耐热输送带生产厂家

耐热输送带生产厂家（共12篇）

篇1：耐热输送带生产厂家

中国输送带输送机械生产厂家--如何选购输送带

青岛汇世传动跟您分享如何选购输送带：

1、准确说明具体物料的名称、性质。特别是粒度、温度、可否具有酸、碱等腐蚀性和特殊要求。如耐热输送带的使用温度要说明。

2、说明具体应用场合，要求规格(宽度、长度、帆布型号及层数、上下胶面即工作面和非工作面厚度等)，尤其是耐热输送带的使用温度与运量大小。

篇2：耐热输送带生产厂家

输送带专项检查汇报材料

新建生产建设兵团221煤矿

2012年4月30日

221团煤矿落实国家安监局“关于煤矿井下

输送带专项检查”的汇报材料

在2012年4月17日接到公司安监科转发国家安监局“关于煤矿井下输送带专项检查”的通知，按通知要求，对我矿井下输送带进行了检查，依据下发淘汰输送带资料，对本矿井下输送带进行了查证，所作工作如下：

我矿接到通知后。立即组织矿有关技术及机电科人员对本矿使用的皮带进行了检查核对，经核没有发现被注销安全标志的输送带进入我单位，本矿皮带符合安全生产标准。在以后的生产中严格遵守并落实矿用产品安全标志管理的各项规定。现本矿使用输送带产品汇报见《附表》

新疆生产建设兵团221团煤矿

篇3：耐热帆布芯的输送带覆盖胶研究

1 实验

1.1 主要原材料

SBR, 牌号1500, 中国兰州化学工业公司合成橡胶厂产品, 促进剂NOBS、TMTD和CZ沈阳东北助剂化工有限公司产品, 炭黑N330和N660青岛德固赛化学有限公司产品。

1.2 主要设备及仪器

XK-160型两滚开炼机, 上海橡胶机械厂产品;25T双层平板硫化机, 上海第一橡胶机械厂产品;XSH型硬度计, 营口市材料试验厂产品;GT-M200-A型无转子硫化仪, 台湾高铁科技股份有限公司产品;XL-2500B型拉力试验机, 广州实验仪器厂产品, LJ-5000型机械式拉力试验机, 宁夏青山实验机厂产品。

1.3 性能测试及试样制备

胶料各项性能按相应的国家标准测试。试样的制备按正常工艺在开炼机上混炼, 平板硫化机上硫化, 硫化条件153℃×t90。

2 结果与分析

2.1 覆盖胶的配方设计

2.1.1 生胶

从T1和T2温度级别考虑, SBR的热分解温度为285~300℃, 并且价格便宜, 成本很低。可选用SBR, 1500作为输送带的主体生胶材料。

2.1.2 硫化体系

考虑耐热覆盖胶的一般采用无硫 (黄) 配合, 过氧化物或醌类等硫化体系, 以提高胶料的热老化性。促进剂M、DM并用较为普遍, 而促进剂CZ、NOBS等后效促进剂实用于丁苯橡胶。选用促进剂TMTD在硫化温度下可以分解析出游离硫, 起到硫化剂的作用, 就有良好的耐热氧老化性能。不同促进剂品种及用量对SBR耐热性能的影响见表1。从表1看出1号配方采用的NOBS焦烧时间较长, 硫化速度适中, 硫化胶拉伸强度较高, 所以, 选用NOBS为耐热SBR的促进剂最合适。

2.1.3 防护体系

耐热胶料需选用抗臭氧和抗日光裂解及高效的耐热防老剂, 防老剂4010NA全面效果好, 防老剂RD可抑制条件苛刻的氧化、热老化和天后老化[1], 防老剂MB在胶料中易分散, 改善胶料的流动性。因此采用防老剂MB、RD和4010NA并用, 并通过实验确定用量为1.5份。

2.1.4 补强体系

耐热输送带的补强体系主要考虑增加胶料的硬度和防止高温裂解, 炭黑品种和用量对胶料性能见表2。

从表2看出, 单独使用N330和N660时, 对胶料的硫化特性影响不大, 并用时比例1:1, 硫化胶的老化前后物理性能效果最好。

2.1.5 软化体系

耐热的SBR胶料, 在高温下, 要求增塑剂稳定, 挥发性低, 通常采用高沸点石油系增塑剂, 本实验采用了石油树脂为软化剂, 用量为14份。

2.2 配方确定

通过实验, 优化分析选择, 确定了耐热帆布芯输送带覆盖胶的配方为:SBR 100, 氧化锌8.0, 硬脂酸1.5, 石油树脂14, 炭黑N330 25, 炭黑N66025, 防老剂MB 1.5, 份防老剂RD 1.5, 防老剂4010NA 1.5, 促进剂NOBS2.0, 促进剂TMTD 1.5。

注:基本配方SBR 100, 炭黑N330 50, 氧化锌8.0, 硬脂酸1.5, 石油树脂14, 防老剂4010NA 1.5, 防老剂MB 1.5, 防老剂RD 1.5, 促进剂TMTD 1.5。

注:基本配方SBR 100, 氧化锌8.0, 硬脂酸1.5, 石油树脂14, 防老剂4010NA 1.5, 防老剂MB 1.5, 防老剂RD 1.5, 促进剂NOBS 2.0, 促进剂TMTD 1.5。

2.3 成品性能测试结果

骨架材料为耐热性能好的擦胶帆布芯, 覆盖层选用以上优选配方生产的覆盖胶。当硫化条件温度为153℃×20min, 进行正常工艺的生产。再热老空气老化条件为125℃×168h, 覆盖胶的耐热空气老化测试性能如表3所示。

从表3看出, 覆盖胶的的实测值性能均可满足耐热帆布芯输送带的标准要求。

3 结论

通过对覆盖胶的配方优化确定配方, 生产的耐热输送带达到了国家的标准, 通过电厂在T1和T2温度的使用, 性能稳定, 达到安全生产。为社会创造了显著的效益。

参考文献

[1]谢遂志, 刘登祥, 周鸣峦.橡胶工业手册第一册生胶与骨架材料[M].北京:中国化学工业出版1989:142-144.

篇4：温室大棚输送器生产与使用规范

关键词：农业机械；温室大棚；输送器；使用；规范

中图分类号：S625.3 文献标识码：A 文章编号：1674-1161（2015）06-0069-03

日光温室是由我国兴起的具有鲜明中国农业特色的园艺栽培设施，具有建造容易、管理简便、成本低廉、能源节约等优点，是北方乃至全国“菜篮子”供应的重要手段，是农民增收的重要途径，是农业产业结构调整、农业现代化和新农村建设的重要内容。随着设施农业的迅猛发展，农户对设施农业各生产环节的舒适性、安全性及省力化要求不断提高，对配套机具的需求极为迫切。

根据辽宁省日光温室产业发展的技术需求及发展需要，朝阳市农机技术推广站与辽宁省农业机械化研究所联合研制了悬挂式温室大棚输送器，并在日光温室生产中进行了推广应用。该机具改善了设施农业的基本生产条件，实现了日光温室内物料运输的省力化，降低了生产成本，提高了劳动效率，增加了经济效益。但由于缺乏统一的设计规范，在温室大棚输送器的生产和使用过程中存在许多问题，给农民增添了很多不必要的麻烦。因此，规范温室大棚输送器的生产和使用，显得尤为必要。

1 基本要求

1） 除了本标准中的要求外，温室大棚输送器的设计和制造应符合GB 5083和GB 11341的要求，并按照规定程序批准的产品图样和技术文件来制造和安装。

2） 温室大棚输送器的额定电压为AC 220 V，频率为50 Hz，工作环境相对湿度为70%～100%。

2 使用性能

1） 空载试验和额定载荷试验时，各机构应运行平稳，控制系统、安全装置工作可靠。

2） 静载试验时，载物车静置于轨道跨度中间，应能承受1.25倍额定载荷的试验载荷；卸载后，各受力件应无裂纹无永久变形，且连接处无松动，轨道的挠度应不大于轨道跨度的0.8/1 000。

3） 动载试验时，载物车应能承受1.10倍额定载荷的试验载荷，试验过程中应工作正常、制动可靠。

4） 温室大棚输送器的运行速度偏差值为±10%。

5） 温室大棚输送器的整机可靠性指标不小于95%。

3 主要零部件

3.1 轨道

1） 轨道采用轧制型材，其材料力学性能应不低于GB/T 700中Q235A。

2） 直线段轨道的直线度在6 m长度上为3 mm，在全长范围内为7 mm。

3） 直线段轨道的扭曲在6 m长度上应不大于轨道高度的1%。

3.2 驱动装置

1） 驱动装置应具有平稳启动能力。

2） 减速器应密封良好，无漏油、渗油现象。

3.3 电控装置

1） 控制系统的电源线与动力系统的电源线应完全分开。

2） 温室大棚输送器的电动机（风扇罩除外）、电气设备、按钮开关等防护等级应不低于GB/T 4942.1和GB 4208中IP54。在可能出现凝露的情况下，冷凝水的排出孔应畅通。

3） 采用运行电缆供电装置。架设移动电缆用钢丝绳，滑车和滑车轨道应镀锌处理。

4） 采用遥控操作时，应符合JB/T 8437的相应要求。

4 安装调配

1） 运行轨道的安装应符合GB 50270的规定。

2） 温室大棚输送器应由专业人员进行安装。出厂前，载物车、驱动装置及主要电气设备应进行预组装。

3） 金属结构吊装件与大棚骨架、轨道的联接应符合以下规定：①采用焊接联接时，焊接质量应符合GB 50205中规定的三级标准。②采用联接件联接时，安装位置应准确，并密切贴合、锁紧。

4） 电气设备的安装应符合GB 50256的有关规定。

5） 采用运行电缆供电装置应符合以下规定：①电缆滑道、牵引绳的终端应固定可靠，调节装置齐全。②电缆沿滑道滑动时应灵活、平稳。

5 涂装及外观质量

1） 金属结构应进行表面除锈处理，除锈质量等级应不低于GB/T 8923中的st3级，其余部分应达到st2级。

2） 零部件涂漆应符合JB/T 5673的规定，涂漆后表面应均匀、完整，无明显的刷痕、堆积等缺陷，漆膜附着力应符合GB/T 9286中的Ⅱ级。

6 安全要求

1） 驱动装置和其他机构的外露旋转部分应装设防护装置，其结构应符合GB 10395.1的规定；危险部位应有安全警示标志，其标志应符合GB 10396的规定。

2） 安全装置应保证零件损坏时载物车不脱轨或翻落，运行至轨道极限位置时应能停止运行。

3） 带电部件与外露非带电金属部件之间的绝缘电阻在常温状态下应不小于5 MΩ，潮湿状态时应不小于2 MΩ。

4） 安全保护接地电阻应不大于4 Ω。

5） 应设5～10 s声光警示信号，以便在设备启动前警告其他人注意安全。

7 性能检测

1） 空载试验和额定载荷试验。接通电源，开动各机构，使载物车沿轨道往返运行。额定载荷重复上述试验，按要求进行检查。试验的累计时间不少于10 min。

2） 静载试验。载物车静置于轨道跨度中间，缓慢平稳地进行加载，直至加到1.25倍额定载荷的试验载荷后，静置不少于20 min。卸下载荷后，按要求进行检查。

3） 动载试验。静载试验后，载物车装载1.10倍额定载荷的试验载荷并以额定速度运行，按要求进行检查。

篇5：耐热输送带生产厂家

通过对三种不同类型番茄进行越夏栽培并进行耐热机理研究,结果表明:硬果型红果番茄满田2180高温胁迫下生长势强,坐果数多,果实商品性好,产量高,适宜于越夏栽培;其耐热机理为:高温胁迫下该品种叶绿素含量显著高于对照,使其高温下保持高的光合能力;可通过提高自身SOD、POD活性减轻膜质过氧化作用,以及通过提高脯氨酸含量提高高温胁迫下自身对逆境的抗性.

作 者：董灵迪 石琳琪 焦永刚 郭敬华 申书兴 DONG Ling-di SHI Lin-qi JIAO Yong-gang GUO Jing-hua SHEN Shu-xing 作者单位：河北农业大学,河北,保定,071001刊 名：华北农学报 ISTIC PKU英文刊名：ACTA AGRICULTURAE BOREALI-SINICA年，卷(期)：24(z2)分类号：S641.01关键词：番茄 耐热性 耐热机理 Tomato Thermo-resistanct Thermo-resistanct mechanism

篇6：耐热寻味的春天初二作文

春天应是一年中最令人情思的季节。古往今来，有多少诗人留下咏春、颂春、伤春、惜春的动人诗篇，现在，又到了桃红柳绿、万紫千红、春暖花开的季节。当你走出户外，看到路边的野花一夜之间开了，行人的衣衫一天比一天薄了，天空还偶尔飞来一只只的小鸟，你的心中是否涌动着一种渴望：捕捉春天的足迹，谱写春天的赞歌。

春天，自然风光变了，人也在变。我们的目光，脚步乃至整个心态，也因为沐浴了春风和春雨变得更加明澈，矫健和朝气蓬勃。

竹外桃花三两枝，春江水暖鸭先知，蒌高满地芦芽短，正是河豚欲上时。”苏轼的《春江晚景》生动的`写出早春的特点。鸭子是春天的使者，预告着春天的到来。

“一年之计在于春，一天之计在于晨。”春天的早晨空气是如此的清新，公园里的爷爷奶奶有的在做早操，有的在锻炼身体。一片清新的空气扑鼻而来，让你感到舒心，在草地里走一走，你会忘记以前的悲伤，让你股起勇气继续为生命奋斗，让你勇敢面对今天的一切，让你不会觉得有什么恐惧。

几对活泼机灵、小巧玲珑的燕子从南方赶来，为春光增添了不少光彩!有的由这边飞到那边，好像在唱歌，又好像在跳拉丁舞，成了天地之间的小演员，还有一只只的小青蛙也醒了，哇哇的叫起来了，真有“稻花香里说丰年，听取蛙声一片。”的味道!

春，暖人心脾，“沾衣欲湿杏花雨，吹面不寒杨柳风。”

春，稍纵即逝，“林花谢了春红，太匆匆。”所以“有花堪折直须折，莫待花落空折枝。”

春，沁凉润透，“天街小雨润如酥，草色遥看近却无。”

春，酒里飘香，“借问酒家何处有，牧童遥指杏花村。”

春，魂牵梦绕，“春归何处?寂寞无行路。若有人知春去处，唤取归来同住。”

……

篇7：耐热钢回火处理传统工艺论文

淬火钢在回火时，随着回火温度升高，其冲击韧性呈增大趋势。但是某些钢在一定温度范围回火后，冲击韧性反而会呈下降趋势。这种在回火过程中发生的脆性现象，称为回火脆性。钢中常见的回火脆性可以分为低温回火脆性和高温回火脆性两类。

1。1低温回火脆性

通常将在200～400℃回火后发生的脆性称为低温回火脆性，即第一类回火脆性。在低于250℃回火时，由于不发生碳化物析出，故不会引起冲击韧性急剧下降。当回火温度高于400℃时，碳化物开始聚集和球化，对基体的割裂作用减少，因而钢的冲击韧性又重新升高。而在250～400℃回火后，由于析出了碳化物薄片，故产生回火脆性。低温回火脆性对于钢件强度与韧性的最佳配合不利。但目前尚未找到有效的方法完全消除这种回火脆性，只能尽量避免在这个温度范围回火，或采用等温淬火代替。在钢中加入1～3％Si，可以使碳化物的析出移向较高温度进行，从而使脆性产生的温度范围升高，这有利于改善钢回火后的冲击韧性。

1。2高温回火脆性

在450～650℃回火后出现的脆性，通常称为高温回火脆性，或称第二类回火脆性。这种回火脆性的主要特点是：

（1）回火脆性主要在含有Cr、Ni、Mn、Si等元素的合金结构钢中出现。

（2）回火脆性的出现与回火后的冷却速度有关，通常回火后快冷不出现回火脆性。

（3）具有可逆性。如果把已经出现这种回火脆性的钢重新加热到脆性区温度回火，再快冷到室温，其回火脆性即可消除。已经消除了回火脆性的钢，如果重新加热到脆性区温度回火，随后缓慢冷却到室温，则脆性又会出现。因此这种回火脆性具有可逆性。

（4）断口呈晶间断裂。多数人认为高温回火脆性产生的主要原因，是在450～650℃回火时微量杂质元素（P、Sb、Sn、As等）或合金元素向原来的奥氏体晶界偏聚或析出，削弱了晶粒之间的结合强度，从而使钢出现脆性。例如：这种脆性的出现是由于晶界变脆引起的，所以回火脆性试样的断口为晶间断裂。又如，杂质元素在晶界的偏聚是在一定的温度和条件下产生的，也可以在另外的温度、时问条件下消除，因此这种回火脆性是可逆的。

2影响回火脆性的因素

2。1热处理工艺

篇8：耐热输送带生产厂家

在输送带骨架帆布的研究上,纯棉、涤棉带芯因不能抵抗输送带运行时的高强度已经渐渐淘汰[2]。化学纤维涤纶、锦纶的抗拉强度较高,常被作普通输送带骨架材料。一般来说,输送带骨架帆布应具有一下性能:强度高、蠕变伸长小、抗冲击性能好、弯曲性能好表面不屈曲起皱、耐候性好。在一些特殊运输环境下,所用的输送带骨架帆布还应具有以下特性如:耐化学腐蚀性、耐热性、阻燃性等。

芳纶纤维以其优异的性能在国外耐热输送带中应用研究得到较高重视,在国内芳纶材料在耐热输送带中的应用起步较晚,目前尚处于试制阶段。芳纶纤维,全称为芳香族聚酰胺纤维,是由酰胺键连接的由芳香族基组成的合成线型高分子。芳纶主要分为两大类:间位芳纶和对位芳纶。间位芳纶以耐热性、耐燃性、耐药性优异为特征,对位芳纶具有高强度和高模量的特征[3]。芳纶纤维具有一系列优异的性能,使其成为低能耗、高性能输送带最为理想的骨架材料。

本研究以芳纶纤维为研究对象,以芳纶纤维为经纱材料,高强力锦纶66为纬纱材料设计一种新型耐热输送带帆布骨架材料。并对芳纶纤维的耐热性能、耐腐蚀性能和浸胶帆布高温粘合性能进行分析。

1 试验部分

1.1 试验材料和仪器

对位芳纶纤维(ZD-X,1100dtex),苏州兆达特纤科技有限公司;高强力锦纶66纤维(1100dtex),神马集团;芳纶帆布浸渍液,自制;EPDM覆盖胶,常州远宏塑胶制品有限公司。

半自动打样机(SGA598型),温州方圆有限公司;电子织物强力机(YG026D型),温州方圆仪器有限公司;氧指数测定仪(LFY-606),山东纺织科学研究院;热重分析仪(DTG-60H型),日本岛津;DSC-60A差热分析仪,日本岛津。

1.2 试样制备

帆布骨架材料为1/1单向平纹芳纶帆布,经纱为芳纶,纬纱为锦纶66,经纬密度为164×68。

将制备的帆布放入帆布浸渍液中浸渍5min左右,待浸润完全后取出,去除表面多余浸渍液,在180℃条件下烘干3.5~4min,浸胶芳纶帆布制备完成。

将浸胶帆布、贴胶、覆盖胶按序叠放,在硫化机上进行高温硫化20min。

1.3 试验方法

(1)纤维物理性能:拉伸断裂性能参照GB/T14344-2008《化学纤维长丝拉伸性能试验方法》。

(2):纤维耐热性能。采用差示扫描量热法(DSC)从分子水平探索芳纶纤维耐热性能。条件是以氮气为保护气,氮气流量为20mL/min,升温速率10℃/min升温到600℃。

采用热重分析法(TG)测试芳纶纤维在连续的高温条件下质量跟温度的关系。条件是以氮气为保护气,氮气流量为20mL/min,升温速率为20℃/min升温到900℃。

(3)高温粘合性能:将试样放入烘箱(预设温度:75℃、100℃、125℃、150℃、175℃)保持恒温1h,取出后立即放入拉力试验机进行试样层间剥离试验。试验按照GB/T6759-2002《织物芯输送带的层间粘合强度试验方法》进行[4,5]。

2 结果与讨论

2.1 纤维物理性能对比

由表1对比涤纶、锦纶6、锦纶66和芳纶的物理性能可以看出,芳纶纤维的断裂强度和耐热性能远高于涤纶和锦纶,同时芳纶纤维具有较低的热收缩率、较高阻燃性能和耐疲劳性能。高强、高模量、低收缩率、高耐热性的特性决定芳纶纤维在耐热输送带骨架材料的应用上优于其他纤维。

锦纶66工业丝具有强度高、耐疲劳、抗冲击性能好、密度小、尺寸稳定性好、耐磨擦易于加工,以及与橡胶粘合力强等特点,在橡胶骨架材料制品中与其他工业丝相比具有广泛应用的良好基础[6,7]。

2.2 纤维耐热性能分析

输送带在运送物料过程中,由于物料的温度较高,物料与输送带摩擦较大,温度升高,因此要求骨架材料具有良好的耐热性能。

纤维的耐热性是指其在高温条件下较长时间保持常温下所具有的物理力学性能的能力。纤维在制成后其结构一般没有达到完全平衡,受热后纤维会进一步发生结晶完善、内应力松弛、几何尺寸改变(收缩、膨胀)等过程。在这受热过程中纤维的性质也会发生显著的变化,如形变模量减小,强度降低等。这些过程的速度决定于与温度和机械张力有关的分子活动性[8,9]。

2.2.1 芳纶纤维耐热性能分析

将芳纶纤维放在不同温度的烘箱中一段时间,测试其断裂强度的变化。测试结果如图1所示。

由图1可以看出,在150℃时芳纶断裂强度损失较小,在100h内强度损失率仅为4.3%,断裂强度基本不变。当温度为200℃时,100h内强度损失率达到20.8%。当温度为250℃时,强度损失率达到45.8%。

输送带的硫化温度普遍在150~180℃之间。芳纶纤维软化点约为345℃,远高于输送带硫化温度,芳纶骨架帆布不会因为硫化温度过高造成强力损失。当温度高于250℃时,芳纶骨架帆布依然可以长期保持较高强度。

2.2.2 芳纶、锦纶66纤维DSC分析

采用差示扫描量热法(DSC)从分子水平探索芳纶纤维耐热性能。测试结果如图2所示。

从图2DSC分析图谱可以看出,锦纶66受热后在270℃时吸收大量能量,分子的热运动动能增大,纤维结晶区和非结晶区的分子链段开始运动,进而熔融导致结晶破坏,其熔融峰温为270.2℃。芳纶纤维受热后在337.5℃形成微小的玻璃化转变峰。随着温度的继续升高,芳纶纤维没有产生熔融状态而是受热炭化。芳纶纤维大分子链的规整性较高,使其在具有较高强度、刚度的同时具有较好的耐热性能。避免输送带在高温下帆布骨架材料发生软化,与覆盖胶发生脱层等早起破坏现象[10]。

2.2.3 芳纶纤维TG、DTG分析

采用热重分析法(TG)测试芳纶纤维在连续的高温条件下质量跟温度的关系。测试结果如图3所示。

从图3可以看出。芳纶纤维起始热分解温度为574.79℃,分解终止点温度为609.57℃,在584.54℃时出现较大失重峰,此时芳纶纤维大分子链开始分解,在此阶段芳纶纤维失重率为41.511%。芳纶纤维大分子链起始分解温度达到574.79℃,并且失重率相对较小,对纤维力学性能的保持起着较大作用,能有效降低芳纶纤维损耗,提高使用寿命。

2.3 芳纶纤维耐腐蚀性能分析

输送带骨架帆布在成型前需要浸胶处理,应用最广泛的浸渍处理液为RFL(间苯二酚-甲醛-胶乳)浸渍液。浸渍液的pH值一般呈碱性,pH值在8~11之间。浸胶过程中帆布完全浸在浸渍液中一段时间,再经高温烘干得到成型浸胶帆布。在高温条件下的骨架帆布的耐腐蚀性能应该进一步提高。

芳纶纤维在不同温度、不同pH值的水中浸渍24h后,测试芳纶纤维的断裂强度。测试结果如下图4所示。

由图4可以看出,当pH值在6~7之间时芳纶的强度保持率最高。随着pH减小,水溶液的酸性增加,芳纶的强度减小趋势显著。随着pH增大,水溶液的碱性增加,芳纶的强度随之减小。对比pH值3~6和7~10之间芳纶强度变化可以看出,芳纶耐碱性优于耐酸性。在相同pH时,温度升高芳纶强度下降明显。在弱碱性和弱酸性条件下,随着温度升高芳纶强度损失较小,保持着较高强度。

2.4 高温粘合性能分析

根据GB/T20021-2005《帆布芯耐热输送带》规定,我国的帆布芯输送带分为4个耐热等级,分别为T1(100℃),T2(125℃),T3(150℃)和T4(175℃)。目前,我国输送带的耐热等级普遍在T3以下,执行标准通常为HG2297-1992《耐热输送带》,而耐热等级达到T4的输送带尚未见产品通过检测,主要原因是输送带下覆盖胶的耐热老化性能和层间粘合强度不合格。

根据上述实验方法测定芳纶帆布高温粘合性能,测试结果如下图5所示。

从图5可以看出:随着试验温度的升高,输送带覆盖胶与帆布层的粘合强度大幅降低。试验温度为175℃时,覆盖胶与帆布层的粘合强度下降为25℃时的25%。可能原因是随着试验温度的升高,橡胶大分子的热运动加剧,分子间作用力受到热运动的干扰而减小。在高温状态下,橡胶分子吸收足够的能量导致化学键断裂,分子键合作用减弱,导致粘合强度下降。

芳纶纤维作为耐热输送带骨架材料具有很大优势。在骨架帆布与输送带覆盖胶的粘合能力还有待提高。

3 结论

(1)芳纶纤维大分子链的规整性较高,使其在具有较高强度、刚度的同时具有较好的耐热性能。芳纶纤维受热后在337.5℃形成微小的玻璃化转变峰。随着温度的继续升高,芳纶纤维没有产生熔融状态而是受热炭化。

(2)当温度高于250℃时,芳纶骨架帆布依然可以长期保持较高强度。芳纶纤维大分子链起始分解温度达到574.79℃,并且失重率相对较小,对纤维力学性能的保持起着较大作用

(3)芳纶耐碱性优于耐酸性。在相同pH时,温度升高芳纶强度下降明显。在弱碱性和弱酸性条件下,随着温度升高芳纶强度损失较小,保持着较高强度。

篇9：耐热输送带生产厂家

[摘要]在煤矿工作面的开采中，刮板输送机的作用非常重要，它是安全生产、实现最大效益的重要保证。本文从刮板输送机的组成、工作原理出发，分析了煤矿生产中刮板输送机常见的故障和原因，并提出了相应的对策，旨在对煤矿开采工作有实际意义。[关键词]煤矿，安全生产，刮板输送机，思考

[中图分类号]P624.8 [文献标识码]A [文章编号]1672-5158（2013）06-0201-01

运输系统是煤矿生产环节重要的组成部分，具有涉面广、过程长、工种多、技术要求强的特点，做好运输系统的管理，是一项十分重要的工作。而刮板输送机是缓倾斜长壁式采煤工作面最重要的运输设备之一，在煤矿生产中得到了广泛地应用。

1、刮板输送机简介

刮板输送机（俗称溜子）是一种挠性牵引机构的连续运输机械，一般由机头、机尾、机身、辅助装置等四个部分组成。机头部分有机头架子、液力偶合器、链轮、联轴节、叉子、减速器以及电机等组成；机身部分主要由渡槽、中部槽、大链、刮板链和沙沟组成；机尾部分由尾架和机尾轴组成；辅助装置由紧链装置、急速停止保护装置和锚固定装置等组成。

其工作原理是由绕过机头链轮和机尾部滚筒的无级循环的刮板链作为牵引构件，以敞开的溜槽作为煤炭、矸石等物、料的承受件，启动电机，经过液力联轴器和减速器来驱动链轮，进而带动刮板链连续工作，而刮板链把装在溜槽内的货物带到机头或机尾卸载的全程输送。刮板运输机的运载能力不受货物的湿度和块度的影响，机身小巧、易装载、伸缩相对简单、方便、容易移置，适合爆破装煤的复杂工作环境。

2、刮板输送机在煤矿生产中常见的故障

2.1 电机烧毁。电机是刮板输送机的最主要组成部分，但由于用电负荷大、通风性能不良、长期运转等现象出现，容易造成电机发热、被埋住等故障发生。

2.2 液力偶合器散热受到阻碍。不合格的液力偶合器容易造成堵转现象发生，降低对电机的保护作用，不能及时地阻止电机超负荷运转。

2.3 减速器裂痕或者断裂。减速器出现裂痕或者断裂，容易造成结合面的不紧密，出现漏油，运行时不平稳且声音大，影响刮板输送机的正常工作。

2.4 刮板链出现异常。刮板链一般由刮板和链条组成，如果刮板输送机在运行过程中链速不一致，会出现掉链、断链、飘链、落巷等现象，造成安全事故发生。

3、刮板输送机故障原因分析

3.1 使用、安装不当对刮板输送机的影响

刮板输送机在采煤工作面工作的基本要求是平、稳、直。由于丢底煤、割底的遗留会形成凸凹不平的工作面，让移溜工在推移刮板输送机的过程中，不能平稳地工作，造成过多无用功的消耗。

3.2 铺设长度与输送倾角对刮板输送机的影响

电动机的功率、链速、输送量、工作点倾角变化等情况决定着铺设长度，如果铺设长度超过了设计长度后，会导致电机承载的负荷过大，容易造成电机烧坏。而当电动机型号确定后，功率、链速度等也就确定了，此时的铺设长度只跟倾斜角度有关。而由于井下恶劣的环境和复杂的地质条件，在实际生产中常常忽视了运输倾斜角度的大小，为事故的发生留下了隐患。

3.3 液力耦合器使用对不当对刮板输送机的影响

在对拉工作面的巷道内，刮板输送机超负荷工作的频率比较高，阻碍了空气的流通，造成液力耦合器散热不好；而在推动刮板输送机的过程中，频繁的正、反启动交换，传动系统容易被卡住。

3.4 输送机链条异常对刮板输送机的影响

链条异常一般分为事故性和自然性故障。前者包括产品制造质量出问题、跳牙、过重的负荷对刮板输送机挤压而造成的磨损、链条中节距不等、溜槽磨损、链条过紧、基槽内积煤过多以及管理不到位所造成；而后者一般是由于磨损、腐蚀以及动载荷等多种原因造成。

3.5 电机故障对刮板输送机的影响

导致电机故障的因素很多。如过高或过低的电压都会导致电机的烧毁；通风性能不好容易造成散热片的断掉；电机不工作期间，由于周围环境中的湿度过大，会造成绝缘性能降低，启动瞬间容易造成电机烧坏。

4、刮板输送机故障应对措施

4.1 牢固树立安全意识

要牢固树立安全意识，对刮板输送机潜在的故障隐患要引起足够的重视，不断提高相关人员的素质，要建立一支高素质的人才队伍；操作工要经过严格培训后，考试合格后，需持证上岗。

从安全运行的角度来考虑，操作人员要熟悉刮板输送机的工作原理、基本构成、检修注意事项；要正确地安装、运行、检查以及维护刮板输送机，以降低发生故障的频率。

4.2 正确安装刮板输送机

刮板的安装要按规定的方向，间距要符合标准，刮板弯曲变形不得超过5厘米；整体刮板不应出现扭曲现象；刮板、链条的连接处要按规定力矩用螺母拧紧，以防松动。

安装完毕在投入使用前应进行一段时间（一般选择2-8个小时）的空载链环磨合，如果链条出现伸长，要给予重新调试。当运行时间超过半个月后，要及时检查螺母的松紧程度，防止事故的发生。

4.3 对电机要进行日常的维护与保养

一要保证电压负荷的正常。要经常检查电压，适当装载货物，杜绝超载保护继电器的过度负荷；要缩短电机超负荷的运转频率，电机的启动频率不要过快；调整水压接近于标准值，保持冷却水通畅，保持水质的干净；要保证轴承的干净、润滑、禁固，及时更换过期使用的螺栓。二要保证散热片和风扇口的干净、冷却。要及时清理杂物，保证电机能正常散热；如出现电机过热，一方面要检查操作程序，查找故障，另一方面要关闭电机，拿下保险鞘，空转电机，借助风扇的转动来冷却电机。三要做好电动机的防水密封工作，防止电动机进水；同时，要给冷水机及时装水，做到无水不开机。

4.4 保证液力耦合器、减速器的正常工作

在使用过程中，要严格按照要求来使用液力耦合器，要保证液力耦合器的外壳和泵轮完好无损，不要过于频繁地启动、停止，要做好日常检查与维修工作，时刻关注耦合器的工作环境，做好通风工作。减速器要完好无损，且与结合面紧密结合。要坚持齿轮和轴承的磨损程度检查工作；要定期注入润滑油，保证螺丝的紧致而无松动现象发生。

4.5 做好刮板链的检查工作，保证其正常运行。

刮板链常出现掉链、断链、飘链、落巷等现象，针对出现的不同的链条问题，要具体解决。

当出现掉链时，要保持机头平稳、直线，垫平机身，保持机头、机尾和中间部分呈直线状态；及时清除刮板链下的矸石等杂物，防止链轮中有杂物存在；要保证刮板链的长度相同，及时更换弯曲的链条。

针对断链问题，在刮板输送机运转之前，要调节刮板链的松紧程度；及时更换变形的刮板输送机，以延长链条的使用年限。如果在运行过程中出现断链情况，一定要及时停机，切勿强行运转。

出现飘链情况，要保持刮板输送机的松紧适度、平直运行；运行中出现飘链要停止装煤，把煤装载溜槽中间位置，进行检查，如果不平，应将其中间部分合理垫起，使机头和机尾低于中间部分，并呈“桥”形。

如出现刮板链运转缓慢甚至停止的情况，就要考虑落巷。处理落巷，要立即停止装煤工作，及时检查溜子的中间位置，如有问题，要立刻更换；如溜槽出现严重不平现象，要清理杂物，并进行平整。

参考文献

[1]于福全，煤矿井下采煤工作面刮板运输机电动机损坏原因分析及对策[J]，黑龙江科技信息，2012（5）：157

[2]武宁，凡海东，浅谈刮板运输机常见故障及其维修方法[J]山西煤焦科技，2012（7）：11-14

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篇11：珠光体耐热钢焊接工艺讨论

摘要：主要介绍了珠光体耐热钢的焊接方法、焊接材料的选择、焊前预热温度、焊后热处理及其焊接性能等方面的内容材料的工艺评定、焊接工艺参数以及焊后热处理工艺等。

关键字： 珠光体耐热钢；工艺评定；焊接方法

一、珠光体耐热钢焊接特点及工艺要点（1）焊接特点

珠光体耐热钢属于低合金钢，主要合金元素是铬、钼，还含有少量钨、钒、铌等元素，加热后在空气中冷却具有明显的淬硬倾向，焊接时在焊缝及热影响区易产生硬脆的马氏体组织，这不仅影响焊接接头的力学性能，还会产生很大的内应力，常导致焊缝和热影响区出现冷裂纹。硬化倾向还与下列因素有关：钢中碳、铬含量，构件厚度、刚性及焊件拘束度等。焊接时预热是防止冷裂纹的有效措施，焊件未预热或预热温度太低，工件冷却速度加快都会加重焊缝及热影响区硬化。（2）工艺要点及焊料选择

① 焊接过程中，应保持焊件温度不低于预热温度（包括多层焊时的层间温度）。焊接过程中尽量避免中断，不得已中断时，应保证焊件缓慢冷却，重新施焊前仍需预热。

② 焊件厚度较大时，可采用短道焊,使被焊的这一段焊缝在较短时间内重复加热，目的是为了使焊缝及热影响区缓慢冷却。③ 焊缝正面的余高不宜太高。

④ 保持在自由状态下焊接。由于铬钼耐热钢裂纹倾向比较大，故在焊接时应严格遵守焊接程序，收缩量大的焊缝先焊，尽量减少拘束度。

⑤ 焊后缓冷。焊后缓冷是必须遵守原则，一般是焊后立即用石板布等保温材料覆盖在焊缝及近缝区，覆盖务必严实，确保缓冷。

⑥ 焊后热处理,防止延迟裂纹，消除应力，改善组织。对于厚壁容器及管道，焊后常进行高温回火。

⑦ 焊条选择，摘自钢制压力容器焊接规程JB/T 4709－92、工业金属管道施工规范GB 50236－1997

二、典型珠光体耐热钢的显微组织观察

本实验所采用的珠光体耐热钢为2.25Cr-1Mo、12CrMoV（C=0.15%,M=0.6%,Cr=1.2%,Mo=0.3%,V=0.3%）等。显微组织观察是研究材料内部组织最重要的方法，用光学显微镜观察研究任何材料的显微组织，一般要分三个步骤进行：抛光所截取试样的截面，采用适当的腐蚀剂显示显微组织，用显微镜观察和分析试样的显微组织。

采用气割或机械加工方法切下大块试样，取下的试样还要去除不必要的部分，之后进行试样的平整、磨光、抛光、浸蚀等一系列加工。试样用砂纸磨制后，除表面磨痕外还有一层变形的损伤层，最表层部分经受相当于冷轧量大于90%塑性变形，试样表面变形是不均匀的。因此，试样磨光时，每一道工序必须去除前一道工序造成的损伤层，同时，该道工序本身应造成最少的损伤，使下道工序易于进行。对磨光后的试样进行抛光处理，抛光的目的是要尽快把磨光工序留下来的损伤层除去，使抛光产生的损伤层不影响显微组织的观察。抛光最好分二步进行，先是粗抛，目的在于以最大抛光速率除去磨光时的损伤层;其次是精抛，目的是去粗抛所产生的表面损伤，抛光损伤减到最小程度。焊接接头进行抛光后，光滑的接头表面经过显示组织才能被清楚的看到，所以显示方法是制样过程中相当重要的一步，显示焊接金相的试样组织的方法有两种:一种是化学试剂显示法;另一种是用电解浸蚀剂显示。我们采用第一种方法。化学浸蚀的原理是:位于晶界上的原子排列的规律性较差，具有较高的自由能，所以晶界处受浸蚀深而成凹沟，金属原子的溶解大多是沿着原子排列最密的晶面进行，由于抛光面上每颗晶粒的原子排列的位相不同，所以每个晶粒的溶解速度不同，浸蚀后每个晶粒都以原子排列最密的面为表面，有些晶粒就相对与原来的抛光面倾斜了一定的角度，在垂直光线照射下，则显示出明暗不一的晶粒，由于晶粒与晶粒之间、晶粒与晶界之间溶解速度不同，所以组织就显示出来了。化学浸蚀前必须将试样冲洗干净，以防污垢、油膜存在，妨碍浸蚀作用，然后用夹子夹住试样，浸入浸蚀剂中，必须使磨面各部位同时地浸入浸蚀剂中，并不时摇动试样，以保证试样均匀浸蚀，或者用蘸有浸蚀剂的脱脂棉来擦拭试样的抛光面。完成了以上两个步骤后，就可以进入显微分析的第三步，即显微组织的观察。本试验中的显微组织观察是在光学金相显微镜上进行的。

（1）12CrMoV插撬+J507或J607焊接（图1 图2 图3）

2.25Cr-1Mo堆焊两层过渡区A307盖面层A002N6（图4 图5 图6）对其焊缝组织以及母材、过渡区的显微组织观察图（如下）：

图1 图2 图3

图4 图5 图6

三、珠光体耐热钢焊接工艺分析

由于珠光体耐热钢中含有一定量的Cr、Mo和其它一些合金元素，所以热影响区会产生硬脆的马氏体组织，低温焊接或焊接刚性较大的结构时，易形成冷裂纹。因此在焊接时应采取以下几项工艺措施：

1、预热预热是焊接珠光体耐热钢的重要工艺措施。为了确保焊接质量，不论在定位焊或正式施焊过程中，焊件都应预热并保持为80～150℃用氩弧焊打底和CO2气体保护焊时，可以降低预热温度或不预热。

2、焊后缓冷焊后应立即用石棉布覆盖焊缝及热影响区，使其缓慢冷却。

3、焊后热处理焊后应立即进行高温回火，防止产生延迟裂纹、消除应力和改善组织。焊后热处理温度应避免在350～500℃温度区间内进行，因珠光体耐热钢在该温度区间内有强烈的加火脆性现象。

四、珠光体耐热钢焊接再热裂纹的防治 4.1 焊缝成形

由于焊缝成形影响应力集中的大小，再热裂纹易产生于应力集中的热影响区粗晶区，因而也影响再热裂纹的产生。焊缝与母材过渡不圆滑，焊缝余高过高或存在咬肉、未熔合、未焊透等缺陷，在焊后再热过程中均能诱发再热裂纹。因此焊接过程中应尽可能的控制焊缝成形，对成形不理想或存在缺陷的部位进行修补，以达到降低焊接应力的作用，从而控制再热裂纹的产生。4.2 组装应力

组装时采用强力组对等，都会使得焊缝处存在大的组装应力。焊后再热过程中，容易引发再热裂纹，因此组装珠光体耐热钢时要避免强力组装，以减少组装应力。4.3 预热

为防止再热裂纹的产生，焊前预热是十分有效的。预热可以降低残余应力，形成对裂纹不敏感的组织等。日本的焊接专家认为，预热可以提高热影响区粗晶区的强度。珠光体耐热钢焊前按要求进行预热，在很大程度上可以防止再热裂纹的产生。

4.4 焊后后热

实验证明，珠光体耐热钢焊后进行150～200℃的后热处理，可以有效地消除焊缝中的扩散氢，从而减少焊缝中残存的空穴，有利于防止再热裂纹的产生。同时焊后后热可以使得焊缝晶界的有害杂质S、P等进行一步弥散，减少因S、P等杂质偏析而导致的再热裂纹。焊后在不太高的温度下进行等温处理，也可以产生类似预热的效果，这样还可以降低焊前的预热温度。4.5 焊接线能量

焊接线能量对再热裂纹的影响有两个方面。首先大的线能量可以有利于降低拘束应力，降低粗晶区的硬度，使得晶内的沉淀增多，减弱焊后加热时析出的强化程度，有利于减少再热裂纹的倾向。但另一方面，大的焊接线能量却使过热区的晶粒更加粗大，晶界结合力更加脆弱，从而增加了再热裂纹的倾向。因此，在焊接珠光体耐热钢时，对焊接线能量的选择，应考虑线能量对晶粒长大的敏感程度，对某些晶粒长大敏感的钢种，焊接时应选较小的线能量，反之，可适当选择较大的焊接线能量。4.6 晶粒度

焊接热影响区粗晶区的晶粒大小对再热裂纹的敏感性也有影响。晶粒度大，裂纹敏感性大；晶粒度小，晶界所占的面积就大，在其它条件均相同的情况下，晶界所能承受的蠕变变形量相对大，产生再热裂纹的倾向也就相应变小。

焊接材料的选择通常有两种原则：一为“等成分原则”即选用焊接材料在化学成分上与母材相同；二为“等强度原则”即选用的焊接材料在化学成分上与母材成分相近，主要保证焊接接头的强度与母材相同。在进行珠光体耐热钢焊接时，一般采用“等强度原则”，甚至在使用条件允许的情况下，可以适当降低焊接接头的强度。实验证明，通过适当降低焊缝金属的强度，提高其塑性变形能力，从而降低焊接接头的应力集中程度，以降低再热裂纹的敏感性。仅仅焊缝表层采用低强度高塑性的焊接材料来盖面也是比较有效的。4.8 合金元素的影响

(1)碳 由于碳化物的形成，碳在热裂纹中有着重要的作用。在Cr-Mo钢中，当含碳量由0.05%增至0.20%时，裂纹倾向明显增加。在含V量高的钢种中，碳的影响更大。

(2)铬 Cr的影响是两个方面的。当钢中的含Cr量＜1.5%时，随着含Cr量的增加，裂纹倾向增大；当含Cr量＞2.0%时，随含Cr量的增加，裂纹倾向逐渐减小。当然，Cr对再热裂纹的影响在很大程度上还取决于钢种中Mo与V的含量。

(3)钼 Mo能够降低蠕变塑性，增加裂纹。其作用是通过对相变特性的影响及碳化钼的析出而实现的。模拟热循环试样缺口应力试验，当Mo的含量为0.21%时，627℃断裂的时间为1300min，而Mo的含量为0.54%时，断裂时间降为2min，说明Mo含量的增加，提高了钢的再热裂纹的敏感性。

(4)钒 V通常与Cr、Mo等元素同时加入，在同时含有其它元素时，增加V是极其有害的。V含量为0.73%，钢材应力—断裂塑性最低。当V含量＜0.15%时，随其含量的增加裂纹率明显增大。如V含量由0增至0.08%时，Y型坡口拘束试样的裂纹率由0增至95%。V的影响主要是形成V4C3的析出，使应力松驰率下降。

(5)微量杂质元素 从金属材料主要元素成分含量相同，而再热裂纹倾向相差很大的事实来看，微量杂质元素起着很大的作用。这是因为这些杂质元素在晶界偏析，促使晶界空穴形成，大大降低金属的蠕变性能。如降低断裂应力和断裂塑性。

4.9 重熔焊道

在再热裂纹的预防上，焊后利用TIG对焊缝表面进行一次重熔，可以减少焊接接头的残余应力，因而也有利于减少再热裂纹的产生。

篇12：不锈耐热钢螺栓的热处理技巧

封头不锈耐热钢按其钢材内部组织特征可分奥氏体型、铁素体型、马氏体型和沉淀硬化型四类。耐热不锈钢不能进行淬火回火,它的强度只能通过冷作硬化及合金元素强化成沉淀硬化等方法获得。不锈钢和耐热钢紧固件的热处理,大都采用企业标准或各单位的专用工艺文件进行加工。

由于对热处理工艺规范、设备、工艺、质量控制及检验的有关方面较严格,为提高不锈钢、耐热钢紧固件的发展和品质提升, 现进行以下分析。

1.钢材分析

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢是奥氏体型耐热不锈钢,也可称为高温合金。该钢退火状态下塑性和韧性较好,可以进行冷镦成形,切削加工性能和热处理性能良好,可使用到650-700℃,用于耐热、耐腐蚀的受力的发动机壳体螺栓完全可行,具有高强度、高抗松弛性、低缺口敏感性、一定的持久强度、良好的抗氧化性。

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢可作为耐热钢使用,也可以当作高温合金使用。在GB/T14992-1994中高温合金牌号为GH2132,相当于美国AISI/ASTM A638标准中为660钢和日本JIS G4315标准中的SUS660钢。

奥氏体型不锈钢0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢可作为耐热钢使用,这是由于奥氏体的再结晶温度高,铁和其它元素的原子在其中的扩散系数小,故其强化稳定性比铁素体高, 压力表缓冲管用于工作温度高于650℃的发动机耐热紧固件多系奥氏体材料,是以奥氏体型不锈钢为基础添加一些热强性的合金元素而成。它们既可作为耐蚀性使用,也可作为耐热钢使用。

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢含有大量的奥氏体稳定化元素,如 铬、镍、钼、钛等合金元素。铬、镍在奥氏体型耐热钢中,能提高其抗氧化性;钼能提高奥氏体型钢的热强性;钛是比铬更易与碳结合形成稳定碳化物的元素,钛含量1.90%可以使大部分的碳存在于钛的碳化物之中,从而改善钢的抗晶间腐蚀能力。合金添加中有Al等元素,这种材料经过高温处理,并进行长时间的时效后,在组织中析出一种弥散的金属化合物,从而使该材料的抗拉强度提高。

工艺设计

发动机排气歧管用六角头螺栓,规格M8*20、M8*45,要求机械性能>7T级,硬度25HRCmin,抗拉强度Rm>780MPa。为此,我们进行了热处理工艺探索。热

处理工艺试验参考国外相关工艺,修正某些参数,获得符合要求的机械性能。同时,根据工厂的生产现状,进行一些必要的摸索, 耐磨管道确定我们的生产方式与可行的热处理工艺。

2.1 生产工艺流程

备料—固溶—冷镦—再结晶退火—去应力回火—切六角头—搓丝—清洗—稳定化处理—时效—着色上蜡。

冷镦用耐热0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢丝牌号化学成分符合GB/T1221或GB/T14992标准,固溶状态交货,室温硬度≥200HRW。为了达到M8螺栓丝坯尺寸φ7.02-φ7.05必须经过材料高温拉拔,这时材料硬度可达到38HRc以上,不能进行冷镦成型,应进行固溶处理,以达到软化的目的。

固溶

成品丝固溶温度采用990±10℃保温1.5h,然后水冷。固溶处理,就是将刚加热至高温,使碳化物得到充分溶解,然后迅速冷却,得到单一奥氏体组织。经固溶处理后,硬度最低、塑性韧度良好,硬度在17-20HRc,这时加工成型性能最好。

固溶处理采用井式滲碳加热炉RQ3-90-9D设备。通常耐热钢热处理保护气氛主要是氩气,但氩气难以购买。一般可用放热式气氛或氮基气氛,我们采用甲醇20-40d/min和氨气0.15L/h、或氮气0.30L/h保护,滴控式装置控制。(以下再结晶退火830-850℃加热;稳定化处理830-850℃加热,工序操作同)。

该钢材固溶处理加热时多采用预热或分段加热,由于螺栓丝坯直径较小,加上形状简单,可在炉温到达工艺温度≤100℃(约900℃加热)时入炉。

由于井式滲碳加热炉分上、下区控温,当炉内所有热电偶指示温度都达到工艺温度(990℃)时,开始计算保温时间90min。

再结晶退火

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢制M8*20、M8*45六角头螺栓是采用二模二冲(双击整模)冷镦机生产,冷镦成型后冷作硬化倾向比较大, 可调缩孔必须进行再结晶退火,温度830-850℃、保温2-3h,使用设备RQ3-90-9D,采用甲醇20-40d/min和氨气0.15L/h、或氮气0.30L/h保护。在该温度下加热时碳化物沿晶界及滑形线析出,硬度下降。后续再去应力回火700-710℃,保温2-3h,硬度在18-23HRc。虽然比冷镦后硬度只是略有下降,但由于奥氏体晶粒进行再结晶退火后,在冲床切

六角头边时容易断屑,抗变形能力下降,Cr12MoV钢切边模使用寿命可达2万件以上。

最后的热处理工艺

六角头螺栓经搓丝完工,要经过清洗用碱性溶液洗净磷化膜,便于在热处理后着色(近似发黑颜色)。

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢合金元素铬、镍含量相对较低,故抗氧化的温度仅在800℃以下,但是含弥散强化相形成元素(V、Al、Ti)量相对较高,在固溶体基体上可形成化合物强化相,罩型通气管所以常用热处理形式为固溶处理+时效。通过固溶处理,可以使合金固溶强化;通过时效处理,可以使合金析出细小强化相〔VC、Ni3Al、Ni3Ti,Ni3(Al﹒Ti)〕碳化物,从而提高室温和高温强度。

在固溶处理后螺栓经过前几道工序加工,为了获得一定数量的碳化物使钢强化必须进行调整处理,我们采用830-850℃稳定化处理工艺,在此温度范围内,Cr23C6碳化物将溶解,保温5h水冷或采用喷水冷却,以快速通过析出碳化物的温度区间,而TiC、VC碳化物仍然稳定,由此提高螺栓的抗晶界腐蚀能力。

不论经过何种调整处理后,螺栓还需进行时效处理,它是使钢强化的途径,由固溶体中析出弥散碳化物质点而使钢硬度提高。时效温度选择690-710℃,保温12-16h空冷。

0Cr15Ni25Ti2MoAlVB钢固溶并时效处理后的显微组织为奥氏体+弥散化合物,化合物量约为2.5%。