叠合梁板施工心得

叠合梁板施工心得（共6篇）

篇1：叠合梁板施工心得

双钢筋叠合板安装施工工艺标准（424-1996）

范围

本工艺适用于多层及高层多种民用建筑叠合楼板或屋面板的安装。对条件适合的工业建筑亦可采用。

施工准备

2.1  材料及主要机具：

2.1.1  双钢筋叠合板：板厚分为50mm和63mm两种系列。平面尺寸以三模为基准，50mm系列，长4.2m～6.3m，宽l.5m～3.9m.共72种；63mm系列，长4.2m～7.2m，宽1.5m～3.9m，共99种。预制叠合板的叠合面应有凹凸差不小于4mm的人工粗糙面，表面不得有疏松层和浮浆。双钢筋叠合板要有出厂合格证。

2.1.2  支座硬架支模及支板缝的木板、木方或定型支柱等应按施工方案配制。

2.1.3  机具；垂直运输机械、钢卷尺、撬棍等。

2.2  作业条件：

2.2.1  依据图纸、规范、叠合板图集以及洽商的要求，绘制叠合板安装图。其中应表示出叠合板的平面位置、型号、板缝尺寸、支座搁置长度、支座硬架支模位置、临时支撑位置，以便叠合板安装。

2.2.2  检查叠合板的质量：详细检查有无裂缝、缺损，检查叠合板的表面质量。凡不符合质量要求的不得使用。并按安装图核对叠合板的型号和规格。

2.2.3  检查墙体或梁的标高及轴线。梁和圈梁的钢筋及模板办完隐、预检。

2.2.4  叠合板的堆放及场地要求：

2.2.4.1  场地应事先抄平、整实，并筑3∶7灰土两步。

2.2.4.2  堆放的支点位置同吊点。每块叠合板下沿叠合板长向紧靠吊环应放通长垫木，上下对齐、对正、垫平、垫实。不同板号应分别码放，不允许不同板号重叠堆放。堆放高度宜不大于6层。条件允许时应随到随上楼。

2.2.5  墙四周硬架支模及拼板缝处硬架支撑和板的临时支撑，按施工方案安装完毕，并做完预检。

操作工艺

3.1  工艺流程图：

检查支座及板缝硬架支模上平标高

→

画叠合板位置线

→

吊装叠合板

→

调整支座处叠合板搁置长度

→

整理叠合板甩出钢筋

3.2  因叠合板在支座上搁置长度较小（或板未进支座），故一般情况下墙四周宜采用硬架支模，一般为单排支柱与墙体锁固，间距60～100cm。墙或梁顶标高应下降l～3cm。板的拼缝处亦设硬架支撑，一般为双排支柱，间距为60～100cm。安装叠合板前应认真检查硬架支模的支撑系统，检查墙或梁的标高、轴线，以及硬架支模的水平楞的顶面标高，并校正。

3.3  画叠合板位置线：在墙、梁或硬架横楞上的侧面，按安装图画出板缝位置线，并标出板号。拼板之间的板缝一般为100mm、如排板需要时，可在80mm～170mm之间变动。但大于100mm的拼缝应置于接近板连续边的一侧。见图4-39。

图4-39  板缝留置示意图

3.4  叠合板吊装就位：若叠合板有预留孔洞时，吊装前先查清其位置，明确板的就让方向。同时检查、排除钢筋等就位的障碍。吊装时应按预留吊环位置，采取八个吊环同步起吊的方式。就但时，应使叠合板对准所划定的叠合板位置线，按设计支座搁置慢降到位，稳定落实。

3.5  调整叠合板支座处的搁置长度：

3.5.1  用撬棍按图纸要求的支座处的搁置长度，轻轻调整。必要时要借助吊车绷紧钩绳（但板不离支座），辅以人工用撬棍共同调整搁置长度。

3.5.2  图纸对支座搁置长度无要求时，板搁置在混凝土构件上时，一般为+20mm（即伸入支座20mm）。若排板需要，亦可在+30mm～-50mm之间变动。但若墙厚≤160mm时，筒支边的搁置长度应>0。若必须小于-50mm，应按设计要求加大甩筋长度。搁置长度的状态见图4-40。

3.5.3  在砖混结构中，板伸入支座的长度一般宜大于50mm。

3.6  按设计规定，整理叠合板四周甩出的钢筋，不得弯90°，亦不得将其压于板下。

质量标准

4.1  保证项目：

4.1.1  构件吊运时混凝土强度必须符合设计要求和施工规范的规定。

检查方法：检查构件出厂证明和同条件养护试块的试验报告。

4.1.2  叠合板接缝处的混凝土必须计量准确，浇捣密实，养护充分，其强度必须达到设计要求或施工规范的规定。

检查方法：观察和检查标准养护龄期28d试块抗压试验报告及施工记录。

4.1.3  叠合板的型号、位置、支点锚固必须符合设计要求，已无变形损坏现象。

检查方法：观察或尺量检查和检查吊装记录。

4.2  基本项目：

叠合板的标高、坐浆、板缝宽度，应符合设计要求和施工规范的规定。

检查方法：观察、足量检查。

4.3  允许偏差项目，见表4-37。

表4-37

项次

项    目

允许偏差(mm)

检查方法

轴线位置位移

尺量检查

层    高

±10

用水准仪或尺量检查

板搁置长度

±10

尺量检查

抹  灰  5

不抹灰  3

成品保护

5.1  叠合板的堆放及堆放场地的要求应严格按2.2.4条执行。

5.2  现浇墙、梁安装叠合板时，其混凝土强度要达到4MPa时方准施工。

5.3  叠合板上的甩筋（锚固筋）在堆放、运输、吊装过程中要妥为保护，不得反复弯曲和折断。

5.4  吊装叠合板，不得采用“兜底”、多块吊运。应按预留吊环位置，采用八个点同步单块起吊的方式。吊运中不得冲撞叠合板。

5.5  硬架支模支架系统板的临时支撑应在吊装就位前完成。每块板沿长向在板宽取中加设通长木楞作为临时支撑。所有支柱均应在下端铺垫通长脚手板，且脚手板下为基土时，要整平、夯实。

5.6  不得在板上任意凿洞，板上如需要打洞，应用机械钻孔，并按设计和图集要求做相应的加固处理。

质量记录

本工艺标准应具备如下质量记录：

6.1  混凝土构件出厂合格证。

6.2  结构吊装记录。

6.3  预制构件吊装工程预检。

6.4  分项工程技术交底。

6.5  分项工程质量检验评定。

篇2：叠合梁板施工心得

1.1.工艺流程：

计算梁板下支撑体系并确定施工具体参数→抄平、弹线→支撑架搭设→支柱头模板→铺梁底及板模板→拉线、找平（起拱）→支设梁侧模→刷涂隔离剂

1.2.操作要点：

1、支撑架搭设：支撑架搭设前应根据现场实际情况选择合适的支撑体系，并通过计算确定立杆间距、水平杆步距等参数。立杆接长必须采用对接（使用对拉扣件），高度调整宜采用可调底座或可调顶托，可调底座或可调顶托插入钢管的最小长度必须大于

150mm，顶托伸出立杆长度不得超过

30cm。底层支架应支承在平整坚实的地面上，并在底部加木垫板或混凝土垫块，确保支架在混凝土浇筑过程中不会发生下沉。

2、铺设底模：将加工好的梁底模及板模板放置于支撑架上，梁底模两边木方与胶合板结合处，应预留侧模位置，粘贴海绵条。随即根据图纸设置调节底模标高与轴线，并进行固定。

3、支设侧模：侧模高度根据图纸设计确定，龙骨间距不大于

200mm。侧模与平台板与底模结合处加设通长

50mm×100mm木方。侧模加固一般采用对拉螺栓，间距一般以

600mm

为宜。

4、支撑要求：梁高≥600mm

时应设置对拉螺栓，对拉螺栓水平间距为

500mm，垂直间距

300mm。梁底模板应设大横杆及小横杆。

5、模板起拱：梁跨度≥4m

时，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度为跨度的1～3‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

1.3.质量要求：

1、模板及其支架具有足够的强度、刚性，不致发生不允许的下沉和变形；其支架的支承部分必须有足够的支承面积。

2、模板接缝严密，不得漏浆，宽度应不大于

2mm。

3、模板与混凝土接触面应清理干净并涂刷模板隔离剂，不得采用影响结构性能或影响装修施工的隔离剂。

篇3：工字钢钢混叠合梁的施工控制要点

关键词：工字钢,施工步骤,控制要点,焊接质量,抗剪栓钉

钢混叠合梁充分利用混凝土能够承受压力而钢比较能承受拉力的特点,具有操作简单、施工速度快、对桥下空间干扰少等优点,常被用于施工难度大、交通特别繁忙、跨度比较大的城市桥梁。

1 工程概况

昆明市二环快速系统改扩建工程马村立交N34～N35跨越龙泉路,东北二环封闭后,马村立交节点不仅是连接主城区与北市区的主要通道,而且承接了大量的过境货车,交通十分繁忙。N34～N35钢混叠合梁为简支结构,工字梁长28.65 m。工字钢梁的钢结构采用全焊工字梁,钢梁由工字梁、横梁及加劲肋组成,工字梁上翼缘板顶面设置剪力钉与混凝土面板连为整体。工字梁高1 098 mm,底板板宽500 mm,板厚28 mm,顶板板宽400 mm,板厚20 mm,顶板上沿桥跨方向焊接间距不等的抗剪栓钉,腹板厚12 mm,板高850 mm。每片工字梁沿纵向在腹板上成对设置了17道竖向加劲肋,加劲肋板厚16 mm,两端的竖向加劲肋加厚到22 mm。梁与梁之间设置了8道横向连接。横向连接由加劲肋和角钢及连接板组成。梁顶设1.5%的单向横坡,梁底水平。等宽跨梁与梁之间的中心距为1 m。

2 主要施工步骤

1)考虑预拱度及竖曲线影响,按照梁的编号,在台架上预拼合格后焊成整片梁;2)做防腐涂层;3)吊装;4)横向连接;5)焊接抗剪栓钉; 6)立模、安装钢筋、浇混凝土面层;7)施工防撞墙,最后成桥。

3 本工程主要控制要点

3.1 原材料

1)本工字钢梁使用的材料为Q345qd和Q235qd钢板,进货时要求厂家必须提供材料质量保证书,并委托具有资质的检测单位对钢材的化学和物理性能进行检测,合格后方能使用。

2)焊条(丝)和焊剂,按照焊条需用的原则,手工焊必须采用E5015焊条,埋弧自动焊的焊丝和焊剂为H08MnA+HJ431,半自动焊焊丝采用H08Mn2Si或TH-S206。焊条使用前必须进行烘焙,烘焙温度为300 ℃～450 ℃,每个焊工都必须配备保温筒,以防止烘干后的焊条再次受潮。

3.2 焊接

1)工艺要求。

腹板与顶、底板要求密贴,组装焊接间隙不大于5 mm;装配时应在坡口反面进行腹板与顶、底板的定位焊,在梁两端要加强定位焊;钢梁主体构件焊接主要包括横隔板、横向及纵向加强劲板及腹板的焊接,要求对称焊,原则上先焊立角焊,后焊平角焊;先焊纵向焊缝,后焊横向焊缝;工地现场横向连接选择合适的焊缝顺序即:纵向宜从跨中向两端,横向宜从桥梁中轴线向两侧焊接,并尽量做到对称和同时进行施焊。

2)焊缝质量要求。

外观质量:焊缝尺寸应符合要求,不得有咬边、焊瘤、夹渣、未填满弧坑和表面气孔等缺陷;对接焊缝内部质量:顶板、底板、腹板及纵肋的横向对接焊缝,以及支座横隔板纵缝处对接焊缝要求达到Ⅰ级焊缝,顶板、底板及腹板的纵向对接焊缝要求达到Ⅱ级焊缝。

3)焊接质量控制及检验。

焊工和无损检测人员必须通过考试并取得资格证书,且只能从事资格证书认定范围内的工作;焊接时,环境湿度应小于80%,焊接低合金钢的温度不应低于5 ℃(本桥使用材料为低合金钢);焊接前必须彻底清除待焊区域内的有害物,焊接时严禁在母材非焊接部位引弧,焊接后应清理焊缝表面熔渣及两侧飞溅物;焊接材料应通过焊接工艺评定,焊剂、焊条必须按产品说明烘干使用,焊剂中的脏物,焊丝上的油、锈等必须清除干净,CO2气体纯度应大于99.5%;焊前预热温度应通过焊接工艺试验和工艺评定来确定,预热范围一般控制在焊缝两侧100 mm以上,在距焊缝30 mm～50 mm范围内测温;定位焊要求:定位焊缝应距设计焊缝端部30 mm以上,其长度为50 mm～100 mm,定位焊的焊脚尺寸不得大于设计焊脚尺寸的1/2;定位焊不得有裂纹、夹渣、焊瘤等缺陷,对于开裂的定位焊缝,必须先查明原因,然后再清除开裂的焊缝,并保证尺寸正确的条件下补充定位焊;埋弧自动焊必须在距设计焊缝端部80 mm以外的引弧板上起、息弧,焊接过程中不应断弧,如有断弧则必须将停弧处刨成1∶5的斜坡,并搭接50 mm再引弧施焊,焊后搭接处应修磨匀顺;焊缝有缺陷时,应根据具体情况进行处理,对于要碳刨或其他机械方法清除缺陷时,应刨出有利于返修的坡口,并打磨掉氧化皮直至露出金属光泽,焊接裂纹的清除长度应由裂纹端各外延50 mm,且同一部位的返修不宜超过两次;所有焊接经外观检验合格后方可进行无损检测,无损检测应在焊接24 h后进行。

3.3 防腐涂装

3.3.1 工字钢涂装工序

1)喷涂前钢材表面预处理。要求每块钢板及钢材在放样下料前进行预喷砂,并喷涂临时保养底漆。在钢材放样、切割、拼装后必须进行二次除锈,喷砂至Sa2.0级。2)钢结构表面处理。在二次喷砂前,所有自由边用风动或电动磨机打磨成钝边,在喷涂油漆或电弧喷铝前必须做除尘处理(见表1)。

3.3.2 喷涂质量要求

1)油漆的外观要求。底漆、中间漆要求平整、均匀,漆膜无气泡、裂纹、无严重流挂、脱落、漏涂,面漆颜色与比色卡一致。2)油漆厚度要求。钢结构外部所测点的值必须有90%达到或超过规定漆膜值,未达到规定膜值的测点值不得小于规定膜值的90%;钢结构内部所测点的值必须达到两个85%。

3.4 抗剪栓钉

1)工艺流程。

工艺流程:栓钉试验合格→现场栓钉、瓷环检查→现场清理放线→栓钉焊机性能检查→焊枪检查→确定焊接参数→拉伸、弯曲试验→做焊前试件→打弯试验→正式施焊栓钉→自检→专检→隐蔽工程验收。

2)操作工艺。

焊前准备工作:放线、抽检栓钉及瓷环,烘干。潮湿环境下焊件也需要烘干。焊前试验:每天正式施焊前做两个试件,弯45°检查合格后,方可正式施焊。栓钉焊接前,必须对不同材质、不同规格、不同厂家、不同批号生产的栓钉,采用不同型号的焊机及焊枪进行严格的与现场同条件的工艺参数试验。经以上工艺试验合格的工艺参数,方可在工程中使用。

3)操作要点。

焊枪要与工件四周呈90°角,瓷环就位,焊枪夹住栓钉放入瓷环压紧。扳动焊枪开关,电流通过引弧剂产生电弧,在控制时间内栓钉融化,随枪下压、回弹、弧断,焊接完成,然后用小锤敲掉瓷环。

3.5 钢筋网绑扎及混凝土施工

纵向钢筋通长焊接连接,以增强其抗弯抗拉性能,并尽量与抗剪栓钉绑连在一起,以防钢筋网在浇筑铺装层时被混凝土冲击而下沉,确保钢筋网的保护层厚度。待钢筋网绑扎完后,再清扫钢梁面,以免有焊渣等杂物。浇筑混凝土严格按照设计标高进行,表面必须抹平、压光,初凝后拉毛。

4 结语

1)施工时,叠合梁两侧必须设置防止落物的密目网;横向连接焊接前,必须确保架在工字钢底板的防护板拼装严密,以防焊渣往下掉;对于有着大量过境车通行的本工程而言,施工过程中设置限高标示和限高架对安全施工起到了重要的作用。2)工字钢钢混叠合梁可以安全、快速地通过交通节点,对于有跨线桥城市有着非常大的推广价值。

参考文献

[1]GB 50205-2001,钢结构工程施工质量验收规范[S].

[2]TB 10212-98,铁路钢桥制造规范[S].

[3]JGJ 138-2001,型钢混凝土组合结构技术规程[S].

篇4：钢—混叠合塔施工技术

关键词：长江公路大桥；叠合塔；钢塔安装；线形控制

中图分类号：TU9 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2013）08-0049-02

1 工程概况

马鞍山长江公路大桥左汊主桥为三塔两跨悬索桥，跨径组成为360m+2×1080m+360m=2880m，中塔横向为门式框架结构，由上下塔柱、塔顶装饰段及上下横梁组成。

下塔柱按照预应力混凝土结构设计，高37.5m，横桥向宽度9.2～12m，顺桥向宽度17～25m，塔柱顶设置7.5m高实体段，截面采用单箱单室结构。单个塔柱配有110束Φs15.2～19mm高强度低松弛钢绞线束。

上塔柱高127.8m，横桥向宽度6.0m，顺桥向宽度7～11m，塔柱共划分为21个节段（T1-T21），节段长度为5.0～9.55m，标准节段长度为6m。考虑到索塔安装中的误差调整，在J1、J5、J11、J16处设置调整接头。

下横梁为塔、梁固结的一部分，梁高6.5m，上横梁由上、中、下梁三部分组成。

钢上塔柱根部的压力通过钢塔柱底座板传递到混凝土下塔柱中，而拉力则通过体外预应力钢绞线索传递到混凝土下塔柱中，单个塔柱叠合面布置110根Φs15.2～37体外预应力钢绞线索。单根预应力钢绞线索恒载时预应力为5000kN。

2 施工关键点分析

2.1 下塔柱施工

下塔柱结构尺寸大，单个塔柱内布置有220束钢绞线，除常规的钢筋、混凝土施工外，塔柱内预应力孔道的定位是下塔柱施工的关键点。

2.2 钢-混叠合、塔梁固结段施工

钢-混叠合、塔梁固结段是叠合塔结构受力最复杂的部位，叠合段高2m，需在T1节段架设后施工，其中大面积封闭条件下混凝土与底座板接触面的密贴、钢塔T1节段定位、塔梁固结施工顺序的安排是施工的关键点。

2.3 钢塔标准节段安装

钢塔标准节段最大重量达213.5t，此前国内类似项目采用进口的塔吊安装，其吊重不能超过160t，明显不能满足本项目要求，需重新选择安装设备，也是施工的关键点。

2.4 钢塔线形控制

钢塔安装需重现工厂制造精度，采取有效措施恢复工厂匹配制造时相连节段的相对几何位置和相连节段端面的金属接触率，有严格的验收指标，如何做好控制工作，也是施工的关键点。

3 叠合塔施工技术

3.1 预应力孔道定位

下塔柱内布置有220束预应力束，采用直径110mm、254mm钢管预埋形成孔道，其定位精度要求为2mm，针对这一要求，参照斜拉桥索导管定位技术，利用劲性骨架进行预应力孔道定位，成功解决这一难题。

劲性骨架采用角钢、型钢分节制作，为保证预应力孔道定位准确，设计有调节装置和定位钢板。

劲性骨架分块吊装，安装时先放出劲性骨架安装控制点，每片劲性骨架最少放出4个角点，并做出标记，焊好定位点，定位点标高与劲性骨架下口一致，平面位置位于骨架外侧，安装时用尺校核安装精度，穿入预埋钢管后利用调整装置进行精确定位，焊接定位钢板将管道与劲性骨架定位牢固。

弧形段钢管在后场放大样，事先弯制成形，弯制时管内灌砂，防止变形。

3.2 塔梁固结段施工顺序

按设计要求，下塔柱施工完成并张拉结束后，安装钢定位架，架设T1、T2节段和下横梁，完成连接后进行叠合段施工，通过前期分析，存在如下问题：

3.2.1 采用钢定位架支撑T1节段，叠合段作业空间被定位架分割，将大大增加叠合段施工难度，T1节段调整装置安装也有问题。

3.2.2 先将塔柱与下横梁固结，再浇筑叠合段，施工过程中因温度变形引起的下横梁内力经建模分析将达到3000t，定位架与T1间连接相对较弱，加上下横梁支架也存在温度变形的问题，实际上在叠合段施工前，钢塔结构处于不稳定状态。

基于以上原因，为保证叠合段施工质量，提高钢塔起始节段定位精度，减少温度应力影响，实施时对施工方案、顺序做如下调整：

采用定位柱、调整装置替代定位架，合理利用叠合段内空间，先利用落地支架架设横梁，再架设T1节段，调整完成后进行叠合段施工，固定钢塔起始段位置，再架设T2节段，张拉无粘结预应力束后进行塔梁固结，如此可成功避免以上问题。

3.3 T1节段定位

钢-混叠合段共布置6个钢筋混凝土定位柱，定位柱平面尺寸为80×80cm，高为1.98m，顶上设钢板，钢板上开有锚杆孔、混凝土浇筑孔等。

定位柱位置由测量组放样确定，平面位置偏差小于10mm，预留孔偏差小于10mm，顶面标高低于设计钢-砼叠合面10～20mm。

T1与立柱通过在定位柱上的4个锚固螺杆锁定，定位柱施工时在相应位置用直径100mm钢管预留孔洞，在T1节段精确调整后插入锚杆，注入支座压浆料完成标高、位置的锁定。

为精确调整T1节段位置，在下塔柱顶设置有调节装置，可以实现平面、竖向调整，系统由竖向、水平向千斤顶、钢垫块、滑动装置等组成，可方便调节T1节段位置。

T1节段安装时先落到定位柱上，利用4台500t竖向顶调整标高，再利用50t横向顶精确调整位置，检查其空间位置，控制定位误差小于1mm，最后锁定，完成T1节段安装。

3.4 叠合段施工

T1节段高5.8m，底座板尺寸为15.9×7.8m，下塔柱顶平面尺寸为17.0×9.2m，叠合段混凝土浇筑时，大部分面积均位于T1节段底座板下。

叠合段结构复杂，如何保证混凝土顶面与钢座板底面的密贴，以有效传递压力，保证结构安全是叠合段施工的关键点。

为解决这一问题，在广泛收集相似结构施工资料的基础上，提出钢-混叠合段试验方案，通过1/4模型试验验证实施效果，试验目的：

3.4.1 通过试验验证大面积底座板下钢板与混凝土的密实性与密贴性。

3.4.2 通过现场工艺试验研究，确定混凝土配合比、施工工艺等，为正式结构施工提供参考数据。

试验时采用多种原材料，不断优化配合比，经过上百次试验后得出以下结论：采用混凝土进行叠合段施工，表面密贴度只能达到70%以上，混凝土自身含气及顶部密封是造成混凝土顶面与钢板接触面存在较多气泡的原因，混凝土自身含气量可以通过措施减少但不能彻底消除，顶板粘附的气泡在混凝土流动的情况下有减少，但因混凝土在封闭条件下流动性差，易形成固定通道而效果不明显。

在此基础上，借鉴大型支座压浆效果较好的实际情况，决定对模型表面与顶板接触处5cm高度用高强度砂浆填充，检查其顶部的接触情况。

从试验结果看，采用砂浆进行叠合段顶面5cm的压注，可以大大改善顶面气泡的逸出条件，顶面气泡小、数量少，叠合段顶面与钢板接合良好。

为验证工艺的可靠性和可重复性，保证在同样的施工方法下实现混凝土顶面与钢板的密贴，进行了第二次试验，通过检查，采用混凝土加砂浆方案，顶面密贴度达92%以上，可以满足施工需要。

实施时严格按试验确定的工艺进行，保证叠合段施工质量。

3.5 钢塔标准节段架设

钢塔标准节段最大重量为213t，安装重量达235t，当时无相应安装设备，前期通过大量的研究调查工作，中铁大桥局决定与中联重科联合进行D5200-240塔吊的研制工作，其理由如下：

3.5.1 塔吊技术成熟，使用方便，与钢塔的连接简单，可以通过平衡重消除其对钢塔线形的影响。

3.5.2 不需要配浮吊进行节段的转运工作，可以直接从船上吊装。

3.5.3 安装、拆除简单，施工风险较少。

3.5.4 国内研发技术、材料、制造水平、检测技术能够满足研制要求。

3.5.5 以前国内市场中超重、超大、超高的塔式起重机全部被进口品牌垄断，研制出最大起重力矩达到5000t·m以上、起重240t载荷时起升高度达200m以上的上回转塔机是桥梁装备研制的一次新突破，将为我国悬索桥、斜拉桥、高耸建筑等的建造提供强有力的技术装备支撑，打破了国外同类产品在国内大型工程中的垄断地位。

随着D5200塔吊的研制并成功应用，顺利完成本桥中塔标准节段架设工作，并创造钢塔标准节段架设速度2.3天/节段的施工记录。

3.6 钢塔线形控制

塔柱架设是再现工厂制造精度的过程，核心问题是采取有效措施恢复工厂匹配制造时相连节段的相对几何位置和相连节段端面的金属接触率。

钢塔制造精度是决定钢塔安装精度的最主要因素，钢塔节段厂内制造时端面机加工完成后进行逐段预拼，检查金属接触率、接头相对几何位置，符合验收要求后做出控制基线，作为架设时测量控制基点。

现场设3道主动横撑进行线形控制，测量人员全程跟踪测量，及时反馈信息，利用调整接头消除安装累积误差，取得较好成果。

4 实施效果

叠合塔施工技术在马鞍山长江公路大桥左汊主桥中塔施工中得到应用，中塔于2011年1月份开始施工，至2012年2月全部结束，历时14个月，混凝土强度、张拉质量、钢塔线形控制等各项指标满足设计及相关规范要求。

5 结语

随着桥梁技术的发展，悬索桥、斜拉桥跨度越来越大，塔柱高度也越来越高，大跨度桥梁的上塔柱一般采用柔性结构，以减少因弯矩引起的塔柱内力，但在桥面以下的塔柱则需提供强大的支撑，又有一定的刚度要求。因此，塔柱设计有下刚上柔的特点，采用钢混叠合塔的形式可以较好地发挥材料性能，节省工程造价，实现设计目的，具有广阔的应用前景，本文所述叠合塔的施工技术，对类似工程具有参考意义。

作者简介：吴义龙（1971—），男，中铁大桥局集团第四工程有限公司高级工程师，研究方向：铁道工程。

篇5：梁板混凝土施工工艺

1.1.工艺流程：

砼施工准备→砼浇筑、振捣→板面厚度控制→收面→养护

1.2.操作要点：

1、梁、板应同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。

2、和板连成整体高度大于

1m的梁，允许单独浇筑，其施工缝应留在板底以下

20～30mm

处。浇捣时，浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下二层料，用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁端部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。

3、梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。

4、浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振捣器垂直浇筑方向来回振捣，厚板可用插入式振捣器顺浇筑方向拖拉振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用长木抹子抹平。施工缝处或有预埋件及插筋处用木抹子找平。浇筑板混凝土时不允许用振捣棒赶铺摊混凝土。

5、施工缝位置：宜沿次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间

1／3

范围内。施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜缝。施工缝宜用木板或钢丝网挡牢。

6、施工缝处的混凝土，在继续浇筑混凝土前，施工缝混凝土表面应凿毛，剔除浮动石子，并用水冲洗干净后，先浇一层水泥浆，然后继续浇筑混凝土，应振捣密实，使新旧混凝土紧密结合。

7、屋面混凝土结构浇筑质量的好坏，直接影响防水质量，屋面混凝土浇筑必须符合下列规定：

1）屋面混凝土应严格控制水灰比（可参照地下室防水混凝土标准），当屋面高度较高，泵送对坍落度要求较大时，不得直接往混凝土拌和物内加水，应采取掺减水剂的措施增大坍落度。

2）屋面混凝土振捣时，应采用插入式振捣器与平板振捣器相结合的方式进行振捣，面板必须用平板振捣器振捣。

3）当设计要求结构找坡时，应采用结构找坡。当屋面跨度较小时，可优先考虑结构找坡。

4）由于屋面多采用倒置式屋面（在基层上做防水，保温层置于防水层上），混凝土面层必须压光。

5）屋面、露台和房间墙体的交界处设置高于室外建筑完成面

300mm的砼反梁或反坎。

混凝土板面成型

混凝土梁成型

1.3.质量要求：

1、结构裂缝宽度必须符合规范和设计要求。

2、施工缝（包括沉降缝、膨胀加强带、分段施工缝及其他需要设置的施工缝）处理必须符合规范规定和设计要求。

3、混凝土结构的主要受力部位严禁出现蜂窝、孔洞、露筋、疏松、夹渣、烂根以及有影响结构性能和使用功能的裂缝、软弱层等现象。

4、混凝土结构外观要求：表面平整、密实、整洁、色泽基本一致；阴阳角方正、顺直，无缺棱、掉角、漏浆；墙体与墙体相交处线角顺直，标高一致；门窗洞口方正，尺寸和位置准确；梁柱板相交节点尺寸准确，无错位、颈缩、掉角、漏浆现象；梁、板起拱线面平顺，起拱高度准确；外立面阴阳角垂直；腰线、折线平直；各层窗口标高一致；阳台边角顺直。无错位；楼梯间和外墙各层之间接缝平整、密实、无错台，结构断面尺寸准确，断面形状符合设计要求。

篇6：梁板模板支撑架专项施工方案

模板支撑计算区域。

二、模板施工验算说明 本工程模板验算部分面积较大，为保证施工安全采取如下代表部位进行模板支撑体系验算，其中：

工程部位 截面尺寸 支撑高度 楼板 120mm厚 8.15米 最大梁 800×300mm 8.15米 最大柱 600×600mm 8米 模板采用18mm胶合板，50×80木枋背楞，支撑体系为Ф48×3.5mm钢管，连接形式为扣件式。其他部位均按照上述部位验算结果进行模板布置。

本工程验算部位的模板搭设按照下表数值进行验算：

序号 部位 搭设基本参数 1 楼板模板 面板厚度18mm，模板支架搭设高度为8.15m。

立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。

板底木方50×80mm，间距300mm。

梁侧模板 模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。

内龙骨布置5道，内龙骨采用50×80mm木方。

外龙骨间距500mm，外龙骨采用50×80mm木方。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。

梁底支架 承重架采用1根承重立杆,木方垂直梁截面支设方式，梁底增加3根承重立杆，承重杆间距500mm。

模板面板采用普通胶合板，面板厚度18mm。

梁底采用4根60mm×80mm的木方，顶托内托梁材料选择木方: 100×100mm。

梁两侧立杆间距1(mm)，立杆上端伸出至模板支撑点的长度0.3(mm)。

柱侧模板 柱断面长度B=600mm；

柱断面宽度H=600mm；

木方截面宽度=50mm；

木方截面高度=80mm；

木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。

三、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)3、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）4、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）5、《直缝电焊钢管》（GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》（GB/T3092）、《碳素结构钢》（GB/T700）6、《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）7、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）8、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）9、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）10、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）四、设计计算 详见附录计算书 五、构造要求 1　架体总体要求(1)对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。

(2)支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。

(3)定向扣件及转向扣件应100%检验拧紧度。

2　架体立柱 梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。

可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20ｍ时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；

当层高大于20ｍ时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。

模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Φ48mm×3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100ｍｍ处进行固定。

钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。

扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500ｍｍ，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。

采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。

可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题。

3　架体水平杆（1）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。

（2）搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：

a 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；

不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；

各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；

b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

（3）主节点处水平杆设置：

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

剪刀撑 剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，要求根据工程结构情况具体说明设置数量 注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示(1)设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：

a 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；

b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：

a 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；

倾角为60°时，则不应超过5根；

b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；

c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；

d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。

周边拉接(1)一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。

(2)超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直结构有效拉结。

六、材料管理 1 钢管、扣件(1)材质：引用了国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的相关规定。

(2)验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。

钢管外观质量要求：

a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；

钢管表面锈蚀深度；

钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；

c 钢管应进行防锈处理。

扣件外观质量要求：

a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；

b 扣件应进行防锈处理。

技术资料 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理 七、验收管理(1)验收程序 模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。

(2)验收内容 a 材料——技术资料 b参数——专项施工方案 c 构造——专项施工方案和本规程(3)扣件力矩检验 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。

(4)验收记录 按相关规定填写验收记录表。

八、使用管理 1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。

模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。

架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。

混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；

混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。

九、模板支撑体系位移的检测控制 梁板高支撑模板采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中，必须随时进行检测。

1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查、巡检重点部位：

杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；

底座是否松动，立杆是否符合要求；

连接扣件是否松动；

架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求；

施工过程中是否有超载的现象；

安全防护措施是否符合规范要求；

脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、在浇捣梁板混凝土之前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇筑混凝土。浇筑混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体进行检查，随时观测架体变形，发现隐患，立即停工整改，隐患消除后在进行施工。

5、监测方案包括：

（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。

（2）监测点布设：

观测点需尽量选择在受力最大位置，即主梁的跨中，每个监测平面布设不少于3个支架沉降观测点。均布设九个监测剖面，每个监测剖面应布置2个支架水平位移观测点和3个稳定性沉降观测点及3个支架沉降观测点。

必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。

（3）监测频率：

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次，浇筑完毕后不少于2小时一次。

高支模搭设允许偏差及预警值要求 项目 允许偏差㎜ 预警值㎜ 检查工具 立杆钢管弯曲 3m＜L≤4m ≤12 8mm 经纬仪、水准仪 4m＜L≤6.5m ≤20 12mm 经纬仪、水准仪 水平杆、斜杆钢管弯曲 L≤6.5m ≤30 25mm 经纬仪、水准仪 立杆垂直度全高 绝对偏差≤30 22mm 经纬仪、水准仪 立杆脚手架高度H内 相对值≤H/400 0.75×H/400 经纬仪、水准仪 支撑沉降 ≤10mm 5 mm 经纬仪、水准仪 6、高大模板施工过程中，施工单位进行监测，每次监测结果必须由检测人、项目经理提供给监理单位。

7、检测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、检测结果评述。

8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向主管部门报告。

十、模板支撑系统拆除与堆放 混凝土结构部位拆模强度表 结构类型 结构跨度（m）按设计强度的百分率（%）板 ≤2 50 ＞2，≤8 75 ＞8 100 梁 ≤8 75 ＞8 100 悬臂构件 ≤2 75 ＞2 100 1、模板支架拆除施工工艺：拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆。

2、拆除要点 模板拆除时，混凝土的强度必须达到一定的要求，如果混凝土没有达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留混凝土试块，拆模前混凝土试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。

拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。

拆模板时应将拆下的木楞、模板等，随拆随派人运到远离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方；

拆除的模料上铁钉应及时拔除干净，以防扎伤人员。

拆除模板时，要站在安全的地方，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁乱掷；

拆下的支架，按规格堆放整齐；

对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将活动部分固定牢靠，以免发生事故；

水平拉撑，应先拆除上一道拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。

拆除要从上到下，不得向地面抛掷模板及支撑；

应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正浇筑混凝土时，下层楼板的支撑不得拆除，待混凝土浇筑完毕7天后再进行拆除下一层楼板支撑（但混凝土强度必须达到设计强度要求）。

拆除完毕的模板严禁堆放在外脚手架上。

拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：

· 应全面检查模板支架的扣件连接件、连墙杆、支撑体系等是否符合构造要求；

· 应检查结构并补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；

· 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；

· 应清除模板支架上杂物及地面障碍物。

卸料时应符合下列规定：

· 各构配件严禁抛掷至地面；

· 运至地面的构配件应按规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8.1.2~8.1.5条规定及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。

十一、安全管理要求 1、进入施工现场从业人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。

2、经医生检查认为不宜高处作业的人员，不得进行高处作业。

3、工作前应线检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和高空滑落。

4、安装与拆除高3m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。

5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。

6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。

7、两人抬运模板时要互相配合、协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。高处拆模时，应有专人指挥，并在下面标出作业区，用绳子和红白旗加以围栏，临时禁止人员过往。

8、不得在模板支架上堆放大批模板材料。

9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和模板支架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在 1.8m高以上。

10、支撑过程中，如遇中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。

11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后随即将洞口盖好。

12、拆除模板一般用长撬棍。人不允许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意。拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

13、在模板上架设的电线和使用的电动工具，应用36V低压电源或采用其他有效的安全措施。

十二、应急救援预案 1、概况 本工程局部结构高支模工程，在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。

2、机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。

项目经理高鹏为第一安全责任人，技术负责人李安喜为直接安全责任人，现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工管理领导小组。

组 长：项目经理 高鹏 副组长：现场技术负责人李安喜 组 员：安全员刘汉勇 施工员：季先锋、程恩伟 木工班组长：张孝节及各施工班组长。

3、报警救援及其他联络电话 报警救援及其他联络电话 单位或姓名 电话 单位或姓名 电话 火警 119 组长（项目经理）：高鹏 *** 公安 110 副组长（现场技术负责人）：李安喜 *** 医疗 120 组员：刘汉勇 交通 122 组员：季先锋 公司办公电话 组员：程恩伟 4、人员分工与职责（1）项目经理（第一安全责任人）高鹏：负责高支模应急救援全面工作。

（2）现场技术负责人（直接安全责任人）李安喜：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

（3）现场专职安全员刘汉勇：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。

（4）组员季先锋、张孝节及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。

5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。

（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。

（4）项目部指定现场专职安全员刘绍文负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。

6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：

1）当现场只有１人时应大声呼救；

２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。

2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

（2）模板、坍塌应急救援方法：

1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。

2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；

3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；

4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；

5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。

（3）物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。

1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。

2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；

如果是重伤，应迅速送医院抢救。

5）预备应急救援工具如下表：

序号 器材或设备 数量 主要用途 1 支架 若干 支撑加固 2 模板、木方 若干 支撑加固 3 担架 2个 抢救伤员 4 止血急救包 3个 抢救伤员 5 手电筒 10个 停电时照明求援 6 应急灯 6个 停电时照明求援 7 爬梯 4樘 人员疏散 8 对讲机 6台 联系指挥求援 计算书：

梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度800mm，两侧楼板厚度120mm。

模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×80mm木方，外龙骨采用50×80mm木方。

对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃；

V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.20m。

荷载计算值 q = 1.2×45.000×0.200+1.40×5.400×0.200=12.312kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.00×1.80×1.80/6 = 10.80cm3；

I = 20.00×1.80×1.80×1.80/12 = 9.72cm4；

计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大弯矩 M = 0.049kN.m 最大变形 V = 0.167mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.049×1000×1000/10800=4.537N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1477.0/(2×200.000×18.000)=0.615N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.167mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×45.00+1.4×0.20×5.40=12.312kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.20×45.00=9.000kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m)内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.246kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.465kN 经过计算得到最大变形 V= 0.083mm 内龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.246×106/53333.3=4.61N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2462/(2×50×80)=0.923N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.083mm 内龙骨的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中多跨连续梁计算。

外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m)外龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.312kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.600kN 经过计算得到最大变形 V= 0.119mm 外龙骨的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)外龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2902/(2×50×80)=1.088N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 外龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.119mm 外龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力；

A —— 对拉螺栓有效面积(mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.600 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m，梁截面 B×D=300mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁两侧立杆间距1.00m。

梁底按照均匀布置承重杆3根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.500=10.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.500×0.500×(2×0.800+0.300)/0.300=1.583kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 =(2.500+2.000)×0.300×0.500=0.675kN 均布荷载 q = 1.20×10.200+1.20×1.583=14.140kN/m 集中荷载 P = 1.40×0.675=0.945kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；

I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；

计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.495kN N2=2.099kN N3=2.099kN N4=0.495kN 最大弯矩 M = 0.021kN.m 最大变形 V = 0.005mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.021×1000×1000/27000=0.778N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×1179.0/(2×500.000×18.000)=0.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.005mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.099/0.500=4.198kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.20×0.50×0.50=0.105kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×4.198=1.259kN 最大支座力 N=1.1×0.500×4.198=2.309kN 木方的截面力学参数为 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；

I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；

(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.105×106/64000.0=1.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1259/(2×60×80)=0.394N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.592kN/m 最大变形 v =0.677×2.592×500.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.045mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.222kN.m 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.442kN 抗弯计算强度 f=0.222×106/5080.0=43.73N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.44kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.44kN(已经包括组合系数)，脚手架钢管的自重 N2 = 1.20×0.129×8.000=1.239kN N = 6.442+1.239=7.682kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；

i = 1.58 A —— 立杆净截面面积(cm2)；

A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；

W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a = 0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =7682/(0.203×489)=77.341N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =7682/(0.386×489)=40.650N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.010×(1.500+2×0.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =7682/(0.287×489)=54.671N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

计算参数: 模板支架搭设高度为8.2m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁顶托采用钢管48×3.5mm。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。

一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.300×1.000=3.312kN/m 活荷载标准值 q2 =(0.000+2.500)×1.000=2.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；

I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；

(1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.312+1.40×2.500)×0.300×0.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/54000=1.246N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.312+1.4×2.500)×0.300=1.345kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1345.0/(2×1000.000×18.000)=0.112N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.312×3004/(100×6000×486000)=0.062mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。

1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 =(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.090=1.192kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.750=1.050kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.050+1.192)×1.000=2.242kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.242/1.000=2.242kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.24×1.00×1.00=0.224kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.242=1.345kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.242=2.467kN 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.224×106/53333.3=4.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×1345/(2×50×80)=0.505N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.994kN/m 最大变形 v =0.677×0.994×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.332mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力 P= 2.467kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.046kN/m。

托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.822kN.m 经过计算得到最大支座 F= 9.132kN 经过计算得到最大变形 V= 1.030mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；

截面惯性矩 I = 12.19cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.822×106/1.05/5080.0=154.11N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.030mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×8.150=1.052kN(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.300×1.000×1.000=0.300kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN 经计算得到，静荷载标准值 NG =(NG1+NG2+NG3)= 4.364kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.500+0.000)×1.000×1.000=2.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 8.74kN —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径(cm)；

i = 1.58 A —— 立杆净截面面积(cm2)；

A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；

W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh(1)l0 =(h+2a)(2)k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u = 1.700 a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a = 0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.700×1.50=2.945m =2945/15.8=186.408 =0.207 =8737/(0.207×489)=86.176N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =8737/(0.386×489)=46.235N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a)(3)k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.016；

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.016×(1.500+2×0.300)=2.464m =2464/15.8=155.969 =0.291 =8737/(0.291×489)=61.446N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm；

柱断面宽度H=600mm；

木方截面宽度=50mm；

木方截面高度=80mm；

木方间距l=200mm,胶合板截面厚度=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

式中c──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；

t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h；

T──混凝土的入模温度,取20(℃)；

V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

1──外加剂影响系数，取1；

2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。

三、柱箍间距验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式: 式中 E──柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；

I──柱木面板的弹惯性矩(mm4)；

F──新浇混凝土侧压力设计值；

Fs──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；

b──柱木面板一块的宽度(mm)；

W──木面板的抵抗矩；

fm──木材抗弯强度设计值。

计算过程如下：

胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600×(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95×(1.2×40+1.4×2)/1000=0.0483N/mm2 第一式：0.783×[6000×291600.00/(48/1000×600.00)]1/3=307.81mm 第二式：[8×32400×15/(0.0483×600)]1/2=366.43mm 由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距307.81mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算 依据规范《建筑施工模板安全技术规程》(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：

式中 N──柱箍轴向拉力设计值；

q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；

An──柱箍净截面面积；

An=50×80=4000mm2 Mx──柱箍承受的弯矩设计值；

Wnx──柱箍截面抵抗矩；

计算过程如下：

q=Fs×l=0.0483×200=9.652N/mm N=9.652×600/2=2895.60N Mx=9.652×6002/8=434340.00N N/An+Mx/Wnx=2895.60/4000+434340.00/53333.33=8.14≤fm=13N/mm2 所以满足要求!五、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图(1)侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×2.00)×600.00/1000=30.480kN/m l──木方间距,取l=200mm；

经计算得 M=0.1×30.480×(200.00/1000)2=0.122kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 = M/W=0.122×106 /32400.000=3.763N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2)侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×2)×600×200/106=3.658kN 经计算得 =3×3.658×103/(2×600.000×18.000)=0.508N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3)侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI)其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×18.0003/12=291600.000mm4；

a──木方间距,取a=200mm；

E──弹性模量,取E=6000N/mm2；

经计算得 W=0.677×24.000×200.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.15mm 最大允许挠度 [W]=l/250=200/250=0.80mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!六、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简图(1)木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×2.000)×200/1000=10.160kN/m B──截面长边,取B=600mm；

经计算得 M=10.160×(600/1000)2/8=0.457kN.m；

木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=50×802/6=53333.333mm3；

= M/W=0.457×106/53333.333=8.569N/mm2；

木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!(2)木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×2.000)×200×600/106=3.048kN 经计算得 =3×3.048×103/(2×50.000×80.000)=1.143N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3)木方挠度验算: W=5qB4/(384EI)其中 q──设计荷载(kN/m): q=40×200/1000=8.000kN.m I=b×h3/12=50×803/12=2133333.333mm4 B──柱截面长边的长度,取B=600mm；

E──弹性模量,取E=9000N/mm2；