塔吊基础地基处理方案

塔吊基础地基处理方案（共11篇）

篇1：塔吊基础地基处理方案

运通博远5#办公楼等7项

塔吊塔身部位处理方案

编制单位：编 制 人：审 核 人：审 批 人：编制时间：

河北建设集团有限公司

一、工程概况：

本工程为运通博远5#办公楼等7项，7#楼61~62轴/B~C轴间放置7#（TC5512型号）塔吊，臂长50米，基础（5米×4.5米×1.6米）采用C35混凝土，基础顶标高低于基础板底0.5米，标高为-11.000米；6#楼54~55轴/N~Q轴放置6#（C5513型号）塔吊，臂长50米，基础（5米×4.5米×1.6米）采用C35混凝土，基础顶标高低于基础板底0.75米，标高为-11.250米。

二、整改原由

为了防止基础底板受到塔吊运转时的扰动，対底板产生破坏，将6#、7#塔吊基础范围内的基础底板混凝土采用二次浇筑，待主体结构完成塔吊拆除后，对预留范围进行浇筑。据体措施如下。

三、施工措施

1、基础底板浇筑时，留置二次浇筑范围，施工缝做法：在基础底板高度中部1/3处留置50X100凹槽，具体做法同后浇带。

2、钢筋留置：基础梁钢筋通长布置，基础底板筋遇塔吊配重和塔身时，伸至配重及塔身边缘，满足搭接长度，（由于塔吊配重及塔身需要拆除，本工程钢筋为HRB400，不能反复弯折和焊接）塔吊配重及塔身部位钢筋采用搭接；接头率为100%，其搭接长度为：34d(d为钢筋直径1.4)×1.6（钢筋搭接系数）×14（基础底板钢筋直径）=770mm。

3、塔吊锚栓的处理：待结构完工塔吊拆除后，塔吊锚栓切除前将附近混凝土剔除50mm深坑，切除锚栓，剔除部位采用1：25水泥砂浆抹平。

4、塔吊防水处理：将以前锚栓周围的防水保护层剔除，分层与基础底板搭接，其搭接宽度为160mm，搭接接头相互错开300mm，浇筑50mm厚C20细石混凝土保护层，具体做法见附图:

5、级配沙石施工：待防水保护层强度达到设计要求时，将与底板高差范围采用级配砂石回填；分层回填，采用平面振动器分层夯实，填至低于基础底板100mm范围，其100mm范围内浇筑C15细石混凝土，充当基础底板垫层。

6、地下三层及地下二层顶板塔吊部位钢筋留置，采用04G101-4第31页后浇带HJD100%搭接预留钢筋构造：钢筋搭接长度为41d(d为钢筋直径14)X1.6（钢筋搭接系数）X1.4（顶板钢筋直径）=920mm，模板施工同顶板后浇带做法。

7、施工缝的处理：模板拆除后，将混凝土表面剔毛，剔至混凝土密实处，四周凹槽中设置通长止水条，采用钢钉控制止水条的位置。

8、混凝土浇筑:后浇范围清理干净；钢筋绑扎完成，甲方、监理验收合格后，采用高1强度等级基础底板砼强度，无收缩C40p8混凝土进行浇筑。

篇2：塔吊基础地基处理方案

2、本工程耐火等级为一级，建筑物抗震设防烈度为八级。

二、塔吊布置概况

结合本项目特点：5#、6#商住楼为框架剪力墙结构，将各安装1台QTZ40塔吊(臂长47米)，将采用汽车吊装。

三、塔吊基础定位 3.1 塔吊基础定位

塔吊为QTZ40塔吊(TC4708)，其地处位置的地质条件较好，基础底面为中风化完整的砂岩层，承载力为9051kPa，基础采用嵌入式基础，其大小为5.5米×5.5米，深1.4米，其基础定位为：科研楼的○4轴线向○5轴线偏0.4米和4.9米，○C轴线向外偏4.0米及8.5米，其组成的5.5米×5.5米的正方形为塔吊基础定位边线，并且塔吊预埋件的对称中线即为塔吊基础的对称中轴线，基顶标高为绝对标高333.30米 (自然地面标高为333.80米), 塔吊迎土四面砌筑1米宽的24砖挡土墙,高出自然地面0.5米。塔吊基础顶面排水采用集中排水,具体见附图。在塔吊基础的项面的内边处和靠挡土墙面处分别设置一个钢筋头，作为基础的沉降和变形观测点。

四、塔吊计算书

1、 塔吊基础承载力计算

依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-)第5.2条承载力计算。

式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=504kN;

G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =672.00kN;

Bc──基础底面的宽度，取Bc=4.00m;

W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=10.67m3;

M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×400.00=560.00kN.m;

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=4.00/2-560.00/(504+672)=1.52m。

经过计算得到:

无附着的最大压力设计值Pmax=(504.00+672.00)/4.002+560.00/10.67=125.98kPa

无附着的最小压力设计值Pmin=(504.00+672.00)/4.002+560.00/10.67=21.02kPa

有附着的压力设计值 P=(504.00+672.00)/4.002=73.50kPa

篇3：天然地基情况下的塔吊基础计算

关键词：天然地基,塔吊基础,承载力,配筋面积

随着近年来高层建筑越来越多,有关塔吊倾覆的事件也时有发生。调查结果往往是由于凭经验,未进行理论计算就盲目进行塔基施工,埋下了重大的安全隐患。因此,在塔吊基础施工前,以项目技术负责人为主的相关技术人员首先要详细查看有关的地质勘查报告,按相应深度取定地基承载力值,然后结合现场塔基开挖后的实际情况,通过严格的理论验算来确定塔基的大小、厚度和配筋,才能真正做到“安全第一,预防为主”。本文以山西大医院项目天然地基情况下的5013塔吊基础计算为例,以期达到抛砖引玉的效果。

1 参数信息

塔吊型号:QZT63(5013),塔吊起升高度H:80.00 m,塔身宽度B:1.64 m,基础埋深d:2.00 m,自重G:500 kN,基础承台厚度hc:1.35 m,最大起重荷载Q:60 kN,基础承台宽度Bc:6.50 m,混凝土强度等级:C30,钢筋级别:HRB335,基础底面配筋直径:20 mm。

2 塔吊对交叉梁中心作用力的计算

1)塔吊竖向力计算。

塔吊自重:G=500 kN;塔吊最大起重荷载:Q=60 kN;

作用于塔吊的竖向力:Fk=G+Q=500+60=560 kN。

2)塔吊弯矩计算。

风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算:

3 塔吊抗倾覆稳定验算

基础抗倾覆稳定性按下式计算:

其中,e为偏心距,即地面反力的合力至基础中心的距离;Mk为作用在基础上的弯矩;Fk为作用在基础上的垂直载荷;Gk为混凝土基础重力,Gk=25×6.5×6.5×1.35=1 425.938 kN;Bc为基础的底面宽度。

计算得:e=2 915.97/(560+1 425.938)=1.468 m<6.5/3=2.167 m;基础抗倾覆稳定性满足要求。

4地基承载力验算

依据GB 50007-2002建筑地基基础设计规范第5.2条承载力计算。

计算简图见图1。

混凝土基础抗倾覆稳定性计算:

地面压应力计算:

其中,Fk为作用在基础上的垂直载荷;Gk为混凝土基础重力;a为合力作用点至基础底面最大压力边缘距离,m,按下式计算:

其中,Bc为基础底面的宽度,取Bc=6.5 m。

不考虑附着基础设计值:

实际计算取的地基承载力设计值为:fa=120.000 kPa;

地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=47.004 kPa,满足要求。

地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力标准值Pkmax=65.119 kPa,满足要求。

5 基础受冲切承载力验算

依据GB 50007-2002建筑地基基础设计规范第8.2.7条。

验算公式如下:

其中,βhp为受冲切承载力截面高度影响系数,当h≤800 mm时,βhp=1.0,当h≥2 000 mm时,βhp=0.9,其间按线性内插法取用,取βhp=0.95;ft为混凝土轴心抗拉强度设计值,取ft=1.43 MPa;h0为基础冲切破坏锥体的有效高度,取h0=1.30 m;am为冲切破坏锥体最不利一侧计算长度,am=(at+ab)/2,am=[1.64+(1.64+2×1.30)]/2=2.94 m,at为冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,当计算柱与基础交接处受冲切承载力时,取柱宽(即塔身宽度),取at=1.64 m,ab为冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长,当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内,计算柱与基础交接处受冲切承载力时,取柱宽加两倍基础有效高度,ab=1.64+2×1.30=4.24;Pj为扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力,对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积Pj=78.14 kPa;A1为冲切验算时取用的部分基底面积,A1=6.50×(6.50-4.24)/2=7.34 m2;F1为相应于荷载效应基本组合时作用在A1上的地基土净反力设计值。

允许冲切力:0.7×0.95×1.43×2 940.00×1 300.00=3 634 530.90 N=3 634.53 kN>F1=573.96 kN;实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求。

6 承台配筋计算

6.1 抗弯计算

依据GB 50007-2002建筑地基基础设计规范第8.2.7条。计算公式如下:

其中,MI为任意截面I—I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;a1为任意截面I—I至基底边缘最大反力处的距离,取a1=(Bc-B)/2=(6.50-1.64)/2=2.43 m;Pmax为相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值,取78.14 kN/m2;P为相应于荷载效应基本组合时在任意截面I—I处基础底面地基反力设计值,P=Pmax×(3×a-a1)/3×a=78.14×(3×1.64-2.43)/(3×1.64)=39.548 kPa;G为考虑荷载分项系数的基础自重,取G=1.35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×6.50×6.50×1.35=1 925.02 kN/m2;l为基础宽度,取l=6.50 m;a为塔身宽度,取a=1.64 m;a′为截面I—I在基底的投影长度,取a′=1.64 m。

经过计算得MI=2.432×[(2×6.50+1.64)×(78.14+39.55-2×1 925.02/6.50)+(78.14-39.55)×6.50]/12=314.83 kN·m。

6.2 配筋面积计算

其中,当混凝土强度不超过C50时,a1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,a1取为0.94,期间按线性内插法确定,取a1=1.00;fc为混凝土抗压强度设计值,查表得fc=14.30 kN/m2;h0为承台的计算高度,h0=1.30 m。

经过计算得:

由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:6 500.00×1 350.00×0.15%=13 162.50 mm2。故取As=13 162.50 mm2。

建议配筋值:HRB335钢筋,φ20@150 mm。承台底面单向根数42根。实际配筋值13 196.4 mm2。

参考文献

[1]GB/T 13752-1992,塔式起重机设计规范[S].

[2]GB 50007-2002,地基基础设计规范[S].

[3]GB 50009-2001,建筑结构荷载规范[S].

[4]JGJ 59-99,建筑安全检查标准[S].

[5]GB 50010-2002,混凝土结构设计规范[S].

篇4：QTZ5012塔吊天然基础计算

塔吊型号：QTZ5012，自重（包括压重）F1=297.80kN，最大起重荷载F2=50.00kN。

塔吊倾覆力距M=1，035.30kN.m，塔吊起重高度H=30.00m，塔身宽度B=1.60m。

混凝土强度等级：C35，基础埋深D=1.80m，基础最小厚度h=1.40m。

基础最小宽度Bc=5.60m。

2.基础最小尺寸计算

2.1最小厚度计算

依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第7.7条受冲切承载力计算。

根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：

F≤（0.7βhft+0.15σpc，m）ημmh0

其中 F─塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。

计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将h01从0.8m开始，每增加0.01m，至到满足上式，解出一个h01；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理，解出一个h02，最后h01与h02相加，得到最小厚度H。经过计算得到：

塔吊基础对基脚的最大压力F=250.00kN时，得h01=0.80m；

塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得h02=0.80m；

解得最小厚度 Hc=h01+h02+0.05=1.65m；

实际计算取厚度为：Hc=1.40m。

2.2最小宽度计算

建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算：

Bc≥

其中 F─塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×347.80=417.36kN；

G─基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1201.39kN；

M─倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1035.30=1449.42kN.m。

解得最小宽度 Bc=3.60m，且还应该满足：Bc>=2h+B=4.90m。

实际计算取宽度为 Bc=5.60m。

3.塔吊基础承载力计算

依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。

计算简图：

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：

Pmax=+ Pmin=-

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

P=

当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：

Pkmax=

式中 F─塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×347.8=417.36kN；

G─基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=2671.87kN；

Bc─基础底面的宽度，取Bc=5.60m；

W─基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=29.27m3；

M─倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1035.30=1449.42kN.m；

a─合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：

a=Bc/2-

a=5.60/2-1449.42/（417.36+2671.87）=2.33m。

经过计算得到：

无附着的最大压力设计值：

Pmax=（417.36+2671.87）/5.602+1449.42/29.27=148.03kPa

无附着的最小压力设计值：

Pmin=（417.36+2671.87）/5.602-1449.42/29.27=48.99kPa

有附着的压力设计值：P=（417.36+2671.87）/5.602=98.51kPa

偏心距较大时压力设计值：

Pkmax=2×（417.36+2671.87）/（3×5.60×2.33）=157.78kPa

4.地基基础承载力验算

地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50

007-2002第5.2.3条。

计算公式如下：

fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）

其中 fa─修正后的地基承载力特征值（kN/m2）；

fak─地基承载力特征值，取280.00kN/m2；

ηb─基础宽度地基承载力修正系数，取0.30；

ηd─基础埋深地基承载力修正系数，取1.60；

γ─基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；

γm─基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；

b─基础底面宽度，取5.60m；

d─基础埋深度，取1.80m。

解得地基承载力设计值 fa=337.20kPa

实际计算取的地基承载力设计值为：fa=337.20kPa

地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=148.03kPa，满足要求！

地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=157.78kPa，满足要求！

5.受冲切承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

验算公式如下：

Ft≤0.7βhpftamh0

式中βhp─受冲切承载力截面高度影响系数，取βhp=0.95；

ft─混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；

am─冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：

h0─承台的有效高度，取 h0=1.35m；

Pj─最大压力设计值，取 Pj=157.78kPa；

F1─实际冲切承载力：

F1=PjA1

F1=157.78×（5.60+4.40）×0.60/2=473.35kN。

允许冲切力：

0.7×0.95×1.57×3000×1350=4228402.50N=4228.40kN

实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

6.承台配筋计算

依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

（1）抗弯计算，计算公式如下：

MI=a12[（2l+a'）（Pmax+P-）+（Pmax-p）l]

式中 a1─截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.00m；

P─截面I-I处的基底反力：

a'─截面I-I在基底的投影长度，取 a'=1.60m。

经过计算得 M=2.002×[（2×5.60+1.60）×（157.78+92.04-2×2671.87/5.602）+（157.78-92.04）×5.60]/12=461.60kN.m。

（2）配筋面积计算，公式如下：

依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第7.2条。

式中 α1─系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94，期间按线性内插法确定；

fc─混凝土抗压强度设计值；

h0─承台的计算高度。

经过计算得 αs=461.60×106/（1.00×16.70×5.60×103×13502）=0.003

ξ=1-（1-2×0.003）0.5=0.003

γs=1-0.003/2=0.999

As=461.60×106/（0.999×1350×210.00）=1630.43mm2。

由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为：11760mm2。

篇5：塔吊基础地基处理方案

云山诗意花园工程（01—03、05-08）栋住宅，总建筑面积为9.8万㎡，其中01—03幢为十八层以上单元式高层住宅，05—08栋为二十六层以上塔式高层住宅，所有单位以下设整体地下室,地下室面积约为2.3万㎡。工程桩基类型为预应力混凝土管桩，基础为筏板基础。结构类型为钢筋砼全剪力墙结构。

一、塔吊基础方案及安装位置

本工程主体框架施工阶段垂直运输01—03栋、05—08栋拟采用7台QTZ63自升式塔吊，基础底板尺寸为（5.0×5.0×1.3m），基础混凝土标号为C30，地基承载力不得小于0.2MPa。塔吊基础根据现场布置，01—03、05、08栋设置在地下室底板内，塔吊基础顶面标高

2号土层为粘同地下室底板的柱帽垫层面标高。根据地质勘探报告，○

3号为粉质粘土土（地基承载力0.43 MPa），○（地基承载力0.37MPa），2、○3号土层均满足塔吊基础的承载力要求（地基承载力不得小于○0.2MPa），因此01-03栋、05、08栋可套用厂家的标准图做法（见附

2、○3号土层之间，具体位置及施工见附图图）。将塔吊基础浇筑于○

（一）。地下室底板及顶板上预留安装塔吊的洞口，其做法同后浇带，两侧采用钢筋支架将钢丝网或单层钢板网固定，底板和顶板的洞口侧面的钢筋留设同后浇带，钢筋要求伸出500㎜。待塔吊拆除后，将该部位清理干净后，要求搭接钢筋采用双面焊接，长度为10d。塔吊（QTZ63）的钢筋布置及做法见附图。06、07栋设置在基坑内，要求塔吊基础的垫层面标高同底板的垫层面标高，塔吊基础承载力为0.2MPa，在四个预埋地脚螺栓位置设置四根500×500㎜的柱，柱顶标高为-1.35m，在柱中和柱顶设两道各四根500×300㎜的连系梁。在塔吊基础位置砌370厚砖墙。塔吊基础位置先进行回土，以增强塔吊基础的抗倾覆和抗扭能力，具体做法见详图。

二、06、07栋塔吊基础计算书

塔吊基础根据现场情况布置，坐落在地下室基坑内，地基底标高为-6.55m（按拟建建筑物±0.00为参照，设四根500mm×500mm方柱到-1.35m标高，安装塔吊）

A、荷载计算

塔吊的技术参数如下： 塔吊自重N塔=400KN 倾覆力矩M=1910KN·m 基础自重

基础截面尺寸详见施工图

N砼=（52×1.3+0.52×4.0×4+0.5×0.3×1.7×8）×25 =761.5KN N土=（52×4.0-0.52×4.0×4-0.5×0.3×1.7×8）×13.5 =1268.5KN B、验算地基应力

Pmax=(N塔+ N砼+ N土)/A+（M+Q×4.0）/W =（400+761.5+1268.5）/52+（1918+60×4.0）×6/53 =304Kpa Pmin=(N塔+ N砼+ N土)/A-（M+Q×4.0）/W =（400+761.5+1268.5）/52-（1910+60×4.0）×=-110Kpa e=Pmin/(Pmax-Pmin)=110/(304+110)=0.266 结论：Pmax=304Kpa<1.2fa=336 Kpa e=0.266<1/6b 因此该塔吊基础完全满足塔吊的抗倾覆要求。C、塔吊短柱承载力验算 作用在柱顶荷载

Fmax=（N塔/4+M）/1.2474×1.414/2 =（400/4+1910）/1.2474×1.414/2 =1139KN Fmin=-1026 KN 柱受压的情况

N=Fmax=1139 KN<0.91(fa×A+fy×As)柱受拉的情况

6/53 N= Fmin=1026 KN< fy×As=1414 KN D、柱配筋计算

倾覆力矩=1910 KN·m，塔吊自重400 KN，因此每只脚承受100 KN。

F=1910/210=909.52 KN, RA=909.52+100=1009.52 KN, RB=909.52-100=809.52 KN 每根φ25的钢筋承受的力为490mm2（钢筋截面）×360N/ mm2（钢筋强度）=176.4 KN , 因此需配置 25的钢筋数量为：909.52/176.4=5（根）。

结论：该混凝土柱配置8 25，φ8@100能满足塔吊的工作要求。

三、01—03、05—08栋塔吊基础计算书 A 荷载计算

塔吊自重N=400KN 抗倾覆力矩M=1910KN.M B 初步确定塔吊基础深度为1.3m C 确定基础底面尺寸：

A F/（fa-d）=400/（370-20×1.3）=1.55 基础底面选用b=5.0m L=5.0m W=Lb2/6=5×52/6=20.8m

3G= bLd’=25×5×5×1.3=812.5KN 基础边缘最大和最小应力

Pmax=（F+G）/Bl+M/W=（400+812.5）/5×5+1910/20.8=140.3KN/m2 Pmin=（F+G）/Bl-M/W=（400+812.5）/5×5+1910/20.8=-43.3KN/m2较核地基承载力：

Pmax=140.33KN/m2<1.2fa=444 KN/m2

（Pmax+ Pmin）/2=（140.343.3）/2=48.5 KN/m2

As= M1/0.9fyh0=(F.e.b+M)/ 0.9fyh0=1429mm2

故基础底板和面层双向各配置20φ12@250（As=2262），满足要求（见附图）。

四、施工电梯基础方案及安装位置

本工程在主体框架施工至一半以上阶段安装7台SCD200/200施工电梯，基础尺寸为（3.8×4.2×0.3m），施工电梯安装的位置见附图，施工电梯基础根据现场实际情况布置在地下室顶板上，要求施工电梯基础顶面标高同地下室顶板面标高，考虑到施工电梯的基础承载力为560kN，在施工电梯安装前对地下室顶板进行加固，详细计算和加固方案如下： A、荷载计算：

1施工电梯自重：56T+货笼自重+人货自重=60T ○2地下室顶板砼自重：25× ○0.4×3.8×4.2/9.8×10=1.6T 施工电梯自重及顶板砼自重累计：60T+1.6T=61.6T B、钢管冲天（立柱）计算

钢管冲天采用φ48×3.5对接连接方式，横杆布距L=1000，则每根冲天允许承受的荷载为35.7KN，所以需要的钢管冲天根数为61.6×10/35.7=17根。

选用冲天纵横间距为700㎜，则完全满足顶板承载力要求。C、冲天（立柱）稳定性验算

=N/A=17000/0.91×489=38.2

——轴心承压稳定系数

fa——钢管强度设计值

云 山 诗 意 花 园 工 程

（01—03栋）（05—08栋）塔吊和电梯基础施工方案

编制人： 审核人： 审批人：

篇6：塔吊基础整改措施

由我公司承建的xxx工程现已全面进入地下室筏板施工。根据已审批的施工组织设计平面布置图，本工程共配备5台塔吊，其中2#依据设计图纸后浇带位置设置于C-P轴向北2.8m，1/A轴向东2.7m位置处（塔吊中心），2011年10月14日我方在开挖D幢第二单元核心筒基坑土方时，我公司专职安全员巡查时发现2#塔吊塔身不垂直，经我项目部技术人员及塔吊安装人员现场查验分析，有二方面原因：

1、是塔身安装时有允许范围内偏差；

2、是塔基东南向堆土较多，故塔基础承台稍微向北侧倾斜而致，经我项目部管理人员研究决定，采取以下措施：

1、在未采取措施前立即停止2#塔吊的使用。

2、从即日起安排专职测量人员对2#塔吊进行水平位移、沉降观测、塔身垂直度观测，在整改措施未实施前每2小时观测一次，发现偏移时应增加观测次数。

3、塔吊停止使用时应使长短臂沿东西向停靠，以平衡土方应力

4、立即清除塔基四周余土。

5、在靠近塔基D栋二单元核心筒部分土方必须采用人工挖土，避免机械开挖震动塔基四周土方。

6、立即按下图所示区域及方法进行加固处理。

7、按上述方法如仍有异常时，应拆除2#塔吊另行选址安装。8、2#塔吊重新使用前必须请专业人员校正调平，对各紧固件、螺栓进行检查。合格后方能投入使用。

篇7：塔吊基础的深度如何确定？

塔吊基础的深度必须根据地质条件来决定，因为塔吊作为大型建筑施工机械，作为塔吊基础，不仅有承载力的要求，还有抗倾覆以及稳定性的要求，

所以必须根据地质情况，来决定其基础的埋置深度。

对于塔吊基础一般采用与之配套的标准图来进行具体施工的，标准图上有要求的最小高度设计内容，这些都应该是必须满足的最基本要求。

篇8：塔吊基础地基处理方案

1 固定式塔吊基础施工中地基常见问题

1) 基础位置较低, 塔吊基础积水。

基础低于周围地坪, 塔吊基础积水。塔吊基础地基一般要求承载力不小于180 kPa, 场地表层土质一般不能满足要求, 基础开挖深度经常超过塔吊基础厚度, 基础施工后, 塔吊基础上表面低于周围地坪标高, 造成塔吊基础积水, 影响塔吊安全使用。

2) 螺栓安装采用焊接固定。

在塔吊使用说明书基础技术要求中一般都强调, 预埋地脚螺栓不得焊接, 但是现场施工人员为施工方便, 随便将地脚螺栓与塔吊基础钢筋焊接, 严重降低了地脚螺栓的力学性能, 留下了较大的安全隐患。

3) 基础混凝土表面不平整。

基础混凝土上表面的平整度直接影响塔吊安装的垂直度, 塔吊使用说明书中要求基础表面水平度不大于1/1 000, 由于施工人员操作不认真, 表面平整度不合格的情况经常发生。

4) 其他问题。

有些工地为节约成本, 施工方便, 自行加工或到市场购买普通螺栓代替高强地脚螺栓。有的对固定塔身的预埋螺栓位置和标高安装不准确, 紧固高强螺栓不能拧到位, 地脚螺栓预埋经常发生位置偏差大, 螺栓露头长度不一致, 露头长度小的质量问题。塔吊地基基础施工管理不到位:a.施工企业没有对塔吊基础下面的软弱土层采取可靠的处理措施;b.对超深部位处理不到位, 使局部基础悬空;c.对塔吊基础部位的钢筋混凝土隐蔽工程缺乏必要的验收, 钢筋绑扎和混凝土强度不符合设计要求, 达不到塔吊承载力要求;d.基础不平, 不设置排水措施, 造成塔吊使用中因基础沉降发生倾斜。

2 固定式塔吊基础施工中地基常见问题施工处理对策

1) 当塔吊基础积水时, 可采用桩基、毛石基础或换土垫层等方法进行处理。

桩基一般适用于建筑物基础形式也为桩基, 可在施工工程桩基时施工塔吊基础桩基。

若基础较深, 加深后的地基承载力满足要求, 可在塔吊混凝土基础下增加毛石基础, 这种方法造价低廉, 施工速度快, 是一种常用方法。

换土垫层计算简单, 取材方便, 是一种应用普遍的方法。这种方法尤其适用于地基承载力不足的软弱地基。施工材料常用砂、砂石、灰土等, 垫层厚度应根据作用在垫层底部软弱土层底面处土的自重压力与附加压力之和不大于软弱土层经深度修正后的地基承载力标准值的条件确定。垫层厚度一般为0.5 m～2.5 m, 不宜大于3.0 m, 否则也不够经济, 但不宜小于0.5 m, 垫层过薄效果不明显。

2) 由于塔吊使用说明书要求预埋地脚螺栓不得焊接, 在地脚螺栓的底部采用绑线将地脚螺栓绑扎在地板钢筋或附加钢筋上;地脚螺栓上口可采用附加角钢钻孔固定, 具体方法为:取一段约200 mm长的角钢, 每根钻孔4个, 孔中心间距为螺栓中心间距, 将螺栓套入角钢孔, 根据螺栓位置调整好角钢位置, 将角钢焊接在基础附加钢筋上。

3) 基础混凝土表面不平整的预防措施:混凝土浇筑前抄测标高, 严格按线找平混凝土上表面。若存在基础混凝土表面不平整的情况, 一般采取剔凿找平的方法处理。

4) 为防止螺栓位置及螺栓露头长度不满足要求, 首先, 螺栓安装位置应准确, 固定牢固;其次, 应在螺栓周围均匀浇筑混凝土, 防止混凝土挤歪螺栓, 振捣时防止碰撞螺栓。若发生地脚螺栓位置不准确的问题, 应选用正确的方法进行整改。建议采用植筋的方法进行整改, 施工方便、快速, 质量相对可靠。

5) 塔吊地基基础施工要保证质量。地基处在软弱土层的要采取加固措施, 可以换土或加深塔吊基础或采取其他可靠的措施进行处理。基础施工要精心, 钢筋绑扎隐蔽工程要进行检查验收, 混凝土浇筑完毕, 外观检查应没有露筋、孔洞等严重质量缺陷, 混凝土强度应达到厂家要求。地脚螺栓要用原厂产品且保证位置、标高准确。

3 固定式塔吊基础施工要点

3.1 地基承载力核实

地基承载力即地基承受塔吊基础传来的上部荷载:1) 垂直荷载, 塔吊作用在基础顶面上的垂直力和基础的重力;2) 塔吊作用在基础顶面上的水平力;3) 塔吊作用在基础顶面上的弯矩。

当按塔吊制造厂家提供的基础施工图施工时, 必须注意制造厂家所要求的地基承载力是否能满足要求。地基承载力由实地勘探和基础处理情况确定, 一般取0.2 MPa～0.3 MPa。

3.2 对基础进行验算

1) 抗倾翻稳定性验算, 依据GB50007-2002建筑地基基础设计规范的规定, 该荷载设计值可取为荷载标准值乘1.35。塔吊作用在基础上的荷载计算是较复杂的, 在考虑塔吊对基础的倾翻力矩时, 除吊重产生的静力矩外, 还有动荷载及风荷载产生的力矩, 其中风荷载产生的力矩是总的倾翻力矩的主要组成部分, 决不能忽视。同时, 还要考虑不同的荷载工况。有的工地就根据塔吊结构的自重、配重、压重、吊重等来计算垂直力, 并根据塔吊吊重来计算倾翻力矩。以此来设计塔吊基础, 这是不全面的。因此, 设计塔吊基础时, 必须要求制造厂家提供包括工作状态与非工作状态下作用在基础上的各项荷载, 这是塔吊制造厂应尽的义务。

2) 基础底板的受弯、受剪、受冲切强度计算按GB20010-2002混凝土结构设计规范计算。

3.3 设桩时桩基础施工要点

当铺设混凝土基础的地基达不到使用说明书规定的承载力时, 应由有资质的施工企业, 根据基础所承受的载荷, 采用桩支承等设计来达到塔吊工作状况或非工作状况对基础的要求。塔吊桩基础稳定性和强度的计算依据是GB 50007-2002建筑地基基础设计规范和GB 20010-2002混凝土结构设计规范。计算时全部采用荷载设计值, 即按《建筑地基基础设计规范》的规定, 取荷载设计值为荷载标准值乘1.35。

桩型、桩长与桩位:打工程桩时, 塔吊基础支承桩应同步施工, 桩型与桩长和工程桩类同或采取计算的方法确定。一般情况下基础支承桩的数量宜4根, 间距须经计算确定。桩中心距基础边为一个桩径;桩的方位应与塔身主弦杆形心线相吻合;桩一般不宜借助围护桩, 可安排在围护桩两侧或同侧。

桩与基础承台连接:以预应力管桩为例, 凿桩时应在设置托板及放入钢筋骨架后, 先浇捣管桩内空洞范围, 其强度等级比基础提高一级, 混凝土达到70%设计强度后, 方可凿桩, 伸入基础内的管桩表石应凿毛、清洗干净, 涂一层水泥浆。

4 结语

塔吊基础是一项重要的施工内容, 施工人员应提高质量意识, 严格按工程质量管理制度进行质量控制。施工前认真进行技术交底, 过程中执行三检制度和技术复核制度, 认真检查预留预埋, 组织好混凝土浇筑, 施工后及时检查复测, 发现不合格及时整改, 才能确保塔吊基础施工质量, 保证塔吊安全。塔吊基础施工事关塔吊的稳定和安全, 施工企业在基础和桩基础的设计、计算中依据标准和套用公式应正确。严格按施工图、使用说明书的要求实施。另外, 塔吊制造厂家应在机械与建筑两门学科之间进一步规范、细化使用说明书的内容, 对施工企业提供技术指导和帮助。

参考文献

[1]戴宝荣.固定式塔机基础施工要点问题探讨[J].建筑安全, 2005 (7) :89-90.

[2]李全智, 刘爱玲.固定式塔吊基础设计与施工技术[J].建筑技术, 2006 (3) :74-75.

篇9：塔吊基础地基处理方案

工程往往因地基勘察或结构设计失误、施工中地基处理或桩基质量失控、盲目施工等原因导致荷载超出地基基础或结构本身的承受能力，从而产生严重的安全隐患甚至发生事故。本文所要介绍的是塔吊基础未经桩基施工，而将塔吊直接安装在钢筋混凝土基础平台，从而导致塔吊垂直度出现异常的`加固处理方法。

一、塔吊倾斜的原因分析

太仓港区海关监管大楼，是一座主楼带裙房的框剪结构，主楼二十层含一层地下室，裙房四层含一层地下室，裙房布置在主楼南、西、北三侧。根据建筑布置及建筑高度，本工程在主楼南侧离入口4米处布置塔吊基础，塔身将穿过裙房楼层，最终顶升高度为95米。由于之前已考虑到塔吊基础的下卧地基为淤泥质土(设计承载力为50KPA)，故将承台扩大到5米×5米×1.4米，承台中间再增设一道φ20@200钢筋，埋深3.4米，其下还打入5米的松木桩。根据计算，承台本身的承载力和抗剪力完全符合塔吊本身使用要求，但忽略了地基承载能力，故在安装7节塔吊节并使用近一个月后，其垂直度向南偏7.5厘米，向东偏6.8厘米，超过了规范要求，为此必须进行加固，以清除隐患。

二、加固方案的选用

地基基础的加固应遵循“安全适用，经济合理，技术先进”的原则，同时还应考虑加固时施工的难易程度。常用的方法有扩大基础底面积法，其适用范围为刚性基础或扩展基础。锚杆静压桩法，其适用于淤泥、淤泥质土、粘性土、粉土和人工填土等地基土上。树根桩法，一般适用于淤泥质土、非粘土、粉土、砂土及人工填土等地基土上，作为基础加固或基坑边坡稳定加固之用。注浆加固法，一般适用于砂土、粉土、粘土、粘性土和人工填土等地基加固。

本工程塔吊基础下卧地基为软弱地基，属淤泥质土，若要用注浆法，会因为注浆质量难于控制而影响加固效果。同样采用树根法，由于工序多，施工工期将难以预计而影响整个施工进度，故采用扩大基础底面积方法。本工程通过在原基础增设厚80厘米每边宽1米的新基础，将使底面积扩大70%，从而大大降低单位面积地基荷载。在此基础上，通过预留孔处打入锚杆桩。进一步提高基础荷载的抗载能力，从而使塔吊基础得到有效加改善。

三、加固方案实施

1.采用沙包堆载进行塔身纠偏，加载第一天为500千克，而后每天递增250千克，直至2吨为止，并按监测数据进行调整。

2.在原塔吊基础四周，挖宽1.2米深与原基础垫层同标高的基槽。浇垫层和砖胎模，使基槽净宽达1米，当遇到工程桩承台时，留100毫米间距即可，并将原砼接触面凿毛并洗刷干净。

3.钻两排植筋孔，深度大于15d，排距200毫米，上下孔位要确保钢筋保护层厚度。为增加结合部位抗剪效果，在新基础侧面中间再均布二道长15d深植筋孔。

4.待孔内尘土用高压气冲净后，孔壁均匀涂抹一层胶液，并将与原基础钢筋同规格的φ20螺钢粘上专用胶进行植筋。上下二排分布筋预留长近1000毫米，中间二排预留长为15d.当抗拔试验合格后，再绑扎双层双向φ20@150的配筋。

5.安装桩基预埋螺栓M25×400，立锚杆桩预留孔模板。预留孔模板上口每边净宽300毫米，下口每边净宽450毫米，为拆模方便，每块模板中间锯开，在立模时用钉子钉牢。预留孔共计8只，其布置尽量使受力均衡。

6.浇C30砼。坍落度控制在120±20毫米，振捣时注意保护预留孔模板。砼面至少二次抹面，待12h或1.2Mpa后拆模并养护。

7.砼强度达到设计值75%以上后，再安装锚杆桩机，并固定机身。

8.压入第一节锚杆桩，焊接接桩，再压入第二节锚杆桩，依次类推，直至入桩长度和承载力符合设计要求。

9.压桩完毕后，压桩孔内用C30微膨胀早强砼浇筑密实，封桩孔再用2φ16钢筋交叉焊于锚杆上，并在桩孔顶面以上浇150毫米的桩帽。

四、施工要点

1.必须先进行纠偏，纠偏可采用沙包堆载，重量应逐渐加大。

2.基础新旧砼结合面是基础抗剪的薄弱部位，为使此部位砼结合良好，必须对旧砼面进行凿毛处理，同时剔除松动石子并冲洗干净。砼浇筑时，此处捣浇必须密实。

3.植筋质量是确保钢筋骨架整体受力的关键，由于采用常规植筋方式往往造成抗拔力不足，为此待钢筋穿过后应再用胶枪高压注入，来确保胶液饱满密实。

4.在锚杆桩施工时，必须严格控制压桩力不得大于该加固部位的结构自重，同时做到压桩次序对称进行，入时速度缓慢匀速，一次成桩减少中途停歇时间，若通过四角沉降观察发现有异常，应加大自重荷载，调整施工方案。

篇10：基础梁截面不够处理方案

***工程在 ***年**月 *日浇筑的楼房基础梁、框柱，拆除模板后发现基础梁局部有截面不够、钢筋位移、漏筋、蜂窝麻面、破损现象。故编制此预防与修补方案。

一、产生的原因

（1）混凝土浇筑时管理不到位。（2）钢筋垫块浇捣时脱落。

（3）模板支设不到位。

二、预防措施

（1）混凝土浇筑前，认真检查模板高度宽度及轴线位置，发现大于规范要求及时整改，整改完成后再浇筑混凝土。

（2）浇筑时管理到位，任务分配到每一个工人。浇筑完成后及时检查，在混凝土初凝前不够地方及时补料，并重新振捣。

三、处理方法

1、所有柱角松动的凿除掉,保护层小把表面凿毛。

2、打凿完成经监理验收符合要求后,吹风机吹干净,水冲洗干净打凿的混凝土表面。

3、刷素水泥浆接茬。

4、在混凝土外面支挡模板,宽出混凝土100mm,高度高出需要补充的混凝土上面100mm。

5、浇筑与梁、柱混凝土强度高一等级的混凝土,振动棒振捣。

6、表面收抹后,覆盖塑料薄膜。

7、混凝土龄期达到100%时凿除多余混凝土。

以上是项目部提出的混凝土缺陷处理方案,请建设单位,监理单位领导给予批准为盼。

***建设有限公司

篇11：塔吊基础地基处理方案

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日期：2007-10-27 销售价格： 免费论文 论文属性： 职称论文

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关键词： 职称论文

摘要：结合工程实例,对厂房地基基础加固的前后两种处理方案,即压力灌浆加固和静力压桩加固法进行了分析比较,对如何选择最合适的处理方案作了有益的探讨。

关键词：基础 加固 压力灌浆

改革开放以来,建筑业迅速发展,建筑工程质量逐年提高,但工程质量事故还时有发生,造成了许多不应有的损失。这是由于各地区的工程地质条件不同,土层分布、土的物理力学性质不同,既使同一建筑场地,往往土质也不均匀,在进行工程勘察、工程设计与施工中,如果对地基条件掌握不全,处理不当,就可能导致事故的发生,这些都会给国家和人民造成不应有的损失。因此,准确分析事故,合理地处理事故,是当前建筑业亟待解决的一个大问题。目前对已建建筑物的加固处理的方法有许多种,但常用的有以下两种:

(1)灌浆加固:用钻机在基础上成孔至要加固的土层,然后用高压灌浆设备将配制好的水泥化学浆液灌入地层,通过劈裂、挤压作用,使土层与浆液产生物理化学反应而胶结,从而达到改善土体结构和性能的目的,提高土体的强度。(2)静力压桩加固:利用建筑物的承重柱重力作为反力,通过一套液(油)压设备,把预制桩分节压入土中,上下节桩接驳用预埋角铁焊接。压桩由液压控制,当压力达设计荷载并基本满足计划桩长要求时则终桩,终桩时的单桩承载力可直接从压桩设备的仪表中反映出来。终桩后将压入桩的桩头钢筋与原基础钢筋焊接,并浇注砼承台与基础连为一体,从而将上部结构的荷载通过桩直接传递到坚硬土层。

(2)毫无疑问,已建建筑物出现不均匀沉降,无论是采取灌浆加固还是静力压桩加固,都会给工程造成一定的损失,此时应考虑的是如何将损失降到最低限度。工程实例1.1 工程概况鹤山市某厂房为一幢高四层,框架结构的建筑物,长55.0ｍ,宽15.0ｍ,占地面积825ｍ2,原设计采用人工挖孔桩基础,由于场地工程地质情况复杂,厂房中段和东段分别分布有一层厚为3～6ｍ和7～9ｍ的流塑状淤泥,使建筑区内部分地段挖孔桩方案无法实施,而改用条形基础下的砂垫层方案(垫层厚度1.00ｍ),而西段淤泥层较薄(厚1～2ｍ),却浇注了16条桩柱,于是同一建筑物采用了两种在受力和变形方面完全不同的基础型式。厂房于1992年10月建成,使用期间发现不均匀沉降,导致厂房结构出现严重拉裂和剪切破坏,危及安全使用。1.2 场地工程地质概况经对厂房场地进行工程地质勘察,其地层结构在揭露深度 内由上至下依次为:(1)填土:浅黄色,土质松软,层厚0.79～2.00ｍ。(2)粉质粘土:灰～灰黄色,上部0.40～0.60ｍ为耕土,软塑,Ｎ=2击,ｆｋ=80～90ｋＰａ。(3)淤泥(泥炭土):黑褐色,局部夹粉土,流塑,Ｎ=1～2击,ｆｋ=40～60ｋＰａ,层厚0.00～7.87ｍ,层面埋深1.00～3.75ｍ。(4)花岗岩风化坡积土;土性为砂质粘性土,灰白、浅黄色,含中粗砾,可塑,Ｎ=5～13击,ｆｋ=100～230ｋＰａ,层厚1.70～7.30ｍ,层面埋深2.10～9.07ｍ。(5)花岗岩风化残积土;土性为砂质粘性土,浅黄褐色,含中粗砂,可塑～硬塑,Ｎ=13～24击,ｆｋ=230～320ｋＰａ,层厚2.90～9.00ｍ,层面埋深4.00～12.26ｍ。(6)强风化花岗岩:Ｎ>50击,层面埋深8.17～22.68ｍ。

1.3 沉降原因分析

(1)地质因素:据钻探揭露,厂房建造在一条山坡冲沟的边麓地段,地下水丰富,水位埋深约0.30ｍ,淤泥(含腐木)等软土的分布极不均匀,层厚由西向东递增,这是造成厂房不均匀沉降的客观因素。

(2)结构因素:同一栋厂房,采用了两种不同的基础型式,地质条件较好的西段,采用人工挖孔桩基础,桩端支承在坚硬状的残积土层里,而地质条件极差的东段,则采用了条形基础下的砂垫层,垫层厚仅1.0ｍ,未作压密处理。根据推算,采用桩基础的最终下沉量仅为1.4ｍｍ(设桩长10ｍ,进入坚硬状土层),而采用条形基础下砂垫层处理的基础经推算仍有200ｍｍ的沉降量,条形基础的刚度起不到变形(沉降)调节作用,因此导致厂房的不均匀沉降,影响到厂房的安全使用,所以必须尽快处理。加固方案为确保该厂房的安全使用,对该建筑物的处理宜把上部结构的加固和地基的处理结合起来进行。先处理地基,以控制地基的继续沉降,后加固上部结构。根据钻探和变形测量资料显示,对厂房地基的加固可采用压力灌浆补强和静力压桩等方法,但根据业主的要求以不影响生产为原则,同时受场地工程地质条件的影响,决定采用压力灌浆加固法。

压力灌浆加固本次加固目的旨在通过浆体的渗压改善软土地基的承载力和压缩(变形)模量,逐渐减少地基的沉降量,以满足厂房的使用要求。

2.1.1 机理以一定的液压,将水泥和化学浆通过双液管注入土中,并使之迅速凝固,同时对软土进行割裂、扩散挤压和充填,并伴随一定的物理化学作用,一方面促使浆体,在软土中形成脉状充填;另一方面又使软土产生压缩和脱水固结,从而达到加固的目的。

2.1.2 工艺流程制浆→成孔下管→液压注浆→割裂→挤压与充填→固结。

2.1.3 技术措施灌浆孔的布置:按每根柱位的四周布置4个孔,孔距1.5～1.9ｍ不等,加固深度4.0～10.5ｍ,深孔底部进入残积土层。注浆采用低压、慢灌、多量工艺,以便注入较多的浆体。重复注浆:在软土较厚的孔段,为增强注浆效果,往往在第一次注浆中,使之在一定浆压作用的范围内形成一道不规则的帷幕,再冲洗灌浆孔进行二次注浆,使浆液充分而有效的充填。先下后上或先上后下分层注浆:先下后上是成孔后浆液浆管下落至孔底,并由孔底开始注浆,而后一边注浆一边上拔灌浆管,使浆液从孔底开始扩散,以利于加固软土;先上后下是从基础底板深度开始注浆,而后逐渐向孔底延伸,先使砂垫层获得有效的加固。

2.1.4 施工效果分析灌浆前期的沉降情况:据了解,厂房于1992年10月建成,施工期间,施工单位自测最大沉降为80.00ｍｍ,交付使用后观测只是间断进行:1993年2月21日～6月1日,测得最大沉降为15.00ｍｍ,据此分析,该厂房在灌浆前期最大沉降量累计已达100.00ｍｍ。另据观测,伸缩缝的顶部(天面)间距已明显拉开,部分柱位的梁、板、墙均已出现裂缝。灌浆施工期的沉降:据观测(共44ｄ),24号柱基沉降40.08ｍｍ,25号柱基34.77ｍｍ,26号柱基30.53ｍｍ。此间,由于灌浆施工导致地基应力释放,沉降有所加大。灌浆后期的沉降:据观测(历时14个月),其中24号柱基沉降28.93ｍｍ(日平均2.07ｍｍ),25号柱基39.22ｍｍ(月平均2.80ｍｍ),26号柱基45.64ｍｍ(月平均3.26ｍｍ),上述数据说明:经化学灌浆处理后,柱基的沉降得到了缓解,但基础的后期下沉仍未得到最终稳定,为确保厂房的安全使用,必须进一步采取切实有效的措施进行加固处理。

2.2 静力压桩加固法基于以上原因分析,这次采取的加固方案必须行之有效、一步到位、不得返工,最终选择“静力桩托换”进行加固。

2.2.1 机理通过一套油压设备,将预制桩分节(每节2.0～3.0ｍ本论文由无忧论文网整理提供)压入土中,节与节用预埋角铁焊接,预制桩为250ｍｍ×250ｍｍ的方桩,预估桩长15ｍ,压桩由液压控制,压桩荷载控制在45～55ＭＰａ之间,当桩压至预定深度并达到设计贯入度之压力时,其沉降控制标准为压桩荷载保持50ＭＰａ,每隔5ｍｉｎ冲击一次,共冲击三次,下沉量≤3ｍｍ,并需稳定1ｈ,做好记录,最终允许下沉量≤1ｍｍ。桩压完后将桩与原基础承台连接起来,将上部结构的荷载通过桩基传递到坚硬状残积土中。

2.2.2 设计技术参数最大压力1000ｋＮ,单桩承载力550～900ｋＮ,预制方桩尺寸250ｍｍ×250ｍｍ,混凝土强度Ｃ30,压桩速度2ｃｍ/ｓ,压桩桩位和受力轴线允许偏位100ｍｍ,接桩处桩轴线倾斜度<1%。

2.2.3 施工工序在设计桩位处开挖压桩基坑,利用安装在柱上的反力钢夹提供反力用压桩机压桩,待每个承台的静压桩都压完后,将预制桩与原承台连结成一体,由预制桩承担结构荷载。施工过程中用水准仪进行跟踪施工观测,控制柱的升降量为±1ｍｍ。在施工过程中发现场地的地下水较丰富,要用抽水泵进行抽水才能进行地下作业,但在抽水过程中,经水准仪监测,发现柱的沉降速率加快(0.50ｍｍ/ｈ),立即停止抽水。后经研究,要求抽水前须对该柱进行卸荷处理,以免桩基础产生附加沉降,确保厂房安全。即将该柱的上部卸荷,通过卸荷装置传递到柱周(半径约3.0ｍ)的土体上,共同分担上部荷载,待该柱处理完毕3ｄ后,即混凝土基本凝固后拆除卸荷装置,经卸荷处理的柱,6～8ｄ内,未发现明显沉降变化,说明卸荷处理效果显著。