第一篇：phc管桩试桩范文
PHC管桩监理细则
PHC预应力管桩监理实施细则
一、概况：
****有限公司双壳中心工程、工程桩型号采用PHC-AB550-105-1415。试桩、锚桩型号采用PHC-AB550-105-1515。工程桩长度为29 m ，试锚桩长度为30 m 。钢结构厂房总桩数为227根(含试锚桩4组共20根)。其中工程桩顶相对标高为 -2.55m 。龙门吊车轨道基础桩总数632根(含试锚桩4组20根)。轨道工程桩顶相对标高 -2.65m试锚桩顶绝对标高为 -3.65 m 。所有工程桩单桩设计承载力为1400KN。桩尖持力层为⑤二层。试桩极限加载至2390KN。要求锚桩最大锚固力为650KN。一根试桩最多考虑三根锚桩锚固力，其余载荷采用堆载补充。小应变动测桩数为总桩数的100% 为了确保桩基施工按期保质完成，根据监理合同约定，协同监理外高桥船厂监理机构编制本细则。
二、编制依据
1、为了保证工程施工有序开展，提高预制混凝土管桩成桩质量保证率，特制定本细则。
2、本细则编制依据：设计文件;国家规范、标准、规定。
三、钢砼预应力管桩质量控制要点
(一)对钢筋砼预应力管桩(PHC桩)的要求： 1.成品砼预应力管桩必须具有：
1)生产厂家资质证书、产品出厂合格证。 2)砼等级试验报告。 3)钢筋检测报告。
4)砂、石料交易证书及复试报告。 2.监理对成品、半成品材料报审制度。
1)会同建设单位和施工单位对管桩生产厂家进行考察。 2)检查成品材料质量。 3)认真检查各种质量保证资料。
4)对成品观感质量进行检查，对有问题的管桩(如：缺陷裂纹超过规范)坚决不允许进场。已进场的不合格品责令其限期退场。
3.施工单位应对管桩进行实测实量，监理应抽查，每检验批不少于1次。对超过规范要求达不到合格标准的，不得使用。 4.钢筋预应力管桩允许偏差范围如下： 1)直径±5mm ; 2)管壁厚度-5mm ;
3)轴赠园孔中心线对桩中心线5mm ; 4)桩尖中心线
5)下节或上节桩焊接对中心线倾斜2mm ;
(二)施工技术准备
1.开工前检查：施工资料要齐全： 2.沉桩技术方案主要应包括下列内容： 1)工程概况。 2)安全技术措施。
(三)起吊管节、管桩
1)管节(指长度为15米内的单节管桩)吊运可采用两端钩吊法，吊扣的水平夹角不宜小于60度。 2)施工总平面布置图。
3)施工设备、沉桩顺序及技术措施。 a)质量验收标准。
b)管桩吊运时，吊点位置应符合设计要求，允许偏差为±20厘米。 c)吊桩采用捆绑法，注意防滑，吊运过程应保持平稳，不应发生碰撞。
(四)运输管节、管桩
1.运输车辆底层应设置垫楞，在多支点的情况下，支点必须保持同一平面。 2.管节运输时除底层设置垫楞外，各层之间可不设垫木。
3.管桩运输时，各层之间应设置垫木，并应注意无能为力点上下对齐，各层垫木材质均应相同。
4.运输Φ1000mm的桩堆放层次不宜超过2层，其他直径的桩堆放不宜超过3层。
5.运输过程中必须采取可靠的防损、防滚、防滑措施。
(五)管节、管桩堆放要注意下列几点： 1.堆放场地应平整、坚实、排水畅通。 2.桩的两端应有适当的保护措施。
3.搬运时应防止桩体撞击而造成桩端、桩体损坏或弯曲。
4.管桩、管节应按规格材质分开堆放，堆放层次不宜太高，Φ400mm、
Φ500mm直径的一般宜放置二层，支点设置应合理，管桩的两侧应用木楔塞住，防止滚动。
四、沉桩
(一)施工准备
1、机具人力准备：
(1)进场桩机、起吊设备、电焊机等需满足本工程的质量、进度、安全等方面的需要，设备型号、性能需报监理部审查，复核备案。
(2)压桩的施工人员属于特殊工种操作，必须持有特殊工种上岗操作证，并报监理部检查备案，无证人员不得上岗操作。移机时应配备至少1名指挥人员。
2、技术管理准备和要求：
(1)开工前施工单位应组织管理人员认真熟悉图纸、地质报告及相关规范标准等，发现问题在图纸设计交底时解决。
(2)施工单位应在开工前编写好《压桩工程施工技术方案》，方案中需明确管理网络、施工顺序、施工技术措施、质量安全保证措施，以及施工进度计划等。并填写《施工组织设计(方案)报审表》，报监理部审批，监理部审批认可后实施。 (3)根据建设单位提供的控制点及标高点，进行放线测量，放出桩位位置，经自检合格后，填写《施工测量放线报验单》(监A-15)，报监理部验收，监理部对施工单位的放线测量成果进行复核合格后，由测量专业监理工程师签字认可。 (4)所有准备工作完后，施工单位填写《工程开工报审表》(监A-02)，报监理部总监理工程师审核同意签字后，才能正式开工。
(二)压桩施工监控要点
1、静力压桩压桩机应符合下列规定： (1)压桩机应根据土质情况配足额定重量。 (2)桩帽、桩身和送桩中心线应重合。 (3)压同一根(节)桩应缩短停顿时间。 (4)为减少静力压桩的挤土墩可选择适当措施。
(5)沉桩场地应平整，坡度不宜大于1%，且应设置排水明沟或暗沟。 (6)沉桩场地应满足沉桩机接地压力要求，当不能满足时，可采用下列措施： 铺垫道渣层，用压路机压平。
铺设路基箱，沿压桩机履带走向铺平放稳。
2、沉桩顺序应符合下列原则：
(1)空旷场地沉桩应由中心向四周进行;
(2)某一侧有需要保护建筑物或地下管线时，则应由该侧向远离的方向进行; (3)有不同深度基桩时，应按先大后小，先长后短原则进行; (4)沉桩机运行路线应经济合理，运桩、喂桩方便。
3、桩位可用白灰划出管桩外径圆圈做标记，圆心放样偏差不应大于20mm.
4、桩位定位时，应在沉桩机正面和侧面分别架设经纬仪，监控下桩垂直度，直桩垂直度，偏差不得大于1/200，另加水准仪控制桩顶标高。
5、送桩应满足下列要求
(1)应具有足够的强度和刚度，送桩刚度尽量接近桩身刚度。
(2)应分析所沉没的桩径相适应，桩帽外圈内径宜比桩径大1-2CM，内圈外径宜比桩内径小4CM，桩帽宜套入桩顶30-40CM。
(3)必须设置排气孔，确保管桩内腔的空气与大气相通，排气孔孔径不宜小于管桩内径的1/10。
6、锤垫材料与锤型相适应，可选用硬木、钢丝绳或钢丝绳夹钢板垫等。
7、桩垫应具有一定的弹性和韧性，并有足够的厚度，形状应与桩断面相适应。桩垫材料可选用松木、棕绳、硬纸板、水泥袋纸等材料制作。
8、应确保压桩、送桩和桩身在同一轴线上。
9、桩顶标高允许偏差-50到+100MM之内。
10、压桩桩位允许偏差值：
项次项目允许偏差值(mm)检验方法
1有基础梁的桩垂直基础梁的中心线方向100用经纬仪和尽量检查 沿基础梁的中心线方向150 2桩数为1-2根或单排桩100 3桩数为3-20根边缘桩D/2 4桩数多于20根中间桩D 注：(1)D为桩的直径
(2)表中的允许偏差值是在送桩深度≤2米状态下，当送桩深度大于2米时，每增加1米偏差允许值相应增加110mm.
(三)对压桩的质量监控要点
1、必须严格控制第一节桩的沉桩质量，认真注视稳桩，压锤时桩身变化情况，发现偏移倾斜时应立即分析原因，并采取纠正措施。
2、现场接桩时，上节桩与下节桩应对直，轴线错位不得大于2mm，坡口根部间隙不得大于4mm;下节桩已呈倾斜状态时，上节桩仍应对准下节桩的轴线，不要出现折叠现象。
3、压桩顺序要合理。当施工中出现断裂桩时，应会同设计人员共同研究处理。
(四)焊接接桩应符合下列规定：
1、电焊接桩时可采用手工电弧焊。
2、焊接工艺应符合下列规定：
(1)上下端板应除污、除锈，坡口处呈现金属光泽后方可施焊。
(2)选用焊条直径应能满足焊透坡口根部的要求，根部打底应选用Φ3.2mm焊条，其余部份可选用Φ4.mm焊条，焊条品种宜采用结422。
(3)焊接时电流强度应与所使用的焊机和焊条相匹配，应分层、对称、均匀、连续施焊，根部必须焊透，每道焊接接头应超前引弧，注意焊接始端和终端的焊口处理，表面加强焊缝高度宜为1mm，力求平滑。焊接后应进行外观检查，焊缝不得有凹痕、咬边、焊瘤、夹渣、裂缝等表面缺陷，发现缺陷时应返修。 (4)大风和雨天，应有可靠的防风、防雨措施，否则不得进行焊接施工。 (5)两节桩接桩平面不宜垫铁片，最好旋转一下找直度。 (6)焊接结束后应让其冷却>3分钟，方可进行压桩。 (7)静压桩过程必须有完整的压桩记录。
五、桩基工程验收除应按设计要求和有关的规定执行外，尚应符合下列规定：
1、当桩顶设计标高与施工场地标高相同时，桩基工程的验收应待打桩完毕后进行。
2、当桩顶设计标高低于施工场地标高需送桩时，在每一根桩的桩顶沉至场地标高应进行中间验收，待全部桩开挖到设计标高后应再作检验。
3、在沉桩过程中施工单位对每根桩均需作详细记录，监理也需对沉桩情况作必要的抽查并做记录，以检查记录的真实可靠性。
4、对送桩深度监理每天必须作必要的复核工作。施工单位在送桩器上作明显标记， 防止桩顶标高错误。
5、加强成品桩的质量控制，对桩施打前，需对现场已起模的成品桩作全面质量检查，对桩身有超过规范裂缝及其它质量问题的桩，坚决不准使用。
6、对每天完成的桩，监理认真详细作好记录，以便及时掌握工程进度，同时督促施工单位，以每个工作日能完成的桩数，做沉桩隐蔽验收记录，并填写《工程报验单》(监A-14)，报监理验收签字。
7、沉桩过程中发现异常情况，施工单位不得擅自处理，必须报告监理，监理再会同甲方、设计单位及时予以处理，并做记录。
8、对施工中出现的不规范行为，监理有权根据实际情况签发《监理通知单》(监B-03)、《工程停工通知单》(监B-01)，施工单位在整改完成后，分别填写《整改复查报审表》(监A-12)、《复工申请表》(监A-08)，经监理复查合格后方可进行下道工序施工;在出现质量问题后，应在发现质量问题后1天内填报《工程质量问题报告单》(监A-16，一式四份)，监理根据不同情况上报处理。
五、质量检验及监理验收、评估、归档资料要求
1、质量检验：按设计要求，成桩质量检验需进行静载及动测试验，具体的静载试验组数及动测(小应变)比例由设计确定。
2、监理工序验收
(1)验收时间：各工序验收应提前4小时报监理验收，需要设计等其它部门参加的须提前24小时;(特殊情况除外)。 (2)监理工序验收控制点
从制桩到打桩完成，按时间顺序须经监理验收的控制点有：原材料报审;施工组织设计报审;成品半成品厂家资质报审;工程开工报审;测量放线报验(以每次放线的桩位数)、桩隐蔽报验(每台班打的桩数为一次)。 (3)监理验收程序：上述各工序是在施工单位自检的基础上进行的，且应书面申请验收并附相关的自检资料;未进行自检或无自检资料，监理有权拒绝接受申请和验收。
(4)评估、归档资料：工程施工完成后，施工单位应整理以下资料进行归档：工程地质勘察报告、桩基施工图、桩位竣工图、图纸会审纪要、设计变更、施工方案、开工报告、测量定位记录、原材料质保、复试;试块报告、成桩原始记录、桩隐蔽验收记录、桩静载、动载试验资料。上述资料必须按房号分开成册。 监理根据施工单位提供的竣工资料对各房号的工程桩分别进行评估，然后提交有关监督站进行验收。
第二篇：预应力管桩试桩专题会议纪要
翡翠海岸桩基预应力管桩试桩
专题会议纪要
时间：2012年3月14日上午9∶30时 地点：深圳中云投资发展有限公司会议室 参加单位(参加人员见会议签到表)： 建设单位：深圳市中云投资发展有限公司 监理单位：深圳市首嘉工程顾问有限公司 施工单位：深圳市勘察测绘院有限公司
设计单位：香港华艺设计顾问(深圳)有限公司 勘察单位：深圳市勘察研究院有限公司
主持人：刘中正
2012年3月14日上午9∶30时，业主、监理、设计、施工、勘察单位在深圳中云投资发展有限公司会议室召开了关于桩基工程预应力管桩试桩专题会议。
1、各单位介绍参加翡翠海岸桩基工程预应力管桩试桩专题会议人员。
2、桩基施工单位介绍本工程桩基工程预应力管桩的试桩情况，Φ500管桩试桩3根，试桩情况正常。Φ600管桩试桩除试桩4号有异常外，其他正常。
Φ500管桩试桩工程中推断持力层是中风化，因为没有强风化持力层管桩入岩的现象。Φ600管桩试桩4号桩设计桩长32米左右，实际达到承载力桩长为18米左右，没有达到设计强风化持力层。根据在试桩4号旁边300毫米勘察孔看出该桩持力层为砾沙层。
3、桩基施工单位建议：Φ500管桩承载力不变。Φ600管桩由勘察单位画出砾沙层部位，由勘察单位进行超前钻施工。然后由桩基施工单位进行桩基施工，设计单位可以适当减低该型号桩的承载力。
4、勘察单位提出超前钻如果砾沙层含泥量比较大的情况下达不到超前钻施工效果。建议采用其他方法。
5、设计单位提出两种解决该部位方案：1)、如果遇砾沙层部位采用管桩锤击桩机施工。2)、有砾沙层部位管桩适当降低承载力并增加管桩数量达到设计要求。
6、设计单位确定试桩4号、3号为承载力试验桩，待试验桩试验数据出来再出桩基施工蓝图。
7、建设单位与监理单位确定采用设计单位的意见，有砾沙层部位采用管桩锤击桩机施工，桩基施工单位与相关部门协调锤击桩噪音施工许可问题。如果协调无果则采用第二方案：降低桩承载力增加管桩数量以达到设计承载力要求。
记录整理：深圳市首嘉工程顾问有限公司
翡翠海岸工程项目监理部 整理人：刘中正
二○一二年三月一十三日 注：与会任何一方如对本会议纪要有异议，请于收到本纪要后7日内以书面形式向深圳市首嘉工程顾问有限公司-翡翠海岸工程项目监理部提出，否则视为全部认可。
第三篇： PHC预应力管桩监理实施细则
一、
概况：
福州融侨新港大酒店工程是福州融侨有限公司承建项目之一，工程设计标高±0.00相当于黄海标高6.30m 。地基承载采用先张法预应力钢砼管桩(PHC)。工程桩型号采用PHC-AB500-125。试桩、锚桩型号采用PHC-AB500-125。工程桩长度为8~18 m ，试锚桩长度为 m 。总桩数为424根.采用直径500静压预应力高强混凝土管桩,桩端持力层为强风化凝灰岩(6层),单桩承载力特征值1400KN.桩身混凝土C80.施工中严格按现行国家建设标准<<建筑预应力混凝土管桩基础技术规程>>DBJ13__59__2004进行,要求对单桩静荷实验,同条件下试桩数量不少于总桩数的1%,不少于3根.同一厂家的品种,规格,型号抽检数量不少于2根.压桩力不小于3500KN.桩端进入持力层后,此桩压力复压三次,最后三次累计沉降不大于15MM,最后一次沉降小于5MM.PHC AB500x125抗拔承载力350KN,应按国家规范要求进行抗拔承载力实验复核.桩施工时主要压桩力控制为主,桩端面进入桩端持力层长度不小于0.5M.施工中应采用单节桩成桩,故施工中应结合勘察报告和试成桩结果配桩长.施工前应进行试压桩,以提供桩施工的正确参数. 为了确保桩基施工按期保质完成，根据监理合同约定，监理机构编制本细则。
二、
编制依据
1、
为了保证工程施工有序开展，提高预制混凝土管桩成桩质量保证率，特制定本细则。
2、
本细则编制依据： a.设计文件;
b.国家、市规范、标准;
c.国家、市有关监理的法规、规定。
三、
钢砼预应力管桩质量控制要点
(一)
对钢筋砼预应力管桩(PHC桩)的要求： 1.
成品砼预应力管桩必须具有：
1)
生产厂家资质证书、产品出厂合格证。 2)
砼等级试验报告。 3)
钢筋检测报告。
4)
砂、石料交易证书及复试报告。 2.
监理对成品、半成品材料报审制度。
1)
会同建设单位和施工单位对管桩生产厂家进行考察。 2)
检查成品材料质量。
3)
认真检查各种质量保证资料。
4)
对成品观感质量进行检查，对有问题的管桩(如：缺陷裂纹超过规范)坚决不允许进场。已进场的不合格品责令其限期退场。
3.
施工单位应对管桩进行实测实量，监理应抽查，每检验批不少于1次。对超过规范要求达不到合格标准的，不得使用。
4.
钢筋预应力管桩允许偏差范围如下： 1)
直径±5mm ; 2)
管壁厚度-5mm ;
3)
轴赠园孔中心线对桩中心线5mm ; 4)
桩尖中心线
5)
下节或上节桩焊接对中心线倾斜2mm ;
(二)
施工技术准备
1.
开工前检查：施工资料要齐全： 2.
沉桩技术方案主要应包括下列内容： 1)
工程概况。 2)
安全技术措施。
(三)
起吊管节、管桩
1)
管节(指长度为15米内的单节管桩)吊运可采用两端钩吊法，吊扣的水平夹角不宜小于60度。
1 2)
施工总平面布置图。
3)
施工设备、沉桩顺序及技术措施。 a)
质量验收标准。
b)
管桩吊运时，吊点位置应符合设计要求，允许偏差为±20厘米。
c)
吊桩采用捆绑法，注意防滑，吊运过程应保持平稳，不应发生碰撞。
(四)
运输管节、管桩
1.
运输车辆底层应设置垫楞，在多支点的情况下，支点必须保持同一平面。 2.
管节运输时除底层设置垫楞外，各层之间可不设垫木。
3.
管桩运输时，各层之间应设置垫木，并应注意无能为力点上下对齐，各层垫木材质均应相同。 4.
运输Φ1000mm的桩堆放层次不宜超过2层，其他直径的桩堆放不宜超过3层。 5.
运输过程中必须采取可靠的防损、防滚、防滑措施。
(五)
管节、管桩堆放要注意下列几点： 1.
堆放场地应平整、坚实、排水畅通。 2.
桩的两端应有适当的保护措施。
3.
搬运时应防止桩体撞击而造成桩端、桩体损坏或弯曲。
4.
管桩、管节应按规格材质分开堆放，堆放层次不宜太高，Φ400mm、 Φ500mm直径的一般宜放置二层，支点设置应合理，管桩的两侧应用木楔塞住，防止滚动。
四、
沉桩
(一)
施工准备
1、
机具人力准备：
(1)
进场桩机、起吊设备、电焊机等需满足本工程的质量、进度、安全等方面的需要，设备型号、性能需报监理部审查，复核备案。
(2)
压桩的施工人员属于特殊工种操作，必须持有特殊工种上岗操作证，并报监理部检查备案，无证人员不得上岗操作。移机时应配备至少1名指挥人员。
2、
技术管理准备和要求：
(1)
开工前施工单位应组织管理人员认真熟悉图纸、地质报告及相关规范标准等，发现问题在图纸设计交底时解决。
(2)
施工单位应在开工前编写好《压桩工程施工技术方案》，方案中需明确管理网络、施工顺序、施工技术措施、质量安全保证措施，以及施工进度计划等。并填写《施工组织设计(方案)报审表》，报监理部审批，监理部审批认可后实施。
(3)
根据建设单位提供的控制点及标高点，进行放线测量，放出桩位位置，经自检合格后，填写《施工测量放线报验单》(监A-15)，报监理部验收，监理部对施工单位的放线测量成果进行复核合格后，由测量专业监理工程师签字认可。
(4)
所有准备工作完后，施工单位填写《工程开工报审表》(监A-02)，报监理部总监理工程师审核同意签字后，才能正式开工。
(二)压桩施工监控要点
1、静力压桩压桩机应符合下列规定：
(1)压桩机应根据土质情况配足额定重量。 (2)桩帽、桩身和送桩中心线应重合。 (3)压同一根(节)桩应缩短停顿时间。
(4)为减少静力压桩的挤土墩可选择适当措施。
(5)沉桩场地应平整，坡度不宜大于1%，且应设置排水明沟或暗沟。
(6)沉桩场地应满足沉桩机接地压力要求，当不能满足时，可采用下列措施, 铺垫道渣层，用压路机压平 铺设路基箱，沿压桩机履带走向铺平放稳。
2、沉桩顺序应符合下列原则：
(1)空旷场地沉桩应由中心向四周进行;
(2)某一侧有需要保护建筑物或地下管线时，则应由该侧向远离的方向进行;
2 (3)有不同深度基桩时，应按先大后小，先长后短原则进行; (4)沉桩机运行路线应经济合理，运桩、喂桩方便。
3、桩位可用白灰划出管桩外径圆圈做标记，圆心放样偏差不应大于20mm.
4、桩位定位时，应在沉桩机正面和侧面分别架设经纬仪，监控下桩垂直度，直桩垂直度，偏差不得大于1/200，另加水准仪控制桩顶标高。
5、送桩应满足下列要求
(1)
应具有足够的强度和刚度，送桩刚度尽量接近桩身刚度。 (2)
应分析所沉没的桩径相适应，桩帽外圈内径宜比桩径大1-2CM，内圈外径宜比桩内径小4CM，桩帽宜套入桩顶30-40CM。
(3)
必须设置排气孔，确保管桩内腔的空气与大气相通，排气孔孔径不宜小于管桩内径的1/10。
6、锤垫材料与锤型相适应，可选用硬木、钢丝绳或钢丝绳夹钢板垫等。
7、桩垫应具有一定的弹性和韧性，并有足够的厚度，形状应与桩断面相适应。桩垫材料可选用松木、棕绳、硬纸板、水泥袋纸等材料制作。
8、应确保压桩、送桩和桩身在同一轴线上。
9、桩顶标高允许偏差-50到+100MM之内。
10、压桩桩位允许偏差值：
项次
项目
允许偏差值(mm)
检验方法
有基础梁的桩
垂直基础梁的中心线方向 100 用经纬仪和尽量检查
沿基础梁的中心线方向
150
桩数为1-2根或单排桩
100
桩数为3-20根
边缘桩
D/2
桩数多于20根
中间桩
D
注：(1)D为桩的直径
(2)表中的允许偏差值是在送桩深度≤2米状态下，当送桩深度大于2米时，每增加1米偏差允许值相应增加110mm.
(三)对压桩的质量监控要点
1、
必须严格控制第一节桩的沉桩质量，认真注视稳桩，压锤时桩身变化情况，发现偏移倾斜时应立即分析原因，并采取纠正措施。
2、
现场接桩时，上节桩与下节桩应对直，轴线错位不得大于2mm，坡口根部间隙不得大于4mm;下节桩已呈倾斜状态时，上节桩仍应对准下节桩的轴线，不要出现折叠现象。
3、
压桩顺序要合理。当施工中出现断裂桩时，应会同设计人员共同研究处理。
(四)焊接接桩应符合下列规定：
1、
电焊接桩时可采用手工电弧焊。
2、
焊接工艺应符合下列规定：
(1)
上下端板应除污、除锈，坡口处呈现金属光泽后方可施焊。
(2)
选用焊条直径应能满足焊透坡口根部的要求，根部打底应选用Φ3.2mm焊条，其余部份可选用Φ4.mm焊条，焊条品种宜采用结422。
(3)
焊接时电流强度应与所使用的焊机和焊条相匹配，应分层、对称、均匀、连续施焊，根部必须焊透，每道焊接接头应超前引弧，注意焊接始端和终端的焊口处理，表面加强焊缝高度宜为1mm，力求平滑。焊接后应进行外观检查，焊缝不得有凹痕、咬边、焊瘤、夹渣、裂缝等表面缺陷，发现缺陷时应返修。
(4)
大风和雨天，应有可靠的防风、防雨措施，否则不得进行焊接施工。 (5)
两节桩接桩平面不宜垫铁片，最好旋转一下找直度。 (6)
焊接结束后应让其冷却>3分钟，方可进行压桩。 (7)
静压桩过程必须有完整的压桩记录。
五、
桩基工程验收除应按设计要求和有关的规定执行外，尚应符合下列规定：
1、
当桩顶设计标高与施工场地标高相同时，桩基工程的验收应待打桩完毕后进行。
2、
当桩顶设计标高低于施工场地标高需送桩时，在每一根桩的桩顶沉至场地标高应进行中间验收，
3 待全部桩开挖到设计标高后应再作检验。
3、 在沉桩过程中施工单位对每根桩均需作详细记录，监理也需对沉桩情况作必要的抽查并做记录，以检查记录的真实可靠性。
4、
对送桩深度监理每天必须作必要的复核工作。施工单位在送桩器上作明显标记， 防止桩顶标高错误。
5、
加强成品桩的质量控制，对桩施打前，需对现场已起模的成品桩作全面质量检查，对桩身有超过规范裂缝及其它质量问题的桩，坚决不准使用。
6、
对每天完成的桩，监理认真详细作好记录，以便及时掌握工程进度，同时督促施工单位，以每个工作日能完成的桩数，做沉桩隐蔽验收记录，并填写《工程报验单》(监A-14)，报监理验收签字。
7、
沉桩过程中发现异常情况，施工单位不得擅自处理，必须报告监理，监理再会同甲方、设计单位及时予以处理，并做记录。
8、
对施工中出现的不规范行为，监理有权根据实际情况签发《监理通知单》(监B-03)、《工程停工通知单》(监B-01)，施工单位在整改完成后，分别填写《整改复查报审表》(监A-12)、《复工申请表》(监A-08)，经监理复查合格后方可进行下道工序施工;在出现质量问题后，应在发现质量问题后1天内填报《工程质量问题报告单》(监A-16，一式四份)，监理根据不同情况上报处理。
五、质量检验及监理验收、评估、归档资料要求
1、 质量检验：按设计要求，成桩质量检验需进行静载及动测试验，具体的静载试验组数及动测(小应变)比例由设计确定。
2、
监理工序验收 (1)
验收时间：各工序验收应提前4小时报监理验收，需要设计等其它部门参加的须提前24小时;(特殊情况除外)。
(2)
监理工序验收控制点
从制桩到打桩完成，按时间顺序须经监理验收的控制点有：原材料报审;施工组织设计报审;成品半成品厂家资质报审;工程开工报审;测量放线报验(以每次放线的桩位数)、桩隐蔽报验(每台班打的桩数为一次)。
(3)
监理验收程序：上述各工序是在施工单位自检的基础上进行的，且应书面申请验收并附相关的自检资料;未进行自检或无自检资料，监理有权拒绝接受申请和验收。
(4)
评估、归档资料：工程施工完成后，施工单位应整理以下资料进行归档：工程地质勘察报告、桩基施工图、桩位竣工图、图纸会审纪要、设计变更、施工方案、开工报告、测量定位记录、原材料质保、复试;试块报告、成桩原始记录、桩隐蔽验收记录、桩静载、动载试验资料。上述资料必须按房号分开成册。
监理根据施工单位提供的竣工资料对各房号的工程桩分别进行评估，然后提交有关监督站进行验收。
第四篇：PHC管桩静压施工的送桩问题探讨
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PHC管桩静压施工的送桩问题探讨
PHC管桩静压施工的送桩问题探讨
洛阳智达建设监理公司 王晔志 杨伟 郝振鹏 漯河市建设工程质量监督站 段立亚
高强预应力管桩(PHC)，单桩承载力高，耐久性好，对持力层起伏变化大的地质条件适应性强;施工周期短，噪声小，无震动，无污染;管桩工厂化生产，施工易于控制，检测直观，质量有保障;桩身耗材低、单桩造价低、综合经济效益好。从广东沿海地区开始，正在全国广泛推广。中原地区近两年开始在不少工程上应用。但是，送桩深度超过《预应力混凝土管桩基础技术规程》(GBJ/T15 22 98)(以下简称《规程》)规定的6米最大限度的施工，缺乏依据和经验。在某大厦工程实践中，最小送桩深度5.0m，最大送桩深度超过8.5m，采用桩送桩施工，取得了一些经验。 1工程概况
某大厦位于河南郑州郑东新区，占地9473?O，建筑面积1.9万?O，主楼12层，地下二层，前后裙房高三层，地下一层。设计为桩筏基础，共有￠500PHC桩364根，其中主楼196根，单桩设计承载力为1050KN，裙楼168根，单桩承载力为1150KN。米用静压桩施工，实际完成￠500PHC桩366根。
施工场地原为耕地，场地土类型为中软土。地貌单元属黄河泛滥冲积平原。地形平坦，地面标高99.34～99.42。地质勘探
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表明，90m深度内地层基本稳定，属第四系堆积物组成，0～29m为第四系全新统冲积物，共分12层，第(1)层为粉土，表层为耕植土;第(2)层为粉砂，厚度变化大;第(3)～(10)层为粉土/粉质粘土/粉土;第(11)层为细砂，密实，级配好，为设计持力层;第(12)层为中砂，密实。地下水埋深5.77m，对混疑土不具腐蚀作用。
2主要施工过程质量控制 2.1试验桩施工
根据设计的两种桩型，选取6根工程桩进行试验压桩。《规程》规定，收锤标准一般以桩端进入持力层两倍桩径和最后1m沉桩锤击数及最后三阵锤击贯入度为控制标准，对静压施工没有规定。本工程采用ZYJ800型液压静压机，根据设计单桩承载力和送桩深度，配重设为4200KN，最大表压力为13MPa。根据该工程《岩土工程勘察报告》，第一根试桩采用10+11m两根桩接桩而成，结果压入18m后，桩端阻力开始显著提高，最后压力表指达到13MPa，满载 卸载 再满载，复压20次，整个桩机全部抬起，再也无法使管桩压至设计标高，遂终止压桩，结果桩头高出地面1.2m;考虑到勘察报告的深度误差，其它5根桩用10+10m管桩配桩，表指压力均达最大的13MPa，复压次数在15次以上，直到无法沉桩为止，进入持力层深度在0.8～1.2m之间。
静压检测最大加载3200KN，最大沉降量小于15mm，Q s和s lgt曲线未见异常。见图1。
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工程名称：XX大厦试验桩号：F 测试日期：2006-06-03桩长径：18.7?L桩径：500?L 荷载(KN)06409601280160019202240256028803200 本级沉降(?L)0.001.300.761.151.271.431.322.581.631.73 累计沉降(?L)0.001.302.063.214.485.917.237.2311.4413.17 图1Q S曲线S 1gt曲线
根据试验桩施工和静载测试情况，设计人员要求，静压桩机配重增加到4500KN，工程桩进入桩端持力层深度不小于1.0m，复压次数大于5次，桩基回弹性小于20mm。 2.2确定送桩施工方案
《规程》规定，送桩深度不宜大于2.0m，送桩深度超过2.0m且不大于6.0m时应满足三个条件：①打桩机应是三点支撑履带自行式或步履式柴油打桩机;②桩端持力层顶面埋深标高应基本一致，且持力层厚度不小于4m，或持力层上面有较厚的全风化岩层、硬塑～坚硬黏土层或中密～密实砂土层;③具有拔出长桩送桩器的能力。虽然管桩施工机械已经根本不同，但是由于没有新施工规程，施工方案只能延续套用。本工程裙楼设计最小送桩长度为5.0m，主楼设计送桩长度一般为7.5m，有三分之一最大送桩长度为8.0m(实际最大送桩长度为8.6m)，所以，桩基施工单位根据《规程》规定提出，在压桩施工前先开挖3.0～4.0m厚土方，然后再压桩的施工方案。
我们提出，先开挖一层土方，一是必然要求降水、支护，土方
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要先进场施工，增加支护、降水、挖土工期，增加工程投资;二是桩基施工和主体结构施工衔接期间要经过雨季，可能的空挡对基坑安全不利;三是静压桩机平面尺寸为14000*7900，要保证操作，必须扩大开挖面积，增加工程量还在其次，最主要的是有一边场地实际距离受到限制。施工单位认真分析后否定了原方案，提出了 用12m同规格管桩代替送桩器，在自然地面施压的新方案 。
本工程要满足送桩长度不大于6.0m规定，只有增加管桩长度，这样截桩长度必然增加，将造成很大浪费。我们认为，《规程》规定的送桩深度不宜大于6.0m，是依据锤击式桩机制订的，本工程用的是静压机，文献资料指出静压施工送桩长度可以加大;打入式桩机送桩时，锤击能量在桩头部位传递不畅损失大，而静压机压桩时不产生冲击荷载，不会在桩头接桩部位引起跳动导致偏心受压，不会产生能量损失;加上本场地土层均匀，无孤石和其它埋藏物。因此，送桩8.5m可能是可行的。
在实际压桩中，第一根送桩6.6m，施工正常;第一根送桩8.1m的桩施工也很正常，全部送桩施工均来发生异常情况。 2.3桩送桩施工
第一根做送桩器的PHC管桩，送桩48根后桩身局部混凝土破坏而报废。此后，施工单位从加快进度和降低成本出发，开始要求采用桩送桩施工。
PHC管桩抗压和径向受力能力极强，抗拉能力较差。可否采用
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桩送桩，取决于拔出送桩管桩的力是否小于PHC管桩的抗拔承载力。根据《规程》公式： N1 Rpl 5.2.9-1 Rpl ○pcA 5.2.9-2 式中：N1 单桩上拔力设计值;Rpl 桩身抗拔承载力设计值;○pc 管桩混凝土有效预应力，可取3.5～4.0MPa;A 管桩的截面积。
经计算，PHC桩身抗拔力设计值Rpl 440KN。
根据现场观察数根上拔送桩管桩时静压机压力表值，拔起瞬时值小于7.0MPa，正常值为4.0MPa;压桩机夹桩器空载由下限向上位运行静压机压力表值瞬时值为4.0MPa，正常值为2.0MPa(以上表值均为单缸值);换算为桩身上拔时实际上拔力Rpl实，正常值为160KN，最大值为230KN，Rpl实小于PHC桩设计抗拔力和Rpl。
观察送桩48根后报废的管桩，反复拔起40多次，桩身表面混凝土起毛，起吊位置和管桩中部破坏比较严重，在桩身中部1000mm范围内，局部混凝土起皮空鼓，锤击后脱落，最大深度小于20mm，未见横向裂纹。
据此可以肯定，用桩送桩施工不会因管桩作一次送桩器而产生断桩，影响工程质量。所以，结合其他桩送桩的实践，施工中从第91根桩开始，采用桩送桩施工，增加管桩对中调直后桩身外观检查，未发现桩身破坏情况。
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2.4施工过程中的质量控制
2.4.1严格按压桩工艺流程施工。工艺流程为： 进桩 检验 桩机就位 吊装 对中调直 压桩 测放桩位 验收?J?I确认压桩质量 送桩?L 2.4.2重点控制管桩桩身质量。对进场管桩认真检查，有无明显纵向、环向裂缝，端部平面是否倾斜，外径、壁厚、桩身弯曲是否符合规范要求，混凝土强度是否合格，产品质保书、合格证、检测报告等是否齐全和符合要求。本工程进场检查发现弯曲超标桩二根，吊装就位后检查发现断裂桩4根，全部不合格退场。 2.4.3垂直度控制。ZYJ800型静压桩机自身有纵向垂直度测量功能，每根桩就位和压桩及送桩中间，横向垂直度用铅垂线或经纬仪控制，可以很好地保证桩身垂直度。
2.4.4根据压桩工程暴露的问题重点控制。压桩机手为图省事，抢进度，有些桩入土深度不是很足，就只复压5次，回弹值在20mm范围内，就报压桩完成。针对这种情况，现场规定，回弹量不得超过10mm，压桩完成必须由现场监理下达指令。 2.4.5挤土影响的处理。本工程设计桩间距均不小于4D，施工中虽未出现相邻桩上浮、地面隆起等问题，但是还是有挤土现象，多次出现在压桩桩身向桩机前进方向偏移的情况。由于挤土不是特别严重，遇到这种情况，采用停止施压，将管桩拔出地面，重新对中调直再压入，有时要反复几次，直到消除挤土影响，才将管桩压入地下。
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3桩基检测和结论
3.1土方开挖后，按《规范》要求进行了19根桩高应变、73根桩低应变检测和桩位偏差测量。结果表明，承载力全部满足设计要求，桩身完整率100%，全部为I类桩，垂直度偏差小于允许的1%，平面位置偏差最大为60mm，桩基工程合格。 3.2采用静压法施工，当工程场地无孤石、埋藏物等不利地质情况，送桩深度可以达到8.5m。
3.3送桩深度超过6.0m时，往往没有专用送桩器。采用同规格管桩做送桩器，对中方便，用桩送桩施工比较经济。但是要注意满足拔出送桩管桩的力小于管桩自身抗拔力的条件。 3.4高强预应力管桩有很大优越性和进步性，采用液压静压桩机施工，应用越来越广泛，亟需制订国家或地区预应力混凝土管桩基础技术规范。
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高强预应力管桩(PHC)，单桩承载力高，耐久性好，对持力层起
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伏变化大的地质条件适应性强;施工周期短，噪声小，无震动，无污染;管桩工厂化生产，施工易于控制，检测直观，质量有保障;桩身耗材低、单桩造价低、综合经济效益好。从广东沿海地区开始，正在全国广泛推广。中原地区近两年开始在不少工程上应用。但是，送桩深度超过《预应力混凝土管桩基础技术规程》(GBJ/T15 22 98)(以下简称《规程》)规定的6米最大限度的施工，缺乏依据和经验。在某大厦工程实践中，最小送桩深度5.0m，最大送桩深度超过8.5m，采用桩送桩施工，取得了一些经验。 1工程概况
某大厦位于河南郑州郑东新区，占地9473?O，建筑面积1.9万?O，主楼12层，地下二层，前后裙房高三层，地下一层。设计为桩筏基础，共有￠500PHC桩364根，其中主楼196根，单桩设计承载力为1050KN，裙楼168根，单桩承载力为1150KN。米用静压桩施工，实际完成￠500PHC桩366根。
施工场地原为耕地，场地土类型为中软土。地貌单元属黄河泛滥冲积平原。地形平坦，地面标高99.34～99.42。地质勘探表明，90m深度内地层基本稳定，属第四系堆积物组成，0～29m为第四系全新统冲积物，共分12层，第(1)层为粉土，表层为耕植土;第(2)层为粉砂，厚度变化大;第(3)～(10)层为粉土/粉质粘土/粉土;第(11)层为细砂，密实，级配好，为设计持力层;第(12)层为中砂，密实。地下水埋深5.77m，对混疑土不具腐蚀作用。
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2主要施工过程质量控制 2.1试验桩施工
根据设计的两种桩型，选取6根工程桩进行试验压桩。《规程》规定，收锤标准一般以桩端进入持力层两倍桩径和最后1m沉桩锤击数及最后三阵锤击贯入度为控制标准，对静压施工没有规定。本工程采用ZYJ800型液压静压机，根据设计单桩承载力和送桩深度，配重设为4200KN，最大表压力为13MPa。根据该工程《岩土工程勘察报告》，第一根试桩采用10+11m两根桩接桩而成，结果压入18m后，桩端阻力开始显著提高，最后压力表指达到13MPa，满载 卸载 再满载，复压20次，整个桩机全部抬起，再也无法使管桩压至设计标高，遂终止压桩，结果桩头高出地面1.2m;考虑到勘察报告的深度误差，其它5根桩用10+10m管桩配桩，表指压力均达最大的13MPa，复压次数在15次以上，直到无法沉桩为止，进入持力层深度在0.8～1.2m之间。
静压检测最大加载3200KN，最大沉降量小于15mm，Q s和s lgt曲线未见异常。见图1。 工程名称：XX大厦试验桩号：F 测试日期：2006-06-03桩长径：18.7?L桩径：500?L 荷载(KN)06409601280160019202240256028803200 本级沉降(?L)0.001.300.761.151.271.431.322.581.631.73 累计沉降(?L)0.001.302.063.214.485.917.237.2311.4413.17 图1Q S曲线S 1gt曲线
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根据试验桩施工和静载测试情况，设计人员要求，静压桩机配重增加到4500KN，工程桩进入桩端持力层深度不小于1.0m，复压次数大于5次，桩基回弹性小于20mm。 2.2确定送桩施工方案
《规程》规定，送桩深度不宜大于2.0m，送桩深度超过2.0m且不大于6.0m时应满足三个条件：①打桩机应是三点支撑履带自行式或步履式柴油打桩机;②桩端持力层顶面埋深标高应基本一致，且持力层厚度不小于4m，或持力层上面有较厚的全风化岩层、硬塑～坚硬黏土层或中密～密实砂土层;③具有拔出长桩送桩器的能力。虽然管桩施工机械已经根本不同，但是由于没有新施工规程，施工方案只能延续套用。本工程裙楼设计最小送桩长度为5.0m，主楼设计送桩长度一般为7.5m，有三分之一最大送桩长度为8.0m(实际最大送桩长度为8.6m)，所以，桩基施工单位根据《规程》规定提出，在压桩施工前先开挖3.0～4.0m厚土方，然后再压桩的施工方案。
我们提出，先开挖一层土方，一是必然要求降水、支护，土方要先进场施工，增加支护、降水、挖土工期，增加工程投资;二是桩基施工和主体结构施工衔接期间要经过雨季，可能的空挡对基坑安全不利;三是静压桩机平面尺寸为14000*7900，要保证操作，必须扩大开挖面积，增加工程量还在其次，最主要的是有一边场地实际距离受到限制。施工单位认真分析后否定了原方案，提出了 用12m同规格管桩代替送桩器，在自然地面施压的
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新方案 。
本工程要满足送桩长度不大于6.0m规定，只有增加管桩长度，这样截桩长度必然增加，将造成很大浪费。我们认为，《规程》规定的送桩深度不宜大于6.0m，是依据锤击式桩机制订的，本工程用的是静压机，文献资料指出静压施工送桩长度可以加大;打入式桩机送桩时，锤击能量在桩头部位传递不畅损失大，而静压机压桩时不产生冲击荷载，不会在桩头接桩部位引起跳动导致偏心受压，不会产生能量损失;加上本场地土层均匀，无孤石和其它埋藏物。因此，送桩8.5m可能是可行的。
在实际压桩中，第一根送桩6.6m，施工正常;第一根送桩8.1m的桩施工也很正常，全部送桩施工均来发生异常情况。 2.3桩送桩施工
第一根做送桩器的PHC管桩，送桩48根后桩身局部混凝土破坏而报废。此后，施工单位从加快进度和降低成本出发，开始要求采用桩送桩施工。
PHC管桩抗压和径向受力能力极强，抗拉能力较差。可否采用桩送桩，取决于拔出送桩管桩的力是否小于PHC管桩的抗拔承载力。根据《规程》公式： N1 Rpl 5.2.9-1 Rpl ○pcA 5.2.9-2 式中：N1 单桩上拔力设计值;Rpl 桩身抗拔承载力设计值;○pc 管桩混凝土有效预应力，可取3.5～4.0MPa;A 管桩的
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截面积。
经计算，PHC桩身抗拔力设计值Rpl 440KN。
根据现场观察数根上拔送桩管桩时静压机压力表值，拔起瞬时值小于7.0MPa，正常值为4.0MPa;压桩机夹桩器空载由下限向上位运行静压机压力表值瞬时值为4.0MPa，正常值为2.0MPa(以上表值均为单缸值);换算为桩身上拔时实际上拔力Rpl实，正常值为160KN，最大值为230KN，Rpl实小于PHC桩设计抗拔力和Rpl。
观察送桩48根后报废的管桩，反复拔起40多次，桩身表面混凝土起毛，起吊位置和管桩中部破坏比较严重，在桩身中部1000mm范围内，局部混凝土起皮空鼓，锤击后脱落，最大深度小于20mm，未见横向裂纹。
据此可以肯定，用桩送桩施工不会因管桩作一次送桩器而产生断桩，影响工程质量。所以，结合其他桩送桩的实践，施工中从第91根桩开始，采用桩送桩施工，增加管桩对中调直后桩身外观检查，未发现桩身破坏情况。 2.4施工过程中的质量控制
2.4.1严格按压桩工艺流程施工。工艺流程为： 进桩 检验 桩机就位 吊装 对中调直 压桩 测放桩位 验收?J?I确认压桩质量 送桩?L 2.4.2重点控制管桩桩身质量。对进场管桩认真检查，有无明显纵向、环向裂缝，端部平面是否倾斜，外径、壁厚、桩身弯
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曲是否符合规范要求，混凝土强度是否合格，产品质保书、合格证、检测报告等是否齐全和符合要求。本工程进场检查发现弯曲超标桩二根，吊装就位后检查发现断裂桩4根，全部不合格退场。 2.4.3垂直度控制。ZYJ800型静压桩机自身有纵向垂直度测量功能，每根桩就位和压桩及送桩中间，横向垂直度用铅垂线或经纬仪控制，可以很好地保证桩身垂直度。
2.4.4根据压桩工程暴露的问题重点控制。压桩机手为图省事，抢进度，有些桩入土深度不是很足，就只复压5次，回弹值在20mm范围内，就报压桩完成。针对这种情况，现场规定，回弹量不得超过10mm，压桩完成必须由现场监理下达指令。 2.4.5挤土影响的处理。本工程设计桩间距均不小于4D，施工中虽未出现相邻桩上浮、地面隆起等问题，但是还是有挤土现象，多次出现在压桩桩身向桩机前进方向偏移的情况。由于挤土不是特别严重，遇到这种情况，采用停止施压，将管桩拔出地面，重新对中调直再压入，有时要反复几次，直到消除挤土影响，才将管桩压入地下。 3桩基检测和结论
3.1土方开挖后，按《规范》要求进行了19根桩高应变、73根桩低应变检测和桩位偏差测量。结果表明，承载力全部满足设计要求，桩身完整率100%，全部为I类桩，垂直度偏差小于允许的1%，平面位置偏差最大为60mm，桩基工程合格。 3.2采用静压法施工，当工程场地无孤石、埋藏物等不利地质
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情况，送桩深度可以达到8.5m。
3.3送桩深度超过6.0m时，往往没有专用送桩器。采用同规格管桩做送桩器，对中方便，用桩送桩施工比较经济。但是要注意满足拔出送桩管桩的力小于管桩自身抗拔力的条件。 3.4高强预应力管桩有很大优越性和进步性，采用液压静压桩机施工，应用越来越广泛，亟需制订国家或地区预应力混凝土管桩基础技术规范。
PHC管桩静压施工的送桩问题探讨
洛阳智达建设监理公司 王晔志 杨伟 郝振鹏 漯河市建设工程质量监督站 段立亚
高强预应力管桩(PHC)，单桩承载力高，耐久性好，对持力层起伏变化大的地质条件适应性强;施工周期短，噪声小，无震动，无污染;管桩工厂化生产，施工易于控制，检测直观，质量有保障;桩身耗材低、单桩造价低、综合经济效益好。从广东沿海地区开始，正在全国广泛推广。中原地区近两年开始在不少工程上应用。但是，送桩深度超过《预应力混凝土管桩基础技术规程》(GBJ/T15 22 98)(以下简称《规程》)规定的6米最大限度的施工，
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缺乏依据和经验。在某大厦工程实践中，最小送桩深度5.0m，最大送桩深度超过8.5m，采用桩送桩施工，取得了一些经验。 1工程概况
某大厦位于河南郑州郑东新区，占地9473?O，建筑面积1.9万?O，主楼12层，地下二层，前后裙房高三层，地下一层。设计为桩筏基础，共有￠500PHC桩364根，其中主楼196根，单桩设计承载力为1050KN，裙楼168根，单桩承载力为1150KN。米用静压桩施工，实际完成￠500PHC桩366根。
施工场地原为耕地，场地土类型为中软土。地貌单元属黄河泛滥冲积平原。地形平坦，地面标高99.34～99.42。地质勘探表明，90m深度内地层基本稳定，属第四系堆积物组成，0～29m为第四系全新统冲积物，共分12层，第(1)层为粉土，表层为耕植土;第(2)层为粉砂，厚度变化大;第(3)～(10)层为粉土/粉质粘土/粉土;第(11)层为细砂，密实，级配好，为设计持力层;第(12)层为中砂，密实。地下水埋深5.77m，对混疑土不具腐蚀作用。
2主要施工过程质量控制 2.1试验桩施工
根据设计的两种桩型，选取6根工程桩进行试验压桩。《规程》规定，收锤标准一般以桩端进入持力层两倍桩径和最后1m沉桩锤击数及最后三阵锤击贯入度为控制标准，对静压施工没有规定。本工程采用ZYJ800型液压静压机，根据设计单桩承载力和
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送桩深度，配重设为4200KN，最大表压力为13MPa。根据该工程《岩土工程勘察报告》，第一根试桩采用10+11m两根桩接桩而成，结果压入18m后，桩端阻力开始显著提高，最后压力表指达到13MPa，满载 卸载 再满载，复压20次，整个桩机全部抬起，再也无法使管桩压至设计标高，遂终止压桩，结果桩头高出地面1.2m;考虑到勘察报告的深度误差，其它5根桩用10+10m管桩配桩，表指压力均达最大的13MPa，复压次数在15次以上，直到无法沉桩为止，进入持力层深度在0.8～1.2m之间。
静压检测最大加载3200KN，最大沉降量小于15mm，Q s和s lgt曲线未见异常。见图1。 工程名称：XX大厦试验桩号：F 测试日期：2006-06-03桩长径：18.7?L桩径：500?L 荷载(KN)06409601280160019202240256028803200 本级沉降(?L)0.001.300.761.151.271.431.322.581.631.73 累计沉降(?L)0.001.302.063.214.485.917.237.2311.4413.17 图1Q S曲线S 1gt曲线
根据试验桩施工和静载测试情况，设计人员要求，静压桩机配重增加到4500KN，工程桩进入桩端持力层深度不小于1.0m，复压次数大于5次，桩基回弹性小于20mm。 2.2确定送桩施工方案
《规程》规定，送桩深度不宜大于2.0m，送桩深度超过2.0m且不大于6.0m时应满足三个条件：①打桩机应是三点支撑履
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带自行式或步履式柴油打桩机;②桩端持力层顶面埋深标高应基本一致，且持力层厚度不小于4m，或持力层上面有较厚的全风化岩层、硬塑～坚硬黏土层或中密～密实砂土层;③具有拔出长桩送桩器的能力。虽然管桩施工机械已经根本不同，但是由于没有新施工规程，施工方案只能延续套用。本工程裙楼设计最小送桩长度为5.0m，主楼设计送桩长度一般为7.5m，有三分之一最大送桩长度为8.0m(实际最大送桩长度为8.6m)，所以，桩基施工单位根据《规程》规定提出，在压桩施工前先开挖3.0～4.0m厚土方，然后再压桩的施工方案。
我们提出，先开挖一层土方，一是必然要求降水、支护，土方要先进场施工，增加支护、降水、挖土工期，增加工程投资;二是桩基施工和主体结构施工衔接期间要经过雨季，可能的空挡对基坑安全不利;三是静压桩机平面尺寸为14000*7900，要保证操作，必须扩大开挖面积，增加工程量还在其次，最主要的是有一边场地实际距离受到限制。施工单位认真分析后否定了原方案，提出了 用12m同规格管桩代替送桩器，在自然地面施压的新方案 。
本工程要满足送桩长度不大于6.0m规定，只有增加管桩长度，这样截桩长度必然增加，将造成很大浪费。我们认为，《规程》规定的送桩深度不宜大于6.0m，是依据锤击式桩机制订的，本工程用的是静压机，文献资料指出静压施工送桩长度可以加大;打入式桩机送桩时，锤击能量在桩头部位传递不畅损失大，
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而静压机压桩时不产生冲击荷载，不会在桩头接桩部位引起跳动导致偏心受压，不会产生能量损失;加上本场地土层均匀，无孤石和其它埋藏物。因此，送桩8.5m可能是可行的。
在实际压桩中，第一根送桩6.6m，施工正常;第一根送桩8.1m的桩施工也很正常，全部送桩施工均来发生异常情况。 2.3桩送桩施工
第一根做送桩器的PHC管桩，送桩48根后桩身局部混凝土破坏而报废。此后，施工单位从加快进度和降低成本出发，开始要求采用桩送桩施工。
PHC管桩抗压和径向受力能力极强，抗拉能力较差。可否采用桩送桩，取决于拔出送桩管桩的力是否小于PHC管桩的抗拔承载力。根据《规程》公式： N1 Rpl 5.2.9-1 Rpl ○pcA 5.2.9-2 式中：N1 单桩上拔力设计值;Rpl 桩身抗拔承载力设计值;○pc 管桩混凝土有效预应力，可取3.5～4.0MPa;A 管桩的截面积。
经计算，PHC桩身抗拔力设计值Rpl 440KN。
根据现场观察数根上拔送桩管桩时静压机压力表值，拔起瞬时值小于7.0MPa，正常值为4.0MPa;压桩机夹桩器空载由下限向上位运行静压机压力表值瞬时值为4.0MPa，正常值为2.0MPa(以上表值均为单缸值);换算为桩身上拔时实际上拔力
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Rpl实，正常值为160KN，最大值为230KN，Rpl实小于PHC桩设计抗拔力和Rpl。
观察送桩48根后报废的管桩，反复拔起40多次，桩身表面混凝土起毛，起吊位置和管桩中部破坏比较严重，在桩身中部1000mm范围内，局部混凝土起皮空鼓，锤击后脱落，最大深度小于20mm，未见横向裂纹。
据此可以肯定，用桩送桩施工不会因管桩作一次送桩器而产生断桩，影响工程质量。所以，结合其他桩送桩的实践，施工中从第91根桩开始，采用桩送桩施工，增加管桩对中调直后桩身外观检查，未发现桩身破坏情况。 2.4施工过程中的质量控制
2.4.1严格按压桩工艺流程施工。工艺流程为： 进桩 检验 桩机就位 吊装 对中调直 压桩 测放桩位 验收?J?I确认压桩质量 送桩?L 2.4.2重点控制管桩桩身质量。对进场管桩认真检查，有无明显纵向、环向裂缝，端部平面是否倾斜，外径、壁厚、桩身弯曲是否符合规范要求，混凝土强度是否合格，产品质保书、合格证、检测报告等是否齐全和符合要求。本工程进场检查发现弯曲超标桩二根，吊装就位后检查发现断裂桩4根，全部不合格退场。 2.4.3垂直度控制。ZYJ800型静压桩机自身有纵向垂直度测量功能，每根桩就位和压桩及送桩中间，横向垂直度用铅垂线或经纬仪控制，可以很好地保证桩身垂直度。
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2.4.4根据压桩工程暴露的问题重点控制。压桩机手为图省事，抢进度，有些桩入土深度不是很足，就只复压5次，回弹值在20mm范围内，就报压桩完成。针对这种情况，现场规定，回弹量不得超过10mm，压桩完成必须由现场监理下达指令。 2.4.5挤土影响的处理。本工程设计桩间距均不小于4D，施工中虽未出现相邻桩上浮、地面隆起等问题，但是还是有挤土现象，多次出现在压桩桩身向桩机前进方向偏移的情况。由于挤土不是特别严重，遇到这种情况，采用停止施压，将管桩拔出地面，重新对中调直再压入，有时要反复几次，直到消除挤土影响，才将管桩压入地下。 3桩基检测和结论
3.1土方开挖后，按《规范》要求进行了19根桩高应变、73根桩低应变检测和桩位偏差测量。结果表明，承载力全部满足设计要求，桩身完整率100%，全部为I类桩，垂直度偏差小于允许的1%，平面位置偏差最大为60mm，桩基工程合格。 3.2采用静压法施工，当工程场地无孤石、埋藏物等不利地质情况，送桩深度可以达到8.5m。
3.3送桩深度超过6.0m时，往往没有专用送桩器。采用同规格管桩做送桩器，对中方便，用桩送桩施工比较经济。但是要注意满足拔出送桩管桩的力小于管桩自身抗拔力的条件。 3.4高强预应力管桩有很大优越性和进步性，采用液压静压桩机施工，应用越来越广泛，亟需制订国家或地区预应力混凝土管
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桩基础技术规范。
PHC管桩静压施工的送桩问题探讨
洛阳智达建设监理公司 王晔志 杨伟 郝振鹏 漯河市建设工程质量监督站 段立亚
高强预应力管桩(PHC)，单桩承载力高，耐久性好，对持力层起伏变化大的地质条件适应性强;施工周期短，噪声小，无震动，无污染;管桩工厂化生产，施工易于控制，检测直观，质量有保障;桩身耗材低、单桩造价低、综合经济效益好。从广东沿海地区开始，正在全国广泛推广。中原地区近两年开始在不少工程上应用。但是，送桩深度超过《预应力混凝土管桩基础技术规程》(GBJ/T15 22 98)(以下简称《规程》)规定的6米最大限度的施工，缺乏依据和经验。在某大厦工程实践中，最小送桩深度5.0m，最大送桩深度超过8.5m，采用桩送桩施工，取得了一些经验。 1工程概况
某大厦位于河南郑州郑东新区，占地9473?O，建筑面积1.9万?O，主楼12层，地下二层，前后裙房高三层，地下一层。设计为桩筏基础，共有￠500PHC桩364根，其中主楼196根，单
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桩设计承载力为1050KN，裙楼168根，单桩承载力为1150KN。米用静压桩施工，实际完成￠500PHC桩366根。
施工场地原为耕地，场地土类型为中软土。地貌单元属黄河泛滥冲积平原。地形平坦，地面标高99.34～99.42。地质勘探表明，90m深度内地层基本稳定，属第四系堆积物组成，0～29m为第四系全新统冲积物，共分12层，第(1)层为粉土，表层为耕植土;第(2)层为粉砂，厚度变化大;第(3)～(10)层为粉土/粉质粘土/粉土;第(11)层为细砂，密实，级配好，为设计持力层;第(12)层为中砂，密实。地下水埋深5.77m，对混疑土不具腐蚀作用。
2主要施工过程质量控制 2.1试验桩施工
根据设计的两种桩型，选取6根工程桩进行试验压桩。《规程》规定，收锤标准一般以桩端进入持力层两倍桩径和最后1m沉桩锤击数及最后三阵锤击贯入度为控制标准，对静压施工没有规定。本工程采用ZYJ800型液压静压机，根据设计单桩承载力和送桩深度，配重设为4200KN，最大表压力为13MPa。根据该工程《岩土工程勘察报告》，第一根试桩采用10+11m两根桩接桩而成，结果压入18m后，桩端阻力开始显著提高，最后压力表指达到13MPa，满载 卸载 再满载，复压20次，整个桩机全部抬起，再也无法使管桩压至设计标高，遂终止压桩，结果桩头高出地面1.2m;考虑到勘察报告的深度误差，其它5根桩用10+10m
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管桩配桩，表指压力均达最大的13MPa，复压次数在15次以上，直到无法沉桩为止，进入持力层深度在0.8～1.2m之间。
静压检测最大加载3200KN，最大沉降量小于15mm，Q s和s lgt曲线未见异常。见图1。 工程名称：XX大厦试验桩号：F 测试日期：2006-06-03桩长径：18.7?L桩径：500?L 荷载(KN)06409601280160019202240256028803200 本级沉降(?L)0.001.300.761.151.271.431.322.581.631.73 累计沉降(?L)0.001.302.063.214.485.917.237.2311.4413.17 图1Q S曲线S 1gt曲线
根据试验桩施工和静载测试情况，设计人员要求，静压桩机配重增加到4500KN，工程桩进入桩端持力层深度不小于1.0m，复压次数大于5次，桩基回弹性小于20mm。 2.2确定送桩施工方案
《规程》规定，送桩深度不宜大于2.0m，送桩深度超过2.0m且不大于6.0m时应满足三个条件：①打桩机应是三点支撑履带自行式或步履式柴油打桩机;②桩端持力层顶面埋深标高应基本一致，且持力层厚度不小于4m，或持力层上面有较厚的全风化岩层、硬塑～坚硬黏土层或中密～密实砂土层;③具有拔出长桩送桩器的能力。虽然管桩施工机械已经根本不同，但是由于没有新施工规程，施工方案只能延续套用。本工程裙楼设计最小送桩长度为5.0m，主楼设计送桩长度一般为7.5m，有三分之一
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最大送桩长度为8.0m(实际最大送桩长度为8.6m)，所以，桩基施工单位根据《规程》规定提出，在压桩施工前先开挖3.0～4.0m厚土方，然后再压桩的施工方案。
我们提出，先开挖一层土方，一是必然要求降水、支护，土方要先进场施工，增加支护、降水、挖土工期，增加工程投资;二是桩基施工和主体结构施工衔接期间要经过雨季，可能的空挡对基坑安全不利;三是静压桩机平面尺寸为14000*7900，要保证操作，必须扩大开挖面积，增加工程量还在其次，最主要的是有一边场地实际距离受到限制。施工单位认真分析后否定了原方案，提出了 用12m同规格管桩代替送桩器，在自然地面施压的新方案 。
本工程要满足送桩长度不大于6.0m规定，只有增加管桩长度，这样截桩长度必然增加，将造成很大浪费。我们认为，《规程》规定的送桩深度不宜大于6.0m，是依据锤击式桩机制订的，本工程用的是静压机，文献资料指出静压施工送桩长度可以加大;打入式桩机送桩时，锤击能量在桩头部位传递不畅损失大，而静压机压桩时不产生冲击荷载，不会在桩头接桩部位引起跳动导致偏心受压，不会产生能量损失;加上本场地土层均匀，无孤石和其它埋藏物。因此，送桩8.5m可能是可行的。
在实际压桩中，第一根送桩6.6m，施工正常;第一根送桩8.1m的桩施工也很正常，全部送桩施工均来发生异常情况。 2.3桩送桩施工
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第一根做送桩器的PHC管桩，送桩48根后桩身局部混凝土破坏而报废。此后，施工单位从加快进度和降低成本出发，开始要求采用桩送桩施工。
PHC管桩抗压和径向受力能力极强，抗拉能力较差。可否采用桩送桩，取决于拔出送桩管桩的力是否小于PHC管桩的抗拔承载力。根据《规程》公式： N1 Rpl 5.2.9-1 Rpl ○pcA 5.2.9-2 式中：N1 单桩上拔力设计值;Rpl 桩身抗拔承载力设计值;○pc 管桩混凝土有效预应力，可取3.5～4.0MPa;A 管桩的截面积。
经计算，PHC桩身抗拔力设计值Rpl 440KN。
根据现场观察数根上拔送桩管桩时静压机压力表值，拔起瞬时值小于7.0MPa，正常值为4.0MPa;压桩机夹桩器空载由下限向上位运行静压机压力表值瞬时值为4.0MPa，正常值为2.0MPa(以上表值均为单缸值);换算为桩身上拔时实际上拔力Rpl实，正常值为160KN，最大值为230KN，Rpl实小于PHC桩设计抗拔力和Rpl。
观察送桩48根后报废的管桩，反复拔起40多次，桩身表面混凝土起毛，起吊位置和管桩中部破坏比较严重，在桩身中部1000mm范围内，局部混凝土起皮空鼓，锤击后脱落，最大深度小于20mm，未见横向裂纹。
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据此可以肯定，用桩送桩施工不会因管桩作一次送桩器而产生断桩，影响工程质量。所以，结合其他桩送桩的实践，施工中从第91根桩开始，采用桩送桩施工，增加管桩对中调直后桩身外观检查，未发现桩身破坏情况。 2.4施工过程中的质量控制
2.4.1严格按压桩工艺流程施工。工艺流程为： 进桩 检验 桩机就位 吊装 对中调直 压桩 测放桩位 验收?J?I确认压桩质量 送桩?L 2.4.2重点控制管桩桩身质量。对进场管桩认真检查，有无明显纵向、环向裂缝，端部平面是否倾斜，外径、壁厚、桩身弯曲是否符合规范要求，混凝土强度是否合格，产品质保书、合格证、检测报告等是否齐全和符合要求。本工程进场检查发现弯曲超标桩二根，吊装就位后检查发现断裂桩4根，全部不合格退场。 2.4.3垂直度控制。ZYJ800型静压桩机自身有纵向垂直度测量功能，每根桩就位和压桩及送桩中间，横向垂直度用铅垂线或经纬仪控制，可以很好地保证桩身垂直度。
2.4.4根据压桩工程暴露的问题重点控制。压桩机手为图省事，抢进度，有些桩入土深度不是很足，就只复压5次，回弹值在20mm范围内，就报压桩完成。针对这种情况，现场规定，回弹量不得超过10mm，压桩完成必须由现场监理下达指令。 2.4.5挤土影响的处理。本工程设计桩间距均不小于4D，施工中虽未出现相邻桩上浮、地面隆起等问题，但是还是有挤土现
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象，多次出现在压桩桩身向桩机前进方向偏移的情况。由于挤土不是特别严重，遇到这种情况，采用停止施压，将管桩拔出地面，重新对中调直再压入，有时要反复几次，直到消除挤土影响，才将管桩压入地下。 3桩基检测和结论
3.1土方开挖后，按《规范》要求进行了19根桩高应变、73根桩低应变检测和桩位偏差测量。结果表明，承载力全部满足设计要求，桩身完整率100%，全部为I类桩，垂直度偏差小于允许的1%，平面位置偏差最大为60mm，桩基工程合格。 3.2采用静压法施工，当工程场地无孤石、埋藏物等不利地质情况，送桩深度可以达到8.5m。
3.3送桩深度超过6.0m时，往往没有专用送桩器。采用同规格管桩做送桩器，对中方便，用桩送桩施工比较经济。但是要注意满足拔出送桩管桩的力小于管桩自身抗拔力的条件。 3.4高强预应力管桩有很大优越性和进步性，采用液压静压桩机施工，应用越来越广泛，亟需制订国家或地区预应力混凝土管桩基础技术规范。
第五篇：PHC管桩常见外观质量缺陷的产生及预防措施 1前言
近几年我国预应力管桩行业获得较快发展，大量建筑物的桩基工程采用了预应力混凝土管桩，尤其预应力高强混凝土管桩(代号PHC)和预应力混凝土管桩(代号PC)得到广泛地使用，社会经济效益显著。1989年～1992年，原国家建材局苏州混凝土水泥制品研究院和番禺市桥丰水泥制品有限公司根据我国的实际情况，通过对引进管桩生产线的消化吸收 ，自主开发了国产化的预应力高强混凝土管桩，1993年该项成果被原建设部列入全国重点推广项目。随着改革开放和经济建设的发展，先张法预应力混凝土管桩开始大量应用于铁道系统，并扩大到工业与民用建筑、市政、冶金、港口、公路等领域。在长江三角洲和珠江三角洲地区，由于地质条件适合管桩的使用特点，管桩的需求量猛增，从而迅速形成一个新兴的行业。据不完全统计，到2011年年底，全国已有500多家管桩生产企业(不含台湾地区厂家)，生产各类管桩3.2亿米左右，产值达500多亿人民币。同时为管桩行业配套的辅助产品年产值也近300亿元，成为一个富有朝气的新兴产业，目前管桩已占全国水泥制品行业产值的50%左右。
2PHC常见质量缺陷及预防措施
管桩的外观质量包括粘皮和麻面、漏浆、空洞和蜂窝、表面露筋、表面裂纹、镦头脱落、端面平整问题、桩身弯曲、露石等，外观质量的好坏直接关系到产品外观销售能力，也是产品市场竞争力的有力体现。
下面详细对生产过程中可能存在的问题 进行分析并提出一般的解决办法 。 2. 1 粘皮和麻面
粘皮是指管桩表面的混凝土与模具粘连 ，
拆模时局部混凝
土从管桩外表面撕裂的现象 ;
而麻面是指脱模后管桩外表面的 局部混凝土呈现无强度 ，
表面有细小孔洞 ，
颜色一般与正常混 凝土相异 ，
成类似粘土粉状的浅黄色 。
上述缺陷有时也修补 的 ，
但严重影响管桩的耐久性 ， 特别是有腐蚀性的土壤中使用 。
粘皮和麻面均发生在管桩的外表面 。
粘皮严重时甚至预应力 钢筋均能肉眼见到 ;
而麻面的管桩外表面可用钢筋等硬物刮 去 。 2. 1. 1 粘皮产生的原因及处理 ( 1 )
管桩混凝土的脱模强度不足 。
按国家标准规定 ，
管桩的脱模强度必须达到 C40 以上 ， 认
为一般以控制在 C50 左右为宜 ，
否则脱模时很容易出现粘皮 现象 ，
即便不出现粘皮现象 ，
外表面也不是很光滑 ，
特别是采用
自用锅炉供蒸汽的情况 ，
由于蒸汽一般为过饱和蒸汽 ， 管桩外
表面强度往往比同条件养护的试块要低 ，
这一点尤其要引起重 视 。
合理的养护制度对达到设计要求的混凝土强度是非常重 要的 ，
尤其要注意充分的静停时间和控制升温曲线 ，
在冬季生
产时显得较为突出 。
当然符合要求的混凝土配合比是前提 ， 当
采用多组分矿物外加剂如粉煤灰 、
矿渣微粉等设计混凝土配方 时 ，
为达到较合理的管桩脱模强度 ，
可适当提高蒸汽养护的恒 温温度 ，
可比硅酸盐水泥配方提高 5℃ — 10℃ 。 ( 2 )
脱模剂性能问题及涂抹工作不到位 。
脱模剂对管桩外表面的质量起到关键作用 ，
能否把混凝土
在终凝前及在蒸汽存在条件下有效的隔离模具和混凝土是至 关重要的 。
桩模未涂脱模剂 ，
或涂得不均匀 ，
或脱模剂质量不 良 ，
或脱模剂来不及成脱就成型混凝土 ;
蒸养制度不合理等 。
一般常用的脱模剂分为皂化油和不饱和酸酯等 ，
国外现在有使
用矿物油做脱模剂的 ，
但总的来说 ，
脱模剂要求有较好的挥发 性 、 耐磨性 、
蒸汽稳定性 、
无毒及一定的保护厚度 。
冬季和夏季使用的脱模剂要有区分 ，
否则容易出现问题 。
性能良好的脱模剂应在使用后 3 ～ 5 分钟就在钢模内形成一层 厚约 0. 5mm 左右的较光滑的憎水性保护膜 。
脱模剂使用时一 定要做到热模热涂 ，
等完全干燥后才能浇注混凝土 ，
这点在冬 季生产时要特别注意 ，
有的厂家往往未等干透就去喂料 ， 加上
冬季室温低 ，
很容易产生粘皮 。
涂刷时要做到面面俱到 ，
不遗漏一处 ，
必要时可补涂一次 。
有时在雨天 ，
由于脱模剂一般容易与水形成乳液 ，
第一次刷完 后 ，
空气中的水分较多 ，
往往需刷二次才能解决问题 。 ( 3 )
模具内壁粗糙及清理不干净 。
模具内壁的粗糙度也会影响脱模效果 ，
但这种情况一般较 少见 ，
关键是要把内壁清理干净 ，
不留余渣 ，
必要时可用砂轮机 打磨光滑 。 2. 1. 2 麻面的原因及处理方法 麻面产生的原因较简单 ，
一般为钢模过热所致 ，
高温使新
拌混凝土失水严重 ，
与钢模接触的水泥失水并停止水化 ， 出现 · 9 1 1 · 2012 第 2 期 ( 总第 119 期 )
江西建材 施工技术
粉状表面的麻面问题 。 因此 ，
浇注混凝土时 ，
钢模温度宜控制 在 45 ～ 50℃ 左右 ，
特别是在夏季 ， 混凝土浇注后要及时离心 ，
不可长时间放置 ，
同时注意控制好养护温度 。
桩模内侧不平 ，
存在麻点 、 起鳞 、
锈蚀等缺陷 ;
混凝土流动性能差 ，
离心工艺制 度不合理 ，
表面出现成片水泡 。 3 合缝漏浆
合缝漏浆是最严重的质量事故 ，
甚至比管桩混凝土强度不 足还严重 ，
因为在管桩施工过程中 ，
漏浆处往往是施打应力最 集中处 ，
而该处又是混凝土最薄弱处 。
但合缝漏浆又是较难解 决的质量问题 ，
它是水泥制品企业控制质量的永恒主题 。 合缝
漏浆一般分为桩身合缝漏浆和桩套合缝漏浆 。 3. 1 桩身合缝漏浆的原因及处理
国内管桩的生产工艺是把钢模分成上下两半 ，
下模喂完混 凝土后 ，
在上下钢模合缝中加密封条 ，
盖上上模并拧紧 ， 这就是
合缝漏浆产生的客观原因 ，
一般来说是很难克服的 ，
要彻底解
决该问题就要更改生产工艺和模具 ，
如日本管桩生产企业采用
的整体喂料整体顶出的工艺就能解决全部问题 。
就我国生产
企业现状尽量少漏浆才为上策 。 3. 2 选用合理的密封材料
模具合缝处的密封程度是解决本质量缺陷的关键 ， 选用合
理的密封材料是至关重要的 ，
好的密封材料要具有一定的伸缩 性 、
良好的吸水性和较好的弹性 ，
同时要具有较好的可工作性 ，
即柔软性 ，
现在管桩厂家一般使用的为纸绳 、 草绳 。
但纸绳效 果较差 ，
因为它容易被压缩成很薄的一层 ，
当钢模稍微变形时
就起不到良好的密封作用 ，
所以纸绳一般在钢模较新时使用 。
为克服纸绳的缺点 ，
也有厂家使用草绳作为密封材料 ， 这种材 料也有问题 。
它的直径不易控制 ，
在长度方向上直径大小不 一 ，
容易造成局部密封不良 ;
同时它由于可压缩性不良 ， 往往造
成钢模上下企口圆顺不良 ，
这就造成了另外一个质量问题 — — —
桩套漏浆 。
为解决问题 ，
个别厂家使用直径为 6mm 左右的柔性泡沫 条或腈纶条 ， 编者认为能较好解决问题 ，
上述材料完全满足密 封的要求 ，
实践证明使用效果也是相当理想的 ，
唯一的缺点是 成本较高 。
也有企业使用可重复使用的天然橡胶条 ，
其效果也 较好 。
我们采用一种折中的办法 ，
即是在管桩施打时特别易破 损的距两头 2 米处采用密封性能良好的材料 ，
而在其它上采用 普通密封材料 ，
这能起到非常良好的作用 ，
只是合模时操作起 来较麻烦 ，
但综合考虑产品质量 ，
总的来说还是合理的 。 3. 3 模具质量
模具质量的好坏也直接影响到合缝漏浆的严重程度 ， 好的
模具要求有挺直的企口线 ，
企口大小一致一上下企口咬合良 好 ，
这能最大程度的减小合缝漏浆的发生 ，
当然在轴线方向上
两截模具对接缝的平滑过渡也是相当重要的 。 3. 4 合模工作的操作规范性
合模的操作规范性包括二方面的内容 ：
清理工作和合缝螺 栓的紧固工作 。 清理 ：
工作主要是上下半模的合模处 、
企口处及跑轮接合
处的清理工作必须做到位 ，
彻底清理干净残留的水泥浆及密封 条等有碍密封的东西 。
这里要强调的是钢模跑轮面的清理 ， 多
次的循环离心会导致跑轮的边角逐步扩大 ，
最终上下模的跑轮 边相互顶死 ，
造成合缝螺栓打不紧 ，
进而严重漏浆 ，
所以我们要
定期对钢模跑轮的接合面进行打磨 ，
使上下跑轮合起来后接合 面处保持约 0. 5mm 左右的空隙 。
合模时两边紧固螺栓的均匀紧固也比较重要 ，
我们不要求 紧固力太大 ，
只要求在合适的紧固力 — F 保持所有螺栓的紧固 力大小基本一致即可 。
要做到这一点 ，
合模螺栓要求从钢模的 中间开始分别向两端紧固 ，
不可无序的随意紧固 ，
因为这样很
容易造成紧固力的不均匀而漏浆 。 3. 5 良好的混凝土配合比 有人会问 ：
混凝土配合比与合缝漏浆有何关系呢 ? 其实上
述几点原因都是合缝漏浆的外因 ，
而配合比是合缝漏浆的内 因 。
我们要求制作管桩的新拌混凝土在保持一定坍落度的条 件下具有良好的粘聚性 、 保水性 ，
同时通过选择水泥和高效减
水剂的相容性使新拌混凝土尽量减小泌水性 ，
相关知识可参照 第二章 。
在混凝土的配方设计时 ，
能充分考虑到上述几方面之 间的关系 ，
为管桩生产时减少甚至避免合缝漏浆及桩套漏浆是 非常有益处的 。 4 内表面露石
内壁露石又是常见的外观质量问题 ，
一般在薄壁桩中较常 见 ， 虽然在 JC888 、
GBl4976 及各地方标准图集中无规定 ， 但许
多使用单位均对露石现象感到担心甚至退货 ，
许多管桩厂的技
术人员认为露石是管桩混凝土匀质的表现 ，
对管桩混凝土强度 是有好处的 。
编者认为较严重的露石现象势必造成混凝土的 不密实 ，
混凝土强度达不到设计要求 ，
虽然混凝土试块的强度 的合格的 ，
但未必能真实反映管桩混凝土的强度 ; 另外 ， 内壁露
石对管桩的耐久性也存在重大隐患 。
产生内壁露石的主要原 因如下 ： 4. 1 混凝上配合比不佳 按现代混凝土设计理论 ，
力求使混凝土各组分达到最大密 实度 ，
这就要求石子的表面由砂浆包裹 ，
石子间的空隙由砂浆 填充并有一定的拨开系数 ，
同理砂子表面由水泥浆包裹 ， 砂子
间的空隙由水泥浆填充并有一定的拨开系数 ，
而水泥表面则被 极性水分子所吸附 ，
用水量则根据水泥性质和用量 、
减水剂的 性质 、
混凝土工作要求而定 。
在离心过程中所有粒子都受到离心力 ，
质量大的离心力 大 ，
要往外壁移动 ，
便产生宏观沉降分层 ，
但是砂浆 、
水泥浆也
必须是填满石子间空隙后才被往内壁挤 ，
形成砂浆层与净浆 层 ，
如果水泥用量少 、 砂率低 ，
使砂浆总体积小于或接近于石子 的空隙率 ，
或虽已超过空隙率 ，
但拨开系数考虑不够 ，
便产生局 部露石现象 。
所以我们要合理综合考虑混凝土的配方 ， 不仅要
满足一定的拨开系数 ，
而且要考虑因增大砂率而造成的混凝土 强度的降低 ，
在做试配时薄壁桩可考虑比厚壁桩适当增加砂率 1 - 2 个百分点 ，
并在生产上试做几根观察情况 ，
以确定生产配 方 。 4. 2 石子级配不良 、 砂子不好
在设计时已经考虑到第 ( 1 )
点的情况 ，
但是由于石子级 配 、
形状不良 ，
针片状含量较高 ，
在离心时不能顺利沉降 ， 针片
状石子沉降阻力大 ，
或者已经沉降 ，
但后面的石子与其相互顶 死而露石 。
另外在使用淡化砂的厂家中 ，
砂子含有较多的贝壳 ， 它也
会造成石子沉降的困难而露石 ，
所以严格控制砂中的贝壳含量 (
特别是大贝壳 )
也是非常重要的 。 · 0 2 1 ·