线路损耗计算范文

第一篇：线路损耗计算范文

QC小组成果论文(降低10kV配电网线路损耗)讲解

降低10kV 配电网线路损耗

郓城县供电公司 发展策划部QC 小组

一、小组概况

1、小组介绍

制表： 王 猛 2011.3

2、活动概况

制表： 张 帅 2011.3

二、选题理由

理由一：国家节能政策要求

节能是国家目前一项十分重要的基本国策。作为电力企业来说，节能管理主要是降损。降低输变电线路及售电过程中的电能损耗是供电企业节能工作的重点内容。

理由二：全年经济技术指标要求

2011年与市公司签订的业绩考核责任书中要求高低压综合线损率2011年完成5.85%以下，比2010年考核指标下降0.15个百分点。为保证2011年全年指标能够顺利完成，要求降低各电压等级线损。

6.005.95

5.905.855.805.75

制图： 吴 玮 2011.03 理由三：10kV 线损在各电压等级线损中所占比重最大

2010年全年线损电量比重中，10kV 线损所占比重达到46.24%，在各电压等级线损电量中所占比例是最大的。因此降损工作的重点是10kV 线损管理。

2010年各电压等级线损电量所占比重统计

32.88% 15.63%

制图： 王 猛 2011.03 理由四：供电企业经济效益的需要

线损作为供电企业最重要的经济技术指标之一。它和供电企业的经济效益息息相关，密不可分。降低线损就等于直接提高供电企业的经济效益。因而选择降低10kV 配电网线路损耗作为课题，这是十分重要的原因。

理由五：提高管理水平的要求

国家电网公司和省集团公司在县级供电企业之间开展同业对标、创建一流企业等工作，这就要求各县级供电企业努力提高综合实力和管理水平。而10kV 线损管理是县级供电企业各项管理工作中的一项重点内容。因而选择降低10kV 配电网线路损耗，提高管理水平作为课题研究的主要内容。

基于以上五条理由，我们最后选定本次QC 活动的课题为：降低10kV 配电网线路损耗。

三、现状调查

1、现状调查一：

郓城县处于经济欠发达地区，基础设施相对薄弱，经济发展相对滞后于全省水平。目前公司拥有23个供电所、所辖10kV 线路138条，共计2107公里，10kV 配变5000余台。近年来，我们坚持以提高企业的经济效益和社会效益为中心，始终把降损节能工作摆在企业经营管理的重要位置上而坚持常抓不懈，不断强化降损节能措施，加大管理力度，线损率逐年下降。10kV 线损率的管理水平逐年提升。

近几年10kV 线损率完成情况统计表

制表： 王 猛 2011.04 制图： 王 猛 2011.04

通过以上表格和图示可以很直观的看到，2007年至2010年10kV 线损呈现逐年下降的趋势。但是同样可以看出，我公司的10kV 线损指标完成情况还比较靠后，与先进单位还有一定的差距。

2、现状调查二：

线损管理是县供电企业重要的专业管理工作。得到了县供电企业的重视。“两改一同价”以后，农网结构得到优化，管理不断规范，队伍素质有所提高，为线损管理工作打下了基础。但是，还存在着不少亟需解决的问题。

当前存在问题：

(1)部分人员对降损节能的重要性和复杂性缺乏足够的认识。 (2)指标管理不科学，措施不到位，管理粗放。

(3)电网结构不合理，技术含量低，运行不经济等。

通过调查发现10kV 线损管理还有许多不合理、不完善的地方。通过改进和完善后，相信10kV 线损管理水平可以有一个比较大的提升。

四、活动目标及可行性分析

1、活动目标

我们的具体目标是：通过本次QC 活动，2011年全年10kV 线损率在2010年完成2.74%的基础上下降到2.46%以下。

2、可行性分析

预计2011年全年购网电量完成18亿千瓦时左右，其中10kV 供电量预计达到16.5亿千瓦时。10kV 线损要完成2.46%以下，也就是10kV 年线损电量需要控制在4060万千瓦时以内。经过10kV 线损理论计算加上10kV 管理线损的考虑，我们认为有潜力，同时也有信心使10kV 线损下降到2.46%以下。

五、分析原因

我们从人为、计量、设备、供电网络、环境和方法六个方面对10kV 线损管理工作进行分析。

1、人为因素

(1)部分人员的对降损工作缺乏足够的认识。 (2)10kV 线损指标制定不科学，管理粗放。 (3)存在个别偷窃电现象。 (4)公司自用电电量偏高。

2、计量因素

(1)部分线路计量变比不合理。 (2)出口计量精度低。 (3)电表轮校计划执行不力。

3、设备因素

(1)仍存在少量高耗变。 (2)10kV 无功补偿不足。

(3)部分变压器不能在经济运行区运行，存在“大马拉小车”和“小马拉大车”的现象。

4、环境因素

(1)存在计量表箱封堵不严的现象。 (2)季节性用电突出。

5、网络因素

(1)部分10kV 线路供电半径过大。 (2)配电线路存在迂回供电的现象。 (3)部分线路线径偏小。

6、方法因素 (1)抄表差错。 (2)大客户管理不到位。

六、确定主要原因

影响线损高低的原因比较多，经分析主要原因如下表：

七、制定、实施对策

1、从技术上降损 (1)制定完善的节电降损措施并实施。结合城网建设改造工程，依靠技术进步，加大电网投 入和设备更新的力度，完善电网结构，缩短供电半径，合理选择导线截面和变压器规格、容量，努 力降低网络损耗。新建 110kV 随官屯变电站一座，主变 2 台，容量 2×63MVA，110kV

进线线路 2 条，同塔架设，采用 LGJ-300 导线。对 35kV 唐庙变电站进行改造，改为开关进线;将 10kV 室外 设备全部改造成室内设备。新上综合自动化系统及交、直流系统、无功自动补偿。对 10kV 南环西 线、西环南线、蒋庙线等城区线路进行负荷调整;根据计算和实际需要，对存在无功缺口的配电线 路装设无功自动补偿装置;此举大大增加了供电可靠性，提高了电压质量，大幅度降低了线损。 (2)科学合理配置无功补偿设备，提高无功补偿设备的运行水平，做到无功分层、分区就地 平衡，改善电压质量，提高功率因数，降低电能损耗，达到节约电能和提高供电质量的目的。坚持 以 “集中补偿和分散补偿相结合， 以分散补偿为主， 高压补偿与低压补偿相结合， 以低压补偿为主” 的原则，健全完善变电所集中补偿、10kV 线路补偿、随器补偿、随机补偿四级补偿网络。目前我 公司 10kV 配电线路整体达到了 0.92 左右。 从下表可以看出提高线路功率因数的节能降损效果： 0.8 0.85 0.90 功率因数由右列数值提高到 0.9 21 11 0 可变损失降低(%) 0.8 0.85 0.90 0.95 功率因数由右列数值提高到 0.95 29 20 10 0 可变损失降低(%)

2、从管理上降损 (1)建立健全节能降损组织和指标体系，积极推行现代化管理。为了使线损管理工作有组织 有领导地进行，公司成立了以经理为组长的降损节能领导小组，建立健全了公司、科室、车间、班 组降损节能网络体系。成立了线损管理 QC 小组，根据“PDCA”循环原理，按照计划、执行，检 查、落实、总结的管理方法，善始善终将降损节能工作落到实处。 (2)根据市公司下达的年度计划指标和既定的发展目标，结合理论计算结果和本公司实际情 况，并考虑电量增长等因素，对年度线损指标按部门、年、季、月进行分压、分线、分台区层层分 解，分级承包和考核，做到责任具体、压力到位。完善和重视线损小指标的管理，堵塞漏洞，重点 做好母线电量平衡、变电站进线力率、电容器可用率、电容器投运率、月末抄见电量比重、所用电 量等小指标的统计、计算、分析和考核。 (3)强化计量监督手段，提高计量管理水平。近几年来我公司对 10 千伏出口表逐步调换安装 新型的威胜多功能表，它能正确地锁定各个时间段的电量读数，为实行同步抄表，按点抄表核算电 量，计算线损等打下良好的基础;明确统一抄表时间及有关规定，杜绝抄表不同步、漏抄、估抄或 不抄现象，并同公司经济责任制考核挂钩。抄表中要求抄表人员仔细查看计量装置的完好情况，是 否有表计、CT 烧毁、接线错误等计量

故障或窃电、违章用电现象的发生，一旦发现及时处理解决。 最大限度地从技术上和管理上对计量设备进行改造，堵塞了计量漏洞。 (4)应用微机进行线损管理。在线损管理中，我们使用了微机对线损进行了辅助管理，采用 微机抄表，应用线损管理软件，利用计算机开展理论线损和线损分析，提高了线损管理质量，快速 准确地为线损分析、考核提供了大量的数据，为线损管理奠定了良好的基础。 (5)加强线损分析工作。在线损分析中重点抓了电能的平衡分析、理论线损与实际线损的对 比分析、现在与历史同期的分析、与先进水平比较。这样通过上述几种对比分析，针对线损异常的 线路、配变、电量突升突降用户进行检查，及时掌握情况，解决线损管理中存在的问题，以便及时 发现由抄表、计量、用电性质变化和窃电等引起线损波动的问题。 进一步重点抓了基层供电所的经济活动分析工作。供电所是供电企业生产经营的重点环节，增 6 供扩销、安全生产、降低线损、电费回收、成本控制等各项经济技术指标都要通过供电所来实现。 我们经常下去参加基层供电所的经济活动分析会议，对其经济活动分析进行督导，帮助其对各项指 标进行深入分析，一方面总结经验，推广交流，另一方面发现问题，寻找措施，明确下一阶段的工 作重点和具体要求。通过卓有成效的线损分析，促进公司降损节能工作上了一个台阶，经济效益逐 步攀升。 由于采取了以上措施，在 P、D、C、A 的第一个循环中，收到了预期效果

八、效果检查 效果一:各级线损下降明显 月份 1 月份 2 月份 3 月份 4 月份 5 月份 6 月份 7 月份 8 月份 9 月份 10 月份 截止 10 月份累计 2009 年完成情况 线损降幅 综合线损率 4.45 4.79 4.52 4.45 4.48 4.49 4.54 4.50 4.44 4.53 4.51 4.89 0.38 高压线损率 2.80 1.65 2.90 2.73 3.25 3.09 3.05 2.78 3.02 2.89 2.87 3.12 0.25 10kV 线损 1.66 1.12 2.08 1.96 2.47 2.35 2.31 2.10 2.29 2.24 2.11 2.53 0.42 低压线损率 8.83 8.77 8.86 8.78 8.82 8.66 8.64 8.62 8.59 8.61 8.72 8.84 0.12 效果二:为公司创效明显(1-10 月份) 全公司综合线损降低:4.89%-4.51%=0.38%， 预计 2010 年供电量完成:168000 万千瓦时， 节约电量：168000×0.38%=638 万千瓦时, 为公司创效益：638×0.54=344 万元。 效果三:小组成员的降损节能意识提高明显 大家在实际工作中，针对出现的问题，能充分运用全面质量管理的方法解决，确保工作的顺利 完成。此次活动时间虽短，但切实解决了我们在线损管理中出现的问题，为全面完成各项线损指标 打

下坚实基础。

九、制定巩固措施

1、改变以往线损指标考核模式。

2、增强竞争意识，提高降损工作积极性。

3、创新线损分析会方式。

4、改进反窃电措施，规范用电秩序。

5、鼓励技术创新和管理创新。

十、存在问题 7 存 在 问 题 对 策

1、部分线路线径细，供电半径大

2、仍存在高耗能配变 改造网络，更换设备。

3、配电线路老化迂回

4、用户计量轮校计划执行不力 加强电能表轮校计划管理。 通过 P、D、C、A 循环，把降损增效工作不断引向深入。 十

一、总结和下一步打算

1、找主要矛盾，解决主要问题。从人为、测量、设备、网络、环境和方法等六个方面的鱼翅 图表明，影响线损的因素诸多，但主要的原因是配电线路、无功补偿和计量中存在不足。只有抓住 这些主要矛盾，解决主要问题，才能起到事半功倍的效果

2、遵循科学规律，采用先进技术。科学技术是第一生产力，降低线损的途径、方法必须遵循 其规律，并采用先进技术，找到解决问题的途径，才能行之有效，收到明显的效果。

3、TQC 是降损增效的好方法。降损增效的方法固然很多，采用质量管理的方法进行降损,不失 为行之有效的途径。因为质量管理是一门科学，它是现代化管理的重要手段之一。在市场经济条件 下，以质量求生存，以效益求发展是电力企业的必由之路。供电企业的效益，说穿了就是电能在生 产和销售的环节上“多供少损” ，TQC 是解决降损增效问题的金钥匙。

4、通过此次的小组活动，使本小组全体成员不但在工作责任心方面有了很大的提高，在科技 意识和降损经验方面也有了长足的进步。大家一致表示本次活动只是一个开端，下一步我们还要积 极探索和创新先进的管理和技术措施，努力降低线损，实现企业效益最大化。将全面质量管理与同 业对标工作有机结合。通过对标，找出我公司与标杆单位在管理方法、业务流程、指标数据等方面 的差距，制定改善管理和指标的措施，通过 P、D、C、A 循环，学习、追赶和超越对标目标，努 力提高我公司线损指标的先进水平和企业整体线损管理水平。 8

第二篇：三相不平衡损耗计算（大全）

农村低压电网改造后低压电网结构发生了很大的变化，电网结构薄弱环节基本上已经解决，低压电网的供电能力大大增强，电压质量明显提高，大部分配电台区的低压线损率降到了11%以下，但仍有个别配电台区因三相不平衡负载等原因而造成线损率居高不下，给供电管理企业特别是基层供电所电工组造成较大的困难和损失，下面针对这些情况进行分析和探讨。

一、原因分析

在前几年的农网改造时，对配电台区采取了诸如增添配电变压器数量，新增和改造配电屏，配电变压器放置在负荷中心，缩短供电半径，加大导线直径，建设和改造低压线路，新架下户线等一系列降损技术措施，也收到了很好的效果。但是个别台区线损率仍然很高，针对其原因，我们做了认真的实地调查和分析，发现一些台区供电采取单相二线制、二相三线制，即使采用三相四线制供电，由于每相电流相差很大,使三相负荷电流不平衡。从理论和实践上分析，也会引起线路损耗增大。

二、理论分析

低压电网配电变压器面广量多，如果在运行中三相负荷不平衡，会在线路、配电变压器上增加损耗。因此，在运行中要经常测量配电变压器出口侧和部分主干线路的三相负荷电流，做好三相负荷电流的平衡工作，是降低电能损耗的主要途经。

假设某条低压线路的三相不平衡电流为IU、IV、IW，中性线电流为 IN，若中性线电阻为相线电阻的2倍，相线电阻为R，则这条线路的有功损耗为

ΔP1=(I2UR+I2VR+I2WR+2I2NR)×10-3 (1)

当三相负荷电流平衡时，每相电流为(IU+IV+IW)/3，中性线电流为零，这时线路的有功损耗为

ΔP2=■2R×10-3 (2)

三相不平衡负荷电流增加的损耗电量为

ΔP=ΔP1-ΔP2=■(I2U+I2V+I2W-I2UI2V-I2VI2W+I2WI2U+3I2N)R×10-3(3)

同样,三相负荷电流不平衡时变压器本身也增加损耗,可用平衡前后的负荷电流进行计算。由此可见三相不平衡负荷电流愈大，损耗增加愈大。

三相负荷电流不平衡率按下式计算

K=■×100 (4)

■代表平均电流

一般要求配电变压器出口三相负荷电流的不平衡率不大于10%，低压干线及主要支线始端的三相电流不平衡率不大于20%。可见若不平衡，线损可能增加数倍。据了解，目前农村单相负荷已成为电力负荷的主要方面，农村低压线路虽多为三相四线，但很多没有注意到把单相负荷均衡的分配到三相电路上，并且还有一定数量的单相两线、三相三线制供电。按一般情况平均测算估计，单相负荷的线损可能增加2～4倍，由此可知，调整三相负荷平衡用电是降损的主要环节。

三、现场调查分析、试验情况

实践是检验真理的标准，理论需要在实践中验证。2004年我们在庄寨供电所检查分析个别台区线损率高的原因,发现庄寨供电所杨小湖配电台区损耗严重,我们重点进行了解剖分析: 该台区配电变压器容量为100kV·A，供电半径最长550m，由上表得该配变台区267户用电量12591kW·h，没有大的动力用户，只有1户轧面条机，户均月用电46.98kW·h，低压线损一直17%左右，用钳流表测量变压器出口侧24h电流平均值为：IU=9A,IV=15A,IW=35A,IN=21A。 三相负荷电流不平衡率计算为：

K=■×100%=■×100%=35.59%(5)

由(5)式看出三相不荷严重不平衡，超出规定范围的25%。为此,我们组织农电工用两天时间(5人2天)对该台区三相电流负荷进行调整，调整后在变压器出口侧进行测量,用钳流表测量24小时电流平均值为：IU=18A,IV=21A,IW=24A,IN=4A。

此时三相负荷电流不平衡率为：

K=■×100%=■×100%=6.34%(6)

由(6)式得出配电变压器出口三相负荷电流不平衡率已经降低10%以下，不平衡率已达到合理范围之内。

在运行10天后计算线损率降为9.35%，降低8.55个百分点，效果之佳令人震惊!

从上表可以看出,该村自调平三相负荷电流后，线损率明显下降，到目前已稳定在9%左右。

此后，陆续对几个配电台区负荷进行调整,也都收到了较好的降损效果。

四、结论 综上所述，根据对我县几个配电台区进行三相负荷电流调整实地调查分析情况来看，个别配电台区低压线损较高的原因主要是由于三相负荷电流不平衡所引起。从实验结果表明，以前没有搞过三相负荷电流平衡的配电台区，粗调可现有基础上降损20%～30%，细调降损40%～50%，不需花钱仅费几天功夫能取得如此好的效果，目前此方法已得到推广应用，并取得了很大的经济效益。

线损理论计算是降损节能，加强线损管理的一项重要的技术管理手段。通过理论计算可发现电能损失在电网中分布规律，通过计算分析能够暴露出管理和技术上的问题，对降损工作提供理论和技术依据，能够使降损工作抓住重点，提高节能降损的效益，使线损管理更加科学。所以在电网的建设改造过程以及正常管理中要经常进行线损理论计算。

线损理论计算是项繁琐复杂的工作，特别是配电线路和低压线路由于分支线多、负荷量大、数据多、情况复杂，这项工作难度更大。线损理论计算的方法很多，各有特点，精度也不同。这里介绍计算比较简单、精度比较高的方法。

理论线损计算的概念

1.输电线路损耗

当负荷电流通过线路时，在线路电阻上会产生功率损耗。

(1)单一线路有功功率损失计算公式为

△P=I2R 式中△P--损失功率，W;

I--负荷电流，A;

R--导线电阻，Ω

(2)三相电力线路

线路有功损失为

△P=△PA十△PB十△PC=3I2R

(3)温度对导线电阻的影响：

导线电阻R不是恒定的，在电源频率一定的情况下，其阻值

随导线温度的变化而变化。

铜铝导线电阻温度系数为a=0.004。

在有关的技术手册中给出的是20℃时的导线单位长度电阻值。但实际运行的电力线路周围的环境温度是变化的;另外;负载电流通过导线电阻时发热又使导线温度升高，所以导线中的实际电阻值，随环境、温度和负荷电流的变化而变化。为了减化计算，通常把导线电阴分为三个分量考虑： 1)基本电阻20℃时的导线电阻值R20为

R20=RL

式中R--电线电阻率，Ω/km，;

L--导线长度，km。

2)温度附加电阻Rt为

Rt=a(tP-20)R20

式中a--导线温度系数，铜、铝导线a=0.004;

tP--平均环境温度，℃。

3)负载电流附加电阻Rl为

Rl= R20

4)线路实际电阻为

R=R20+Rt+Rl

(4)线路电压降△U为

△U=U1-U2=LZ

2.配电变压器损耗(简称变损)功率△PB

配电变压器分为铁损(空载损耗)和铜损(负载损耗)两部分。铁损对某一型号变压器来说是固定的，与负载电流无关。铜损与变压器负载率的平方成正比。

配电网电能损失理论计算方法

配电网的电能损失，包括配电线路和配电变压器损失。由于配电网点多面广，结构复杂，客户用电性质不同，负载变化波动大，要起模拟真实情况，计算出某一各线路在某一时刻或某一段时间内的电能损失是很困难的。因为不仅要有详细的电网资料，还在有大量的运行资料。有些运行资料是很难取得的。另外，某一段时间的损失情况，不能真实反映长时间的损失变化，因为每个负载点的负载随时间、随季节发生变化。而且这样计算的结果只能用于事后的管理，而不能用于事前预测，所以在进行理论计算时，都要对计算方法和步骤进行简化。 为简化计算，一般假设：

(1)线路总电流按每个负载点配电变压器的容量占该线路配电变压器总容量的比例，分配到各个负载点上。

(2)每个负载点的功率因数cos 相同。

这样，就能把复杂的配电线路利用线路参数计算并简化成一个等值损耗电阻。这种方法叫等值电阻法。

等值电阻计算

设：线路有m个负载点，把线路分成n个计算段，每段导线电阻分别为R1，R2，R3，…，Rn，

1.基本等值电阻Re

3.负载电流附加电阻ReT

在线路结构未发生变化时，Re、ReT、Rez三个等效电阻其值不变，就可利用一些运行参数计算线路损失。

均方根电流和平均电流的计算 利用均方根电流法计算线损，精度较高，而且方便。利用代表日线路出线端电流记录，就可计算出均方根电流IJ和平均电流IP。

在一定性质的线路中，K值有一定的变化范围。有了K值就可用IP代替IJ。IP可用线路供电量计算得出，电能损失计算

(1)线路损失功率△P(kW)

△P=3(KIP)2(Re+ReT+ReI)×10-3

如果精度要求不高，可忽略温度附加电阻ReT和负载电流附加电阻ReI。

(2)线路损失电量△W

(3)线损率

(4)配电变压器损失功率△PB

(5)配电变压器损失电量△WB

(6)变损率 B

(7)综合损失率为 + B。

另外，还有损失因数、负荷形状系数等计算方法。这些计算方法各有优缺点，但计算误差较大，这里就不再分别介绍了。

低压线路损失计算方法

低压线路的特点是错综复杂，变化多端，比高压配电线路更加复杂。有单相供电，3×3相供电，3×4相供电线路，更多的是这几种线路的组合。因此，要精确计算低压网络的损失是很困难的，一般采用近似的简化方法计算。

简单线路的损失计算

1.单相供电线路

(1)一个负荷在线路末端时：

(2)多个负荷时，并假设均匀分布：

2.3×3供电线路

(1)一个负荷点在线路末端

(2)多个负荷点，假设均匀分布且无大分支线

3.3×4相供电线路

(1)A、B、C三相负载平衡时，零线电流IO=0，计算方法同3×3相线路。

由表6-2可见，当负载不平衡度较小时，a值接近1，电能损失与平衡线路接近，可用平衡线路的计算方法计算。

4.各参数取值说明

(1)电阻R为线路总长电阻值。

(2)电流为线路首端总电流。可取平均电流和均方根电流。取平均电流时，需要用修正系数K进行修正。平均电流可实测或用电能表所计电量求得。

(3)在电网规划时，平均电流用配电变压器二次侧额定值，计算最大损耗值，这时K=1。

(4)修正系数K随电流变化而变化，变化越大，K越大;反之就小。它与负载的性质有关。

复杂线路的损失计算

0.4kV线路一般结构比较复杂。在三相四线线路中单相、三相负荷交叉混合，有较多的分支和下户线，在一个台区中又有多路出线。为便于简化，先对几种情况进行分析。

1.分支对总损失的影响

假设一条主干线有n条相同分支线，每条分支线负荷均匀分布。主干线长度为ι。

则主干电阻Rm=roL

分支电阻Rb=roι

总电流为I，分支总电流为Ib=I/n

(1)主干总损失△Pm

(2)各分支总损失△Pb

(3)线路全部损失

(4)分支与主干损失比 也即，分支线损失占主干线的损失比例为ι/nL。一般分支线小于主干长度，ι/nL<1/n

2.多分支线路损失计算

3.等值损失电阻Re

4.损失功率

5.多线路损失计算

配变台区有多路出线(或仅一路出线，在出口处出现多个大分支)的损失计算。

设有m路出线，每路负载电流为I1，I2，…，Im

台区总电流I=I1+I2…+Im

每路损失等值电阻为Re1，Re2，…，Rem 则

△P=△P1+△P2+…+△Pm=3(I21Re1+I22Re2+…+I2mRem)

如果各出线结构相同，即I1=I2=…=Im

Re1=Re2=…=Rem

6.下户线的损失

主干线到用各个用户的线路称为下户线。下户线由于线路距离短，负载电流小，其电能损失所占比例也很小，在要求不高的情况下可忽略不计。

取：下户线平均长度为ι，有n个下户总长为L，线路总电阻R=roL，每个下户线的负载电流相同均为I。

(1)单相下户线

△P=2I2R=2I2roL

(2)三相或三相四线下户

△P=3I2R=3I2roL

电压损失计算 电压质量是供电系统的一个重要的质量指标，如果供到客户端的电压超过其允许范围，就会影响到客户用电设备的正常运行，严重时会造成用电设备损坏，给客户带来损失，所以加强电压管理为客户提供合格的电能是供电企业的一项重要任务。 电网中的电压随负载的变化而发生波动。国家规定了在不同电压等级下，电压允许波动范围。国电农(1999)652号文对农村用电电压做了明确规定：

(1)配电线路电压允许波动范围为标准电压的±7%。

(2)低压线路到户电压允许波动范围为标准电压的±10%。

电压损失是指线路始端电压与末端电压的代数差，是由线路电阻和电抗引起的。

电抗(感抗)是由于导线中通过交流电流，在其周围产生的高变磁场所引起的。各种架空线路每千米长度的电抗XO(Ω/km)，可通过计算或查找有关资料获得。表6-3给出高、低压配电线路的XO参考值。

三相线路仅在线路末端接有一集中负载的三相线路，设线路电流为I，线路电阻R，电抗为X，线路始端和末端电压分别是U1，U2，负载的功率因数为cos 。

电压降△ù=△ù1-△ù2=IZ

电压损失是U

1、U2两相量电压的代数差△U=△U1-△U2

由于电抗X的影响，使得ù1和ù2的相位发生变化，一般准确计算△U很复杂，在计算时可采用以下近似算法：△U=IRcos +ιXsin

一般高低压配电线路 该类线路负载多、节点多，不同线路计算段的电流、电压降均不同，为便于计算需做以下简化。

1.假设条件

线路中负载均匀分布，各负载的cos 相同，由于一般高低压配电线路阻抗Z的cos Z=0.8～0.95，负载的cos 在0.8以上，可以用ù代替△U进行计算。

2.电压损失

线路电能损失的估算

线路理论计算需要大量的线路结构和负载资料，虽然在计算方法上进行了大量的简化，但计算工作量还是比较大，需要具有一定专业知识的人员才能进行。所以在资料不完善或缺少专业人员的情况下，仍不能进行理论计算工作。下面提供一个用测量电压损失，估算的电能损失的方法，这种方法适用于低压配电线路。

1.基本原理和方法

(1)线路电阻R，阻抗Z之间的关系

(2)线路损失率

由上式可以看出，线路损失率 与电压损失百分数△U%成正比，△U%通过测量线路首端和末端电压取得。k为损失率修正系数，它与负载的功率因数和线路阻抗角有关。表6-

4、表6-5分别列出了单相、三相无大分支低压线路的k值。

在求取低压线路损失时的只要测量出线路电压降△U，知道负载功率因数就能算出该线路的电能损失率。

2.有关问题的说明

(1)由于负载是变化的，要取得平均电能损失率，应尽量取几个不同情况进行测量，然后取平均数。如果线路首端和末端分别用自动电压记录仪测量出一段时间的电压降。可得到较准确的电能损失率。 (2)如果一个配变台区有多路出线，要对每条线路测取一个电压损失值，并用该线路的负载占总负载的比值修正这个电压损失值，然后求和算出总的电压损失百分数和总损失率。

(3)线路只有一个负载时，k值要进行修正。

(4)线路中负载个数较少时，k乘以(1+1/2n)，n为负载个数

第三篇：架空输电线路杆塔位移计算

架空线路转角杆塔位移的研究与探讨……………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………………第 1 页 共 8 页

架空输电线路转角杆塔中心位移计算的研究与探讨

刘仁臣

(西南石油大学,四川成都市新都区,610500) 摘要：在架空输电线路施工中，我们经常遇到由于部分转角(耐张)杆塔横担宽度和不等长横担引起的线路中心桩与杆塔中心桩存在位移的问题。如何正确计算出位移值，使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，对保证架空输电线路长期稳定安全地运行，具有十分重要和长远的意义。

关键词：等长横担 不等长横担 位移计算 转角杆塔 0 引言

在架空输电线路施工过程中，杆塔基础分坑及基础分坑时转角杆塔位移计算是我们经常遇到的问题。在胜利油田这样的平原地区，地势一般较平坦，很少出现丘陵及起伏较大的施工地段，因此，以等高塔腿为多。在线路施工当中，一般情况下，线路中心桩就是杆塔的中心桩，基础分坑以该中心桩为准进行。但有的转角杆塔、耐张杆塔，为使杆塔受力最小及杆塔两边线仍与线路中心线对应，以免邻近转角(直线)杆塔承受额外的角度荷载，必须考虑杆塔的中心位移问题。本文根据日常工作中遇到的实际问题，在110kV架空线路砼电杆基础分坑中的位移计算及角钢塔位移计算两个方面予以归纳和探讨，希望和有兴趣的读者互相探讨。

一、110kV砼电杆转角杆位移的计算

下面以胜利油田胜利工程设计咨询有限责任公司设计定型图电-8701(110kV输电线路杆型图)及其杆型配件图电-8702为例计算位移大小。

1、不等长宽横担转角杆的基础分坑位移计算

刘仁臣

abθ/2abΔS1DΔS2(图二)有位移转角杆位移计算示意图以上图示为110kV J60°-18型砼电杆杆型示意图和横担示意图。

其位移由两部分组成，一是横担宽度引起的，另外一个是由于横担不等长引起的。 (1)、由于转角杆横担宽度的影响，使转角杆中心位置与原转角桩产生位移，其位移距离为

刘仁臣

S1=Dtg 22其中 D―――横担宽度和绝缘子串拉板长之和，单位米

θ―――线路转角 ，单位度 (2)由于横担不等长引起的位移：

不等长宽横担为内角横担短，外角长，其位移距离为：

S2=1ab 2其中，a―――长横担长 米 b―――短横担长 米

因此，在实际分坑中，110kV J60°-18型电杆由原转角桩向转角杆中心位置产生的位移为S=S1+S2=D1tg+ab 222因在实际施工中，110kV J60°-18杆型

a=3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , θ大小为30°～60°之间，以60°为例 则其位移S=0.698601tg+3.21.7=0.951m 222 在实际施工中,110kV转角30度型砼电杆(J30°)也是不等长宽横担的转角杆,位移计算方法应与转角60度杆型相同.

二、角钢转角塔的计算

目前，受城市规划的影响，许多新建或改建线路往往不再使用砼电杆，砼电杆拉线多，占地面积大，且极容易被盗，虽然因此角钢塔和薄壁离心钢管塔等塔型虽然建设初期投资大，但从线路的长期稳定运行方面讲，经济效益远远大于砼电杆线路。因此角钢塔和薄壁离心钢管塔越来越受到规划部门和设计部门以及运行维护部门的青睐。在实际施工中，为保证杆塔受力最小，保证线路长期稳定运行，也要进行位移的计算。其位移也是由横担宽度和横担不等长两方面引起的。以下用举例的方法，参照《35～220kV送电线路铁塔通用设计型录》(鞍山铁塔开发研制中心)，介绍有位移转角塔的位移计算方法。

1、不等长宽横担耐张塔的位移计算：

当直线耐张杆塔横担中心与杆塔中心不重和时，说明该横担相对杆塔是不等长的，这时，杆塔中心应向短横担侧偏移，以使线路两边线仍与线路中心线对应。偏移距离为横担中心与杆塔中心的距离。

在35kV线路角钢塔中，只有7719 3560DGU鼓型终端塔的横担是不等长的，即横担中心刘仁臣

与铁塔中心是不重合的。当它作为耐张塔(终端塔)时，其向短横担方向(即内角侧)的位移为横担中心与杆塔中心的距离。

如上图所示，3560DGU作为直线耐张(终端)塔时，其短横担方向位移为：

11S=(a-b)=(3300-1800)=750mm 22其中a―――长横担长 b―――短横担长

而在110kV铁塔中，只有7734 110JG3作为终端塔时，杆塔横担中心与杆塔中心也是不重和的，其位移为：

11S=(a-b)=(4100-3100)=500mm 22其中a―――长横担长

刘仁臣

b―――短横担长

2、不等长宽横担转角塔的位移计算：

在35kV～220kV线路塔型录中，35kV线路角钢塔7719 3560DSn和110kV线路角钢塔7734 110JG3作为转角塔时,向内角侧位移应当等于横担偏心引起的位移与横担宽度引起的位移(即挂线点间距离引起的位移)之和。

abθ/2abΔS2DΔS1(图五)不等长宽横担转角塔位移计算示意图

其向内角侧位移S=S1+S2=

D1tg+ab 22

23、等长宽横担转角塔的位移计算：

刘仁臣

除上述介绍的塔型外，35kV～220kV塔型录中的所有转角塔都是等长横担，其向内角侧的位移为：

S1=Dtg 2

2三、同塔双回线路由双回变单回时分坑技术改进

在以往施工中，同塔双回变单回路基础分坑时，往往把双回塔中心作为全站仪安置点，打角度至单回路塔中心点，实践证明，存在严重的弊端，会出现铁塔横担在紧线时受力，造成歪斜，且绝缘子串严重倾斜，特别是单回路杆塔为直线塔的情况下，绝缘子串倾斜严重，曾经有重新立塔的现象发生。根据多年的施工经验，认为正确的方法是将全站仪放置点选在双回路塔中相横担边缘。

单回路铁塔中心η设计档距导线αβ双回路铁塔中心双回路铁塔中相横担图六)直线杆塔无风时悬垂绝缘子串倾斜刘仁臣

η(图七)直线杆塔受横向风时悬垂绝缘子串倾斜

从上图可以看出，如果在实际施工中，将全站仪安置在双回路铁塔中心，对准单回路直线铁塔中心进行复测分坑，悬垂绝缘子串会产生相当大的偏移，转角度数越大，绝缘子串偏移η1越大，再加上绝缘子串受横向风后的偏移η2，定会使两个铁塔横担受力后变形，致使重新立塔。此时导线与塔身的电气安全距离也相对减少，极容易造成接地短路故障。如果在双回路铁塔中相横担(虽然双回路铁塔三组横担长度不等，但经过计算，取中相横担边缘为基准点对分坑的准确度影响并不是很大)边缘为全站仪安置点，就不会出现上述问题，即使存在风偏，也应该在允许范围内。因此，运用此项技术革新，不但提高了架空输电线路施工的质量，而且避免了因施工造成的严重经济损失。

a、直线杆塔悬垂绝缘子串受横向风后的摇摆角计算： 如图所示直线杆塔悬垂绝缘子串的2角为

2tg

1 式中 PG2plhG2lv

PG——悬垂绝缘子串承受的横向水平风力，N;

G——悬垂绝缘子串的自重力，N;

p——架空导线单位长度上的横向水平风力，Nm;

——架空导线单位长度上的自重力，Nm;

刘仁臣

lh——校核时，直线杆塔的水平档距，m;

lv——校核时，直线杆塔的垂直档距，m。

a、直线杆塔悬垂绝缘子串无风时的摇摆角计算：

1β-α

因此，绝缘子串在受横向风后的摇摆角1+2

至此，35kV～220kV转角(耐张)铁塔基础分坑时位移的计算方法已全部介绍完毕，在实际施工过程中，可根据塔型和实际转角度数选择合适的计算方法，确定好位移。因位移计算在实际为工作中重复使用的次数非常多，为提高工作效率，应根据有关基础数据分门别类地罗列出所有经常遇到的塔型、砼电杆位移的计算小程序，进行信息化管理，在施工前只需输入实际转角度数即可生成位移值，既方便又可靠，为提高工作效率和线路的安全稳定运行提供可靠保障。

参考文献：

1.《35kV～220kV送电线路铁塔通用设计型录》(鞍山铁塔开发研制中心) 作者简介：刘仁臣 (1965-)男，高级工程师，西南石油大学在读博士。

刘仁臣

第 8 页

2013-7-21

第四篇：通信线路杆路材料计算

线槽条数=光缆长度(米)/3.8 *1.01;

一条Ф98*3M引上镀锌钢管开3个Ф100*30*3引上管箍; 一百米吊线开23Kg钢绞线(墙壁吊线时)，一千米吊线开221.27Kg(架空吊线时);

光缆挂钩个数=布放光缆长度(公里)×2060(挂3条光缆时开35mm规格)

钢绞挂钩个数(新设吊线)=光缆长度(米)*2; 钢绞挂钩个数(利旧吊线)=光缆长度(米)*2*0.3;

连接分配箱、光交用圆头尾纤(FC)，成端两芯用1条双头3米，FC-FC(ODF架用开5米长的) ;

连接分纤箱用方头尾纤(SC)，成端两芯用1条双头3米，SC-SC; 光缆成端接头数=实际光纤成端数; 防水泥2处开0.5公斤;

一个光缆标志牌开2条3*200mm尼龙扎带;

一个光缆预留处开1付拉线抱箍+同程式吊线+一个衬环+4个钢铰线卡子;

安装1个分配箱开3粒12×100拉爆螺丝;

一条单股7/2.2拉线(夹板法)开3.02Kg钢铰线+1套地锚铁柄+1套水泥拉线盘+1套拉线抱箍+2个拉线衬环(3股)+2副三眼双槽夹板+0.22Kgφ4.0镀锌铁线+0.30Kgφ3.0镀锌铁线+0.02Kgφ1.5镀锌铁线; 一条单股7/2.6拉线(夹板法)开3.80Kg钢铰线+1套地锚铁柄+1套水泥拉线盘+1套拉线抱箍+2个拉线衬环(5股)+2副三眼双槽夹板+0.22Kgφ4.0镀锌铁线+0.55Kgφ3.0镀锌铁线+0.04Kgφ1.5镀锌铁线; 一条单股7/3.0拉线(夹板法)开5.0Kg钢铰线+1套地锚铁柄+1套水泥拉线盘+1套拉线抱箍+2个拉线衬环(5股)+4副三眼双槽夹板+0.22Kgφ4.0镀锌铁线+0.45Kgφ3.0镀锌铁线+0.04Kgφ1.5镀锌铁线; 一处水泥杆假终结开1只5股衬环+4付U弄卡子(规格为8)+0.25Kg

7、2.2钢绞线+0.016Kgφ1.5镀锌铁线(假终端拉线材料需另开); 一个墙壁吊线中间支撑物开1个中间支撑物+ 2个膨胀螺栓+1副单槽夹板+1个Φ12×50mm有头穿钉

光交箱、分配箱的分光器是用盒式的，光分路器箱的分光器是用插卡式的。

墙挂每100米做两个终端做8个中间支撑。

拉线完整连接：拉线抱箍——拉线衬环(7/2.2的钢铰线做拉线时用3股的，用7/2.6的做拉线时用5股的衬环)——3眼双槽夹板(夹板法时用)——镀锌钢铰线——3眼双槽夹板(夹板法时用)——拉线衬环(7/2.2的钢铰线做拉线时用3股的，用7/2.6的做拉线时用5股的衬环)——拉线棒——拉线盘(拉线棒与拉线盘的连接：将拉线棒的开口环套入拉线盘的U型环内，用Ф4.0镀锌线将圆环开口扎紧)

电缆吊线的连接

1. 一字结：两个衬环、四块双槽夹板

2. 丁字结：一块双槽夹板，一块单槽夹板、一个衬环，一个50(毫米)穿钉

丁字结电缆吊线的长度一般不超过10米，同时在第一根杆上做假终结。超过10米，应在适当地点加立电杆

十字结：二块双槽夹板、一个100(毫米)穿钉。

绝缘子：

多沟绝缘子：是电缆分线设备引出用户绝缘皮线的一种固定装置零件，最常用的是三沟绝缘子

墙壁吊线的装设方法

先认识一下中间支持物和终端支持物

中间支持物：二线担或L型支架及固定它的膨胀螺栓 终端支持物：方口墙担及固定它的膨胀螺栓 1) 中间支持物上吊线的装设方法

50(毫米)穿钉和三眼单槽夹板

2)终端支持物上吊线的装设方法：一块三眼双槽夹板一个三股衬环

光缆选择情况

GJYXFHA-2B6a管道2芯光缆(用于管道资源紧张情况下) GYSTS-6B1 室外管道光缆 GYSTA-6B1 室外架空光缆 GJPFJH-12B1室内竖井掏接光缆

分光模式及安装位置场景：

新建多层住宅(10层以下)

场景特点：一般有多栋建筑楼宇，每栋建筑有2-3个楼洞，单层2-3户，单栋楼宇的用户<64户的90%。

规划要点：全覆盖或薄覆盖、两级分光、不分纤 皮线光缆到户(入户难度小时工程可不布放，待业务开通时布放)第二级分光器光交接箱/分纤盒引入光缆从配线节点引入第一级分光器现有多层住宅改造(10层以下)

场景特点：一般有多栋建筑楼宇，每栋建筑有2-3个楼洞，单层2-3户，单栋楼宇的用户<64户的90%。

规划要点：薄覆盖、两级分光、不分纤 业务开通时布放皮线第二级分光器按初期实装率需求配置端口数光交接箱/分纤盒引入光缆从配线节点引入第一级分光器

新建中高层住宅(10-20层)

场景特点：新建区域中高层住宅楼宇，楼层高在10~20层之间;单栋楼宇用户密度较高，一般>64户。

规划要点：全覆盖或薄覆盖、一级分光、集中分光、分散楼层分纤。

1. 考虑到单栋用户数已经满足1:64最大分光比需求，可直接采用一级分光，分光器集中设置在楼内接入间或楼内集中点的分纤盒;

2、 楼内分光点至各楼层采用大芯数垂直光缆，选部分楼层进行分散分纤，一般每隔5~10层设置分纤箱/分纤盒;

楼层内分纤多个分纤盒分散在多个楼层，分散分纤分光器楼内集中设置引入光缆从配线节点引入光交接箱/分纤盒

现有中高层住宅改造(10-20层)

场景特点：新建区域中高层住宅楼宇，楼层高在10~20层之间;单栋楼宇用户密度较高，一般>64户。

规划要点：薄覆盖、两级分光、第二级在楼内集中分光后，选取适当楼层分散分纤。 总体上为保证采用1:64以上的最大分光比，选择采用两级分光模式：第一级分光器应集中设置，建议设置在小区中心接入间或者靠近中心位置的某楼宇内;第二级分光器部署在单栋楼宇内集中放置。对于楼栋之间非常分散、楼距较大的情况，可分片区增加第一级分光器集中节点;

业务开通时布放皮线多个分纤盒分散在多个楼层，分散分纤第二级分光器楼内集中设置光交接箱/分纤盒引入光缆从配线节点引入第一级分光器小区集中设置

新建高层住宅(20层以上)

场景特点：新建区域中高层住宅楼宇，楼层高在20层以上;单栋楼宇用户密度较高，一般远大于64户。

规划要点：全覆盖或薄覆盖、两级分光、第二级分散楼层分光。

1. 考虑到单栋用户数远大于1:64最大分光比需求，如果采用一级分光，引入单栋楼的引入光缆芯数可能较大，因此考虑采用两级分光。第一级分光器集中设置在楼内接入间或楼内某处集中点的分纤盒;第二级分光器选部分楼层进行分散分光，一般每隔5~10层设置分纤箱/分纤盒内置第二级分光器，同时为节约成本楼内第一级分光点至各个第二级分光点楼层可采用大芯数垂直光缆，不采用皮线光缆; 楼层内分纤皮线光缆到户第二级分光器楼层分散设置引入光缆从配线节点引入光交接箱/分纤盒第一级分光器楼内集中设置

现有高层住宅改造(20层以上)

场景特点：新建区域中高层住宅楼宇，楼层高在20层以上;单栋楼宇用户密度较高，一般远大于64户。

规划要点：薄覆盖、两级分光、第二级分散楼层分光。 楼层内分纤业务开通时布放皮线到户皮线光缆工程暂不建设第二级分光器楼层分散设置引入光缆从配线节点引入光交接箱/分纤盒

商务楼宇新建及改造

场景特点：新建或改造的商务楼宇，内部主要客户是政企客户，受楼内间隔装修变动、出租的变动频繁程度影响，单栋楼宇用户密度可能会发生较大变动，可能无法一次性确定楼内用户的分布密度、分布位置。

规划要点：薄覆盖、一级或两级分光、楼层分散分光或分散分纤。

第一级分光器楼内集中设置 业务开通时布放皮线多个分纤盒分散在多个楼层，分散分纤第二级分光器楼内集中设置光交接箱/分纤盒引入光缆从配线节点引入第一级分光器小区集中设置

第五篇：铁路工务线路车间计算机管理规定

一、总则

为推动我车间计算机管理规范化、程序化，结合工作实际，特制定本制度。

二、使用管理

第一条车间办公室为计算机管理部门，负责全车间计算机及网络设备的管理和正常运行及维护。

第二条本车间计算机经授权后只能由本岗位的员工操作使用。

第三条按照正常开关机顺序操作。开机时先开外部设备，后开主机。关机时先关主机，后关外部设备，严禁直接使用计算机电源关机。

第四条及时备份，定期清理、删除硬盘中无用文件，以保持计算机中有足够的空间。

第五条非局域网计算机需安装软件时，由相关业务负责人提出书面报告，经车间主管干部同意后，由办公室专人负责安装。

第六条系统数据的备份由车间办公室负责。

第七条使用人员必须设立自己的开机密码和系统密码，并定期更换。在离开自己操作的计算机时必须退出系统并关机。

第八条车间负责人应加强对本车间计算机的管理，禁止本车间人员向他人提供自己的开机密码。凡提供密码给他人非法操作电脑的，由当事人及车间负责人承担责任。

第九条对于外来参观人员要听从车间工作人员的指挥，未经许可，不得乱动设施。计算机操作人员按局领导或段陪同人员要求可以在工作站对参观人员进行演示、咨询;对参观人员不合理要求，陪同人员应婉拒，禁止无关人员操作计算机。

三、安全管理

第十条所有设备与计算机的连接均严格禁止在正常工作的情况下进行插拔。

第十一条非局域网的计算机使用人员要认真学习《计算机信息网络国际互联网安全保护管理办法》，提高自己的网络安全意识。

第十二条未经系统管理员许可，任何人不可擅自增删硬盘上的应用软件和系统软件。不得更改计算机设置的各种参数，凡更改计算机参数导致硬件损坏或系统数据遭到破坏、修改的，追究当事人责任。

第十三条在未经车间办公室负责人同意的情况下，任何单位和个人不得以任何理由向局域网内的计算机拷入软件或文档。

第十四条 禁止在各网站及段局域网站使用任何机外存

储设备，如软盘、光盘、各类闪存盘和移动硬盘等。

第十五条车间办公室负责本车间计算机的病毒防护工作。计算机使用人员发现病毒应立即向车间办公室报告。第十六条车间办公室负责对防病毒措施的落实情况检查监督。

第十七条非局域网计算机使用人员不得在上班时间进行网上聊天、玩网络游戏等与工作无关的事情，更不得浏览恶意站或黄色网站，违者将依据违规情节严肃处理。 第十八条计算机操作人员要在固定的计算机或终端上工作，未经允许不得随意使用其他机器。未经车间办公室许可，非本车间工作人员不得随意操作计算机及相关设备。 第十九条对带入计算机病毒、私自安装和使用未经许可的软件(含游戏)、密码功能未使用、离开计算机却未退出系统或关机、擅自安装、使用硬件和电气装置的、向他人提供密码非法操作系统的，由车间领导对其加强教育，造成损失的，承担经济责任，损失重大的，依法追究刑事责任。第二十条经本车间负责人同意，才能查询、打印系统保密资料。

第二十一条不得将易燃、易爆物品携入计算机房;严禁在车间办公室私接电源，严防电路短路或失火。

第二十二条本制度从公布之日起施行。