废油回收工艺技术装置简介

2024-04-22

废油回收工艺技术装置简介（共9篇）

篇1：废油回收工艺技术装置简介

废油回收工艺技术装置简介

第一篇回收工艺

目前，中国国内的润滑油销量大约为465万吨/年，且随着中国经济的发展，润滑油的销量在这年递增。产生的废机油的量相应增加。从资源利用和环境保护两个方面，必须对其进行回收利用。在工艺技术上，目前主要有三条利用途径：炼厂掺入原油或中间原料油回炼；加工分馏生产柴油；精制生产润滑油。

一、炼厂回炼

在中国国内，在炼油厂比较集中的地区，西北、东北等地，当地收购的废机油，主要包括有过的变压器油、液压油、齿轮油、汽油机、柴油机油、损耗油等，收购后送附近的炼油厂进行回炼。从工艺上讲，有的长直接掺入原油进行回炼，有些掺入渣油进催化裂化装置或焦化装置进行回炼，产品根据企业主加工流程而定，对燃料型炼油厂，主要为液化气、汽油、柴油等，对于润滑油型炼油厂，主要为润滑油基础油。这种回收利用不需要另外建装置，不需要增加人员，成本最低，经济效益最好，不足之处是废油集中地必须有现成的炼油厂。

二、利用分馏，生产柴油

润滑油的流程范围大部分处于柴油的流程范围。润滑油在使用过程中由于磨损、氧化等，其中有少量会发生剪切断链，生成小分子，有些在金属、氧化物作用下，被氧化变质，生成胶质，分子变大。正

对这种情况，目前国内处理工艺大致上分三种：一种是对原料油预处理后直接进行分馏，分馏采用两段，第一段为常压蒸馏，第二段为减压蒸馏，产品主要是轻柴油和重柴油，产生少量的干气、汽油和残渣，干气和残渣作为燃料自用。该工艺的特点是投资低，流程短，产品质量好。不足之处是产品凝点高，一般可以生产0号、10号柴油。第二种处理方法是固定床催化裂化工艺，将催化剂放在催化反应器中，循环催化，定期对催化剂床层进行烧焦再生，产品主要为柴油，收率大致在80%以上，产生少量的干气、液化气和汽油。这种工艺优点是工艺简单，产品可以根据市场需要任意调节，不足之处是生产的中有烯烃，容易变色，与催化柴油类似，不如第一种工艺生产的产品。第三种是采用非临氢异构化降凝工艺，将异构化降凝催化剂装在反应器中，进行反应，产品主要为柴油，收率大约为70-80%，副产少量干气、液化气和汽油。催化剂定期再生。优点是可以生产低凝柴油，不足之处是产品容易变色，类似催化柴油。以上三种废机油利用工艺，共同的优点是装置不易生焦结垢，堵塞设备、管线，装置能够做到长周期平稳运行。

三、利用精制工艺，生产润滑油基础油

废旧润滑油中的主要杂质成分为乳化水、磨损产生的金属、尘土带入的氧化物如二氧化硅、氧化变质生成的胶质、降解产物等。目前采用的精制工艺基本上是：破乳脱水、过滤、吸附、化学反应、常压分馏和减压分馏等，产品主要为润滑油基础油，有少量轻油馏分。优点是工艺成熟可靠，产品附加值高，经济效益好，不足之处是精制

脱除的胶质等需要焚烧处理。

第二篇炼厂外企业投资

一、工艺选择一般原则

对于炼油厂以外的企业，选择废油回收利用所遵循的一般原则：主要是要根据产品的销路选择适合的处理工艺，如果当地及附近地区柴油市场比较好，就好选择主产柴油的工艺，如蒸馏工艺、固定床催化工艺等，对于北方寒冷地区，最好选择非临氢异构化降凝工艺。如果当地及附近地区的润滑油市场或润滑油基础油市场比较好，产品销售旺盛，则最好选择润滑油精制工艺，生产基础油。如果废油来源比较广泛，如在港口码头等地，除了有废机油，还有罐底稠油、渣油、轻油等，最好选用延迟焦化工艺，产品除液态烃、汽油或石脑油、柴油外，还可以副产部分焦炭。

二、关于加工规模

加工规模的大小，主要看装置建设地区及附近废油来源。机油的来源主要是汽车修理厂、液压厂、船舶修理厂、火车机车修理厂、飞机修理厂、车床修理厂等。总体来说，如果装置建设地区及附近地区废油总产量为1万吨/年时，废油处理规模应该定在8000吨/年比较适宜。

三、经济效益

废油回收利用，装置及配套工程投资大小主要看装置加工规模、企业共用工程配套等情况来确定，如果新建项目，规模在3万吨/年时，总投资一般在1500-3000万之间。主要的加工成本为废油购置费

用，大约占到总加工成本的70-80%，其次为燃料燃料，最后才是电、水、风、人员工资、设备折旧、设备维修费用等。加工成本大致在200-500元不等。原料废油价格和产品价格按市场计算即可。

篇2：废油回收工艺技术装置简介

餐厨废油高效分离回收工艺研究

为了提高餐厨垃圾废油分离回收效率,系统分析了餐厨废油的存在形式及提高其分离回收效率的途径,通过试验研究.探讨了湿热温度、处理时间等湿热处理参数对餐厨垃圾废油脂分离回收效率的影响.结果表明,160℃湿热处理80 min时.餐厨垃圾固相内部油脂液化浸出效果较佳.进而,开发了湿热水解处理脱出液的重力分离一粗粒化两段脱油工艺,并设计了粗粒化油水分离器.

作者：任连海聂永丰 REN Lianhai NIE Yongfeng 作者单位：任连海,REN Lianhai(北京工商大学化学与环境工程学院)

聂永丰,NIE Yongfeng(清华大学环境科学与工程系)

刊名：城市管理与科技英文刊名：MUNICIPAL ADMINISTRATION AND TECHNOLOGY 年，卷(期)： 11(4) 分类号：X7 关键词：餐厨垃圾油脂回收湿热粗粒化油水分离

篇3：废油回收工艺技术装置简介

车床在组装中使用的废润滑油的污染及容易让人滑倒是令生产企业头疼的问题, 尽管组装完成后会有专门设备收集废油, 像切削液箱体, 但组装过程中因为需要组装钣金等部品, 专门设备不能组装到相应位置, 于是一部分机床组装企业使用抹布、锯末等清理, 回收的油布和锯末会造成二次污染, 因此, 废油处理势在必行。

1 卧式机床床身结构分析及方案确定

卧式数控车床的床身结构, 可分为两类, 一类 (如图1所示) 平床身斜鞍座, 废油在组装机床过程中会流到BED内部, 不需要再设计接油装置 (与立式车床情况相同) ;另一类 (如图2所示) 考虑增大X轴行程和铁屑、切削液等便于流淌设计成角度不等的斜床身, 机床组装中废油会成线条状流到地面造成污染, 需要设计长条状导流结构和收集废油的盒状结构。斜床身又可分为两类:一类 (如图1所示) 没有可借助的钣金但BED本身有可以固定接油装置的丝孔, 可以用闲置丝孔固定接油装置;另一类 (如图3所示) 有可借助的钣金固定但BED本身无固定接油装置的丝孔, 需要设计不破坏钣金的固定方式。

2 结构及工作原理

2.1 接油装置的导流部分结构设计

查看和测量床身废油流出位置和尺寸, 确保全部收集, 因此设计成一端侧面封堵, 另一端为导流流出端, 横截面成V字型的结构, 且V字张口宽度足够收集到所有流出废油且不能与组装中的机床其他部分干涉。

收集的废油不能从导流结构非流出边沿溢出, 要考虑安装后前后边沿保持等高, 借用BED闲置丝孔固定的导流结构同时要考虑V字张口大小 (图4) ;夹子原理可以不破坏机床钣金表边油漆, 可以解决没有固定丝孔但有可固定机床钣金的问题, 利用夹缝在外力作用下变小导致摩擦力增大固定, 同时要计算被夹钣金的倾斜角度 (图5) 。

流到导流结构中的废油要靠重力作用流到收集废油的盒状结构, 借助BED丝孔固定的类型设计两端都为跑道型安装孔 (图4) , 靠夹缝摩擦力夹紧的类型设计成封堵端夹紧面积大一些, 流出端夹紧面积小一些 (图5) , 可根据实际调整封堵端位置要高一些。

2.2 接油装置的收集部分结构设计

因为流出的废润滑油有一定规律 (各个机床厂家设计的打油间隔时间一定) , 同时可以根据现场大多数作业者在通电后运转时间和非运转时间计算出打油量, 就可大致设计出储油体积。

组装人员需要来回走动, 要防止盒子被人踢倒, 收集废油一定量可以只拿走收集盒去倒油, 因此要便于拆卸和组装, 放置位置要不易碰到, 综合考虑设计成挂在导流部分流出端边沿的盒子 (图6、7) 。

2.3 材料及表面处理

采用不易变形的板材冷轧钢板SCP1 (T2) , 同时要求便于区分机床自身钣金部品, 喷涂成警戒色的黄色。

2.4 工作原理

(图6所示) 利用两个夹板4个螺栓拧紧和自身重力增大摩擦力固定在机床钣金上, 收集盒采用折弯悬挂方式, 流出端比封堵端低重力自然流出进行收集。

(图7所示) 利用BED闲置丝孔固定导流装置, 收集盒采用折弯悬挂方式, 流出端比封堵端低重力自然流出进行收集。

3 应用

该废油回收装置详细的设计造价不高, 简单环保, 又可循环反复使用, 特别是在修正卧式机床液压时会遇到液压油泄漏的情况, 此废油收集装置收集效果明显。

4 结束语

作为机械母机-机床的生产过程, 其实是机械行业的一个代表, 保护环境是每个企业的责任, 从漏油回收装置设计出发, 为广大企业提供了实用的方法, 确保作业者的身心健康, 环境的保护。

参考文献

[1]闻邦椿.机械设计手册[M].北京:机械工业出版社, 2010.

[2]王妮娜, 田野.工业设计色彩基础[M].辽宁:辽宁科学技术出版社, 2013.

篇4：餐厨废油高效分离回收工艺研究

关键词：餐厨垃圾；油脂回收；湿热；粗粒化；油水分离

餐厨垃圾是固形物、水和油脂等多元多相体系，其中含有的废油脂是生产生物柴油、硬脂酸和油酸等产品的优质原料，具有很高的再生利用价值[1－2]。另一方面，这些废油脂的存在，对餐厨垃圾的处理过程存在不利影响，如易粘附器壁造成管路堵塞、包裹支撑介质、干扰微生物生命活动等；也会对饲料和肥料等资源化产品的品质造成不利影响，如油脂发酵极易产生黄曲霉素等致癌物质[3]、油脂的易氧化酸败和易挥发等特性降低餐厨垃圾饲料化产品品质。因此，餐厨垃圾油水分离和脂类物质的回收是餐厨垃圾处理工艺中的一个重要环节。

本文通过实验研究了湿热水解处理对垃圾脱油性能的影响规律及其机理，并进一步确定了餐厨垃圾固相内部油脂高效浸出的原理和技术，研发基于湿热水解工艺的餐厨垃圾重力—粗粒化分离两段脱油工艺。

1 提高餐厨废油分离回收效率的措施

在餐厨垃圾中，油脂主要以可浮油、分散油、乳化油、溶解油、固相内部油脂等5种形式存在。其中，可浮油滴径较大，静置后能较快上浮，以连续相油膜的形式飘浮于水面；分散油以滴径大于1μm的微小油珠悬浮分散在水相中；乳化油粒径大小为0.5～15μm；溶解油以分子状态分散于水中，与水形成均相体系，分离较难；固相内部油脂多以固态与垃圾固相结合，几乎不能直接分离[4]。可见，可浮油含量是餐厨垃圾脱油性能的决定因素。所以油水混合物的脱油性能通常以其中的可浮油含量来衡量。

1.1 提高垃圾固相内部油脂分离回收效率的途径

垃圾固相内部油脂含于垃圾固相细胞内或其他微观结构中，传统方法难以分离。为了提高这部分油脂的回收效率，可行的方法为先将这部分油脂从固相内部浸出，进入液相，然后利用油水分离的方法分离出来。本研究采用湿热浸出的方法，提高固相内部油脂的分离回收效率。

1.2 提高液相油脂分离回收效率的途径

对于上浮油、分散油、乳化油、溶解油等液相油脂，可通过研究油水分离原理，探讨提高油脂分离回收效率的途径。

在油水分离装置内，一般流速都比较低，油滴流态处于Re<1，处于层流区，油滴的上升速度u可按Stokes定律计算：

式中，u为油滴上浮速度，m/s；w、o为水和油的密度，kg/m3；g为重力加速度，m/s2；d为油滴直径，m；μ为动力粘度，Pa•s。

由Stokes定律可知，油在水中的上升速度与油滴直径的平方、水与油的密度差成正比，而与水的绝对粘度成反比。即油滴直径越大，水与油的密度差越大，油滴在水中的上升速度越快；水的绝对粘度越小，油滴的上浮速度也越快。因此，增大油粒直径、增大水与油的密度差、降低水的绝对粘度，是提高油滴在水中上升速度的3个有效途径。

(1) 增大油粒直径

a.采用粗粒化材料

粗粒化床层材料表面具有亲油疏水性质。一般来讲，油、固表面接触角应小于90°，接触角越小，亲油润湿性能越好。当油水混合液流经该多孔材料时，由于该多孔材料床层内形成了许多直径小而又互相弯曲的孔道，油水混合液在这些孔道中不断改变流动方向和速度，因而增加了油滴之间的碰撞机会，促使其聚结成较大的油滴。另外，由于多孔材料垂直空间比较小（当量直径较小），故油水混合液水平流动很短距离，水中细小的油滴就已经上升足够的高度被多孔材料粘住，而水则通过该材料的多孔结构流过。当不断聚集的细小油滴聚合成较大的油滴时，其Stokes力就会大于表面粘力。该油滴受Stokes力的驱动，脱离多孔材料向上浮升，直至最终浮出水面。

b.采用多层板结构。

采用低浮升高度的多层板结构，缩短油水混合液在设备中的停留时间。增大浮升面积从而降低表面负荷。多层板板距越窄，表面积就越大，在相同处理量下，可以脱出粒径更小的油滴，从而提高脱油效率[5-9]；或在相同的脱油效率条件下，处理量提高。

(2) 增大水与油的密度差

由于随着温度的升高，水的密度变化不大，而油的密度则大大降低。因此，提高油水混合物的温度，对油与水的分离是有益的。

(3) 降低水的绝对粘度

提高油水混合液的温度，有利于降低水的绝对粘度。

针对上述理论分析，通过实验研究，摸索实际工程中餐厨垃圾脱出液中废油的最佳分离回收条件。

2 餐厨垃圾脱出液油水分离的实验研究

2.1实验条件

（1）材料与药品

餐厨垃圾采自清华大学学生紫荆食堂淮扬菜系餐厅，其理化指标见表1。其他实验药品：石油醚，分析纯；1+1硫酸，化学纯；无水硫酸钠，分析纯；氯化钠，化学纯；乙醚，化学纯。

（2）实验流程与仪器

实验简易流程见图1。实验仪器包括：Bruker 傅立叶变换红外分光光谱仪，AY220型分析天平，DF206型电热鼓风干燥箱，KSW-12-12型马福炉，W-O系列恒温油浴加热装置，1000mL不锈钢湿热反应器，塑料纤维粗粒化材料（密度0.35g/cm3，孔隙率80%），细金属丝粗粒化材料（密度0.65g/cm3，孔隙率80%），气相色谱（SQ-206 型）。

（3）实验步骤

参照图1所示的实验流程，第一段，湿热处理后，利用油脂上浮装置2进行油水重力分离；第二段，从油脂上浮装置2排出的油水混合液经粗粒化床，进一步油水分离。收集回收废油，进行测定。测定值与垃圾中油脂含量的比值为餐厨废油回收率。

2.2 湿热处理对餐厨垃圾可浮油含量的影响

餐厨垃圾中动物脂肪含量较高，这些脂肪大部分以含油固体物质形式存在，脱除较难。实验中发现，湿热水解处理可以使固相内部油脂液化浸出，提高餐厨垃圾中可浮油含量，从而影响垃圾的脱油性能。垃圾湿热产物可浮油含量随加热时间的变化如图2所示。可浮油含量随加热时间的延长呈上升趋势，并且温度越高，可浮油含量增长越快，此时垃圾Mm增强，水分和脂质以流体形态在垃圾中的扩散性能增强，由于固相内外存在化学势梯度，水分进入固相内部，脂质由固相内部浸出进入液相，形成可浮油。100～120℃持续加热，可浮油持续增加，140℃加热60min后，可浮油含量不再变化。160℃加热80min，单位垃圾可浮油达到最大值，为131.7ml/kg，继续加热，可浮油的量开始下降，说明此时固相内部脂质已基本完全浸出，继续加热会促进脂质的化学变化。例如，脂质水解生成游离脂肪酸和甘油，而游离脂肪酸又会对脂质水解起催化作用，促进脂质进一步水解。另外，淀粉水解产生的葡萄糖可与脂肪酸酯化，形成HLB值（亲水—亲脂平衡值Hydrophile-Lipophile Balance value）为1～16的单酯、双酯和三酯，有助于油脂与水分形成O/W型体系（水包油型体系，水为连续相），使部分可浮油转变为乳化油[10]，增加油脂的分离回收难度。因此，较适于脱油的湿热处理条件为：160 ℃下加热80min。

3 重力—粗粒化两段脱油工艺设计

3.1工艺设计

基于上述研究，本文设计的两段粗粒化脱油工艺包括重力油水分离和粗粒化油水分离两个工段，如图3所示。

一段重力油水分离装置由进液槽、油脂上浮槽和排水槽等3个连通的槽箱组成。进液槽上部与油脂上浮槽连通，由于重力作用，密度较小的油脂浮于水的表面，油脂上浮槽相对体积较大，其中的混合液停留时间较长，使油脂充分上浮，上浮油通过排油口送入废油储存槽贮存。油脂上浮槽中的水由底部流入与之相连的排水槽，排水槽与二段粗粒化油水分离器相连，进一步分离回收油水混合物中的分散油和溶解油。

3.2粗粒化油水分离器结构设计

为了提高油水分离效率，设计了二段粗粒化油水分离装置，其结构如图4所示。

入口构件采用孔箱式，以减少入口射流对流场的冲击和干扰，改善分离器中的流动条件；粗粒化构件采用散装填料箱式塑料纤维粗粒化床，聚并构件采用平板式聚结床，以提高粗粒化效果；集液构件采用双向式，可以防止液流从设备中排出时形成短路流或死区，使尽可能多的空间用于分离，从而最大限度提高设备的容积利用率。

4结论

通过上述研究表明，湿热水解处理可大幅度增加可浮油含量，从而提高餐厨垃圾脱油性能。湿热处理有利于餐厨垃圾固相内部油脂液化浸出，可大幅度提高油脂回收率。适宜的油脂液化浸出条件为：160 ℃下湿热处理80 min。

利用粗粒化材料及多层板结构可以提高油水分离效果。鉴于此，开发了湿热水解处理脱出液的重力分离—粗粒化两段脱油工艺，并设计了粗粒化油水分离器。可保证油脂回收率达到85%以上。

参考文献

[1]Peter Arnold.Used Cooking Oil Turned into Diesel Fuel[J].BioCycle，2002，43（5）：42-43.

[2]彭荫来，杨帆. 利用餐饮业废油脂制造生物柴油[J].城市环境与城市生态，2001，14（4）：54-56.

[3]Begum M, Rai V R, Lokesh S. Effect of Mycoflora on The Physico-Chemical Characteristics of Oil Obtained from the Infected Sunflower, Toria and Sesame Seeds[J]. J. Food Sci. Technol.，2003，40 （6）: 626-628.

[4]韩子兴，侯天明. 废水中油类的理化性状及含量测定技术 [J].化工环保，2000，20（6）：38-43.

[5]Hirasaki G, Zhang D L. Surface Chemistry of Oil Recovery from Fractured, Oil-wet, Carbonate Formations[J]. Spe. J. ， 2004， 9 （2）: 151-162.

[6]Hankins N P, Harwell J H. Application of Coherence Theory to a Reservoir Enhanced Oil Recovery Simulator[J]. J. Pet. Sci. Technol. ，2004，42 （1）: 29-55 .

[7]Rodionov I V. New Advanced Methods for Oil Recovery: Applications and Problems[J]. Neft.Khoz. ，2003，（4）: 17-18.

[8]Berger R. Coalescence Problem in Chemical Processes[J].Int. Chem. Eng. ，1989 ，29（3）: 377-387.

[9]Roques H, Aurelle Y. Recent Developments in the Treatment of Oily Effluents[J]. Water Sci.Technol.，1986，18（2）: 91-103.

[10]刘邻渭. 食品化学[M]. 北京：中国农业出版社，2002：55-57.

（责任编辑：文雪峰）

篇5：废油回收合同范本

篇一：废油处理合同

废油处理合同

合同编号：

甲方：攀枝花十九冶集团工业开发有限公司防城港商品混凝土分公司地址：防城港市港口区公车镇工业园区十九冶防城港生产基地法定代表人：企业法人代码：

电话：传真：邮编：

乙方：钦州市钦北区宏兴科技化工有限公司

地址：钦州市钦北区大寺镇上大二级公路旁

法定代表人：何清凡

电话：传真：

邮编：

为更好地贯彻落实《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》的规定，进一步落实防城港市生态资源和环境保护与建设的相关规定，减少工业生产过程中产生的固体废物（液）对环境的污染，甲方委托乙方回收处理甲方生产过程中产生的的废油。甲、乙方经协商，在平等自愿的前提下，订立本合同。

一、乙方责任：

1、在合同的有效期内，乙方必须保证所持的许可证、执照、证书或批准书有效存在，并提供有关证照的复印件给甲方备案。

2、乙方明白本合同的废油的特点和性质，和由废油或处理程序所导致或引起的健康、安全和环境危害，以及根据本合同订立的废油服务所需具备的专门技术、人员、设备、设施、许可证和执照。

3、乙方负责废油的运输：

（1）乙方运输的车辆必须车况良好，采取符合安全、环保标准的相关措施，适于运输本合同规定的废物。需要运输的废物中存在危险废物的，乙方必须提供持危运证的车辆进行运输。

（2）根据废物的产生情况，乙方方每月在指定的运输时间自备

运输车辆和装卸人员到甲方指定的地点收取废物。在其他特殊情况出现时，甲方可提前3个工作日通知乙方前往收取废物，乙方予以积极配合。

（3）乙方运输车辆的司机与装卸员工，在甲方厂区内应文明作

业，遵守甲方的安全卫生制度。

（4）乙方在运输过程中不得沿途丢弃、遗撒废物。

4、乙方在废物无害化处理过程中，应该符合国家法律规定的环保和消防要求或标准，并接受甲方的监督和指导。

三、甲方责任：

1、甲方将在生产加工过程中产生废物交由乙方处理，合同期内不得将本合同规定的废物料交由第三方或自行擅自处理。

2、根据乙方处理废物（液）后的利用价值与处理费用的差值比较，在乙方亏本的情况下，甲方可支付乙方在处理过程中的部分费用（运输费），否则甲方有权拒绝支付乙方任何费用。在乙方盈利大的情况下，甲方有权向乙方收取一定费用。

3、甲方在接到乙方对于废物料的书面异议后，应在3个工作日内负责处理，否则，即视为默认乙方提出的异议和处理意见成立。

四回收废物料（液）的品种

废物编号：HW08

废物类别：矿物费油

五、违约责任：

1、任何一方违反本合同的规定，违约方必须向守约方支付违约金人民币10000元，守约方有权要求违约方修正违约行为，并有权视情况而解除合同。造成守约方其他损失的，还应赔偿损失。

2、乙方方逾期运输废物导致影响甲方的生产经营的，每逾期一日按应运输的货物总值5‰支付滞纳金给甲方。

3、一方无故撤消合同，违约方应双倍支付违约金给守约方。

若造成守约方损失的，还应赔偿实际损失。

六、合同期限：合同有效期为一年。自__年月日至__年月日止。合同期满前一个月，双方根据实际情况商定续期事宜。

七、附则：

1、本合同一式四份，甲、乙两方各执一份，其余根据有关规定送交环保部门审批存档。

2、合同附件经双方盖章后，与合同正文具有同等法律效力。

3、未尽事宜，由双方按照合同法和有关规定协商补充。

甲方（盖章）：

代表人（签字）：

乙方（盖章）：

代表人（签字）：

签订时间：二〇〇年月日

篇二：废油收购回收环保协议

废油（渣）回收环保协议

编号：BT-XY-1508-1

甲方：丹阳宝腾汽车部件有限公司

乙方：丹阳市润特润滑油有限公司

双方本着“综合利用、变废为宝”的原则。为确保乙方收购回收甲方废油（渣）后（6个月一次），避免对环境造成二次污染，特签订本协议。

1.乙方在收购回收甲方废油（渣）后，必须回收利用，须符合国家、丹阳市行业环境保护管理制度。

2.乙方进入甲方区域，应遵守甲方的环境保护管理制度。

3.乙方在储运甲方废油（渣）时，应保证运输车辆状况良好不允许跑、冒、滴、漏现象。

4.乙方在处理利用甲方废油（渣）过程中应满足如下要求：

乙方排放的废水、废气、固废、噪声应达标排放。

乙方对甲方的废油（渣）进行综合利用后的残留物按相应法律法规要求处置，不得随意排放，污染环境。

甲方有权对乙方废油（渣）的处置进行跟踪检查，对不符合规定或造成环境污染，取消其回收资格。

5.本协议一式两份，甲乙双方各存一份，本协议自签订之日起生效，有效期为二年。

甲方单位（公章）：乙方单位（公章）：

甲方代表（签字）：乙方代表（签字）：

电话：电话：

签订日期：签订日期：

篇三：废油回收环保协议

废油回收环保协议

甲方：丹迈斯船用设备（苏州）有限公司

乙方：

乙方为甲方废液压油、废润滑油回收方。双方本着“综合利用、变废为宝”的原则。为确保乙方收购回收甲方废品液压油后，避免对环境造成二次污染，特签订本协议。

1.乙方在收购甲方废液压油、废润滑油后，必须按相关规定妥善处理，须符合国家、苏州市环境保护管理制度。

2.乙方进入甲方区域，应遵守甲方的环境保护管理制度。

3.乙方在储运甲方废液压油、废润滑油时，应保证运输车辆状况良好不允许跑、冒、滴、漏现象。

4.乙方在处理利用甲方废品过程中应满足如下要求：

乙方排放的废水、废气、固废、噪声应达标排放。

乙方对甲方的废品进行综合利用后的残留物按相应法律法规要求处置，不得随意排放，污染环境。

甲方有权对乙方废液压油、废润滑油的处置进行跟踪检查，对不符合规定或造成环境污染，取消其回收资格。

5.本协议一式两份，甲乙双方各存一份，本协议自签订之日起生效。

甲方：丹迈斯船用设备（苏州）有限公司乙方：

代表签字：代表签字：

日期：年月日日期：年月日

篇四：润滑废油处理协议

润滑废油处理协议

订合同双方

甲方：

乙方：

为了更利于环境保护，收旧利废，经甲乙双方协商，订立本合同。

第一条：乙方负责无条件清理和独家收集甲方废油。

第二条：合同期限为年，自年月日起至年月日止

第三条：甲方的权利和义务

1.甲方有权要求乙方按时清理和收集全部废油。

2.若乙方违反合同约定，甲方有权终止合同。

3.甲方确保合同有效期内，由乙方独家收集本厂的废油。

第四条：乙方的权利和义务

1.必须遵守国家法律和有关规定进行加工，利用所收集的废油、2.无偿的保证按时清理甲方的润滑废油。

3.收集废油时应保持场地环境清洁，不得造成二次污染。

4.乙方将每次清理的废油自行清运出酒店。

5.若甲方违反合同约定，乙方有权终止合同。

第五条：违约责任

1.如乙方不能及时全部收集甲方废油，甲方有权终止合同。

2.乙方如不能及时有效地清理甲方的废油，甲方有权终止合同。如因此是甲方蒙受损失，乙方应付赔偿责任。

第六条：免责条款

如因认为不可抗拒的原因造成合同不能履行，可免除责任。

第七条：合同未尽事宜，经协商可补充协议，其效力等同于本合同。

第八条：合同一式二份，甲乙双方各执一份。

第九条：本合同自甲乙双方签字之日起生效。

甲方代表签字：乙方代表签字：

签订日期：年月日签订日期：年月日

篇五：废油收购回收环保协议

废液压油回收环保协议

甲方：上海－有限公司

乙方：上海海利润滑油有限公司

乙方为甲方液压油供应方及废液压油回收方。双方本着“综合利用、变废为宝”的原则。为确保乙方收购回收甲方废品液压油后（每年一次），避免对环境造成二次污染，特签订本协议。

1.乙方在收购回收甲方废液压油后，必须回收利用，须符合国家、上海市行业

环境保护管理制度。

2.乙方进入甲方区域，应遵守甲方的环境保护管理制度。

3.乙方在储运甲方废液压油时，应保证运输车辆状况良好不允许跑、冒、滴、漏现象。

4.乙方在处理利用甲方废品过程中应满足如下要求：

乙方排放的废水、废气、固废、噪声应达标排放。

乙方对甲方的废品进行综合利用后的残留物按相应法律法规要求处置，不得随意排放，污染环境。

甲方有权对乙方废液压油的处置进行跟踪检查，对不符合规定或造成环

境污染，取消其回收资格。

5.本协议一式两份，甲乙双方各存一份，本协议自签订之日起生效，有效期为

二年。

甲方：上海－有限公司乙方：上海海利润滑油有限公司

代表签字：代表签字：

日期：XX年5月28日日期：XX年5月28日

篇六：废油收购回收环保协议

废液压油回收环保协议

甲方：上海****有限公司

乙方：上海****润滑油有限公司

1.乙方在收购回收甲方废液压油后，必须回收利用，须符合国家、上海市行业环境保护管理制度。

2.乙方进入甲方区域，应遵守甲方的环境保护管理制度。

3.乙方在储运甲方废液压油时，应保证运输车辆状况良好不允许跑、冒、滴、漏现象。

4.乙方在处理利用甲方废品过程中应满足如下要求：

乙方排放的废水、废气、固废、噪声应达标排放。乙方对甲方的废品进行综合利用后的残留物按相应法律法规要求处置，不得随意排放，污染环境。

甲方有权对乙方废液压油的处置进行跟踪检查，对不符合规定或造成环境污染，取消其回收资格。

5.本协议一式两份，甲乙双方各存一份，本协议自签订之日起生效，有效期为二年。

甲方：上海****有限公司乙方：上海****润滑油有限公司

代表签字：代表签字：

日期：XX年5月28日日期：XX年5月28日

篇七：废油处理合同

废油处理合同

合同编号：

甲方：

乙方：

一、乙方责任：

1、在合同的有效期内，乙方必须保证所持的许可证、执照、证书或批准书有效存在，并提供有关证照的复印件给甲方备案。

3、乙方负责废油的运输：

（2）根据废物的产生情况，乙方方每月在指定的运输时间自备运输车辆和装卸人员到甲方指定的地点收取废物。在其他特殊情况出现时，甲方可提前3个工作日通知乙方前往收取废物，乙方予以积极配合。

（3）乙方运输车辆的司机与装卸员工，在甲方厂区内应文明作

业，遵守甲方的安全卫生制度。

（4）乙方在运输过程中不得沿途丢弃、遗撒废物。

4、乙方在废物无害化处理过程中，应该符合国家法律规定的环

保和消防要求或标准，并接受甲方的监督和指导。

三、甲方责任：

1、甲方将在生产加工过程中产生废物交由乙方处理，合同期内不得将本合同规定的废物料交由第三方或自行擅自处理。

3、甲方在接到乙方对于废物料的书面异议后，应在3个工作日内负责处理，否则，即视为默认乙方提出的异议和处理意见成立。

四回收废物料（液）的品种

废物编号：HW08

废物类别：矿物费油

五、违约责任：

2、乙方方逾期运输废物导致影响甲方的生产经营的，每逾期一日按应运输的货物总值5‰支付滞纳金给甲方。

3、一方无故撤消合同，违约方应双倍支付违约金给守约方。若造成守约方损失的，还应赔偿实际损失。

六、合同期限：合同有效期为一年。自__年月日至__年月日止。合同期满前一个月，双方根据实际情况商定续期事宜。

七、附则：

1、本合同一式四份，甲、乙两方各执一份，其余根据有关规定送交环保部门审批存档。

2、合同附件经双方盖章后，与合同正文具有同等法律效力。

3、未尽事宜，由双方按照合同法和有关规定协商补充。

甲方（盖章）：

代表人（签字）：

乙方（盖章）：

代表人（签字）：

签订时间：二〇〇年月日

篇八：废油收购回收环保协议

废油（渣）回收环保协议

甲方：

乙方：

双方本着“综合利用、变废为宝”的原则。为确保乙方收购回收甲方废油（渣），避免对环境造成二次污染，特签订本协议。

1.乙方在收购回收甲方废油（渣）后，必须回收利用，须符合国家

环境保护管理制度。

2.乙方进入甲方区域，应遵守甲方的环境保护管理制度。

3.乙方在储运甲方废油（渣）时，应保证运输车辆状况良好不允许

跑、冒、滴、漏现象。

4.乙方在处理利用甲方废油（渣）过程中应满足如下要求：

乙方排放的废水、废气、固废、噪声应达标排放。

乙方对甲方的废油（渣）进行综合利用后的残留物按相应法律

法规要求处置，不得随意排放，污染环境。

甲方有权对乙方废油（渣）的处置进行跟踪检查，对不符合规

定或造成环境污染，取消其回收资格。

5.本协议一式两份，甲乙双方各存一份，本协议自签订之日起生效，有效期为二年。

甲方：乙方：

日期：年月日日期：年月日

篇九：废弃油脂回收协议

废弃油脂回收协议

甲方：法定代表人：

乙方：负责人：

为贯彻和实施南宁市政府颁发的《南宁市邕江河段水体污染防治条例》文件精神，逐步消除动植物油直接排入邕江，防止邕江水质产生变质，南宁市冶清油脂加工厂成立于XX年，是一家规范化废弃油回收处理企业，经南宁市环境保护设计科学研究院、市环保局和市政府执法局、市卫生局评定、认可有的资质的定点废弃油脂；过菜油、下水道（地沟油）等废弃油脂（以下统称“废弃油脂”）的统一回收、治理的环保企业。双方为了配合回收废弃油工作达成如下协议：

一、乙方向甲方每天回收一次地沟油和多次用过的老油，作环保处理，每天具体的回收时间由甲方确定，乙方应当确保回收的废弃油脂不被用于任何非法目的。

二、根据市政府废油环保回收的精神，乙方回收甲方的废弃油脂，对甲方不产生任何费用，同时乙方也无需对甲方废弃油脂进行回收补偿。为确保本合同的顺利履行，乙方在本协议签订后的3日内向甲方支付合同保证金人民币XX元（大写：贰仟元整），该保证金在本协议期满后的15个工作日内且甲乙双方无其它任何债权债务后由甲方无息退还乙方。

三、乙方应当配备废弃油脂专用车辆，车辆进入甲方场地时应当确保周边人员、财产的安全，服从甲方工作人员的管理，同时乙方应当对其从业人员进行安全生产、操作规范进行教育培训，确保不会出 1

现安全生产事故，否则，乙方应当对此负全部责任。

四、乙方进行废弃油脂回收作业时应当严格按照操作规范进行，不影响甲方的正常营业，回收作业结束后，乙方应当将作业现场及周边清理干净并达到甲方的要求，若乙方无法达到上述要求的，甲方有权自行或请第三方进行作业，甲方为此支出的费用均由乙方承担，且甲方有权从乙方支付的保证金中直接扣除，乙方应当及时补足保证金。

五、乙方应按照甲方指定的时间按时回收，如果延期给甲方造成

损失的，甲方有权有权从乙方支付的保证金中直接扣除，超过两次次以上延期给甲方经营造成影响的，甲方有权解除合同并要求乙方承担违约责任，且保证金不予退还乙方；若乙方或乙方的作业人员违反本协议的约定或违反法律法规和南宁市政府相关规定给甲方造成损失或政府行政部门处罚的，均由乙方负责赔偿。

六、为了完善废弃油脂的回收，甲方须做好配合乙方加强日常监

管巡查，一经发现非法打捞者，立即通知乙方。

七、若乙方违反本协议约定，且经甲方要求整改后仍不能及时纠

正的，甲方有权解除本协议，且保证金不予退还乙方。

八、本协议为期一年，本协议生效之日起算。期满后，乙方若

有意继续合作的，应当提前30天通知对方，双方另行协商合同条件。

九、本协议未经事宜或有关本协议的争议，双方应当尽力协商解

决，经双方协商一致后签订书面补充协议，若双方无法达成一致的，由甲方所在地青秀区人民法院管辖。

十、以上甲、乙双方共同执行，本协议一式贰份，甲乙方各执一份，经双方签字盖章后生效。

甲方（盖章）：乙方（盖章）：

法定代表人或其授权代表：

签约时间：年月日

篇6：废油回收即经济又环保

机械设备运转一定时间后，换下来油习惯称为“废油”，实际上叫做“用过的油”比较合适。从废油成分来看，它并不完全是废物，因为润滑油在使用过程中只有部分氧化变质，同时从外界混入各种杂质数量有限，当变质成分和杂质累计到一定程度，使润滑油不能继续使用时，就变成了“废油”换下来，事实上在废油中变质和杂质不过只占很小一部分。废油中变质物和杂质的总量通常在1%-2%范围内，其余的部分仍然是好成分，只要经过认真处理，质量完全可以达到新油标准。

随着我国石油工业的迅速发展，润滑油生产数量和品种也在飞跃增长，但仍然不能满足工业生产的需求，因此，在努力加快润滑油生产的同时，还必须狠抓废油回收、再生工作。

废油的回收、再生是有效节约物质的措施之一，在一般工矿企业，所用的润滑油废油回收率可达50%以上。1吨原油只能提炼润滑油30公斤左右，而1吨废油则可提炼700-900公斤润滑油。加上废油再生工艺简单、投资少、收益快，是节约和充分利用石油资源、提高工矿企业经济效益的一个重要环节。

篇7：餐饮业废油的回收管理制度

目的：为规范企业生产废弃油脂的管理，防止废油污染，保证公司产品的品质和食用油的有效利用，根据《食品卫生法》、《食用植物油卫生标准》等有关法律规定，特制定本制度。

适用范围：适用于企业内生产废弃油脂的管理责任：生产管理人员工作程序： 1、1定期对食用油进行检测，对不符合《食用植物油卫生标准》应及时进行回收。频率：一周检测一次，并做好检测记录。1.2检测不合格的食用油应及时收集并使用专门标有“废弃油脂专用”字样的密闭容器内盛放，安排专人负责管理。

1.3对废弃油脂回收做好台帐，由专人管理，并严格交接班。1.4当废弃油脂储存达到高限时要及时联系相关收购废弃油脂单位，不得销售给其他单位和个人。注意事项：

1.1收集废弃油脂的过程中，应避免容器损坏和废弃油脂外溢，散落于收集区域附近，要用专门的漏斗和油壶。

1．2任何个人不得将废弃油脂排入水沟、地面或乱倒，以免造成环境污染和影响污水排放的正常运行。

篇8：废油回收工艺技术装置简介

随着机械制造业节能减排的推进,逐渐兴起的废机械润滑油分子蒸馏再生装备中,真空环境下高温油液蒸汽的快速冷凝,成为制约分离效率的核心技术之一。现有研究表明,涡旋压缩机制冷系统正在快速取代传统蒸馏冷凝方式,而涡旋压缩机结构参数的优化研究成为该类制冷技术的关键。

传统的涡旋机械优化设计,如涡旋压缩机参数优化,主要是针对圆的渐开线的型线方程优化[1]。设定的参数为节距、型线厚度、涡旋圈数以及涡旋盘的高度,方程的固有特性使传统优化方法具有很大的局限性。本文提出基于泛函的通用涡旋型线理论,即根据平面曲线弧微分固有方程理论[2,3,4]和Taylor级数思想,任意函数曲线的数学表达式都可以将其展开为切向角参数φ的级数的弧函数形式。它集成了单一型线的优点,可在不同约束条件下,运用优化的思想得到综合各目标函数最好的型线方程。本文以能效比为目标函数,利用通用涡旋型线几何理论研究其参数变化。

1 基于泛函的涡旋型线几何理论

涡旋型线是由几何共轭型线构成的,根据平面曲线弧微分固有方程理论和Taylor级数思想,任意函数曲线的数学表达式都可以将其展开为切向角参数φ的级数的弧函数形式;反之,只要曲率半径ρ(φ)是关于切向角参数φ的递增函数,均可通过切向角参数φ的级数的弧函数形式来表征任意共轭函数曲线。同时,三角函数、指数函数、对数函数等均可用幂级数函数来表达。根据现有涡旋型线的级数表达形式的共有特性构成的共轭曲线可取函数类的级数表达式[5,6]:

F(x,y)=c1f1(x,y)+c2f2(x,y)+…+cnfn(x,y) (1)

简化得

其在直角坐标系下的形式可表征为

$\begin{array}{l} X_{f, o} = (R_{s} + \frac{t}{2}) \cos (φ - \frac{π}{2}) + R_{g} \cos φ \\ Y_{f, o} = (R_{s} + \frac{t}{2}) \sin (φ - \frac{π}{2}) + R_{g} \sin φ \\ X_{f, i} = (R_{s} - \frac{t}{2}) \cos (φ - \frac{π}{2}) + R_{g} \cos φ \\ Y_{f, i} = (R_{s} - \frac{t}{2}) \sin (φ - \frac{π}{2}) + R_{g} \sin φ \\ X_{o, o} = (R_{s} + \frac{t}{2}) \cos (φ + \frac{π}{2}) + R_{g} \cos (φ + π) + R_{o r} \cos θ \\ Y_{o, o} = (R_{s} + \frac{t}{2}) \sin (φ + \frac{π}{2}) + R_{g} \sin (φ + π) + R_{o r} \sin θ \\ X_{o, i} = (R_{s} - \frac{t}{2}) \cos (φ + \frac{π}{2}) + R_{g} \cos (φ + π) + R_{o r} \cos θ \\ Y_{o, i} = (R_{s} - \frac{t}{2}) \sin (φ + \frac{π}{2}) + R_{g} \sin (φ + π) + R_{o r} \sin θ \end{array}$

$\frac{d s}{d φ} = \sum_{k = 1}^{n} c_{k} k φ^{k - 1} = R_{s} (φ) + \frac{d R_{g} (φ)}{d φ}$ (3)

$R_{g} (φ) = \frac{d R_{s} (φ)}{d φ} R_{s} = \sum_{b = 0}^{n - 1} b_{k} φ^{k}$

式中,Rs为s曲线法线上的分量;Rg为s曲线切线上的分量;t为壁厚;Ror为公转半径(定长);θ为公转角度;(Xf,i,Yf,i)为静涡盘内壁型线方程坐标;(Xf,o,Yf,o)为静涡盘外壁型线方程坐标;(Xo,o,Yo,o)为动涡盘外壁型线方程坐标;(Xo,i,Yo,i)为动涡盘内壁型线方程坐标;bk为多项式参数,k=1,2,…,k∈N+。

2 涡旋压缩机能效比方程

2.1 能效比方程

涡旋压缩机的结构一般包括动涡旋盘、静涡旋盘、十字滑块、轴向支撑结构、曲轴驱动机构、支架体等。涡旋体示意图见图1。

本文采用涡旋压缩机的能效比ηEER为优化设计的目标函数。ηEER是压缩机单位时间的制冷量与输入功率的比值[7,8,9,10]:

ηEER=Qe/Win (4)

式中,Qe为输出功率(制冷量),W;Win为输入功率,W。

2.2 涡旋压缩机工作状态的状态方程与焓变

涡旋压缩机运行时,动静涡盘周期性吸气压缩直至排气,运行方式如图2所示[11]。由图2易知,气态制冷工质(R134a)被压缩时,体积V逐渐减小,压力p逐渐增大,温度T也是逐渐增大的。故设在吸气时,进入涡旋盘的气体状态为(p1,V1,T1),在进行压缩的任何状态为(p,V,T),排气时的气体状态为(p2,V2,T2),假设气体模型为绝热状态下理想气体模型,则涡旋压缩机压缩时其p、V、T之间的关系为[12]

pVK=p1V $_{1}^{Κ}$ =p2V $_{2}^{Κ}$ =…=C (5)

式中,V1为压缩机的吸气体积,m3;V2为压缩终止时涡旋体围成的体积;C为常数。

根据热力学第一定律知:

ΔH=Q-Ws (6)

式中,Q为工质内能变化,J;Ws为对外界所做的功,J;ΔH为焓变,J。

又知在绝热条件下Q=0,故有

$Δ Η_{e} = - W_{s} = \frac{Κ}{Κ - 1} n R Τ_{1} [(\frac{p_{2}}{p_{1}})^{\frac{Κ - 1}{Κ}} - 1]$ (7)

式中,K为工质压缩指数;n为工质的物质的量,mol;T1、p1为工质进入压缩机时的温度和压力。

且知在绝热压缩下,有

$Τ_{2} = Τ_{1} (\frac{p_{2}}{p_{1}})^{\frac{Κ - 1}{Κ}}$ (8)

式中,T2为工质被排出时的温度,K。

故制冷工质制冷量为ΔH。

本文假设制冷工质处于绝热状态,没有热的损失,不交换热,故这是一种理想状态。实际情况下,摩擦损失、热传递等都会有热的损失。

2.3 结构参数与能效比的关系

由上述可知,能效比在单位时间内的制冷量就是在绝热情况下的焓变,即

Qe=ΔH (9)

在单位时间里,制冷工质(R134a)的流量为

Vc=NV1=NhSp (10)

$\begin{array}{l} S_{p} = \int_{φ + π}^{φ + 3 π} (R_{s} - \frac{t}{2})^{2} + R_{g} \frac{\dot{t}}{2} + (R_{s} - \frac{t}{2}) \dot{R}_{g} d φ \dots - \\ \int_{φ}^{φ + 2 π} (R_{s} + \frac{t}{2})^{2} - R_{g} \frac{\dot{t}}{2} + (R_{s} + \frac{t}{2}) \dot{R}_{g} d φ \dots - \\ R_{o r} [R_{g} (φ + 2 π) - R_{g} (φ)] (11) \end{array}$

式中,N为电动机的转速,r/s;h为涡旋盘高度,mm;Sp为动静涡盘围成的面积,mm2; $\dot{R}_{g}$ 、 $\dot{t}$ 分别为Rg、t所对应的一阶导数。

制冷工质状态(p1,Vc,T1)已知或由计算求得,工质摩尔数n根据气体状态方程可以求得[12]。

绝热条件下,式(5)成立,则p1VK1=p2VK2。

压缩比RV、输入功率Win和多方压缩功WP可分别表示为

$R_{V} = \frac{V_{1}}{V_{2}} = \frac{h S_{p 1}}{h S_{p 2}} = \frac{S_{p 1}}{S_{p 2}}$ (12)

Win=Wp/ηm (13)

$W_{p} = \frac{Κ}{Κ - 1} (p_{2} / R_{V} - p_{1}) V_{c}$ (14)

式中,Sp1、Sp2分别为吸气面积和压缩面积;ηm为电动机效率。

综上可知,若已知涡旋体的结构参数,就能计算其能效比。优化参数时,以能效比为目标函数,使得能效比最优,就能得出最佳的结构参数。

3 遗传算法原理以及数学模型的建立

3.1 遗传算法简介

在遗传算法中,首先将空间问题中的决策变量通过一定的编码表示成遗传空间的一个个体,它是一个基因型串结构数据;然后将目标函数转换成适应度值,用来评价每个个体的优劣,并将其作为遗传操作的依据。遗传操作包括3个算子:选择、重组和变异。

3.2 适应度函数的确定

在遗传算法中使用适应度这个概念度量群体中各个个体在优化计算中能达到或接近于或有助于找到最优解的优良程度。适应度函数也称为评价函数,是根据目标函数确定的作用于区分群体中个体好坏的指标,是算法演化过程的驱动力,也是进行自然选择的唯一依据。本文以能效比为目标函数,其适应度函数为[13]

f(ηEER)=1/ηEER (15)

其中,ηEER为目标函数能效比方程,f值为其倒数,这是由于基于MATLAB的遗传算法是最小值法,倒数的最小值为最大值。故所求能效比越大越好。

3.3 优化变量的选取与约束条件的确定

优化变量的选取。直接影响涡旋压缩机整机性能的参数包括:涡旋盘的高度h、涡旋盘的大盘直径D,以及关键部件的涡旋型线形状;涡旋型线形状又包括型线圈数No、公转半径Ror以及型线方程等。

本文选取的优化变量为

优化变量与能效比方程之间的联系:每组优化变量表示一种情况下的涡旋压缩机,则压缩机的结构就确定了,如型线方程、型线线长、压缩比、吸气容积、压缩容积、涡旋体高度等;制冷系统中,在电机的驱动下,涡旋压缩机如图2运行,则知制冷工质的初始状态为p1T1,Vc制冷流量由吸气形成的容积与转速决定,经压缩到末状态p2T2的一个周期所产生的焓变,就是制冷工质在此涡旋压缩机下的制冷量。优化方法求得的最佳一组优化变量,即为优化结果。

优化变量约束条件的确定:

(1)涡旋圈数No。涡旋圈数要恰当,涡旋圈数过少会使被压缩气体量减少,从而降低压缩效率,但涡旋圈数过多不仅会给加工带来困难,而且泄漏线加长,局部散热差,涡旋体变形大,经验取2<No<5。

(2)公转半径Ror。公转半径直接影响吸气体积与排气体积,以及涡旋壁面厚度t,经验取1.5mm<Ror<5mm。

(3)涡旋盘高度h。行程容积一定时,增加型线壁高h有利于减少泄漏,但过大又会导致运动稳定性变差,且壁面刚度下降,加工困难,经验选择20mm<h<50mm。

(4)涡旋壁面厚度t。由于基于泛函的通用涡旋型线S(φ)在k>2时为变壁厚,壁面厚度从薄到厚t(φ)是随着φ变化的函数,因此,壁面厚度太薄容易使刚度下降,但壁面厚度太厚又会使涡旋盘体积过大,经验选择0.5mm<t<5mm。

(5)涡旋体大盘直径D。涡旋盘直径D直接由型线方程S(φ)与涡旋型线圈数No决定,同时它也反制约后两个参数。经验一般可取40mm～100mm,本文取80mm。

4 算例

在前面的研究已得到,基于泛函的通用涡旋型线的变化规律是在k=3时压缩比最佳。采用R134a制冷工质,在制冷循环系统中,进入压缩机的R134a的初始压力为0.607MPa,初始温度为35℃,电动机功率为4kW,电动机效率为0.90,主轴转速为47r/s。本文基于MATLAB的遗传算法对上述问题进行优化。部分MATLAB程序清单如下:

优化得ηeer=0.28015,即能效比为ηEER=1/ηeer=3.5695。其对应的型线方程为S3(φ)=0.1330φ+0.3919φ2+0.0085φ3,公转半径Ror=2.4625mm,型线圈数No=4.1418,涡旋盘高度h=50mm。优化后的涡旋型线S3(φ)如图3所示,三维实体图见图1。

图4所示为优化前等壁厚涡旋型线S2(φ)。表1为优化后的型线S3(φ)与型线S2(φ)参数性能比较。

由表1可知:

(1)工程上,型线S2(φ)的涡旋压缩机的能效比能达到2.5412,相同情况下,型线S3(φ)的涡旋压缩机的能效比能达到3.5695,故后者更优。

(2)在相同公转半径、涡旋圈数、涡旋盘高度以及大盘直径下,型线S3(φ)具有更短的型线长度,在一定程度上能减小泄漏[14]。

(3)吸气体积相差较小,即体积利用率相差较小,体积利用系数决定其制冷工质的流量大小,在大盘直径相同的情况下,体积利用系数主要受公转半径的影响。

(4)型线S3(φ)的吸气面积稍小于型线S2(φ),但由于前者的压缩体积更小,使得压缩比大于后者。

(5)在假设涡旋压缩机压缩制冷工质为绝热的情况下,在大盘直径为80.00mm的等约束条件下,以能效比为目标函数,利用遗传算法优化的型线S3(φ)的能效比,大于相同公转半径及型线圈数的等壁厚型线S2(φ)的能效比。

5 结论

(1)建立的以能效比为目标函数的结构参数优化模型,能通过参数变化,准确直观地分析涡旋压缩机热力过程中由排气容积变化引起的热能变化以及能效比变化。

(2)在所选全部优化变量(h、D、No、Ror、S(φ))中,公转半径Ror与涡旋型线圈数No对能效比的影响最为显著。

(3)具体实例计算(k=3)表明,优化后的型线S3(φ)的能效比优于等壁厚的型线S2(φ)的能效比,验证了本文方法的有效性及实用性。

(4)基于泛函的通用涡旋型线利用平面曲线弧微分固有方程理论和Taylor级数思想,通过切向角参数φ的级数的弧函数形式来表征任意共轭函数曲线,为涡旋压缩机型线的设计拓展了思路。

摘要：涡旋压缩机结构参数直接影响到润滑油分子蒸馏再生装备的效率。以基于泛函通用涡旋型线构成的变壁厚涡旋盘为研究对象,建立了以能效比为目标函数的结构参数优化模型。分析了涡旋压缩机压缩过程中由排气容积变化引起的热能变化及能效比变化。以能效比为目标函数,以涡旋盘结构参数及型线方程为变量,利用遗传算法得到能效比最优化时的变量。给出具体算例,并与等壁厚的涡旋型线构成的压缩机进行性能比较,得知前者更优。基于泛函的通用涡旋型线为涡旋压缩机型线设计拓展了思路。

篇9：废油回收工艺技术装置简介

随着国家对环保的日趋重视，政策上对新能源项目的逐渐倾斜，新能源产业已经迎来了高速发展的最好时机。锂电池作为新能源储存和输出缓冲的重要组成部分，必将在这一轮发展中占有及其重要的地位；而作为锂电池重要组成部分的锂离子电池隔膜，也将成为重要的一环。在锂电池隔膜的生产工艺中，湿法隔膜技术需要在流程中使用易挥发物质洗脱残留的溶剂，一般使用的易挥发物质为二氯甲烷，需要洗脱的溶剂为石蜡油。为将这两种物质相溶后的混合物质分离以便重新回收利用，普遍采用二氯甲烷精馏回收装置进行分离回收。

2、二氯甲烷精馏工艺简介

在现有的二氯甲烷精馏回收装置中，来自萃取的二氯甲烷和石蜡油的混合物进入精馏塔进行精馏处理，通过精馏回收装置分离二氯甲烷和石蜡油。流程简图1如下：

3、存在的问题

现有工艺塔底温度的设计过高；塔顶真空的设计可有可无；回收的石蜡油必须经过二次处理后方有可能继续回用（国内目前并无回用先例，对此技术的研究正处于起步阶段），说明原工艺的设计理念过于理想化，不适合现阶段的实际情况；对精馏过程中产生的冷量、热量未能充分利用，在能耗方面造成颇多浪费。

3.1塔底温度、真空设计不合理

根据原设计内容，塔底温度控制在304℃，塔顶压力控制在-0.05 MPaG，利用了真空、高温易于分离的工作原理，考虑了塔顶二氯甲烷产品及塔底石蜡油产品都可以回用。但在实际生产中，塔底石蜡油产品虽然浓度达到了99.5%以上，却因种种原因无法进行回用，只能作为废油处理。这些原因包括：色差较大、含固体杂质、二氯甲烷对制膜设备的影响等等。这些原因在二氯甲烷回收装置中无法解决，只能通过后续系统解决，故原方案对塔底温度和塔顶压力的设计便成为可有可无。

3.2塔底供热介质选取不合理

根据原设计内容，选取的塔底供热介质为导热油，通过导热油炉供热，而在实际生产中，导热油的温度最高达到120℃即可，导热油炉并未充分利用。

3.3塔顶热量与进料冷量利用不合理

二氯甲烷/石蜡油精馏装置的作用是将经过萃取后含石蜡油油的二氯甲烷萃取液通过精馏方式对二氯甲烷及石蜡油进行分离后回收利用。现有工艺技术中，其进料的二氯甲烷萃取液用导热油炉进行供热挥发，塔顶二氯甲烷气体用冷冻水进行冷凝，塔顶二氯甲烷气体的温度为40℃，进料二氯甲烷萃取液的温度为0-16℃。在这个过程中，塔顶二氯甲烷气体的热量和进料二氯甲烷萃取液的冷量未进行运用，并且利用外部供热供冷，还额外多消耗了热量与冷量。

4、优化措施

4.1塔底温度、塔顶真空优化

在认识到上述问题后，立即停用真空、降低塔底温度至40-100℃，通过实际生产来看，塔顶二氯甲烷无实质影响，塔底石蜡油采出后浓度达到98%，损失少部分二氯甲烷，但电耗、二氯甲烷损耗以及能源消耗大大降低。

4.2塔底供热介质选取优化

在湿法隔膜的生产中，尾气通常采用气体回收装置进行处理，气体回收装置需要使用低压蒸汽进行反脱处理，故一般都会配有低压蒸汽锅炉，考虑到回收系统塔底温度达到40-100℃即可，那么同时采用低压蒸汽为精馏装置供应热量便成为绝佳的选择。

4.3冷量、热量利用优化

针对原技术方案中热量与冷量的浪费，对流程修改如下：增加一换热器，对塔顶二氯甲烷气体及进料二氯甲烷萃取液进行换热，冷却后的塔顶二氯甲烷气体去冷凝器继续与冷冻水换热至需要的温度；进料二氯甲烷萃取液加热后进入精馏塔内。

5、优化效果

5.1经济效果显著

经计算，停止真空后，每年可少排二氯甲烷200吨，减少电耗5.5万度，降低生产成本约80万元；采用低压蒸汽作为精馏塔底热源之后，可以节省导热油炉的一次性投资一百余万元。

5.2社会效益明显

停用真空后，每年少排二氯甲烷200吨，减少了对大气环境的污染，起到了保护环境的作用。