污水处理厂设计总结（精选6篇）
篇1：污水处理厂设计总结
本科毕业设计(论文)
工作
结 总
本人此次设计的题目是糖厂制糖污水处理厂设计。设计共历时3个月多月，最终完成了设计说明书的编制及设计图纸的绘制。本次设计的主体工艺为氧化沟工艺，是目前国内用的比较多的工业废水处理工艺。这三个月来，具体的设计步骤如下。
指导老师发放设计任务书后，我通过查阅与甘蔗制糖废水处理相关的国内外文献资料，综合任务书的相关条件，最终定出此次设计的主体工艺—氧化沟工艺，还完成了文献综述的编写。通过对现有资料的查阅分析，我不仅扩大了自己的专业知识面，而且还学会了查阅相关资料的方法。
定出主体工艺后，我对氧化沟工艺进行进一步了解，设计出工艺流程，并完成了选题报告。
紧接着，我开始了对设计说明书的编写。设计说明书是本次设计的重点成果，在编写的过程中遇到了很多困难，幸亏得到指导老师及教研室老师的指导，和同学们的帮助，使我最终完成了设计说明书的编写。
编写完说明书后，我按照设计出的相关构筑物的尺寸，用CAD绘制出了构筑物的相关图形。通过绘制CAD 设计图纸，使我较熟练的掌握了CAD绘图软件。
通过完成这次毕业设计，我学到了不少的东西，不仅巩固了所学的专业知识，还为以后的工作和学习积累了经验。
另外在设计的过程中我还完成了英文翻译。通过英文翻译，使我拓宽了自己的专业英语词汇，英语水平也得到一定程度的提高。
本次设计涉及到了多方面知识，比如如何选择处理工艺，构筑物的设计计算方法，设备的选型，高程计算，经济概预算等，通过设计，使我对这些专业知识都有了进一步了解。同时，通过绘制CAD 设计图纸，使我的CAD水平也得到一定的提高。
通过这次毕业设计，我较为系统地掌握了污水处理站的设计步骤，提高了我的专业知识。由于本人知识有限，经验也不足，在设计中难免存在不足之处，望老师能提出。我将会吸取经验和教训，在今后的工作和学习中不断地完善自己。
篇2：污水处理厂设计总结
热处理设备课程设计总结
热处理设备课程为金属材料专业的一门理论加实践的基础课程，它是继金属学基础、热处理原理课程学习完以后又一门专业课。通过热处理设备的设计，可以让学生了解到热处理炉设计的基本方法，可以根据热处理工件的尺寸或生产效率来设计热处理炉的大小、型号、形状等。通过该课程的实践训练，可以培养学生查阅文献的能力，在获得相关问题的情况下，通过自己的努力，获的解决问题的方法。通过该课程的实践与锻炼，让学生真正的了解到热处理炉的真正内部结构，也让学生能够根据具体要求，自己能够设计出所需要的炉型、结构、功率等。使学生的动手能力大大加强。另外，通过该课程的设计实践，让学生让理论与实践相结合，在实践中理解与消化在课堂上所学到的理论知识。同时经过反复的理论与实践的相互交流与印证，可以融会贯通，对学生今后走进工作岗位会具有极大的实践经验与理论支持。因此本课程是金属材料专业必不可少的专业基础课程，应当积极加强该课程的实践与经费的支持，以提高我校学生的动手能力与实践能力，才能让我校的学生具有更大社会竞争力，更具有极大的求职机会。
篇3：某市污水处理厂设计方案浅析
作为城市基础设施的重要组成部分和水污染控制的关键环节, 城市污水处理厂工程的建设和运行意义重大。城市污水处理厂工程的建设和运行耗资较大, 而且受多种因素的影响, 其中处理工艺方案的优化对确保污水处理厂出水全面稳定达标和降低运行费用最为关键。
某市位于泛太湖流域, 2007年开始工程前期工作, 2008年进入建设阶段。根据该市总体发展规模, 确定工程总规模为10万m3/d, 一期建设规模为5万m3/d。
经现场测试和分析, 确定进水水质:CODcr≤510 mg/l, BOD5≤CODcr≤510 mglBOD5≤220 mg/l, SS≤220 mg/l, NH3-N≤45 mg/l, T-N≤55 mg/l, T-P≤6 mg/l。
设计出水执行GB18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》中的一级A排放标准, 即:CODcr≤50 mg/l, BOD5≤10 mg/l, SS≤10 mg/l, NH3-N≤5 mg/l, TN≤15 mg/l, TP≤0.5 mg/l, 粪大肠菌群数≤103个/l。
2 理论依据
该污水处理厂考虑采用A/A/O工艺+深度处理的处理工艺, 该工艺具有技术稳妥可靠、出水水质好、运行稳定、管理简便和适应性强等优越性。此外, 该工艺污泥沉降性能好, 无污泥膨胀问题, 耐冲击负荷, 出水水质好;运行稳定、运行管理经验成熟;采用鼓风曝气, 氧利用率高, 节省能源;在运行中可以根据实际进水水质情况, 在时间和空间上可以人为地对生物系统进行调控, 系统可操作性强, 可严格控制出水水质, 除磷脱氮效率高。
3 问题及解决方法
方案工艺确定后, 所面临的问题就是如何实现这个方案。方案考虑依次设置粗格栅及进水泵房、细格栅及曝气沉砂池、生物池、鼓风机房、沉淀池配水井及污泥泵房、沉淀池、贮泥池和污泥浓缩脱水机房、深度处理车间、送水泵房及雨水泵房、反冲洗水池、生物除臭池和全厂的自控仪表系统。
3.1 粗格栅及进水泵房
设置粗格栅, 是为了确保污水处理厂进水泵及后续处理工段的正常运行, 用于去除污水中较大漂浮物和拦截直径大于20 mm的杂物。选用的高链式粗格栅为大负荷、前置耙斗型, 设有浸没污水中的钢链、轴承、链轮等, 比较适合污水杂物多的特点。
选用具有效率高和能耗低等特点的可提升式潜水泵, 将污水一次性提升至设计水位高程后, 污水靠重力流过后续构筑物。
3.2 细格栅及曝气沉砂池
细格栅的作用是将粗格栅未能分离的较大颗粒的悬浮物和飘浮物进一步加以分离并排除, 从而保护后续处理工段的稳定运行, 细格栅的作用非常重要。采用的螺旋格栅机具有自清洗、不堵塞、抗磨损、维修量少、去污能力强等特点。格栅前后渠道上设有闸门, 以备格栅检修之用。
沉砂池采用目前最常用的型式——曝气沉砂池。
3.3 生物池
在适宜的条件下, 利用生物池中大量繁殖的活性污泥中微生物, 完成降解水中有机污染物质、脱氮及除磷, 以达到净化水质的目的。
3.4 鼓风机房
鼓风机是污水处理厂用电负荷最大的设备, 鼓风机房也是产生噪音最大的地方。鼓风机的选用要重点考虑能耗和噪音指标。多级低速离心鼓风机同单级高速离心鼓风机相比, 具有结构简单、噪音低、维护管理简便、经久耐用及造价低等优点, 由鼓风机、电机、变频器、电控盘、溶解氧控制系统、PLC程序控制系统及各附件组成, 其控制通过风机入口自动蝶阀或变频调节实现, 与单级鼓风机的前后导向叶片控制方法相比, 维护成本低、节能, 其设备一次性投资低。多级低速离心鼓风机无须油冷却系统和高速齿轮润滑系统, 因此降低了成本。多级低速离心鼓风机噪音低, 无须配备隔音罩, 避免了因隔音罩通风不好使风机温度升高, 造成风机性能偏离其正常的设计工况。
3.5 沉淀池配水井及污泥泵房
将一定数量的活性污泥回流到生化处理系统, 以维持生化系统活性污泥的浓度, 保证其生化反应能力;同时将生化系统产生的剩余污泥提升至浓缩脱水机房, 并为沉淀池配水。
3.6 沉淀池
为控制污泥回流量, 保证固液分离效果, 需单独设置沉淀池。影响各种沉淀构筑物沉淀效果的主要因素除了溢流率外, 进水配水系统及构筑物的结构形式也会对沉淀效果产生重要的影响。采用周边进水、周边出水沉淀池, 具有表面负荷高、池径小、沉淀效果好、沉淀污泥浓度高等特点, 配套采用单管式吸泥机。
3.7 贮泥池和污泥浓缩脱水机房
在污泥浓缩脱水机前设置贮泥池, 这是为了在浓缩脱水机有故障时, 贮泥池可以起到一定的缓冲作用。但贮泥池的停留时间不能太长, 否则会造成池容过大, 另外也容易造成磷的释放。
由于出水对磷的要求较高, 污泥处理采用直接机械浓缩脱水方案, 脱水后泥饼外运。离心式浓缩脱水机在工作时场地卫生条件较好, 虽然噪音略大且造价较带式污泥脱水机略贵, 但基于对污水处理厂运行的可靠性、技术先进性及操作环境考虑, 采用离心式浓缩脱水一体机是首选。
3.8 深度处理车间
深度处理车间, 包括中途提升泵池、机械混合池、滤池、加药间、紫外线消毒渠等。
3.9 送水泵房及雨水泵房
送水泵房和雨水泵房合并建设, 安装的主要设备包括送水泵、雨水泵和厂区回用水泵。污水处理厂最终出水需经送水泵提升后排出。污水处理厂区雨水经管道收集后排出, 但在汛期污水处理厂区雨水须经雨水泵提升排出, 因此设置2台雨水泵, 一期为1用1备, 远期考虑全部投入运行。污水处理厂区回用水主要用于厂区浇洒绿地、冲洗车辆和生产用水。
3.1 0 反冲洗水池
反冲洗废水池通过容积调节来自滤池反冲洗的废水, 并通过潜水泵均匀提升至系统前端。
3.1 1 生物除臭池
厂区预处理构筑物的臭气用管道收集起来排进生物除臭池, 经过生物填料吸滤, 消除致臭成分, 净化后向大气排放。
3.1 2 自控仪表系统
全厂的控制管理系统采用分布式计算机控制系统, 集成计算机技术、高性能可编程序控制器 (LCS) 及智能化仪表技术于一身, 在污水处理厂的运行管理方面发挥了巨大作用。由现场控制站 (可编程序控制器及自动化仪表组成的检测控制系统) 对污水处理厂各过程进行分散控制, 再经过通讯网络系统传输至中央控制室 (由信息管理层服务器、监控计算机和大型显示装置组成的中央控制系统) , 对全厂实行集中管理。现场控制站根据污水处理厂所采用的工艺和构筑物的平面分布, 设置在控制对象和信号源相对集中的建筑物中。系统主干网为100 M工业以太网。设备的控制方式按控制级别由高到低分为:现场手动模式、遥控模式、自动模式。
4 结论
该污水处理厂于2009年年底通过验收, 交付使用。该工程应用了一些新的、先进的技术, 降低了工程投资、日常运行费用和劳动强度, 提高了自动化程度和设备使用寿命, 确保了污水处理效果稳定和可靠, 使方案更为合理、节省和优化。这些新的、先进的技术值得我们认真的总结, 并加以推广应用。
4.1 改良型A/A/O工艺
在污水处理流程中生化反应是一种可以以多种方式运行的工艺, 运行方式的调节和控制灵活简便、稳定可靠, 方案选用的改良型A/A/O工艺运转灵活, 适应性强, 可以节省能耗。
4.2 曝气设备
曝气设备选用的多级低速离心式鼓风机, 具有强度高、使用寿命长、维护费少等优点。
4.3 沉淀池
沉淀池采用具有技术先进、水力流态好、排泥迅速、污泥浓度高等特点的周进周出沉淀池和单管式刮吸泥机, 占地省, 能耗低, 运行管理方便。
4.4 污泥处置
采用自动卸泥储存装置, 使污泥密封储存, 减少了对环境的影响。对污泥的处置采取直接机械浓缩脱水方式, 由于污泥在浓缩脱水时停留时间较短, 因而避免了磷的释放, 保证了系统运行的可靠性。
4.5 污水回用
篇4：污水处理厂设计总结
关键词：城市污水；污水处理厂；设计；改进
一、工程概况
根据相关资料显示，青龙湖再生水厂生活综合需用水量为9000m3/d，工业需用水量为800 m3/d。根据《青龙湖再生水厂厂址规划》，结合当地地区排水特点，生活污水排除率采用0.85，工业仓储污水排除率采用0.8。则，生活污水水量为7650m3/d；工业污水水量为640 m3/d。总共8290 m3/d。所以，确定青龙湖再生水厂处理规模为1万m3/d。
污水厂设计原水水质：CODcr=500mg/L，BOD5=250mg/L，SS=240mg/L，氨氮=40 mg/L，总磷=8mg/L。污水经处理后排入小中河，出水水质要求达到《城镇污水处理厂水污染物排放标B11/890-2012）A标准。具体指标如下：CODcr≤20 mg/L，BOD5≤4 mg/L，悬浮物≤5 mg/L，总氮≤10 mg/L，氨氮≤1.0mg/L，总磷≤0.2mg/L，色度≤10，PH值6-9。
作为一项系统性、综合性的工程，污水处理涉及到土建、设备、工艺管线、自控、电气等的施工与设计。近年来，随着国家对环境保护的日益重视及人们环保观念的逐步加强，我国污水处理厂的数量逐年增加，设计水平也日趋成熟。但是，在污水处理厂的设计过程中，仍旧存在着不少细节上的问题。
二、市政污水处理厂设计中存在的问题
1.格栅间设计中易忽视的问题
在格栅间的设计中，主要存在如下易忽视的问题：一是，缺乏检修入孔和检修平台，造成检修照明不足和检修不便。具体表现在格栅机的背水面无贴近格栅机的检修人孔，格栅机的迎水面无检修平台。二是，格栅间防冻问题。北方污水处理厂的设计中粗、细格栅间均为敞开式，设备露天。受北方严寒的影响，格栅机水面以上部分耙齿、轴连接件、螺旋输送机叶片和内衬等易冻结，造成开机时电机过载，设备损坏。三是，检修起吊问题。在封闭式格栅间设计中，为方便格栅的检修，往往会安装起吊装置，但同时也带来了一些问题：一是格栅间湿度大，吊装置极易腐蚀加速老化；二是起吊过程中要有足够的空间，增加了格栅间的土建成本。
2.设计中无独立在线监测室
近年来，环保监管力度的日益加大，要求污水处理厂安装流量计、TOC（COD）仪等进出水污染在线监测仪表。水污染源在线监测系统安装技术规范（试行） 3.污泥脱水中存在的问题 传统的工业和市政污泥处理方法是使用机械式的脱水设备，如带式压滤机、板框压滤机和离心脱水机等设备进行污泥的脱水和减量处理。随着污泥最终处置要求的提高，污泥脱水的效率要求也随之提升，目前对于进行焚烧处置的污泥含水率要求已经提升到 60%以下。而常用的带式和离心脱水两种方法处理的污泥含水率也只是在 80%左右，不能达到焚烧处置处理要求的含水率在 60%以下。因此，现在很多厂家开始改用隔膜压滤机（全自动板框式压泥机）进行污泥的脱水处理。为提高隔膜压滤机的脱水效率，常常需要使用药剂对污泥进行调质和处理，高分子的絮凝剂会造成滤布的堵塞，影响设备的操作，所以不能使用。而投加无机盐（如铁盐、钙盐等）调节剂虽然能使水泥分离，但由于投加量大，干泥量会大大增加，造成干泥的燃烧值降低，污泥后续处置的费用也相应增加。同时，很多研究表明，投加无机盐（如铁盐、钙盐等）调节剂只能提升脱水的速度，并不能提高脱水的程度。也就是说，只要脱水时间足够长的话，添加或者不添加无机混凝剂（如Fe3+）和有机高分子絮凝剂（如阳离子PAM），最终得到的污泥泥饼含固率是一样的。 三、市政污水处理厂设计的改进策略 1.格栅间设计的改进 针对格栅间设计存在的细节疏忽，可以采取以下改进措施：一是增加检修人孔和检修平台。在格栅的背水面贴近格栅机的位置设置检修人孔，同时在格栅机迎水面、背水面沟道贴近格栅机的位置设置检修平台，检修平台高出正常水位0.5m，以方便格栅机的检修作业；二是，北方污水处理厂格栅间应尽量采用封闭式设计，以防止设备冻坏；三是，在格栅间屋顶设计起吊天窗。格栅检修频率不高，且格栅间湿度较大对起吊装置腐蚀性大，因此，在北方污水处理厂的格栅间可不安装起吊装置，而采用起吊天窗、阳光板等活动屋面。这样既可以满足采光的需要，又可以在检修时通过天窗用汽车吊进行格栅起吊作业。 2.在线监测室设计的改进 在线监测，可实现对城市污水处理厂的全面监控，而无独立在线监测室，会在一定程度上影响仪表正常功能的发挥，因而需要按照相关技术规范要求建立独立的在线监测室。在选址时，在线监测室要与变频器、配电柜保持一定的距离。另外，监测室要安装空调，以控制温度、湿度符合仪表的使用环境要求；要有完善的避雷、防盗以及防止人为破坏的设施；要有合格的给、排水设施。站房与采样口距离不得大于50米，采样管线要采取防冻措施，保证冬季正常采样工作。在线监控系统中应考虑增加视频监控设备，视频探头应覆盖污水排放口、脱泥机房污泥排放口及污水处理厂全貌。 nlc202309020942 3.污泥脱水设计的改进 在污水处理过程中，会产生大量污泥，而用于处理污泥的费用在污水处理厂的全部建设费用中约占20%～50%，甚至占70%。因此，必须要重视污泥的处理。污泥经浓缩、消化后的含水量体积仍很大，为了综合利用和最终处置，需对污泥作脱水处理。传统处理方案的加药方案为铁+石灰+PAM，具有较多的局限性，如无机盐使用得较多，对设备损伤较大，具有一定的腐蚀性；污泥增量较大；大量石灰的使用很容易堵塞滤布；使用药剂较多，操作复杂。而当前，应用于隔膜压滤机的污泥脱水处理中的污泥脱水新型药剂KW45，不仅脱水效果好，处理后干泥的含水率可达到 60%以下，而且不会污堵滤布，不影响压泥机的正常运行。其加药方案为KW45 / KW46 + PAM，具有诸多优势，如具有很强的脱水性，处理后干泥的含水率可达到 60%以下，满足环保和后续处置的要求。另外，由于 KW45 的分子量比聚丙烯酰胺的分子量小很多，不会堵塞滤布，不含无机钙盐和铁盐，能够延长滤布清洗频率和使用寿命。同时，设备的操作压力稳定，能减少进泥泵的磨损和能耗。处理时不使用铁、钙等无机盐，干泥量中含有的无机盐少，减少污泥的产生量，对燃烧值的影响较低，降低后续处置的费用，也不会对设备造成腐蚀问题。 另外，在市政污水处理厂污泥脱水间设计时，常出现出泥螺旋高度和大门高度无法满足运输车辆高度要求的问题。因此，在设计时要充分考虑到污脱间出泥螺旋和大门的高度，以满足运输车辆的高度要求。 结语 市政污水处理厂在环境污染问题的缓解方面具有非常积极的作用。但是，近年来，污水总量和污水程度的增多与加重也使得污水处理厂面临非常严峻的挑战。因此，市政污水处理厂必须要对其总体的设计进行把握，对出现的细节问题要进行考虑，加强对污水处理厂设计的改良和优化，提高对再生水和污泥的回收和利用效率，有效地提升市政污水处理厂的综合经济效益，提升资源的有效利用率，为我国可持续发展战略的实施提供可靠保障。 参考文献 [1]许劲.关于城市污水处理厂设计的若干问题讨论[A].中国土木工程学会水工业分会第四届理事会第一次會议论文集[C]，2002年. 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根据国内外已运行的大、中型污水处理厂的调查，要达到确定的治理目标，可采用“普通活性污泥法”或“氧化沟”法。 普通活性污泥法，也称传统活性污泥法，推广年限长，具有成熟的设计运行经验，处理效果可靠，如设计合理，运行得当，出水BOD5可达10-20mg/L，它的缺点是工艺路线长，工艺构筑物及设备多而复杂，运行管理困难，运行费用高。氧化沟处理技术是20世纪50年代有荷兰人首创。60年代以来，这项技术在国外已被广泛采用，工艺及构筑物有了很大的发展和进步。随着对该技术缺点（占地面积大）的克服和对其优点的逐步深入认识，目前已成为普遍采用的一项污水处理技术。 氧化沟工艺一般可不设初沉池，在不增加构筑物及设备的情况下，氧化沟内不仅可完成碳源的氧化，还可实行脱氮，成为A/O工艺，由于氧化沟内活性污泥已经好氧稳定，可直接浓缩脱水，不必厌氧消化。 氧化沟污水处理技术已被公认为一种成功的革新的活性污泥法工艺，与传统活性污泥系统相比较，它在技术、经济等方面具有一系列独特的优点。 1、工艺流程简单、构筑物少，运行管理方便。一般情况下，氧化沟工艺可比传统活性污泥法少建初沉池和污泥厌氧消化系统，基建投资少。另外，由于不采用鼓风曝气和空气扩散器，不建厌氧硝化系统，运行管理方便。 2、处理效果稳定，出水水质好。 3、基建投资省，运行费用低。 4、污泥量少，污泥性质稳定。 5、具有一定承受水量、水质冲击负荷的能力。 6、占地面积少。 污水处理厂的基建投资和运行费用与各厂的污水浓度和建设条件有关，但在同等条件下的中、小型污水厂，氧化沟比其他方法低，据国内众多已建成的氧化沟污水处理厂的资料分析，当进水BOD5在120-180mg/L时，单方基建投资约为700-900元/（m3.d），运行成本为0.15-0.30元/m3污水。 由以上资料，经过简单的分析比较，氧化沟工艺具有明显优势，故采用氧化沟工艺。 二、工艺流程确定：（如图所示）说明：由于不采用池底空气扩散器形成曝气，故格栅的截污主要对水泵起保护作用，拟采用中格栅，而提升水泵房选用螺旋泵，为敞开式提升泵。为减少栅渣量，格栅栅条间隙已拟定为25.00mm。 曝气沉砂池可以克服普通平流沉砂池的缺点：在其截流的沉砂中夹杂着一些有机物，对被有机物包裹的沙粒，截流效果也不高，沉砂易于腐化发臭，难于处置。故采用曝气沉砂池。 本设计不采用初沉池，原则上应根据进水的水质情况来确定是否采用初沉池。但考虑到后面的二级处理采用生物处理，即氧化沟工艺。初沉池会除去部分有机物，会影响到后面生物处理的营养成分，即造成C/N比不足。因此不予考虑。拟用卡罗塞尔氧化沟，去除COD与BOD之外，还应具备硝化和一定的脱氮作用，以使出水NH3低于排放标准，故污泥负荷和污泥泥龄分别低于0.15kgBOD/kgss*d和高于20.0d。 氧化沟采用垂直曝气机进行搅拌，推进，充氧，部分曝气机配置变频调速器，相应于每组氧化沟内安装在线DO测定仪，溶解氧讯号传至中控室微机，给微机处理后再反馈至变频调速器，实现曝气根据DO自动控制 为了使沉淀池内水流更稳定（如避免横向错流、异重流对沉淀的影响、出水束流等）、进出水更均匀、存泥更方便，常采用圆形辐流式二沉池。向心式辐流沉淀池采用中心进水，周边出水，多年来的实际和理论分析，认为此种形式的辐流沉淀池，容积利用率高，出水水质好。设计流量 Q=2.85万m3/d=1208.3 m3/h，回流比 R=0.7。 第三章 污水处理工艺设计计算 一、水质水量的确定 1.水量的确定 近期水量：生活废水Q生活=6.0×104×300L/人•天=1.8×104m3/d 工业废水Q工业=1.5×104m3/d 公用建筑废水Q公用=1.8×104×0.15=0.27×104m3/d 所以近期产生的废水量为Q Q=Q生活+Q工业+Q公用=（1.8+1.5+0.27）×104 =3.57×104m3/d近期的处理系数为0.8，故近期污水处理厂的处理量 Qp=3.57×104×0.8=2.856×104m3/d 远期水量：生活废水Q生活=10.0×104×300L/人•天=3.0×104m3/d 工业废水Q工业=2.4×104m3/d 公用建筑废水Q公用=3.0×104×0.2=0.6×104m3/d 所以远期产生的废水量为Q Q=Q生活+Q工业+Q公用=（3.0+2.4+0.6）×104 =6.0×104m3/d 远期的处理系数为0.9，故远期污水处理厂的处理量 Qp=6.0×104×0.9=5.4×104m3/d 通常设计污水处理厂时远期的设计处理量为近期的两倍，综合考虑近期和远期的处理水量，取近期的设计处理水量Qp=3.0×104m3/d，远期的设计处理水量Qp=6.0×104m3/d。2.水质的确定近期COD： COD = =242mg/L近期BOD5： BOD5= =129mg/L 远期COD： COD= =240 mg/L 远期BOD5： BOD5= =128mg/L NH3-N按规定取为30 mg/L 所以处理厂的处理水质确定为COD=242mg/L，BOD5=129mg/L，NH3-N=30 mg/L 二、曝气沉砂池设计计算说明书 沉砂池的作用是从污水中去除砂子、煤渣等比重比较大的无机颗粒，以免这些杂质影响后续构筑物的正常运行。常用的沉砂池有平流式沉砂池、曝气沉砂池、竖流沉砂池和多尔沉砂池等。平流式沉砂池构造简单，处理效果较好，工作稳定，但沉砂中夹杂一些有机物，易于腐化散发臭味，难以处置，并且对有机物包裹的砂粒去除效果不好。曝气沉砂池在曝气的作用下颗粒之间产生摩擦，将包裹在颗粒表面的有机物除掉，产生洁净的沉砂，通常在沉砂中的有机物含量低于5%，同时提高颗粒的去除效率。多尔沉砂池设置了一个洗砂槽，可产生洁净的沉砂。涡流式沉砂池依靠电动机机械转盘和斜坡式叶片，利用离心力将砂粒甩向池壁去除，并将有机物脱除。后3种沉砂池在一定程度上克服了平流式沉砂池的缺点，但构造比平流式沉砂池复杂。 和其它形式的沉砂池相比，曝气沉砂池的特点是： 一、可通过曝气来实现对水流的调节，而其它沉砂池池内流速是通过结构尺寸确定的，在实际运行中几乎不能进行调解； 二、通过曝气可以有助于有机物和砂子的分离。如果沉砂的最终处置是填埋或者再利用(制作建筑材料)，则要求得到较干净的沉砂，此时采用曝气沉砂池较好，而且最好在曝气沉砂池后同时设置沉砂分选设备。通过分选一方面可减少有机物产生的气味，另一方面有助于沉砂的脱水。同时，污水中的油脂类物质在空气的气浮作用下能形成浮渣从而得以被去除，还可起到预曝气的作用。只要旋流速度保持在0.25～0.35m/s范围内，即可获得良好的除砂效果。尽管水平流速因进水流量的波动差别很大，但只要上升流速保持不变，其旋流速度可维持在合适的范围之内。曝气沉砂池的这一特点，使得其具有良好的耐冲击性，对于流量波动较大的污水厂较为适用，其对0.2mm颗粒的截流效率为85%。由于此次设计所处理的主要是生活污水水中的有机物含量较高，因此采用曝气沉砂池较为合适。 曝气沉砂池的设计参数： （1）旋流速度应保持0.25—0.3m/s；（2）水平流速为0.08—0.12 m/s；（3）最大流量时停留时间为1—3min； （4）有效水深为2—3m，宽深比一般采用1~1.5； （5）长宽比可达5，当池长比池宽大得多时，应考虑设置横向挡板；（6）1 污水的曝气量为0.2 空气； （7）空气扩散装置设在池的一侧，距池底约0.6~0.9m，送气管应设置调节气量的阀门； （8）池子的形状应尽可能不产生偏流或死角，在集砂槽附近可安装纵向挡板；（9）池子的进口和出口布置，应防止发生短路，进水方向应与池中旋流方向一致，出水方向应与进水方向垂直，并考虑设置挡板；（10）池内应考虑设置消泡装置。 一、曝气沉砂池的设计与计算 1.最大设计流量Qmax Qmax=Kz×Qp 式中的Kz为变化系数，Kz=1.42 Qmax=1.42×0.347=0.493 m3/s 2.池子的有效容积 V=60Qmaxt 式中 V——沉砂池有效容积，m3； Qmax——最大设计流量，m3/s； t——最大设计流量时的流动时间，min，设计时取1~3min。所以 V=60×0.493×1.5=44.37m3 3.水流断面面积 A= 式中 A——水流断面面积，m2 Qmax——最大设计流量，m3/s； V——水流水平流速，m/s。所以 A=4.11m2 取 A=4.2m2 4.池宽B B= h——沉砂池的有效水深，m。取h=2m。所以B= =2.1m B/h=1.05，满足要求。5． 池长 L= = m，取L=10.5m 此时L/B=5满足要求 6．流速校核 Vmin= m/s，在0.8~1.2m/s之间，满足要求 7．曝气沉砂池所需空气量的确定 设每立方米污水所需空气量 d=0.2m3空气/m3污水 8．沉砂槽的设计 若设吸砂机工作周期为t=1d=24h，沉砂槽所需容积 式中Qp的单位为m3/h 设沉砂槽底宽0.5m,上口宽为0.7，沉砂槽斜壁与水平面夹角60°，沉砂槽高度为 h1= 沉砂槽容积为 9．沉沙池总高 设池底坡度为0.3,坡向沉砂槽，池底斜坡部分的高度为 h2=0.3×0.7=0.21m 设超高 ,沉沙池水面离池底的高 m 10．曝气系统的设计 采用鼓风曝气系统，罗茨鼓风机供风，穿孔管曝气 （1）干管直径d1：由于设置两座曝气沉砂池，可将空气管供应两座的气量，即主管最大气量为q1=0.0694×2=0.1388m3/s，取干管气速v=12m/s，干管截面积A= = =0.0116m2 d1= = m=120mm，因为没有120mm的管径，所以采用接近的管径100mm。 回算气速v=17.7m/s 虽然超过15 m/s，但若取150的管气速又过小，所以还是选择管径100mm。 （2）支管直径d2：由于闸板阀控制的间距要在5m以内，而曝气的池长为10.5米，所以每个池子设置三根竖管，设支管气速为v=5m/s，支管面积 A= m2 d2= = mm，取整管径d2=80mm 校核气速v=4.6m/s(满足3—5m/s)（3）穿孔管：采用管径为6mm的穿孔管，孔出口气速为设5m/s，孔口直径取为5mm（在2~6mm之间） 一个孔的平均出气量 q= =9.81×10-5m3/s 孔数：n= 个 孔间隔 为，在10~15mm之间，符合要求。 穿孔管布置：在每格曝气沉砂池池长一侧设置1根穿孔管曝气管，共两根。 二、细格栅的选型和计算 选用XG1000型细格栅，参数如下 设备宽B：1000mm 有效栅宽B1：850㎜ 有效栅隙：5㎜ 耙线速度：2 m/min 电机功率：1.1kw 安装角度：60° 渠宽B3：1050㎜ 栅前水深h2：1.0m/s 流体流速：0.5～1.0m/s 栅条宽度s=0.01m 1． 栅前后的水头损失 水流断面面积 m2 栅前流速 在0.4~0.9m/s范围内，复合要求 设过栅流速为v=0.6m/s 设栅条断面为锐边矩形断面，取k=3 ,则通过格栅的水头损失为： 。3． 栅槽总长度 栅前的渠道超高设为0.45m，所以渠道高度为1.45m 因为安装高度是取60°，所以格栅所占的渠道长为1.45×ctg =1.45×ctg60°=0.84m 栅后长1米。所以渠道的总长度 L=0.5+0.84+1=2.34m 三、水面标高 根据经验值污水每经过一个障碍物水面标高下降3~5cm，根据曝气沉砂池的有效水深以及砂斗的高度可推算出各个构筑物的水面标高，本次设计以经过一个障碍物水位下降5cm来计算，以曝气沉砂池的砂槽底为0米进行计算。曝气沉砂池的水面标高：2.38m 细格栅与曝气沉砂池之间的配水井的水面标高： 2.43m 细格栅栅后水面标高： 2.48m 细格栅栅前水面标高：2.48+0.29=2.77m 配水井外套桶水面标高： 2.82m 配水井内套桶水面标高： 2.88 设配水井超高为0.35m 则整个曝气沉砂池系统的最高标高为3.23m 则曝气沉砂池的超高为h1=3.23-2.38=0.85m 四、配水井的计算 设配水井的平均停留时间为T＝1.5min，Qp=0.347 m3/s，假设配水井水柱高为5.03米。配水井面积为 配水井直径为 因为进水管径为1000，管离底为200mm。所以覆土厚度为1.28m。 五、砂水分离器和吸砂机的选择 （1）选用直径LSSF型螺旋式砂水分离器 （2）根据池宽选用LF-W-CS型沉砂池吸砂机，其主要参数为： 潜污泵型号：AV14-4（潜水无堵塞泵） 潜水泵特性 扬程：2m，流量：54m3/h，功率：1.4kw 行车速度为2-5m/min，提耙装置功率 0.55kw 驱动装置功率： 0.37×2kw 钢轨型号 15kg/mGB11264-89 轨道预埋件断面尺寸（mm）（b1-20）60 10（b1：沉砂池墙体壁厚）轨道预埋件间距 1000mm 四、氧化沟 1、设计说明 拟用卡罗塞尔氧化沟，去除COD与BOD之外，还应具备硝化和一定的脱氮作用，以使出水NH3低于排放标准。采用卡式氧化沟的优点：立式表曝机单机功率大，调节性能好，节能效果显著；有极强的混合搅拌与耐冲击负荷能力；曝气功率密度大，平均传氧效率达到至少2.1kg/（kW*h）；氧化沟沟深加大，可达到5.0以上，是氧化沟占地面积减小，土建费用降低。 氧化沟采用垂直曝气机进行搅拌，推进，充氧，部分曝气机配置变频调速器，相应于每组氧化沟内安装在线DO测定仪，溶解氧讯号传至中控室微机，给微机处理后再反馈至变频调速器，实现曝气根据DO自动控制 2、设计计算（1）.设计参数： qv=30000m3/d（设计采用双池，则单池流量=15000 m3/d），设计温度15℃，最高温度25℃，进水水质:近期：CODCr=242mg/L，BOD5=129.4mg/L，NH3-N=30mg/L，远期：CODCr=240mg/L，BOD5=128mg/L，NH3-N=30mg/L，出水水质:CODCr=100mg/L，BOD5=30mg/L，SS=30mg/L，NH3-N=10mg/L（2）.确定采用的有关参数： 取MLSS=3500mg/L,假定其70%是挥发性的,DO=3.0mg/L,k=0.05，Cs（20）=9.07mg/L y=0.6mgVSS/mgBOD5，Kd=0.05d-1，qD,20=0.05kgNH3-N/kgMLVSS•d，CS(20)=9.07mg/L，α=0.90，β=0.94，剩余碱度：100mg/L(以CaCO3)，所需碱度7.14mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原，硝化安全系数：3。（3）.设计泥龄： 确定硝化速率μN μN=0.47e0.098（T-15）*N/KN+N*DO/ Ko+DO=0.47*e0.098*（15-15）*30/（100.051*15-1.158+30）*2/（1.3+2） =0.22d-1 θcm=1/=1/0.22=4.5d，设计泥龄θc=3*4.5=13.5d 为了保证污泥稳定，应选择泥龄为30d（4）.设计池体体积： ①确定出水中溶解性BOD5的量： 出水中悬浮固体BOD5=1.4*0.68*30*70%=20mg/L 出水中溶解性BOD5的量=30-20=10mg/L ②好氧区容积计算： V1=y*qv*（So-Se）*θc/MLVSS*（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）*30/（0.7*3500*（1+0.05*30））=9278m3 水力停留时间t1= V1/ qv =9278/30000=0.31d=7.4h ③脱氮计算： 产生污泥量=y*qv*（So-Se）/（1+Kd*θc）=0.6*30000*（129.4-10）/（1000*（1+0.05*30））=860kg/d 假设污泥中大约含12.4%的氮，这些氮用于细胞合成，用于合成的氮=0.124*860=106.6kg/d，转化为：106.6*1000/30000=3.55mg/L 故脱氮量=30-10-3.55=16.45mg/L。④碱度计算： 剩余碱度=300-7.14*20+3.0*16.45+0.1（129.4-10）=218.5mg/L(以CaCO3)大于100mg/L，可以满足pH＞7.2 ⑤缺氧区容积计算： qD=qD,20*1.08T-20=0.05*1.0815-20=0.032 kgNH3-N/kgMLVSS•d V2=qv*△N/qD/MLVSS=30000*16.45/0.032/0.7/3500=6295m3 水力停留时间t2=V2/qv=6295/30000=0.21d=5h ⑥总池容积计算 V=V1+V2=9278+6295=15573m3，t=t1+t2=7.4+5=12.4h（5）.曝气量计算 ①计算需氧气量 R=（So-Se）qv*/（1-e-kt）-1.42Px+4.6*qv*△N-2.6*qv*NO3-0.56Px =30000*（129.4-10）/（1-e-kt）/1000-1.42*856.8+4.6*30000*20/1000-2.6*30000*16.45/1000-0.56*856.8=5049kg/d=211 kg/h ②实际需氧量 Ro’=1.2*R=1.2*211=253.2kg/d 校核：Ro=R*Cs（20）/α/（β*Cs（T）-C）/1.024T-20=253.2*9.07/0.9/（0.94*8.24-3）/1.024 25-20 =477.6kg/h （在400-500之间 符合）6.沟型尺寸设计及曝气设备选型 采用卡式氧化沟（两座并联）： 取有效水深H=3.5m，单沟的宽度b=7.8m，进水量15000 m3/d, 则单沟长=[V/2-0.5π(2b)2 h-2*0.5πb2 h]/4Hb=53m, 单沟好氧区总长度=单沟长*4* V1 /V=126m 单沟厌氧区总长度=单沟长*4* V2 /V=76m 采用四沟道，两台55kW的立式表曝气机（单池）曝气设备：PSB3250：D=3.25m，P=132kW，n=30r/min，清水充氧量：252kg/h，7.配水井设计 污水在配水井的停留时间最少不低于3min（不计回流污泥的量），设截面中半圆的半径为r，矩形的宽度为r，长度为2r，设计的有效水深为4.0m（2*r*r+0.5πr2）*4=30000*3/24/60 r=2.7m 8.其它附属构筑物的设计 工程设计中墙的厚度为250mm；氧化沟体表面设置走道板的宽度为800mm；；倒流墙的设计半径为3.9m；配水井的进水管道采用的规格为DN900,污泥回流管道采用的规格为DN500；出水井的设计尺寸为3000mm*1000mm*1000mm,出水堰高为100mm,堰孔直径为40mm，出水管采用的规格为DN700。 五、辐流式二沉池 1.设计说明 1.1二沉池的类型 二沉池的类型有：平流式二沉池、竖流式二沉池、辐流式二沉池、斜流式二沉池。其中，辐流式二沉池又分为：中进周出式、周进周出式、中进中出式。1.2选择辐流式（中进周出）二沉池的原因 由于平流式二沉池占地面积大；竖流式二沉池多用于小型废水中絮凝性悬浮固体的分离；斜流式二沉池较多时候，在曝气池出口污泥浓度高，而且没有设置专门的排泥设备，容易造成阻塞。因此选择辐流式二沉池。从出水水质和排泥的方面考虑，理论上是周进周出效果最好。但是，实际上，考虑异重流，是中进周出的效果最好。因此，选择了选择辐流式（中进周出）二沉池。2.设计计算 2.1污泥回流比： 2.2沉淀部分水面面积： 流量： ； 最大流量（设计流量）： 单个池子的设计流量： 污泥负荷q取1.1m3/(m2.h)，池子数n为2。 沉淀部分水面面积： 2.3校核固体负荷： 因为142＜150，符合要求。2.4池子直径 池子直径： 根据选型取池子直径为35.0m。2.5沉淀部分的有效水深 沉淀时间t为2.5s 有效水深： 2.6沉淀池总高 2.7校核径深比： 径深比为 符合要求。2.8进水管的设计 单体设计污水流量： 进水管设计流量： 取管径D=700mm，流速为 因为，0.697＞0.6符合要求，所以进水管直径为D=700mm。2.9稳流筒 进水井的流速为0.8m/s，则过水面积为 过水面积和泥管面积的总和： 由过水面积和泥管面积的总和求出直径为 筒壁厚为250mm，取管径为900mm。 进行校核：过水面积为 流速为。 筒上有8个小孔，孔面积为S2=，所以。 二沉池采用的是ZBX型周边传动吸泥机，稳流筒的直径为3880mm。 取稳流筒出流速度为0.1m/s，则过水面积为 稳流筒下部与池底距离为 所以稳流筒下部与池底距离大于0.2m，即符合要求。2.10配水井 配水井设计为马蹄形，在外围加宽700mm为污泥井。 时间取3分钟 流量为 取配水井直径为D=3000mm 则配水井高度 其中，设计水深为7.0m，超高为0.6m。2.11出水部分单池设计流量： 出水溢流堰设计 （1）堰上水头 H=0.05mH2O（2）每个三角堰的流量0.783L/s（3）三角堰个数 因此取n=223（个）2.12排泥部分 回流污泥量为 剩余污泥量为 因为剩余污泥量小，所以忽略不计，即总污泥量为0.188m3/s。取流速为0.8（m/s） 直径为 取直径为D=400mm 校核：流速为 0.6＜0.75＜0.9 因此符合要求。 综上，二沉池采用的是ZBX型周边传动吸泥机 （1）业主提供的水量、水质等基础资料 （2）《室外给给水设计规范》（GB 50013-2006）（3）《室外给排水设计规范》（GB 50014-2006）（4）《建筑给水排水设计规范》（GB 50015-2003）（5）《污水综合排放标准》（GB 8978-1996） （6）《民用建筑设计通则》（GB 50352-2005） （7）《工业与企业总平面设计规范》（GB 50187-93） （8）《给水排水工程构筑物结构设计规范》（GB 50069-2002） （9）《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规范》（CECS 138-2002）（10）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002） （11）《砌体结构设计规范》（GB 50003-2001） （12）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） （13）《建筑结构荷载设计规范》（GB 50009-2001）（2006年版） （14）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）（15）《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002） （16）《建筑结构可靠可靠设计统一标准》（GB 50068-2001）（17）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2001）（18）《建筑抗震设计规程》（DGJ 08-9-2003） （19）《构筑物抗震设计规范》（GB/J 50191-93） （20）《室外给水排水和燃气助力工程抗震设计规范》（GB 50032-2003）（21）《建筑设计防火规范》（GB 50016-2006） （22）《建筑内部装修设计防火规范》（GB 50222-95）（2001年版） （23）《采暖通风与空调调节设计规范》（GB 50019-2003）（24）《工业企业设计卫生标准》（GB/Z 1-2002） （25）《工业企业噪声控制设计规范》（GB/J 140-90）（26）《民用建筑电气设计规范》（JGJ 16-2008）（27）《供配电系统设计规范》（GB 50052-95）（28）《低压配电设计规范》（GB 50054-95） （29）《通用用电设备配电设计规范》（GB 50055-93） （30）《建筑防雷设计规范》（GB 50057-94）（2000年版） （31）《系统接地的型式及安全技术要求》（GB 14050-1993） （32）《电力工程电缆设计规范》（GB 50217-94） （33）《工业企业照明设计标准》（GB 50034-92） （34）《民用建筑电线电缆防火设计规程》（DGJ 08-93-2002） （35）《控制室设计规定》（HG/T 20508-2000）（36）《仪表供电设计规定》（HG/T 20509-2000） （37）《信号报警、联锁系统设计规定》（HG/T 20511-2000）（38）《仪表配管、配线设计规定》（HG/T 20512-2000） （39）《土基与基础工程质量验收规范》（GB 50202-2002）（40）《给水排水构筑物工程施工及验收规范》（GB 50141-2008） （41）《砌体工程施工质量验收规范》（GB 50203-2002）（42）混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204-2002） （43）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB 50205-2001） （44）《给水排水管道工程施工及验收规范》（GB 50268-97） （45）《工业金属管道工程施工及验收规范》（GB 50235-97） （46）《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》（GB 50242-2002）（47）《机械设备安装工程施工及验收通用规范》（GB 50231-98） （48）《现场设备、工业管道焊接工程施工及验收规范》（GB 50236-98） （49）《电气装置施工及验收规范》（GB/J 232-82） （50）《自动化仪表工程施工及验收规范》（GB 50093-2002） （51）《中华人民共和国环境保护法》 （52）《中华人民共和国水污染防治法》（53）其他适用于本工程的有关国家规范和标准 医院废水规范 （54）《医疗机构水污染物排放标准》（GB18466-2005）；（55）《医院污水处理设计规范》(HJ2029-2013)；（56）《医院污水处理技术指南》环发【2003】197号；（57）《室外排水设计规范》GBJ14-87(1997)（58）《综合医院建筑设计规范》GBJ49-88；篇5：污水处理厂设计
篇6：污水处理设计常用设计规范