焦化厂内安全三字经（精选5篇）
篇1：焦化厂内安全三字经
焦化厂内安全三字经
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篇2：焦化厂内安全三字经
那一个夜晚，实现爱的约定。一起来读一下圣经主内三字经。
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篇3：焦化厂内安全三字经
本工作采用内电解—Fenton氧化—絮凝沉淀的化学集成技术作为焦化废水的预处理工艺, 优化了各工段的运行参数, 以期实现提高废水可生化性、减少稀释新水用量的目的。
1 实验部分
1.1 试剂和材料
七水硫酸亚铁、30% (w) H2O2溶液、硫酸、盐酸、Na OH:分析纯。
聚丙烯酰胺:相对分子质量为3×106, 分析纯;活性炭:果壳基活性炭, 一等品, 碳元素的质量分数不小于21%, 平均粒径为3 mm;铁屑:某钢铁联合企业产出的机械加工的废弃钢铁铁屑, 呈不规则蜷曲状。
废水:某钢铁联合企业化工厂蒸氨后的含氨废水 (剩余氨水) , 废水水质见表1。
1.2 内电解实验
铁屑装填前用热碱溶液反复搓洗除油, 然后用3% (w) 的稀盐酸浸泡活化30 min, 以去除铁屑表面的氧化物。活性炭在使用前先用废水浸泡24 h, 以减少吸附作用对实验结果的影响。参考已有的文献报道[2,6], 首先将铁屑与活性炭以1∶1的体积比进行均匀混合, 然后装填在自制的柱形内电解反应器中。用浓硫酸调节反应器进水p H, 进行动态实验。
1.3 Fenton氧化实验
考虑到实际应用, 反应温度设定为常温 (22℃左右) 。用烧杯取200 m L内电解出水, 在磁力搅拌下进行Fenton氧化反应。加药顺序为先加入七水硫酸亚铁, 再加入H2O2溶液。
1.4 絮凝沉淀实验
F e n t o n反应结束后, 首先加入10% (w) 的Na OH溶液, 将p H调节至9.5~10.0, 然后加入1 mg/L的聚丙烯酰胺, 搅拌均匀后静置沉降0.5 h即可实现分离, 上清液即为处理后出水。
1.5 分析方法
按文献[7]所述方法测定COD[7]、ρ (NH4+-N) [7]、BOD5[7]、含油量[7]等指标。采用梅特勒-托利多SG2型p H计测定p H。
2 结果与讨论
2.1 内电解工段参数的优化
2.1.1 HRT
在内电解进水COD为3 665.1 mg/L、内电解进水p H为2.71的条件下, 内电解HRT对内电解出水COD的影响见图1。由图1可见, 当HRT分别为0.5, 1.0, 1.5, 2.0, 2.5 h时, 内电解出水COD分别为2 194.3, 2 042.6, 2 021.6, 1 953.8, 1 876.5 mg/L, 说明HRT的延长有利于COD的去除。在实际工程应用中, HRT的延长会增加设备投资, 扩大占地面积, 提高运行成本, 而过短的HRT又难以保证处理效果。综合考虑, 确定内电解工段的最佳HRT为1.0 h。
2.1.2 内电解进水p H
在内电解进水COD为3 812.4 mg/L、内电解HRT为1.0 h的条件下, 内电解进水p H对内电解出水COD的影响见图2。
由图2可见:当进水p H分别为2.25, 2.58, 3.14, 3.76, 4.51时, 内电解出水COD分别为1 974.5, 2 026.7, 2 065.2, 2 952.4, 3 123.6 mg/L;随p H的增加, 内电解工段对COD的去除效果呈逐渐下降的趋势;特别是当进水p H从3.14增至3.76时, COD的去除效果明显下降。根据实验结果并结合实际工程的特点, 确定内电解工段的最佳进水p H范围为2.6~3.1。
2.2 Fenton氧化工段参数的优化
2.2.1 Fe2+加入量
在Fenton氧化进水COD 1 927.3 mg/L、H2O2加入量700 mg/L、Fenton氧化进水p H 2.93、Fenton氧化反应时间1.0 h的条件下, Fe2+加入量对Fenton氧化出水COD的影响见图3。由图3可见, 随Fe2+加入量的增加, COD的去除效果反而下降。这是因为当Fe2+加入量过高时, 会加速H2O2的分解, 致使·OH还没有与有机物反应就已经分解, 导致H2O2的利用率下降, 处理效果变差[8]。因此, 选择Fe2+加入量为200 mg/L。
2.2.2 H2O2加入量
在Fenton氧化进水COD 2 028.6 mg/L、Fe2+加入量200 mg/L、Fenton氧化进水p H 3.10、Fenton氧化反应时间1.0 h的条件下, H2O2加入量对Fenton氧化出水COD的影响见图4。
由图4可见, 随H2O2加入量的增加, Fenton氧化出水COD先呈下降趋势, 但当H2O2加入量增至1 000 mg/L后, 出水COD略有上升。这是因为, H2O2加入量过高时, 在反应一开始就将Fe2+迅速氧化为Fe3+, 不仅部分H2O2发生了无效分解, 而且在一定程度上增加了出水COD[9,10]。因此, 选定H2O2加入量为1 000 mg/L。
2.2.3 Fenton氧化进水p H
在Fenton氧化进水COD 1 981.6 mg/L、Fe2+加入量200 mg/L、H2O2加入量1 000 mg/L、Fenton氧化反应时间1.0 h的条件下, Fenton氧化进水p H对Fenton氧化出水COD的影响见图5。由图5可见, 进水p H从3.03增至5.01时, 出水COD总体呈现上升趋势;但进水p H小于3.03时, 对COD的去除效果反而下降。这是因为, 过低的p H抑制了Fe3+向Fe2+的转化, 催化剂的减少影响了氧化效果[11]。综上所述, Fenton氧化进水p H在3.0左右时具有最佳的氧化效果, 在实际的工程应用中可控制p H在此范围内。
2.2.4 Fenton氧化反应时间
在Fenton氧化进水COD 2 216.7 mg/L、Fe2+加入量200 mg/L、H2O2加入量1 000 mg/L、Fenton氧化进水p H 2.93的条件下, Fenton氧化反应时间对Fenton氧化出水COD的影响见图6。
由图6可见:反应时间为0.5 h时, 出水COD较高, 可以认为反应还没有进行完全;反应时间延长至1.0 h时, COD迅速下降;继续延长反应时间至2.0 h, COD降幅趋缓, 仅下降了10 mg/L左右。在保证氧化效果的同时, 反应时间越短越好, 可减小池体容积、节省投资。因此, 最佳Fenton氧化反应时间确定为1.0 h。
2.3 预处理效果
在上述优化条件下得到的Fenton氧化出水经絮凝沉淀工艺处理后, 上清液的水质指标为:COD<2 250 mg/L, BOD5/COD>0.28, ρ (NH4+-N) <40 mg/L, 含油量小于50 mg/L。
在最佳运行参数下, 内电解工段对COD的去除率达到40%以上, Fenton氧化—絮凝沉淀工段对COD的去除率达到25%以上。
综上所述, 内电解—Fenton氧化—絮凝沉淀的化学集成技术对废水的总COD去除率大于55%, 处理后的废水BOD5/COD大于0.28, 不添加稀释新水即可进入后续生化处理系统。该工艺占地面积小、系统结构简单、易于工业化, 废水预处理成本为4~5元/t。
3 结论
a) 内电解工段的填料采用钢铁铁屑与活性炭的混合物 (体积比1∶1) , 最佳运行参数为HRT 1.0 h、进水p H 2.6~3.1, 对COD的去除率达到40%以上。
b) Fenton氧化工段的最佳运行参数为Fe2+加入量200 mg/L, H2O2加入量1 000 mg/L, 进水p H 3.0左右, 反应时间1.0 h。Fenton氧化—絮凝沉淀工段对COD的去除率在25%以上。
c) 内电解—Fenton氧化—絮凝沉淀的化学集成技术对废水的总COD去除率大于55%, 处理后的废水BOD5/COD大于0.28, 不添加稀释新水即可进入后续生化处理系统。该工艺占地面积小、系统结构简单、易于工业化, 废水预处理成本为4~5元/t。
摘要：采用内电解—Fenton氧化—絮凝沉淀的化学集成技术预处理焦化废水, 优化了各工段的运行参数。实验结果表明:在钢铁铁屑与活性炭的体积比为1∶1的条件下, 内电解工段的优化参数为进水pH 2.6~3.1、HRT=1.0 h;Fenton氧化工段的优化参数为Fe2+加入量200 mg/L、H2O2加入量1 000 mg/L、进水pH 3.0左右、反应时间1.0 h;絮凝沉淀工段的设定参数为进水pH9.5~10.0、聚丙烯酰胺加入量1 mg/L、静置沉降0.5 h。在上述工艺条件下, 该集成技术对废水的总COD去除率大于55%, 处理后的废水BOD5/COD大于0.28, 不添加稀释新水即可进入后续生化处理系统。该工艺占地面积小、系统结构简单、易于工业化, 废水预处理成本为4~5元/t。
关键词：焦化废水,内电解,芬顿氧化,絮凝沉淀,预处理
参考文献
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篇4：焦化厂内安全三字经
[关键词]焦化厂设备；安全管理
一、焦化的原理简介
焦化厂是通过对烟煤进行高温干馏，制取优质的冶金焦碳并生产焦炉煤气和宝贵的化学产品的工业企业，一般由备煤、炼焦、回收、精苯、焦油五个生产环节组成，并附以动力、机修等车间，有的还设有选煤厂、碳黑厂、制氢厂以及其他化学精制车间。由于焦化生产的工艺特点和产品性质所决定，在生产过程中存在着诸如燃烧、爆炸、中毒、触电等危险因素，因此必须采取积极而有效的防范措施，以确保生产的正常进行，确保人员和设备的安全。
二、设备的基础工作
焦化设备种类多样，而且操作相对复杂，各台设备有各台设备的操作规程。为保证设备安全运行，必须根据设备的具体要求，对各台设备的主要技术参数，安全性能以及操作性能必须全面掌握，不能长期使用小马拉大车的情况。在工艺选型上，正确选择符合要求的设备，避免超载、超负荷、设备的不安全因素出现。在设备选型过程中，应对设备进行分析，比较，选择配置合理设备作为安全生产中必不可少的一个重要环节来抓。
由于生产对设备的选择性较强，在选择设备的配置上要精打细算，力求少而精。做到生产上适用，技术性能先进，安全可靠，设备运行状况稳定，经济合理，能满生产工艺要求。设备选型应按实际生产能力、技术力量、及所需动力配置使之与生产能力相适应。避免使用淘汰性产品。尽量选择能源消耗低、噪音小，环境污染小的设备，使其综合成本降低。
三、焦化设备的安全管理
设备安全管理应进行全过程管理。设备的全过程管理分前期管理和后期管理，前期管理包括规划、設计、选型、购置、制造、安装调试等内容；后期管理包括验收、使用、维护、检修、改造、更新、报废等内容。在这每一个过程中都应进行安全性要素的考虑。
1、设备规划及管理
设备规划是企业规划的重要组成部分，企业进行设备规划时在考虑企业的发展规划和现今国内外的技术水平的同时应重点关注设备的安全性，为后续设备综合管理和发挥效能创造环境条件。设计的好坏，直接关系着设备的安全运行、使用和维护，因此设计时应对设备进行安全连锁有效性研究，进行FMECA分析（故障类型和影响分析—找出系统的各个子系统或元件可能发生的故障出现的状态，搞清每个故障类型对系统安全的影响，以采取措施予以防止或消除）。对现有设备的正确选型起着设备规划设计的相同作用，一样不可忽视。设备使用企业在大型复杂非标准设备的制造，安装，调试过程中都应尽可能地派设备安全管理人员参与，进行监督，验证与学习，调试时应进行相关的空运转实验、负荷实验和精度实验等。企业在进行设备验收时应由设备管理部门、设备安装部门、工艺技术部门和设备使用单位共同参与，或由监理部门组织，以便及早发现与纠正由于设计、制造、安装等缺陷而造成的设备不安全，降低由于设备的不安全状态引发的事故。
设备的后期管理除以上提及的验收外，主要是设备的日常管理，日常管理成功与否，直接关系着设备的使用寿命和由设备的突发故障所引起的安全事故的高低。设备的日常管理主要要做好设备的使用和维护，设备状态监测和故障诊断，设备的检维修管理。
2、设备的日常维护
设备在进行正常的使用过程中还应进行合理的维护，日常维护主要应做好检查、润滑、清洁、紧固。在设备的日常维护应定点、定时、定量、定标准、定人、定记录及定路线，规范化和程序化进行。只有及早地发现问题，才能有效地控制事故于萌芽状态中，设备状态监测和故障诊断是设备安全管理中核心的技术组成部分，它的目的就是及时发现故障并进行有效的处理，防止故障的扩散与恶化。现阶段的诊断方法主要有传统的诊断方法，数学诊断方法，以及智能诊断方法。传统诊断方法包括无损检测技术、γ射线扫描技术、油液检测技术、温度检测技术、声音检测技术、机械振动检测技术等，数学诊断方法有基于贝叶斯决策判据以及基于线性和非线性判别函数的模式识别方法、基于概率统计的时序模型诊断方法、基于距离判距的故障诊断方法、模糊诊断原理、灰色系统诊断方法、故障分析法、小波分析法、以及混沌分析与分形几何法等；设备的智能诊断是故障诊断技术发展的最终目标，目前主要有模糊逻辑、专家系统、神经网络和进化计算方法（如遗传算法）等。
企业应根据本企业的特性选择合适的状态监测和故障诊断技术与仪器，并关注新方法新工具的使用，创立并不断完善最合适的监测和故障诊断体系。科学合理的维修可以使设备在正常条件下长期运行，减少故障和安全事故的发生，许多设备事故发生在对故障的维修上，不合理的维修流程和管理程序将为设备事故的产生埋下隐患。
结束语
设备安全管理，不仅属于安全管理的范畴，而且也是设备管理的业务范围，两者是交叉相融的。设备的管理不能不讲安全，安全管理必讲设备的安全。所以，提倡“安全第一、生命至上”的安全理念和“安全无小事、安全从我做起”的全员安全意识，是促进设备安全管理迈向新高度的推动力。
参考文献
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篇5：焦化汽油内浮顶储罐的氮封设计
根据国外储罐火灾事故情况统计,内浮顶罐和外浮顶发生事故的概率分别为5.27%和29.38%;中石化集团公司所属炼油企业近10年间发生的事故统计结果显示,内浮顶罐的事故概率要大于外浮顶储罐,而储存介质硫含量及挥发性组分含量高等因素是导致轻质油储罐(储存终馏点不大于220 ℃轻质油品的立式圆筒形钢制焊接常压储罐)发生火灾事故的主要原因。
氮封设施是保障轻质油内浮顶储罐安全运行的措施之一。氮封的作用主要是防止硫铁化合物自燃、雷击、静电或明火等引燃罐顶空间的可燃气体,同时防止储存介质氧化聚合等。焦化汽油硫含量高且易被氧化,因此,对焦化汽油内浮顶储罐设置氮封是必要的。
本文具体阐述了某炼油厂焦化汽油内浮顶储罐的氮封改造设计。本设计本着安全、节约和便于操作维护的原则,实现了焦化汽油储罐安全、经济的运行。
1 项目简述
炼油厂延迟焦化装置生产的焦化汽油输送至利旧焦化汽油中间罐储存,由于装置扩能的需求,新增焦化汽油输送泵,向下游汽、柴油加氢装置供料。
利旧焦化汽油中间罐为1000 m3内浮顶罐,按照《石油化工储运系统罐区设计规范》(SH/T3007-2007)的要求,储罐需增加氮封措施,及相应的呼吸阀及紧急泄压阀[2]。本文着重介绍与氮封有关的工艺设计,关于氮气调节阀的计算及呼吸阀、紧急泄压阀等压力保护系统的设计及计算,本文不做详述。
2 储罐选型
在储罐选型方面,由于焦化汽油为甲B类液体,按规范应选用内浮顶的储罐形式。固定顶罐由于在罐内液面上存在油气空间,当气温或气压发生变化时,会造成油气损失;而内浮顶罐的浮顶与物料液面间几乎不存在气体空间,因而可以极大地减少油品蒸发,在相同条件下,与固定顶罐相比,一般可减少油品蒸发损失90%以上[3]。所以本项目中焦化汽油利旧内浮顶储罐,可减少油品蒸发,满足规范要求。
3 氮封设计
3.1 压力设定
首先,常压储罐的内外压一致罐体本身不受压是最理想的状态,但实际操作中由于介质的挥发和环境温度的变化是不可能达到的,而负压更易造成储罐变形,所以当焦化汽油被抽出或散热使压力降低时,利用氮气调节阀将气源(绝压0.7 MPa 的低压氮气)压力降低后注入,使焦化汽油储罐(设计压力-0.5~2.0 kPa)始终保持微内压,即设定压力为微正压。
其次,氮气调节阀压力的设定值必须大于呼吸阀吸阀压力的设定值,否则会造成氮气调节及保护的失效;同时,调节阀压力的设定值必须小于呼阀压力的设定值,否则会使呼吸阀持续工作,而调节阀始终不能达到关闭背压而不断进气。所以氮气调节阀后压力设定取值区间在吸阀压力与呼阀压力之间。为了更好的节省氮气的用量,在保证操作性能的前提下,以与呼阀压力保持更大压差为宜。本项目中,设定焦化汽油储罐的操作压力为0.5 kPaG。
3.2 自力式压力调节阀
焦化汽油的氮封设计采用自力式压力调节阀,阀后取压,用于维持调节阀后(即储罐内)压力恒定。
自力式压力调节阀无需外加能源,能在无电无气的场所工作,既方便又节约了能源。压力分段范围细且互相交叉,调节精度高。压力设定值在运行期间可连续设定。对阀后压力调节,阀前压力与阀后压力之比可为10:1~10:8。
自力式(阀后)压力调节阀的工作原理是:操作压力为0.6 MPaG的氮气,经过调节阀阀芯、阀座的节流后,变为阀后压力0.0005 MPaG。阀后压力经过控制管线输入到执行器的下膜室内作用在顶盘上,产生的作用力与弹簧的反作用力相平衡,决定了阀芯、阀座的相对位置,控制阀后压力(即储罐的操作压力)。当阀后压力增加时,作用在顶盘上的作用力也随之增加 。此时,顶盘的作用力大于弹簧的反作用力,使阀芯关向阀座的位置,直到顶盘的作用力与弹簧的反作用力相平衡为止。这时,阀芯与阀座的流通面积减少,流阻变大,从而使阀后压力降为设定值0.0005 MPaG。同理,当阀后压力降低时,作用方向与上述相反。
3.3 限流孔板
为确保焦化汽油氮封设计压力控制系统完好使用,应定期对自力式压力调节阀进行校验,加强维护,因此需为自力式压力调节阀设计限流孔板旁路,以保证焦化汽油储罐的正常运行。
限流孔板作为节流元件,由于具有结构简单、易加工、制造成本低、安装方便等优点,在满足工艺要求的前提下,越来越多地应用在化工装置中限定流量或降低压力,具有投资和操作维修费用低的优点。限流孔板孔径的计算,请参见《管路限流孔板的设置》(HG/T20570.15-95)[4]。
当自力式压力调节阀发生故障或校验维护期间,关闭自力式压力调节阀入口的切断阀,打开限流孔板入口的切断阀,氮气通过限流孔板的减压,也可维持焦化汽油储罐的正常运行。但由于限流孔板的减压精度不高,不能保证储罐的操作压力维持在一个较恒定的范围,因此不能取代自力式压力调节阀,仅设计用于自力式压力调节阀的检修旁路。具体参见图1。
4 氮封设计中通气孔的改造
在本项目中,焦化汽油储罐原为内浮顶罐,罐壁有环向通气孔。在过去的设计中,因内浮顶储罐增加氮封,往往会采取将罐壁通气孔进行焊接封死的方式,但该方式存在氮气长时间中断后安全运行风险较大的缺点,因此本设计中通气孔等附件的封堵方式采用可拆卸方式,便于氮气停止使用后能及时将储罐恢复为一般内浮顶方式运行,提高储罐抗击风险能力。
对于新设计的内浮顶储罐,建议可将环向通气孔设在罐顶边缘,通气孔边缘固定丝网处可用堵板和螺栓紧固封堵;而旧罐增设氮封设施改造时,则应将原通气孔的可拆卸丝网换成堵板,堵板用螺栓紧固封堵。对类似焦化汽油这样含硫量较高的油品,还需考虑材质的耐腐蚀性,应尽量采用不锈钢材质为宜。
5 结 论
随着安全和环保要求的不断升级,已经有越来越多的企业在进行轻质油储存设计时,选择为内浮顶罐增加氮封设施。其实,除了加工高硫、含硫原油的企业,储存含有直馏石脑油组分的内浮顶罐及焦化汽油内浮顶罐应采用氮封措施外,其它储罐可根据氮气资源情况和轻质油硫含量、蒸汽压等实际情况,酌情选择是否需增加氮封设施。但对罐顶气相空间可燃气体浓度仍然超标的内浮顶储罐,还是应考虑增设氮封设施或其它安全措施的。
参考文献
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