连体建筑

连体建筑（精选十篇）

连体建筑 篇1

目前连体高层建筑结构主要有两种形式。

1.1 架空连廊式

既两个结构单元之间设置一个或多个连廊, 连廊的跨度从几米到几十米不等, 连廊的宽度一般约在10m之内。架空连廊式连体结构的连接体部分结构较脆, 对两侧塔楼基本不起约束作用, 因此这类连体结构一般做成弱连接。

1.2 凯旋门式

也称门式高层结构, 整个结构类似一个巨大的“门框”。凯旋门式连体结构的连接体部分一般包含多个楼层, 具有足够的刚度, 可使两边受力协调、变形协调, 让左右两塔楼共同工作, 因此这类结构一般做成强连接。

2 连体结构的分类

根据连接方式可将连体结构分为两类。

2.1 强连接方式

若连体结构具有足够刚度, 能够让主体结构受力及变形协调, 可使其连体方式做成强连接。做成强连接的高层连体结构, 尤其是连接处的受力较大, 要同时承受重力荷载和两侧高层塔楼变形、振动产生的作用效应。因此对连接处的构造处理及连体本身刚度的确定尤为重要。

2.2 弱连接方式

连接体本身刚度较弱、质量较轻, 无法使两侧结构共同工作, 就可将其做成弱连接体, 即连接体一端铰接一端滑动, 或两端做成滑动支座。其中滑动支座的做法尤为重要。

3 连体结构的受力特点

3.1 连接体受力复杂

连接体连接两侧结构, 受力复杂。要同时承受水平荷载时协调两侧结构变形的作用力和竖向地震力, 尤其是在连体结构有较大跨度时, 竖向地震力的作用效应更为明显。

3.2 扭转效应明显

连体结构自振振型较为复杂, 扭转振型丰富, 扭转性能差。两侧结构的不对称性会使连体结构的扭转效应加剧。即使两侧结构是对称分布, 但两侧结构的运动方式会随内部结构、质量分布的改变而发生改变, 除了同向运动之外仍可能发生相对运动, 该振动形态是与整体结构的扭转振型耦合在一起的。

3.3 连接体两端结构连接方式

连体结构两端的连接方式是影响整体结构的受力性能的重要因素。连接方式一般有刚性连接、铰接、滑动连接等, 处理方式根据建筑方案及结构布置确定。

3.4 连接体的刚度问题

连体结构中部刚度小, 而此部位混凝土强度等级又低于下部结构, 从而使结构薄弱部位由结构底部转移到连体结构中塔楼 (两侧结构) 的中下部, 设计中应予以充分注意。

4 连体结构的设计要点

1) 连体高层建筑的自振振型较为复杂, 有顺向振型和反向振型。高层建筑的连体原因让各楼塔之间的振动相互耦合, 结构沿竖向的刚度和质量也因连接体的设置分布也不均匀, 以致连体结构自振振型复杂。连体结构的扭转性能差, 且扭转振型也丰富多样, 尤其是在地震作用下扭转反应很大, 结构延性较差, 容易发生脆性破坏。连体高层建筑应采用三位空间分析方法进行整体计算, 主体结构与连接体均应参与整体分析;

2) 架空的连接体对属相地震的反应比较敏感, 尤其是跨度较大、自重较大的连接体的竖向地震反应很明显。通过大量的震害经验, 竖向地震力造成的破坏在各次地震中是普遍、客观存在的, 建筑设计规范制定的重要原则是取建筑设计基准期内的最不利荷载作为设计依据。在地震震中区, 地震震动主要是以竖向震动为主, 也起了明显的主要破坏作用, 因此一般建筑在9度抗震设计, 连接体结构在8度抗震设计时应同时考虑竖向地震荷载和水平地震荷载的共同作用。其竖向地震作用计算方式应按振型分解法或时程分析法。如为近似考虑, 则其竖向地震作用标准值可取连接体重力荷载代表值的10%, 并按构件所分担的重力荷载值得比例进行分配;

3) 连体结构及相邻结构构件的抗震等级:抗震等级是多层和高层钢筋混凝土结构、构件进行抗震设计计算和确定构造措施的设计等级标准, 不同结构体系应有不同的抗震等级要求。此外, 同一结构的不同部位其抗震要求应区别对待。在做连接体的抗震等级设计时应在原设计等级基础上提高一级。若原抗震等级为特一级则不再提高;

4) 连接体结构应加强构造措施。结构设计应满足“小震不坏, 大震不倒”的抗震设防标准。抗震设计更重要的是注重概念设计, 即“三分计算, 七分构造”, 根据工程经验对结构中薄弱部位进行加强。

5) 应考虑不同材料连接体结构的抗震、减震的一系列问题。人们对建筑功能的要求日益俱增, 建筑结构形式也随之变得复杂。主要体现在: (1) 钢连廊连接方式常被使用; (2) 不同材料、不同结构类型组成的组合结构; (3) 在结构的薄弱部位加设耗能器, 形成受控结构体系。高层连体结构建筑的两侧塔楼或各独立部分宜有相同或相近的体型和刚度, 7度、8度抗震设计时, 在质量和刚度相差较大的两侧结构, 不宜简单采用强连接方式, 应采用弹塑性静力或动力分析方法。

6) 计算分析评估。《高层建筑混凝土结构技术规程》中规定:复杂型体的高层建筑分析应符合以下要求: (1) 至少采用两种计算模型的三维空间软件对其整体内力位移进行分析;连体结构连接部位因构造特殊、受力复杂, 宜采用有限元模型进行建模整体分析, 对连接体部位应采用弹性楼盖进行计算; (2) 当考虑抗震计算时, 平扭耦联计算结构的扭转效应予以考虑, 考虑振型数应大于等于15, 多塔楼结构振型数应大于塔楼数的9倍, 且计算振型数应使振型参与质量大于等于总质量的90%; (3) 应用弹性时程方法分析计算; (4) 薄弱层弹塑性变形宜采用弹塑性静力或动力分析方法验算。

5 结论

总而言之, 高层连体结构是一种从构造和受力来说较为复杂的结构体系, 对此工程中应用至少两种的计算模型对其进行弹性、弹塑性分析, 结果整理、对比。加强连体结构的概念性设计, 凭借工程经验从构造上对整体结构予以调整并对其薄弱部位进行加强, 来满足其使用要求及抗震设防要求。

参考文献

[1]楼宇.大底盘上双塔的连体高层建筑的震动分析.建筑结构, 1999 (4) .

[2]徐福培.复杂高层建筑结构设计.北京:中国建筑工业出版社, 2005.

[3]GB50011-2010建筑抗震设计规范[S].北京:中国建筑工业出版社, 2010.

夸克与连体物及连体量 篇2

关键词：无穷小连体禁闭

中图分类号：P14文献标识码：A文章编号：1007-3973(2011)003-096-02

1、夸克禁闭及其渐近自由

夸克之謎就是夸克禁闭及其渐近自由。夸克理论认为，夸克都被囚禁在粒子之中，不存在独立的夸克。夸克禁闭也称色禁闭。夸克受到色荷的强力的束缚。在量子色动力学中，夸克除了具有“味”的特性外，还具有三种“色”的特性。这里的“色”并非指夸克真的具有颜色，而是借“色”这一词比喻夸克自身的一种属性。量子色动力学认为，一般的物质是没有“色”的，组成重子的三种夸克的“颜色”分别为红、绿和蓝，带色荷的夸克被限制，使它与其他夸克在一起，而两个或三个组成一个粒子，它们叠加在一起，使得总色荷为零，也就是将粒子结合为无色的状态。

人们不可能从核子中单个地分离出夸克，这种奇特性质被称为夸克禁闭或色禁闭。夸克禁闭理论，就是认为无论采用什么办法，都不能使夸克离开强子，这成为自由夸克的理论。

弦理论是目前影响较大的夸克禁闭理论，该理论认为强子是一个极短的弦，夸克是弦的两端，弦有弹性，向中间收缩，强子中，弦高速旋转，离心力使弦保持稳定的长度，也就是强子的大小。假如用强大的能量将弦打断，就形成两条新弦，产生和原来一样的两个强子。这犹如将磁铁切断后，形成两条新的磁铁，而不是只产生有一极的磁铁。

在1972年召开的第十六届国际高能物理会议上，夸克之父，盖尔曼说：“理论上并不要求夸克在实验室中是真正可测的，在这一点上象磁单极子那样，它们可以在想象中存在。”

2、连体量

什么是连体量?我们以“现在”的量为例来说明。在过去与未来之间有没有“现在”呢?如果说没有，那么我们就只能生活在过去或未来。这可能吗?如果说有，那么其量是多少呢?或者说“现在”的长度是多少呢?“现在”的长度最短应该是无穷短，或者说无穷小，但无穷小是不能独立存在的，它只能存在于有穷之中。因此，“现在”的量是无穷小与有穷小的统一。这是两个量的统一，可以说是连体量，也可以说是连体数。因无穷小寓于有穷之中，故连体数也可称作寓数。“现在”的量也就是四维空时中时间一维的量。

无穷小与无穷大既有共同点也有不同点，或者说无限小与无限大既有共同点也有不同点。二者都离不开有穷。无穷大寓于有穷之中，无穷大是无数有穷之和。在有穷之外没有无穷大：同样，在有穷之外也没有无穷小，无穷小只能在有穷之中。无穷小大于0，它不属于无的范围，而与无穷大都属于有的范围。无穷小与无穷大相反，对有穷的无数次分割通向无穷小。

无穷小有三个特点：一是它只能在有穷之中，或者说它只能在有限之中；二是对有穷的无数次分割通向无穷小：三是它不能独立存在，人们不可能直接感觉到它，而只能通过有限认识它。无穷小是存在的，但通向无穷小的过程是一个无限的过程。有些人到有穷之外去找无穷小，这是错误的。到有穷之外去找无穷小，也就是到无中去找无穷小。无穷小属于有的范围，它只能在有穷之中，但无穷小与有穷是有区别的。

有人把无穷小视为以0为极限的变量，这一观点有合理的成分，它澄清了无穷小“似0非0”的模糊认识。这就是说，无穷小在变化过程中，其值可以是非0，但它变化的趋向是0，它可以无限地接近0。这一思想对人们认识无穷小有推动作用，但它毕竟是错误的。无穷小是常数，不是变量。

变数或变量，是指没有固定的值，可以改变的数。它以非数字的符号来表达，一般用拉丁字母来表达。变量与常数是相反的，无穷小是常数不是变量。如果说无穷小是变量，那么它变化的范围何在?无穷小是大于0的最小的数，它略微小一点就成了0，它略微大一点就不再是无穷小。在那些极限为零的变量中，凡是没有到达无穷小的当然大于无穷小。变量的用处在于它能一般化地描述指令的方式。变量用于开放句子，表示尚未清楚的值，即变数，或一个可代入的值。而无穷小有确定的值。

无穷小与0交界，因而那种极限为0的变量也是通向无穷小的，但此趋向本身并不是无穷小。极限为0的变量是现实的，通向无穷小的趋向也是现实的，而无穷小只能存在于有限之中。人们的感官可以感觉到极限为0的变量，可以感觉到通向无穷小的趋向，但不可能直接接触到无穷小或无穷大。那种想凭感官直接感觉到无穷小的想法，只是幻想。

无穷小的物质是不能单独存在的，它与有穷小的物质有机地结合在一起。与此相适应，无穷小的数字也应该与有穷小的数字结合在一起。在某些统一物中，无穷小的事物对该统一体的性质起一定的作用。要从统一体中将有穷小的物质与无穷小的物质分割开来，不同于将一般有穷物质分割开来。从无穷小的特点看夸克之谜，夸克可能与某种无穷小的物质结合在一起，且该无穷小的物质对统一体的性质起一定的作用，所以人们难以从核子中将夸克单个地分离出来。

3、微观世界末期

从分子到原子再到粒子，这已是微观世界。微观世界的某些物质如粒子等其运动属高速运动，高速运动是指达到光速或与光速相当的高度。任何运动都与四维空时有联系，但高速运动与四维空时的联系明显。从夸克开始宇宙进入了微观世界末期，其特点是在无穷小与有穷小的事物构成的统一物中，无穷小的事物对统一物的性质起一定的作用。其中某些物质的运动也属高速运动。在微观世界末期，通向以无穷小为目标的趋向较明显，这种趋向是通向无穷小的，但此趋向本身并不是无穷小。

对有穷事物的不断分割通向无穷小，这一过程是一个无限的过程，微观世界末期是一个无限的期间。反过来看，宏观世界的末期也是一个无限的期间。越来越大的星系通向无穷大，通向无穷大的过程也是一个无限的过程。

无穷小的事物是不能独立存在的，因而最小的事物不是无穷小的事物而是无穷小的事物与有穷小的事物构成的连体物。

微观世界末期事物的分割有其特点。虽然事物中都有无穷小的事物，但在较大的事物中无穷小的事物对统一物的性质不起作用，或者所起作用微不足道。而从夸克开始，某些无穷小的事物对有穷小的事物与无穷小的事物所构成的统一物的性质可以起到一定的作用。

夸克与胶子等构成电子，其中有多少种无穷小的事物，每种无穷小的事物有多少数量，它们对统一物的性质究竟起多大的作用，这只能由实验来探明。在电子这类事物中，要将夸克分割出来，就必须将其中的无穷小的事物引导到其他事物中去。这是因为这些无穷小的事物不能独立存在，它们需要与有限的事物结合在一起。人们只有将统一物中的某些无穷小的事物引导到其他事物中，才有可能将其中的有穷小的事物分离出来。

对称连体高层建筑的结构设计 篇3

聚源国际项目位于河南省郑州市郑东新区, 该建筑地下2层, 地上15层, 建筑高度59.00m。地下两层为地下车库 (人防区域) 和设备用房, 地上一、二层为商业裙房, 主楼为15层写字楼。本工程主楼为框架——核心筒结构, 裙房为框架结构, 建筑结构安全等级二级, 地基基础设计等级乙级, 主体结构设计使用年限为50年。地下室防水等级二级, 地下水埋深-2.95米, 地下室混凝土抗渗等级P8, 屋面防水等级Ⅱ级。

本工程建筑抗震设防类别丙类, 抗震设防烈度7度, 设计基本地震加速度值0.15g, 设计地震分组第二组, 场地类别Ⅲ类, 特征周期Tg=0.55sec, 建筑结构的阻尼比0.05。

本工程主楼基础采用CFG桩复合地基, 裙房基础采用长螺旋钻孔压灌混凝土后插钢筋笼灌注桩作为抗拔桩, 主楼及裙房整体采用平板式筏板基础。

2. 结构设计

2.1 结构布置

本建筑两个主楼均为框架核心筒结构, 布置及刚度基本对称, 平面基本柱网8.4x8.4m, 核心筒剪力墙厚度外筒300, 中间200, 钢筋砼柱及型钢砼柱截面900x900, 主楼顶部三层采用连体结构相连成为整体, 实现大空间办公的要求, 连体部分跨度25.2米、宽度25.2米。连体部分采用三榀三层高的钢桁架与两栋主楼刚性连接, 与钢桁架相连的六个框架柱采用型钢砼柱直接生根于基础, 在保证钢桁架刚性连接的同时, 有效地降低了框架柱的轴压比, 减小了柱截面, 为地下车库的布置提供了有利条件。

钢桁架的弦杆采用焊接H型钢, 并向主楼延伸一跨至核心筒, 延伸跨框架梁采用型钢砼梁, 在充分保证结构整体刚度的同时, 提高了结构的延性, 有效保证了剪力的传递。桁架腹杆采用焊接方钢管, 弦杆、竖腹杆、斜腹杆中心线在节点区交汇于一点, 腹杆与弦杆、弦杆与型钢砼柱内钢骨均采用刚性连接。

2.2 结构概念设计

(1) 适当增强两个塔楼的抗侧刚度, 以减小楼层的侧移和层间位移角。

(2) 优化两个塔楼核心筒的剪力墙布置及墙体厚度, 增强结构的抗扭刚度, 减少结构的扭转效应。

(3) 连体部分共四层楼板, 在每个楼层处设置水平弦杆, 布置三片整层钢桁架与楼层处的弦杆构成一个整体, 和楼板以及构造水平支撑协同作用, 使其具有足够的竖向抗弯 (抗剪) 刚度、水平抗弯 (抗剪) 刚度, 并满足承载力设计的要求。

(4) 与钢桁架直接相连的六个框架柱采用型钢砼柱生根于筏板, 与型钢砼柱直接相连的框架梁采用型钢砼梁, 以保证连接的可靠性, 并使连体与塔楼实现连续平稳过渡。

2.3 连体结构设计

2.3.1 连体部分在竖向荷载作用下的传递路径:

楼面——次梁——主梁——钢桁架——主楼的型钢砼柱——基础, 在竖向荷载作用下, 连体受弯, 对主楼的不同楼层产生相应的拉压应力。为保证连体部分竖向荷载的有效传递, 采取以下措施:

(1) 钢桁架采用三层高的整层桁架, 桁架弦杆与腹杆刚性连接, 增强桁架的竖向抗剪刚度。

(2) 与连体直接相连的框架柱采用型钢砼柱生根于基础, 与连体间接相连的框架柱采用型钢砼柱, 并将型钢向下延伸一层, 充分保证连接的可靠性以及框架柱的延性。

(3) 与型钢砼柱直接相连的框架梁采用型钢砼梁, 型钢砼梁与型钢砼柱连接节点区柱内型钢贯通, 梁内型钢与柱内型钢可靠连接, 有效增强连体端部构件及节点的延性, 节点构造满足相关规范的技术要求。

(4) 连体部分楼面次梁采用焊接H型钢, 与钢桁架的弦杆采用铰接, 有效传递楼面竖向荷载。

2.3.2 连体在水平荷载作用下的传递路径:

立面幕墙——楼板——主楼。在水平地震力作用下, 连体协调两塔楼变形而使得整体结构的刚度增大、周期减小, 自身则产生较大的竖向及水平变形, 为保证水平荷载的有效传递并增强两塔楼的协调工作性能, 采取以下措施:

(1) 连体所在楼层顶部、底部的楼板厚度取180mm, 并向主楼延伸至核心筒所在跨;连体所在中间两层的楼板厚度取150mm, 并向主楼延伸一跨, 以增大楼面的整体刚度。

(2) 连体所在楼层以及下一层的楼板配筋整层采用双层双向配筋, 并适当加大配筋率 (尤其加大连体所在顶部、底部楼板的配筋) 。

(3) 钢桁架两侧第二跨对应位置设置两道构造性的水平支撑, 与楼板一同传递水平力, 并适当增强连体的水平抗剪刚度。

2.4 结构弹性计算分析

两个塔楼与连体由于采用刚性连接, 在计算时进行整体建模计算。主楼的结构弹性分析采用SATWE和MIDAS分别进行计算, 以利于校核计算结果。SATWE及MIDAS分别采用刚性楼板假定 (连体部分楼板为弹性板) 来计算结构的动力特性、楼层位移、层间位移角、周期比等;杆件内力分析及构件设计等采用SATWE的弹性板模型进行分析。

采用SATWE和MIDAS进行反应谱分析时, 均考虑偶然偏心和双向地震作用, 对二者分析计算的结果进行比较发现, 两个程序的计算结果基本一致 (例如, 结构的扭转周期比:SATWE, Tt/T1=0.774;MIDAS, Tt/T1=0.778) , 结构弹性分析结果基本可行。

根据MIDAS模型的计算结果, 分析连体楼层在中震作用下楼板的应力分布及极值, 例如连体部分第1振型的自振频率4.15Hz。塔楼与连体连接处楼板的拉应力较其他部位大, 尤其是转角处, 这些部位的楼板在设计中加强其构造措施。在水平地震作用下, 连体由于协调两塔楼的变形而使得自身产生较大的竖向及水平的弯剪变形, 尤其是钢桁架的端部斜腹杆, 设计中适当加大这一杆件的壁厚, 保证连体主要受力构件的中震弹性。

2.5 基础设计

根据上部结构计算结果:与连体直接相连的六个柱子的柱底轴力较主楼其它框架柱的柱底轴力大许多, 同时, 裙房仅有两层框架, 地下室筏板顶标高-9.55米, 地下水位埋深-2.95米, 经综合分析, 基础设计采用下面的方案。

主楼采用CFG桩复合地基, 桩径φ400, 桩距1.45x1.45m, 复合地基承载力特征值310k Pa, 与连体直接相连的主楼最外侧两列框架柱的对应位置, 桩距调整为1.4x1.4m;裙房采用长螺旋钻孔压灌混凝土后插钢筋笼灌注桩作为抗拔桩, 桩径φ400, 桩距2.8x2.8m;基础施工完成以后, 经单桩竖向抗压静载试验 (裙房采用抗拔静载试验) 及复合地基载荷试验分别检验单桩竖向抗压 (抗拔) 承载力特征值及复合地基承载力特征值, 对所有桩采用低应变动测试验检验桩身完整性, 均满足规范要求。

主楼与裙房采用整体筏板基础, 主楼筏板厚度1.4m, 与连体直接相连的最外侧两列框架柱对应位置的筏板厚度1.8m, 裙房筏板厚度0.8m, 主楼筏板与裙房筏板之间设置沉降后浇带, 裙房筏板中部设置膨胀加强带。

3. 设计中采取的构造措施

(1) 连接体及与连接体相连的结构构件在连接体高度范围及其上下层, 抗震等级提高一级。

(2) 与连接体相连的框架柱在连接体高度范围及其上下层, 柱箍筋全长加密, 轴压比限值按其他楼层框架柱的数值减小0.05采用。

(3) 与连接体相连的剪力墙在连接体高度范围及其上下层设置约束边缘构件。

(4) 连接体及与之对应的主楼楼板、连接体上下层楼板配筋采用双层双向配筋, 连接体底层楼板和顶层楼板厚度加厚之180mm, 并向主楼延伸两跨;连接体中间两层楼板厚度加厚至150mm, 并向主楼延伸一跨。

(5) 与钢桁架直接相连的框架柱采用型钢砼柱, 与型钢砼柱直接相连的框架梁采用型钢砼梁, 与型钢砼梁对应另一端的框架柱采用构造型钢砼柱, 构造型钢砼柱内型钢向连接体以下延伸一层。

(6) 钢桁架腹杆采用方钢管, 腹杆与弦杆采用刚性连接, 各构件中心线重合。

(7) 由于建筑高度小于60m, 充分考虑经济性因素, 设计时, 除核心筒四角的剪力墙边缘构件按框架核心筒结构考虑外, 其余剪力墙均按框架——剪力墙结构执行。

(8) 钢桁架两侧第二个柱间对应位置加设构造性水平交叉支撑, 水平支撑顶部距离楼板底部150mm, 使水平支撑不承受竖向荷载, 仅传递水平力。

(9) 与钢桁架直接相连的六个框架柱以及同列的另外两个框架柱采用型钢砼柱落地, 抗震等级提高一级。

4. 结语

(1) 本工程计算程序采用SATWE和MIDAS分别进行计算, 最大层间位移角、周期比、剪重比、抗剪承载力等计算结果基本吻合, 满足相关规范的要求。

(2) 结构中布置的型钢混凝土构件均满足地震作用下的性能设计指标, 与连体直接相连的型钢混凝土构件满足中震弹性要求。

(3) 计算过程中, 两个塔楼核心筒外围剪力墙连梁首先发生屈服甚至破坏, 表明结构设计中布置的连梁首先进入塑性状态进而破坏, 发挥了结构抗震设计中“第一道防线”的作用, 符合建筑的抗震概念设计。

(4) 施工中的沉降观测表明, 两个塔楼沉降均匀稳定, 这表明桩基及筏板设计中采取的相关措施是可行的、有效的。

连体的结婚证 篇4

我和我老伴是1949年相识，我们都在大连铁路医院学习和工作。我任工会主席，她做护理工作。她是工会的积极分子，经常参加工会组织的文体活动。工会经常出板报，每期板报我都让她去写，因工作关系，我们经常联系，接触的机会多了，逐渐产生了感情。我童年丧父，她自幼丧母，两家家庭都很贫寒，所以，我们有共同的语言。相处一段时间后，又征求了我母亲和她父亲的意见。双方都没有意见，这样我们就确定了恋爱关系。

20世纪50年代初，组织上为了培养年轻干部，送我到旅大党校学习深造，在这期间朝鲜战争爆发了。全国轰轰烈烈地掀起了“抗美援朝”运动，当时部队急需一批年轻政工干部参军参战，党校号召报名，大家都争先恐后地报名参军，经组织审查批准了30名，其中就有我一个。因为我是独生子，是当时的家庭唯一劳动力，母亲有些想不通。我们作母亲的工作：“没有国哪有家，没有共产党毛主席的解放哪里会有今天的幸福生活……”当时她还向我母亲表态说：“我虽是没有过门的儿媳妇，你儿子为了抗美援朝、保家卫国参军，这是大事，你就放心家里，有什么困难我会帮助解决。”这样老人就放心了，母亲终于同意了我参加抗美援朝。

参军临走之前，我们还相互赠送了纪念品，买了两套牙具。她送我的牙缸上印有毛主席的题词：“为人民服务”，我送她的牙缸上写有：“劳动最光荣”。这两个牙缸虽然已经多处掉瓷不能再用，但我们一直珍藏到现在。

1951年1月25日，还差几天就过春节啦，可是，连春节都没过，我就踏上了军旅，坐上火车离开家乡——大连。到沈阳后就去沈阳军区后勤部集训队，与其它地区来的同志一起学习，集训结束后大部分干部被分配前线，我被分配到当时的后勤部财务部管理科任副政治指导员。我工作岗位定下后我们双方经常书信来往，互通情况，互相鼓励。我曾对她说过，你要努力工作争取早日入党，不入党我们就不结婚。这样，她在我的鼓励下，积极工作，要求进步，靠近党组织，不久，她来信告诉我，她在1953年光荣地加入了中国共产党。

我参军后由薪金制改为供给制，每月只给十多元的津贴费，自己省吃俭用，把十几元的津贴费储蓄起来，参加有奖储蓄活动，这也是一项利国利民的好事，每逢过年过节取出一部分钱寄回家里补助家庭生活。在储蓄活动中，1953年我曾得过一次一等奖奖金三百元。当时为了扩大影响，沈阳电台还专门组织了一次中奖者座谈会，我也应邀到会，会上大家畅谈了参加储蓄的体会，目的是号召大家积极参加有奖储蓄，为建设我们的国家筹措一部分资金。

经过我们双方商量，决定选一个有纪念意义的日子结婚，我们决定于1954年5月1日结婚。因为军人结婚需要组织审批，对家属进行政审，没有问题才能批准，所以我就提前向组织打报告请领导审批，经过组织调查了解同意我们结婚。在1954年4月28日我带着领导的批件回大连结婚，我们到大连市沙河口区政府登记，登记人员说：“只有领导批件不行，必须有单位介绍信方可登记。”我就连夜返回沈阳部队，取单位介绍信，第二天又去政府登记，领取了结婚证书。

我们结婚的服装很简单，我穿了部队刚刚发的一套新军装，妻子穿了一套紫红色的连衣裙。不像现代人那样高级化妆穿礼服婚纱，举行仪式，请客，大摆宴席。我们只是在家里召集双方亲友吃一顿家常便饭，到离家最近的普通照相馆照了一张半身结婚照。洞房也很简单，我们居住的小日本房，母亲和妹妹住在外屋，我们住在里屋。只有七八平方米，墙皮粉刷一遍，姐姐给了一个旧五斗橱，自己打个床铺，母亲给我们做了两床被褥，没现在的高档家具和新房等。

后来为了解决两地分居问题，1956年妻子调到沈阳铁路医院工作，当时部队营房比较紧张，暂时分给我一间十平方米左右的小屋，床和桌椅都是部队的，虽然居住条件简单，但能相互照顾，终于有了一个自己的小家，日子过得很美满，后来调动几次工作，住房也逐渐得到了改善。

1957年初我们有了儿子，给家庭增加了快乐。因我们过惯了俭朴的生活，有了孩子家庭开支就多了，为了有计划地开支，我们建了一本账，把我们俩人的每月收入和支出，都一笔一笔详细地记在账本上，从不乱花一分钱。

高层建筑连体结构施工技术要点分析 篇5

1 连体结构形式及特点

1.1 连体结构形式

建设工程中连体结构形式主要可以分为普通钢筋混凝土结构、预应力混凝土结构、型钢混凝土结构以及钢结构等等结构形式。这些连体结构形式由于材料和技术的不同, 在工程应用中, 都有着自己的特点, 也有一定的适用范围。但目前应用最为广泛的连体结构形式为型钢混凝土结构形式, 本文将对这一结构形式进行具体分析。

1.2 连体结构特点

1) 安全性高:由于连体结构的两侧均采用型钢混凝土柱, 型钢梁与柱的连接施工较为方便, 连体结构的刚度较大, 且其竖向挠曲变形的几率也会随之减少, 因此, 具有一定的安全性和可靠性。

2) 技术先进:与其他施工技术相比, 连体结构的自动化程度较高, 施工效率也较高。但是施工现场需要进行大量的焊接工作, 对施工质量影响极大。

3) 整体性强:采用型钢混凝土连体结构时, 结构的整体刚度可以得到有效保证。在利用有限元模拟分析后, 可以证明, 连体结构以上至建筑顶部结构的侧向位移会明显变小。。而而且且这这种种结结构构形式也有利于对结构竖向沉降变形差与水平方位位移的协调。

4) 抗震性能好:连体结构可以有效减轻建筑结构的自重, 减少地震水平应力给建筑带来的损害, 而且结构的延性也较强, 可以有效提升其抗震性能。

5) 使用面积大:连体结构可以有效降低梁的高度和连体的总高度, 从而增加了建筑的使用面积。

2 连体结构施工技术要点

2.1 施工测量

在建筑工程施工过程中, 测量工作必不可少, 由于高层建筑连体结构的特殊性, 测量工作需要考虑两个或多个相连建筑的问题, 所以必须做到测量的精确性和可靠性。在对高层连体建筑进行施工测量时, 需要先根据建筑结构的外形对内控点进行科学设定。为了保证视线能够从底层直接看到顶层, 内控点应该避免设置在梁底下。在施工过程中, 需要预留出相应的内控点孔洞, 以便用来进行放线和测量。测量时, 内控点预留出的孔洞, 还有底层、顶层的内控点位置, 都要避免堆放建筑材料或其他物品, 这样方可保证测量的准确性。在施工测量过程中, 需要对垂准仪进行精确架设, 以保证内控点全部在其观测范围内。测量时将一块画有十字的有机玻璃平放于需要投点的楼层投点上, 然后利用激光将内控点位置引测到有机玻璃上, 使有机玻璃上的十字中心与激光点对准。利用有机玻璃上的十字, 将内控点位置引到周围楼板的混凝土上, 做好标记。然后将有机玻璃撤除, 将小块模板安装在放线孔洞口上, 将内控点位置重新引回到放线孔的模板上, 并弹好标志线;在将内控点位置引至放线楼层后, 需要利用全站仪校核好后再进行放线。根据放线口模板上所标志的内控点位置作为基准点, 采用全站仪对该楼层的轴线控制网及墙、柱边线进行放测, 并在混凝土上做好标记。以此来作为该层柱、墙模板和上层梁的安装依据;在对每层楼板放线完成后, 需要将放线孔封钉好的模板及时拆除, 为上层放线测量做好准备。如果不需要进行竖向测量投点时, 应该将放线孔保护好, 利用防护板进行覆盖;在布设轴线控制网时, 应该采用先设置主控轴, 再加密轴网的原则。同时必须控制好建筑整体轮廓的轴线及楼梯间的电梯井两侧轴线等关键部位。最后, 在施工完成后, 对建筑外轮廓的偏差情况进行精确控制和记录。

2.2 转换层施工

高层建筑连体结构施工时, 需要在高空将两座或多座塔楼连接在一起, 而且悬空的高度和跨度大多较大。如果按照常规的施工技术进行连接, 对模板的支撑体系会带来较大挑战, 一般模板都无法承受这样大的荷载。而且由于是高空作业, 模板自身的稳定性也难以得到有效保证, 因此, 不应该选择这种常规的连接法。笔者认为, 连体结构的转换层施工是连体结构施工的重中之重, 应该采用先进的施工技术来加以保障。目前使用较为广泛的就是利用钢梁来进行承重连接。在钢梁安装之前, 需要在连体结构两端楼层内安装两台起重设备, 以便能够将钢梁吊运至连体结构层。同时楼面内还应该设置好临时的滑移平台, 采用卷扬机与滑车来组合成钢梁平移的动力系统。将动滑车组安装在钢主梁两端的吊环上, 将钢丝绳从卷扬机中引出, 使两套滑车组合连接在一起。钢主梁在起吊之前, 需要先进行试吊。第一次试吊的高度应该在0.5 m左右, 第二次再提升0.5 m, 在保证所有设备都能够满足起吊要求后, 方可进行正式起吊。起吊时两端设备同时启动, 运行速度也必须相同, 以保证钢主梁起吊过程中的平衡。如果在起吊过程中发现偏差, 应及时进行调整。在吊至规定位置后, 进行定位、校正, 并焊接, 以完成钢主梁的安装施工。

2.3 连体结构混凝土施工

连体结构混凝土施工时, 需要在浇筑混凝土的地方进行标高设置, 然后根据混凝土由高到低的浇筑顺序进行施工。应先浇筑墙柱等位置, 然后再浇筑梁板。浇筑之前需要对所有浇筑点进行明确划分, 并保证每个区域浇筑工作的一次性完成。混凝土浇筑完成后, 还需要进行保湿覆盖养护工作。每个楼层的混凝土浇筑都应该遵循以上的操作步骤, 进而完成整个连体建筑的混凝土浇筑项目。在进行混凝土浇筑时, 混凝土在某个点浇筑一定时间后, 使其能够形成一个扇形的坡面, 然后再一点点推进。这种循环浇筑的方法, 能够保证混凝土的整体性。此外, 为了避免施工缝的出现, 还应该保证后浇筑的混凝土能够在先前浇筑的混凝土初凝之前完成。通常在高层建筑连体结构中, 混凝土浇筑方式大多采用泵送。在泵送混凝土的过程中, 应该保证输送混凝土管道的平直, 而且其强度也应符合要求。应该尽量少用或不用软管或弯管来作为泵送混凝土管道, 这样有利于混凝土浇筑的连续性和混凝土性能的稳定, 而且在混凝土浇筑完成后, 也方便对管道进行清洗和维护。在浇筑梁板混凝土时, 应避免在同一处连续布料, 应在一定范围内, 垂直于模板进行水平移动布料。

3 结语

由于高层建筑连体结构施工, 属于高空施工作业项目, 需要在高空安装较大截面的构件和设施, 不仅加大了空间作业的难度, 对施工机械的要求也较为严格。而且, 在利用型钢混凝土连体结构时, 钢桁架与钢梁的对接点较多, 需要进行同步提升与对接控制, 对安装精度要求极高。这些都给连体结构的施工技术和施工质量带来了一定挑战, 因此, 在连体结构施工时, 必须严格控制好各道工序, 保证每项施工技术的高质量发挥, 以确保高层建筑的整体质量。

参考文献

[1]张建军, 赵占奎.简析高层建筑连体结构施工的技术要点[J].科技向导, 2014 (20) :316-317.

[2]段利民.建筑连体结构施工技术[J].科技创新导报, 2009 (3) :138-139.

[3]吴建红.浅谈高层建筑连体结构施工技术控制[J].建材与装饰, 2008 (6) :126-127.

浅谈高层连体建筑结构的施工技术 篇6

1 高层建筑物连体结构常见方式

高层建筑物连体结构常见方式主要有:一是塔楼。在高层建筑物中, 塔楼是非常重要的连体结构形式之一, 它与单体建筑结构基本相同, 一般为剪力墙结构、框架结构、框筒结构等。塔楼的对称程度、单体差别, 直接影响着连体结构的安全性, 在施工过程中必须高度注意。二是连体。连体一般跨越于两个塔楼间, 与桥梁相类似。从静态来看, 连体主要承载水平风向荷载或竖向荷载, 从动态来看, 连体主要承担着塔楼两端的振动。三是连体与塔楼相连, 主要有三种连接方式:第一, 一端与塔楼进行滑移连接, 另一端则是刚性连接。第二, 两端均与塔楼进行刚性连接;第三, 两端均与塔楼进行铰接[1]。

2 施工技术要求

2.1 抗震性方面的要求

从高层建筑物来看, 一般由两栋以上建筑之间进行架空连接体的设置。需要根据实际用途而设计具体的跨度大小。在我国高层建筑连体结构施工中, 一般采用刚或柔两种连接方式将主体与连接体进行连接。因为高层建筑连体的竖向刚度易生突变, 从而出现较大的扭转效应, 其竖向与水平受力情况非常复杂。故此, 必须切实增强整体抗震能力, 以增强建筑物的安全性。另外, 节点刚度严重影响着整体刚度, 必须注意施工中的屈曲问题。

2.2 结构整体刚度方面的要求

在设置连体以后, 塔楼在连接处很容易出现刚度巨变。如果连体刚度比较大, 这个部位就会出现比较明显的刚度突变。如果在连体结构刚度较小, 可将双塔连体进行简化处理。如果连体刚度较大, 把连体看作刚性楼层, 也不会出现较大的计算误差。在非对称结构施工中, 作为管理人员应通过技术方式将连体刚度降到最低, 从而减小高塔位移的影响, 增大低塔的位移, 最终达到整体刚度要求。

2.3 钢框架结构强度方面的要求

在进行高层连体结构施工过程中, 钢框架结构必须切实注意强度要求。如果是现浇的连体结构梁板, 其强度可以按照T形断面进行计算。在对框架梁跨中配筋量进行计算时, 可以按照T形去考虑跨中截面。在对框架梁支座的配筋量进行计算时, 如果也是按T形考虑, 这样计算的强度是不对的。因为在实际施工过程中, 钢框架结构梁支座处是负弯矩, 此时梁翼缘处在受拉区, 而梁底则在受压区, 主要为倒T形截面。所以, 只能按照矩形截面计算[2]。

3 浅谈高层连体建筑结构的施工技术要点

3.1 高层连体建筑结构施工测量技术要点

按照建筑形状, 做好内控点的设置。譬如从矩形建筑来看, 可以将内控点设置在四角, 要避开梁的阻挡, 确保顶层到底层可以通视。为了做好竖向投测, 应该在上部楼层每层相同位置, 做好放线, 留下200mm×200mm放线洞口。从预留洞来看, 不能出现偏位, 也不能被遮掩, 以确保上下都具有良好的通视效果。另外, 要对底层轴线网进行仔细地校核, 再经过复核验收后才能向上投测。要做好内控点的控制, 不能将料具堆放在底层内控点钢板上。为了做好仪器的架设, 应确保顶板排架与钢板相互避开。主要做好以下几个方面:一是将垂准仪架设在底层内控点上, 把有机玻璃板平放在需投点的放线洞口, 再通过激光引测, 并将十字交叉点与激光点相对准, 并引到楼板混凝土上, 进行标记, 最后将有机玻璃板撤除。将小模板钉在放线洞口, 用墨斗弹线。二是用全站仪做好校核, 待其闭合之后, 再进行细部放线。以内控点标记为准, 用全站仪将轴线控制网放出来, 并弹好线, 作为按照柱模板、上层楼板梁安装的重要依据。等到完成每层楼板放线复核后, 就可以拆掉洞口模板, 以确保上层测量放线能够顺利通视。在没有实施竖向测量投点的时候, 应该在各个放线洞口将防护盖板盖好, 以防出现坠物伤人的问题。三是布设好轴线控制网。先将主控轴定下来, 再对轴网进行加密处理, 切实把握住关键部位和关键节点。在完成结构施工后, 应对建筑物结构偏差进行测量和记录。

3.2 高层连体建筑结构浇筑施工技术要点

在进行混凝土浇筑时, 应按照标号从高到低的顺序进行浇筑, 先对高标号的进行浇筑, 再对低标号的进行浇筑。先完成墙柱的浇筑, 再完成梁板的浇筑。在进行浇筑过程中, 应选好一个点, 当达到标高后, 使混凝土向前流动, 然后再在坡面进行浇筑, 逐渐推进。要严格控制每层混凝土浇筑的间隔时间, 其时间综合要控制在初凝时间之内。在采用地泵泵送时, 应尽可能地少用弯管作为输送管道, 要高度重视施工安全问题, 以便施工、清洗、维修和拆卸。输送管道应尽可能地采用管径相同的输送管。要保证输送管接头的严密性, 并能满足强度要求, 以便快速装拆。要确保管段不出现龟裂、损伤、弯折等问题。应该对模板支撑的纵横间距处采用加密处理, 并做好剪刀撑的布设。应对布料机进行架空, 不能将其支撑在钢筋骨架之上。在进行梁板混凝土浇筑时, 不能在相同位置连续布料, 而应采用水平移动的方式实施布料。

3.3 高层连体建筑结构的转换层施工技术要点

从高层连体建筑结构来看, 塔楼连体结构的位置非常高, 高达几十米甚至百米, 而跨度也可达到十几米甚至几十米。如果按照常规方式进行施工, 必须搭设很高的超高支模架。因为在巨大荷载作用下, 不仅难以保证架体自身的稳定, 就连从裙房屋面也难以承受。所以, 如果确保连体结构悬空施工, 是当前的重要课题之一。从转换层连体结构来看, 一般是用钢梁承重。在安装钢梁时, 首先要将起重机安装在裙房屋面, 并把钢主梁运输到裙楼屋面, 且做好滑移平台的搭设。将滑车与卷扬机组成水平动力系统, 并把钢主梁逐根平移, 当到一定位置后, 再进行垂直放置与固定。在施工过程中, 要做好静滑车组的悬挂, 并做好动滑车组的安装, 利用卷扬机将钢丝绳引出来, 安装动静结合的方式, 把动滑车组与静滑车组连接起来。在进行提升钢主梁前, 要做好试吊。第一次提高0.5m, 第二次再提高0.5m。只有等到所有设备性能能完全符合安全要求之后, 才能正式进行提升作业。可以同时启动两台卷扬机, 再间隔两秒后, 再启动另外两台。在提升时, 必须确保钢主梁始终处于水平状态, 假如出现误差, 就需要及时调节[3]。

4 结束语

综上所述, 高层连体建筑结构施工是一项具有专业性、复杂性的工作, 只有确保其垂直度、定位精度, 才能保证工程质量。因此, 我们应该高度重视连体建筑结构的研究工作, 切实掌握施工技术要点, 有效把握和攻克转换层施工施工重点难点。作为施工技术人员, 必须不断更新施工理念, 积极引进先进的施工技术, 不断提高专业施工技术水平, 才能更好地为现代建筑事业服务。

参考文献

[1]杨向华.高层连体建筑结构的施工技术探讨[J].科技风, 2011, 9:150.

[2]余晓阳.高层连体建筑结构的施工技术探讨[J].科技信息, 2009, 36:627.

连体建筑 篇7

一、高层建筑物连体结构的常见结构形式及其组成

(1) 塔楼。

高层建筑物连体结构的主要部分是塔楼, 它所采用的结构形式同单体建筑结构的结构形式没有显著区别, 基本上是框架结构、框架剪力墙结构、框筒结构、剪力墙结构、筒体结构等。塔楼之间的对称与否、非对称程度、单体相对刚度对连体结构的使用与安全性能影响较大, 在施工中要尤为注意。

(2) 连体。

一般情况下, 连体跨越于两塔楼之间, 形式上看有点类似于桥梁。从静力的角度分析, 桥梁和连体都以承受竖向荷载或水平向风载为主, 但从动力的角度分析, 桥梁主要承受车辆运行所引起的振动或冲击作用, 而连体则主要承受由塔楼传递过来的两端部的振动作用。

(3) 连体与塔楼的连接形式。

在现代高层建筑物的施工中, 连体与塔楼的连接形式主要有三种:①连接体一端与塔楼为滑移连接, 另一端为刚性连接;②连接体两端与塔楼为刚性连接;③连接体两端与塔楼铰接。连体刚度、连体两端的连接处理方式、连体的设置位置对结构性能影响较大。

二、高层建筑物连体结构施工技术要求

(1) 抗震性能要求。

高层建筑物连体结构一般是由两栋或多栋建筑之间设置的架空连接体而形成。高层建筑物连体结构的跨度因建筑的实际需要及用途的差异而略有不同。在国内现阶段应用的高层建筑物连体结构施工技术中, 连接体与主体结构的连接一般采用刚性或柔性连接两种形式。由于高层建筑物连体结构得竖向刚度容易发生突变, 结构扭转效应也相对较大, 且竖向与水平地震组合作用对连接体及其附近主体结构有不利影响, 受力复杂。因此, 在连体机构施工技术的应用中一定要强化建筑物的整体抗震性能, 全面保障建筑物的使用安全与整体性能。另外, 节点刚度对高层建筑物整体刚度的影响也很大, 屈曲是在施工中必须引起重视的重要技术问题之一。

(2) 结构整体刚度要求。

在高层建筑物连体结构施工过程中, 通常在设置连体后, 塔楼在连接楼层处的刚度容易发生巨大变化, 当连体刚度较大时, 此处刚度的突变明显, 受力较为复杂。美国新泽西州的著名建筑技术研究机构通过长期研究与实验表明:在施工过程中, 当高层建筑物连体结构的相对刚度较小时, 可以把双塔连体结构简化为双塔结构计算, 计算内力误差不是很大;当连体相对刚度较大时, 把塔楼连接楼层连同连体一起当作一刚性楼层, 计算误差也很小。在非对称结构的施工技术应用中, 工程技术管理人员应尽量通过技术手段与方法减小连接体刚度, 并使高塔的位移响应减小, 低塔的位移响应增大, 最终满足连体结构的整体刚度要求。

(3) 钢框架结构的强度要求。

在高层建筑物连体结构施工中, 钢框架结构的强度要求是施工技术应用的重点与难点问题之一。当连体结构梁板均为现浇时, 钢框架结构的强度计算是按T形断面计算的。在求解框架梁跨中配筋量时, 跨中截面要按T形考虑, 这无疑是正确的, 而在计算框架梁支座处的配筋量时, 也常将梁截面按T形考虑, 这种强度计算方法是不合理的。因为在实际施工中, 钢框架结构梁支座处的最不利组合弯矩一股都是负弯矩, 此时梁翼缘位于受拉区, 梁底属于受压区, 恰恰与梁跨中截面相反, 即为倒T形截面。因此钢框架结构只能按矩形截面考虑。在高层建筑物连体结构施工技术的应用中出现误算、梁支座主筋配筋量不足等问题, 必将对钢框架结构的强度造成一定程度的影响和破坏,

三、总结

随着现代建筑行业科学技术应用水平的日益提升, 高层建筑物连体结构作为一种新型建筑结构型式, 受到了建筑行业及社会的广泛关注, 是现代建筑行业施工技术应用与创新的重点突破口之一。高层建筑物连体结构通过设置连廊将不同建筑物连在一起, 进而方便两者之间的联系。同时, 由于高层建筑物连体结构独特的外形带给人们强烈的视觉冲击与感官刺激, 可以使建筑物更具特色, 甚至成为某一地区的标志。在当今建筑行业应用的各类建筑形式中, 连体结构施工技术大多是以建筑地标的形式出现在人们的视野, 带有连体结构的高层建筑物由于自身结构体系的复杂性, 施工技术方案的制定与应用一般都相对比较困难, 同时受到其他客观因素的影响和限制, 更增加了连体结构施工技术应用的难度。因此, 加大对高层建筑物连体结构施工技术应用问题的分析与研究, 在提升建筑行业整体技术应用水平的提升, 也将有益于建筑行业施工中技术含量的提升。

参考文献

[1]李景伯, 刘宏岩.高层连体结构变形调控施工技术研究[J].四川建筑, 2007, (10)

[2]李建东.浅析连体等截面筒仓群仓滑模管理技术[J].湖北建筑大学期刊, 2005, (6)

[3]薛景田, 刘玉林.连体结构建筑的设计与施工技术要点分析[J].中外建筑, 2009, (3)

[4]吴迪, 王叶萌.高层建筑物连体结构计算分析与施工技术探讨[J].吉林建筑工程学院学报, 2007, (5)

连体建筑 篇8

高层建筑的施工时, 建筑的质量很大程度上取决于建筑结构的设计, 特别是大底盘多塔连体复杂体型高层建筑结构设计时, 涉及到的内容有地下室设计、基础设计等等, 一旦有一个环节出现问题, 则会影响到建筑的质量, 所以, 做好建筑结构设计有着十分重要的意义。

2 高层建筑结构大底盘多塔结构设计体系概述

2.1 大底盘多塔结构特点

2.1.1 大底盘与上部多塔变形的协调性

一般位于大底盘多塔结构底部的大底盘会被用作商用, 而上部则作为住宅或者其他用处, 所以上部的多塔部分一般会在大底盘的顶部出现内收的情况, 平面刚度则会发生突变。此外, 由于多塔部分一般为剪力墙, 因此, 大底盘部分要对墙体进行加厚, 或者增加墙的数量, 防止出现竖向的刚度突变。为了确保大底盘跟各塔之间的变形相互协调, 则需要将结构转换层设置在大底盘的顶层, 并将大底盘的顶板当作是多塔结构的嵌固端。在布置大底盘顶层楼板钢筋时, 要进行通长布置, 并同时考虑到温度、收缩以及刚度的实际需求。

2.1.2 综合体结构类型多样性

大底盘的多塔高层建筑的结构类型多种多样, 常见的多塔结构有带缝多塔结构、无裙房多塔结构、复杂多塔结构。双塔连体结构跟大底盘多塔半结构之间存在着一定的区别, 前者需要轴线对称, 或者基本对称即可, 而大底盘多塔高层建筑结构对于对称的要求则更高, 比较的独特, 一般会体现在建筑结构的功能以及设计者的理念上, 因此, 进行底盘多塔高层建筑结构以及动力性能设计时要严格要求。

2.1.3 大底盘、多塔间竖向构件不规则性

大底盘建筑结构的多塔部分出现内收时, 结构竖向刚度会发生变化, 导致结构有薄弱的部位出现, 因而设计建筑结构时, 要注意加强此部的结构。多塔结构振型较为复杂, 且质量和刚度的分布都不够均匀, 因而各塔楼结构的平面布置以及结构的类型尽可能的保持一致, 减小综合体质心和刚心之间的距离, 以减小结构扭转的效应。进行抗震设计时, 由于塔楼层高较低, 易于发生结构竖向刚度的突变, 形成薄弱的部位, 因而不宜在底盘屋面的塔楼内设置带转换层。同时, 还要注意多塔裙房链之间连接的屋面梁的加强, 各塔楼跟裙房连接的部位的外围柱以及剪力墙从固定端至裙房屋面上一层的高度范围内要特别的加强, 即适当的提高柱纵向钢筋的最小配筋率, 柱箍筋在裙楼屋面上、下层的范围内全高加密, 剪力墙宜按规范设置约束边缘构件。

2.2 大底盘多塔高层建筑结构设计分类

设计大底盘多塔高层建筑时, 一般将建筑结构分为两种类型: (1) 上部多塔楼的嵌固端以大底盘结构顶层楼板为主, 此结构一般以带有地下停车位的住宅小区为主。 (2) 不将大底盘作为上部多塔结构的嵌固端。此结构一般会当作是商用楼, 这也是较多的地下车库或者商业建筑在设计好大底盘顶层后, 会在上部开设抗震缝, 并将其设计成多塔楼。

3 高层建筑大底盘多塔结构设计的要点

3.1 做好基础设计

3.1.1 确定好桩型和桩端持力层

设计基础时, 要先确定好桩型以及桩端的持力层, 一般使用的钻孔灌注桩的直径要大, 并将中风化岩当作桩端的持力层, 当桩端的持力层超过钻孔灌注桩的直径时, 则可以在桩端进行压密注浆, 可以减少桩端持力层不同而出现的差异沉降。桩径根据其荷载的大小, 桩的受力类型以及沉降进行计算分析, 一般使用∮800、∮1000和∮1200大直径的钻孔灌注桩, 桩身使用的混凝土强度等级为C30, 抗拔桩通长配筋。

3.1.2 设计基础底板

进行基础底板设计时, 塔楼主要使用筏形平板式为2.3m, 其余的部分均使用柱下独立承台作为基础塔楼筏形平板式基础与柱下独立承台基础, 以及独立承台相互之间设地梁纵横连接, 同时配以基础底板。为了能够减少混凝土收缩的应力以及温度应力, 地下室底板以及顶板则使用C35补偿收缩性混凝土, 可以适当的提高配筋率, 并将7条通长后浇带设置荷载差异较大的部位, 完成主体设计后要进行封闭, 减少不均匀沉降带来的附加应力。塔楼的筏形平板则采用“弹性支座板法”进行计算和分析。

3.1.3 设计超长地下室结构

设计地下室较长且深度较深的高层建筑结构时, 此类结构竖向的荷载相对较小, 因而要与工程的实际情况进行结合, 施工时可以使用“一桩三用”的施工方式进行, 而“一桩三用”一般是指利用基坑围护桩, 不同的极端使用不同的施工方法, 即人防地下室外墙、受力工程桩、基坑围护, 经济效益极其显著。设计地下室塔楼的核心筒时, 要注意核心筒墙体会有大量的风、水和电气管道穿越, 为了确保结构的安全以及设计的合理性, 则需要综合布置各种管道, 并专门的布置核心筒的削弱部位, 做好增强设计。

3.2 结构设计的要点

3.2.1 大底盘与上部多塔结构沉降差异

一旦大底盘高层建筑的地基出现不均匀的沉降, 则相关技术人员要立即进行处理, 具体可以采取以下几点措施:

(1) 对主楼基础进行强化, 对裙房基础进行弱化

在不设置永久沉降缝的前提下, 由于主楼和裙房之间的荷载差异较大, 所以要对刚度进行调平, 使用不同的基础形式, 对主楼跟裙房之间的沉降差进行调节, 减小基础出现不均匀沉降的程度, 以便实现安全经济的设计目标。

(2) 设置沉降缝

可以在主楼以及裙房的交接部位设置一道永久的沉降缝, 并分开主楼和裙楼, 使其独立, 更好地消除主楼以及裙房发生不均匀沉降时产生的沉降差, 但此做法必定会对建筑的里面效果产生影响, 并影响到建筑的防水以及基础施工, 使得工程的成本有所增加。

(3) 设置沉降后浇带

按照《高层建筑混凝土结构技术规程》的相关要求标准, 可以每隔30~40m进行沉降后浇带的设置, 一般后浇带的宽度为0.8~1.0m, 后浇带会贯通顶板、底部以及墙板, 通常在柱距三等分的中间部位设置后浇带, 同时增设附加的防水层。与此同时, 要尽可能避开楼层楼梯、洞口, 而在实际施工中由于设置沉降缝会影响到地下空间的使用功能, 则不予使用设置沉降缝。后浇带施工耗费的时间较长, 耗费多, 施工难度高, 却不会影响到地下空间的使用功能, 所以此方法的应用范围还比较广泛。

3.2.2 大底盘多塔结构计算方法分析

设计大底盘多塔结构计算时, 分析的难点在于大底盘多塔结构较为复杂, 受力特点跟一般的高层结构相比要复杂的多, 所以要对多塔之间的变形影响进行充分考虑, 一般应先对单塔的刚度指标进行单独的分析, 而对于刚度较为相近的单塔可以组合建模分析, 刚度差异较大的单塔则需要分开进行计算, 防止计算软件失真而导致结构出现安全隐患。

(1) 大底盘结构的分类

建筑的使用功能不同, 布置大底盘结构也不同, 常见的集中大底盘结构如下所述:

(1) 带裙房的大底盘多塔结构, 其主要包含有大底盘、上部多塔以及附属裙房部分。

(2) 不带裙房的大底盘多塔结构其主要包含有大底盘、上部多塔。

(3) 带缝大底盘多塔结构其主要包含大底盘、上部多塔, 同时附属多塔间设缝, 各结构单元要保持相互独立。

(4) 复杂大底盘多塔结构其主要包含有大底盘、上部多塔, 带转换层或与其他结构类型相互结合。

(2) 大底盘多塔结构体型分类

(1) 紧凑型

所谓的紧凑型主要是指多塔跟多塔结构之间间隔的距离较小, 向下分隔时按照45°进行划分, 并且各自塔的45°线之间会相互交叉, 具体见图1。

(2) 分散型

分散型主要指多塔跟多塔之间间隔的距离较大, 向下分隔时按照45°进行划分, 并且各自塔的45°线之间不会出现交叉, 具体见图2。

(3) 大底盘多塔结构建模分类

(1) 离散模型

可以将带缝的大底盘多塔结构进行多塔分列, 并对各塔进行分割, 分割时要从大底盘的顶面沿45°线方向进行斜切, 并与结构底板处进行相交, 45°线范围内为独立模型, 并切除其余部分。

(2) 整体模型

对于紧凑型的大底盘多塔结构而言, 其顶面的结构会内收, 并且45°线相互交叉, 特别是受到地震作用后, 在地震作用下, 各塔与各塔之间会产生相互作用, 因此利用分散型大底盘多塔结构进行建模时则不跟实际的受力情况相符, 此时要按照相关的规范要求, 补充其他的计算方法, 比如静力弹塑性分析、动力时程分析。

4 结语

总而言之, 大底盘多塔高层建筑结构的功能多且复杂, 对于建筑设计的要求较高, 因此, 设计此类建筑结构前要全面的进行考量, 不但要严把质量管, 还要加强管理设计过程中的每一个细节性的问题, 确保大底盘多塔高层建筑设计更具有合理性、规范性和经济性。

参考文献

[1]唐芳.大底盘多塔连体复杂体型高层建筑结构设计[J].城市建设理论研究, 2014 (15) :36.

[2]韩晓飞, 骆伟.大底盘多塔连体复杂体型高层建筑结构设计[J].城市建筑, 2015 (6) :62.

连体钞 十年涨百倍 篇9

连体钞是钱币收藏中一个新门类，市场表现一直很旺，有些品种短短十几年就上涨了百倍。

连体钞为收藏而生

连体钞是指银行发行的法定货币，多张连在一起未裁切，是由国家权威部门限量装帧发行，专供人们收藏、鉴赏的纸币珍品。

连体钞是多张连在一起未裁切的纸币，是供收藏、鉴赏的纸币。由于连体钞均为限量装帧溢价发行，并且它们的发行与人民币发行一样，需要经中国人民银行批准授权，具有极高的权威性，所以从面市那天起，就被收藏投资者赋予了极高的收藏价值和投资价值。

我国的连体钞发行于1999年，当时正值中华人民共和国成立50周年，人民银行发行了一套面值为150元的三连体建国50周年纪念钞，这是我国发行的第一套连体钞，也是第一套纪念钞连体钞。第一套连体钞发行之后连体钞就进入发行高潮，从1999年起到2008年近10年时间，中国人民银行已经发了近20套连体钞。另外，中国香港和澳门也发了近10套连体钞。

中国人民银行发行的连体钞除建国50周年纪念钞和第二套人民币纸分币连体钞以外，其余的均为第四套人民币所有票券以及第五套人民币部分券种，其合法的发行单位为康银阁钱币公司和中国长城硬币投资有限公司。从连体钞的形制上看，主要有二连体、三连体、四连体、八连体和三十五连体等。

“大炮筒”奇货可居

人民币大炮筒是自1948年12月1日中国人民银行成立以来发行量最小的钞票品种，目前存世量尚不足5000套，流通量最多几十套，可以说是“奇货可居”了。

第四套人民币整版连体钞整版不裁切，一张张卷起来放入一个硬纸筒中，俗称“大炮筒”或“人炮”。不久前，天津一“土豪”嫁女儿的陪嫁现金就是这种连体钞。

大炮筒连体钞是2001年经中国人民银行批准，授权中国长城硬币投资有限公司特别装帧设计的一款以第四套人民币（1980年版）整版张为主要内容的连体钞，限量发行10000册。

第四套人民币整版钞由1角、2角、5角、1元、2元、5元和10元7种券别的整版纸币构成，总面值为722.5元，其2000年在香港地区的发售价为1800元港币，目前市面价格至少在30万人民币以上，如果是特殊号码价格更高。如2009年北京国际钱币博览会上，一套尾号为6666的第四套人民币整版钞就拍到59万元；2010年的北京国际钱币精品拍卖会上，证书编号为9999的第四套人民币整版钞以360万高价成交。

“大炮筒”是新中国迄今第一套，更是惟一一套整版人民币顶级藏品。集央行的“权威性”、题材的“严肃性”、藏品的“唯一性”、数量的“稀缺性”等众多价值保障于一身。

此外，央行为确保这份“超重量级”藏品的至高地位，每套“大炮筒”均配有唯一编号的收藏证书，且证书编号与配套7版钞票的末4位数字完全匹配，保证每一套整版钞都是独一无二的绝世珍藏，为藏品增加了极高的“保真”附加值。

错版连体钞异常珍贵

中国双错版整版钞是连体钞中另一颗明星，它从2007年一上市便被加冕“钞王”金冠，吸引无数人民币收藏者关注。

中国双错版整版钞也称“澳门双错整版钞”或“澳门双错大炮筒”，是中国银行与澳门大西洋银行第一次也是唯一一次联合发行的同一货币整版连体钞。此套整版钞内含大西洋银行发行的10元券40张整版钞一张、中国银行发行的10元券30张整版钞一张，附有澳门金融管理局局长签发的“鉴定证书”，后4位号码均相同，装帧发行量一万套，面值700元。

中国长城硬币投资有限公司装帧发行在当初印制时出现两个严重的错误：大西洋银行发行的10券整版钞，繁体字的“圆”字少了一横；中国银行发行的10元券整版钞里，中银大厦图案上的中国银行行名标准字把繁体字的“银”字写成了简体字的“银”。由于这两个错误导致澳门10元双错整版钞大炮筒被停止发行并且收回销毁，从而导致现在存世量锐减。中国双错版整版钞官方发行量仅一万套，是发行量最少的连体钞甚至是存世量最少的整版连体钞，估计现在存世量不到5000套，所以在连体钞中显得异常珍贵。

2007年，中国双错版整版钞在北京国际钱币拍卖会上小试牛刀，一套尾号6666的双错版整版钞以16.8万元成交；2008年，在上海东方钱币拍卖会上，一套尾号为7777的中国双错版整版钞以52万元成交，震惊了整个收藏界；2009年，在北京国际钱币博览会拍卖上，一套尾号为9999的中国双错版整版钞，以59万元成交。

第四套中连体钞最多

第四套人民币连体钞分为四连体、八连体、整版钞，一共发型了9种面值、14个品种。在这些品种中，发行量越小的，增值的幅度也越大。

第四套人民币是1980年定版印刷，历史意义重大，特此人民央行委托康银阁和长城公司发行第四套人民币连体钞，第四套人民币连体钞分为四连体、八连体、整版钞。第四套人民币连体钞一共发型了9种面值、14个品种。

分别是第四套人民币中的1、2、5角四连体钞，发行量40万份；第四套1元四连体钞发行量40万份 ；第四套2、5元四连体钞，发行量40万份；第四套10元四连体钞，发行量40万份；第四套80版50元四连体钞，发行量20万份；第四套90版50元四连体钞，发行量20万份；第四套80版100元四联体钞，发行量20万份；第四套90版100元四联体钞，发行量20万份；第四套康银阁四连体大全套，发行量10万份；第四套长城四连体小全套，发行量25万份；第四套1角到10元四连体钞，发行量，20万份；第四套1角到10元八连体钞，发行量10万份；第四套人民币整版连体钞，发行量1万份；千禧龙年纪念钞双连体，发行量10万份。

第四套人民币连体钞主流藏品为第四套康银阁四连体大全套，里面有14张纸币，9种面值，是最全的一套，也是投资价值最大的一套，发行量才10万份，全套面额为1291.2元，目前市场价为6万元左右。

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中国长城硬币投资有限公司也发行了25万份的第四套人民币四连体小全套长城版珍藏册，里面一共9种面值，9张纸币，有证书，并且证书后4位号码和这9张纸币的后4位号码一样，发行初期价格为1000元，现在市场价格为18000元上下，10年涨了18倍，甚至更多。

世纪龙卡升值有望

100元三连体是第五套人民币唯一的一套连体钞品种，极具收藏意义。随着追求者的不断增多，自然有较快的增值速度。

2000年正值千禧之年，是中国的历史上重大的周年纪念日。1999年10月1日，为了迎接中国巨龙腾飞的时刻，也让全国人民深刻记住这个历史性时刻，中国人民银行发了第一款连体纪念钞——世纪龙卡。

世纪龙卡由3枚连体的第五套人民币100元构成，面值300元，发行量20万册。这是自1999年第五版币面世以来由官方权威发布的第一套连体钞藏品，世纪龙卡的出现标志着第五套人民币在正式流通近10年后也终于走进藏家的投资视线。

第五套人民币100元3连体是第一个第五套人民币连体钞品种，由于连体钞的延续性，以后第五套不管发行何种形式的连体钞它都是龙头，是很有潜力的投资产品。

世纪龙卡面市之初约450元，目前的价格为6000-8000元，相对来讲价格比较低的。

业内人士认为，世纪龙卡绝对算得上是人民币连体钞收藏中最值得期待的品种，也会是未来市场行情的一个见证者，它虽不是王中王，但绝对是一匹不可多得的黑马，所以它的价值远远不止这个数字。

整体板块后市看好

尽管近两年来连体钞价格出现持续下跌，但总体来看，连体钞的后市依然看好。专家估计，未来2-3年，连体钞会有50%涨幅。

纸币收藏在经历了将近6年的牛市之后，从2012年行情开始整体滑落，连体钞的价格也持续下跌。

专家分析，近两年来，连体钞持续下跌，一是前段时间涨幅过快过大，而近两年艺术品市场出现的调整，正好成了连体钞回调的“导火索”。二是自2006年以来，市场上不断传出第四套人民币即将退出流通领域，然而直到现在第四套人民币也没有退出流通，导致预期利好消息落空，连体钞因此顺势回落。不过从总的来说，连体钞依然是钱币市场中的一个“明星”，其后市依然被大家看好。

而且从2013年的市场行情来看，连体钞已经止住了下跌态势，甚至部分品种已经出现了缓慢回升，说明经过这一轮调整过后，连体钞的买点已现，并引起了投资者的关注。

另外，虽然第四套人民币目前还没有退出流通领域，但始终存在退出流通领域的预期，而且这种预期也越来越强烈，所以只要真正到了第四套人民币“退休”那天，相信连体钞又会重回快速的上升通道。

不过，也有纸币专家指出，第四套人民币问世至今已近20年时间，由于第四套人民币发行流通之际也正是人们收藏意识提高之时，因此连体钞存世量还相当大，收藏与投资连体钞仍需十分慎重。

本刊记者 常爱国

（投资有风险，操作需谨慎。）

某连体钢桁架设计 篇10

关键词：连体钢桁架,球铰支座,单索幕墙,吊桥

1 工程背景

某裙房为5 层高多层钢框架—剪力墙结构, 总高度22 m。主入口设置一个跨度30 m, 5 层通高的阳光中庭。大厅两侧采用30 m跨屋面钢桁架将裙楼连成一体; 桁架受力很大, 而建筑立面要求钢桁架的高度不能大于2 300 mm, 需要采用预应力索。该桁架承受采光窗、4 层吊桥、单索幕墙、地震等多种荷载作用, 是一个集连体结构、预应力钢结构、单索幕墙于一体的复杂受力大型空间预应力钢桁架结构, 有必要进行详细的计算、分析与研究。中庭轴测图见图1。

2 桁架选型

本工程索网幕墙宽30 m, 高23 m, 风引起幕墙索荷载主要沿竖向传递, 沿水平方向传递力较小; 此外, 门厅雨棚高8 m, 索网幕墙锚固其上, 缩短了幕墙竖向距离, 而幕墙两侧又均无刚度较大的剪力墙, 故本工程风引起的幕墙索荷载主要沿竖向传递至屋顶桁架, 仅少量水平荷载传递到大厅两侧钢柱。为满足《钢结构设计规范》[1]及《玻璃幕墙工程技术规范》[2]对桁架刚度的要求, 本工程引入预应力拉索, 使主桁架在恒载作用下挠度为0 ( 见图2) 。

连体结构中对于较弱的连接体 ( 如连廊等) , 连接体与两侧主体结构连接通常采用“放”的措施, 即连接体与两侧分别铰接和滑动, 这样有利于减轻连接体结构负担, 两侧单体在地震作用下也不会产生复杂耦合振型[3]。本工程主桁架两侧分别为框剪结构与单跨框架, 为提高单跨框架的抗震能力及抵抗水平风荷载作用能力, 本工程采用强连接, 这就要求主桁架做得很“刚”, 能够协调两侧单体变形; 此外, 本工程幕墙索水平方向也有较大的拉力作用在钢柱上, 如果屋面桁架采用滑动支座, 在幕墙水平索拉力作用下柱顶将产生较大的位移, 柱底将产生较大的弯矩, 设计无法满足要求, 因此, 必须利用屋面钢桁架来平衡幕墙索的水平拉力。

2. 1 桁架刚接方案

钢桁架采用刚性连接 ( 见图3) , 桁架上下弦与框架柱刚接。这样设计的优点是桁架刚度较好, 中庭桁架可很好协调两侧主体结构变形; 缺点是与作为桁架支点的框架柱承受桁架上弦较大的拉力, 预应力索的预拉力也传递到框架柱, 使整个结构难以设计。张弦梁为自平衡体系, 一般要求两侧支承点分别为铰接和滑动, 这样预应力索产生的水平拉力可由钢桁架弦杆承担, 桁架两侧支座仅承受竖向力。本工程由于桁架需协调两侧单体变形, 需要与两侧单体强连接; 而预应力直接施加在桁架上会对两侧框架柱产生较大的拉力, 地震作用下预应力索也可能松弛失效, 此外主桁架直接与两侧框架柱连接也会对两侧框架柱产生较大的拉、压力, 桁架在恒载作用下转动时下弦与框架柱连接处会产生较大弯矩, 使下弦难以设计。

2. 2 桁架球铰支座方案

采用成品铸钢球铰支座, 使钢桁架完全“墩”在框架柱顶板上; 下弦两端侧杆件施工时与框架柱断开, 在桁架索预应力、幕墙竖向索预应力张拉之后, 幕墙水平索张拉之前焊接 ( 见图4) 。这样做就很好解决了上述困难: 自重等荷载主要由标准张弦梁承担 ( 施工预应力索及幕墙竖向索时桁架两侧可滑动) , 桁架两侧框架柱仅承担桁架的竖向力; 正常使用时下弦与两侧框架柱铰接, 桁架可很好的抵抗幕墙水平索产生的拉力, 地震情况下又可以很好协调两侧框架变形。

3 单索幕墙抗风设计

预应力单层索网幕墙需要满足索网平面外变形小于1 /50 短向跨度[2]的要求, 对屋顶钢桁架要求较高。为考虑边界条件对单索幕墙的影响, 对刚性边界模型和弹性边界模型进行对比分析, 如图5 所示。

采用大型有限元分析软件ANSYS建立模型, 横索、竖索均采用Link10 单元, 横索、竖索相交处共用一个节点连接, 相交处位移变形协调。横索施加2. 25‰的初始应变 ( 80 k N初始拉力) , 竖索施加2. 5‰的初始应变 ( 150 k N初始拉力) , 有限元模型如图5 所示。竖直拉索取 28; 水平拉索取 18, 弹性模量E = 1. 3 ×105MPa; 在外力加载前 ( 即仅存在恒载及预应力荷载作用) 主桁架垂直位移为0。

3. 1 刚性边界模型

模型施加风荷载, 得到幕墙正常使用状态下平面外位移最大为143 mm, 满足规范索要求; 风荷载作用下竖索最大拉力发生在幕墙顶部钢框架正上方, 索力为314 k N ~ 318 k N ( 应力为500 MPa) , 幕墙两侧竖索拉力较小为250 k N ~ 270 k N, 地面竖索拉力为180 k N ~ 195 k N, 门框顶竖索拉力为275 k N ( 295 MPa) ; 横索大部分为83 k N ~ 100 k N, 局部最大126 k N ( 500 MPa) , 如图6所示。幕墙顶部钢框架正上方竖索拉力最大, 而横索拉力与初拉力80 k N相比变化较小, 说明风荷载主要由竖向索进行传递; 钢门框角部横索拉力变化较大, 主要是因为其限制幕墙两端竖索在风荷载作用下的变形。

3. 2 弹性边界模型

对此模型施加风荷载, 得到幕墙正常使用状态下平面外位移最大为228 mm, 为幕墙索短向跨度的1 /55, 满足规范索要求; 风荷载作用下竖索最大拉力发生在幕墙顶部钢框架正上方, 索力为285 k N ~ 300 k N ( 应力为485 MPa) ( 见图7) , 幕墙两端竖索拉力较小为250 k N ~ 260 k N, 地面竖索拉力为178 k N ~ 188 k N, 门框顶竖索拉力为250 k N; 横索大部分为83 k N ~ 100 k N, 局部最大126 k N ( 500 MPa) 。

3. 3 小结

正常使用状态下, 弹性边界与刚性边界幕墙索最大面外位移分别为234 mm和143 mm, 弹性边界幕墙索位移比刚性边界增加60% ; 弹性边界与刚性边界对应的幕墙索应力变化很小, 竖索最大拉力仅变化6% 。可见边界条件对幕墙索力无明显影响, 可采用简化模型进行索拉力估算; 但其对位移影响很大, 应引起足够的重视。

4 吊桥分析

本工程吊桥四层 ( 见图2) , 跨度30 m, 宽3. 2 m。吊桥纵向主要由两根H800 × 400 × 16 × 30 组成, 采用一端铰接一端滑动的形式; 为增加吊桥侧向刚度, 纵向主梁间采用角钢斜撑连接。

采用通用有限元对天桥单独振动进行了分析, 得到单桥第一振动频率为竖向振动, 频率1. 88 Hz ( 见图8) , 不满足规范[4]要求。

欲提高单桥的频率, 需加大单桥的刚度或减小单桥的质量而增强单桥的刚度会加大单桥的质量, 这是个矛盾的问题, 工程上难以解决, 本工程采用将四桥悬挂于屋顶的方式解决这个难题。

钢桁架竖向刚度较大, 为7. 5 Hz; 采用 50 钢拉杆 ( 钢拉杆刚度要求较高, 否则不能较好提高吊桥刚度) 将四层吊桥悬挂于屋顶钢桁架。求得吊桥第一阶竖向振动频率为3. 1 Hz ( 见图9) , 满足了规范要求。

5 结语

本文通过对连体钢桁架的分析, 得出如下结论: 1) 桁架刚接方案设计困难, 不适用于张弦连体结构; 球铰支座方案通过施工释放下弦杆轴力, 较好解决了自重荷载与风荷载、地震作用对连体桁架的不同要求。2) 单索幕墙变形对边界要求较高, 需真实考虑其刚度并保证其有足够的刚度。3) 单桥竖向振动舒适度难以满足规范要求, 可通过悬挂于刚度较大的屋顶桁架给予解决。

参考文献

[1]GB 50017—2003, 钢结构设计规范[S].

[2]JGJ 102—2003, 玻璃幕墙工程技术规范[S].

[3]徐培福.复杂高层建筑结构设计[M].北京:中国建筑工业出版社, 2005.