方案是一种常见的应用文内容，有着自身的格式和内容，那么一份详细的方案，应该具体包含哪些内容呢？今天小编为大家精心挑选了关于《主厂房高支模施工方案》，供需要的小伙伴们查阅，希望能够帮助到大家。
第一篇：主厂房高支模施工方案
高支模施工方案
一、工程概况
1、工程概况：
昊翔电能运动厂房二期工程;框架结构;地上4层;地下0层;建筑高度：22.10m;标准层层高：4.50m ;总建筑面积：13852.00平方米;总工期：270天;施工单位：浙江舜江建设集团有限公司。
本工程由昊翔电能运动科技(昆山)有限公司投资建设，中外建工程设计与顾问有限公司设计，苏州立诚建筑设计院有限公司地质勘察，昆山世泰建设工程咨询监理有限公司监理，浙江舜江建设集团有限公司组织施工;由高银根担任项目经理，章潮均担任技术负责人。
2、高支模结构概况：
本次高支模只涉及到本工程2号厂房中的A轴~B轴，14轴~16轴， 2号厂房其他部位和3号厂房均为标准层4.5米。
本次高支模高度为9.3米，其中A轴~B轴为9米，14轴~16轴为18米，其中14轴~15轴为9米，15轴~16轴也是9米。14轴框架梁VKL4(3B)断面300×750，15轴框架梁断面VKL2(3B)300×750，16轴梁断面VKL1(3B)250×800;A轴HKL4a梁断面250×800 ，B轴HKL3a 梁断面300×750。其A轴~B轴和14轴~16轴的中间均有3米×3米的井字梁，梁断面尺寸为250×500。
二、编制依据
本方案的编制是以国家的有关法令政策、施工图纸、总施工组织设计为前提，结合现行的有关施工规范规程及公司建立的ISO9002质量管理体系文件、质量、安全管理方针、目标。
2、1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2001
2、2《建筑施工安全检查评分标准》
JGJ59-99
2、3《建筑施工模板安全技术规范》
JGJ162-2008
2、4《钢管脚手架扣件》
GB15831-1995
2、5《建筑施工高处作业安全技术规范》
JGJ80-91
2、6《高处作业分级》
GB3608-83
2、7《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002
2、8《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001
2、9《钢结构设计规范》 GB 50017-2003
2、10《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》 DGTJ08-016-2004 2.
11、高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
JGJ130-2001 2.
12、《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002 2.
13、《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 2.
14、《钢结构设计规范》 GB 50017-2003 2.
15、因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
三、模板工程具体施工：
1、材料的选择和验收
1.1、本工程为框架结构，柱、楼板底模等全部采用九夹板，楼板模搁栅和墙板、模筋用50×100mm方木料，模板的支承系统和墙板围楞用Φ48mm钢管、扣件连接。
1.2、钢管、扣件的进场验收：
(1)、钢管应有产品生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。
(2)、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
(3)、钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检 比例不低于30%，对于壁厚减少量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的，应扩大抽检比例。
(4)、钢管必须进行防锈处理。
(5)、扣件必须有生产许可证、质量合格证、质量检验报告等质量证明材料。
(6)、扣件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
(7)、扣件使用前应进行防锈处理。
2、现浇构件模板方案 2.1、柱模板：
柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用50*100方木侧立竖向排列，间距控制在不大于300mm，边上方木应遮盖住柱模板竖门拼缝。独立柱柱箍，采用每边单根螺杆加固，底道柱箍离地面200mm，中间柱箍竖向间距500mm，上道柱箍离梁底200mm。
2.2、梁模板：
2.2.1、梁模板采用胶合板模板，梁底模板背面楞木采用50*100方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面高度相同，梁底模板边方木遮盖住梁侧模板与底模板的拼缝，梁底方木排列间距不大于300mm，梁底模板背面楞木搁置于钢管承重支撑架体的上部水平小横杆上。
2.2.2、梁侧模板内楞采用50*100mm方木与梁轴线平行侧立设置，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，梁侧模板中间应设置1道16对拉螺杆，水平间距不大于400mm，梁侧模板竖向外楞采用短钢管配合扣件设置：外楞钢管下端紧靠内楞并与梁底承重支撑架上部水平小横杆用双扣件紧固，上端与现浇板底钢管承重支撑架水平钢管用双扣件紧固，形成一个稳固的梁模板支撑系统。
2.2.3、现浇板模板：
现浇板模板采用胶合板，模板底面搁栅采用60×80mm方木侧立，中心间距300mm。现浇板模板与墙或梁侧模的交接，应使板模板搁置在墙或梁侧模板之上。
2.2.4、梁、板模板承重支撑：
1)梁、板模板承重支撑采用钢管扣件搭设排架。
2)现浇板模板排架：轴线内的现浇板支撑排架立杆，周边距柱或边轴线300mm，中间按纵横间距不大于800mm均匀排列。水平杆按设置步距纵横向布置，交叉处用扣件与立杆连接固定。梁板承重排架水平杆设置多道，底道水平杆上皮离地200mm(称扫地杆);水平杆步距为1500mm，即第二道水平杆离地1700mm，梁下或板下一道水平杆应加密处理，即最上道水平杆上皮离现浇板底900mm(梁
底150mm)。
3)梁模板支撑架：梁支撑架两侧立杆间宽度不大于600mm，两侧立杆沿梁方向纵向间距不大于800mm，主框梁底(即350×700或250×800的梁)中间还布置一根立杆，其间距也为800mm，具体各梁两边立杆、梁底立杆布置详见附图。
4)构造要求： A、模板支架的构造要求：
立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的刚度。 B、整体性构造层的设计：
a. 本工程设置一道水平面整体性加强层(见剖面图位置); b. 水平加强层设置剪刀撑，且须与立杆连接; C、剪刀撑的设计：
a. 沿支架四周外立面应满设垂直向剪刀撑; b. 中部根据需要并依框架的大小设置; D、顶部支撑点的设计：
a.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于200mm; b.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算。 E、支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
立杆连接方式为对接，严禁搭接。
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求; c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用因长期使用已经发生变形的;
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
本次高支模部位为该厂房设备安装部位，且基础已经做好，为：C30,1.4米厚的现浇混凝土基础，因此本次高支模的地基基础满足承载力的要求，符合要求。立杆下垫块为5mm厚方板。 F、施工使用的要求：
a.精心设计混凝土的浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用
从中部向两边扩展的浇筑方式;结构砼浇捣施工采用二次进行，第一次先完成柱，且浇到梁底，待砼达到一定强度;第二次再完成梁板砼，排架的水平杆要与已完成的周边的砼柱连接，以加强其整体稳定。
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢管等材料不能在支架堆放。 c.浇筑过程派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
3、具体施工要求
3.1、模板支撑体系搭设按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)标准和《钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程》。 3.
2、在支模时严格按设计要求起拱。 3.3、严禁在楼板上任意堆载。
3.4、本工程是局部超高，因此此部分超高部位支撑系统应其它不超高体进行有机的连接，且柱子先进行了浇捣。
4、模板搭拆支撑架安全施工事项
4.1模板制作
A、模板在制作前，应检查模板所用材料的规格、质量是否符合模板专项技术方案的规定要求，对质量、规格不符合要求材料的不能使用。
B、作业前应检查所有机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。
C、木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械性能，熟悉操作技术，严禁机械无人负责或随便拆改安全防护装置。
D、使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放入工具箱。
E、使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，以防再使用时锯条突然暴断伤人。
F、成品、半成品、木材应对方整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过1.2m为宜，木工机械周围的安全操作空间内禁止堆放材料。
G、木工车间、木库、木料堆放严禁吸烟或动用明火，废料应及时清理归堆，做好落手清，以免发生意外。 4.2模板安装
A、作业前应检查现场防护设施是否符合安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。
B、作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是否合格。
C、地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。 D、安装2m以上模板时，应搭脚手架，并有安全防护措施。
E、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。
F、二人抬运模板时要相互配合，协同工作。挎递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高处拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围栏，暂停人员过往。
G、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
H、支撑、牵扛等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、牵扛等应设在1.8m高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立杆顶撑、牵扛等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。
I、模板上有预留洞者，应在安装模板的同时将洞口防护好。
J、向基坑内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。
K、高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 L、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。 4.3 模板拆除
A、模板承重支架拆除必须在混凝土试块强度达到设计混凝土标准值的100%后方可进行，且需有工程负责人、监理单位的的批准手续(拆模令)。
B、拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序;先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑;在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。
C、拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。
D、当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。
E、模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。
F、拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。
G、严禁用吊机直接调除没有撬松动的模板，吊运模板时必须栓结牢固。 H、拆除大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。 I、拆模板时禁止使用50mm x 100mm木材作脚手板。
J、拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上下在同一垂直面工作;操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。
K、拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土楼板上的预留孔，应有防护措施，以免操作人员从空中陋落。
5、安全应急预案
5.1、目的：
本项目框架结构工程较高、工期短、时间紧，施工主体结构施工过程中难免有意外之事发生，为以防万一，项目部为保证施工过程中遇到紧急和意外事件的发生，能够沉着冷静，统一指挥调度，成立应急小组和防火领导小组及义务消防队。
5.2、领导小组：
成立由项目经理为组长，由安全员、技术负责人、施工员、技术员、仓库保管员等所有管理人员及各班组长组成的应急救援指挥小组，负责指挥及协调现场工作。
5.3、职责：
5.3.1、项目经理负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。 5.3.
2、项目副经理协助项目经理处理相关事宜
5.3.3、安全员、技术负责人等负责现场抢救伤员，及时通知当事人的家属，
派人做好接待，善后处理工作。
5.3.4、施工员、质量员等负责现场保护，维护秩序，做好当事人周围人员的问讯记录。负责联络调查，受现场指挥小组命令，立即通知当地安全生产监督局，并现场自查自纠，清除隐患，防止同类事故发生。
5.3.5、各管理人员和各班组长配合实施。 5.
4、施工现场应急处理 1)严重创伤、出血伤员的急救
在施工现场施工过程中，遇到坠落、物体打击、机械伤害等引起的严重创伤出血伤员时才瞄现场现实条件及时正确采取暂时性的止血，清洁包括固定和运送等措施。
a、出血：采用压迫血法：指压动脉出血近心端止血法和弹性止血带止血法进行暂时性救治，同时应及时附送附近医院进行救治。
b、包扎、固定：创伤处用消毒的敷料或清洁的医用纱布覆盖，再用绷带或布条包扎，即可以预防感，又可减少出血帮助止血。已搬运：经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地搬运转送医院抢险救。
2)施工现场的发生火警火灾急救
a、现场发生火灾火警事故时，应立即了解起火部位，燃烧的物质等基本情况，有报警人员拨打“119”向消防部门报警，同时组织撤离和扑救。
b、在消防部门到达前，对易燃易爆的物质采取正确有效的隔离。如切断电源撤离火场内的人员和周围易燃易爆物及一切贵重物品，根据火场情况，激动灵活地选择灭火器具。
c、扑救现场应行动统一，指挥调度如火势扩大，一般扑救不可能时，应及时组织撤退扑救人员，避免不必要的伤亡。
d、在扑救的同时要注意情况，防止中毒、坍塌、坠落、触电、物体打击等二次事故的发生，在灭火后，应保护现场，以便事后调查起火原因。
3)急性中毒的现场抢救：
a、不论是轻度还是严重中毒人员，均应设法尽快使中毒人员脱防中毒现场，中毒物源，排除吸收的和未吸收的毒物。
b、及时向医院联系，并说明是初步的中毒原因，中毒食物。
c、如发现中毒人员心跳、呼吸不规则或停止呼吸，心跳时间的不长，则应把中毒人员移动空气新鲜处，立即施行口对口(口对鼻)呼吸法和体处心脏挤压法进行抢救。
5.3现场应急处理设备和设施 1)报救：
a、应说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，便让救护人员事先做好急救的准备;
b、讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，靠近什么路口，附近有什么特征。 c、说明报救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话以便救护车辆找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系;
d、应派人在现场外等候接应救护车辆，同时把救护车辆进工地现场的路上障碍物及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。
2)设施
配备急救箱、氧气袋、担架、必要药品等 3)应急电话：
项目
经理：高银根
手机：15900932863 项目副经理：何震明
手机：13501728639 安
全
员：阮张桥
手机：13671584811 技术负责人：章潮均
手机：13761447953 a、了解气候情况拨打电话“121”或“221” b、工伤事故现场重病人抢救应拨打“120” c、发生火警火灾事故应拨打“119” d、发生偷盗、斗殴等情况应拨打“110”。
梁模板(扣件钢管架)计算书
梁段:L1。
300*700混凝土梁梁下支撑横杆300第一道水平杆第一道水平杆扫地杆单立杆扫地杆600mm800mm梁断面图梁侧面图一根承重立杆，支撑钢管垂直于梁截面
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.30; 梁截面高度 D(m):0.75 混凝土板厚度(mm):110.00;
立杆纵距(沿梁跨度方向间距)La(m):0.80; 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10; 脚手架步距(m):1.50;
梁支撑架搭设高度H(m)：9.30; 梁两侧立柱间距(m):0.60;
承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面; 立杆横向间距或排距Lb(m):0.80; 采用的钢管类型为Φ48×3.00;
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35; 钢筋自重(kN/m3):1.50;
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5; 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0; 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0; 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：柏木;
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0; 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0; 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7; 面板类型：胶合面板;
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0; 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0; 面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0; 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0;
4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：4; 面板厚度(mm)：18.0;
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500; 次楞间距(mm)：300;
穿梁螺栓水平间距(mm)：500;
穿梁螺栓竖向间距(mm)：300; 穿梁螺栓直径(mm)：M12;
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm; 主楞合并根数：2;
次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm; 次楞合并根数：2;
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h;
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃; V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m;
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200;
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 分别为 44.343 kN/m
2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾
倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间
距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯验算
其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 面板的最大弯距(N.mm);
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.8×1.8/6=27.00cm3; [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2); 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.50×18.00×0.90=9.72kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.50×2.00×0.90=1.26kN/m;
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m; 计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm;
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×300.002 = 9.88×104N.mm;
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.88×104 / 2.70×104=3.660N/mm2;
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2;
面板的受弯应力计算值 σ =3.660N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求!
2.挠度验算
9.00N/mm;
l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm;
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 = E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2; I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4;
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×300.004/(100×9500.00×2.43×105) = 0.214 mm;
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm;
面板的最大挠度计算值 ω =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求!
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40×60×60/6 = 24.00cm3; I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4;
内楞计算简图
(1).内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 内楞的最大弯距(N.mm); W -- 内楞的净截面抵抗矩; [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
×0.300/2=3.29kN/m;
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90) 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm;
内楞的最大弯距: M=0.1×3.29×500.002= 8.24×104N.mm;
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 8.24×104/2.40×104 = 3.431 N/mm2;
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2;
内楞最大受弯应力计算值 σ = 3.431 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求!
(2).内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2;
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm;
l--计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm; I--面板的截面惯性矩：E = 7.20×105N/mm2;
内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×2.70×500.004/(100×10000.00×7.20×105) = 0.159 mm;
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000mm;
内楞的最大挠度计算值 ω=0.159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=2.000mm，满足要求!
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60×80×80/6 = 64.00cm3;
I = 60×80×80×80/12 = 256.00cm4;
外楞计算简图
(1).外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm); W -- 外楞的净截面抵抗矩; [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：
0.50×0.30/2=1.65kN;
其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.90+1.4×2.00×0.90)× 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm;
外楞的最大弯距：M = 0.175×1647.000×300.000 = 8.65×104N.mm
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 8.65×104/6.40×104 = 1.351 N/mm2;
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2;
外楞的受弯应力计算值 σ =1.351N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2，满足要求!
(2).外楞的挠度验算
其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2;
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.50×
0.30/2= 1.35 KN;
l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm; I--面板的截面惯性矩：I = 2.56×106mm4; 外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×1.35×103×300.003/(100×10000.00×2.56×106) = 0.016mm;
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 1.200mm;
外楞的最大挠度计算值 ω =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求!
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力; A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2);
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2; 查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm;
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm;
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2;
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.500×0.300×2 =5.400 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN;
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求!
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800.00×18.00×18.00/6 = 4.32×104mm3;
I = 800.00×18.00×18.00×18.00/12 = 3.89×105mm4;
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M -- 计算的最大弯矩 (kN.m);
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm; q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×(24.00+1.50)×0.80×0.75×0.90=16.52kN/m; 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m;
q = q1 + q2 + q3=16.52+0.30+2.02=18.84kN/m; 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×18.842×0.1002=0.019kN.m; σ =0.019×106/4.32×104=0.436N/mm2;
梁底模面板计算应力 σ =0.436 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13.000N/mm2，满足要求!
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =((24.0+1.50)×0.750+0.35)×0.80= 15.58KN/m;
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm; E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2; 面板的最大允许挠度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm; 面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×15.580×100.04/(100×9500.0×3.89×105)=0.003mm;
面板的最大挠度计算值: ω =0.003mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 100.0 / 250 = 0.400mm，满足要求!
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = (24.000+1.500)×0.750×0.100=1.913 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.100×(2×0.750+0.300)/ 0.300=0.210 kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.100=0.450 kN/m;
2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×1.913+1.2×0.210=2.547 kN/m; 活荷载设计值 P = 1.4×0.450=0.630 kN/m;
钢管计算简图
钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4
钢管强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 2.547+0.630=3.177 kN/m;
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×2.547×0.800×0.800= 0.163 kN.m; 最大应力 σ= M / W = 0.163×106/4490.0 = 36.305 N/mm2; 抗弯强度设计值 [f]=205.000 N/mm2;
钢管的最大应力计算值 36.305 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×2.547×0.800 = 1.223 kN; 钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2;
钢管受剪应力计算值 τ =2×1222.560/424.000 = 5.767 N/mm2; 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120.000 N/mm2;
钢管的受剪应力计算值 5.767 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120.000 N/mm2,满足要求!
钢管挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 1.913 + 0.210 = 2.123 kN/m;
钢管最大挠度计算值 ω= 0.677×2.123×800.0004 /(100×20600.000×10.780×104)=2.650mm;
钢管的最大允许挠度 [ω]=0.800×1000/250=3.200 mm;
钢管的最大挠度计算值 ω= 2.650 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ω]=3.200 mm，满足要求!
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×0.750= 19.125 kN/m2; (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2;
q = 1.2×(19.125 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 29.670 kN/m2; 梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
当n>2时：
计算简图(kN)
支撑钢管变形图(m.m)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.543 kN，中间支座最大反力Rmax=6.539; 最大弯矩 Mmax=0.172 kN.m; 最大挠度计算值 Vmax=0.022 mm;
支撑钢管的最大应力 σ=0.172×106/4490.0=38.216 N/mm2; 支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2;
支撑钢管的最大应力计算值 38.216 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!
八、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
九、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN;
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.539 kN;
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
十、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N1 =0.543 kN ;
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×9.300=1.441 kN;
楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.35=0.185 kN;
楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2×(0.80/2+(0.60-0.30)/2)×0.80×0.110×(1.50+24.00)=1.481 kN;
N =0.543+1.441+0.185+1.481=3.650 kN;
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59; A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24; W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49;
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2; lo -- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ;
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700; 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m; Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=3649.627/(0.209×424.000) = 41.185 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 41.185 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ;
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.018×(1.500+0.100×2) = 2.020 m;
Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=3649.627/(0.412×424.000) = 20.892 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 20.892 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计
值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求!
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
梁底支撑最大支座反力： N1 =6.539 kN ;
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(9.300-0.750)=1.441 kN; N =6.539+1.441=7.863 kN;
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59; A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24; W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49;
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2);
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2; lo -- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo = k1uh (1)
k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ;
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700; 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m; Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=7863.305/(0.205×424.000) = 90.466 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 90.466 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo = k1k2(h+2a) (2)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ;
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.018×(1.500+0.100×2) = 2.020 m;
Lo/i = 2019.610 / 15.900 = 127.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ; 钢管立杆受压应力计算值 ;σ=7863.305/(0.412×424.000) = 45.013 N/mm2;
钢管立杆稳定性计算 σ = 45.013 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205.00 N/mm2，满足要求!
板模板(扣件钢管高架)计算书
一、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距(m):0.80;纵距(m):0.80;步距(m):1.50;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10;脚手架搭设高度(m):9.30; 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ;
扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80; 板底支撑连接方式:方木支撑;
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000; 楼板浇筑厚度(mm):110.000; 施工均布荷载标准值(kN/m):2.500;
3.木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000; 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400;木方的间隔距离(mm):250.000; 木方的截面宽度(mm):60.00;木方的截面高度(mm):80.00;
图2 楼板支撑架荷载计算单元
二、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3;
I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4;
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.250×0.110 = 0.688 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (2.500+2.000)×0.800×0.250 = 0.900 kN;
2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2×(0.688 + 0.088) = 0.930 kN/m; 集中荷载 p = 1.4×0.900=1.260 kN;
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.260×0.800 /4 + 0.930×0.8002/8 = 0.326 kN.m;
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.260/2 + 0.930×0.800/2 = 1.002 kN ; 方木的最大应力值 σ= M / w = 0.326×106/64.000×103 = 5.100 N/mm2; 方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2;
方木的最大应力计算值为 5.100 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: V = 0.800×0.930/2+1.260/2 = 1.002 kN;
方木受剪应力计算值 T = 3 ×1002.000/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.313 N/mm2;
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2;
方木受剪应力计算值为 0.313 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式
如下:
集中荷载 p = 0.900 kN;
均布荷载 q = q1 + q2 = 0.688+0.088=0.775 kN/m;
方木最大挠度计算值 V= 5×0.775×800.0004 /(384×9500.000×2560000.00) +900.000×800.0003 /( 48×9500.000×2560000.00) = 0.565 mm;
方木最大允许挠度值 [V]= 800.000/250=3.200 mm;
方木的最大挠度计算值 0.565 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.200 mm,满足要求!
三、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.930×0.800 + 1.260 = 2.004 kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.539 kN.m ; 最大变形 Vmax = 1.040 mm ; 最大支座力 Qmax = 7.111 kN ;
钢管最大应力 σ= 0.539×106/4490.000=120.037 N/mm2 ; 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ;
支撑钢管的计算最大应力计算值 120.037 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设
计值 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.111 kN;
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.138×9.300 = 1.287 kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.110×0.800×0.800 = 1.760 kN;
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.271 kN;
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000 ) ×0.800×0.800 = 2.880 kN;
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.957 kN;
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.957 kN;
υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm; A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2; W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3;
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2);
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2; L0---- 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155;
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.700; a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.100 m;
上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m; L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ; 钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=7957.344/(0.537×424.000) = 34.948 N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 34.948 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a) k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.018 ;
上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.018×(1.500+0.100×2) = 2.151 m;
Lo/i = 2151.136 / 15.900 = 135.000 ;
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.371 ; 钢管立杆的最大应力计算值 ;σ=7957.344/(0.371×424.000) = 50.586 N/mm2;
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 50.586 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求!
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度; c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置; b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多;
c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层;
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm; c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求; c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
第二篇：高支模施工安全方案
广州市轨道交通四号线车陂南至黄阁段(不含大学城专线)区间3标石碁～海傍站区间土建工程，起于YCK33+313.5止于YCK35+465.5，长2152m，全部为高架桥。
起点YCK33+313.5～YCK33+760.305为石碁站配线段，设计有四联,桥面宽度为9.3～13.3m 的现浇连续梁，跨度别为2×30+29m、4×30m、4×30m、3×30+27.76m，总长446.805m。
其中DZ1～DZ3为9.3m宽单箱单室箱型梁，DZ3～DZ
4、DZ15～DZ16为9.3m渐变至13.3m过渡段，DZ4～DZ15为13.3m单箱双室箱型梁。
根据广州市轨道交通高架工程施工安全管理规定结合我们区间3标施工现场的实际情况,成立项目副经理周来印为组长的高支模安全领导小组,并在今后的施工生产中进行检查督促指导，具体的组织分工如下: 组
长:周来印
施工作业队长:何勇 支架搭设、拆 除:黄发席
现场安全负责:张思亮
1.施工特点、重点
施工特点：工程量大，工期紧
本标段包括75个桥墩的下部结构、4联现浇预应力连续梁及165孔桥梁整孔架设，工程量大，加之前期征地拆迁及施工大电等因素影响，工程开工较晚，要求兑现合同工期，施工压力相当大。
2、安全控制的重点
由于现浇梁施工，均为高空作业，高空作业是施工过程安全控制的重点。
3.支架的施工方法
现浇段墩高7～8.5米，在承台回填及地基处理完成后，实际净空高度为5.7～6米，故现浇段采用碗扣式满堂红脚手架。 1)、支架地基处理
一般地段地基处理，首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，然后填筑40～50cm厚，宽度为对应部位梁宽的片石后用18吨压路
1 机进行碾压。鱼塘地段抛石挤淤，填筑砂石后进行碾压。
2005年7月26~7月29日项目部委托广州建设工程质量安全检测中心于对现浇段三个具有代表性的点位进行了原基及换填后浅层平板载荷试验。三个点位分别为YDK33+388.0(位于DZ3与DZ4之间)，YDK33+477.0(位于DZ6与DZ7之间)，YDK33+687.5(位于DZ13与DZ14之间)。三个试验点的试验成果汇总见附表(工程质量检测报告，NOL0601)。
试验结果表明：该地段试验点的土层在用片石回填处理后均能达到的最大试验荷载为300Kpa且在承载力特征值150Kpa时对应的压板沉降量与压板直径的比(S/b)小于0.015，判定三个试验点的承载力特征值均为150Kpa。在地基土层达到要求后，在地基表面铺设10cm厚C15混凝土垫层，并在四周设排水沟以便支架地基表面排水。 2)、支架搭设及拆除
1、支架搭设：
⑴、我标段拟采用碗扣式多功能满堂脚手架支架，碗扣式脚手架支架全部为定作加工的全新支架，确保支架的安全可靠性。搭设作业时，先在处理合格的地基上沿桥轴线方向布设纵向地梁(30cm×16cm枕木)。支架底部承托均座在沿桥轴线方向布设纵向木地梁上，支架顶部设置顶纵梁(10cm×12cm)和横梁(10cm×12cm)，其上铺设梁体模板。立杆间距布置为60cm×60cm，步距为120cm。支架纵横向设置剪力撑，剪力撑横向布置间距为3m，纵向布置间距为5m。顶部设单向风缆(靠墩方向)，以增加其整体稳定性，支架上端与墩身间用方木塞紧。按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边高支架从其中的一下角落开始向两个方向延伸搭设，确保已搭部分稳定。
2、支架拆除：
高支模拆除作业前，对参加作业的全体人员进行技术安全交底，在统一指挥下，按照确定的方案进行拆除作业。
按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先附件后结构件的顺序，一件一件的松开联结、取出并随即吊下(或集中到毗邻的未拆的架面上，扎捆后吊下)。
拆除脚手板、杆件、门架及其它较长、较重、有两端联结的部件时，
2 必须要两人或多人一组进行并加强指挥、相互询问和协调作业步聚，严禁不按程序进行的任意拆卸。禁止单人进行拆除作业，防止把持杆件不稳、失衡而发生事故。拆除水平杆件时，松开联结后，水平托持取下，拆除立杆时，在把稳上端后，再松开下端联结取下。
因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临进撑拉措施，以防因架子晃动影响作业安全。
拆卸现场设有可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非作业人员进入拆卸作业区内。
严禁将卸下的杆部件和材料向地面抛掷。已吊至地面的架设材料应随时运出拆卸区域，保持现场文明。
4.安全生产保证措施
1、原材料检测试验措施
⑴、对所有购进原材料的出厂合格证、说明书进行验查，并登记记录。 ⑵、对有合格证的材料进行复检，复检合格的材料方准使用。 ⑶、各种原材料的检查项目及试验方法根据现行有关规范要求进行。 ⑷、复检不合格材料，做出标记隔离堆放，并停止使用，限期清出施工现场。
2、雷电期间作业安全措施：
⑴、施工场地的支架及所有临时设施场设置防雷设施，定期检查接地电阻，防止雷击。
⑵、雷电来临时，立即停止现场施工，将施工人员撤至安全地点，并将雷电来临和雷电已过的信号通知施工人员。
3、支架搭设及拆卸作业安全措施：
⑴、作业现场应设安全城河围护和警示标志，禁止无关人员进入危险区域。高支架两侧采用安全立网完全封闭。
⑵、大雾、大雨天气和6级以上大风时，不得进行高支架上的高处作业。雨后作业，必须采取安全防滑措施。
⑶、在架上作业人员应戴安全帽、穿防滑鞋和佩挂好安全带。为保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手架，并应铺设平稳，且不得有探 3 头板。当暂时无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把(夹)持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架节点的水平距离应不大于0.8m，垂直距离应不大于1.5m。位于立杆头之上的自由立杆(尚未与水平杆联接者)不得用作把持杆。
⑷、架上作业人员应做好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身和杆件失衡。对每完成的一道工序，要相互询问并确认才能进行下一道工序。
⑸、作业人员应佩戴工具袋,工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。
⑹、架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。
⑺、架上作业时，,不得随意拆除基本结构杆件，因作业的需要必须拆除某些杆件时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的架固措施后方可拆除。
⑻、架上作业时，不得随意拆除安全防护措施，未有设置或设置不符合要求时，必须补设或改善后，才能上架进行作业。
⑼、高支模拆除作业前，对参加作业的全体人员进行技术安全交底，在统一指挥下，按照确定的方案进行拆除作业。一定要按照先上后下、先外后里、先架面材料后构架材料、先附件后结构件的顺序，一件一件的松开联结、取出并随即吊下(或集中到毗邻的未拆的架面上，扎捆后吊下)。
5、 安全事故的预防及其应急预案
1、高处坠落事故的预防及其应急预案
建筑行业施工过程中，高处作业的机会比较多，经常在四边临空的高处进行作业，施工条什差，危险因素多。多年来，高坠伤亡事故占全部事故的比例较高，达40%，这种事情对外会影响较大，要作为全建筑行业的问题抓紧工作。避免发生高处坠落事故，必须加强监控管理。对职工进行预防高处坠落的技术知识教育，使他们熟悉操作时必须使用的工具和防护用具。同时，在技术上采取有效的防护措施。
⑴防止高处坠落事故的基本安全要求
以预防坠落事故为目际，对于恐怕发生坠落事故等事故的特定危险施 4 工，在施工前，制订防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。
①凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员耍按规定进行体检和定期体检。
②严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。
③作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。 ④不得攀爬脚手架。
⑤进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。
⑥卸料平台外侧边，必须设置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的临时护栏，护栏围密目式(2000目)安全网。
⑦所有操作层均张挂一道安全平网。 ⑵发生高处坠落事故应急预案
当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
①发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
②出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱柑或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
③发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬扳上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
④发现伤者手足骨，折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部(立用夹扳把受伤位置临时固定，使断端不再移应或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木扳、竹头等，在无材料
5 的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
⑤遇有创伤性出血的伤员，应迅速扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：
一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。
加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂1/2处(靠近心脏似置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之问垫上消毒纱布棉垫。每隔25～40分钟放松一次，每次放松0.5～l分钟。
⑥ 动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途种应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
2、 物体打击事故的预防及其应急预案
物体打击伤害是建筑行业常见事故四大伤害的其中一种，特别在施工周期短，劳动力、施工机具、物料投入较多，交叉作业时常有出现。这就要求在高处作业的人员对机械运行、物料传接、工具的存放过程中，都必须确保安全，防止物件坠落伤人的事故发生。
⑴防止物体打击事故基本安全要求
①人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得存非规定通道位置行走。
②安全通道上方应搭设双层防护棚，防护期使用的材料要能防止高空坠落物穿透。
③临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。
④作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。
⑤高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。 ⑥吊运一切物抖部必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，散料应用
6 吊篮装置好后才能起吊。
⑦拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。 ⑧高处拆除作业时，对拆卸下的物料要及时清理和运走，不得向下丢弃。
⑵发生物体打击应急措施
当发生物体打击世故后，抢救的重点放左对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。
①发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
②出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步同定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
3、 机械伤害事故的预防及其应急预案
随着建设规摸的扩大，机械化水平的提高，令人担忧的问题就是机械伤害事故的增加。机械伤害、起重吊装伤害已排在“四大伤害”之中。应引起安全、设备营理人员的高度重视。机械伤害事故原因虽比段复杂，但采取相应的措施是可以减少或避免事故发生，按机械的特点和工程特点提出危险环节和重点部位，多方把关。
4、高支模坍塌事故的急救援预案 救援领导小组: 组长:王民洲
付组长:王小华、周来印
组员：徐伟权、党寅、许道存、何勇 人员：100人
配备机械：吊车2台、挖掘机2台、装载机1台 救治中心：番禺市人民医院
①坍塌事故由组长组织全体人员进行救援，并立即通知救治中心医务人员到现场待命，随时准备救治。
7 ②坍塌区应立即设置安全线，以免伤害的进一步发生。
③施工作业队就立即对施工人员进行清点，核实人数，以确定救援方案。
④有组织的清理塌体，吊车等机械配合作业，首先寻找受伤者。
⑤发现伤者首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，送往医院进行抢救治疗。
⑥出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步同定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，送往医院治疗。
⑦脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬扳上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
⑧现伤者手足骨，折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部(立用夹扳把受伤位置临时固定，使断端不再移应或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木扳、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
在地铁总质安室及石铁院监理的指导下，依据穗铁建总体[2005]693号文关于印发《广州市轨道交通高架工程施工安全管理规定》的通知及四号线区间3标的实际施工情况，编写了本标段的高支模安全施工方案，敬请各位领导及专家指导审查。
二00五年九月十九日
第三篇：主厂房暖通施工方案
华能沁北电厂一期2×600MW主厂房暖通工程施工方案
1、编制依据
1.1主厂房煤仓层通风及除尘(N0305)、汽机房通风(N0302)、主厂房采暖(N0301)及图纸会审纪要。
1.2《电力建设施工验收技术规范》(建筑工程篇) 《火电施工质量检验与评定标准》(土建工程篇)
1.3《建筑给排水及采暖工程施工质量验收规范》(GB50242-2002) 《通风空调工程施工及验收规范》(GB50243-2002) 1.4 《华能沁北电厂一期主厂房工程施工投标文件》
2、工程概况
2.1 主厂房暖通包括：主厂房除氧煤仓间的40.00m、48.50m除尘;汽机房A排双层防雨百叶窗安装;汽机房屋顶通风器安装;汽机房射流风机及C排排风机安装;主厂房蒸汽采暖系统;主厂房热风采暖系统。 2.2主厂房除氧煤仓间的40.00m、48.50m除尘为14台多管冲击式除尘器及配套的除尘风管安装，除尘风管为钢板风管。
2.3 主厂房采暖主干管为无缝钢管，焊接连接;支管为焊接钢管，丝扣连接;散热器为钢管三柱式。管道过门沟应保温，保温材料为硬质玻璃丝棉保温管壳。
3、主要施工方法 3.1 风管制作
3.1.1 根据风管制作的平面图、系统图、大样图进行下料复核，然后按划线形状进行剪切下料。
3.1.2 制作圆风管时，按风管圆径规格适当调整卷管机上下辊间距。
- 1华能沁北电厂一期2×600MW主厂房暖通工程施工方案
麻绳将风管捆绑结实，起吊时当风管离地200-300mm时停止起吊，检查吊点与绳索是否牢固可靠、风管重心是否正确，确认无误后方可继续起吊。风管放在支吊架上，确认稳固后，再解开绳索。 3.7 通风除尘设备安装
3.7.1除尘器安装：按设备装箱清单核对设备及零部件的数量、型号、技术参数、进出口位置方向是否与设计相符。安装前，根据设计图纸对设备基础进行全面检查，检查其定位尺寸、外形尺寸、基础螺栓预留孔位置是否正确，并将设备基础表面的污物、基础螺栓预留孔内的杂物清除干净。设备整体安装吊装时，直接放置在基础上，用垫铁找平、找正;设备吊装时，注意进出口方向正确，风机同除尘器旋向必须一致。
3.7.2屋顶通风器安装：按设备装箱清单核对设备及零部件的数量、型号、技术参数是否与设计相符。安装前，根据设计图纸对设备基础进行全面检查。设备整体安装吊装后，用垫铁找平、找正，然后紧固好螺栓。
3.7.3百叶窗安装：安装前，核对型号及预留洞尺寸。先将固定扁铁间断得卡住百叶窗的上下边上，用钢钉将固定扁铁与墙体固定，将百叶窗与墙体之间的间隙用橡胶条塞紧，然后用水玻璃密封。
3.7.4轴流风机安装：用双头螺栓将风机支架固定在墙上，用浸沥青木砖把风机找平找正后，再用折弯扁铁分别与风机外壳及墙上预埋件焊接连接。
3.8采暖支吊架的制作安装
- 3华能沁北电厂一期2×600MW主厂房暖通工程施工方案
3.10立支管安装：按量出的尺寸进行切管、套丝、煨灯叉弯和调直、连接。
3.11钢制柱型散热器安装 3.11.1散热器安装前要串联试压。
3.11.2根据各个散热器的长度确定托钩的数量及位置，用画尺画出托钩安装位置，固定托钩。
3.11.3将散热器轻轻抬起，轻放在托钩上，挂稳、立直、找正。核对标高无误后，与支管连接。 3.12水压试验
3.12.1试压前，检查系统管路、阀件、支架是否安装正确，各内连接处有无遗漏;检查系统阀门开闭状态。
3.12.2打开系统管路中的阀门向系统注水，开启系统上高处的排气阀，排尽系统中的空气。待水灌满后，关闭排气阀。
3.12.3将压力升至试验压力，10分钟内压力降小于0.02MPa，降至工作压力后不滲不漏为合格。 3.13.3质量标准
1、 保证项目
①整个采暖系统的水压试验结果必须符合设计要求和施工规范要求。
②补偿器的安装位置必须符合设计要求，并应按有关规定进行预位。
③除污器过滤网的材质、规格和包扎方法必须符合设计要求和
- 5华能沁北电厂一期2×600MW主厂房暖通工程施工方案
变更技术签证工作。
4.11及时做好各分项工程、隐蔽工程验收记录，为工程验收提供原始资料以及办理交工验收和工程资料归档。
4.12 加强全面质量意识教育、组织现场施工班组开展以 “质量”、“工期”、“安全”为主题的小组活动，开展质量竞赛和评比活动。
5、安全保证措施
5.1 建立现场安全生产保证体系，项目设专职安全员，班组设兼职安全员，对施工全过程进行安全生产管理。
5.2 现场设“四牌一图”，坚持正确使用“三宝”，坚持执行安全生产“十不准”制度。
5.3 施工现场临时用电必须按《JGJ46-88技术规范》进行。 5.4 做好井洞、沟边安全防护设施，在危险地段设安全警示牌。 5.5 在施工现场使用电、气焊前必须检查周围环境，防止火灾发生做好明火作业区的防火工作。
5.6 定期(每周一次)向全体施工人员讲评安全生产情况，进行安全意识、自我防护教育工作，做到警钟长鸣。
5.7 定期(每月一次)进行安全检查，发现安全隐患要及时处理，坚决整改。
5.8 针对该工程配合交叉面广，现场必须抓好防物体打击、防坠落、防触电措施。
5.9 做到文明施工，及时清理现场，物料堆放整齐，安全通道畅通。 搞好与土建等施工单位的关系，共同做好安全防护设施。
- 7
第四篇：某电厂主厂房爆破拆除施工方案
某**发电有限公司
4×137.5MW+2×220MW燃煤发电机组等拆除工程
建(构)筑物拆除
主厂房拆除专项施工方案
**某有限公司 xxxx年xx月xx日
目
录
一、编制依据 ...............................................2
二、工程概况 ...............................................2
三、爆破拆除方案............................................4 3.1爆前处理 ................................................4 3.2爆破形式 ................................................5 3.3爆后处理 ................................................5 3.4安全验算 ................................................5 3.5爆破安全防护措施 ........................................6 3.6爆破参数设计 ............................................7
四、爆破拆除施工、安全技术措施 ..............................8 4.1施工安全技术措施 ........................................8 4.2爆破涉及区域地上、地下设施安全防护技术措施 ..............9 4.3隔离措施 ...............................................10 4.4控制施工噪声、粉尘污染的措施 ...........................10 4.5施工机械设备、临时用电、拆除物堆场、易燃易爆物品的安全、卫生和防火措施 ..................................................10
五、安全警戒措施...........................................11
六、关于主厂房倒塌范围及飞石范围的说明 .....................13
- 2
图1主厂房爆区环境图
为此，必须在充分了解主厂房内部结构的基础上提出切实可行的安全的爆破方案，再经过专家组的安全评估，组织有力的施工班子，精心设计，精心施工，才能保证拆除工作安全、快速、高质量地完成。
工程特点及需解决的难点：
主厂房南距保留建筑物(7#机房)12米，北距保留建筑物(安装公司办公房)28米，东西两侧100米以内均为拆除区，采用爆破拆除方法可以大大加快施工速度，减少对周边的长期影响，也增加了施工人员的安全保证，减少了高空作业。但是，爆破拆除主厂房具有一定的风险，其拆除方案、触地震动、飞石防护、解体程度及对周边的影响都有较大的难度。
主厂房的爆破主要须解决的几个难点： (1)震动控制
触地震动是主厂房的最大危害。因为南侧距7#机房12米，拆除时一定要控制好震动。主厂房的最高约65米，其解体必须控制得恰到好处，过早或过晚都不利于整幢厂房的拆除，过早解体对上部结构的定向将产生不利影响，过晚解体又会造成上部楼层整体冲击地面，产生很大触地震动。
(2)飞石控制
由于主厂房楼高，由梁柱组成，结构坚固，要使其充分解体势必将增大爆破高度，炸高一高，给高空飞石的防护带来很大因难。
总之，由于主厂房的高度、自重和周围环境的限制，虽然采用了国内先进的控制爆破拆除方法，但对于具体方案的选择还有许多深入考虑的因素，
- 4本次爆破关键是要控制塌落震动，对东南侧升压站以及东侧7#机组主厂房的震动速度必须控制允许范围以内(<0.25cm/s)，按公式：
触地冲量 I=M×(2gH)1/2 塌落震动 V=0.08×(I1/3/R)1.67 式中：M分段塌落构件质量(kg);R目标点与触地中心的距离(m);H构件重心落差(m);
南侧厂房(12m): V=0.15cm/s 以上计算值均小于允许值，故对升压站以及周边运行机组(设备)是安全的，除此而外仍进一步采取减震措施，即厂房塌落范围堆置若干高低、大小不等的渣堆和草袋起减振作用。在东侧挖减震沟。
(2)最大一次齐爆药量 按公式：
最大一次齐爆药量 Q=(R×(V/K)1/2)3 最近距离取12米计算(实际距离大于此数);最大允许震动速度取3cm/s;经验系数取50。
则Q12=25.4kgTNT当量。 (3)爆破震动
按公式：V=K(Q1/3/R)
式中K为传递介质参数，多层建筑物爆破拆除取32.1。Q为一次最大起爆药量，取10Kg、15kg计算;R为爆破中心至所需保护等效距离，为衰减参数，取1.54。
距南侧厂房，等效距离取61米计：则V=0.17 cm/s。即对南侧的厂房是安全的。
- 6沿东南侧升压站处搭宽3米长50米高25米的钢管架，外罩彩条布。 沿南两侧搭宽2米长100米高15米的防护脚手架，外罩彩条布，爆破时7#机组敞口处加挂帆布。
6、爆破参数设计 (1)爆破切口高度
本大楼承重构件主要为立柱，爆破形式为原地坍塌，所以必须对承重构件进行破坏。待中标后，由厂方提供结构图，再详细计算。
(2)爆破部位装药结构设计
建筑物爆破都是利用炸药爆炸产生的能量破坏结构的承重构件，使结构在自重作用下失稳，并使其在失稳过程中扭曲变形和落地冲击过程中解体。如果全部钻孔爆破的话，则工作量相当大，可根据柱长、所处位置和有无钻孔平台，每根立柱爆破4-6处，由底层向上爆破高度逐渐减少，1-2层立柱的破坏程度是厂房倒塌的关键部位。厂房能否彻底坍塌，内楼梯和电梯的破坏程度至关重要，所以对内楼梯和电梯从一层破坏至4层。
(3)延期时间控制
采用施工安全性较好的非电导爆管起爆系统。因此采用绑扎与连接结合的方法增加起爆的可靠性，即炮孔内填装延期时间较长的半秒延期雷管以起爆乳胶炸药，炮孔内引出的脚线用双雷管绑扎，然后该绑扎雷采用复式导爆管连接网络。做好导爆管网络的防护工作，最后采用导爆管专用起爆器按照预定的起爆顺序击发起爆。
四、爆破拆除施工、安全技术措施：
(1)按爆破工程的结构特点，现场情况，制订施工技术措施;
- 8② 火工品领取、运输、保管、使用严格按照遵守某市公安局各项规章制度。
③ 装药前设置警戒线，装药现场不得吸烟。
④ 警戒人员加强对警戒点的力度，确保人员、车辆不得进入警戒区内。 (2)爆破涉及区域地上、地下设施的安全防护技术措施： A、爆破涉及区域地上设施的安全防护技术措施：
① 在倒塌方向上铺垫3米厚的建筑碎渣，减小塌落冲击力。 ② 对厂房实行主动防护：即在楼内各层待爆立柱的爆破部位，包扎麻袋、竹排、铁丝网，以控制爆破飞石。
③ 对临近保护物实行被动防护：即在被动保护建筑物或设施前搭设竹排防护架或挂放大块帆布。
B、爆破涉及区域内地下设施的安全防护措施
① 如主厂房地下有需保护的管线，则可标定位置处铺设一层钢板，防止个别掉渣砸坏地下管线。
(3)周围环境和道路的防护隔离措施：
A、爆前准备时对周围环境和道路的防护隔离措施：
在施工前搭设围档，外罩绿网，封闭施工区，将施工区与周围环境和道路隔离开来，并派人检查，防止无关人员进入。
B、爆前半小时对周围环境和道路的防护隔离措施：
① 爆前两天在有关路口、厂区内外等处广泛张贴《爆破告示》。 ② 爆前30分钟实行警戒，各警戒点爆破公司均派警戒员进行警戒(中标后出详细警戒图)，爆前30分钟进行清场工作：工地区域内人员、车辆的
- 10合同签订后，召开主管部门和知名爆破专家参加的专家评估会，在会上介绍爆破方案，由知名爆破专家对方案进行安全评估，会后报某市公安局审批。
2、爆破时间：
现定于 年 月 日 午 时进行爆破。
3、指挥部设定
由某市公安局、电厂、总包方、爆破公司等负责人组成爆破临时指挥部负责现场指挥。
临时指挥部设在 ; 总指挥：
副总指挥：电厂、总包方、爆破公司等; 爆破临时指挥部成员于爆前30分在指挥部集合。
4、爆前宣传
爆前两天在有工地四周广泛张贴《爆破告示》。
5、警戒范围：警戒范围250米。
(1)、爆破时工地区域内人员、车辆的清场由爆破指挥部负责人员于爆前20分全部清理出场。撤至警戒区以外;警戒区道路交通和人流疏散请市公安局协助。
(2)、在工地四周设置警戒点。各警戒点爆破公司均派警戒员进行警戒;
6、爆破信号：手持式警笛
预备信号：爆前10分钟警戒人员到岗后，发布此信号，警戒人员开始按计划要求实施警戒，并将情况及时向警戒负责人汇报;
- 12在靠近南北侧保留房和东南侧升压站处分别搭设防护脚手架和钢管排架，能确保周边建筑(设备)的安全。
- 14 -
#1-6机组主厂房周围环境及倒塌示意图
第五篇：高支模坍塌事故总结-施工八大员学习必备
西西三胞胎 案例1 西西工程
昨天上午，造成8死21伤的西单西西工程坍塌事故案在西城法院一审宣判。施工方3人和监理方2人共5名责任人因有自首行为，被从轻处罚。
中国第二十二冶金建设公司“西西工程”4号地工程土建总工程师李乐俊被判有期徒刑4年;项目部总工程师杨国俊、项目经理胡钢成被判3年6个月;北京希地环球建设工程顾问有限公司派驻工地的总监吕大卫和监理员吴亚君均被判有期徒刑3年缓刑3年。
根据检方指控，李乐俊、杨国俊、胡钢成、吕大卫和吴亚君5人的行为构成重大责任事故罪。
此前，此案的两次开庭都吸引了很多监理人员的旁听，甚至引发监理方是否应承担刑事责任的讨论，监理方的律师苏占军的博客也因此吸引了很多业内人士关注。
经了解，法院一审认定，监理公司虽不直接从事生产等活动，但其委派职工参与生产作业活动，因员工违反规章制动造成人员伤亡和重大经济损失的，需要追究其刑事责任。
法院认为，事发后，5名责任人在公安机关电话传唤时，均能主动接受处理，法院认定为自首，依法均从轻处罚。
昨日，5名被告和其律师当庭没有表示是否上诉。
2 新闻背景
●2005年9月5日晚10时，由中国第二十二冶金建设公司施工的西单西西工程4号地项目，在进行高大厅堂顶盖模板支架预应力混凝土空心板现场浇筑施工时，模板支撑体系坍塌，共造成8人死亡，21人受伤。
●9月10日，西西工程坍塌事故遇难者赔偿方案出台，每名遇难者可获赔20万元左右。
●9月26日，中国第二十二冶金建设公司被河北建设厅暂扣安全生产许可证。
●11月10日，北京市建委对西西工程事故相关责任单位和个人做出处理决定。施工单位中国第二十二冶金建设公司被责成立即对其在北京市所属的施工项目全面停工整顿，同时决定取消该公司在北京市建筑市场招投标资格十二个月。5名责任人因涉嫌重大责任事故罪，建委建议移交公安机关处理。
●2006年3月8日，建设部通报西西工程坍塌事故的处罚决定书，施工方中国第二十二冶金建设公司的总承包资质由一级降为二级，监理方北京希地环球建设工程顾问有限公司的监理资质由甲级降为乙级。
●4月4日，西西工程坍塌事故案件移交西城法院刑一庭。
3
案例2
西西妹妹
2007年九月六日十四时许，位于郑州市航海路和中州大道路口以北一百米左右正在施工的富田太阳城(二期工程)，其中心采光井模板支架突然垮塌，造成7人死亡，17人受伤。从图片可见，中心采光井的平面尺度大约20米×20米，高大约16米至20米。这些参数与几乎整两年前的北京西单西西工程垮塌的工程参数相同，其垮塌的形态、死伤人数也与西西工程极其相仿(西西工程死8人、伤18人)，可以说，这又是一个西西工程。有所不同的是，西西工程垮塌，其高大支承体系上方是负荷甚大的混凝土浇筑，而郑州工程的支承体系上方的荷载只不过是采光板，负荷要轻的多。这就是说，郑州工程的施工支承体系的设计和搭设，比西西工程要更加糟糕。
以下摘自《建设部、国家安全生产监督管理总局关于对河南省郑州市“9.6”模板坍塌事故的通报》：
存在的主要问题：一是施工人员未严格按照施工方案和标准规范搭设模板支撑系统，方案要求现浇梁下立杆间距为0.4m×0.4m，实际搭设1.3m×1.3m，并且缺少剪刀撑和扫地杆;二是监理单位现场监管不力，未及时制止施工人员违规作业行为;三是施工单位在浇捣混凝土过程中施工工序错误，造成局部受力集中，超过模板支撑系统承载能力。
案例3 西西姐姐
据南京媒体报道，2000年10月25日上午10时许，位于南京市龙蟠中路与大光路交汇处、正在浇注混凝土准备封顶的南京电视台演播中心演播厅的天顶，在一声巨响中訇然倒塌，数十名施工人员瞬间被埋进了钢管和混凝土形成的“山包”中。截至记者发稿时止，已有39位伤者被送往医院抢救，其中5人死亡(据悉，死者中1人为南京电视台摄像记者)，另有2人下落不明。
记者于11时左右赶到事发地点时，只见演播中心施工工地周围围满了观者，工地大门已经关闭，记者出示证件仍未被允许进入。在附近居民的指点下，记者绕到大楼后面的演播厅外，从楼体的空洞处望过去，只见里面亮亮的、空空的，一位居民说，原本可以看见里面有许多钢管之类的东西，现在一起坍下去了。
居民区内看门的师傅称亲眼目睹了倒塌的全过程。这位师傅告诉记者，演播厅从外面看是6层，实际内部高度有三四十米，相当于8层楼高再加一个地下室，他所在的位置
6 刚好能看到正在浇铸的天顶平台，平台外层是木模板，10时不到，他看到木模板变形，不一会儿，支撑天顶的钢管(脚手架)开始弯曲变形，上面的施工人员一起往旁边的脚手架上让，可是中间的脚手架一起往下挤，只几秒钟，只见“轰”的一声，民工随着脚手架直往下掉，里边还隐约听到“啊”的大叫声。而围观者中有人议论：都是赶工期赶的。
12时左右，已有公安、交警、消防、武警、医护人员等进驻现场，其中不少部门的“头头”也亲临现场指挥抢救。记者获悉，已有二三十名伤员陆续被送往附近的空军454医院和市第一医院抢救。一位老婆婆敲着大门要求进去看一眼，说40岁的儿子在里面做工，到现在没看到被抬出来。
记者于12时10分左右第一个赶到454医院时，医院还没被“戒严”。看到正有一位伤员被推进电梯，记者随之跟上了4楼，陪同的一位小伙子满身泥浆，眼圈红红地告诉记者，他是幸存者之一，目睹了事件全过程。据这位小伙子描述，天顶平台是从8层楼高处一下砸到了地下室，当时演播厅里正在浇混凝土做基础，支撑的钢管可能搭得不够牢固，那天顶一下子就塌下来了，正在里面采访施工现场的两位记者也被埋进去了，里面究竟有多少人他说不清。
12时30分左右，一位陪同第28位受伤者进病房的穿迷彩服的小伙子准备离开时，被记者拦住，小伙子一脸不悦地称自己是从出事现场“飞”出来的，幸亏他反应快，看到东西往下砸，几步就“飞”了出来，算是捡回一条命，而和他一起“飞”出来的南通老乡则被钢管擦到了手指。小伙子在医院和工地之间已跑了几个来回，急着再赶回现场的他不太愿意向记者透露什么，记者一直跟到马路上，才从他嘴里套得一点情况：演播大厅有1000多平方米，天顶平台塌下的部分靠楼梯部位，约有(28×22)平方米面积，楼板12厘米厚，大厅里除掉搭起的30多米高的脚手架及支撑着平台，就是空空的了。小伙子称他看到了被砸烂的电视台摄像机镜头。
7 13时左右，各(媒体)记者纷纷赶到了454医院，一位同行告诉记者，上午南京市有关领导视察南京电视台和有线电视台，原定先到南京电视台，在临时改变先去了有线，并在有线台多聊了会儿，否则，会出现什么样的后果就难说了。演播厅即将封顶，电视台两位记者正是作先期现场施工报道并将对市长视察作报道的，不幸被砸中。另一位同行从医院熟人处打探到，454医院已收治28名伤员，死亡3人，市第一医院收治11名伤员，死亡2人。
记者获悉，至13时30分，开列出的工地现场人员名单上仍有2人下落不明，公安出动了5条警犬在倒塌的废墟中搜索，没能搜到，现正在查询此2人是否确在工地。
另讯：南京电视台刘卓元记者，昨天上午与同事前往即将封顶的该台新大楼工地摄像，突遭塌顶，后被紧急送往空军454医院抢救，不到1小时，即停止呼吸，年仅26岁。另一名同事受伤。刘卓元，湖南人，1999年毕业于上海戏剧学院舞台美术系，同年6月来到南京电视台工作，任职于该台制作部演播科。
调查结果：
10月25日南京三建公司施工过程中发生一起模板支撑系统整体坍塌事故，造成6人死亡、11人重伤，24人轻伤。调查认定，这是一起在施工过程中因支架搭设不合理，特别是水平连系杆严重不够，三维尺寸过大以及底部未设扫地杆;梁底模的木枋放置方向不妥，排立杆的水平连系杆不够;屋盖下模板支架与周围结构固定与连系不足而引发的重大责任事故。
8
【主厂房高支模施工方案】相关文章：
高支模施工安全方案04-14
工程高支模施工方案08-10
高支模专项施工方案08-13
高支模安全施工方案08-13
高支模施工方案图文08-13
主体高支模施工方案09-15
高支模专项施工方案新12-09
某工程高支模施工方案01-20
桥高支模专项施工方案01-31
8m高支模专项施工方案06-12