主厂房满堂脚手架专项施工方案

主厂房满堂脚手架专项施工方案（通用6篇）

篇1：主厂房满堂脚手架专项施工方案

兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案

一、编制依据：

1、现场施工的条件和要求

2、结构施工图纸

3、《建筑施工手册》第四版

4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。

5、国家及行业现行规范规程及标准

6、项目部可组织的资源

二、工程概况：

本工程位于兰考县城以西1公里。310国道北侧。总建筑面积约8000m2平米，总用地面积4000m2，其中一层层高为7m,局部层层高8m,采用扣件式满堂脚手架支撑。

三、施工要求：

本工程内支撑采用扣件式满堂钢管脚手架。使用Ф48mm、壁厚2.8mm钢管,加密立杆的间距,模板为18mm的多层板,使其达到承载力要求,锅炉房顶板砼板厚200mm厚。

（一）、构造和设置要求：

1、扣件式钢管脚手架主要由立杆、纵横水平杆、斜杆等组成，各种杆件采用Ф48mm、壁厚2.8mm钢管，立杆采用6m, 4m 2.5m,横杆长度采用1.5m、6m。

2、扣件：

扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到基础底板上。

3、扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。

4、扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的后禁止使用。

（二）、施工工艺

根据结构受力分析，脚手架立杆纵横距为0.9～1.2m，步距1.5～１.8m,框梁下立杆纵距为0.45～0.5m。纵横方向每隔5m布设一道剪刀撑，并与水平杆连接牢固。

施工流程:①树立杆→②摆放扫地杆,并与立杆连接→③纵横向水平横杆,并与相应立杆连接(加设斜撑杆)→⑤搭接第二步纵横向水平横杆→⑦搭设剪刀撑

（三）、脚手架的拆除

1、拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可开始工作。拆除时，周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。

2、拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次

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由上而下进行，脚手架逐层拆除。

3、拆下来的架料、扣件要分类堆放，进行保养，检修。

（四）、脚手架的安全防范措施：。

1、作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。

2、人在架设作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。

3、每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。

四、满堂脚手架方案计算书(只取有代表性的梁板)

（一）顶板高支撑计算书

1.各项参数（1）.脚手架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):8.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

（2）.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

（3）.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；

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图2 楼板支撑架荷载计算单元

2.模板支撑方木的计算:

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方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.000×9.000×9.000/6 = 54.00 cm3；

I=4.000×9.000×9.000×9.000/12 = 243.00 cm4；

方木楞计算简图

（1）.荷载的计算：

①钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.300×0.200 = 1.500 kN/m；

②模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；

③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 =(1.000+2.000)×0.900×0.300 = 0.810 kN；

（2）.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(1.500 + 0.105)= 1.926 kN/m；

集中荷载 p = 1.4×0.810=1.134 kN；

最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.134×0.900 /4 + 1.926×0.9002/8 = 0.450 kN.m；

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最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.926×0.900/2 = 1.434 kN ；

截面应力 σ= M / w = 0.450×106/54.000×103 = 8.336 N/mm2；

方木的计算强度为 8.336 小13.0 N/mm2,满足要求!

（3）.抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 0.900×1.926/2+1.134/2 = 1.434 kN；

截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1433.700/(2 ×40.000 ×90.000)= 0.597 N/mm2；

截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；

方木的抗剪强度为0.597小于 1.300，满足要求!

（4）.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如

下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 1.500+0.105=1.605 kN/m；

集中荷载 p = 0.810 kN；

最大变形 V= 5×1.605×900.0004 /(384×9500.000×2430000.00)+ 810.000×900.0003 /(48×9500.000×2430000.00)= 1.127 mm；

方木的最大挠度 1.127 小于 900.000/250,满足要求!

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3.木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.926×0.900 + 1.134 = 2.867 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

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支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.688 kN.m ；

最大变形 Vmax = 1.593 mm ；

最大支座力 Qmax = 9.367 kN ；

截面应力 σ= 0.688×106/5080.000=135.502 N/mm2 ；

支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!

4.扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.367 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

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（1）.静荷载标准值包括以下内容：

①脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×8.000 = 1.033 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

②模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.900×0.900 = 0.284 kN；

③钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×0.900×0.900 = 4.050 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.366 kN；

（2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(1.000+2.000)×0.900×0.900 = 2.430 kN；

（3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.842 kN；

6.立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 :

其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 9.842 kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58 cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；

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W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； Lo----计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo = k1uh(1)lo =(h+2a)(2)

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841.560/（0.207×489.000）= 97.227 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 97.227 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841.560/（0.530×489.000）= 37.973 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 37.973 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

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lo = k1k2(h+2a)(3)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.014 ；

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.243×1.014×(1.500+0.100×2)= 2.143 m；

Lo/i = 2142.683 / 15.800 = 136.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.367 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=9841.560/（0.367×489.000）= 54.839 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ= 54.839 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

7.梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]: 除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

（1）.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

（3）.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

（4）.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

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b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

（5）.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

（6）.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（二）800*1800梁支撑计算

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图1 梁模板支撑架立面简图

1.各项参数（1）.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.00；

梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；

梁底增加承重立杆根数:2；

（2）.荷载参数

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.800；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.800；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):3.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

（3）.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

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（4）.其他

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

2.梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

（1）.荷载的计算：

①钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.800×0.450=20.250 kN/m；

②模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.450×(2×1.800+0.800)/ 0.800=0.866 kN/m；

③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.000+3.000)×0.800×0.450=1.800 kN；

（2）.木方楞的支撑力计算

均布荷载 q = 1.2×20.250+1.2×0.866=25.340 kN/m；

集中荷载 P = 1.4×1.800=2.520 kN；

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为： N1=11.427 kN； N2=11.427 kN；

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木方按照三跨连续梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3；

I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4；

（3）.木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 11.427/0.450=25.394 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×25.394×0.450×0.450= 0.514 kN.m；

截面应力 σ= M / W = 0.514×106/133333.3 = 3.857 N/mm2；

木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!

（4）.木方抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: Q = 0.6×25.394×0.450 = 6.856 kN；

截面抗剪强度计算值 T = 3×6856.380/(2×80.000×100.000)= 1.286 N/mm2；

截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

（5）.木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

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最大变形 V= 0.677×21.162×450.000 /(100×9500.000×666.667×103)=0.093 mm；

木方的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!

3.梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

4.扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。

5.立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =11.427 kN；

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脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930 kN； N =11.427+0.930=12.357 kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo = k1uh(1)lo =(h+2a)(2)

k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356.820/(0.203×489.000)= 124.481 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 124.481 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；

公式(2)的计算结果：

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ；

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钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356.820/(0.381×489.000)= 66.324 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 66.324 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.007 ；

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.007×(1.500+0.300×2)= 2.468 m； Lo/i = 2467.855 / 15.800 = 156.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.287 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=12356.820/(0.287×489.000)= 88.047 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 88.047 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

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6.梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

（1）.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

（3）.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

（4）.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

（5）.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

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b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12k时应用顶托方式。

（6）.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（三）600*1500梁支撑计算

1.各项参数（1）.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):6.00；

梁两侧立柱间距(m):0.45；承重架支设:多根承重立杆，木方顶托支撑；

梁底增加承重立杆根数:2；

（2）.荷载参数

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.600；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.500；

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倾倒混凝土荷载标准值(kN/m):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m):2.000；

（3）.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

（4）.其他

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

2.梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

（1）.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.500×0.450=16.875 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.450×(2×1.500+0.600)/ 0.600=0.945 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.000+2.000)×0.600×0.450=1.080 kN；

（2）.木方楞的支撑力计算

均布荷载 q = 1.2×16.875+1.2×0.945=21.384 kN/m；

集中荷载 P = 1.4×1.080=1.512 kN；

221 兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为： N1=7.196 kN； N2=7.196 kN；

木方按照三跨连续梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.000×10.000×10.000/6 = 133.33 cm3；

I=8.000×10.000×10.000×10.000/12 = 666.67 cm4；

（3）.木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.196/0.450=15.992 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×15.992×0.450×0.450= 0.324 kN.m；

截面应力 σ= M / W = 0.324×106/133333.3 = 2.429 N/mm2；

木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!

（4）.木方抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

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其中最大剪力: Q = 0.6×15.992×0.450 = 4.318 kN；

截面抗剪强度计算值 T = 3×4317.840/(2×80.000×100.000)= 0.810 N/mm2；

截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

（5）.木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.677×13.327×450.0004 /(100×9500.000×666.667×103)=0.058 mm；

木方的最大挠度小于 450.0/250,满足要求!

3.梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

4.扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

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R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。

5.立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力： N1 =7.196 kN；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×6.000=0.930 kN； N =7.196+0.930=8.126 kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A--立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2； lo--计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo = k1uh(1)lo =(h+2a)(2)

k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700； a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m；

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；

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由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=8125.920/(0.203×489.000)= 81.859 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 81.859 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；

公式(2)的计算结果：

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=8125.920/(0.381×489.000)= 43.615 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 43.615 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a)(3)k2--计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.007 ；

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.167×1.007×(1.500+0.300×2)= 2.468 m； Lo/i = 2467.855 / 15.800 = 156.000 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.287 ；

钢管立杆受压强度计算值 ；σ=8125.920/(0.287×489.000)= 57.900 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 57.900 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

6.梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

（1）.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

（3）.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每 26 兰考秸秆热电工程主厂房满堂脚手架专项施工方案

10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

（4）.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

（5）.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

（6）.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

（7）.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

篇2：主厂房满堂脚手架专项施工方案

满 堂 脚 手 架 施 工 方 案

目

录

一、工程概况 ∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙ 1

二、编制依据 ∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙ 1

三、安全技术设计 ∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙ 1

四、施工要求 ∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙ 23

五、脚手架质量检查与验收 ∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙ 26

六、安全与日常维护管理 ∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙ 30

一、工程概况

本工程一～三层为办公，建筑高度11.10m，总建筑面积1790.17m2，其中一层为610.97m2，二、三层为589.60m2.建筑结构为多层框架结构，层高为3.6m。

二、编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)施工组织设计及施工图纸。

三、安全技术设计 3.1 脚手架材料要求

3.1.1 脚手架杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，其力学性能应符合国家现行标准《碳素结构钢》GBT700中Q235A钢的规定，用于立杆、大横杆、斜杆的钢管长度为4-6米，小横杆、拉结杆2.1-2.3米，使用的钢管不得有弯曲、变形、开焊、裂纹等缺陷，并涂有防锈漆作防腐处理，不合格的钢管决不允许使用。

3.1.2 扣件使用生产厂家合格的产品，并持有产品合格证，扣件锻铸铁的技术性能符合《钢管脚手架》GB15831-1995规定的要求，对使用的扣件要全数进行检查，不得有气孔、砂眼、裂纹、滑丝等缺陷。扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧的接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件的活动部位转动灵活，旋转扣件的两旋转面

3.2.2.4 底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一高度，其错开的垂直距离不得小于50mm，并不得在同一步内。

3.2.2.5 大横杆应水平设置，钢管长度不应小于3跨，接头宜采用对接扣件联接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm。

3.2.2.6 当水平管采用搭接时，其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定的间距不应少于400mm，相邻扣件中心至杆端的距离不应小于150mm。

3.2.2.7 每根立管的底座向上200mm处，必须设置纵横向扫地杆，用直角扣件与立管固定。

3.2.2.8 必须严格按照要求在外圈四周连续设置剪刀撑。剪刀撑与纵向水平杆呈45～60°角。3.3 高支撑脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

3.3.1 构造要求

3.3.1.1 立杆：纵横向立杆间距0.8m³0.8 m，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10 cm。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20 cm处设置，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10 cm。

4撑情况，发现下沉、松动和变形时，及时解决。3.3.2 扣件钢管楼板模板支架

模板支架搭设高度为3.6米。

搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.8米，立杆的横距 l=0.8米，立杆的步距 h=1.50米。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48³3.5。

四、施工要求 4.1 施工准备

4.2.1 脚手架搭设要求

外脚手架搭设的基本要求是：横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。4.2.2 满堂脚手架搭设顺序

满堂脚手架搭设应遵循以下顺序：

垫木方→摆放扫地杆→逐根树立立杆并与纵横向扫地杆扣紧→安各步纵横水平杆并与各立杆扣紧→接立杆→加设剪刀撑→按照图纸要求用顶丝将立杆挑至设计标高→按照模板施工组织设计铺设模板→检查验收→合格（不合格整改再验收）。

4.2.3 脚手架的搭设除了按顺序搭设以外，还得注意下列事项： 4.2.3.1 按照规定的构造方案和尺寸进行搭设。

4.2.3.2 及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。4.2.3.3 拧紧扣件。（拧紧程度要适当）

4.2.3.4 有变形的杆件或不合格的杆件（有长度、扣接不紧等）不能使用。4.2.3.5 搭设工人必须系安全带。

4.2.3.6 随时矫正杆件的垂直和偏差避免偏差过大。

4.2.3.7没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。4.3 脚手架的拆除

脚手架使用完毕后要立即拆除，在脚手架拆除前要做好以下工作： 4.3.1 对脚手架进行安全检查，确认不存在安全隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修理和加固，以确保脚手架在拆除过程中不发生危险。

4.3.10 拆除时操作人员要系还安全带，穿软底防滑鞋，扎裹腿。4.3.11 脚手架拆除工程中，不中途换人。如必须换人，则应在安全技术交底中交代清楚。

五、脚手架质量检查与验收 5.1 材质要求 5.1.1 钢管材质要求

5.1.1.1 脚手架钢管应采用现行国家标准<<直缝电焊钢管>>（GB/T13793）或<<低压流体输送用焊接钢管>>（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准<<碳素结构钢>>（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

5.1.1.2 每根钢管最大质量不应大于25kg，宜采用￠48³3.5的钢管。5.1.1.3 钢管的尺寸和表面质量应符合以下规定：

5.1.1.3.1 新旧钢管尺寸、表面质量和外形应分别符合<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>（JGJ 130/2001）第8.1.1、8.1.2条规定。新钢管的检查应符合下列规定：

①应有产品质量合格证。

②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T 228）的有关规定。

③钢管表面应平直光滑，不应由裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

④钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2001）表8.1.5的规定。

0中Q-235级钢的规定。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不应有积水。并对数量进行核实。5.1.5 安全网的材质要求

5.1.5.1架设安全网作业使用的所有材料及材质，必须经过检查并符合其专项安全施工组织设计的要求。

5.1.5.2安全网的支撑系统，宜选用脚手架钢管，也可采用木或竹材料搭设。当使用脚手架钢管时，其材质应符合《广东省建设工程施工安全技术操作规程》第7.1.2条的规定。使用木或竹材料搭设时，木杆有效直径不得小于70mm，并符合该规程第7.1.3条规定；竹竿的有效直径不得小于80mm并符合该规程第7.1.4条规定。严禁不同材质的材料混用。

5.1.5.3 企业购入安全网，应分进货批次记录存档。记录应载明进货日期，供货商及地址、电话，产品名称及分批标记，制造商，商标及地址，电话，制造日期，批号，有效期限，生产许可证编号及其他必须填写的内容，使用的工程项目名称及使用时间，以便发生问题时追溯。

5.1.5.4 使用过一次以上的旧网调入其他工程使用，必须附其原始记录及其使用记录，并按规定进行耐冲击性能检验和耐贯穿性检验，合格后方可投入使用。当使用单位无此项检验能力时，应委托具有法定资格的检验检测单位进行，检验记录应留档备查。对超过产品有效期限的旧网，不得投入使用，必须作报废处理。

5.1.5.7 首次使用的新网，在开拆包装物前应对包装物上的产品标志进行检查，产品标志应符合下列要求，产品标准记载内容表明产品不符合国家标准或与实际用途不符的，不得投入使用。

a、产品名称及分类标记内容符合使用要求。

25.1.8.5 不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编制缺陷。5.1.8.6 阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。5.2 脚手架检查与验收

脚手架的检查与验收严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8条检查与验收相关条款及《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）表3.0.4-1落地式脚手架检查评分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由施工单位主要负责人、安全员、监理工程师签字后，方能交付使用。

六、安全与日常维护管理 6.1 安全管理要求

6.1.1 脚手架的搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗。

6.1.2 搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。6.1.3 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范进行检查验收，合格后方准允许使用。

6.1.4 作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。

6.1.5 当有六级及六级以上的大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。

6.1.6 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按有

4构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖。扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱、钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内。6.2.2 弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换。

6.2.3 做好钢铁杆的防锈和木制作的防腐处理。钢管外壁在湿度较大地区，应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时土层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一层红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每隔2～4年涂刷一次，每次涂刷2遍。角钢和其他杆件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓要镀锌防锈，使用3～5年保护层剥落后应再次镀锌。没有镀锌条件时，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防腐。

6.2.4 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，单卸时不得抛丢，防止损坏。

6.2.5 脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来。

6.2.6 健全制度、加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节，比较普遍的采用的管理办法有2种：

6.2.6.1 由架子班（组）管理，采用谁使用，谁维护，谁管理的原则，并建立积极的奖罚制度、做到确保施工需要，用完及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗。

篇3：主厂房满堂脚手架专项施工方案

济南二环东路高架桥工程第四合同段,里程范围为DHK4+870.5～DHK6+096,全长1.225 km,全线采用高架桥形式,桥梁采用整体式断面,双向六车道,全宽25 m,主线由12联箱梁组成,主线桥跨径布置如下:[(36+45+36)+3×30+2×(30+36+30)+3×(30+40+30)+(33+36+32.5)+(30+2×32.5+30)+3×30+(27+36+27)+4×30]m。

箱梁结构为翼缘板式现浇连续箱梁,标准段为单箱3室,箱高2.3 m,两边有3.65 m的翼缘板,箱室顶板厚0.25 m,底板厚0.23 m,腹板厚0.4 m,箱室高1.82 m。

以下为箱梁跨中标准断面,最高墩柱为17 m,如图1所示。

2 满堂脚手架的设计与检算

2.1 支架设计

本方案按照箱梁标准段设计,排架采用ϕ48 mm碗扣式脚手架。根据经验具体设计如下:

1)箱腹支架。横向排架立杆间距纵梁底为60 cm,空箱处为90 cm,箱梁纵向立杆间距均为90 cm,箱梁支撑处实腹横梁下立杆间距为45 cm×45 cm(90 cm的套搭)满堂布置,支架水平杆步高120 cm。2)翼板支架。沿桥向间距一律取60 cm,90 cm两种,横向一般按90 cm考虑,横向排架与腋梁的横向排架取直并联为一体。上部倾斜板底采用棒接杆处理,不设顶托,以保证模板方楞直接搁置于纵向水平杆上。该部分支架步高宜为1.2 m。3)剪刀撑设置。沿桥向每隔5 m设剪刀撑一副,纵向对应腹板处每隔5 m设剪刀撑,其撑杆与水平线的夹角不小于45°。4)方木。横向方木采用10 cm×10 cm的方木,间距同支架间距,纵向方木采用10 cm×10 cm的方木,间距为30 cm。

2.2 分部位计算

2.2.1 中横梁处

1)按前述脚手架布置方案,横梁计算断面及脚手架立杆根数如下:

a.立杆纵横向间距:45 cm;b.横梁计算支撑宽度:540 cm;c.横梁计算支撑长度:40×45=1 800 cm;d.支撑范围内立杆根数:n=12×41=492;e.脚手架立杆高度按17 m(偏安全)计算。

2)水平荷载(风荷载产生的弯矩设计值):

MW=Kn×ω0×μs×la=0.14×0.4×(1.3×0.163)×0.6=0.007 1 kN·m。

3)竖向荷载:

a.NG混凝土=18×5.40×2.3×26=5 812.6 kN。b.NG模板=18×5.4×0.62=60.2 kN。c.NQ施工=2×18×5.4+4×18×5.4=583.2 kN。d.单根中间立杆底部承受杆件自重:NG杆件=0.037 6×17+0.037 6×28×0.45=1.1 kN。e.Nz=NG混凝土+NG模板+NQ施工=5 812.6+60.2+583.2=6 456 kN。f.单根立杆竖向力:N=1.1×[(Nz/n)+NG杆件]=1.1×[6 456/492+1.1]=15.64 kN<40 kN(底座承载力)。

4)立杆稳定性计算:

N/(φ×A)+MW/W=15 640/(0.744×489.3)+7.1/5.08=44.36 MPa<f=205 MPa。

支架稳定性安全。

5)立杆顶部方木强度计算:

υmax=0.677×q×l04/(100×E×I)=0.677×29.65×103×0.454/(100×1 000×106×8.3×10-2)<[υ]=4 mm。

方木稳定性安全。

6)立杆地基承载力验算:

本满堂支架搭设于原二环东路路面结构层上,故地基承载力可取:

[σ]=120 kPa,脚手架下铺设承压板:

σ=N/A=15.64/(0.45×0.45)=77.23 kPa<[σ]=120 kPa。

地基承载力满足要求。

2.2.2 连续梁腹板处

1)按前述脚手架布置方案,横梁计算断面及脚手架立杆根数如下:

a.立杆横向间距:60 cm,纵向间距90 cm;b.单根立杆计算支撑宽度:60 cm;c.单根立杆计算支撑长度:90 cm;d.脚手架立杆高度按17 m(偏安全)计算。

2)水平荷载(风荷载产生的弯矩设计值):

MW=Kn×ω0×μs×la=0.14×0.4×(1.3×0.163)×0.9=0.010 kN·m。

3)竖向荷载:

a.NG混凝土=0.6×0.9×2.3×26=28.6 kN;b.NG模板=0.6×0.9×0.62=0.33 kN;c.NQ施工=2×0.6×0.9+4×0.6×0.9=3.24 kN;d.单根中间立杆底部承受杆件自重:NG杆件=0.037 6×17+0.037 6×28×0.75=1.43 kN;e.单根立杆竖向力:N=NG混凝土+NG模板+NQ施工+NG杆件=28.6+0.33+3.24+1.43=33.6 kN<40 kN(底座承载力)。

4)立杆稳定性计算:

N/(φ×A)+MW/W=33 600/(0.744×489.3)+10/5.08=94.26 MPa<f=205 MPa。

支架稳定性安全。

5)立杆顶部方木强度计算:

υmax=0.677×q×l04/(100×E×I)=0.677×59.3×103×0.94/(100×1 000×106×8.3×10-2)<[υ]=4.5 mm。

方木稳定性安全。

6)立杆地基承载力验算:

本满堂支架搭设于原二环东路路面结构层上,故地基承载力可取:

地基承载力满足要求

3施工控制要点

1)支架基础处理。支架的基础必须进行地基处理,尤其是钻孔桩的泥浆池必须用挖掘机将泥浆全部挖除,重新采用级配碎石换填夯实至新路床顶,然后回填水稳至原路面,最后用混凝土封面使之略高于原路面,保证不存水。原来绿化带及地面施工队伍施工的地段必须进行地基处理,采用小型压路机压实,采用轻型击实仪击实承载力不小于200 kPa,然后浇筑15 cm厚C15混凝土。在旧有的混凝土沥青路面,要无坑凹,无破损,在经清扫后能方便放线即可。2)支架搭设前在地面上要弹出箱梁结构中心线边界线、曲线切点及肋梁中心线。架体搭设完毕要进行拉网式检查,要确保每个扣点不松动。3)剪刀撑设置安全技术要求:a.剪刀撑斜杆的接长必须采用搭接,搭接长度不小于1 m,沿桥向每隔5 m设剪刀撑一副,纵向对应腹板处每隔5 m设剪刀撑,其撑杆与水平线的夹角不小于45°。b.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在立杆上。4)脚手架分层搭设完毕后,在投入使用前必须经过项目技术人员,安全员,搭设班长,使用班长联合检查验收,验收合格方可投入使用。

4安全注意事项

脚手架搭设前工程技术负责人应按脚手架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。

架子工属于特殊作业人员,操作人员必须经过培训,取得《特种作业操作证》,方可上岗。

架子工作业必须按照要求佩戴安全防护用品———安全带、安全帽、防滑鞋,确保作业安全。当混凝土及压浆强度达到设计要求后,方可拆除支架,支架拆除应从跨中向两端均匀对称的拆除。

脚手架拆除,应先清除脚手架上的材料和杂物,设置警戒范围并设专人监护。脚手架的拆除应按规定的拆除程序进行,接点应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。

5结语

在支架施工时要针对连续箱梁的不同部位进行不同的布置,一方面要确保排架体系的安全,另一方面尽量减少架杆的使用数量。本支架体系经过了施工验证,无论从支架的安全性及稳定性都能满足施工的需要,对相类似工程具有一定的借鉴意义。

摘要：结合某高架桥连续箱梁施工实例,研究了满堂脚手架的设计与验算,并对其施工控制要点及安全注意事项作了概括,指出该支架体系的安全性和稳定性都能满足施工要求,可推广应用。

关键词：现浇连续箱梁,脚手架,设计,施工

参考文献

[1]JTG D60-2004,公路桥涵设计通用规范[S].

[2]GB 50017-2003,钢结构设计规范[S].

[3]周水兴,何兆益.路桥施工计算手册[M].北京:人民交通出版社,2006.

[4]GB 50009-2001,建筑结构荷载规范[S].

篇4：主厂房满堂脚手架专项施工方案

关键词：脚手架施工模板支架

1工程概况

翡翠绿洲森林半岛二期由10栋15～25层不等的高层商业住宅楼和一層地下室组成，用地面积29411.49平方米，建筑总面积162967平方米，其中地上部分建筑面积149447平方米，地下室建筑面积13520平方米。本工程建筑类别属商住楼，其中首层为商铺，二层以上为住宅楼。

本工程基础采用锤击式高强预应力管桩。抗震设防烈度为六度，设计使用年限为50年。整个工程的结构形式为部分框支剪力墙结构：即上部体系为现浇钢筋砼框支剪力墙结构，塔楼中间电梯及楼梯部位布置剪力墙。转换层以下除剪力墙加厚外，还设计有较大截面的框支柱。转换层设置在二层，采用梁式转换。转换梁高最大为2.2m，其余为800mm-2000mm不等，梁宽在400mm-1400mm之间。转换层楼板厚度为200mm。

2模板及支撑计算

2.1荷载计算：由于模板结构设计属于临时性结构设计，目前我国还没有这类规范，而现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204--2002)中又没有关于模板设计的规定，因此，在进行模板结构计算时，根据原国家标准《混凝土结构工程施工及验收规范)(GB50204—92)的规定进行荷载取值和组合。这些荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土重量、钢筋重量、施工荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。由于大梁配筋率较大，因此，钢筋的自重标准值并没有按一般取1.5kN／m³，而是经估算后保守取3.0kN／m³。

2.2计算步骤荷载计算后，分别对模板、主次龙骨(木枋)进行内力验算，其顺序如下：梁底模板的抗弯强度、挠度验算一次龙骨的抗弯强度、挠度验算一主龙骨的抗弯强度、挠度验算一支撑立杆的强度、稳定性验算。

在验算立杆的稳定性时应注意，立杆的计算长度应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJl30---2001)的公式：Io=h+2a计算，其中h为立杆的步距，a为立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。根据“广东省建设工程高支模系统施工安全管理办法”中的规定，h≤1 500。

2.3梁侧模板系统的计算新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力取以下两式中的较小值：

F1=0.22筇t012V1／2 F2=铩H

式中鲦一混凝土的重力密度(kN／m《sup>3《/sup>)；

tO--新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定。当缺乏试验资料时，可采用t0=200，(t+15)计算(t为混凝土的温度℃)；

1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2：

2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度在110～150时，取1.16；V—混凝土浇筑速度(m／h)；

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)。

按新浇混凝土作用在模板上的最大侧压力与振捣混凝土时产生的荷载组合值对梁侧板及侧枋进行强度、刚度验算，并计算所需对拉螺栓的直径及间距。

3施工方案

3.1施工工艺流程：编制专项方案→放线测量→基础处理→专家论证→支架搭设及模板安装→支架验收→结构施工及养护→支架拆除。

3.2支架搭设

3.2.1搭设用的钢管杆件及配件应符合下列规定：①剪刀撑、水平杆件、连接杆和扣件的设置应符合规范要求。②不配套的钢管架与配件不得混合使用。③搭设万一不佳后，应检查并调整其水平度与垂直度，以及杆件的步距、纵距和横距。④剪刀撑、横向斜撑水平杆件应紧随钢管立杆的安装及时设置。⑤连接钢管立杆与配件的扣件必须处于缩紧状态。⑥水平杆件或脚手板应在同一步内连续设置，脚手板应满铺。⑦严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。⑧支架必须配合施工进度搭设，一次性搭设高度应符合要求。

3.2.2连接杆加固杆、剪刀撑等加固件的搭设应符合下列规定：①加固杆、剪刀撑必须与支架同步搭设。②水平加固杆应设于钢管立杆内侧，剪刀撑应设于钢管立杆的外侧并连牢。

3.2.3加固件等与钢管立杆采用扣件连接时应符合下列规定：①扣件规格应与所连钢管外径相匹配。②扣件螺栓拧紧扭力矩宜为40-65N.m，并不得小于40N.m。③各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。

3.2.4为增加支撑的稳定性，在支撑系统高度3.8米平面上增设一道水平剪刀撑，该剪刀撑与水平杆夹角为45-60度间。

3.3模板支架系统的检查和验收高支模施工是本工程施工的重点。由于局部楼面高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。

模板支架体系搭设前、作业层上施加荷载前、整体或分段达到设计高度后应进行检查和验收。

此外，浇筑过程中必须指派专人对负一层支撑系统进行检查，发现问题及时加固和处理，并报告项目主管领导。

3.4支架的拆除①支架拆除前，写拆模申请，并提供砼强度报告，经项目技术负责人同意后方可拆除。②支架拆除前应由项目相关负责人进行拆除安全技术交底。③拆除支顶架前，应清除架上的材料、工具和杂物。④支架拆除前，应设警戒区和警戒标志，并由专人负责警戒。⑤支顶架的拆除应在统一指挥下，按先装后拆、后装先拆的顺序及下列安全作业要求进行；a支架的拆除从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业.b同—层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行：c在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；d通长水平杆和剪刀撑等，，必须在支架拆卸到相关的钢管架(立杆)时方可拆除；e工人，必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按照规定使用安全防护用品；f拆除工作中，严禁使用榔头等硬头击打、撬挖，各构配件严禁抛至地面；g拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。

3.5防止高支模支撑系统失稳的措施①浇注梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。②浇注梁板砼时，应专人看护，防止紧固件滑动或杆件变形异常，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。

4安全技术措施

4.1脚手架搭设和拆除必须由符合劳动部颁发的《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》经考核合格，领取“特种作业人员操作证”的专业架子工进行操作施工。

4.2架子搭设和拆除须严格按操作规程执行，架子搭设完毕后须经过验收合格后方可进行上部悬挑梁施工。

4.3安全网、拉接固定的连墙件等都须按照方案实施。

5设计与施工体会

5.1按照规范要求，对木模板系统的计算是采用概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行的。因此，在高支模设计中，各种参数的取值是否合理，将影响计算数据的准确性和支撑系统的安全性。

5.2本模板支架基础的承载力虽然要求很高，但支承在已浇筑混凝土的地面上，支架基础的承载力很容易满足支模施工和使用要求，因此，本设计对基础考虑得不多。当高、重、大跨度梁板模板支架支承在地下室结构楼面上时，则要考虑下层楼面的结构承载力，要进行必要的加固处理。当模板支架支承在泥土地面上时，应在平整、夯实后加设满足承载力要求的垫块支承立杆，并采取排水措施。

5.3经计算分析，钢管的承载力较大(可用步距调整)，其平面间距主要受木枋的强度和刚度影响。当木枋的强度和刚度满足不了要求时，可考虑使用双木枋(即两条木枋叠起来使用)。由于木枋长度一般都是长2m，因此设计时垂直梁轴线方向的间距可以先定下来，一般为2m的1/2、1/4或比之略小，而沿梁轴线方向的间距则要通过试算来决定。

5.4由于施工中产生的振动荷载较大，竖向支撑由扣件式钢管脚手架组成，而安装的误差很难保证杆件在竖直的一条线上。因此扣件式钢管脚手架要排列整齐和顺直，并要及时安设好纵横向水平拉杆、剪刀撑等。上下层立杆采用的对接扣件应按规范要求交错布置。

5.5由于支架的搭设是由架子工作业的，而支架上的模板系统则由木工来完成，因此，在设计与施工过程中，要综合考虑各班组的情况，协调好各班组的工作，才能设计出既确保安全、方便施工，又节约钢管用量的支模系统。

6结束语

通过本工程转换层高支撑满堂脚手架的可靠性设计和实施，证明本工程的高支撑设计是可行的。实际上，影响转换层高支撑满堂脚手架整体稳定性的因数非常复杂，可概括为管材性能的不定性、几何参数不定性以及稳定性计算模式的不定性等等。通过本篇文章，旨在说明基于可靠性的脚手架设计与常规脚手架设计相比，可靠性设计更具有其合理性和科学性，体现在以下几方面：①考虑了脚手架钢管的强度、几何尺寸及搭設尺寸的变异性；②考虑了作用于脚手架上恒荷载和活荷载作用效应的变异性；⑨考虑了转换层高支撑满堂脚手架的实际工况。

篇5：屋面构架满堂脚手架施工专项方案

一、编制依据：

1、天水建筑科技中心工程施工图纸

2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002

3、《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010

4、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

5、天水建筑科技中心工程施工组织设计

6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

7、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－2011）

二、工程概况及特点

本工程在建筑物主楼屋面○A～○D/○2～○6轴之间设计钢筋混凝土构架梁，分四层，层高分别为3.9m、3.9m、4.8m、5.1m，总高度为17.7m。该屋面总投影面积为645.12㎡。框架梁最大断面250×600、350×700、350×800、400×800、500×100mm，该屋面构架梁的主要特点是：梁上部无现浇板。为保证安全施工，施工时全部采用落地式满堂脚手架搭设，搭设时必须有足够的刚度和稳定性，保证施工过程在施工荷载的作用下不失稳、变形、倾斜和倒塌。

框架梁、柱混凝土强度设计等级为C35；采用商品砼泵送进行施工。

三、施工准备

（一）技术准备

1、组织施工技术人员及架子工在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图。

2、熟悉各部位梁截面尺寸、标高，对施工班组进行技术交底。

3、对施工人员进行安全和技术培训。

4、向木工、架子工交待模板几何尺寸、标高、支撑系统的强度、稳定性和具体要求。施工重点：模板的平整度、垂直度、截面尺寸、标高及其满堂脚手架的搭设要求。

（二）材料选择

1、在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。

2、柱、梁底模及侧模均采用1220×2440×15mm的高强覆膜多层板。

3、框架柱采用φ48×3.6mm双钢管作为柱箍。

4、钢架管均采用φ48×3.6mm钢管搭设满堂脚手架。

5、穿梁、柱螺栓均为φ14螺杆，若干可调立杆顶托。

四、满堂支撑系统搭设方案

1、为了能保证模板、钢筋、混凝土分项工程的施工安全，确保支撑系统的整体稳定性，在该区域屋面构架全部按满堂脚手架进行搭设，单独编制专项施工方案。

2、满堂脚手架支撑系统参数：根据屋面构架特点，在○A～○D/○2～○6轴范围内全部采用扣件式钢管支撑系统搭设，平面尺寸为33.6×19.2m。所有立杆间距均为800～1000mm，纵横向水平杆步距为1500mm，距地200mm设纵横向扫地杆，沿横向共设五道剪刀撑,在纵向沿○A、○D轴分别设两道剪刀撑。由底至顶设置连续竖向剪刀撑。钢管为￠48×3.6mm，扣件为对接扣件、直角扣件和旋转扣件。对接扣件（抗滑）承载力设计值为3.2KN，直角扣件和旋转扣件（抗滑）承载力设计值为8.0KN。

竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为45～60°，剪刀撑应与地面顶紧。

3、在布料机布置范围内进行局部加强，采用立杆加密和剪刀撑进行加固。

4、所有梁底立杆采用1根￠48×3.6钢管顶托，沿梁跨度方向间距为800～1000mm，步距为1500mm，梁底主楞采用1￠48×3.6@800钢管，次楞采用50×100木枋@250,梁侧模水平方向次楞采用50×100@250木枋通常设置，竖向主楞采用2￠48×3.6@450的双钢管，在梁侧布置2排M14对拉螺栓固定，水平间距为450mm，竖直间距按梁高均匀布置。面板均采用15mm厚胶合板。

5、为确保满堂架的整体稳定性，在第一层构架混凝土强度达到70%以后，利用已浇筑的框架柱，将满堂架与框架柱进行连接。

五、模板的安装

1、模板的支设 梁模支设步骤：

弹出梁轴线及水平线并复核→搭设梁支架→安装梁底卡具→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模→安装另一侧梁模→安装对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻支架连结加固

梁跨度≥4m时，模板必须起拱，本工程梁跨度较大，支模时要求按3/1000起拱。支设主、次梁的排架与与满堂架形成整体拉结。

2、满堂架搭设构造要求

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）要求：（1）每根立杆底部应设置木枋或木工板垫板。

（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

（3）各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定： 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔 ○一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3。

2当立杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，○端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

3脚手架立杆顶端栏杆应高出操作面或女儿墙上端1m，高处檐口上端为1.5m。○（4）剪刀撑设置

a）剪刀撑的构造：剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

b）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3～5m。

c)竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45～60,水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45～60°。d)满堂支架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。

（5）上下层立杆应在同一条垂直线上。要满足满堂支撑架横平竖直及上下层杆定位一致的施工要求。

（6）所有梁底立杆与满堂脚手架连接为一个整体。

六、模板的拆除

1.非承重侧模在能保证混凝土表面及棱角不受损时方可拆除。梁底模板拆除时其同条件下混凝土试块抗压强度达到设计强度的80%后，上报监理同意后方可拆模。

2.拆除时遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位后承重部位及自上而下的原则，并严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。

3.拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板，使之与砼表面脱离。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块胶合板拆下时，用人工托扶放于地上，严禁模板自由坠落于地面。

七、质量保证措施

1、材料质量标准

（1）钢管材质技术性能必须符合《碳素结构钢》GB/T700中的Q235级钢的规定。（2）胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006）的规定。（3）木方必须符合质量标准要求。

（4）支架钢管采用Φ48×3.6钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

（5）钢管必须涂有防锈漆。

（6）扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。

（7）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破坏。

2、施工质量要求

（1）在主轴线和分部轴线放线后，要求负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，分析出现的误差。并将问题及时反馈到有关现场施工负责人和操作班组，及时进行整改和纠正。

（2）浇筑砼前必须检查模板支撑体系是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑系统是否变形、松动，并及时加固。

（3）砼吊斗或泵管不得直接冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。

（4）对于跨度较大的梁，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。本工程梁跨度较大，施工区域起拱应符合下列规定：当梁板跨度≥4m时，起拱高度宜为全长跨度的3/1000。

3、混凝土浇筑要求

（1）框架柱应分层浇筑，浇筑高度为1/3H；框架梁浇筑时，从梁中间向四周浇捣，以防梁模板受力不均匀。即先根据梁高将梁内混凝土分层浇筑成阶梯形。

梁柱节点及斜柱钢筋较密处，要用小直径振捣棒振捣，并加密棒点，保证节点核心区混凝土密实。

（2）严格控制施工荷载，钢筋应分散堆放，防止荷载过度集中。

（3）浇筑混凝土时，派专职安全员对模板及其满堂脚手架支撑系统进行观测，在浇筑混凝土期间每隔30min观测一次，其余时间每天观测2次，发现异常现象立即暂停施工，迅速疏散人员，待险情排除后才能继续施工。

（4）冬季混凝土施工时按冬季施工专项方案进行。当温度低于5℃时，不得浇水养护混凝土，梁表面采用两层棉毯覆盖保温养护。

八、安全事故应急预案

1、应急预案

1）一般事故的应急响应

①当事故或紧急情况发生后，当事人立即向项目部领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。

②现场项目经理组织应急成员对事故进行处理，并在24小时内向公司安全生产科报告。2）重大事故的应急响应

①重大施工安全事故发生后，当事人或发现人立即向项目经理报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。

②项目经理部组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告分公司主管经理和生产安全管理部门。生产安全管理部门通知应急领导小组相关成员立即到现场协助调查。

3、组织机构及职责

由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长： 杨九元 副组长：王建军

成员：张红石、彭刚强、吴鹏辉、郭随义、曹国堂、曹栋栋、高霞霞 通讯联系电话：

医院急救中心：120 火警：119 匪警：110 项目负责人（杨九元）： *** 技术负责人（王建军）：*** 安全员（吴鹏辉）： *** 施工员（张红石）：*** 施工员（郭随义）：*** 材料员（曹国堂）：*** 质量员（彭刚强）：***

4、安全应急措施

（1）组建一支由项目经理为组长、管理人员、班组长为成员的安全应急小组，组织和指挥突发事件的处理等工作。

（2）项目部部配备一定数量车辆、移动电话或对讲机保障与外部联系。（3）项目部配备一名医疗救护人员和一定的医疗物品和药品。

（4）生活区、材料堆放区和主要施工作业区配备一定数量的灭火器具、施工。（5）发生事故时，及时组织救治伤员和抢救设备、物资。同时组织加固。

5、危险源辨识：本工程屋面框架梁支撑体系的危险源主要有：高空坠落、模板坍塌、倾覆、物体打击等。

6、高空坠落、坍塌、倾覆、物体打击等防护措施

（1）临边施工区域，对人或物构成危险的地方必须支搭防护栏杆，确保人、物的安全。高处作业时，必须用竹胶板搭设通道。

（2）高空作业人员必须系安全带，结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改。定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业

（3）如果发生模板支撑系统坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由外包队组织协助清理材料，最大限度的减小事故损失。

（4）塔吊操作时，必须严格按操作规程操作，不准违章作作业，严格执行“十不吊”，操作前必须有安全技术交底记录，并履行签字手续。

（5）所有架体模板搭设完成后，必须经项目部专业技术人员和监理共同验收合格后签字后投入使用。

（6）混凝土浇筑过程中必须派安全员跟班检查，出现意外事故立即启动应急预案。

九、安全文明、环境保护、绿色施工措施

1、搭设满堂脚手架及支模过程中应遵循安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的模板连接稳固，防止坠下伤人。严格按支模工序进行，立模未连接固定前，应设临时支撑以防模板倾倒。

2、在靠近模板电焊钢筋时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊火烧坏模板板面。

3、拆除模板的时间应经施工技术人员同意，并报拆模申请，现场监理批准后方可进行。拆模应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。

4、拆下的模板应及时运出集中堆放，防止钉子扎脚；拆除梁、板模板时，应按规定加设顶撑。

5、模板搭设拆除等安全技术交底应由安全员提前进行。加强教育，对各参加施工的工种进行专项交底，一定要使工人意识到高空作业模板支撑安全施工的重要性。

6、当遇到雨、雪或风力达到六级以上的天气时，不得进行模板的拆除工作，操作人员佩挂好安全带禁止站在横杆上操作，拆下的模板集中整理，不准向下乱扔。

7、模板的拆除必须严格按操作规范进行，支撑体系拆除必须逐步进行，应注意拆除过程中的交叉施工安全。

8、模板面清理出的碎渣及时清运出现场，堆放在固定场地，保持操作面清洁文明。

9、梁板模板内锯末、灰尘等用大型吸尘器吸出，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。

10、装、拆时下面不得站人。高处作业时操作人员应挂上安全带。装、拆模板应随拆随运转，扣件和钢管严禁堆放在脚手板上和抛掷。

11、要做到文明施工、安全生产，保质保量的做好本职工作。

12、登高作业时,各种配件应放在工具箱或工具袋中,严禁放在模板或脚手架上,各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中,不得吊落。

13、现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理。现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。

14、施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声，及禁止大声喧哗等人为噪声。

15、在施工的每一个环节必须做到“四节一环保”，注意成品保护，做到文明施工。

篇6：主厂房满堂脚手架专项施工方案

1.1 1.2 工程概况

260万吨/年柴油加氢精制装置及配套系统的压缩机厂房钢结构屋顶梁安装需要

在现有的行车梁上搭设满堂红脚手架施工要

求和技术保证条件 施工工艺技术

2.1

施工流程

2.2

施工方法及注意事项 脚手架安全保证措施

3.1 3.2 3.3 3.4 脚手架搭设安全技术措施 脚手架拆卸安全技术措施 脚手架运行安全技术措施 应急预案 脚手架荷载计算及判断 工程概况.................................................................................................................................................1 1.1 工程概况.....................................................................................................................................1 1.2 施工要求和技术保证条件.........................................................................................................1 施工工艺技术.........................................................................................................................................1 2.1 施工流程.....................................................................................................................................1 2.2 施工方法及注意事项.................................................................................................................1 脚手架安全保证措施.............................................................................................................................2 3.1 脚手架搭设安全技术措施.........................................................................................................2 3.2 脚手架拆卸安全技术措施.........................................................................................................2 3.3 脚手架运行安全技术措施.........................................................................................................2 3.4 应急预案.....................................................................................................................................2 脚手架荷载计算及判断.........................................................................................................................2 2 3 4