第一篇：高支模施工安全范文
机械库房一高支模安全专项施工方案论证会
会议日期：2014年2月17日
会议地点：施工现场办公室
会议主持：刘军
参会单位及人员：
专家组：廖奇云、杨东、高峰、余政兵、刘敏
重庆正信建设监理有限公司：高万云、张廷鱼、万小龙
重庆海领实业有限公司：吕波、唐显强
重庆渝康建设(集团)有限公司：赵其洪、刘军
会议内容：对施工单位编制的机械库房一吊一层砼模板支撑工程安全专项施工方案进行了论证，结果认为《方案》内容基本完整、可行，局部应细化，可以作为施工依据，并要求在施工过程中严格按方案执行。
第二篇：高支模专项施工方案
目 录
一、工程概况 ...................................................... 1
二、编写依据 ...................................................... 1
三、脚手架选型 .................................................... 1
1、材料要求 ...................................................... 1
2、脚手架选型 .................................................... 2
四、脚手架与模板的搭设布署 ........................................ 2
1、搭设顺序 ...................................................... 2
2、满堂架安装 .................................................... 2
3、模板安装 ...................................................... 4
五、搭设与拆除方法 ................................................ 6
六、 检查与验收 .................................................. 10
七、安全管理与维护 ............................................... 11
一、工程概况
本工程商业部分因甲方将商业楼梯由混凝土楼梯改为钢梯，此楼梯部分支模高度变为8.7m属于高支模体系，对模板方案补充完善。
二、编写依据
1.1《建筑施工手册》 第四版
1.2《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 (JGJ166-2008) 1.3《建筑模板施工安全技术规范》 (JGJ162-2008)
三、脚手架选型
1、材料要求
碗扣式脚手架用钢管应采用符合现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793-92)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)的规定。
碗扣架用钢管规格为Φ48×3.5mm，钢管壁厚不得小于3.5 -0.025mm。 上碗扣、可调油托应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270-500的规定。
下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352中ZG230-450的规定。
立杆连接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，内径不大于50 mm， 外套管长 度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。
立杆上的上碗扣应能上下串动和灵活转动，不得有卡滞现象;杆件最上端应有防止上碗扣脱落的措施。
立杆与立杆连接的连接孔处应能插入Φ12mm连接销。 在碗扣节点上同时安装1—4个横杆，上碗扣均应能锁紧。 构配件外观质量要求：
1 钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管;
2 铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面
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粘砂应清除干净。
3 冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷;
4 各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷;
5 构配件防锈漆涂层均匀、牢固。
6 主要构、配件上的生产厂标识应清晰。
可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。
2、脚手架选型
结合本工程建筑平面布置与结构特点，满堂碗扣高脚手架方案作如下选定：满堂脚手架采用碗扣式钢管架。立杆主要采用2.4m、1.8m、1.5m几种,立杆接长错开布置，横杆采用1.2m、0.9m两种组成，顶底托采用可调托撑。支架下垫边长200mm,厚50mm木板，立杆底设可调底托支于木板上,立杆上设可调顶托，顶托上方铺设100×100mm横向方木(松木)。步距1.2米，立杆纵距1.2-0.9米，立杆横距01.2-0.9米，四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，并在每排每列设置一组通高专用斜杆。
四、脚手架与模板的搭设布署
1、搭设顺序
做好搭设前的准备工作(材料准备、场地清理、安全技术交底等)→根据 施工大样图放出架体位置线→铺设垫板→立两端立杆→安装第一步纵向水平杆、横向水平杆→根据立杆间距逐根补绑立杆→放置纵向扫地杆→安装横向扫地杆→调整立杆垂直度→安装第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→安装第
三、四步纵向水平杆、横向水平杆→立立杆→加设斜杆→安装顶托→
2、满堂架安装
使用满堂碗扣式钢管为主支承预应力梁板模板，经对传递到钢管支顶立杆和横杆上荷载的计算，按碗扣式钢管支顶立杆的容许承载力，确定钢管支顶立杆排距，在安装钢管支顶时，应在该层楼面上弹出墨线定向，要注意钢管支顶立杆的垂直度，并调节好立杆的标高和立杆的平面布置，使梁位置在两条立杆之间，
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梁两边立杆间距控制在L=1.2 m 之内。支顶平面布置时原则上尽可能形成满堂一体，对于轴跨尺寸无法与立杆间距形成整模数或平面几何形状不规整、非正交时需要采用多个单体搭设时，各单体间必须采用扣件钢管水平杆相互连接，连接杆按2个单体的碗扣水平杆标高竖向间距@900布置。
支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架，安装时先确定起始安装位置，底层组架时分别用拉线方法、直角尺、水平尺、控制水平框架纵向直线度，直角度及水平度。并根据地面标高确定立杆起始高度安装预制块，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托,后安装立杆。
立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2.4m和1.8m的立杆错开布置，往上则均采用2.4m、1.8m的立杆，至顶层再用1.5m长度的顶杆找平。脚手架拼装到2层高时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。立杆的垂直度应严格加以控制：30m以下架子按1/200控制，且全高的垂直偏差应不大于10cm，脚手架的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性。(后附脚手架平面布置图)
碗扣式脚手架整体搭设完毕，经过自检后，再由工地项目经理组织验收，然后经有关部门共同验收签证合格后，方能进入下一道工序施工。
为确保支顶纵横2个方向的稳定，有如下措施：
1)立杆之间布置多道双向水平横杆(连杆)，垂直间距1.2 m，且必须设置纵横向扫地杆。
2)满堂脚手架四周拐角处设置专用斜杆或四面设置八字斜杆，并在每排每列设置一组通高专用斜杆。斜杆拟采用似48×3.5mm脚手钢管，通过旋转扣件与碗扣管立杆连接。
3)楼面周边梁面预插短钢筋，通过短管、扣件锁死连接杆件。主梁下的纵向水平杆两端必须全部顶至柱侧面。
4)以四周的柱为支点，各层柱向内伸出水平或斜向钢管，与满堂脚手架周边相拉结。
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5)大梁增加的扣件钢管立杆与纵楞的连接必须采用双扣件增加抗滑力。
3、模板安装
以托板顶面为依据，设在托板上的100 mm×100 mm木枋，边通线、边安装钢管支撑、边铺设，钢管支撑横向架设根据需要设置一排或多排，每排纵向间距不大于300mm，铺设在钢管支顶面，木枋的间距不大于300mm，平整度偏差小于5mm。板按要求在跨中起拱。
楼板模板采用15 mm厚夹板，模板垫楞用50 mm×100mm木枋，底楞用100×100mm木枋。底楞直接支承在可调托撑上。垫楞的间距为200 mm，搁置在底楞上。
楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干净。
可调横托撑可用作侧向支撑，应与横杆相对，并两侧对称设置。如下图：
顶架要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧，水平剪刀撑搭设时，其周边与中间从顶层开始向下每隔2步(约4.8m)设置一道水平剪刀撑(使用4m脚手架管与立杆拉接)。
顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距
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底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地 杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
脚手架搭设前，对所有脚手架施工人员进行技术和安全交底，进行安全教育并做好记录。
高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。
模板拆除技术措施：
a)楼面梁板拆模前，必须有混凝土强度报告，且达到规范规定强度的100% ，并报工程技术负责人审批方可进行模板拆除。拆模顺序和方法，应遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支顶，并保持混凝土表面及棱角不受损坏。
b)模板工种作业组织应遵循支模与拆模由同一作业班组执行。
c)YKL1(2)梁跨度达34.63 m，拆除梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端对称拆除。
混凝土输送及浇注方法针对性安全措施：
a)混凝土用泵送方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板上放置铁架作为管道支撑并支固，才能作业。另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。
b)楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度并且每层用铁架固定在柱侧。楼面用软弹性的材料如车胎等做管的支垫。同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边梁边加水平杆顶在周边梁侧。
现场检查及监控针对性交底：
a)碗扣采用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，碗扣被子限位锁卡紧不能转动为合格。班组和区段组织的自检数量按100%检查;项目部组织的随机抽查数量不少于50% ，且每个楼层范围均要抽检。
b)扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行。 c)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节
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点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
d)模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
e)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。
五、搭设与拆除方法
5.1施工准备
5.1.1 脚手架施工前必须制定施工设计或专项方案，保证其技术可靠和使用安全。经技术审查批准后方可实施。
5.1.2 脚手架搭设前工程技术负责人应按脚手架施工设计或专项方案的要求对搭设和使用人员进行技术交底。
5.1.3 对进入现场的脚手架构配件，使用前应对其质量进行复检。
5.1.4 构配件应按品种、规格分类放置在堆料区内或码放在专用架上，清点好数量备用。脚手架堆放场地排水应畅通，不得有积水。 5.2 地基与基础处理
5.2.1观众看台高低差较大时，可利用立杆0.6m节点位差调节。
5.2.2 脚手架基础搭设在结构底板上，满足脚手架基础承载力，搭设时应按施工设计平面布置图的要求放线定位。
5.2.3 使用原设计基础底板上4个集水坑作为现场临时积水，排水设施。 5.3 脚手架搭设
5.3.1 底座和垫板应准确地放置在定位线上;垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm的木垫板;底座的轴心线应与地面垂直。
5.3.2 脚手架搭设应按立杆、横杆、斜杆、连墙件的顺序逐层搭设，每次上升高度不大于3m。底层水平框架的纵向直线度应≤L/200;横杆间水平度应≤L/400。
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5.3.3 脚手架的搭设应分阶段进行，第一阶段的撂底高度一般为6 m，搭设后必须经检查验收后方可正式投入使用。
5.3.4 脚手架的搭设应与剧场周边结构的施工同步上升，每次搭设高度必须高于 即将施工楼层1.5 m。
5.3.5 脚手架全高的垂直度应小于L/500;最大允许偏差应小于100mm。 5.3.6 脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，严禁堆放物料。 5.3.7 连墙件必须随架子高度上升及时在规定位置处设置，严禁任意拆除。 5.3.8 作业层设置应符合下列要求：
1 必须满铺脚手板，外侧应设护身栏杆;
2 护身栏杆可用横杆在立杆的0.6m和1.2m的碗扣接头处搭设两道;
3脚手板必须按脚手架宽度铺满、铺稳，脚手板与墙面的间隙不应大于 200mm，作业层脚手板的下方必须设置防护层。
5.3.9 采用钢管扣件作加固件、连墙件、斜撑时应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2002的有关规定。
5.3.10 脚手架由刚开始搭设直至到顶过程中，应组织技术、安全、施工人员对整个架体结构进行分阶段、整体的检查和验收，及时解决存在的结构缺陷。 5.4 脚手架拆除
5.4.1 应全面检查脚手架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，经按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。
5.4.2 脚手架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。
5.4.3 脚手架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人看管。在搭设、拆除脚手架时，非工作人员不得入内，并派专人看护。 5.4.4 拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。
5.4.5 拆除作业应从顶层开始，逐层向下进行，先搭设的后拆除，后搭设的先拆除，严禁上下层同时拆除。
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5.4.6 连墙件必须拆到该层时方可拆除，严禁提前拆除。
5.4.7 拆除的构配件应成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。 5.4.8 脚手架采取分段、分立面拆除时，必须事先确定分界处的技术处理方案。 5.4.9 拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。 5.5 模板支撑架的搭设与拆除
5.5.1 模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。
5.5.2 按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。
5.5.3 模板支撑架拆除应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)中混凝土强度的有关规定。 5.6安全网技术要求：
5.6.1 安全网可采用锦纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种(耐候性)的材料制成。
5.6.2 同一张安全网上的同种构件的材料、规格和制作方法须一致。外观应乎整。
5.6.3 平网规格为1.5×6m、3×6m，密目式安全立网规格为1.8×6m、3×6m。产品规格偏差：允许在±2%以下。每张安全网重量一般不宜超过15kg。 5.6.4 菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm。
5.6.5 边绳、筋绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7000N;立网边绳断裂强力不得小于3000N。
5.6.6 系绳沿网边均匀分布，相邻两系绳间距应符合表1规定。长度不小于0.8m。当筋绳、系绳合一使用时，系绳部分必须加长，且与边绳系紧后，再折回边绳系紧，至少形成双根。
5.6.7高处作业部位的下方必须张挂安全网;当建筑物高度超过4m时，必须
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设置一道随墙体逐渐上升的安全网，以后每隔4m再设一道固定安全网;在外架、桥式架，上、下对孔处都必须设置安全网。
5.6.8安全网的架设应里低外高，支出部分的高低差一般在5Ocm左右;支撑杆件无断裂、弯曲;网内缘与墙面间隙要小于15cm;网最低点与下方物体表面距离要大于3m。
5.6.9使用前应检查安全网是否有腐蚀及损坏情况。
5.6.10施工中要保证安全网完整有效、支撑合理，受力均匀，网内不得有杂物。搭接要严密牢靠，不得有缝隙，搭设的安全网，不得在施工期间拆移、损坏，必须到无高处作业时方可拆除。
5.6.11安全网架设所用的支撑，木杆的小头直径不得小于7cm，竹杆小头直径不得小于8cm，撑杆间距不得大于4m。
5.6.12因施工需要暂拆除已架设的安全网时，施工单位必须通知、征求搭设单位同意后方可拆除。施工结束必须立即按规定要求由施工单位恢复，并经搭设单位检查合格后，方可使用。
5.6.13要经常清理网内的杂物;在网的上方实施焊接作业时，应采取防止焊接火花落在网上的有效措施;网的周围不要长时间的有严重的酸碱烟雾。 5.6.14安全网在使用时必须经常地检查，并有跟踪使用记录，不符合要求的安全网应及时处理。
5.6.15立网和平网必须严格地区分开，立网绝不允许当平网使用;架设立网时，底边的系绳必须系结牢固。
5.6.16安全网在不使用时，必须妥善的存放、保管，防止受潮发霉。 5.6.17新网在使用前必须查看产品的铭牌：①是平网还是立网;②生产厂家的生产许可证;③产品的出厂合格证。旧网在使用前应做试验，并有试验报告书，试验合格的旧网才可以使用。
安全网的动负荷试验，以12Okg重物两块，相距1.5m，同时由4-5m高度自由降
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落冲击，安全网完好无损为合格。
六、 检查与验收
6.1 进入现场的碗扣架构配件应具备以下证明资料：
1 主要构配件应有产品标识及产品质量合格证
2 供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。 6.2 构配件进场质量检查的重点：
钢管管壁厚度;焊接质量;外观质量;可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。
6.3 脚手架搭设质量应按阶段进行检验：
1 首段以高度为4.3米进行第一阶段(撂底阶段)的检查与验收;
2 架体应随施工进度定期进行检查;达到设计高度后进行全面的检查与验收;
3 遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查;
4 停工超过一个月恢复使用前。 6.4 对整体脚手架应重点检查以下内容：
1 保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善;
2 基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况;
3 立杆上碗扣是否可靠锁紧;
4 立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度; 6.6 脚手架验收时，应具备下列技术文件
1 施工组织设计及变更文件;
2 高度超过20 m的脚手架的专项施工设计方案;
3 周转使用的脚手架构配件使用前的复验合格记录;
4 搭设的施工记录和质量检查记录;
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6.7 高度大于8m的模板支撑架的检查与验收要求与脚手架相同。
七、安全管理与维护
7.1搭设脚手架之前必须对搭设人员进行安全交底，搭设人员必须持证上岗，搭设过程中必须带安全帽，携带安全带，悬挂安全网。
7.2 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物料。
7.3 混凝土输送管、布料杆及塔架拉结缆风绳不得固定在脚手架上。 7.4 大模板不得直接墩放在脚手架上。
7.5 遇6级及以上大风、雨雪、大雾天气时应停止脚手架的搭设与拆除作业。 7.6脚手架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请技术主管同意，确定补救措施后放可实施。
7.7 使用后的脚手架构配件应清除表面粘结的灰渣，校正杆件变形，表面作防锈处理后待用。
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附件
一、碗扣钢管楼板模板支架计算书
计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
计算参数: 模板支架搭设高度为8.7m，
立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方50×100mm，间距300mm，
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁顶托采用100×100mm木方。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图
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图2 楼板支撑架荷载计算单元
采用的钢管类型为48.3×3.6。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.100×1.200+0.300×1.200=3.372kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.80cm3;
截面惯性矩 I = 58.32cm4; (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M —— 面板的最大弯距(N.mm);
W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2; M = 0.100ql
2其中 q —— 荷载设计值(kN/m);
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.372+1.40×5.400)×0.300×0.300=0.104kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.104×1000×
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1000/64800=1.612N/mm2
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.372×3004/(100×6000×583200)=0.053mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.100×0.300=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.753+1.20×0.090=1.012kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+1.012)×1.200=3.482kN 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.482/1.200=2.902kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.90×1.20×1.20=0.418kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×2.902=2.089kN 最大支座力 N=1.1×1.200×2.902=3.830kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3;
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截面惯性矩 I = 416.67cm4; (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.418×106/83333.3=5.01N/mm
2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算
均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.843kN/m 最大变形 v =0.677×0.843×1200.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.316mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取木方的支座力 P= 3.830kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。
3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 3.83kN 0.10kN/mA120012001200B
托梁计算简图
1.910
1.598
托梁弯矩图(kN.m) 6.136.112.282.257.727.703.873.840.019.319.295.465.441.611.580.013.843.877.707.722.252.286.116.13
1.581.615.445.469.299.31
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托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 1.11kN 0.10kN/mA120012001200B
托梁变形计算受力图
0.050
0.740
托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.909kN.m 经过计算得到最大支座 F= 17.027kN 经过计算得到最大变形 V= 0.740mm 顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3;
截面惯性矩 I = 833.33cm4; (1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=1.909×106/166666.7=11.45N/mm
2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×9309/(2×100×100)=1.396N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2
顶托梁的抗剪强度计算满足要求!
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(3)顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.740mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
四、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.205×8.700=1.786kN (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×1.200×1.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.100×1.200×1.200=3.614kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.833kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×1.200×1.200=6.480kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ
六、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 16.07kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm;
A —— 立杆净截面面积，A=5.060cm2;
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3;
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2; a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，
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a=0.55m;
h —— 最大步距，h=1.20m;
l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.550=2.300m;
—— 由长细比，为2300/16=145;
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333;
经计算得到=16071/(0.333×506)=95.506N/mm2;
不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2); Wk=0.300×1.200×0.240=0.086kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m; la —— 立杆迎风面的间距，1.20m;
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m;
风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=5×1.4×0.086×1.200×2.300/16=0.104kN.m;
风荷载产生的弯矩 Mw=1.4×0.086×1.200×2.300×2.300/8-0.104×2.300/4=0.036kN.m;
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值; Nw=1.2×5.833+0.9×1.4×6.480+0.9×1.4×0.036/1.200=15.202kN 经计算得到=15202/(0.333×506)+36000/5260=96.497N/mm2;
考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
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风荷载作用下的内力计算
架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.086×1.200×1.200=0.124kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.200/1.200×0.124=0.124kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.200×1.200+1.200×1.200)1/2/1.200×0.124=0.176kN 支撑架的步数 n=7 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.176+(7.000-1)×0.176=1.232kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为7.000×0.124=0.871kN 架体自重为1.786kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求! 第 19 页 共 41页
第三篇：施工现场深基坑、高支模、脚手架和建筑起重机械设备安全监督管理程序
附件：
施工现场深基坑、高支模、脚手架和建筑起重机械设备安全监督管理程序
一、深基坑工程的安全监督管理程序：
1、基坑开挖前一定要核查并督促业主向施工单位提供施工现场及毗邻区域内供水、排水、供电、供热、通讯、供燃气等地下管线及相邻建筑物、构筑物、地下人防工程等相关资料，以确保施工开挖的安全。
2、查验勘察单位作业方案及对作业现场各类管线、设施和毗邻建筑物、构筑物、地下人防工程的安全保护措施是否可靠、安全(要求报审书面文件由总监审核批准执行)。
3、核查施工图设计文件是否考虑到施工实施过程中的安全操作和防护要求，对涉及施工安全的重点部位和环节有无说明和防范措施保证(在设计交底会议中要求设计人员进行交底并记录在会议纪要中)。
4、核查施工企业资质文件、安全生产许可证、项目经理和专职安全管理人员及特种作业人员的相关岗位资格证书(注意各类资格证的有效期审查)，并要求现场人员持证上岗。
5、审核施工企业应急救援预案和安全防护、文明施工措施费使用计划及落实情况(应定期检查应急预案的现场物资及人员组织准备等情况)。
6、总监应审批深基坑专项施工方案是否符合工程建设强制性标准，安全技术措施是否完善，开挖深度超过5m(含5m)的基坑土方开挖、支护、降水工程(有些开挖深度虽未超过5m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂、或影响毗邻建筑物安全的基坑工程)还必须进行专家论证资料。专项施工方案及专家论证的内容可参见国家住建部建质[2009]87号《危险性较大分部分项工程安全管理办法》文件。
7、项目监理部应根据批准实施的专项施工方案编制深基坑专项安全监理实施细则，并有总监审批后执行。
8、在基坑工程施工过程总监应落实专人按照该专项安全监理实施细则的要求，重点跟踪巡视检查，对土方开挖、基坑支护、临边防护进行日常检查，对基坑周边的地貌变化(沉降、裂缝、坍塌情况)督导施工单位实施必要的监测并做好监测记录。对出现的危象险情必须要求施工单位及时采取技术安全措施，清除安全隐患，及时撤出作业人员。
9、对基坑开挖、支护的每一个阶段要会同施工单位项目技术、安全管理人员进行工程质量及安全防护的验收检查。
10、在基坑内施工地基基础及主体工程的施工过程不应放松对基坑周边地貌变形监测工作的检查，尤其在雨、雪天气及开春土壤冻融阶段应密切加强地貌变形监测，直至基坑回填完毕后对基坑的安全监测始告结束。
二、高支模工程的安全监督管理程序：
高支模工程是指混凝土模板支撑工程其搭设高度5m及以上，搭设跨度10m及以上，施工总荷载10KN/m2及以上，集中线荷载15KN/m及以上，高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。
1、依据国务院令【2003】393号《建设工程安全生产管理条例》文件第13条“设计单位应当考虑施工安全操作和防护的需要，对涉及施工安全的重点部位和环节在设计文件中注明，并对防范生产安全事故提出指导意见。”的规定，总监应当在“设计交底会议”上提示设计单位对本项目存在的高支模搭设进行安全交底，并在会议纪要中记录交底情况。
2、总监应审批施工单位报审的高支模专项施工方案(应有施工单位技术负责人签审)是否符合工程实际，是否符合国家现行相关标准规范及工程建设强制性标准。对超过一定规模的高大模板支撑系统，即高度超过8m及以上;搭设跨度18m及以上;施工总荷载15KN/m²及以上;集中线荷载20KN/m及以上规模的工程尚须经过施工单位组织专家论证的资料。专项工程的施工方案应当包含的内容及专家论证应包含的内容可参见国家住建部建质【2009】254号、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》文件。
3、对超过一定规模的高大模板支撑系统专项施工方案专家论证会应当有项目总监及相关监理人员参加，施工单位应根据专家组论证报告要求对专项施工方案进行修改完善，并经施工单位技术负责人审签，再由项目总监及业主单位项目负责人批准签字，方可组织实施。
4、高支模工程搭设前，监理人员应核查施工企业资质文件、安全生产许可证、项目经理和工地专职安全管理人员及特种作业人员(主要是架子工)的相关岗位资格证书(注意各类证件的有效期审查)，并要求现场各类人员持证上岗。
5、审核施工单位针对高支模工程搭设、拆除及混凝土浇筑过程可能发生的安全事故应急救援预案和物资、人员落实情况。
6、项目监理部应根据批准实施的专项施工方案编制高支模工程专项安全监理实施细则，并由总监审批后执行。
7、项目总监应委派专人对高支模工程的搭设、验收、使用中的监管及拆除均应严格按照住建部建质【2009】254号《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》文件的各项要求配合施工单位实施巡视检查，发现安全隐患应立即责令整改，对施工单位拒不整改或拒不停止施工的，应及时向建设单位(业主)报告。高支模工程搭设完成后项目总监应参加施工单位项目技术负责人组织的质量安全验收。以上过程应记录在“监理日志”及“安全监理活动登记台账”中留下可追溯性记录。
8、项目总监确认具备砼浇筑的安全条件后，方可签署砼浇筑令，总监应委派专人参加施工班组作业前的施工安全交底会，统一对砼作业过程严格遵守已批准的专项施工方案执行，明确砼作业的浇筑顺序，以防止因砼浇筑顺序不当引起高大模板支撑系统的失稳倾斜、垮塌的恶性安全事件发生。项目总监应委派专人实施对砼浇筑过程的旁站监理，并对监理旁站人员进行旁站监理方案的技术交底，应强调对砼浇筑顺序的严格监管，在浇筑过程应配合施工单位专职安全员对高支模系统进行动态观测，发现有松动、变形等安全隐患后，必须先果断的停止浇筑作业，撤离作业人员，并督促施工单位采取相应的加固措施或启动应急预案，当确认高支模系统稳固后方可继续砼浇筑作业，确保施工过程的安全生产。
9、项目总监在审批施工单位报审的高支模系统拆除工程前应核查砼同条件试块检测强度报告，浇筑砼达到拆模强度后方可签署拆模审批手续。
10、项目总监应委派专人对高大模板支撑系统拆除过程进行巡视或旁站监理，监督拆除过程是否发生违章作业，确保拆除过程的安全作业，并应监督施工单位对砼浇筑实体有无大的变形进行必要的观测。
至此完成了对高支模工程及砼浇筑工程的方案审核、验收、检查、监控程序的全过程安全监督管理程序。
三、脚手架工程的安全监督管理程序：
1、项目总监应审批施工单位报审的脚手架专项施工方案(应有施工单位技术负责人签审)是否符合国家现行相关标准、规范及工程建设强制性标准，对于超过一定规模的脚手架工程专项施工方案必须有经过施工单位组织专家论证的资料。专项施工方案应当包含的内容及专家论证的内容可参见国家住建部建质【2009】87号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》文件。
2、对超过一定规模的脚手架工程专项施工方案专家论证会应当有项目总监及相关监理人员参加。施工单位应根据专家组论证的报告要求对专项施工方案进行修改完善，并经施工单位技术负责人签审，再由项目总监及业主单位项目负责人批准签字，方可组织实施。
3、脚手架搭设前，监理人员应核查施工企业资质文件、安全生产许可证、项目经理和工地专职安全管理人员及特种作业人员(主要是架子工)的相关岗位资格证书(注意各类证件的有效期审查)，并要求现场各类人员持证上岗。
4、项目监理部应根据批准实施的专项施工方案编制脚手架工程专项安全监理实施细则，并由总监审批后执行。
5、脚手架搭设前项目总监应委派专人执行专项安全监理实施细则的各项工作，参加或核查搭设前施工单位的安全交底会议记录，对脚手架的材料、搭设、验收、使用中的监管及拆除全过程实施安全监督管理。以上过程应记录在“监理日志”及“安全监理活动登记台账”中留下可追溯性记录。
6、脚手架搭设完成后项目总监应参加施工单位项目技术负责人组织的检查验收，是否符合工程建设强制性标准，是否保证使用过程的安全可靠。
7、项目总监应委派专人对脚手架使用过程实施日常巡视检查，发现违规操作或出现安全隐患应立即停止使用，纠正违规，进行加固作业，经检查确认符合安全标准后方可继续使用。
8、脚手架局部拆除或整体拆除前必须由施工单位编制适时的拆除方案，由施工单位项目技术负责人审核符合安全要求后签字并报送项目总监审批，项目总监应委派专人对脚手架拆除过程实施巡视检查或旁站监督，防止违规作业引发安全事故。
9、脚手架拆除后项目监理部应将脚手架搭设、拆除方案，安全监理实施细则，脚手架搭设、拆除及使用过程的验收、日常检查记录(指安全监理活动登记台账)等资料整理归档。
四、建筑起重机械设备的安全监督管理程序：
建筑工程施工过程所使用的施工电梯、塔吊、吊篮等建筑起重机械的安装、拆卸、使用过程均应纳入监理工作的安全监督管理范围
1、项目监理部应核查建筑起重机械生产厂家的特种设备制造许可证、产品合格证、制造监督检查证明、备案证明等文件。对国家明令淘汰或禁止使用的产品型号或超过安全技术标准及规定使用年限的产品均不得进入施工现场安装使用。
2、项目监理部应审核建筑起重机械安装单位、使用单位(指施工单位)的企业资质文件、安全生产许可证、项目经理和专职安全管理人员及特种作业人员的岗位资格证书(主要是建筑起重机械司机及信号工和司索工、建筑起重机械安装拆卸工、吊篮安装拆卸工等)，并注意证书的有效期。
3、总监应审批建筑起重机械安装单位编制的建筑起重机械安装、拆卸工程专项施工方案及制定的建筑起重机械安装、拆卸工程生产安全事故应急救援预案，并检查救援预案的人员组织及物资准备情况。
4、总监应委派专人巡视监督建筑起重机械安装单位的安装、拆卸过程严格执行经批准的专项施工方案，发现违规作业或存在安全隐患应立即制止安装或拆卸作业，对不听劝阻的行为监理人员应联系施工总承包单位出面强行制止并报告建设单位(业主方)。
5、建筑起重机械安装完毕后由使用单位(施工单位)委托具有相应资质的检验检测机构进行检测验收。项目总监收到建筑起重机械安装验收合格证书及建设主管部门的使用登记备案证书后方可允许施工单位投入使用。
6、项目总监应审批施工单位(使用单位)编制的建筑起重机械使用、保养、维修及安全管理规章制度(含多台塔吊起重作业的防碰撞安全措施)、建筑起重机械使用过程生产安全事故应急救援预案等。
7、项目监理部应编制对建筑起重机械安装、拆卸及使用过程的安全监理实施细则，并由项目总监审批后执行。
8、项目总监应委派专人对使用过程的建筑起重机械实施定期巡视，监督检查建筑起重机械的使用情况。主要检查操作司机、信号工、司索工、安装拆卸工等特种作业人员是否持证上岗、建筑起重机械的日常运行记录资料是否认真记录、建筑起重机械是否得到定期保养维修等安全检查(核查记录资料);对于发现的违规作业或安全隐患应立即制止继续使用运行，责令施工单位整改，施工单位拒不整改或整改仍不合格应及时向建设单位(业主)报告。
9、建筑起重机械的拆除应由拆除单位报审拆除专项方案，项目总监审批后应委派专人监督拆除过程的安全状况。
工程技术部编制的各项安全监督管理程序如与国家颁布的相关现行规范、标准有冲突时，应以国家现行颁布的法规标准执行。
陕西华建工程监理有限责任公司
工程技术部
2011年6月10日
第四篇：机械(深圳)有限公司新建厂房一期工程高支模施工方案
第一章工程概况 第一节 基本说明
第二节 主要编制依据：
第三节 支模层概况
第四节 现有运输条件及作业保护条件
第二章模板设计 第一节 材料准备
第二节 2.2 超高楼面板支模
第三节 梁的支模
第四节 支顶安装
第五节 大跨度梁的支顶
第六节 模板系统构造及安装的技术措施
第三章模板安装 第一节 安装顺序
第二节 安装工艺及质量要求
第三节 模板系统构造及安装的技术措施
第四章模板拆除 第五章计算书：
第一节 80MM0×800MM×7.5M 柱模板支撑计算书 第二节 600×600 柱4M 模板设计计算书
第三节 梁模板扣件钢管高支模支撑计算书 第四节 梁模板门式脚手架支撑计算书
第六章模板安装、拆除的安全措施
第一章工程概况 第一节基本说明
工程名称：****有限公司深圳***区新建工场建设第一期工程; 兴建单位：****化工机械(深圳)有限公司;
监理单位：**建设监理有限公司，建筑面积约9098m2 ，
****工程采用高支模。
**工场总高度为：19.5 米，共三层，层高分别为：7.5 米、6.0 米、6.0 米;最大梁 截面：350mm×1400mm，跨度为：10m;柱最大截面：500mm×500mm，高度为 5.82m;板最大厚度为：150mm，跨度为8.0m。 第二节主要编制依据：
《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB 50204—2002)
《建筑施工和件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130—2001)
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 128—2000)
《木结构设计规范》(GBJ 5)
《钢结构设计规范》(GBJ 17)
工程设计图上级的有关文件及标准等 第三节支模层概况 综合上述建筑情况，本方案以最大柱截面500mm×500mm，高度5.82m;梁最大截面：350mm ×1400mm，跨度8m 板面高度5.82.0m 进行验算。
1.3、混凝土的输送方法
砼的浇筑采用砼泵管输送，柱的浇筑利用安装好的脚手架作为工作面，楼面砼的浇筑由○ 轴向○，采用THB125-37 型汽车泵机泵送。8 轴进行，砼的浇筑宽度取5 米，砼量为：115m3 在砼浇筑前，对模板及支架必须进行检查，并做好记录，符合设计要求后方可浇筑砼。 在砼浇筑前，对模板内的杂物应清理干净，对模板的缝隙及孔洞应予堵严，对木模板应 浇水湿润，但不得有积水。
第四节现有运输条件及作业保护条件
周转料的运输机具采用汽车吊、钢井架进行运输，外脚手架采用全钢管由地面起搭设开 始，距离外墙边线0.25 米，立管间距1.6 米，平桥宽度1.6 米，平桥高度1.8 米;外脚手架搭设总高度不同单位17.2m～24m。 第二章模板设计 第一节材料准备
80×80 木枋、18 厚大夹板、υ48 钢管支顶、扣件、门架支顶(
二、三层使用)交叉杆 (剪刀撑)、连结杆、水平拉杆、直边板拉水、可调上托、可调下托、脱模剂。 第二节2.2超高楼面板支模
楼板模板采用18mm 厚1830×915mm 优质建筑大夹板，梁侧模板采用18mm 夹板，梁 底模板采用18mm 夹板。楼板厚度为120mm，龙骨采用80×80mm@300mm，跨度控制在 1200mm 内，主龙骨采用80×80mm，跨度(即支撑间距)控制在915mm 内，首层采用6m υ48×3.5 钢管，上下加顶托进行梁、板模板支撑。主梁为1000mm 和跨度方向600mm;
次梁为1200mm 和梁跨度600mm 板底为900mm×1200mm 间距。
二、三层支撑采用门式 架，由标准架2 个、1/2 架组合，并在门式架(上)架可调支托调整至合适高度。 第三节梁的支模
1. 梁侧模板用18 厚建筑夹板，梁底模板用18 厚建筑夹板，梁侧压脚以及梁侧支撑(俗 称斜拉水)用短钢管支顶，用钢管夹锁紧，斜支撑间距为400，水平角度不大于45°。 2. 梁模板截面在400×1400mm 内，次龙骨采用80×80@300mm，主龙骨采用80× 80mm1 条，放在钢管式门式架的顶托上，跨度(即门式架钢管间距)在600mm 内。
梁两侧立杆@1000mm。
3. 梁模板截面为250×1000mm 的梁两侧立杆间距1200mm，梁距间距600mm，梁底 龙骨采用Φ48 钢管，钢管跨长为1000mm，间距400mm，钢管上顺底模跨度方向钉 三排木枋。跨度(即门式架间距)在600mm 内。
二、三层6m 层高支撑采用门式架， 由标准架2 个、1 上下加顶托安装板;2 个+1/2 个标准架安装，并在门式架(上)加 可调支托调整至合适高度;7.5m 高度梁板采用6m 长钢管，上下加顶托进行安装。 4. 矩形截面的受力木枋应竖向放置。 5. 模板支撑体系用料质量要求。
1) 支撑用多功能门式脚手架配件，有交叉支撑、驳心、锁臂、可调支托以及钢管等， 对折曲变形、严重锈蚀，配套不全的不能应用。
2) 所有木板、木枋的规格尺寸应保证，废烂、檐边、疤节、严重扭曲开裂的不能用 在受力部位。 第四节支顶安装
在多功能满堂脚手架加平水钢管(υ48×3)，用扣件与水平拉杆连结，水平拉杆顶紧
墙柱边。门架之间彩剪刀撑连接，高度4.5 米内用三道纵横水平拉杆，高度4.5 米以上，每 增高1.2 米应相应加设一道υ48 钢管水平拉杆，水平拉杆两边顶紧柱子，纵横水平拉结。另设置剪刀撑纵横连结间距为6000。梁跨大于4 米时，模板按全跨的0.3‰起拱，梁截面高度≤900mm 的用一道υ12 穿芯螺栓沿梁中水平设置，水平间距700mm;梁截面高度为 1400mm 的用两道υ12 穿芯螺栓沿梁高分寸等距设置，水平间距700mm，螺栓用塑料套管 保护，以便拆除后再使用。 第五节大跨度梁的支顶
超过8 米的梁独立进行支顶，不跟随楼面模板一同拆除，待混凝土强度达到100%后再 进行拆除。本模板支顶设计适用于泵送混凝土连续浇筑情况使用。 第六节模板系统构造及安装的技术措施
1. 满足于模板支撑系统防跑模变形(压脚、支撑、对拉螺栓)、刚度、稳定性(水平拉 杆、大交叉支撑、借助构件支顶等)要求的构造措施。
2. 支撑基础，模板安装与钢筋安装的程序(大截面的梁或其他无法用架空绑扎梁钢筋的
特殊位置)，模板与梁模板的拼接(一般采用楼面模板盖梁侧模板)，模起拱，模板 安装按质量标准等;支撑所受力的地基按设计要求浇筑地面基层砼(150 厚)，待有 一定强度后再立支顶进行高支模安装。
3. 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重 量、侧压力以及施工荷载。
4. 采用楼面模板盖梁侧模板，且比梁侧模板凹入2~3mm。
5. 有较大的集中重或施工荷载的支点应选择在门式架支顶上，或另加支撑增强。 6. 支撑宜采用先弹墨线后搭设的方法，保证沿在一直线上。
7. 每步门架均设不少于一度钢管纵横水平连杆，与竖向混凝土结构箍(顶紧)牢。 8. 钢管剪刀撑应在支撑外侧和支撑排距每排@≤6m 设置，剪刀撑宽度4～6m，角度在 45°～60°，以保证支撑的稳定性。
9. 可调节底座螺杆伸出长度不应超过底座螺杆长度的1/2。且不大于500mm。
10.模板需按规范的要求刷脱模剂，模板的拼缝应严密不漏浆，模板安装要求和标准应符 合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204—2002)的规定。
11.模板(高支撑)体系施工中由施工员加强对班组的施工过程进行管理、质量检查员参 加有量化的验收。 12.高支模体第安装完成后，施工班组报请项目部验收，同项目经理、技术负责人、质量 检查员、安全员组成组收小组进行初检，经自检合格后报监理进行复检。 第三章 模板安装 第一节安装顺序
地基处理→钢管立杆位置弹线→钢管安装→水平拉杆→剪刀撑→在可调上托上安放木枋 →钉主梁底板→梁旁板→安装斜支撑→次梁木枋底模安装→次梁侧模安装及加固→楼板木 枋、模板安装→楼面垃圾清理，申请验收→梁、板钢筋安装、验收→梁板砼浇筑。 第二节安装工艺及质量要求
一、 梁板安装工艺 1.
在楼面上弹出轴线、梁位置，在柱子上定出水平线，安装柱模板。
2. 梁底板：按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨 大于及等于4 米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁 跨度的3‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
3.支顶在楼层高度4.5 米以下时，应设扫地杆，水平杆距离≤1.8m，剪刀撑每增加1.5 米应相应加设一道υ48 钢管水平拉杆。
4. 梁侧模板根据墨线安装梁侧模板、压脚、斜支撑等。梁侧模板制作高度根据梁高及楼 板模板碰边或压边来确定。
5. 楼面模板根据模板的排列图架设支柱和代龙，支顶排列要考虑设置施工通道。 6. 通线调节楼面支顶的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。
7. 铺楼面模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉牢。 8. 楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。
二、 安装质量要求
1. 模板及其支顶必须有足够的强度、刚度和稳定性，其支承部分就有足够的支承面积。 2. 木枋、木模板、材质应符合规范的有关标准，表面顺直无弯曲、扭转、平面几何尺寸 的截面尺寸符合的施工要求。
3. 可调上托在使用时，其端头必须紧贴木枋。可调上托在钢管支撑内必须保持有一半的 长度。
4. 拆卸较大跨度的梁下支模系统时，各个体的拆卸体系应从中间开始，向两端展开。跨 度在8 米以上的连续梁及框架梁、悬挑梁的支模体系，必须在其强度等级达到100% 设计值，才可拆除。
5. 模板安装允许偏差按现行规范及有关规定执行。 第三节模板系统构造及安装的技术措施
1. 满足于模板支撑系统防跑模变形(压脚、支撑对拉螺栓)、刚度、稳定性(水平拉杆、 大交叉支撑、借助构件支顶等)要求的构造措施。
2. 支撑基础，模板安装与钢筋安装的程序(大截面的梁或其他无法用架空绑扎梁钢筋的 特殊位置)，楼板模板与梁模板的拼装(一般采用用楼面模板盖梁模板)，模板起供， 模板安装的质量标准等。
3. 模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重 量、侧压力以及施工荷载。
4.
梁侧模板采用80×80mm 木枋作龙骨，直边板压脚，直边板25mm@450 斜支撑。 5.
一般采用楼面模板盖梁侧模板，且比梁侧模板凹入2～3mm。 6.
有较大集中重或施工荷载的支点应选择在门式架支顶上，或另加支撑增强。 7.
支撑宜采用先弹墨线后搭设的方法，保证沿在一直线上。 8.
每步门均设不少于一度钢管纵横水平连杆，与竖向混凝土结构箍(顶紧)牢。
9. 钢管剪刀撑应在建筑物支撑外侧及内间@≤10m 设置，剪刀撑宽度4～8m，角度在 45°～60°，以保证支撑的稳定性。
10. 可调节底座螺杆伸出长度不应超过底座螺杆长度的1/2。可调支托螺杆伸出长度不应 超过支托长度的2/3。
11. 门架组装超过5 个支架高的，必须加强上下(驳心与臂必须设置)、纵横(除钢管 扫地杆外，每榀门架两侧均设管水平拉杆)、交叉(双钢管剪刀撑)的联系构造，门 架接头上下在同一竖向中心线上，垂直度控制在0.3‰，且≤15mm。 12. 首层支撑当直接支承在砼面上，并做好排水措施，设置扫地杆。
13. 模板需按规范的要求扫胶模剂，模板的拼缝应严密不漏浆，模板安装要求和质量标 准应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB5204—2002)的规定。 14. 跨度大于4m 的梁、板结构的模板要设置3‰L 起拱。
15. 模板(高支撑)体系完成后由施工员组织班组、质量检查员参加系统、全面的验收。 16. 边梁、电梯进周边的模板必须加强支撑，注意保护边角位置的混凝土质量。 17. 变形缝的梁按大梁支撑间距支顶，如有需要可再局部加密支顶的间距。
18. 梁支座，梁与柱、梁与梁相交处的支撑应认真检查，保证各支顶紧密、合理不遗漏 如有需要可再局部加密支顶的间距。 第四章
模板拆除
模板拆除时间和拆除顺序：
1.
模板拆除，侧模拆除应保证混凝土边角不受损坏方可进行;而水平模板及支撑则由施 工员根据混凝土的强度试压报告，符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》 (GB5204—2002)表4.3.1 规定，所发出的指令后执行。 2.
下层楼板应具有承受上部荷载的承重能力，否则不能拆除该层楼板支撑，或采取合理 措施增设支撑(架)。
3. 模板(高支撑)的拆除顺序为： 1) 2)
拆除顺序：先装的后拆，后装先拆，先拆非承重梁板，后拆承重梁板。
模板拆除：先拆板模、次梁模支撑→拆除板模及次梁模模板→支撑模板运离现场 →拆除主梁从中间支撑往两端施工→边拆边进行支撑回顶(其间距1.5m2.0m)。 ～
第五章 计算书：
第一节 80mm0×800mm×7.5m 柱模板支撑计算书
一、 柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，
柱模板的计算高度 L = 7500mm，
柱箍间距计算跨度 d = 300mm。
柱箍采用80×80mm木方。
柱模板竖楞截面宽度80mm，高度80mm。
B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。
800
239 240 240 800
239 240 240
柱模板支撑计算简图
二、 柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考 虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h;
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃;
V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h;
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m;
1—— 外加剂影响修正系数，取1.000;
2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。
三、 柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
15.66kN/m
A
B
240
240
240
面板计算简图
面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。
荷载计算值 q = 1.2×40.000×0.300+1.4×3.000×0.300=15.660kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3;
I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4;
1. 抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);
M —— 面板的最大弯距(N.mm);
W —— 面板的净截面抵抗矩;
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2;
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m);
经计算得到 M = 0.100×(1.2×12.000+1.4×0.900)×0.240×0.240=0.090kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.090×1000×1000/16200=5.568N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
2. 抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中：最大剪力 Q=0.600×(1.2×12.000+1.4×0.900)×0.240=2.255kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2255.0/(2×300.000×18.000)=0.626N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
3. 挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×12.000×2404/(100×6000×145800)=0.308mm 面板的最大挠度小于240.0/250,满足要求!
四、 竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
12.53kN/m
A
B
300
300
300
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.240m。
荷载计算值 q = 1.2×40.000×0.240+1.4×3.000×0.240=12.528kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和， 计算公式如下:
均布荷载 q = 3.758/0.300=12.528kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×12.528×0.30×0.30=0.113kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×12.528=2.255kN 最大支座力 N=1.1×0.300×12.528=4.134kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;
1. 抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.113×106/85333.3=1.32N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2. 抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2255/(2×80×80)=0.529N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! 3. 挠度计算
最大变形 v =0.677×10.440×300.04/(100×9500.00×3413333.5)=0.018mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求!
五、 B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×40.00+1.4×3.00)×0.240 × 0.300 = 3.76kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。
1.88kN 3.76kN 3.76kN 1.88kN
A
B
510 510
H 柱箍计算简图
0.433
0.204
H 柱箍弯矩图(kN.m)
0.000 0.120
H 柱箍变形图(mm)
4.28 4.28 1.36 1.36 0.52 0.52 0.52 0.52 1.36 1.36 4.28 4.28
H 柱箍剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.433kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.552kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm H 柱箍的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;
(1)H柱箍抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.433×106/85333.3=5.07N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×4275/(2×80×80)=1.002N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求 !
(3)H柱箍挠度计算
最大变形 v =0.1mm
H柱箍的最大挠度小于510.0/250,满足要求!
八、 H方向对拉螺栓的计算
计算公式: N < [N] = fA
其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力;
A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2);
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;
对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10
对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000
对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.552 对拉螺栓强度验算满足要求!
第二节 600×600柱4m模板设计计算书
一、中小断面柱模板基本参数
柱断面长度B=600mm;
柱断面宽度H=600mm;
木方截面宽度=80mm;
木方截面高度=80mm;
木方间距l=300mm,
胶合板截面高度=18mm。
取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。
二、荷载标准值计算:
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新 浇混凝土侧压力。
新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：
式中 γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3);
t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h;
T──混凝土的入模温度,取20(℃);
V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h;
β1──外加剂影响系数，取1;
β2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。
实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。
三、胶合板侧模验算
胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:
胶合板计算简图
(1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2
其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×600.00/1000=31.320kN/m l──木方间距,取l=300mm; 经计算得 M=0.1×31.320×(300.00/1000)2=0.282kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=600×(18)2/6=32400.00mm3 σ = M/W=0.282×106 /32400.000=8.700N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: τ=3V/2bh 其中 V为剪力:
v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×3)×600×300/106=5.638kN
经计算得 τ=3×5.638×103/(2×600.000×18.000)=0.783N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI)
其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=40×600/1000=24.000kN/m
侧模截面的转动惯量 I=b×h3/12=600.000×
18.0003/12=291600.000mm4;
a──木方间距,取a=300mm;
E──弹性模量,取E=6000N/mm2;
经计算得 W=0.677×24.000×300.0004/(100×6000.00×291600.00)=0.75mm 最大允许挠度 [W]=l/250=300/250=1.20mm
胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!
四、木方验算
木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算 如下:
木方计算简图
(1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8
其中 q──强度设计荷载(kN/m): q=(1.2×40.000+1.4×3.000)×300/1000=15.660kN/m B──截面长边,取B=600mm;
经计算得 M=15.660×(600/1000)2/8=0.705kN.m;
木方截面抵抗矩 W=b×h2/6=80×802/6=85333.333mm3;
σ = M/W=0.705×106/85333.333=8.262N/mm2;
木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 木方抗剪强度验算: τ=3V/2bh 其中 V为剪力: v =0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×3.000)×300×600/106=4.698kN 经计算得 τ=3×4.698×103/(2×80.000×80.000)=1.101N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI)
其中 q──设计荷载(kN/m): q=40×300/1000=12.000kN.m I=b×h3/12=80×803/12=3413333.333mm4 B──柱截面长边的长度,取B=600mm;
E──弹性模量,取E=9000N/mm2;
经计算得 W=5×12.000×6004/(384×9000.00×3413333.33)=0.659mm 允许挠度 [W]=B/250=600/250=2.400mm
木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求! 第三节梁模板扣件钢管高支模支撑计算书
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存 在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工 技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使 用安全》，供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为20.0米，基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×1400mm，梁支撑立 杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加1道承重立杆。
200001200 1400 400 600 600
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为48×3.5。
一、 模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1. 荷载的计算：
1) 钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.400×0.400=14.000kN/m 2) 模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.400×(2×1.400+0.400)/0.400=1.120kN/m
3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.400×0.400=0.480kN 均布荷载 q = 1.2×14.000+1.2×1.120=18.144kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.480=0.672kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3; I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4;
0.67kN 18.14kN/m B
133 133 133 计算简图
0.039 0.024 弯矩图(kN.m) 1.55 1.50 0.92 0.34 0.34 0.92 1.50 1.55 剪力图(kN) 0.000 0.026 变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=0.917kN N2=3.048kN N3=3.048kN N4=0.917kN
最大弯矩 M = 0.038kN.m 最大变形 V = 0.0mm 2. 抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.038×1000×1000/21600=1.759N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2;
面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 3. 抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3×1545.0/(2×400.000×18.000)=0.322N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
4. 挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.027mm
面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!
二、 梁底支撑木方的计算 梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.048/0.400=7.619kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.62×0.40×0.40=0.122kN.m
最大剪力 Q=0.6×0.400×7.619=1.829kN 最大支座力 N=1.1×0.400×7.619=3.352kN 木方的截面力学参数
为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;
1) 木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.122×106/85333.3=1.43N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2) 木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1829/(2×80×80)=0.429N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 3) 木方挠度计算
最大变形 v =0.677×6.349×400.04/(100×9500.00×3413333.5)=0.034mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
三、 梁底支撑钢管计算
1.
梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。
0.92kN 3.05kN 3.05kN 0.92kN A B 600 600 支撑钢管计算简图
0.272 0.076
支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.000 0.073 支撑钢管变形图(mm) 3.773.77 0.19 0.19 0.73 0.73 0.73 0.73 0.19 0.19 3.773.77
支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.272kN.m 最大变形 vmax=0.073mm 最大支座力 Qmax=7.549kN
抗弯计算强度 f=0.272×106/5080.0=53.64N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 2. 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
.55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN 7.55kN A B 1200 1200 1200
支撑钢管计算简图
2.416 2.214
支撑钢管弯矩图(kN.m) 0.606 9.942
支撑钢管变形图(mm) 9.56 9.56 7.55 7.55 5.54 5.54 2.01 2.01 0.00 0.00 7.55 7.55 2.01 2.01 5.54 5.54 9.56 9.56
支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=2.416kN.m 最大变形 vmax=9.942mm 最大支座力 Qmax=24.660kN
抗弯计算强度 f=2.416×106/5080.0=475.54N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求! 支撑钢管的最大挠度大于1200.0/150或10mm,不满足要求!
四、 扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力，R=24.66kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗 滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、 立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=24.66kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.149×20.000=3.574kN N = 24.660+3.574=28.234kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到;
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2); A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 5.08 —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;
l0 —— 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)
k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.75
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.00m;
公式(1)的计算结果： = 198.57N/mm2，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
公式(2)的计算结果： = 77.10N/mm2，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
l0 = k1k2(h+2a) (3)
k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.092;
公式(3)的计算结果： = 93.58N/mm2，立杆的稳定性计算
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
< [f],满足要求!
表1 模板支架计算长度附加系数 k1
步距h(m) h≤0.9 0.9
1.35 1.0 1.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.079 1.097 1.114 1.132 h+2a或u1h(m)
1.62 1.0 1.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
六、 梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1. 模板支架的构造要求：
1) 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;
2) b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;
3) c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变 距、而另一个方向不变。
2. 立杆步距的设计：
1) 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;
2) 当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设 置，但变化不要过多;
3) 高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3. 整体性构造层的设计：
1) 当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层;
2) 单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接， 设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;
3) 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向 斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;
4) 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
4. 剪刀撑的设计：
1) 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;
2) 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。
5. 顶部支撑点的设计：
1) 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;
2) 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm;
3) 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件; 大于12kN时应用顶托方式。
6. 支撑架搭设的要求：
1) 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;
2) 确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;
3) 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在 45-60N.m ，钢管不能选用已经长期使用发生变形的;
4) 地基支座的设计要满足承载力的要求。
7. 施工使用的要求：
1) 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两 边扩展的浇筑方式;
2) 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措 施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;
3) 浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
第四节梁模板门式脚手架支撑计算书
1. 门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000) 。 2. 计算的脚手架搭设高度为6.0米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
3. 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.83米。
4. 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
5. 门架立杆采用27.2×1.9mm 钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
6. 每榀门架之间的距离0.60m，梁底木方距离200mm。
7. 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。
8. 梁顶托采用80×80mm木方。
1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆
图1 计算门架的几何尺寸图
图2 模板支架示意图
一、 梁底木方的计算
木方按照简支梁计算。
1. 荷载的计算：
1) 钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.400×0.300=10.710kN/m 2) 模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.340×0.300×(2×1.400+0.400)/0.400=0.816kN/m
3) 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m
经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(10.71+0.816)+1.4×0.600=14.671kN/m 2. 木方强度、挠度、抗剪计算
14.67kN/m A B
250 400 250 900
木方计算简图
0.000 0.770
木方弯矩图(kN.m)
木方变形图(mm) 0.000 2.902 2.93 2.93 2.93 2.93
木方剪力图(kN)
经过计算得到从左到右各支座力分别 为
N1=2.934kN N2=2.934kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.770kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.934kN 经过计算得到最大变形 V= 2.902mm 木方的截面力学参数
为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;
1) 木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.770×106/85333.3=9.02KN/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2) 木方抗剪计算
截面抗剪强度必须满足
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2.93/(2×80×80)=0.69N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 3) 木方挠度计算
考虑到门架宽度b=1.22m，顶托上放置木枋，其验算过程中，木枋挠度不能满足 要求，所以将门架搭设作相应调整。
A. 将两榀门架并在一起，左右错开各300mm搭设，立在梁两侧门架支撑间距为900mm。 B. 梁纵向门架支顶间距设计为600mm。
C. 顶托上木枋先顺梁两侧方向纵向放置。
木枋挠度计算：
E=9000N/mm2
I=1/12·bh3=(1/12)×804=341.33×104mm Q=14.671KN/m
A)按均布荷载计算木枋最大变形：
W=(QbL3/384EI)·[8-(4·0.42)÷0.92+0.43·0.93] =[(14.761×0.4×93)÷(384×9×341.33)]×[8-(4×0.42÷0.92)+0.43÷0.93] =2.749mm
木枋最大挠度小于900/250，满足要求。
B)按集中荷载计算木枋最大变形：
W=P'L3/48EI
P'=0.4×14.671KN/m=5.87KN W=(5.87×93×102)÷(48×9×341.33) =2.902mm
木方的最大挠度小于900/250,满足要求!
二、 梁底托梁的计算
梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。
.96kN A
1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 1.96kN 0.06kN/m B 600 600 600
托梁计算简图
0.315 0.289
托梁弯矩图(kN.m) 0.015 0.251
托梁变形图(mm) 2.50 2.49 1.97 1.96 1.45 1.44 0.52 0.53 0.01 0.01 1.96 1.97 0.53 0.52 1.44 1.45 2.49 2.50
托梁剪力图(kN)
经过计算得到最大弯矩 M= 0.315kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.431kN 经过计算得到最大变形 V= 0.3mm 顶托梁的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;
I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;
1) 顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.315×106/85333.3=3.69N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2) 顶托梁抗剪计算
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2499/(2×80×80)=0.586N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! 3) 顶托梁挠度计算
最大变形 v =0.3mm
顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!
三、 门架荷载标准值
作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
1. 门架静荷载计
算 门架静荷载标准值包括以下内容：
1) 脚手架自重产生的轴向力(kN/m)
门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：
门架(MF1217) 1榀 0.205kN
交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.165×4/5=0.132kN 连接棒 2个 2×0.006=0.012kN 锁臂 2副 2×0.009=0.017kN 合计 0.446kN
经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.950 = 0.229kN/m 2) 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)
剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：
tg =(4×1.950)/(4×1.830)=1.066 2×0.038×(4×1.830)/cos /(4×1.950)=0.105kN/m
水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为
0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m
每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m;
(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m;
每米高的栏杆重量为0.010kN/m;
经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计：
NGk2 = 0.181kN/m
经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.410kN/m。
2. 托梁传递荷载
托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为
第1榀门架两端点力3.405kN，3.405kN 第2榀门架两端点力6.431kN，6.431kN 第3榀门架两端点力6.431kN，6.431kN 第4榀门架两端点力3.405kN，3.405kN
经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 12.861kN。
四、 立杆的稳定性计算
作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式
N = 1.2NGH + NQ
其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m;
NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 12.861kN;
H —— 脚手架的搭设高度，H = 6.0m。 经计算得到，N = 1.2×0.410×6.000+12.861=15.811kN。
门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算
其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 15.81kN;
Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN);
一榀门架的稳定承载力设计值公式计算
其中
—— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.716;
k —— 调整系数，k=1.13;
i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.69cm;
I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=10.92cm4;
h0 —— 门架的高度，h0=1.93m;
I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=1.22cm4;
A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=1.51cm2;
h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m;
I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4;
A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=3.02cm2;
f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2 。
经计算得到，Nd= 44.321kN。
立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求! 第六章 模板安装、拆除的安全措施
1. 模板(高支撑)安装、拆除方案由施工员对班组进行技术交底。
2. 模板上堆放材料要均匀，要符合构件的使用荷载，泵送混凝土料应及时分摊到其他分地 方，临时料堆高度不得超过200mm。
3. 模板(高支撑)安装须有稳固的脚手架防护，操作人员上落应走斜道或稳固的靠梯，高 空作业无安全保护的要佩戴安全带。
4. 模板(高支撑)安装过程应保证构件的稳定性，有措施防止模板(高支撑)的倾覆。 5. 模板拆除时要搭设稳固的脚手架，不允许有空隙、松动或探头脚手板;临边做好防护措 施，与外脚手架之间拉设安全兜底网，下方设警戒线和监护人员。
6. 使用电器和机具应符合《施工现场临时用电安全技术规范》、《建筑机械使用安全技术 规程》的规定。
7. 有关安全、防火、质量管理、文明施工，本方案未详之处，应执行公司和上级标准、规 定。
二、 模板安装示意图
1. 1.3m 高梁支模大样图。 2. 柱模板安装大样图。
3. 药品工场
二、三层高支模门架平面布置图。 4. 钢管支顶系统示意图;
5. 门式脚手架支顶系统示意图。
1.3米高梁支模大样图
注：由于甲方对混凝土外观要求较高，为防止材料缺陷，最低层龙骨木枋用2根平铺在可调上托上。
木枋80×80@300 两条木枋80×80平放 木枋80×80@500 顶紧梁侧模板
板底80×80龙骨， 300550350≤1200300 900900 柱模板安装大样图 钢管夹固定 υ48钢管@600 木枋80×80@300310310
药品工场
二、三层高支模门架平面布置图 10000 10000 1500 300
1500 1500 8500 8500
300 300 300 300 300 2950 2900 2950 2900
600 900 900 900 900 900 900 900 900 740000 250 275 木枋80×80@300 两条木枋80×80平放 ≤1000900梁 1300梁
楼板80×80骨廊@350 龙骨80×80 直边根压旁
剪刀撑@6000υ48钢管纵横@1000υ48钢管纵横@1000υ48钢管纵横@1000 可调上托 直边杆拉水
注：纵横水平杆2米一道，节点十字夹锁紧，剪刀撑6米一道 立杆钢管必须驳芯驳接，严禁钢管夹驳接立管。 附图：钢管支顶系统示意图 层高8.9米
木枋80×80@400 纵横水平拉杆 已完成地骨 剪刀撑@6000 门式架@915 可调支托
楼板80×80骨廊@35080×80龙骨 木枋80×80@500 木枋80×80@300300900300 纵向间距@600 门式脚手架支顶系统示意图
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第五篇：高支模方案交底
阶梯教室高支模施工方案安全技术交底
一、 工程概况
主教楼及乡村培训基地阶梯室，因跨度大、荷载重结构设计在5.85m层设置了框架大梁，梁最大截面为500×1600，线荷载为31KN/M(国家规定为20KN/M)，达到了国家2009年87号及达州2010年36号文，属于高支模论证范畴。现高支模专项方案已审批，现场阶梯教室已回填后已硬化并浇灌150mm厚垫层，200厚配φ12﹫150双层双向钢筋砼底板。
专项方案基本内容：板厚160mm，梁板支模承重架采用￠48壁厚3.5普通钢管搭设的满堂脚手架，普通的十字及旋转铸佚扣件。脚手架的立杆间距800-900，水平杆为1000-1200，扫地杆距地200，主跨大梁立杆设加密的承重脚手架，纵向间距500-600，横向距梁为250，梁中部设双立杆顶托，支撑梁底的水平杆均设双扣件。大梁承重架纵向、横向均搭设剪刀撑，立杆底座垫木设50mm厚通长木枋，梁模板为15mm厚的九夹板搁置于100×50的木枋上。
大梁钢筋绑扎注意梁摆正摆中，保护层采用花岗石及φ25的短钢筋，大梁下料精确，锚固长度满足设计及规范要求，梁钢筋全部置于柱筋内，梁腰筋、底筋满扎，底铁分均便于砼浇灌，梁钢筋成型后及时进行自检、隐检合格后方可支模。
由于大梁钢筋绑扎成型后稠密，砼下料较为困难，采用骨料粒径合理的预拌砼，浇灌时一次成型，加强振捣，不留施工缝;提前备齐振动棒、养护膜，对塔吊、砼输送机具进行保养、维护，预知停电停水的应急措施，加强护模护筋，观察架体的稳定情况，若有变形、下沉、挠曲现象及时汇报处理，浇灌中操作人员充足，轮班休息，防止中署，加强收面，防止砼开裂及冷缝。
交底人：
接收人：
西南职教园区达州职业技术学院新校区项目部
二0一五年五月五日