不锈钢复合板标准

第一篇：不锈钢复合板标准

不锈钢复合板知识

不锈钢复合板知识(江苏高远)

21世纪的今天，科学和工业的不断发展，普通的合金或是单一的某种金属已经很难满足工业发展对材料综合性能的要求，复合板就应用而生，选取两种或两种以上的金属材料采用不同的工艺制作的而成复合板刚好满足了特殊的综合性能要求，江苏高远复合材料厂是选用制作工艺的一种，热轧不锈钢复合板，也就是不锈钢于普通碳钢通过还原轧制复合结合成一体而之辈的双面不同材质的复合板，是一种具备不锈钢与碳钢各自优点的材料。

不锈钢顾名思义是因其有良好的不锈性能(像废话)和防腐性能而得到广泛的应用，但是不锈钢中含有诸如镍，铬等稀贵金属元素而使其价格居高不下。这种情况下，不锈钢复合板工艺的先进性和材料本身的特性使得不锈钢复合板具有了单一金属材料不可比拟的优点，是的，不可比拟的优点：首先，复合板结构中，不锈钢占1/3-1/10左右，基层，覆层比例较大，1吨不锈钢可生产5-10吨不锈钢复合板，大大的节约的贵重金属的使用，使企业成本降低。其次，普碳钢的的强度在金属材料里面的带头大哥型的，在弱腐蚀行业不锈钢复合板的应用既能解决材料的耐蚀性有解决了设计强度的要求，一举多得。

综上所述，不锈钢复合板在设计合理的应用领域里，是既经济又实用的新型能源材料，符合现代社会里的经济理念，既要能赚钱也要能省钱，这样才能让财富是持久。 前世今生

不锈钢复合板就像其他所有新型事物一样，有他独有发展历史，不锈钢复合板的前世今生说来也和有戏剧性，早在一战期间，德军的一颗炮弹炸到盟军的坦克盖上，一声巨响后，只见铜制的弹片牢牢附着在坦克盖上，任凭盟军的兄弟用工具也不能将它们分开，没错，这是最早期的复合板。到了1860年美国人开始研究金属复合板，这个过程也非常漫长的一短时间，历史往往就是这样，为了一件巧合的事件却要费上几代人的智慧去研究，20世纪30年，我们祖国还在与小日本抗争，美国人已经为了降低成本，同时提高结合强度，已经在工业上生产并使用镍钢复合板了，同一时间，苏联人采用直接轧制法，铸造法，爆炸发，扩散焊接法等工艺，研究铝、锡、钢等金属的基材与合金覆材的轧制复合。小日本虽然在钓鱼岛上德问题很可恶，但就不锈钢复合板而言，小日本的技术还是领先了我们很多，在起步比较晚的条件下，他们还是取得了对不锈钢/铝复合材料的多项专利。到了上世纪60年代初，我们伟大的祖国也开始研究不锈钢复合板了，其中有很多国内的名校做出了伟大的贡献，像上海钢铁研究所，北京科技大学，东北大学，长沙矿业研究院，武汉科技大学等学校，目前不锈钢复合板生产厂商有：太钢复合材料厂，江苏高远金属复合材料制造厂等，经过一百多年的发展，不锈钢复合板生产技术提高，在现在社会的我们也开始着眼于这种经济适用的新能源材料，当然，好的东西一定会流传下去，不锈钢复合板也会逐步发扬光大下去的。 热轧复合法

不锈钢复合板的生产技术可谓是百年来不停的进步的一项技术，就目前而言，不锈钢复合板制备技术分以下几种：轧制复合法，爆炸复合法，爆炸+轧制复合法、扩散复合法，其中爆炸结合技术最为成熟，在日益成熟的工艺和对社会环境的保护，轧制结合法还开始展露头脚，至于爆炸+轧制焊接法成材率低，生产成本高，妨碍了不锈钢复合板的广泛应用。先介绍第一种，也就是江苏高远金属复合材料厂主推的一种复合板生产技术。

热轧不锈钢复合板轧制复合法：

轧制复合法包含热轧和冷轧复合法，热轧复合法是将覆层和基层金属事先组坯，为防止在加热过程中界面氧化，将组坯周边预先焊接。将组坯加热后，在轧机大压量的作用下，将覆层和基层牢固的复合在一起。热轧复合法的优点有：工艺简单、界面结合强度高、环保无污染、轧制力较小，轧机的承载能力较低，交货速度快，不受天气空气介质影响。冷轧复合法是在轧机的压力作用下是金属复合，复合时普碳钢侧的碳元素不会像不锈钢侧扩散，可以实现多种组元的结合尺寸精确，效率高，但该生产方法需要较大的临界变形量，较高的轧制设备的承载能力。所以，目前国内外广泛应用热轧复合法。

目前全球生产的复合板材中，有80%是采用热轧复合法生产的，采用此方法制备复合板优点包括：

1、能生产规格较大的产品;

2、能够减少非金属杂质对界面的污染。 爆炸复合法

炸药爆炸时产生的爆轰波，在微秒级时间内，在碰撞点附近产生高达10的6次方--10的7次方的应变速率和10的4次方MPa的高压，从而实现待复合金属的焊接成功，爆炸复合工艺流程是：洗坯-板坯准备-爆炸-热处理-矫平-酸洗-切边;爆炸复合结合法有以下几方面优点：

1、可实现如：铝/铜、铅/钢等熔点、强度、热膨胀系数等性能差异悬殊的金属成功复合;

2、此种方式作用时间极为短暂，其复合界面几乎来不及扩散或者仅有很小程度的扩散，因而脆性金属化合物难以生成，可复合诸如钛/钢、铝/钢、、钽/钢等金属;

3、可以复合异形件，但对外包与内包金属管材复合时，可以实现一次多层复合等;

4、此方法生产的复合材料，其结合强度比其他方法要高，且速度快。爆炸复合结合法也有局限性，就是在射流作用下，复合界面呈现波浪形，有时在界面外还会产生未复合区;生产效率低，不适合大批量、自动化生产;生产过程中噪声大;生产安全性差，这些弊端使得该方法很难被推广使用。目前，在国内多为科学家的努力下，爆炸复合技术发展比较完备，在石化，制盐、电力、冶金等工业工程领域广泛应用。在我国大多数的复合板生产厂都是使用爆炸复合方法生产不锈钢复合板的。

爆炸焊接+热轧法是是热轧经爆炸焊合的复合板，最终获得大幅面的复合板、带的方法，兼备了爆炸焊接法、热轧法的优点。生产的灵活性提高了。但是产量、生产率及成材率都很低，产品质量差，尺寸精度低。作为爆炸焊接技术的延伸和发展，爆炸焊接+热轧法(轧制、冲压、锻压、拉拔等)是复合板的性能有很大的改善，特别是复合界面力学性能得到明显的提高。在复合板开发研制中，许多单位不仅对生产工艺进行了研究，而且对复合界面成分，组织结构的变化及多性能的影响也进行了研究。我国已经有太钢，宝鸡有色金属加工厂等厂家采用此方法生产出不锈钢复合板。

扩散复合焊接法总体来说是一种常用的复合方法，同种金属或不同种金属均可以运用这一方法进行复合。温度升高至基层熔点的0.5--0.7贝，在尽量使基本不变形的程度下加压，使覆材与基材紧密接触，利用界面原子扩散，实现结合的方法。现在国内生产复合板已经普遍不适用这种方法了，只有遇到一些难焊的高温合金，特别是铸造高温合金，利用这种方法可获得与基体性能一致的接头性能，不出现宏观变形，接头残余应力小，但界面的力学性能较差，且对生产设备的要求也较高。 热轧之魂

将不同材质两种金属在低于其熔点的温度下轧制，可以控制脆性界面化合物的生成。待复合金属在轧制压力的作用下，发生弹塑性变形，界面原子活化并结合。但双金属复合激励十分复杂，尽管长期以来专家对此作了大量研究，但迄今为止，很多机理仍未被解释清楚。许多学者提出了不同的结合机理，这些都促进了复合材料的发展，当然了，要一个一个的说。 热轧(轧制)复合的机械作用机制

经过许多先驱的大量试验结果表明，双金属轧制复合时，界面作用机制为裂口作用与挤塞和镶嵌作用。

1、裂口作用:裂口作用机制是室温固相复合时，金属界面最初的结合方式。当受轧制力作用时，金属发生塑形变形，晶粒彼此相对移动的阻力不足以抵抗沿晶界所产生的切应力，金属晶粒会发生移动和转动，造成晶粒间相互作用的破坏，这样晶体会出现显微破裂。继续施加轧制力，金属界面的破裂，为不同材质晶粒的接触提供机会，使得原子互相迁移。

2、挤塞和镶嵌作用：在压力的作用下，界面上出现的裂口和不平整，在金属的流动下，填充空隙形成进一步的结合。在较高温度下轧制时，适当的加热对这种复合方式极为有利。但当加热温度过高时，会由于金属表面被氧化而降低与基体的结合强度。

热轧(轧制)复合的摩擦作用机制

轧制不同材质与轧制单一材质金属的显著区别是前者轧制时未连接，界面存在滑动，除轧件与轧辊间表面出现滑动外，连接界面处也有十分复杂的摩擦现象。

1、轧制成形中的摩擦种类

摩擦分为内摩擦与外摩擦。前者是指待复合金属界面上或晶内滑移面上产生的摩擦。后者是指组坯和轧辊之间的摩擦。

根据轧件与轧辊表面状态的不同，可把轧制成形中的摩擦分为干摩擦，边界摩擦和流体摩擦，上诉三种类型，还可以派生出混合型摩擦。

2、摩擦作用机制

塑性变形过程中的摩擦性质很复杂，目前关于摩擦产生的机制有三种学说。 (1)表面凹凸引起摩擦。因为轧件和轧辊表面不是绝对光滑，都有一定程度的微观凹凸不平。当凹凸不平的复合表面相互接触，在轧制力的作用下，一个表面的凸牙可能插入另一个表面的凹坑，产生机械咬合。咬合表面的相对运动时，相互咬合的凸牙会产生剪切变形甚至被切断。此时摩擦力表现为这些凸牙被切断或产生剪切变形时的阻力。

(2)分子吸附学说，此学说认为分子之间存在吸引力从而产生摩擦。待复合金属表面粗糙度越小，增大接触面，分子吸附力就越大，则摩擦力也就越大，用表面凹凸学说无法解释这一现象。

(3)粘着理论，请允许我多说一句，此理论已经被淘汰，纯属扯淡。

3、轧制双金属中的摩擦分析

轧制复合时，待复合金属表面发生摩擦，产生变形热，摩擦热，从而使金属表面温度升高，促进金属间的结合。轧后，由于不锈钢和碳钢的线膨胀系数不同与发生弹塑性变形的部位恢复，这样界面上存在静摩擦。静摩擦力的存在使不锈钢和普碳钢结合强度更高。

在加热金属时，会增加表面凸台，使表面变得更加粗糙，凸台的侧壁也就暴露到表面，这样就增加了金属的接触表面积。另外，凸台的侧壁由暴露的处于金属键不饱和状态的新鲜金属原子组成并相互有效接触实现界面良好结合。但如果加热温度过高，氧化严重，氧化层与基体结合能力弱从而使结合强度降低。 热轧(轧制)复合扩散作用机理

有时一个拗口的名词，不要紧，在化学课本里就叫分子或原子之间串门联姻，扩散机制是在一定的温度压力下，讲清洁金属表面有效接触，界面原子相互扩撒形成一层很薄的过渡扩散成，实现界面的良好的结合。

目前已发现和提出的扩散机制包括空位机制、间隙机制、交换机制和环形机制等。对于具体扩散，往往是多种扩散机制共同起作用。

一定的温度和压力作用下轧制双金属时，待复合金属界面相互接触，通过微观塑性变形而扩大待连接表面的物理接触，通过原子间相互扩散，形成整体的可靠结合。经过大量试验检测，在轧制中，界面两侧原子会越过界面向另一方扩散形成扩散层。扩撒层的厚度和浓度与轧制连接的时间和轧制温度有关，延长轧制力时间，升高轧制温度金属原子间的扩散也就越充分。

轧制双金属过程中，界面结合可分为三个阶段：第一阶段为物理接触阶段，微观凹凸不平的表面在外加压力的作用下，一些点先达到塑性变形，在持续压力的作用下，接触面积逐渐扩大，这就是前述的机械作用界面结合机制;第二阶段是接触界面原子间的相互扩散，形成牢固的结合层;第三阶段是接触部分形成的结合层逐渐向体积方向扩散发展，使大多数缺陷消失，在接触处形成共同的晶粒，并导致内应力松弛，形成可靠地连接接头。当然，这三个过程不是截然分开的。而是相互交叉进行。

这几章是热轧复合板的核心因数，一般来说是密不外传的，当然了，这只是夸张的去说，不能写出来我也不会写，能写出来的也不止我一个人写，好了，言归正传，这一大章主要是讲

热轧(轧制)复合的主要影响因数 受影响因数一 ：轧制力

前几章讲的三种轧制连接机理中，作用在轧件上的轧制力起了十分重要的作用，主要体现在三个方面。

1、影响金属的塑性变形：轧制不同屈服强度的双金属，在相同的轧制力的作用下产生不同步的塑性变形，形成界面上下层金属的不同步流动。

2、影响界面原子的扩散。在轧制力的作用下，界面两侧金属元素产生化学键的结合，从而实现复合。

3、影响摩擦作用机理。轧制力的变化，影响摩擦作用机理的变化，轧制区间不同，摩擦特征不同，形成了十分复杂的混合摩擦模型。

影响轧制力的因数有变形率、摩擦系数、张力。前两者增大轧制力增大。而采用后者轧制，轧制力显著降低。 受影响因数二：界面摩擦系数

轧制结合质量受界面表面状态直接影响。影响界面的摩擦系数的因素包括：

1、界面状态：界面表面的粗糙度越大摩擦系数越大。

2、金属材质

3、加工温度

4、加工速度：轧制速率增大，摩擦系数降低。

5、压下率：压下率大，新生接触面增大，摩擦系数增大。 受影响因数三：温度

影响轧制复合的因数前面已经说过两章了，但是还没完呢，有的客户老是说你的不锈钢复合板怎么比碳钢加上不锈钢的总价还要贵，这里我说一句，敬爱的客户同志：不锈钢复合板的生产就像唐三藏西天取经一样，历经种种磨难才修的正果，不锈钢复合板从原材料进厂到成品出厂要经过17到程序，中间每个环节都要注意，所以价格不高，言归正传，所谓温度是指轧制温度，主要是指轧件轧制的初始温度。在确保金属未熔融，金属表面氧化不严重的情况下，升高轧制温度促进待复合金属结和。

在适当的温度范围内，温度升高，材料塑性增强，扩散加快，所获得的结合强度升高。因此需要选择合适的轧制温度，通常轧制温度为0.6-0.8Tm(Tm为待连接基材熔点，一般取熔点比较低的基材)。 (1)温度对金属塑性的影响

大多数金属温度升高，塑性增加。但这种增加并非简单的线性上升。在加热过程的某些区间，往往由于相态或晶粒边界状态的变化而出现脆性区，使金属的塑性降低。在塑性加工中，应避开脆性区。

温度升高使金属塑性增加，主要原因是：

1、回复、再结晶，再回复阶段金属软化，再结晶可消除加工硬化。

2、原子能量增大，位错，滑移系增多，晶粒更容易发生变形。

3、组织构织，结构发生变化，可能由多相组织转变为单相组织，也可能由塑性变形不利的晶格转变为有利的晶格。

4、扩散，发生空位移动，晶内扩散和晶界扩散。 (2)温度对轧制复合的影响

在轧制力的作用下，复合板的结合性能主要取决于塑性变形，表面氧化层，原子的扩散及结合面残留宇应力的作用等因素。不同的复合温度下，这些因数的作用会发生相应的变化，进而可导致结合面连接强度的变化。 轧制复合板的试验思路

每个新产品的产生都只有一个目的，不管我的老板还是你的老板都一样，创新是为了盈利，可是不是每个新产品都能被市场接受，不锈钢复合板的路走了很久，很久很久，直到现在在工业应用上还是对轧制复合板存有偏见，80%的不锈钢复合板用户还是倾向爆炸复合板，还好，20%的用户足以支持我们把轧制复合板做下去，不知道哪个名人说过，好的就是好的，一定会代替还不够好的，今年是2013年，我有很多以前用爆炸复合板的客户也开始尝试用轧制复合板，更高的复合强度，更短的交货周期，更环保的生产方式，更大的板幅，更低的价格，轧制复合板已经成为生产复合板的一种趋势。这次试验叫热轧不锈钢复合板还原轧制复合技术，从最根本的源头剖析热轧复合板的性能优劣。热轧复合时，要保证复合金属表面的洁净，采用氢气还原普碳钢表面氧化铁皮。为了保证复合板的结合强度达到标准要求;首道次压下率早25%左右。 (1)氢气还原氧化铁皮

试验开始时，使用箱式加热炉将温度升到700度--900度，向炉膛内通入一段时间氩气后，将管内的空气排干净，然后向管内通入高纯氢(99.999%)，调节气体流量为30L/h-100L/h，还原1min-7min。氢气还原氧化铁皮石质量减少的过程，所以可用试样单位面积减重Δw来衡量还原反应进行的程度。 (2)轧制复合

将上诉还原后的普碳钢与经过表面处理的不锈钢端部焊接，然后在950度-1050度轧制温度范围内进行第一道次轧制复合，为了提高复合板界面处的结合强度，对复合板进行2-6道次的轧制，美道次轧制后取样进行性能测试。

热轧不锈钢复合板界面氧化物夹杂的形成原因 发布时间：2014-3-17

在不锈钢复合板制造过程中，清洁的钢板表面状态是获得良好界面结合的一个重要前提。复合界面是不锈钢复合板重要的组成部分，界面对材料内载荷的传递、微区应力和应变、残余应力、增强机制和断裂过程，以及导热等物理和力学性能有着极为重要的作用和影响。钢板表面沾附的灰尘、水气、氧化物等污染物会阻碍不锈钢复层与低碳或低合金钢基层的结合，因此在结合之前应对钢板进行表面处理，去掉表面的吸附层和氧化层。但由于热轧是在高温下进行，界面容易发生氧化，从而导致复合界面结合强度下降。通过降低界面的氧化可以提高复合板界面的结合强度。

通过研究发现，不锈钢复合板界面处夹杂物主要为氧化物，其成分与复合界面处的真空度有关。在较低的真空度下(真空度大于15Pa)，氧化物夹杂的成分以硅为主，在较高的真空度下(真空度小于0.1Pa)，夹杂的成分以铝为主。界面氧化物夹杂主要是由于高温下钢中的Al、Si和Mn等元素向复合界面处扩散并被氧化形成的。由试验结果也可知，随着真空度的降低，界面氧化也变得更加明显，当真空度的值从0.1Pa增加到20Pa左右时，界面氧化物的体积分数从15%提高到了50%。

第二篇：2205、Q235B双向不锈钢复合板焊接工艺(网上资料)

焊接工艺

在焊接工艺评定的基础上，母液桶的制安正式开始。施工程序如下：

4.1选择焊接方式及焊接材料，见下表：

注：以上适用于所有焊缝。

焊接材料入库时，应仔细核对合格证、质量证明书，符合相应标准后才能投入使用。将焊材存放在干燥、通风良好、温度>5℃，且空气相对湿度<60%的库房内;设置焊材二级库，并由保管员专门负责焊材的保管、烘烤、发放和回收，并做好各种记录;焊条使用前按说明书的要求进行烘烤，然后存放到100～150℃恒温箱里随用随取;焊条使用超过4小时应重新烘烤，并且重复烘烤不得超过两次;焊工凭焊接技术员签发的领料单领取焊材。

4.2坡口加工(坡口样式见表3.3)

现场复材面和过渡层都采用等离子弧切割方法开制坡口，并用磨光机进行修磨。应避免将切割熔渣溅落在母材表面上，坡口表面应平整、光洁。基层采用板式坡口机。

4.3焊前清理

焊前应采用机械方法及有机溶剂，将焊接坡口内外两侧至少各20mm范围内的油、漆、锈、垢、毛刺、氧化膜等清除干净，且坡口表面不得有裂纹、夹层等缺陷;多层多道焊时，必须清除前道焊缝表面的熔渣和缺陷等。为防止焊接飞溅物污染不锈钢表面，应在坡口两侧各100mm范围内涂上石灰水。

4.4组对

为避免增加内应力和产生应力集中，内外壁应尽量平齐，其内壁错边量不宜超过壁厚的10%，且不大于0.5mm;不得对焊接接头进行加热校正，不得用强力对口。厚度相同(基材与复材厚度均相同)的不锈钢复合钢板焊件的装配，应以复材表面为基准。厚度不同(或复材厚度不同，或基材厚度不同，或两者均不同)的不锈钢复合钢板焊件的装配基准，按设计图样的规定执行。

4.5定位焊

定位焊缝只允许焊在基层母材上，且应由持证焊工承担。若发现定位焊缝出现裂纹或其它不允许存在的缺陷时，应予铲除，并移位再焊。

4.6正式焊接

1)焊接规范参数见表3.4：

采用磨光机进行清根，层间温度<100℃。

2)焊接顺序：基层——过渡层——复层。焊接复层前应用磨光机清根，深度2mm。为防止飞溅破坏复层表面，焊接前应涂白垩粉予以保护，复层焊接时应尽量采用快速焊。

3)焊接注意事项

a.不得用碳钢焊材、低合金钢焊材在复层母材、过渡焊缝和复层焊缝上施焊。

b.过渡焊缝应同时熔合基层焊缝、基层母材和复层母材，且应盖满基层焊缝和基层母材。

c.过渡层焊缝在复层侧距材质分界线距离宜为0.5-1.5mm，在基层侧距材质分界线距离宜为1.5-2.5mm。

d.基材的焊接

焊接基材时，其焊道不得触及和熔化母材。先焊基材时，其焊道根部或表面，应距复合界面1-2mm。

e.过渡层的焊接

焊接过渡层时，要在保证熔合良好的前提下，尽量减少基材金属的熔入量，即降低熔合比。为此，应采用较小直径的焊条及较小的焊接线能量，过渡层的厚度应不小于2mm。

f.复材的焊接

复材焊缝表面，应尽可能与复材表面保持平整、光顺。对接焊缝的余高，应不大于1.5mm。角焊缝的凹凸度及焊脚高度，应符合设计规定。

g.复材的表面质量保护

在施工过程中，应注意保护复材的表面质量。在卷板、校圆时，应将滚轴表面清理干净，去除锈、毛刺并修磨平整，对上滚筒应进行软保护;卷板时，复层应朝上;不得用铁锤锤击复材表面;要防止焊接飞溅物损伤复材表面;不得在复材表面随意引弧、焊接卡具、吊环及临时支架等。

焊后应仔细清理焊件表面的焊渣、焊瘤、飞溅物及其它污物。必要时应对焊缝进行局部修整。

h.纵缝(不包括封头拼缝)两端过渡层留30-50mm不焊，等环焊缝基层焊完后和环焊缝的过渡层一起焊接后焊;复层焊缝两端留60-100mm不焊，等环焊缝基层和过渡层焊完后与环焊缝的复层一起焊接或先于环焊缝的复层焊接，但注意不要焊成了十字焊缝。

i.焊接过渡层和复层时先焊两侧，再焊中间焊道，两相临焊道之间重叠1/3～1/2，但应注意焊条摆动的幅度不要太大，摆动幅度一般为焊条直径的0.5～1.0倍;复层焊缝表面应平滑，焊道凹陷深度不大于1.5mm，焊缝金属与母材应平缓过渡，不能形成台阶。对不符合要求的焊缝可以用小直径焊条补焊再用砂轮修磨。

4.7焊接注意事项：

a.气象管理

1)现场作业，氩弧焊时风速≥2m/s，手工电弧焊时风速≥8m/s应采取防风措施。

2)焊接电弧1米范围内的相对湿度>90%，室外作业在下雨时应停止施焊。

3)当母材表面潮湿，或下雨、刮风期间，焊工及焊件无保护措施时，不应进行焊接。

b.焊工代号管理

1)参与本工程施工的焊工进行统一编号，代号一经确定，在施工过程中不再变动，一名人员离岗后，与其对应的代号即相应空缺。

2)焊工将本人焊口焊完后应进行清理，经自检合格后在焊缝附近用记号笔作上永久性标记。

c.为防止合金元素的氧化和烧损，降低焊接残余应力，避免产生晶间腐蚀，同时防止热裂纹的产生，在保证焊透和熔合良好的条件下，应适当选用小电流、短电弧、快焊速、窄焊道和多层多道焊工艺，并应控制层间温度不超过100℃。

d.施焊过程中应保证起弧和收弧处的质量，收弧时应将弧坑填满。多层焊的层间接头应错开。

e.焊接时注意焊接顺序，尽量采用对称焊接。

f.焊后应仔细清理焊件表面的焊渣、焊瘤、飞溅物及其它污物。必要时应对焊缝进行局部修整。

g.铁素体测量：为确保焊缝中铁素体的含量符合设计要求和规范规定，每焊完一层，我们用德国菲希尔公司生产的MP-30铁素体含量测定仪，对焊缝的铁素体含量进行测量，测定的铁素体含量均在45-55%之间，结果表明，焊缝的双相比例是合格的。

4.8外观检查

外观检查采用目视或4-10倍放大镜检查，检查率为100%。

焊缝外形和几何尺寸应符合设计规定。

焊缝及热影响区表面不得有裂纹、气孔、未焊透、未熔合、弧坑、夹渣、飞溅物等缺陷;因属于不锈钢，焊缝不允许有咬边。

对接焊缝的余高不超过1.5mm。角焊缝的焊脚尺寸应为组对接头中较薄件的厚度，焊缝与母材应圆滑过渡。

4.9酸洗钝化

焊缝表面清理后，对焊缝复层表面，应进行酸洗钝化。

4.10内部质量检查

焊缝内部质量检测方法、比例及合格级别，执行设计文件规定。

对焊缝无损检验发现的缺陷，应分析原因消除缺陷后再进行补焊，并对补焊处用原规定的方法进行检验;焊缝返修应采用与正式焊接相同的焊接材料及工艺。返修后的焊缝应修磨成与原焊缝基本一致，并按原无损检测要求检验。当同一部位的返修次数超过两次时，应制订返修措施，并经焊接技术负责人审批后方可进行返修。对规定进行局部无损检验的焊缝，当发现不允许缺陷时，应进一步用原规定的方法进行扩大检验。

按建设单位要求，本工程采用射线探伤进行随机抽检，检测比例为20%，评定要求为JB/T4730.3-2005Ⅱ级，一次合格率100%。

5、结论

本文分析了2205双相不锈钢复合板的焊接性，通过焊接工艺评定，制定了焊接工艺，并将该工艺成功应用于江西盐矿技改扩建项目非标设备制作的组焊中，效果良好。实践表明，制定的2205双相不锈钢复合板的焊接工艺适当，焊接质量优良，既有力地保证了工期，提升了公司的形象，又为继续承接同类工程打下了坚实的基础。

第三篇：不锈钢丝标准

1、标准体系

不锈钢丝标准主要以两大体系为主： 德―法―俄体系：其特点是看到牌号就知道成分。中国不锈钢表示方法上套用前苏联的方法，属于这个体系的国家还有意大利、西班牙、波兰、罗马尼亚、欧盟及印度等。 美―英―日体系：其特点是钢号简明、清晰、容易记，看到牌号就知道钢的组织结构。属于这个体系的国家和地区还有加拿大、巴西、澳大利亚、南非、韩国及中国台湾省。 1.1 德―法―俄标准体系

1.1.1 德―法――俄体标准体系常用钢号 1.1.2 中国钢号的表示方法

1Cr18Ni9：镍平均含量9%、铬平均含量18%、碳百分含量*10(即0.1%)。

①牌号前第一个数字是碳百分含量的10倍。如果是0 C≤0.08% 00 C≤0.03%

②主要元素后面的数字表示该元素的百分含量。如果元素含量<1.5%数字就不写，大于1.5小于2.5元素后面写2。

③钢中Ti、Nb、Al、N等微量元素都要写出来。

④易切削钢在钢号前加“Y”。

⑤钢号后面加“L”表示冷拉;加“Q”表示轻拉;加“R”表示软态。 1.2.2 AISI美国钢铁协会不锈钢表示方法

①不锈钢牌号由3位数组成：第一位表示钢的类型，第二位、第三位表示钢的序号。

2XX 铬―锰―镍系列奥氏体钢

3XX 铬―镍系列奥氏体钢

4XX 高铬铁素体钢和马氏体钢

5XX 低铬马氏体钢

6XX 沉淀硬化钢

②后来AISI对金属和合金牌号作出统一规定：

SXXXXX 耐热不锈钢

NXXXXX 镍和镍基合金

JXXXXX 各类铸钢

S1XXXX 沉淀硬化钢

S2XXXX 节镍奥氏体钢

S3XXXX 铬―镍奥氏体钢

S4XXXX 高铬不锈钢 S5XXXX 耐热钢

牌号(UNS系统)由5位数组成，前三位数与原牌号保持一致，后两位用来区别主要成分相同、个别成分有差别或含特殊元素的牌号。

1.2.3 其它说明

日本牌号前：SUS―特殊用途不锈钢

SUH―特殊用途耐热钢

SW―线材或钢丝

日本牌号后：―W：不锈钢丝

―WP：弹簧用不锈钢丝

―WS：冷镦用不锈钢丝

―Y：焊丝用不锈钢丝

韩国牌号前：STS―特殊用途不锈钢

STR―特殊用途耐火钢

2、常用牌号对照

国内不锈钢市场由于台湾省、南韩和日本产品大量进口，南方市场已习惯按美―英―日牌号来选购不锈钢，开拓市场必须熟悉和掌握美―英―日标准体系牌号。

2.1 奥氏体钢

301 1Cr17Ni7 用作弹簧

302 1Cr18Ni9 用作弹簧

302HQ 0Cr18Ni9Cu3 冷镦性能好

303 Y1Cr18Ni9 精密轴用

304 0Cr18Ni9 通用钢号

304M 0Cr18Ni9 Ni 9.0%-10.0% 铆钉用

304H 0Cr18Ni9 C 0.05%-0.08% 高强度

304N 0Cr18Ni9N 提高强度

304HC 0Cr18Ni9Cu2 降低磁性，提高耐蚀性能，用作铆钉

304L 00Cr18Ni10 305 1Cr18Ni12 无磁

308 0Cr21Ni12 焊接用

309 0Cr24Ni13 焊接用

310 0Cr25Ni20 耐热，耐腐蚀，稳定使用温度1100℃

314 0Cr25Ni20Si2 耐热，耐腐蚀，稳定使用温度1150℃

316 0Cr17Ni12Mo2 加Mo，抗氯离子腐蚀 316L 00Cr17Ni14Mo2 抗硫化氢腐蚀

317 0Cr17Ni13Mo3 耐体(人体)液腐蚀，用作外科植入物

317L 00Cr19Ni13Mo3 321 0Cr18Ni11Ti 加钛稳定碳

347 0Cr18Ni9Nb 加铌稳定碳

384 0Cr16Ni18 无磁不锈钢

201 1Cr17Mn6Ni5N 精密轴用

202 1Cr18Mn8Ni5N 精神轴用

204Cu 1Cr17Mn6Ni5Cu3N 通用不锈钢

205 2Cr17Mn15Ni2N 高强度

3.2 铁素体钢

价格便宜，耐蚀性较好，冷顶锻性能良好。

405 0Cr13 409 0Cr12Ti 410L 00Cr12 429 0Cr15 430 0Cr17 434 1Cr17Mo 430F Y1Cr17 加工光洁度好，做轴。

3.3 马氏体钢

工具行业用：

410 1Cr13 414 1Cr13Ni2 416 Y1Cr13 420J1 2Cr13 420J2 3Cr13 420F Y3Cr13 431 1Cr17Ni2(2Cr16Ni2)耐硝酸性能好轴承行业制作量具、刃具、滚动体：

440A 7Cr17Mo 440B 8Cr17Mo 440C 9Cr18Mo(11Cr17Mo欧美钢号成分) 2.4 沉淀硬化钢

630 0Cr17Ni4Cu4Nb 高强度钢

631 0Cr17Ni7Al 弹簧用

632 0Cr15Ni7Mo2Al 弹簧用

3、各国(地区)不锈钢丝标准

3.1 美国不锈钢丝标准 美国是不锈钢丝品种最全的国家，6个ASTM标准中奥氏体、铁素体、马氏体不同牌号近百个。了解美国标准对我国标准制订和使用有一定的启发。

ASTM A580N-95a 不锈钢丝

ASTM A313M-95 不锈弹簧钢丝

ASTM A478-95a 铬―镍不锈编织钢丝

ASTM A493-95 冷顶锻用不锈耐热钢丝和盘条

ASTM A492-95 不锈绳用钢丝

ASTM A581-95b 易切削不锈钢丝和盘条

AWS A5.22-82 铬及铬镍耐蚀钢药芯焊丝

AWS A5.4-84 铬及铬镍耐蚀钢焊条

3.2 中国台湾省不锈钢丝标准

CNS G3067-86 不锈钢棒

CNS G3199-88 耐热钢棒

CNS G3077-86 不锈钢盘条

CNS G3076-86 不锈钢丝

CNS G3189-87 冷顶锻用不锈钢丝

CNS G3190-88 焊接用不锈钢丝

CNS G3161-86 弹簧用不锈钢丝

3.3 日本不锈钢丝标准

JIS G4303-98 不锈钢棒

JIS G4311-91 耐热钢棒

JIS G4309-94 不锈钢丝

JIS G4314-94 弹簧用不锈钢丝

JIS G4315-94 冷顶锻用不锈钢丝

JIS T6103-94 牙科用不锈钢丝

JIS Z3321-89 不锈钢电焊条

JIS Z3321-85 不锈钢焊条和焊丝

JIS Z3324-88 不锈钢涂药焊条和焊剂

3.4 其它国家和组织不锈钢丝标准

DIN 17224-84 (德国)

BS 1554-1990(英国)

P-Г 0CT18143-72(前苏联)

NF A35-577-90(法国) UNI 6901-71(意大利)

KS D3703-1992(韩国)

SS 142332(1991) (瑞典)

NS 14480(84) (挪威)

IS 6528-72(印度)

CSA G110.3(加拿大)

EN 151(1986) (欧盟)

ISO 6931-1-1994(国际标准化)

4、我国现行标准简介

4.1 GB/T1220-92不锈钢棒

这是一个基础标准，不锈钢丝的化学成分全部执行该标准。其中：奥氏体(A)33个钢号 铁素体(F)7个钢号 马氏体(M)18个钢号 双相钢(A+F)3个钢号

奥氏体钢：是无磁组织结构，有良好的冷加工性能。耐腐蚀性能优于430和其它马氏体钢，耐热性能较好。缺点：价格贵，热变形困难，晶间腐蚀和应力腐蚀性能稍差。

奥氏体钢大部分都是由Cr-Ni组成，如30

4、

316、1Cr18Ni9Ti。

18-8型钢 当Ni<8%时出现铁素体，镍低到一定含量时就变成A+F双相钢。铁素体是带磁性的，100%奥氏体是无磁的。1Cr18Ni9Ti中镍含量为8%时，铁素体含量为5%-15%。为降低钢的磁性304M中镍含量9%-10%。铁素体含量降到2%-3%。

铁素体钢：430(0Cr17)是典型的铁素体钢。耐热性能较好，价格便宜，冷加工(冷顶锻用)性能较好。在高温下晶粒粗化不可逆转，热处理工艺不当，钢的冷加工性能变坏。

马氏体钢：可淬、回火硬化，强度提高，耐磨。但耐蚀性能较差。

标准对每个钢号的力学性能都提供一些数据，使用时可依据这些数据选择钢号。

标准演变过程：YB1059→GB1220-75→GB1220-84→GB/T1220-92 4.2 GB/T1221-92耐热钢棒

马氏体气阀钢 4Cr9Si

2、4Cr10Si2Mo、8Cr20Si2Ni 奥氏体气阀钢 5Cr21Mn9Ni4N(21-4N)、2Cr21Ni12N 标准演变过程：YB11-59→GB1221-75→GB1221-84→GB/T1221-92 4.3 GB/T4240-93 不锈钢丝

4.3.1 冷拉状态交货(L)

奥氏体：316(0Cr17Ni12Mo)、304(0Cr18Ni9)、302(1Cr18Ni9)、304N(0Cr19N) 该类钢冷加工硬化快，强度高，柔韧性稍差，用于结构件、承重架、销、轴之类。马氏体钢不以冷拉状态交货。

4.3.2 轻拉状态交货(Q) 奥氏体钢、铁素体钢、马氏体钢都可以轻拉状态交货。强韧性好，料形整齐，用于深加工的原材料，生产扁形、异形丝、轴丝、绑丝、织网、铆钉、制钉、框架。

4.3.3 软状态交货(R)

奥氏体钢、铁素体钢、马氏体钢都可以软状态交货。软态成品钢丝塑性好、柔韧性好，耐蚀性好。缺点是强度偏低。

A――固溶处理 F、M――退火交货

磨光不锈钢丝标准中规定，强度允许有10%波动。

软态 矫直后强度上升8%-10%。

冷拉状态 矫直后强度下降，下降幅度与减面率有关，减面率大(强度高)降得多。轻拉强度变化不大。

易切削钢丝：以软态或冷拉状态交货，主要用于制作电机定时器和家用电器的轴，制出的轴光洁度好，尺寸精度好。

标准演变过程：YB252-64→YB252-79→GB4240→84→GB/T4240-93 4.4 GB/T4232-93冷顶锻用不锈钢丝

NL1Cr18Ni9Ti和ML1Cr17Ni2是老钢号，主要是军工单位用。304M、304HC(用量最大)，302HQ(内六角用)是新钢号，南方标准件厂大量采用。316制作耐蚀性好的铆钉。305制作无磁铆钉。

ML1Cr18Ni9Ti要求耐晶间腐蚀时，应控制化学成分Ti/C≥5.5。该钢丝生产难度大，主要是出现麻点，晶间腐蚀不合，尺寸不稳。

ML1Cr17Ni2 缺点是表面易出裂纹。

新钢号：304HC(0Cr18Ni9Cu2)、302HQ(ML0Cr18Ni9Cu3) 304M→304HC→302HQ→305→38

4弱磁→弱磁→无磁→无磁→绝对无磁

价格：低→高 冷加工性能：差→好

标准演变过程：GB4232-84→GB/T4232-93 4.5 GJB 3320-98和YB(T)11-83不锈弹簧钢丝

4.5.1 GJB 3320-98 0Cr17Ni7Al A组等效采用美国军用标准MIL-W-4460788。B组是参照DIN 17224制订的。A组Φ2.0-3.0mm高强度，B组Φ0.2-7.0mm低强度。

4.5.2 1Cr18Ni9等效采用BS-S205英国航空标准

4.5.3 YB(T)11-83 弹簧用不锈钢丝等效采用JIS 314，此标准与国军标化学成分有差异，比如国军标要求采用电渣重熔法冶炼，对钢中的C、P、S元素控制严格，而YB(T)11-83则可采用电炉钢，而且钢中镍、铬含量可稍高。

GJB714-89是大连钢厂与兵器工业部联合开发不锈钢丝时制定的，可用GJB3320-98取代。 4.6 YB/5091-93和YB/T5092-96不锈焊丝

YB/5091-93和YB/T5092-96是在GB 1300-77基础上参照JIS Z3321和JIS Z3221制订的。YB/5091-93《惰性气体保护焊接用不锈钢棒和钢丝》(原GB 4233-84)，包含A 11个，F 1个，M 1个。钢棒规格Φ1.0-5.0mm，钢丝规格Φ0.8-2.4mm，是一个超前意识很强的标准。

YB/T5092-96《焊接用不锈钢丝》是将我国实际使用情况和国际通用情况结合起来制订的，标准中包含A 16个，F 2个，M 3个。

标准演变过程：YB 199-63→GB 1300-77→GB 4242-84→YB/T5092-93→YB/T5092-96。

关于不锈焊丝，从国内外标准来看，我国产品标准和生产方式与国外差距较大。国外产品标准中一般规定焊丝要进行可焊性试验、焊缝力学性能和耐蚀性能试验，我国焊丝标准中尚无这方面要求。国外焊丝多以制成品供应，焊丝生产厂也生产各种焊剂，同时从事焊接工艺研究，在供应焊条的同时，还向用户提供合理的焊接工艺。我国焊丝生产，焊条生产和焊接工艺研究为三个独立系统，三者之间没有一个稳定的协调机构，对焊接技术进步很不利。

4.7 其它标准

YB/T096-1997高碳铬不锈钢丝：包含440A、440B、440C、9Cr18和9Cr18Mo五个高碳铬马氏体钢，退火状态交货σb630-830MPa。

YB/T5219-93医用缝合针钢丝：钢号3Cr

13、4Cr13，实际使用尺寸Φ0.22-2.05mm，热处理交货σb490-685MPa，轻拉交货σb≤885MPa。

标准演变过程：YB 549-65→GB 10563-89→YB/T5219-93。

YB/T5183-93汽车车身附件用异形钢丝：雨刷用1Cr18Ni9拱顶形钢丝，冷拉σb1080-1275MPa。

标准演变过程：GB8708-88→YB/T5183-93。

GB/T4234-94外科植入物用不锈钢：包括棒、丝、板、带，共3个钢号(00Cr18Ni13Mo

3、00Cr18Ni14Mo

3、00Cr18Ni15Mo3N)，考核显微组织、硬度、夹杂、耐蚀性能。

标准演变过程：GB 4234-84→GB/T4234-94。

GB/T9944-88不锈钢丝绳：考核整绳破断力，钢丝牌号和抗拉强度双方协定。

YB/T5250-93电真空器件用无磁不锈钢0Cr16Ni14标准包括热轧棒材和扁材，冷轧带材和丝材，丝材以硬态或软态交货，规范范围Φ0.1-18.0mm，主要考核民磁率μ100、μ200≤1.005Gs/Oe，剩磁Br1000≤0.15Gs。

标准演变过程：GBn189-82→YB/5250-93

5、几点看法

(1)以两个不锈钢棒(盘条)标准为基础，四个不锈钢丝标准为支柱的不锈钢丝体系已构筑成功，但六个标准的内容需要协调、更新，使之既适应国内生产和使用现状，又符合世界潮流。

①盘条标准：应根据国内生产实际对尺寸范围、偏差、单重、交货状态、牌号等项内容作必要的调整。 ②不锈钢丝(GB/T4240)：交货状态项可增加雾面、光亮、抛光、镀镍等状态，304要细化，引进200系列牌号。

③冷顶钢丝：增加国内通用牌号304M、304HC、

429、434等，磁性能和不同级别的冷顶性能应列出考核指标。

④弹簧：要实现系列化，熔炼方法多样化。增补200系列牌号。

⑤焊丝：汽保焊丝缠标准线轴交货，焊条与GB/T9803-1995一致，增加焊接性能检测，提供焊接工艺等参考资料。

(2)根据我国不锈钢丝生产和使用发展水平，及时制订一些专业标准，如：筛网、纺织用不锈钢丝、精密轴、滚动体用不锈钢丝、不锈钢细丝、易切削不锈钢丝、医疗器械用不锈钢丝，引导不锈钢丝的使用向正确方向发展。

第四篇：精装修工程复合木地板地面施工工艺工法标准

二、复合木地板地面

A 施工准备

1、面层材料

1.1 材质：宜选用耐磨、纹理清晰、有光泽、耐朽、不易开裂、不易变形的国产优质复合木地板，厚度应符合设计要求。

1.2 规格：条形企口板。

1.3 拼缝：企口缝。

2、基层材料

2.1夹板( 18厘)。环保、防潮性好、板材各层结合牢固。

2.2泡沫防潮垫。

2.3普通防潮膜。

B、作业条件

1、施工程序：

基层清理→弹线→铺设防潮垫→垫片铺设→铺设防潮基层板→验收、加固→铺设防潮垫→地板进场堆放→选板试铺→铺设木地板→成品保护。

2、施工要点：

条形木地板的铺设方向应考虑铺钉方便，固定牢固，使用美观的要求。对于走廊、过道等部位，应顺着行走的方向铺设;而室内房间，宜顺着光线铺钉。对于大多数房间来说，顺着光线铺钉，同行走方向是一致的。

C、操作工艺

1. 地板安装必须安排在所有装修工程的最后阶段，以免其它施工损伤地板漆面。

2. 施工单位进场后，按1米线复核建筑地坪平整度;地板基层铺饰前，须放线定位。

3. 楼板基层面必须平整、干燥、施工时应先在地面上洒上防虫粉，再铺垫上一层防潮膜(接口需互叠并用透明胶粘住，以防水汽渗入)

4. 找平垫块的夹板必须要干燥，含水率小于等于当地平均湿度。找平垫块不小于100*100mm，间距中心为300*300mm，先在建筑地面铺塑料防潮薄膜，垫块用水泥钢钉四角固定。

5. 18厘防水基层板背面满涂三防涂料(防霉、防虫、防潮)，规格为600*1200mm作45度(于地板铺贴形成45度)工字法斜铺与找平垫块上，用“美固钉”固定。(夹板之间应留有5mm的间隙)。

6. 完成基层板铺装后，清理干净。伸缩缝处粘贴包装胶带纸封闭，彩条塑料布满铺，周边木条固定保护。

7. 基层板铺饰完成后需监理、业主工程师验收合格确认签证后方能进入下一道施工工序，基层夹板须检查牢度和平整度，如果踩踏有响声，须局部采用美固钉加固。

8. 地板安装前应将原包装地板先行放置在需要安装的房子里24小时以上，地板不要开箱，使地板更适应安装环境。地板需水平放置，不宜竖立或斜放。

9. 地板铺装前，折除基层彩条保护，清扫干净。铺装珍珠防潮薄膜。薄膜拼接处用胶带纸粘合，达到双重保护，以杜绝水分浸入。

10. 地板铺装时，地板与四周墙壁间隔10mm左右的预留缝，地板之间接口处可用专用防水地板胶或直钉固定。

11. 所有地板拼接时应纵向错位(工字法)进行铺装。

12. 由于木地板产品为天然材质加工而成，色泽纹理均有差异，铺装时请做适当的调整，以求效果更为自然、美观。

13. 每一片地板拼接后，以木槌和木条轻敲，以使每片地板公母榫企口密合，接口处不密封容易防潮性不够等后遗症。

14. 在铺钉时，钉子要与表面呈一定角度，一般常用45 度或60 度斜钉入内。

15. 如果铺装完成后，室内的窗帘如未安装，须采用遮光措施，避免阳光直射造成漆面变黄。

D、施工注意事项

1、一定要按设计要求施工，选择材料应符合选材标准。

2、木地板靠墙处要留出9MM 空隙，以利通风。在地板和踢脚板相交处，如安装封闭木压条，则应在木踢脚板上留通风孔。

3、在常温条件下，细石混凝土垫层浇灌后至少7D，方可铺装复合木地板面层。

4、木地板的铺设方向：以房间内光线进入方向为木地板的铺设方向。

E、质量标准

(一)主控项目

1、复合地板面层所采用的条材和块材，其技术等级和质量要求应符合设计要求。

2、面层铺设应牢固，踩踏无空鼓。

(二)一般项目

1、实木复合地板面层图案和颜色应符合设计要求，图案清晰，颜色一致，板面无翘曲。

2、面层的接头位置应错开、缝隙严密、表面洁净。

检验方法

1 板面缝隙宽度 2mm用钢尺检查;

2 表面平整度 2mm 用2m 靠尺及楔形塞尺检查;

3 踢脚线上口平齐 3mm;

4 板面拼缝平直 3mm拉5m 通线，不足5m 拉通线或用钢尺检查;

5 相邻板材高差 0.5 mm用尺量和楔形塞尺检查;

6 踢脚线与面层的接缝 0.1mm 楔形塞尺检查。

第五篇：冷库、机房复合板施工合同

甲方：诸城市良丰化学有限公司

乙方：彭玉清

按照《中华人民共和国合同法》和《建筑安装工程承包合同条例》的规定，结合本合同情况，经双方协商，订立本合同：

第一条工程概况

1、工程名称：复合板及玻璃钢瓦安装

2、工程地点：良丰化学(太古庄化学工业园)

3、承包范围：冷风雨棚复合板、冷库机房复合板及原料棚东面复合板和原料棚南北墙玻璃钢瓦安装。

4、承包方式：复合板包工包料(包含辅料)

5、工程单价：复合板元/米。(玻璃钢瓦安装6元/平方米)

67、工程期限：本工程自合同生效之日起开工。工期15天

第二条主要材料和要求及工程量

1、机房.雨棚屋面复合板。复合板用双面彩钢瓦.上面为蓝色彩钢瓦厚度0.5mm。下面为白色彩钢瓦厚度为0.3mm.泡沫板用10kg/立方的比重。厚度为50mm

2、原料棚墙面复合板，用双面彩钢瓦。上面为蓝色彩钢瓦厚度为0.5mm。下面为白色彩钢瓦厚度0.3mm。泡沫板用10kg/立方的比重。厚度为50mm 、80mm

3、工程量(1)机房12.4米*7.4米14页*7.4米=104米 (2)冷库棚67.6*8.6=58.36米。(3)原材棚：36.5*1.9米41页*1.96米=78米(4)复合板周边包边(5)原料棚南北墙玻璃钢瓦(338*6=2028平方米)及安装辅料。

第三条甲方义务

1、开工前天，向乙方提供经确认的施工要求或做法说明份，并向乙方进行交底。

2、指派相关人员为甲方驻工地代表，负责合同的履行。对工程质量、进度进行监督检查，办理验收等事宜。

3、协调施工现场的有关事宜。

第四条乙方义务

1、参加甲方组织的施工要求或做法说明的现场交底，拟订施工方案和进度计划，交甲方审定。

2、施工队长为乙方驻工地代表，负责合同的履行，对工程质量、进度进行监督检查;按要求组织施工，保证质量按工期完成任务，解决由乙方负责的各项事宜。

3、乙方在工程施工期间，应遵守甲方的有关规定，有义务及责任维护甲方的信誉及利益，不做有损甲方的事情。