高速公路特大桥现浇箱梁挂篮施工

高速公路特大桥现浇箱梁挂篮施工（通用6篇）

篇1：高速公路特大桥现浇箱梁挂篮施工

高速公路特大桥现浇箱梁挂篮施工(标书)Sample Text 2.1、概况

叉河特大桥位于K104+242位置处,为左右分离式，其中左幅布置形式为为25+75+130+75+3×25m，右幅布置形式为75+130+75+3×25m的箱型变截面预应力T型连续刚构桥, 箱梁根部高7.5m，跨中高2.6m, 箱梁高为梁中线位置的高度，边中跨比较小为0.5769，这样将有利于箱梁内的应力合理分布，左右侧高度不一，臂长度为3.5 m。施工中需要随时对挂篮悬吊系统进行调整，箱梁底板按照R=351.659m变化，底板顶面按照R=391.092m变化，系按照圆曲线变化，这样设计的目的是减少墩顶的弯矩数值，相应减少主梁内的主拉应力。箱梁采取挂篮悬臂浇筑施工,最大施工悬臂长度为58.5m，最大悬浇重量为142.9t，按照设计的施工顺序为:先在墩身托架上浇筑0#段,后向两边逐段悬臂浇筑并张拉预应力束,先边跨合拢,再中跨合拢,整个施工过程相邻浇筑节段对称进行。和拢时桥梁由T形静定悬臂状态变为超静定状态，实现了体系转换。

砼采用拌合站集中拌制,利用HBT-60型混凝土输送泵垂直泵送进行箱梁施工.在左2#（右1#）及左3#（右2#）墩柱位置各布置8t塔吊1台垂直运输材料、小型设备、机具等。

叉河特大桥施工总工期控制在25个月内。阶段目标为：2005年5月前完成桩基础施工，2005年11月前完成墩柱施工，2006年10月前完成T构悬浇施工。2.1.1、上部结构(1)、左、右幅桥均为单箱单室变高度连续刚构箱梁，墩支点处梁高7.5m，边跨直线段及主跨跨中段梁高2.6m。

(2)、箱梁横截面为单箱单室直腹板，箱梁顶板宽度为12.25m，底宽6.5m，箱梁底板水平布置。通过两腹板的高差，实现顶板单向横坡。箱梁两翼板悬臂长度为2.865m。(3)、梁高变化段梁底曲线采用圆曲线。

(4)、预应力体系：箱梁为纵、竖双向预应力结构，纵向预应力体系采用高强度低松弛Ry1860钢绞线。其中梁部纵向钢绞线束采用OVM15型锚固体系；由90mm内径的波纹管成孔；竖向预应力体系采用Φ25预应力精轧螺纹粗钢筋和精轧螺纹粗钢筋锚具；横向预应力钢筋为采用采用高强度低松弛Ry1860钢绞线，采用BM15-3型锚具。

2.1.2、下部结构

主墩为(4.5× 6)m的钢筋混凝土双薄壁工字墩，壁厚1.0m，墩下部为实心部分。基础均采用4Φ2．5m双排钢筋混凝土群桩(桩长18—20m)，要求桩底嵌入微风化岩层深度5m以上。承台为13.8× 9.8× 3.5m的大体积混凝土承台。0号桥台为板式桥台，2①1.5m灌注桩基础(桩长35—39m)；6号桥台为桩柱式桥台，钻孔桩基础。2.1.3其它

(1)、桥面铺装总厚度15cm，其中水泥混凝土厚6cm；沥青混凝土厚9cm，两层混凝土之间加设防水层。

(2)、桥台支座采用GPZ8000DX及SX型盆式橡胶支座。2.1.4、工程地貌和工程水文

本桥横跨V形沟谷，属山间沟谷地貌，两岸地势陡峭，自然坡度45

2、桥位区的地下水类型为网状孔隙潜水及基岩裂隙水，主要接受大气降水的补给，水量不大。溪沟内常年流水，但流量不大。2.1.5主要工程数量

混凝土17000m3：钢筋2200t；钢绞线38t；精轧螺纹粗钢筋25.054t；GPZ及SX盆式橡胶支座各2套。

大临工程主要配备5T承载力的塔吊两座、HBT-60型混凝土输送泵2套、施工电梯两台，以解决从桩基、承台、墩身到梁体悬灌施工的材料倒运、模板安装、钢筋绑扎、混凝土运送、挂篮安装与拆卸、小型机具的调运等。同时配备砼搅拌运输车2台，2.5m3空压机5台、200KW发电机组一台、50KN卷扬机8台、钢筋加工设备若干,以及张拉设备：YCW400千斤顶5个，YDC240Q型千斤顶5个，2.1.6工程难点

(1)、叉河特大桥为本合同段的控制性工程。

(2)、在山势陡峻的沟谷中修建52m的空心高墩，大大增加了施工难度。

(3)、13.8× 9.8×3.5m的大体积承台混凝土施工需采取特殊的混凝土配合比和防裂措施。

(4)、在地质条件较差情况下的深桩基施工。

(5)、沿线地势狭窄，山势陡峻，给临时工程建设、施工运输带来困难。

(6)、雨季时间长，降雨量大，使有效施工时间缩短。2.1.7相应对策

(1)、空心墩采用人工翻升模板(外模采用钢模板、内模采用竹胶合板和钢模板)结合满堂脚手架的施工技术。

(2)、大体积承台混凝土施工采取掺入外加剂、粉煤灰和注水循环降温等多种措施，防止混凝土开裂。

(3)、桩基将根据地质状况，采取人工挖孔、混凝土护壁的成孔方法。(4)、采用塔吊和混凝土输送泵、电梯解决施工材料运输问题。(5)、增加设备配置，趋利避害，争抢工期。2.2大体积承台施工

叉河特大桥右1#（左2#）、右2（左3#）号墩承台尺寸为13.8m×9.8m×3.5m，混凝土方量达471m3，属大体积混凝土。为确保混凝土灌筑后不开裂，需在各有关工序中采取相应的技术措施： 2.2.1模板加工

承台模板采用大块钢模板或竹胶合板，用Φ16拉筋固定接缝，保证密不漏浆。2.2.2钢筋加工

承台钢筋绑扎时要注意墩身预埋钢筋的位置、尺寸；高度较高时制做钢筋定位框。

2.2.3承台大体积混凝土的配合比设计

根据经验和对大体积混凝土开裂因素(水泥水化热、混凝土内外温差、混凝土收缩徐变)的研究，在这类混凝土的施工中应采用如下措施：(1)、掺加缓凝减水剂及活性混合材料粉煤灰以减少水泥用量。采用5~35mm碎石、普通硅酸岩水泥配制混凝土，采取低水灰比，降低砼水化热。，(2)、根据季节情况，可采取冷却骨料、降低混凝土入模温度的办法。(3)、将混凝土的浇注时间选在下午6点以后，一夜内浇注完一个承台。以上措施，可一起使用，也可组合使用，具体实施将根据试验进行。

2.2.4承台大体积混凝土的浇筑

优化浇筑工艺，“斜面分层，薄层浇注，连续推进；降低混凝土内外温差，“内排”并“外保”。具体实施办法为：

(1)、承台按照钢筋一次绑扎，混凝土浇筑两次施工完成施工，以错开混凝土的水化热高峰时间，以减少混凝土水化热的影响。分层高度在2m高度处。混凝土分层浇筑，分层振捣，每层浇筑厚度40cm，然后按照规范处理，设置施工缝联结钢筋。并在横桥向方向按1：2的坡度全断面摊铺，待每薄层混凝土全断面布料振捣完毕，再沿横桥向向循环浇注。

(2)、在浇注前预先在混凝土内按0.8m的层距(距顶底面距离为50cm)布设降温冷却水管(Φ32m左右的薄壁钢管)，混凝土浇注后或每层循环水管被混凝土覆盖并振捣完成后，即可在该层水管内通水。通过水循环，带走基础内部的热量，使混凝土内部的温度降低到要求的限度。控制循环冷却水进、出水的温差不大于5℃。具体见设计图。管路拟采用回形方式，水平铺设，水平管层间距为100cm，共分3层：距混凝土边缘为50cm。各层间进出水管均各自独立，以便根据测温数据相应调整水循环的速度，以充分利用混凝土的自身温度，即中部温度高、四周温度低的特点，在循环过程中自动调节温差，产生好的效果。冷却水管安装时，要以钢筋骨架和支撑桁架固定牢靠。水管之间的联接使用胶管，为防堵管和漏水，灌注混凝土前应做通水试验。降温循环管路的布置详见附图。

(3)、因承台高达3.5m，下部2m部分的混凝土浇注需用溜槽、串筒入模。分层浇筑，每层灌注须在下层混凝土未初凝前完成，以防出现施工冷缝。

(4)、混凝土振捣采用直径中70mm左右的插入式振捣器。振捣时插入下层混凝土10cm左右，并保证在下层混凝土初凝前进行一次振捣，使混凝土具有良好的密实度和整体性。振捣中既要防止漏振，也不能过振。为保证振捣质量可在模板上安装一定数量的附着式振捣器配合插入式振捣器进行混凝土施工。

(5)、浇筑过程中设专人检查钢筋和模板的稳固性，发现问题及时处理。

(6)、混凝土在浇筑振捣过程中会产生多少不等的泌水，需配备一定数量的工具如小水泵、大铁勺等用以排出泌水。浇筑过程中还要注意及时清除粘附在顶层钢筋表面上的松散混凝土。

另外，绑扎承台钢筋前，应将地基进行清理使之符合要求。灌注混凝土时，当地基干燥时应先将地基湿润；如果是岩石地基，在湿润后，先铺一层厚2cm左右的水泥砂浆，然后再浇筑混凝土。2.2.5承台大体积混凝土的养护

(1)、混凝土浇注完毕后即转入养护阶段，此时浇注混凝土的水化作用已基本确定，温度的控制转为降温速度和内外温差的控制，这可通过给浇注体表面覆盖保温材料进行保温养护来实现。覆盖材料可采用草袋，也可用水直接覆盖在基础表面，本桥拟采用水覆盖法。(2)、采用蓄水养护，蓄水深度取50cm以上。在升温阶段，蓄水层能吸收混凝土的大量水化热、减少外部低温环境的影响，起到保温养护与间接散热、降温的双重作用。在降温阶段，蓄水层能起到延缓混凝土内部的降温速度、减少混凝土表面的热扩散、保持均匀散热的作用，能有效地防止混凝土因急剧降温而产生的裂缝。经验证明该方法效果较好。

(3)、根据需要，可在埋设冷却水管时在混凝土中一起布设测温点，并在养护中通过量测测温点的温度，用于指导降温、保温工作的进行，从而控制混凝土内外温差在20℃左右。

(4)、大体积混凝土的裂缝特别是表面裂缝，主要是由于内外温差过大产生的。浇筑后，水泥水化热使混凝土温度升高，表面易散热温度较低，内部不易散热温度较高，相对地表面收缩内部膨胀，表面收缩受内部约束产生拉应力。对大体积混凝土这种拉应力较大，容易超过混凝土抗拉强度而产生裂缝。因此，加强养护是防止混凝土开裂的关键之一。在养护中要加强温度监测和管理，及时调整保温和养护措施，延缓升降温速率，保证混疑土不开裂。养护需要7天以上（浇筑完7天内是混凝土水化热产生的高峰期），具体时间将根据现场的温度监测结果而定。

(5)、冷却水管使用完毕后用与承台强度等同的水泥浆封闭。2.2.6、工艺框图附后 2.3、高墩施工：

叉河特大桥墩柱最高为48~52m，为双薄壁工字型墩柱，该类型墩柱施工难度较大，拟主要采取翻模结合人工搭设脚手架的施工工艺完成，在墩柱上部设置操作平台，具体为：

2.3.1、混凝土采取集中拌合方式，利用混凝土搅拌运输车水平运输，垂直运输采用HBT-60型混凝土输送泵进行。

2.3.2、高墩采取翻模施工法。采取人工搭设内外脚手架配合的方案，内脚手架作为绑扎钢筋时的内操作台。2.3.3、墩身施工：

右1#、2#（左2#、3#）号墩为薄壁工字型高墩，拟采用人工翻转模板与脚手架相结合、混凝土输送泵运送混凝土、塔吊和倒链吊运材料和模板的施工方法；人员上下在左2#、右1#号墩处由脚手架和竹木爬梯解决，在左3#、右2#墩处由施工电梯解决。①、人工翻升模板设计

翻升模板由两节大块模板(外模采用钢模板、内模采用竹胶合板)与支架、内外钢管脚手架工作平台组合而成（施工中随着墩柱高度的增加将支架与已浇墩柱相连接，以增加支架的稳定性）。施工时第一节模板支立于基顶，第二节模板支立于第一节段模板土。当第二节混凝土强度达到3MPa以上、第一节混凝土强度达到l0MPa以上时，拆除第一节模板并将模板表面清理干净、涂上脱模剂后，用塔吊和手动葫芦将其翻升至第二节模板上。此时全部施工荷载由已硬化并具有一定强度的墩身混凝土传至基顶。依此循环，形成接升脚手架→钢筋接长绑扎→拆模、清理模板→翻升模板、组拼模板→中线与标高测量→灌注混凝土和养生的循环作业，直至达到设计高度。

每一节翻转模板主要由内外模板及纵横肋、刚度加强架、内外脚手架与作业平台、模板拉筋、安全网等组成，详见附图。

内外模板均分为标准板和角模板两种，每大节模板高度4m(每节模板由高度2m的两个小节模板拼组而成)，宽度划分以1．5m为模数，详见附图。

模板之间用Φ30螺栓连接，用[12槽钢支撑拉筋垫板，[12槽钢间距不超过1m，拉筋用Φ16mm的圆钢或螺纹钢。在拉筋处的内外模板之间设Φ18mmPVC硬管，以便拉筋抽拔及再次利用。灌注混凝土前在模板顶面按1．5m的间距设临时木或铁支撑，以控制墩身壁厚。内外模板均设模板刚度加强架，以控制模板变形。内外施工平台搭设在内外脚手架上。在内侧施工平台上铺薄钢板，临时存放用空中索道运送来的混凝土。在外侧施工平台顶面(脚手架)的周边设立防护栏杆，并牢固地挂立安全网。②、翻升模板施工要点

(1)、安装内外脚手架。为兼顾钢筋绑扎与混凝土灌注两方面的因素，内平台与待灌节段的混凝土顶面基本平齐，外平台与待绑扎钢筋的顶部基本平齐。脚手架安装完毕后安装防护栏杆和安全网，搭设内外作业平台。

(2)、钢筋绑扎与检查。按设计要求绑扎钢筋后进行检查。绑扎中注意随时检查钢筋网的尺寸，以保证模板安装顺利。由于模板高度4m，因此每次钢筋绑扎的最低高度不小于4m加钢筋搭接长度。若钢筋绑扎长度大于6m，则需将钢筋的中上部支撑在脚手架上，以防钢筋倾斜。

(3)、首次立模准备。根据墩身中心线放出立模边线，立模边线外用砂浆找平，找平层用水平尺抄平。待砂浆硬化后即可立模。(4)、首节模板安装。模板用空中索道吊装，人工辅助就位。先拼装墩身一个面的外模，然后逐次将整个墩身的第一节外模板组拼完毕。外模板安；装后吊装内模板；然后上拉筋。模板连接用肶2X 30螺栓。每节模板安装时，可在两节模板间的缝隙间塞填薄钢板纠偏。(5)、立模检查。每节模板安装后，用水准仪和全站仪检查模板顶面标高；中心及平面尺寸。若误差超标要调整，直至符合标准。测量时用全站仪对三向中心线(横向、纵向、45方向)进行测控，用激光铅直仪对墩中心进行复核。每次测量要在一个方向上进行换手多测回测量。测量要在无太阳强光照射、无大风、无振动干扰的条件下进行。(6)、混凝土灌注。模板安装并检查合格后，在内外模板和钢筋之间安装L混凝土灌注漏斗，混凝土经混凝土输送泵送至内施工平台土，通过漏斗由人工铲送入模。混凝土采用水平分层灌注，每层厚度40cm左右，用插入式振捣器振捣，不要漏捣和过度振捣。灌注完的混凝土要及时养生。待混凝土初凝后、终凝前，用高压水冲洗接缝混凝土表面。

(7)、重复如上步骤，灌注第二节混凝土。灌注混凝土中要按要求制作试件，待第一节混凝土强度达到10Mpa、第二节混凝土强度达到3MPa以土时，做翻升模板、施工第三节混凝土的准备。

(8)、模板翻升。将第一节模板用手动葫芦挂在第二节模板上，松开并抽出第一节模板之间的拉筋，用塔吊和手拉葫芦分别起吊第一节模板的各部分并运至第二节模板顶部或地面，清理模板涂刷脱模剂后在第二节模板顶按上述次序安装固定各组成部分。如此循环，直至墩顶。③、墩顶段施工。当模板翻升至墩顶实心段底部时，拆除墩身内施工平台和脚手架，搭设外侧施工平台和安装防护栏杆与安全网，并在墩身内侧安装封闭段托架和模板。然后绑扎钢筋、安装外模板、灌注混凝土、养生。墩柱施工高度至墩柱截面变化的底面处。

④、模板拆除。待模板内混凝土强度大于10Mpa时，拆除所有外模板。拆除时按先底节段后顶节段的顺序进行。⑤、墩身钢筋制作与绑扎

钢筋在加工棚内制作，要保证制作钢筋的精度。为验证钢筋制作的精度，可在弯制少量钢筋后，先在地面平地上进行绑扎试验，并根据实验结果调整弯制方法与尺寸。形状与尺寸已确定的钢筋可采取经常拉尺检查的办法对精度进行有效地控制。精扎粗钢筋必须严格进料、出库管理，加工好的钢筋分类存放，挂牌标识。标识内容包括规格、型号、安装位置等，对检验不符合要求的材料做好标识，防止误用。钢筋采用现场绑扎法。对Φ25mm以上的主筋采用机械接头接长；对直径25mm以下的钢筋采用电弧搭接焊接法，接焊时，I级钢采用T422焊条，Ⅱ级钢筋采用T506以上焊条。机械接头需作破坏试验，焊接接头应做焊接工艺试验。当钢筋竖直长度超过6m时，应将其临时支撑固定在脚手架上，以防钢筋倾斜不垂直。⑥、墩身混凝土浇筑

混凝土采用拌合站集中拌合、混凝土输送泵运送、串筒入模、插入式振捣器振捣的施工方法。灌注混凝土前应检查模板、钢筋及预埋件的位置、尺寸和保护层厚度，确保其位置准确、保护层足够。由于混凝土施工高度大于2m，为使混凝土的灌注时不产生离析，混凝土将通过串筒滑落。为保证混凝土的振捣质量，振捣时要满足下列要求：

(1)、混凝土分层浇筑，层厚控制在40cm左右。混凝土垂直运输采用输送泵进行。

(2)、振捣前振捣棒应垂直或略有倾斜地插入砼中，倾斜适度，否则会减小插入深度而影响振捣效果。

(3)、插入振捣棒时稍快，提出时略慢，并边提边振，以免在混凝土中留下空洞。

(4)、振捣棒的移动距离不超过振捣器作用半径的1．5倍，并与模板保持5—10cm的距离。振捣棒插入下层混凝土5—10cm，以保证上下层混凝土之间的结合质量。

(5)、混凝土浇注后随即进行振捣，振捣时间一般控制在30秒以上，有下列情况之一时即表明混凝土已振捣密实： A、混凝土表面停止沉落或沉落不明显；

B、振捣时不再出现显著气泡或振动器周围元气泡冒出； C、混凝土表面平坦、无气体排出； D、混凝土已将模板边角部位填满充实。

墩身高度施工至距墩顶梁底面75cm高度位置，施工中预埋好托架预埋件及竖向预应力筋的波纹管，进行后续的托架安装施工。混凝土的浇注要保持连续进行，若因故必须间断，间断时间要小于混凝土的初凝时间，其初凝时间由试验确定。如果间断时间超过了初凝时间，则需按二次灌注的要求，对施工缝进行如下处理：凿除接缝处混凝土表面的水泥砂浆和松弱层，凿除时混凝土强度要达到5Mpa以上。在浇注新混凝土前用水将旧混凝土表面冲洗干净并充分湿润，但不能留有积水，并在水平缝的接面上铺一层l—2cm厚的同级水泥砂浆。根据混凝土保护层厚度采用相应尺寸的垫块，垫块数量按底模5~7个／m2、侧模3~5个／m2放置。在混凝土强度达到10Mpa以上时即可拆模。进行不少于7天的标准养护，养护用水与拌合用水相同。⑦、墩身线形控制

在承台浇注完混凝土后，利用护桩恢复墩中心，并从大桥控制网对其污校核，准确放出墩身大样，然后立模、施工墩身实心段混凝土。实心段混凝土施工完后，在桥墩中心处设置一直径为40cm、高40cm的钢筋混凝圆台，将墩中心准确地定位在预埋的钢筋头土。每提升1次模板根据墩不同高度，利用全站仪或经纬仪对四边的模板进行检查调整。施工中要检查模板对角线，将误差控制在5mm以内，以保证墩身线形。检查模板时，已灌混凝土的模板上每个方向作2个方向点，防止大雾天气不能检查模时，可以拉线与经纬仪互为校核，不影响施工。检查模板时间在每天上午9点以前或下午4点以后，避免日照对墩身的影响；墩身上的后视点要量靠近承台，每次检查前校核各个方向点是否在一条直线土，如有偏差，按墩高比例向相反方向调整。2.4、T构0号块施工

T构桥0#块位置管道密集,预埋件及预留孔多,结构和受力情况复杂。施工顺序为：托架施工→底模安装→外侧模安装固定→腹板、横隔板竖向预应力筋安装、固定→底板、腹板、横隔板普通钢筋绑扎→腹板波纹管安装定位→冲洗底模→安装内模→顶板普通钢筋绑扎→顶板波纹管安装定位→安装喇叭口（锚垫板）→冲洗底模、端头模板固定→加固模板→预埋件安装→安装、调试灌注导管、漏斗、储浆盘→灌注混凝土→养生→张拉→压浆→拆模。叉河特大桥T构0#块长度为16m，由于0#块箱梁高度为7.5m，高度高，自重大，同时施工面狭窄，混凝土不易振捣施工，为确保施工安全，同时为保证施工质量，0#块拟按照高度两次施工，第一次施工高度为4.0m，第二次施工至7.5m高度，具体拟采取如下措施：

1、减少两次混凝土施工的时间间隔，同时调整好混凝土的水灰比以减少两次浇筑混凝土的收缩徐变差值。

2、将第一次施工的混凝土表面设置成凸凹不平状，设置混凝土施工缝，便于两次浇筑混凝土间的衔接。

3、混凝土浇筑施工选择在气温较低的天气中的低温时进行。

4、按照规范要求的施工缝处理方法处理接缝。

5、在0#块施工中，控制混凝土的水灰比，减少收缩徐变值。

6、为减少0#块隔梁位置上出现的裂缝，将在通行孔的隔梁两侧设置加密钢筋网以基本消除裂缝。

7、控制好竖向预应力的张拉工作，确保应力值达到设计要求，保证0#块的质量。

这样做的好处在于施工方便，易于保证混凝土的施工质量，同时托架按照一次浇筑混凝土施工设计而实际混凝土二次施工，第二次施工的混凝土重量由第一次浇筑的混凝土承担，确保托架使用安全。

8、叉河特大桥墩柱高在48~52m范围内，由于高墩在上部恒载作用下将产生一定的竖向压缩值，根据经验选取1.2cm墩身压缩值，在0#块施工中予以抛高消除。由于本桥处于2500m半径的圆曲线上，因此无需考虑箱梁扭转抛高。2.4.1托架与模板 a.托架设计

托架是固定在墩身上部以承担0#块支架、模板、混凝土和施工荷载的重要受力结构，其设计荷载考虑：混凝土自重、模板支架重量、人群机具重量、风载、冲击荷载等，托架采取自支撑体系构件设计。施工时按图纸要求在墩身砼浇筑时预埋好所需预埋的预埋件作为托架支点,要求预埋件位置准确无误,以利托架拼装时连接。在预埋件上铺设钢横梁。横梁上铺设20*20cm方木。底模直接利用钢横梁架设方木，在方木上铺设底模，底模卸落利用木楔进行。悬臂部分是在贝雷上铺槽钢，在槽钢上立门式支架，利用门式支架调整模板高度。托架的墩中部分也采取在墩柱相应位置预先埋设钢桁件，然后在钢桁件上设置下加强斜支撑弦杆的支架。刚度需要经过严格的受力计算。采用型钢加工，加工精度符合设计图纸要求。具体0#托架的设计方案为：在墩身上预埋钢桁件(经监理工程师批准后)作为托架支撑,上设贝雷片作为分配梁。其中横桥向每侧8片，贝雷片放置钢架（钢架按照设计的箱梁底坡度设计以便模板直接放置在上面），钢架上直接放置箱梁模板的分配梁与模板，托架按照永久构件设计，刚度必须满足要求；横桥侧向每侧放置3片，贝雷片设置桥纵向分配梁，上设置由钢管组成的钢管支架，按照各向80cm的空间距离设置。直接支撑箱梁翼缘板部分的模板。

根据墩身宽度、梁底宽度和0#块悬出长度，以及施工操作空间需要，平台平面尺寸为13m×9m，附着墩身高度为4m（墩正面）与2m（墩侧面），为三角形桁架式托架。每片托架分别由双肢槽钢[36b（墩正面）与[25b（墩侧面）组成，双肢之间设置节点联结，每片托架由水平杆、立杆、斜杆、撑杆、节点板及螺栓组成。每边悬出段由8片（墩正面）6片（墩侧面）托架组成，相互间由水平支撑、斜支撑联结成整体，详见附图。托架安装后进行预压以消除非弹性变形，测定弹性变形，为悬浇施工立模标高提供依据。

b、底侧模支架设计：模板支架分为底模支架及两侧的腹板外侧模下支架。0#块底模支架的设计荷载按照（3.75m悬臂段混凝土重量、模板重量、人群机具重量之和）×1.2的振动系数，总重量不超过200t，然后按支点数量进行荷载分配，确定每个支架的承载力，外侧模支架设计荷载根据0#块混凝土重量、模板重量、人群机具重量、施工平台重量并考虑振动作用确定，按支架间距将荷载分配在各片桁架结构，各支架的载重量确定后即可进行支架结构设计，支架采用桁架结构，为减少支架的非弹性变形，支架节点全部焊接，支架与托架采用螺栓联结，模板底梁采用钢楔，以便调整模板标高和模板拆除，支架见设计图。

c、模板设计：模板分为底模、侧模、内模及端模。分别做如下设计： ①、底模：0#段箱梁底模，采用大块的厚6mm的钢模板，纵横肋采用［8槽钢加强，底模设置需考虑桥的纵横向坡度。安装时首先在托架顶面铺设型钢横梁，在型钢横梁上安装拆除模板用的钢楔块，在钢楔块上安装支架。然后在支架上安装横向型钢作为分配梁，最后在横向型钢上铺设底模板。

②、外模，采用5mm厚的钢模板，模板支架用[12槽钢组焊成桁架结构，考虑模板的通用性，外模使用每个T构上2个挂篮的外模，从而解决8.5m左右的外模，另需加工4块2m长的模板即可满足0#块的施工要求。通过钢管立柱或分配梁落于底板水平托架上，并用木楔调整侧模高度，外侧模安装后用穿心拉杆与内侧模对拉固定。③、隔墙模板及内侧模，考虑0#块内梁体截面变化大，模板通用性差，拟采用钢木组骨架框架贴竹胶模板拼、钢木组合骨架，内模就位后，与外侧模用穿心拉杆相连，加固，同时在可行的位置设置自撑体系。

洞孔模板，在隔墙上有2个100*100cm人孔，洞孔模板用组合钢模拼装，用满堂木支架支撑。

端模上有钢筋和预应力管道伸出，位置要求准确，模板拟采用木模。模板内模及内部顶部模板除梗肋部分做特殊加工外，其余部分采用组合模板，使用螺栓及U型卡联结成整体，竖向用15cm×15cm方木或型钢作为背楞，横向用Φ48钢管或型钢通过扣件及拉杆将内、外模框架拉紧，安装内模底部时竖向预应力压浆管设计位置预先挖孔，并在模安装时注意对压浆孔进行保护，安装后用海绵或其他材料封堵管周空隙，内模就位后用方木或型钢将内外侧模顶紧，用脚手架及可调式承托配合，将内模顶紧，并设剪力撑将各杆件联成整体。在过人洞处截面复杂。制作使用整体钢模板，在该处顶部钢筋封顶前放入。以增强模板刚度和整体性，并方便立模，为方便混凝土浇筑及振捣，箱室内模及顶模预留施工用振捣及观察窗，待混凝土浇筑接近预留口时再将钢筋按照规范连接后进行封堵。

拆模时先将内模的支撑卸掉，然后松下模舨的内外拉杆即可拆除模板。内外模板的端头间拉杆螺栓联结并用钢管做内撑以控制混凝土浇筑时模板的位移及变形。确保腹板厚度准确，为防止内模板上浮，在墩柱顶上设置防浮拉杆预埋件。在内模安装后将其与内模联结，以防止上浮。

④端头模板：端头模板是保证0#块端部及预应力管道成型要求的关键，端模架拟利用∟100mm×10mm角钢或其他型钢加工制作成钢结构骨架，用螺栓与内外模联结固定，板面使用3cm的木板，以便拆模。

⑤、托架、支架、模板的安装、拆除：

1、利用塔吊就位，人员站在工作脚手架上，在塔吊、倒链的配合下，将单片托架调整就位，并在临时固定后进行焊接，全部安装到位后进行整体联结。安装托架时要将托架顶部调整到同一水平面上，以便支架安装并保证托架均匀受力，确保安全。

安装完毕后进行支架安装，安装过程中要严格检查托架、支架顶面标高是否符合设计标高，与预埋件联结是否牢固，焊缝长度、厚度是否足够，不符合要求的要及时改正。

2、托架、支架安装完成后安装底模板，安装时首先在支架上划出立模边线，用塔吊、倒链配合，调整底模到位，然后将两片外侧模安装就位后将其固定在支架上，并有必要的拉杆及内撑杆将其联成整体。

3、待横隔板进入洞顶以下部位的全部底板、腹板、横隔板钢筋绑扎完成后即可安装外侧模板。

4、待底腹板和横隔板的全部钢筋绑扎和预应力管道固定后，将钢木组合模板吊入箱内安装固定，并按照施工需要预留进人和振捣孔。

5、待顶板的全部钢筋和被外模板安装调试好后，由上至下安装固定端模。

综上，0#块托架、支架、模板的安装顺序为：托架安装→支架安装→平台步行板、栏杆、安全网安装→底模安装→横隔板进入洞顶以下部位的底板、腹板、横隔板钢筋绑扎→外模安装→腹板和横隔板剩余钢筋的绑扎和预应力管道固定→内模安装→顶板的顶板钢筋绑扎→端模固定。而拆除顺序与安装相反。⑥、钢筋及预应力粗钢筋绑扎：

1、竖向预应力粗钢筋施工

竖向预应力粗钢筋施工采用Φ25精轧螺纹粗钢筋，其中横隔板中的粗钢筋要在0#块施工前预埋在墩身混凝土中后接长。

竖向预应力粗钢筋的绑扎可以采取就地散绑法，也可采取在地面上预绑扎，用塔吊整体吊装的施工方法。具体为：将锚固螺栓、锚垫板、螺旋筋、粗钢筋、压浆管安装配套后，用型钢将预应力筋联成整体。用搭吊吊装到指定位置，安事先划好的定位线，校核底部标高后在倒链配合下就位。然后将整个型钢骨架支撑、固定并使之垂直。另外0#块横隔板处横向预应力及成孔用的铁披管和锚垫板与普通钢筋一同绑扎。

2、普通钢筋施工

对图纸复核后绘出加工图，加工时同一类型的钢筋按先长后短的原则下料，钢筋用弯折机加工后与大样图核对，并据各钢筋所在部位的具体情况对细部尺寸和形状做适当调整。

主钢筋采用电弧搭接焊，焊接时Ⅰ级钢筋采用T422焊条，而对于Ⅱ级钢筋则必须采用T506以上电焊条。

ａ.钢筋由工地集中加工制成半成品，运到现场。ｂ.0#块钢筋也分两次绑扎。

第一次：安放底板钢筋和竖向预应力钢筋及预应力管道，布置腹板和隔板钢筋。

第二次：安放箱梁顶板钢筋，纵横向预应力管道及钢束。

ｃ.由于底板较厚，须在底板钢筋上下层间设立架立钢筋，为保证纵横向预应力管道的位置正确，也应在顶、底板两层钢筋之间设置架立筋和防浮钢筋，以固定预应力筋管道。

d、钢筋的接长采取锥螺纹套筒机械接头，机械接头使用前应做试验。2.4.2、预应力管道、预应钢筋

ａ.纵向预应力管道采用塑料波纹管，以减少管道摩擦系数，同时为保证管道压浆饱满，当管道总长超过40m时，拟采取真空辅助压浆施工工艺保证压浆质量，以保证压浆的密实。（具体施工工艺）ｂ.顶板横向预应力束采用扁平波纹管，预应力束的张拉端在桥的两侧间隔布置。

ｃ.竖向预应力筋采用25精轧螺纹粗钢筋，采用Φ40波纹管成型预埋。ｄ.顶板、腹板内有大量的预应力管道，为了不使预应力管道损坏，一切焊接应放在预应力管道埋置前进行，管道安置后尽量不焊接，若需要焊接则对预应力管道采取严格的保护措施确保预应力管道不被损伤。

ｅ.当普通钢筋与预应力管道位置有冲突时，应移动普通钢筋位置，确保预应力管道位置正确，但禁止将钢筋截断。

f、横向、竖向预应力管道采用镀锌铁皮卷制而成，为保证预应力筋质量，除0#块竖向预应力束采取接长方案外，其他节段竖向预应力束均为通长束。①、纵向预应力管道安装：

波纹管安装质量是确保预应力体系质量的重要基础，施工中要千万注意。如果发生堵塞使预应力筋不能顺利通过而进行处理，将直接影响施工进度及工程质量，影响桥梁使用寿命，因此必须严格施工过程控制，保证灌注混凝土后波纹管不漏、不堵、不偏不变形，将在施工中采取如下措施予以保证：

1、所有的预应力管道必须设置橡胶内衬后才能进行混凝土浇筑，橡胶内衬管的直径比波纹管内径小3-5mm，放入波纹管后应长出50cm左右，在混凝土初凝时将橡胶内衬管拔出20cm左右，在终凝后及时将橡胶内衬管拔出、洗净。

2、所有的预应力管均应在工地根据实际长度截取。减少施工工序和损伤的机会，把好材料第一关。

3、波纹管使用前应进行严格的检查，是否存在破损，及检查咬口的紧密性，发现损伤无法修复的坚决废弃不用。

4、安装波纹管前要去掉端头的毛刺、卷边、折角，并认真检查，确保平顺。

5、波纹管定位必须准确，严防上浮、下沉和左右移动，其位置偏差应在规范要求内，波纹管定位用钢筋网片与波纹管的间隙不应大于3mm，设置间距：直线段不大于1m，曲线段不大于0.5m。波纹管轴线必须与锚垫板垂直。当管道与普通钢筋发生位置干扰时，可适当调整普通钢筋位置以保证预应力管道位置的准确，但严禁截断。

6、波纹管接头长度取30cm，两端各分一半，其中留做下次衔接的一端，应将该端的2/3部分即约10cm放入本次浇筑的混凝土中，另外1/3露出本次浇筑的混凝土以外，这样做的目的是即使外露部分被损坏，还有里面的接头可以利用。波纹管接头要用塑料带缠绕以免在此漏浆。

7、被接的两根波纹管接头应相互顶紧，以防穿束时在接头薄弱处的波纹管被束头带出而堵塞管道。

8、电气焊作业在管道附近进行时，要在波纹管上覆盖湿麻袋或薄铁皮等，以免波纹管被损伤。

9、施工中要注意避免铁件等尖锐物与波纹管的接触，保护好管道。混凝土施工前仔细检查管道，在施工时注意尽量避免振捣棒触及波纹管，对混凝土深处的如腹板波纹管、锯齿板处波纹管要精心施工，仔细保护，要绝对保证这些部位的波纹管不出现问题。②、竖向预应力粗钢筋的安装及保管：

1、为保证和提高竖向预应力粗钢筋的张拉质量，除0#块横隔板处的竖向预应力粗钢筋需要使用联结器接长外，全桥其他的竖向预应力粗钢筋均通长而不得接长。竖向预应力粗钢筋全部采取预穿束方案，即在混凝土灌注前随腹板钢筋一起绑扎，固定在管道内。

为保证张拉竖向预应力粗钢筋后的有效预应力作用在混凝土上，首先在保证钢管基本刚度的前提下应尽可能使用薄壁钢管，其次不能将上下锚垫板贴紧在钢管上，而应在上锚垫板与铁皮管之间留出5—10mm的间隙。

2、所有的竖向预应力粗钢筋进场后必须按照试验规定进行严格的检验，才能投入使用，需要对进行竖向预应力粗钢筋预拉（因为粗钢筋的断筋率在2%左右）

3、预应力粗钢筋进场后应认真存放，严格保管，避免受到电气焊损伤，不能把向预应力粗钢筋作为电焊机的地线使用，受损伤的预应力粗钢筋坚决不能使用。

③、竖向预应力粗钢筋张拉和压浆

0#块竖向预应力筋采用直径Φ25mm的精轧螺纹粗钢筋，弹性模量不小于750MPa，弹性模量2×10MPa，单根张拉力513KN。采用螺纹粗锚具和穿心千斤顶张拉，采取同一梁段两侧对称张拉的方式。竖向预应力筋张拉的操作程序为：

清理锚垫板，在锚垫板土作测量伸长量的标记点，并量取从粗钢筋头垫板上标记点之间的竖向距离6：作为计算伸长量的初始值，安装千斤顶，安装连接器和张拉杆。安装工具螺帽(双螺帽)叫初至控制张拉力P的10％，张拉至控制张拉力P持荷2分钟，旋紧工作锚，卸去千斤顶及其它附件，l—2天后再次张拉至控制张拉力P并旋紧螺帽，量取从粗钢筋头至锚垫板上标记点的竖向距离作为计算伸长量值，计算实际伸长量△L，并将该值与理论计算值进行比较。若在±6％内，则在24小时内完成压浆；若误差超过±6％，则分析原因并处理后再进行压浆。

④、竖向预应力粗钢筋张拉的注意事项

①、除横隔板处的竖向预应力粗钢筋用连接器接长外，其余的预应力粗；均用通长整根，不得接长。

②、张拉时要调整千斤顶的位置，使千斤顶张拉持力点与粗钢筋中心、?板中心在一条直线上。如张拉中发现有钢筋横移，应立即停止张拉[油调整，重新张拉。

③、张拉后要用加力杆旋紧螺锚，确保锚固力足够。

④、每轮张拉完毕后，用不同的颜色在钢筋上作出明显的标记，以避免长拉和漏压浆。

⑤、伸长量以从粗钢筋头至锚垫板上固定点的竖向距离为准。⑥、张拉时每段梁的横向应保持对称。

⑦、每一节段悬臂尾端的一组竖向预应力粗钢筋留待与下一节段同时张拉以使其预应力在混凝土接缝两侧都能发挥作用。⑧、在拧螺帽时，要停止开动油泵。

⑨、连接器两端连接的粗钢筋长度要相等并等于连接器长度的一半，防止—端过长、一端过短，长度过短一侧的粗钢筋滑脱失锚；、工具锚一定要用双螺帽，以策安全。

⑩、预应力筋张拉与压浆：按后面介绍的“预应力张拉与压浆”方法实施。

竖向预应力粗钢筋的压浆：其压浆程序与纵向预应力筋的压浆程序基本相同，可参照执行。值得注意的是，为避免粗钢筋张拉后松弛造成应力损失，压浆应在第二轮张拉完成后24小时内完成。2.4.3、钢筋工程

悬臂浇注梁段的钢筋绑扎:悬浇梁段普通钢筋即可采取挂篮内就地绑扎，对腹板和底板钢筋也可采用在地面预绑扎，用塔吊吊装就位的方案。

①、采取部分钢筋整体绑扎：对底板、腹板普通钢筋和竖向预应力筋先在地面分别纲扎成网片后用塔吊整体吊入挂篮内就位。就位后在绑扎底板和腹板交叉部位的钢筋，并在内模固定后就地绑扎顶板钢筋。纵向钢筋的接头采取焊接或搭接方案。②、采取就地绑扎方案：实施时需要注意：

1、在底板上按照设计间距标化后在进行钢筋绑扎，并设置足够的垫块。

2、绑扎腹板竖向预应力筋、底板顶层普通钢筋及底板纵向预应力筋管道。同时根据设计将纵向预应力管道放置在腹板钢筋网内，将腹板钢筋绑扎完成后，进行管道位置的调整及固定。

3、绑扎底腹板斜插筋。

4、安装底腹板锚具。

5、放置垫块，安装内模板，加固。

6、绑扎顶板底层钢筋和顶板纵向预应力管道。

7、绑扎顶板上层钢筋及斜插筋，调整顶板纵向预应力管道位置并固定。

8、安装顶板锚具。

③、当采用底腹板钢筋网片分别整体绑扎和吊装方法时，应遵循如下顺序：整体吊装底板钢筋网片，焊接或绑扎纵向钢筋接头→整体吊装腹板普通钢筋和竖向预应力粗钢筋网片，焊接或绑扎纵向钢筋接头→就地绑扎底腹板交叉部位的普通钢筋→安装固定底板、腹板纵向预应力管道及锚具→安装内模→就地绑扎顶板普通钢筋和纵向预应力管道→安装顶板锚具，钢筋绑扎时应在底模和外侧模上按设计间距标示出钢筋位置，并按标示绑扎钢筋，加快施工速度。

顶板和腹板预留“天窗”因模板安装就位后，0号段中部几乎形成全封闭状态，施工人员无法进业和进入内部灌注混凝土。为解决该问题，在满足设计要求的前提下，顶板和腹板无预应力筋的部位开设进人“天窗”，待混凝土灌注到该“天窗“前，按设计要求连接钢筋和封堵“天窗”处的模板。2.4.4、混凝土灌注

0号段内预应力筋布置复杂、非预应力筋密集，要求一次灌注成型，施工难度大。为保证施工质量，拟采取如下措施：

①混凝土由拌和站集中拌和、由混凝土输送泵运送到位。拌和站的拌 力和空中索道的运送能力，以满足在最早灌注的混凝土初凝前灌注完0#段的全部混凝土为控制标准。

②、0号段混凝土数量，结合混凝土振捣所用时间和塔吊运输混凝土的能力，将0号段混凝土的初凝时间定为12h右，将坍落度控制在16cm左右。为此，将在混凝土中掺加高效减水剂，粗骨料采用5—31.5m级配良好的碎石。

③、混凝土灌注分层厚度为40cm左右。

④、混凝土灌注顺序：横隔板→腹板→底板→横隔板→腹板及顶板四周。灌注时要前后左右基本对称进行。⑤、混凝土入模导管安装间距为1．5m左右，导管底面与混凝土灌注面保 1m以内。在钢筋密集处断开个别钢筋留作导管入口，待混凝土灌注到此部位时，将钢筋焊接恢复。在钢筋密集处要适当增加导管数量。

⑥、混凝土捣固采用Φ70或Φ50和Φ30插入式振捣器。钢筋密集处用小振捣棒，钢筋稀疏处用大振捣棒。振动棒移动距离不得超过振动棒作用半径的l.5倍。振捣棒的作用半径需经试验确定。

⑦、对捣固人员要认真划分施工区域，明确责任，以防漏捣。振捣腹板疑土时，振捣人员要从预留“天窗”进入腹板内捣固。“天窗”设在内模和内侧钢筋网片上，每2m左右设一个，混凝土灌注至“天窗”前封闭。

⑧、混凝土灌注前先将原墩顶混凝土面用水或高压风冲洗干净。木模板用水泡胀，防止其干燥吸水。灌注前在原混凝土面上铺2cm厚的同标号砂浆，并摊铺均匀平整。灌注底腹板混凝土前，对顶板钢筋顶面要用布或草袋覆盖，以防松散混凝土粘附其上。混凝土倒入储浆盘后，试验人员要检查混凝土的坍落度、和易性，如不合适要通知拌和站及时调整。

⑨、在顶板混凝土浇注完成后，用插入式振捣器对顶腹板接缝处进行充分的二次振捣，确保连接处密实、可靠。

⑩、混凝土灌注结束后，要加强对梁段包括箱梁内侧和外侧的撒水养护。

2.5、箱梁悬浇段施工

梁段悬浇施工的一般顺序为：挂篮就位→调整挂篮底模、外模标高并固定→吊装或绑扎底板、腹板钢筋，安装底板、腹板波纹管和竖向预应力粗钢筋，固定腹板锚具→内模就位→绑扎顶板钢筋，安装顶板波纹管→固定顶板锚具→安装端头模板→二次对称灌注梁段混凝土→覆盖养护→穿束→张拉→压浆→挂篮前移→进入下一梁段的施工循环。

2.5.1施工顺序(见附后施工工艺框图)a．挂篮移动就位；

ｋ.安装顶板上层钢筋网； b．校正底模；

ｍ.预埋测量标志上桥面系预埋件； ｃ.侧模就位；

ｎ.浇筑砼；

ｄ.安装腹板、底板钢筋；

ｙ.管道清孔，养生；

ｅ.安装预应力筋及波纹管，灌浆孔；

ｏ.穿预应力钢筋、钢束张拉、管道压浆；

ｆ.安装腹板内侧模和顶板底模；

ｐ.拆除模板；

ｇ.安装腹板堵头号、端模；

ｑ.移动挂篮，就位于下一段梁位置。

ｈ.安装顶板下层钢筋网；

ｉ.安装需进行张拉的顶板锚固束垫板、喇叭口，螺旋筋； ｊ.安装横向预应力管道，垫板和螺旋筋。

0#块是在托架上进行浇筑，其他节段则采用挂篮对称悬浇施工，梁段长从3m—4.0m。根据叉河特大桥具体特点考虑和工期的安排，拟配备2套4个挂篮同步进行悬臂浇筑施工，左右幅分开施工，先左幅后右幅。

2.5.2模板标高为H1=H0+fi+flm+fm+Fx，H1—待浇段底板前端点挂篮底板高； H0---该点设计标高；

fi---本施工节段以后各段对该点挠度的影响值； flm---本施工节段纵向预应力束张拉后对该点的影响值；

Fx---混凝土收缩、徐变、温度、结构体系转换、二期恒载和活载等影响产生的挠度计算值，各种

fm---挂篮弹性变形对该点的影响值； 2.5.3箱梁悬浇施工需注意的问题：

1、箱梁悬浇施工进行中，应保证两悬臂端的挂篮施工速度的平衡，施工进度偏差应小于30%，施工重量偏差应小于2%。

2、施工中应随时观测挠度及应力情况，发现异常应及时调整、分析后再继续施工。

3、混凝土浇筑施工时，从悬臂端向箱梁根部施工进行。以防止由于挂篮前端下挠而引起已浇筑混凝土的开裂,混凝土施工时划分施工责任区，防止出现振捣不合格。2.5.4悬臂灌注梁段的混凝土施工

为保证悬臂灌注梁段的施工质量，减少施工接缝，所有悬臂灌注梁段（除0#块）要求一次灌筑成型。为达到设计要求，拟采取如下措施： ①、混凝土由拌和站集中拌和、混凝土输送泵运送到位。每次灌注的混凝土必须在最早灌注的混凝土初凝前全部灌注完。根据悬灌梁段混凝土的数量，结合塔吊的运行速度，将悬灌梁段混凝土的初凝时间定为4小时左右，将坍落度控制在16cm左右(可据混凝土振捣情况，适当调整不同部位的坍落度，如底腹板取较小值，腹板取较大值)。为此，将在混凝土中掺加高效减水剂，粗骨料采用5-31.5nm连续级配的碎石，细骨料为中粗砂，水泥采用P.042.5R以级别的普通硅酸盐水泥。梁体C50级混凝土的其它技术控制指标为：3天强度C45号左右，3天弹性模量3.2×104Mpa以上，7天强度C50号左右，7天弹性模量3.3x10MPa以上；28天强度达到C55号左右，28天弹性模量3.8×104Mpa以上。

②、混凝土灌注顺序为：底板，腹板，顶板。灌注时同一挂篮的左右两侧基本对称地进行。混凝土由挂篮底板的前端开始浇注，同一T构上两套挂篮内的悬浇混在任何时候须基本相等。混凝土在腹板的灌注分层厚度为40cm左右。对厚度大于40cm的顶混凝土分两层灌注；对小于40cm的，一次灌注到位。混凝土捣固采用Φ70或Φ50和Φ30插入式振捣器。钢筋密集处用小振捣器，钢筋稀疏处用大振捣棒。振捣棒距离模板5—10cm。动棒移动距离不得超过振动棒作用半径的1.5倍。振动棒的作用半径经试验确定。至梁段的混凝土不得直接倾倒入模，而应先倒在预设的钢板土，由二次拌合后经导管(即串筒，根据梁段的钢筋和波纹管的间距专门加工)入模。每次拌合的混凝土必须全部入模，不得与下一盘混合。混凝土入模导管安装间距为1.5m左右，导管底面与混凝土灌注面保持50cm内。在钢筋密集处断开个别钢筋留作导管入口，待混凝土灌注到断时，将钢筋焊接恢复。对捣固人员要认真划分施工区域，明确责任，以防漏捣。振捣腹板时，当梁段高度大于4m时，要从腹板预留“天窗”放入振动棒后振混凝土。“天’窗”设在内模板和内侧钢筋网片上，每2m左右设一个，灌注至“天窗”前将“天窗”封闭； 当梁段高度小于4m时，可不预，“天窗”，而直接将振动棒放入腹板内振捣混凝土即可。振捣时要先选好点，尽量布点均匀，并保证波纹管和压浆管不受损伤，锯齿板等钢筋密集处要加强振捣。为便于观察振捣效果，必要时使用电或安全电灯等照明工具。浇筑混凝土前，仔细检查模板的尺寸和牢固程度。在灌注过程中设专人加固模板，以防漏浆和跑模。混凝土灌注前先将挂篮内木屑、松散混凝土等杂物用水或高压风冲洗。木模板要用水泡胀，防止其干燥吸水。灌注底腹板混凝土前，对钢筋顶面要用布或麻袋覆盖，以防松散混凝土粘附其土。混凝土倒入后，试验人员要检查混凝土的坍落度、和易性，如有不当之处要通知拌合站及时调整。在顶板混凝土浇注完成后，用插入式振捣器对顶腹板接缝处进行充分的二次振捣，确保连接处密实、可靠。等混凝土灌注结束后，要加强对梁段包括箱梁内侧和外侧的撒水养护。不同的季节采取不同的养护措施：夏季覆盖麻袋或海绵后撒水养护；冬季除给搅拌用水加热以保证混凝土的入模温度外，还需采取给梁段覆盖保温材料、封闭梁段阻止通风对流、适当延长拆模时间等措施，以做好混凝土的保温养护工作。现场制作的混凝土试块除一部分在标准养护室内养护外，其余的应与混凝土同条件养护。为随时检查混凝土质量和控制端部凿毛、拆模、张拉时间，每个梁段需作4—5组试件。顶面混凝土在混凝土初凝前用手工抹平，顶板混凝土在初凝前进性横向拉毛，端头板可在混凝土强度达到10Mpa以后予以拆除，并凿毛处理。

③、将相邻梁段混凝土的浇注龄期差控制在20天以内。新旧混凝土的结合部位应彻底清除浮浆和松散混凝土。

④、混凝土灌注时应设专职指挥员，负责混凝土分配、坍落度调整、混振捣和模板检查等事宜，以确保混凝土灌注按计划有序进行。2.6、挂篮结构形成

我部拟设计三角桁架式挂篮进行悬浇施工。挂篮工作系数小于0.45，为减轻自重，挂篮拟采用主桁与底篮分体移动结构形成，以减少行走时锚固系统的重量。挂篮按照自重110t，负荷220t控制设计(根据招标图)，采用贝雷架作主桁，在浇筑完一段后，将底篮锚固于已张拉梁段上，在主桁最前端增加支点，前移主桁就位，锚固主杵后锚点，利用竖向预应力蹬筋，用螺杆连结，再移动底篮就位，挂篮形式见连续箱梁挂篮施工示意图。

为保证施工顺利，挂篮在使用前需试拼一次，试拼拟在加工车间进行，试拼顺序为：主桁骨架—下横梁—上横梁—油压系统—底篮系统—角模内模、滑梁支架—中央内模及支架行走系统—两侧内模架—拉筋及内外对拉螺杆—端模。2.6.1、挂篮改装、试验及拼装： ①、挂篮改装：

1、挂篮改装可以在工厂或现场进行，在现场改装时。为防止安装上的麻烦，节点板及各杆件的栓孔加工前需要先做样板，精密加工，保证栓孔位置的精确无误。

2、外模由大块钢模板焊接而成，为确保板面的平整度，面板先在工作平台上用夹具夹紧，然后在进行焊接，并对焊缝进行打毛磨光处理。因现场无夹具等设备条件，故外模加工拟在工厂进行。

3、对底模架前后横梁上的吊耳等重要部位的焊接，需要逐一进行探伤或进行加载试验。

②、挂篮试验：挂篮加工完成后，即进行预拼以验证加工的精度，为了保证悬浇施工的安全，试拼后即对每套挂篮进行静载试验，对挂篮的焊接质量进行最后的验证。同时针对挂篮施工时前端挠度主要是由于主桁件的变形引起的，试验时要测出力与位移的关系曲线，作为施工时调整底模板的依据。在施工的同时对

试验方法是：选择一块平地，将一套挂篮的两片主桁水平放置，并利用水准仪抄平，然后用后端用精轧螺纹钢锁定，在中部用垫板将两片主桁分开，在前端用千斤顶加载对拉，最终加载值为使用荷载的140%，按照50%、30%、20%、10%逐级进行，每级加载完成并稳压半个小时（最后一级为1小时）后检查各杆件的情况有无裂缝，同时记录力与位移的关系，并根据试验测出的结果，绘制力与位移的关系曲线，求出挂篮弹性和非弹性变形。为保证挂篮结构的可靠性，清除非弹性变形，量测弹性变形量，确保箱梁施工的安全和质量，在第一次使用之前必须对挂篮进行试压。对已拼装的挂篮按设计荷载加安全系数进行试压，以求得挂篮在不同长度（3.0 m、3.5m、4.0m）时不同荷载下的变形挠度值。拟采用水箱加压法，用钢板加工成水箱，用精轧螺纹粗钢筋悬挂于下横梁，通顶开前上横梁的千斤顶加压。试压时，按砼浇注的分级重量进行加载，当千斤顶达到每级荷载时，应固定一段时间，待指针稳定后，测量变形值，最终加至设计荷载的1.4倍；加载时两连千斤顶必须同时加压，压应力应保持一致，宜采用同一油泵统一加压，误差控制在5%以内。

每一级加载后，必须及时检查各杆件的连接情况和工作情况，及时作出是否继续加载的判断，如一次加载后情况良好，应反复加载，卸载3-5次，直到非弹性变形全部消除完为止，试验结果应整理出加载测试报告，将弹性变形值及非弹性变形值的测量结果用于指导施工。分级卸载，并测量变形，记录数据。主桁件试验方案见图示。③、挂篮拼装：

0#块施工完成后，在其顶面形成10m×12m的平台上即可拼装挂篮，挂篮安装前，在混凝土强度达到设计强度的50%后，即可松动、拆除内外模，但脱架及底模不能拆除，对其拆除只有在0#块张拉压浆完成后才能进行。

挂篮拼装时，同一T构的套个挂篮应基本同步，同一挂篮两侧的构件即可同时进行也可先安装一侧，在操作不熟练的情况下，为稳妥起见，应两侧分别安装，以免相互干扰引发问题，挂篮安装按照以下程序进行：清理梁段顶面→用1：2的水泥砂浆将铺枕部位找平→在找平层上放出轨道放样定位线→铺设钢（木）枕→安装滑道→安装前后支座→在前支座下铺放聚四氟乙烯滑板→吊装单片主桁件对准前后支座，在后支点处连接锚轮组，在桁架两侧用3~5t倒链和型钢控制其空间位置，调好一片主桁架后用同样的方法吊装另一片主桁架→调整两片主桁架间的水平间距和位置→安装前、中、后各横梁→安装前后吊带→吊装底模架及底模板→吊装外侧模走行梁及外模板→在前上横梁上吊挂工作平台，在底模后横梁上焊接工作平台→调整立模标高→固定模板。④、挂篮的移动步骤

ａ.梁块浇筑完后，穿束、拆内、外侧模（底篮后锚杆不松），张拉，压浆。

ｂ.移篮前托梁与梁面预埋环扣紧，然后卸去各扁担梁的支承垫板，实现主桁架与底篮分离，此时底篮被锚紧在已完成梁段的底面。ｃ.卸主桁后锚，在后横梁上设置牵制绳，将前后支承枕木移至下一梁段，支承位置交放入“滑枕”，用慢速卷扬机或手拉葫芦将主桁牵引至下一梁段位置，拆去滑枕，安装后锚带并锚固。

ｄ.拆除底篮后锚杆和前托梁锚固绳，使底模脱离梁底面，然后利用手拉葫芦牵引主模带动底篮前移到一一现浇位置。

ｅ.调整底篮中线，位置和标高，上紧底篮后锚杆，固定前、后主横梁。

2.7、施工控制

由于箱梁在悬臂浇筑施工时受砼自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度，砼自身还存在收缩、徐变等因素，也会使悬臂段发生变化，为使合拢后的桥梁成型及应力状态符合设计要求，达到合拢高程误差控制在15mm以内的要求，最大限度地使实际的状态（应力与线型）与设计的相接近，必须对各悬臂施工节段的以挠度与应力为控制的进行观测控制以便在施工及时调整有关的标高参数，为下节的模板安装提供数据预报，确定下节段合适的模板标高。挠度控制采用以往同类桥梁施工所验证准确可靠并经监理工程师批准的计算机软件进行。施工时建立施工控制网络，以自适应法及灰色预测辨别法等理论为模型进行施工控制，确保合拢精度，观测内容： ａ.挂篮模板安装就位后的挠度观测； ｂ.浇筑前预拱度调整测量； ｃ.砼浇筑后的挠度观测； ｄ.张拉前的挠度观测； ｅ.张拉后的挠度观测；

ｆ.已完成各阶段之荷载及温度、徐变收缩引起的挠度计算、观测； ｇ.合拢段合拢前的温度修正； ｈ.温度观测；

ｉ.应力观测（通过在控制截面内预埋测试仪器搜集数据）。ｊ.挠度观测的关键是每日定时观测，时间宜选在每日温升前上午8：00-9：00以前。合拢段应在施工前进行连续24h（每次间隔2h）观测，提供合拢前的数据。

为控制挠度，应该在混凝土施工完成并达到设计要求的张拉强度后进行预应力束的张拉，应按岭期及强度进行双孔，一般在混凝土施工后3--4天方进行张拉以减少张拉时的混凝土收缩徐变值，使永存应力满足设计要求，相应减少张拉后产生的挠度。

施工控制的方案：大跨径悬臂梁施工时必须进行有效的施工控制以保证成桥后的梁体线型及受力状态与设计尽量吻合，施工控制的以主梁挠度与内力为控制对象，控制原则为

1、施工过程中主梁截面应力在允许范围内，2、悬臂合拢段相对高差在15mm内，轴线误差在10mm内。

3、桥面线型调整引起的桥面铺装层厚度增减平均值符合设计要求，4、桥梁预拱度满足二期恒载、1/2活载作用和设计混凝土徐变年限内的徐变变形要求，该值通过计算确定。

叉河特大桥施工控制的具体方法是采取参数识别法与灰色预测相结合的方案，形成施工、量测、识别、修正、误差预测、调整、施工的循环过程。其中自适应法（参数识别）是如何使控制的期望值能够反映实际结构状况，确定影响施工精度的参数如混凝土弹性模量、混凝土容重等实际与设计计算数值上的差别。具体做法是根据施工施工中结构线形或内力的实测值对主要设计参数进行识别，寻找产生偏差的原因，然后将修正过的设计参数反馈到控制计算中去重新给出施工中内力和挠度的理论期望值，以消除理论值与实测值不一致的主要部分，最后达到挠幅与内力双控的目标；灰色预测法是以灰色系统理论为基础，针对信息部分明确部分不明确的系统，具体做法是将各控制点的标高理论值减去实测值得到误差序列，建立误差序列的GM（1，1）模型，求出误差函数，得到误差估计值，将误差估计值与理论值相加得到预测值。

悬臂梁桥施工中温度变化是影响主梁挠度的主要因素之一，日照会引起主梁顶、底板温差，引起主梁翘曲、挠度和墩柱的偏移，通常选择在日照前进行梁体挠度观测（并需要在张拉完成6h-8h后方能进行观测，由于预应力张拉效应具有滞后现象），为下节段立模高程提供数据，但此方法有不方便的缺陷，我部拟采取移动相对坐标法进行施工：具体为：

1、选择施工的i段前端点作为相对坐标系的原点，此坐标是相对会移动的，此坐标系中的第i+1段坐标是固定不变的，可据此进行第i+1段立模或确定第i+1段节段标高。

在悬臂端第i段施工完成后，选择一天中的合适时间（一般在日出前）准确测量出第i段的标高控制点高程hi0，在进行第i+1段节段立模、确定i+1段标高或进行随机检测时，先测量出第i节段标高控制点标高hi1。

①、当第i段标高控制点标高hi0是在挂篮仍未推出时所测量，则第i+1段节段立模标高为hi+1 为：

hi+1=hyc i+1+（hi1-hi0）+Δgl i+1+Δ，其中hyc i+1=Hsji+1+Δhgl i+1+Ygd i+1，②、当第i段标高控制点标高hi0是在挂篮已经推出就位后所测量，则第i+1段节段立模标高为hi+1 为：hi+1=hyc i+1+（hi1-hi0）+Δ，其中hyc i+1=Hsji+1+Δhgl i+1+Ygd i+1，可解决了由于不同时间测量所引发的问题。可以在一天内的任意时间进行节段立模、节段标高确定或各项随机检查所需的标高测量值。

式中Δ---第i段挂篮推出后新增加的荷载（如钢筋）所产生的挠度（通过结构计算获得）。

Δgl i+1---挂篮推出引起的第i段前端标高控制点的挠度值（通过结构计算获得）

施工控制中进行各项试验检测，如混凝土容重、混凝土各龄期弹性模量、预应力管道摩阻损失、梁体控制截面的应力情况，进行立模、砼浇筑前、砼浇筑后、张拉前、张拉后阶段的挠度检测。根据设计参数及控制参数，建立结构分析模型进行前进分析，得到各阶段的内力、挠度及成桥状态的内力、挠度，在此基础上进行后退分析得到以成桥状态下的各阶段预抛高值。在施工中按照参数识别、灰色预测相结合的方法建立施工控制网络。

1、施工控制测点布置：在梁段端部左右腹板中间、箱梁横向中部几翼缘板边缘位置分别埋设短钢筋（Φ16，顶部打磨光滑，标高比本梁段测点处的施工立模标高高出5mm~8mm）作为固定观测点。

2、观测时间：根据以前施工中积累的数据分析，温度影响主要是日照影响立模放样和日常测量，因此放样与日常测量宜安排在早晨8点以前，否则必须进行修正，并且每天将已浇完的梁段控制点进行复测后进行数据汇总，观察变化，分析原因，并及时调整立模标高。本桥墩高、跨大、地形复杂，将给悬浇施工过程中的线形控制造成困难。为保证成型后大桥的中线、标高准确无误，减小附加应力对连续结构的不利影响，确保中跨顺利合拢，必须制定周到、合理的施工控制方案，以测量作为搜集数据的外业手段并严格执行控制方案。具体如下：

1)、测量方案的选择

线形控制是悬臂灌筑过程中对各梁段线形的动态控制过程，准确地定位施工中梁体顶面、底面标高和纵横向位置，并将其与理进行比较，找出其偏差值后对偏差进行分析研究，然后找出修正值，指导下一梁段施工。从而使连续梁顶底面线形平顺，各部的高程误差满足设计和规范要求。悬灌施工时梁体线形变化是一个不可逆的过程，若测控不及时、不准数据丢失或失效，将无法通过二次施工或测量予以补救。因此，在梁工前就要对测量的方法、时间、布点、位置、次数和精度等内容的实案进行认真研究通常有两种方法可以选择：

第一种方法是将仪器置于梁上，以0号段上所设的水准点为准进行测制。从理论土讲，此法会受到两个T构墩身压缩下沉不等的影响，此下沉值一般较小，不会超过合拢允许值，并可在合龙前提前4个节段联测时进行调整消除。此法的优点是简单易行、速度快、不受地形，在任何条件下都可采用。

第二种方法是：将水准点置于地面上，以地面土的水准点为准进行测此法可保证高程准确，但由于受到地形限制，距离一般较远，极可能超出规范规定的最大视线距离(150m)，且前后视离无法保持基本相等，瞄准误差和测量误差都较大。另外，地面上的水准点高程不变，而墩柱高程是变化的(尽管很小)，当仪器在梁上时，以不变的点为准来测量变化的建筑，是无法测得其相对变化值的。结合经验，我部拟选第一种方法用于梁体测量。线形控制的具体实施方法

1、在第N#梁段混凝土灌注前，精确测量该梁段端头测点的标高(即为段测点处的顶板施工立模标高)Ml。

2、在第N#梁段混凝土灌注硬化后，精确测量该梁段端头测点的标高

3、在第N#梁段纵向预应力束张拉前，精确测量该梁段端头测点的标高

4、在第N#梁段纵向预应力束张拉压浆完成后、移挂篮前，精确测量该端头测点的标高hN4。

5、计算第N#梁段混凝土灌注前后测点的标高差d=州2—hNl，以及该段纵向预应力束张拉压浆完成前后的标高差厶划4—hN3。将这两个标高差与线形控制软件计算得出的结果A洲l、A分别进行比较，如果ΔhNl与Δ洲

1、ΔΔ2与A洲2相比的误差都小于设计值，则按上述步骤进行下一梁段的施工；若两个误差值中有一个或两个都大于规定值，则需要从施工现场和数据文件两个方面查找产生差别的并修改相应的数据文件、输入微机、重新计算后，对下一梁段的立模实际标高进行修正。按上述步骤不断循环，直至悬灌梁段施工完毕。⑦线形控制中的注意事项

1、对每套挂篮都要进行等预加载来消除其非弹性变形，测出其弹性变形，为确定立模高程提供基本依据。

2、严格控制混凝土容重，尽量使梁段混凝土各龄期的强度和弹性模量术指标与计算采用值接近，减少实际值与计算采用值之间的误差。

3、严格控制预应力筋张拉力的准确度和张拉时混凝土的龄期要求(龄期达到3天以上且强度达到设计强度的90％以上)。

4、在每个承台和0号段土布设基础沉降观测点和墩身压缩观测点，定测基础沉降和墩身压缩情况，并将结果反应在合拢前4个梁段和边跨段的高程中。

5、定期观测温度对T构悬臂端挠度的影响，通常在早晨进行初测，在下午5点后后进行复测，以消除温度影响。观测后将成果图表进行分析，从而为全桥的立模标高和线形调整提供依据。

6、从合拢段前4个梁段起，对全桥各梁段的标高和线形进行联测，并在这4个梁段内逐步调整，以控制合拢精度。

7、保证挂篮预留孔位置准确。当预留孔位置偏差较大时，挂篮不好调甚至调整不到中线位置，因此必须提高各预留孔的准确度。同时为了防止振捣混凝土时移位，预留孔要用钢筋网固定。

8、一般情况下，施工时对挂篮本身的弹性变形和非弹性变形都能比较重视地考虑。但大都对挂篮与滑道之间、滑道与钢(木)枕之间、钢(木与梁顶混凝土之间的非弹性变形重视不够甚至忽视了。根据经验，这方原因造成的挂篮前端沉降高达5—8mm。所以，施工时必须对此予以重并加强观测，积累经验，准确控制，消除影响。

9、根据实践经验及资料研究，薄壁空心墩及箱梁变形对环境温度和日照非常敏感。受日照时，受日照一侧的顶腹板温度与另一侧的顶腹板温度是不同的，且一天内也是反复变化的，且变形变化滞后于温度变化。因此，应对日照及环境温度影响进行自始至终的观测。

10、在T构悬臂灌注施工期间，梁顶面所放材料、机具设备的数量和位置应符合线形控制软件计算模式的要求。在悬灌即将结束时，梁体悬臂最大，施工时必须严格控制施工荷载的对称，并对墩的变形加强观测。

11、线形控制观测点要有明显标记，并在施工中妥善保护，避免碰撞后弯折变形。用Φ20直径的钢筋棒作观测点，钢筋露出混凝土面以5mm为宜，并将钢筋顶磨圆。

12、通过线形控制将竖向挠度误差控制在15mm内，轴线误差控制在10mm内。

2.8、边跨现浇段施工：

根据20合同招标文件中的叉河特大桥设计文件，搭设满堂支架进行边跨现浇段施工，0#右、1#左段位置处墩柱高度较低，现浇段支架可以采取钢管支架作为满堂支架，而左4#墩及右3#墩的墩柱高度达28m~33m，高度较高，因此对支架的稳定性提出更高的要求，为保证支架稳定性，我部将采取设置Φ80cm钢管桩设置梁式支架的方案（另根据叉河特大桥边中跨比为0.5769，刚好处于0.52~0.58的范围内，此时边跨支座在任何时候均存在一定的压应力,不会产生拉应力，不需满堂支架施工，因此根据施工设计经验边跨现浇段可以采用挂篮浇筑施工的方案，即在左4#及右3#段的过度墩上设置临时空中支架，将支架的悬臂端吊挂在已经悬臂浇筑完成的箱梁上，同时利用导梁浇筑边跨现浇段，这样可以减少现浇段由于墩柱高度大而给现浇支架施工带来的不利影响，相应减少施工成本及施工时间，这一方案需要待后续进行仔细验算），在靠近T构位置设置挖孔桩以提高支架端点的承载力及稳定性。立模现浇边跨直线段，由于支架本身压缩引起的非弹性变形及支架的弹性变形与基础沉降，以及温差变化和风力影响，这些均会对新浇砼产生不良影响，甚至使新旧混凝土相接处出现裂缝或新砼被挤压破坏。为防止现浇段新浇砼受到损害，保证合拢段的合拢精度满足设计要求，拟采取下列措施：

ａ.为适应现浇段梁体随温度纵向位移和混凝土的收缩变形，支架安装中除支架顶部允许有一定的位移外，底模板与支架间也应允许有微量的水平位移，以减小对合龙段的约束力．在支架下的混凝土基础顶面设置钢滚筒使整个支架、模板、新浇混凝土能够随着已成的箱梁作顺桥轴方向的轻微水平移动。

b施工顺序为：在主垮T构悬浇施工即将完成前1个星期左右，完成边跨现浇段的施工，其中在边跨现浇段支架安装后，要以不小于施工重量的1.4倍预压重量对支架进行预压，以消除非弹性变形，确定弹性变形。

f、边跨现浇段的支架应进行预压，以消除支架的非弹性变形，测定弹性变形，在浇筑混凝土前按照梁段重梁加施工荷载的10％、20％、30%、50%、80%、100%、120%、140%逐级加载预压，并且每级持续时间在30min以上，最后两级应间相隔1h。预压拟采取水箱加载法进行。

g、也可采取另外一种方案：使用导梁及挂篮联合浇筑现浇段的施工方案，具体为：在左4#墩、右3#墩的过渡墩上设置托架，采用型钢及槽钢材料设置导梁，边跨现浇段采用支架整体浇筑。根据桥台处的地形及地质情况，支架拟采用满堂脚手架，其施工要点为：（1）、基底处理

对地质条件较好的3号台，在乎整场地后铺设2cm左右的砂垫层，然后在其上铺设下卧木。卧木最好铁路旧枕木，铺设时必须大面朝下，相邻卧木之间用扒钉钉牢，以增大接触面积和钢支撑的整体稳定性。对地质条件较差的0号台，在清除表面浮土后，对地基进行机械碾压，使之承载力达到0．2MPa以上后，浇筑5cm以上的混凝土硬化层，之后在硬化层上铺设下卧木。

支架周围应设排水沟，保证施工场地内不因积水浸泡地基而降低承载力。

（2）、满堂钢管支架的搭设

安装脚手架之前，先在卧木上安放铁鞋，铁鞋用10cm ×10cm×2cm的钢板制成，钢板上焊长5cm、直径Φ12的钢筋头。钢管置于铁鞋之上，支架总宽度不小于桥梁在水平面土的投影宽度，与桥台连接处要与桥台抱台连接。钢管之间要用水平横杆和斜杆加强连接，以增加其整体承载能力和稳定性，确保施工安全。

支架安装好后，用水箱或砂袋对支架进行充分的预压，以消除非弹性变形，量测出弹性变形，同时检查支架的工作性能和安全性，并将试验所得结果作为现浇段立模时设置施工预拱度的依据。预压的最大加载按设计荷载加施工荷载也l.4倍，按50％、30％、逐级进行。每级加载完并稳载半个小时(最后一级为lh)后，分别测定各级荷载下支架的变形值，同时记录力与位移数据，并根据试验测出的结果，绘制力与位移关系曲线，求出支架的弹性和非弹性变形。卸载时也要分级卸载，并测量变形、记录数据。

（3）、在钢管架铺20× 20cm的方木或型钢，然后在其上铺底模、立外模。底模采用组合钢模板；外模用与挂篮外棚目同的材料进行加工，整体吊装。在底模与支架之间设置钢楔，以便调整模板标高和模板拆除。

（4）、绑扎钢筋，安装波纹管和预埋件，立内模。内模采用钢木组合模板拼装，方木和钢管加固。

（5）、经检查合格后即可浇筑砼。灌注砼时要尽量对称均匀，卸料时要尽量减小冲击。灌注砼中还要加强对支架的观测和检查，发现变形及时处理。

（6）、在边跨合拢梁段施工完毕之后，才能拆除支架。

2.9、合拢段施工：合拢施工是连续梁体系转换的重要环节，他对保证成桥质量至关重要。刚构合拢原则是低温灌注，又拉又撑又抗剪。合拢前使两悬臂端临时连接，保持相对固定，以防止合拢混凝土在早期因为梁体混凝土的热胀冷缩开裂。同时选择在一天中的低温、变化较小时进行混凝土施工，保证混凝土处于温升、在受压的情况下达到终凝，避免受拉开裂。按照设计的合拢顺序为先两个边跨合拢再中跨合拢，而后完成体系转换。形成连续刚构。

2.9.1叉河特大桥边跨合拢长度2.0m。，计划在主墩T构悬灌施工即将完成前的一个星期左右，完成边跨现浇段施工。在边跨现浇段支架安装后，要以不小于施工重量1．4倍的预压重对支架进行充分的预压，以消除非弹性变形、确定弹性变形；边跨合拢段施工时，保留合拢用的挂篮外侧模后拆挂篮的其余部分。安装但不固定合龙段底板和外侧模板，将其对称支在悬臂端和边跨现浇段上。然后将现浇段和T构梁面上的杂物清理干净，T构施工必须的施工机具放置在指定位置(0号段上)。接着将T构及现浇段上的所有观测点高程精确测量一遍。具体为：

a、为防止T构因热膨冷缩而对合拢段混凝土造成不利影响，在边跨合拢段箱体内模和顶板钢筋安装前，选择气温最低的时间，按设计的位置和数量焊接型钢支撑（包括水平支撑与剪力撑）并张拉顶板部分与底板部分合拢束，从而将边跨合拢段临时锁定，联成一体。ｂ.为防止温差影响，2米段砼浇筑后受到挤压或拉伸，在其余段砼浇筑后拆除端模，砼强度达30号时，在18#及16#段悬臂端面设置预埋件，于气温较低时加焊四根净长2m的I25型钢支撑，并在上下各设置一个斜撑，以抵抗因升温而产生对2m段的压力，使合拢混凝土在受压状态下强度增长。

ｃ.为防止箱梁顶面及底面温差，使箱梁悬臂端在降温时上翘，升温时下挠，在T构箱梁施工到16号梁段时在底板下悬挂压重，使箱梁底板与支架紧密接触，以限制箱梁悬臂端上下变形及扭曲。混凝土浇筑施工应在低温时进行，使混凝土在气温增长的过程中强度增长，使混凝土保持受压状态。ｄ、合拢状态时的施工荷载及其他情况应符合设计要求，此时除加压等物体外应将施工机具等全部清除或移至0#块顶部，保证应力状态与设计相符。

e.固定合龙段底模板和外侧模板、绑扎底腹板钢筋、安装底腹板波纹管，立合拢段内模，绑扎顶板钢和波纹管等，做好浇筑混凝土前的一切准备工作。边跨合拢段的混凝土浇筑时间选在一天中气温较低(20℃左右)、差变化比较小的午夜前后。混凝土灌注过程中，要安排专人不断地吊走放置在T构合龙侧的配重。施工结束时，应吊走两侧的全部配重。卸除平衡重与灌注混凝土同步等量地进行。合拢段混凝土的配合比设计要比普通段高一个等级，并掺入微量膨胀（UEA），加强振捣，以免新老混凝土的连接处产生裂缝。混凝土作业的结束时间根据天气情况，安排在气温回升之前。混凝土注完毕后，在顶面覆盖厚层草袋；在合龙段箱体内外及前后佃范围内，曲专人不停地撒水养护。浇注完砼后应及时养生。低温时（低于＋5℃）需要采取保温措施，当温度高于＋5℃时需要采取降温措施，专人在梁顶、梁侧面及梁内洒水降温，减少非线性温差引起的梁体收缩及次内力。待合龙段混凝土龄期达到3天且强度达到90％的设计强度后，按图：要求张拉顶底板纵向合龙束和竖向预应力筋并压浆，张拉前，先解除体夕㈠缶时水平支撑，以消除体外水平支撑对预应力张拉效果的影响。张拉的一般顺序为：先底板束后顶板东，先长束后短束，顶底板交错进行将合龙束补拉到设计吨位。

f、边跨合拢段施工时，保留合拢用的挂篮外侧模后拆除挂篮的其他部分，安装但不固定合拢段底模及外侧模板，将其对称支撑在悬臂端和边跨现浇段上，然后将现浇段和T构上梁上的杂物清理干净，将梁上的施工必需的机具放置在0#块上，接着将T构上的所有观测点精确测量一遍；比较边跨合拢段两侧两个梁段的顶面高程，如果其高差Δ<15mm则继续下步施工，若高差Δ>15mm则根据计算软件计算确定使Δ<15mm的办法，按照计算使用配重，将水箱或砂袋放置在梁上的指定位置，再进行合拢施工。

h、在T构的两端分别吊装平衡重（为合拢段重量的一半即24.37t）i、固定底模及侧模位置后，临时锁定相邻段落节段。使用型钢作为锁定材料。

m、合拢完毕混凝土达到设计强度后拆除内外模板和体外临时支撑。然后将边跨合龙段预应力束张拉前后各测量一次该合龙段T构上各观测点标高，留待中跨合龙段施工时使用。2.9.2、中跨合拢段施工

中跨合拢段长度2m采用吊架施工，即把吊架悬挂在已浇筑成型的两个箱梁的端头上进行施工。施工步骤为：制作吊架后，设置平衡重和刚性骨架，支模，绑扎钢筋，安放预应力管道，然后选择时间浇筑砼，同时分级卸掉平衡重，最后张拉预应力束、压浆封锚。2.10.2.1为保证合拢段砼的质量，采取下列措施：

ａ.为防止浇筑跨中2米合拢段砼时，箱梁两悬臂端的错动变形破坏新老砼的结合，采取在两悬臂端分别临时压重的措施，在浇筑合拢段时根据混凝土施工速度分次卸除。

篇2：高速公路特大桥现浇箱梁挂篮施工

高速铁路肖家巷特大桥40+56+40现浇箱梁施工

现结合肖家巷特大桥现浇箱梁施工实际,介绍了连续梁支架现浇法施工工艺流程,阐述了采用满堂支架施工现浇连续箱梁相应的施工要点,以积累特大桥现浇箱梁施工经验.

作 者：李东生 LI Dong-sheng 作者单位：中铁十二局集团第二工程有限公司,山西,太原,030032刊 名：山西建筑英文刊名：SHANXI ARCHITECTURE年，卷(期)：36(11)分类号：U445关键词：现浇连续梁 满堂支架 钢筋 混凝土 预应力

篇3：高速公路特大桥现浇箱梁挂篮施工

跨青威高速公路特大桥（60+100+60) m双线预应力混凝土连续梁，主跨跨越青威高速公路。施工采用挂篮悬臂现浇，梁部平面位于曲线上，线间距4.6m。梁全长221.7m，中支点梁高为7.85m，跨中梁高为4.85m。梁体为单箱单室、直腹板、变高度、变截面结构。箱梁顶宽12.2m，底宽6.7m，顶板厚度除梁端附近为65cm外，余均40cm，腹板厚度60-80-100cm，底板厚度40-120cm。在端支点、中支点及中跨中共设5个横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过。

0#块长度14m，采用螺旋管支架施工，直线段长9.75m，采用满堂支架施工。1#-2#块长2.5m, 3#块长2.75m, 4#-6#块长3.0m, 7#块长3.25m, 8#-11#块长3.5m, 12#-13#块长4.0m, 1#-13#均采用挂篮悬浇施工，合龙段长2m，采用吊架法施工。

本文着重介绍了现浇混凝土箱梁采用挂篮施工的关键技术。

1 跨青威高速公路特大桥桥现浇箱梁施工的特点

该联的现浇箱梁处于青威高速公路长直出口附近交通繁忙地段，如何确保连续梁施工时，青威高速公路的正常安全通行，此为本工程的重难点之一；该连续梁跨度大，施工周期长，工期紧，如何做好现场施工组织和各工序衔接，确保工程施工安全、质量、进度，此为本工程重难点之二。

挂篮采用菱形挂篮（见图1），挂篮后部不设压重，利用竖向预应力精轧螺纹钢与梁体锚固，以解决挂篮在梁体施工时的倾覆稳定问题。

2 挂篮施工中主要技术的一般流程

2.1 挂篮的安装

首先在地面上将菱形主桁片拼装完成并将各种配件分类码好，在0#段顶拼装完成。构件采用塔吊进行垂直运输，拼装顺序按如下程序进行：

(1) 安装轨道； (2) 用塔吊将两个主桁片起吊，置于轨道上并支撑牢固； (3) 安装反扣轮； (4) 拼装连接系； (5) 利用手拉葫芦牵引主构架就位； (6) 安装前上横梁； (7) 安装悬吊系统； (8) 安装底模平台； (9) 安装外侧模和外模走行梁； (10) 底腹板钢筋绑扎完后安装内模和内模走行梁。

挂篮对称拼装。在挂篮固定后，安装钢筋模板或浇筑混凝土时，通过锚固体系，使挂篮锚固在梁上，保持稳定及平衡。

2.2 挂篮施工具体步骤

挂篮施工的主要工艺程序为：墩柱施工后在承台上搭设支架→永久支座安装→支架预压、0#块施工→挂篮安装、调整、预压→悬臂浇注正常块段→边跨直线段合龙→中跨合龙→挂篮拆除。

悬臂浇筑施工时，挂篮施工的一个周期及主要技术质量要求遵循下列原则进行：

(1) 在已完成的连续梁箱块件上测出箱梁中心线。在此基础上，精确放出挂篮前支点下支座位置。然后铺设为挂篮行走的轨道。

(2) 解除挂篮后锚固。施工时挂篮的后锚固为精轧螺纹钢，挂篮后锚固解除时，必须均衡同步进行。

(3) 挂篮走行以千斤顶或倒链作动力，不应使用卷扬机钢丝绳牵引。

(4) 挂篮前移前，尾部锚固装置如后锚梁、压紧器、限位器等应及时安装到位，并由专人进行检查验收。模板滑梁吊杆应进行检查，防止因吊杆损坏造成掉模事故。

(5) 悬臂浇筑施工过程中，必须安排专人经常检查挂篮后端锚固螺杆、前后吊杆、前支点等关键承力杆件的良好情况，并加强其中千斤顶、倒链、钢丝绳等机具设备的维修养护，发现异常应及时修理或更换。应有专人负责监控T构两侧施工荷载的平衡度，保证悬臂浇筑施工安全。

(6) 位于同一T构上的两套挂篮移位，必须同步对称进行，行走速度不应大于0.1m/min，中线偏差不应大于5mm，两套挂篮位移距离差不应大于40cm，移动挂篮时后部应有稳定及防溜保护措施。

(7) 采用塔吊吊装钢管支架及其它物体时，吊体重量、起吊高度、位置及回转角度等，必须经过准确计算，防止吊装事故发生。吊装挂篮主桁架杆件在0号梁段上面就位时，必须用倒链临时固定后方可松、摘吊钩。更换临时后锚时，应先做好锚固，然后再拆除临时锚固措施。

(8) 混凝土浇筑前，再对挂篮的状况进行检查，并复测桩高，对钢筋、预应力管道、锚具安装情况以及模板情况等再复核图纸，并根据质量规范进行检查。

(9) 混凝土浇筑后，作标高观察，每浇筑一次箱梁块件，应作4次标高观测：立模前、浇筑前、浇筑后、张拉后各观测一次。注意混凝土应从外到里进行浇筑，以避免箱梁根部新老混凝土之间产生裂缝。

(10) 箱梁混凝土强度达到设计强度后，要进行预应力的张拉工作。预应力张拉前，先进行标高观察作好记录，然后进行预应力的张拉工作。预应力张拉根据设计要求的步骤及程序进行。张拉完成后，再测定箱梁混凝土的标高，作好记录，并且与预应力张拉前的箱梁标高作比较，分析预应力张拉前后箱梁混凝土的反弹。如正常，进行管道压浆，压浆配合比和箱梁混凝土的强度一致。

(11) 相邻节段相接处应控制好色差。采用同一拌站、同一配合比的混凝土进行浇筑，同时做好接缝处理工作，避免接缝造成外观质量缺陷。

(12) 混凝土施工过程中按照规范要求制作试块，并增加同条件养护试块。

3 挂篮施工中的施工监控

3.1 监控的目的

根据实际的施工工序以及现场获取的数据，对桥跨结构进行实时理论分析和结构验算；对每一施工阶段，根据分析验算结果给出其主梁端的挠度 (以确定每阶段施工挂篮的立模标高或梁段定位标高) 等施工控制参数；分析施工误差状态，采用应力预警体系对施工状态进行安全度评价和风险预警。这样才能保证结构的受力安全和变形始终处于允许的范围内，确保成桥后的结构内力和线形符合设计要求。

3.2 连续箱梁线形控制

由山东铁正工程试验检测中心有限公司对跨青威高速公路特大桥（60+100+60) m连续箱梁施工进行全过程监控，确保连续箱梁线形符合要求。

连续梁二等水准点及导线点的布设：

连续梁控制采用布设在主墩附近的大地四边形控制点做为基准点，通过全站仪和高精度水准仪配合水准测量。桥面上水准点及导线点设置在0#块横隔墙的顶部位置，此处在整个悬灌梁的施工中变形影响较小，并每一个月对该水准点进行复测，保证水准点的等级符合要求。

混凝土连续梁悬臂浇筑施工，在施工全过程应对每一施工梁段的中线、高程及预拱度等，进行严格监测和控制，以保证成桥线形与内力状态符合图纸设计要求。

梁体悬臂浇筑施工前，应根据结构设计参数和每一梁段计划施工进度、施工时环境温度、混凝土龄期和所用挂篮的结构类型及重量等施工技术参数，进行悬臂浇筑梁段施工预拱度计算，作为每一梁段立模高程计算依据和全桥桥梁线形控制依据。

确定施工预拱度时应考虑下列因素： (1) 图纸设计预拱度； (2) 在荷载作用下已施工梁段的变形； (3) 挂篮在荷载作用下的弹性变形； (4) 由混凝土预施应力和收缩、徐变引起的挠度； (5) 由施工时温度变化引起的挠度。

在每一梁段悬臂浇筑施工过程中，应跟踪监测挂篮走行前后、混凝土浇筑前后和预应力筋张拉前后六种工况时已施工及在施工梁段的高程（挠度）变化情况，与理论计算值进行比较分析，合理调整确定下一施工梁段的施工立模高程。

梁体施工过程中，应在悬臂浇筑梁段前端顶面设置高程测量桩（如图2所示）。高程测量桩应设置在每一梁段的前端顶面边缘0.2m范围内，并宜在桥梁中心处及两侧共预设5个钢质测量桩（桩顶应高出混凝土面5-10mm）。同时应在挂篮前端模板顶面设置临时测量点，作为浇筑混凝土过程中监测挂篮变形和监控混凝土横桥向对称平衡浇筑使用。

挂篮模板立模高程调整时，主要调整待施工梁段前端模板高程，模板后端须与已施工梁段紧密、牢固连接为一体。当已施工梁段前端高程偏差较大时，应分次逐步调整待施工梁段前端模板高程，已保持梁体顶面及底面平顺无明显凸凹变化。

悬臂浇筑13号梁段合龙侧（前端）施工立模高程Hn应考虑下列因素计算确定：H13=A13+B13+C13±D13，式中A13———13号梁段前端设计高程；B13———13号梁段前端计算挠度；C13———13号梁段前端预计挂篮变形值；D13———13号梁段前端高程调整值，包括考虑模板间隙、支架沉降、12号梁段高程偏差调整值、计算与实际挠度差值调整值等。

梁段温度变化影响值测定，宜选择先行施工的较大悬臂端（如悬臂长度达70%及合龙口两侧梁端）进行定时定点观测。可在梁段混凝土养生期间保持施工荷载不变情况下，连续进行一昼夜高程随气温变化情况观测，为确定施工立模高程及合龙口临时锁定时间和采取措施减小气温对合龙梁段混凝土质量影响提供依据。

相邻T构悬臂梁段的中线、高程联测及监控，应在距合龙口2-3个梁段时开始进行，以保证将合龙口两侧悬臂端中线及高程偏差控制在允许控制范围内。

悬臂梁段中线、高程测量监控工作，应重视气温变化的影响。中线、高程测量工作宜在早晨日出前的固定时段进行，以避免由于梁体变形与气温变化不同步（变形滞后约2-3h）影响测量结果评估。

梁段中线测量应符合下列规定：

(1) 对于特大桥应编制专项的测量方案。 (2) 用三角形控制网把中线引测到0号梁段顶面上，同时要定期进行复测。 (3) 挂篮组装完毕，在浇筑混凝土前应全面检查安装质量和挂篮中线，符合图纸设计要求方可浇筑梁段混凝土。

梁段高程测量应符合下列规定：

(1) 应用经过校定的钢尺和高精度水平仪把高程引测到0号梁段顶面方便测量的位置，测量精度不低于四等水准测量的规定。 (2) 待浇梁段挂篮前端模板立模高程，应根据13#梁段立模标高公式计算确定，各测点高程测量偏差不应大于2mm。 (3) 挂篮模板安装完毕，在浇筑混凝土前应全面检查各部位纵、横向高程并测核挂篮各部位变形量，符合设计立模高程方可浇筑梁段混凝土。 (4) 梁段混凝土浇筑过程中，应跟踪监测模板前端高程变化情况，当发生大于允许偏差时应及时进行调整纠正。

4 结束语

该桥采用菱形挂蓝施工工艺、施工安全方便，整体线形控制较好，与设计线形基本吻合。

参考文献

[1]徐文源, 张旭容.“八七”式军用梁支架在大跨度连续梁整体现浇施工中的应用[J].西南公路, 2007, (01) .

[2]田和斌.浅谈变截面连续箱梁逐段单悬臂浇注施工[J].北方交通, 2008, (05) .

篇4：高速公路特大桥现浇箱梁挂篮施工

关键词：悬臂施工；三角挂篮；安全控制

中图分类号：U445 文献标识码：A 文章编号：1009-2374（2013）29-0092-02

1 工程概况

陈村特大桥位于广州市番禺区钟村镇至佛山市顺德区陈村镇，上跨陈村水道，是一座塔梁墩固结体系矮塔斜拉桥，全桥长1713m，其中主桥120m+218m+120m（桥跨布置图见图1所示），共长458m。

大桥主梁截面形式为变高度、斜腹板单箱三室宽幅式脊骨梁截面，采用三向预应力体系。箱梁顶板宽36.0m，两侧翼缘板宽7.123m，根部梁高6.5m，跨中及边跨端部梁高3.5m，梁高按1.8次抛物线变化。边腹板厚度由根部的1.1m在12m范围内线性渐变为跨中0.65m，中腹板厚度由根部的1.1m在12m范围内线性渐变为跨中0.5m，底板下缘按1.8次抛物线由箱梁根部1.0m渐变到跨中0.3m。翼缘板根部厚度0.691m，端部厚0.2m，在翼缘板下每隔3.5m或4m设置一道横向挑臂加劲肋，挑臂根部高约1.3m，端部高0.3m。箱梁内部设置与挑梁对应的加劲横隔板，无索区厚度0.3m，采用大挖空构造型式，拉索区的中室厚度0.5m，边室厚度0.3m，设置高1.2m，宽1m的进人洞。

挂篮现浇梁段为1#～25#梁段，采用三角斜拉式挂篮在每墩两侧对称施工，保持墩顶荷载不偏载。其中1#、2#梁段长3.5m，3#～25#梁段长4.0m，7#～23#梁段为斜拉索梁段，主梁全截面一次浇筑成型，最大梁段重量为1#梁段需188.1m3混凝土，每方混凝土的单位重量取26kN/m3，故设计的挂篮承受最大荷载4891kN。

2 挂篮形式的选取

挂篮施工常见的形式有菱形挂篮、弓弦式挂篮、斜拉式挂篮、三角挂篮等，工程采用何种挂篮是据施工图纸、施工及变形要求、施工荷载、施工条件及安装位置等进行综合考虑而确定的，本桥在比较了上述形式后，最终选取了三角挂篮（图2为大桥挂篮立面图）。该种挂篮方法重心位置低，挂篮走行时的稳定性较好；结构简单、杆系少、受力明确；可利用主桁架的前后支座，使挂篮在已浇筑完成的梁上行走，无需平衡重，操作方便，移动灵活、平稳；外模、底模随挂篮一次移动到位，缩短了挂篮的移动时间。

3 挂篮的拼装

（1）地面对挂篮的主桁架、提吊系统、模板系统、走行系统、锚固系统分类检查构件尺寸、数量，然后进行试拼装，查找配件是否齐全，有无损伤、变形。

（2）拼装过程中逐一检查五大系统，滑道安装要平整，主桁定位要准确，后锚加固要牢固，提吊连接要可靠，模板尺寸要按规格。

（3）挂篮的荷载试压目的在于消除非弹性变形、测定弹性形变，同时也是对挂篮安全性进行检查。试压采用不小于梁体自重（1#块）的1.2倍荷载。

（4）浇筑砼之前的安装、检查，主要是保证工作系统的完整性，通过拼装、预压，再次对系统的各连接部位进行检查，保证连续可靠。同时也应对下一节段施工时在本节段需预埋的各项设施进行安装检查。

（5）浇筑砼之后的检查，主要在于查找如构件是否有变形、模板接缝是否严密、线性控制预计的挠度变化是否实现等。

4 节段混凝土浇筑前挂篮主要检查项目部位及注意事项

（1）吊带与内滑梁冲突，弯折严重的施工处理及注意事项：由于前上（下）横梁吊带节点板位置是固定的，最好调整滑梁的位置，但其锚固在两个节段上因此要进行2次预埋孔洞调整。

（2）吊带接头部位不同轴的施工处理及注意事项：吊带销轴必须处于工作状态，保险卡必须安装并不得采用其他材料替代，吊带连接部位保证吊带在同一轴线上。

（3）吊带端部存在弯折的施工处理及注意事项：全面进行排查，如有硬弯进行调直或更换。

（4）吊带上下节点部位，是挂篮最薄弱位置，节点板焊缝和销轴保险卡是关键（节点与前上、前下横梁连接部位焊缝厚度较小）。

（5）节段标高调整注意事项：标高的调整严禁在吊带销轴位置加设薄钢板（1cm以下），以免薄钢板压弯，吊带沉落，吊带一旦下沉，由原来四根吊带变成三根吊带承载，安全系数不足，同样势必导致标高变化，必须在垫枕下利用钢板调整，垫枕要采用设计型号。要注意垫枕下部钢板要与垫枕密贴，平齐不得出现漏垫部位。

（6）底平台后锚杆检查注意事项：底平台后下横梁锚固点由于所处位置在节段底部，个别工点施工过程中无法检查，此处容易疏忽，导致意外事故，在挂篮走行到位后，锚固底平台后锚杆时，技术人员必须检查，检查节点板焊缝情况及销轴保险情况。底平台后锚杆标高调整同样需要在垫枕下部调整，同时注意平整。

（7）外（导）滑梁锚固点检查，箱梁混凝土浇筑时，箱梁外侧钢模板及翼缘板混凝土荷载由挂篮外（导）滑梁承担，现场存在外（导）滑梁前后吊点螺帽松动及吊带（杆）未打紧现象，此处必须注意，以免侧模下沉或翼缘板模板外撇。

（8）工作后锚受力情况检查工作后锚检查注意事项，挂篮后锚精轧螺纹的位置、数量及竖直度必须满足，后锚精轧螺纹必须防护到位；挂篮单侧主桁架后锚精轧螺纹相对主桁架位置必须对称；内外滑梁及工作后锚，在挂篮工作过程中不得使用千斤顶受力；后锚精轧螺纹的底部锚固（箱梁内室及翼缘外侧）必须采用双螺帽，必须采用楔形块调整坡度，并保证精轧螺纹锚固钢筋垂直度。后锚螺帽是否加拧双螺帽并做标记，每根精轧螺纹受力是否均匀。

5 挂篮行走主要检查项目部位及注意事项

5.1 行走前准备工作

5.1.1 轨道前移前在已浇节段上弹线标记，确保两行走轨道平行，轨道两侧相对距离相等，标高一致；行走轨道限位已安装到位，行走轨前行不得顶推，宜拖曳施工；主桁前支点下部钢垫枕加密铺设、垫枕上下接触密贴；在前进滑道上标记刻度尺。

5.1.2 平联桁架节点连接牢固，底平台行走后吊杆、内（外）滑梁已进入工作状态。

5.1.3 检查确认侧模与梁体无拉筋等连接，内模倒角部位与梁体无连接。

5.1.4 确保行走轨与梁体锚固筋位置及数量满足设计要求，套筒连接器连接两根钢筋长度必须做好标识（检查），连接到位，螺栓必须采用双螺帽。

5.1.5 底平台后锚杆解除，确保行走无障碍，最后解除工作后锚。

5.2 行走过程中注意事项

5.2.1 行走时中支点立柱与走行轨间要涂抹黄油，减小走行摩擦阻力。

5.2.2 行走时，行走后锚数量必须保证，调换锚固点时必须实行先增设、后解除的控制措施。

5.2.3 挂篮行走千斤顶油表性能要检测，油表必须标定、检测，并且走形时记录压力值，行走时切忌一味加大千斤顶张拉力硬滑，注意观察有无行走障碍。

5.2.4 确保反扣承面不偏压，滑道顺直通畅。

6 涉及挂篮安全其他事项

个别工点挂篮未安装行走后锚保险。

在底模最低处设置排渣孔，挂篮底平台一次调整到位，保证底平台、外侧面与已完梁段密贴，不得出现错台现象。

7 结语

安全控制一直以来都是工程建设的首要任务，作为建设方不仅要监督施工方建立完善的安全管理制度、履行安全管理的的各项程序，也需要深入到现场对施工中存在安全隐患的各个环节进行排查，防范于未然。

参考文献

[1] （法）J·M·米勒尔，（美）小沃尔特·波多尔尼，

万国朝，黄邦本.预应力混凝土桥梁分段施工和设计

[M].北京：人民交通出版社，1986.

[2] 何沁，黎训国.大跨度连续刚构轻型三角形挂篮的设

计[J].华中科技大学学报（城市科学版），21

（4），2004.

篇5：高速公路特大桥现浇箱梁挂篮施工

文中介绍了顺德碧桂园大桥主桥箱梁挂篮拼装及悬臂浇筑施工顺序,可为同类项目的实施作参考.

作 者：舒海 周铁峰 SHU Hai ZHOU Tie-feng 作者单位：舒海,SHU Hai(广州市公路工程公司,广东广州,510075)

周铁峰,ZHOU Tie-feng(广州市公路开发公司,广东广州,510080)

篇6：高速公路特大桥现浇箱梁挂篮施工

南宁大桥连续箱梁支架法现浇施工技术

文章结合南宁大桥连续箱梁支架法现浇施工实践,对不同地质、特殊部位情况的碗扣支架、钻孔桩钢管桩贝雷梁支架及钢管桩支架的设计、计算、施工要点等进行了详细阐述.

作 者：滑山 伍文会 周壮宇 HUA Shan WU Wen-hui ZHOU Zhuang-yu 作者单位：中铁二局股份有限公司,四川,成都,610032刊 名：西部交通科技英文刊名：WESTERN CHINA COMMUNICATION SCIENCE & TECHNOLOGY年，卷(期)：“”(3)分类号：U448.21+3关键词：桥梁工程 地基处理 碗扣支架 贝雷梁 钢管桩支架