防抗台风工作情况报告

2024-04-29

防抗台风工作情况报告（精选6篇）

篇1：防抗台风工作情况报告

防抗台风工作情况汇报

省、市领导对平潭防抗5号台风工作情况十分重视和关心。今天，省委王副书记带领省直有关部门领导和福州市有关领导莅临我们县察看灾情，慰问灾民，给全县广大干部群众以极大的鼓舞。在此，我代表县几套班子和全县人民，向省委王副书记等领导的到来表示热烈欢迎和衷心的感谢!下面，简要汇报三个问题。

一、防抗台风主要工作情况

在省、市委的正确领导和指导下，我们县认真贯彻落实省委卢书记关于“四个进一步到位”的要求和黄小晶、梁绮萍、袁荣祥、练知轩等省、市领导的一系列指示精神，及早部署，全县上下齐心协力，准备充分，反应迅速，措施有力，全力以赴做好防抗今年5号台风工作，取得了阶段性胜利。

(一)加强领导，周密部署，明确职责，各级党组织广大党员发挥了战斗堡垒和先锋模范作用

省、市领导对我们县防抗台风工作十分重视，袁荣祥书记、练知轩市长等省市领导多次给我们作指示，指导防抗台风工作。市委专门派出市人大张胜年副主任坐镇平潭指导工作，这些都给我们全县干部群众以极大的鼓舞和支持。我们认真贯彻省市的部署和省市领导的指示精神，全面强化组织领导，全县动员，早安排、早部署、赢得时间、赢得主动。在7月16日接到第5号强台风消息后，县委、县政府高度重视，在福州参加省委检查落实“四个专题”实施情况反馈会的县委书记陈承国当即通过电话要求县政府尽快召开会议，部署有关防范工作。16日晚上，县委、县政府的分管领导马上召开农口部门专题会，进行部署。17日上午，县长薛源官迅速主持召开县长办公会、全县动员会，研究、部署防抗台风有关工作，各乡镇、各部门迅速启动防台预案。县四套班子领导于17日全部深入挂钩联系的乡镇，检查、督促各项防范措施落实情况。各乡镇、各部门领导于17日上午11时前全部坚守岗位，实行24小时值班。县防汛抗旱指挥部人员通宵达旦开展工作。在整个防抗台风过程中，我们县几套班子领导都下到挂钩乡镇，靠前指挥;各级各部门干部恪尽职守，严格落实工作责任制，在宣传发动、人员疏导、重点部位防范、物资准备、医疗卫生防疫、供电供水、社会稳定等方面都明确职责和任务，确保各项工作的落实。

(二)全面防范，突出重点，加强督查，确保防范措施的落实

在这次防抗台风工作中，各级各部门克服麻痹思想和侥幸心理，启动预案，做早、做实、做细防范工作，把所有工作落实在台风来临之前，努力做到不漏一个环节，不漏一个部位，不漏一个人员，力求把台风造成的损失降到最低程度。

一是全县动员。县有线电视、广播站不间断播放强台风警报，县防空警报系统反复播报强台风最新消息，县公安、边防部门出动警车，拉响警报，沿街不间断地巡查，疏散街上群众。乡镇干部进村入户宣传动员，做到广而告之，家喻户晓。

二是消除隐患。对渔船、渔排、幸福洋二期围垦工程、海堤、水库、低洼地、山体滑坡地带、临海住房等重点部位，进行加固、巡查、监控;对沿街广告、彩旗等不安全物件予以拆除;对轮渡码头、工程建设工地全面落实停渡、停工措施;要求学校一律停止夏令营等活动，及早消除安全隐患，全力做好各方面、各环节的防范工作。

三是加强督查。市人大张胜年副主任带领市海洋与渔业局等有关部门领导，县几套班子领导，都分别深入各重点部位、重点乡镇巡查督导，确保防范措施落实。

四是转移撤离。坚持以人为本，认真按照省、市领导的指示精神，把渔船、渔排以及低洼地、易滑坡地带、危房、靠海边等危险地区群众的转移撤离工作作为重点工作来抓。市委指导组的领导和挂钩各乡镇的县领导、各乡镇包村工作队从7月16日起，与村干部一道三番五次到渔村澳口，与船员、渔排人员面对面说服、劝导，发动船员的家属反复做渔排、渔船人员的思想工作，千方百计让他们撤离上岸。18日上午，在台风即将袭击我县时，县委、县政府又发出关于进一步落实防御台风有关工作的紧急通知，要求各乡镇严把出海各主要关口，防止部分渔船民上岸又返回船上、渔排。县公安、边防部门密切配合，对屡经动员说服仍坚持滞留危险地段的群众，当地派出所干警采取了强制撤离的办法，请他们到安全地段;对台风来临之前还不上岸的渔船、渔排人员，边防官兵协助予以强行请上岸，以确保全面完成危险地段群众和渔船、渔排上的人员撤离任务。比如，19日凌晨4点，苏澳镇钟门村海区有30多名渔民要到渔台上投放饵料，加固渔排及修缮渔排上的房子，县委书记陈承国等领导获悉后，迅速赶往现场组织予以制止。正在该养殖区值班的镇领导和边防干警全线出动，在海边将大部分渔民拦截，对已经出海的8名渔民，立即组织4名边防干警驾乘一叶扁舟在惊涛骇浪中前行，最后在渔排上找到他们，并采取了强制手段把他们带回，避免了一场海上安全事故的发生。

据不完全统计，在台风来临之前，全县有2111艘渔船按时进港避风，动员渔排上岸人员1013人、渔船人员3670人，疏散、转移危房、低洼地、山体滑坡地带、靠海边等危险地段群众7939人，确保了群众安全。

(三)全民行动，齐心协力，形成合力，筑成防抗台风的牢固长城

篇2：防抗台风工作情况报告

根据气象局发布的沿海台风警报，今年第13号台风“苏迪罗”，（超强台风）预计将于7日夜间擦过或登陆台湾东北部沿海，8日下午到夜里或在闽浙沿海登陆。为确保建设工程生产安全，我部门坚持“宁可十次防空，不可一次放松”的防台理念和“以防为主，防抗结合”的原则，超前部署防范，确保在防台抗台过程中安全。并针对此次台风开展了多项防台防汛工作，早落实，早部署。通过对各项目部检查，提前摸清情况，发现问题，落实措施，进行全面的预防性检查和整改工作，现就本次防抗“苏迪罗”工作情况汇报如下：

一、加强领导、落实责任

1、成立防汛抗台小组。

组

长：副组长：

组

员：

2、防汛抗台小组负责防汛防台风具体工作的安排、日常巡检、梳理、汇报及危险源的辨识等具体工作；

3、我部门防汛防台小组根据防汛防台风应急预案，并建立了值班制度，每天及时收看本市气象台、电视台、广播电台等媒体发布的台风、暴雨、大风、雷电等气象灾害预警信息，根据天气变化及时做好工地防汛防台风工作。

二、布署到位，统筹全局，科学决策。

接到防台抗台通知后，我部门紧急召开动员部署会，认真开展防御台风的准备工作，对集团公司的防台抗台文件进行学习宣传贯彻，确保防台工作高标准无差错。

三、加强防台抗台的检查工作，消除隐患，力求无死角、无漏洞。

项目部接到防台部署后，马上组织检查，发现问题及时纠正，并举一反三，做好各项准备工作，保证时间充裕、物资器材充实；落实制度，做好应急处置准备启动应急预案，四、项目部认真落实布置工作，排查存在问题。

1、施工围挡加固情况；

2、对场内及周边区域的排水进行检查和疏通；

3、大型桩机、设备的检查工作；

4、临时活动房屋顶的加固措施；

5、配电箱的防护工作；

6、应急抢险队人员、材料、设备的准备工作；

7、各施工单位、监理单位防台抗台人员值班情况；

五、下一步工作措施

篇3：防抗台风工作情况报告

一、“桑美”概述

台风“桑美”于2006年8月5日晚生成, 生成后它的强度逐渐加强, 7日上午“桑美”加强为强热带风暴, 下午加强为台风, 9日上午加强为强台风, 傍晚前后加强为超强台风, 移速/30km/h左右。“桑美”10日17:25登陆, 登陆时中心附近最大风力为17级, 最低气压为920h Pa。其登陆时的风速为60m/s, 它被称为1949年以来登陆我国大陆最强的台风。登陆后强度迅速减弱, 8月11日上午减弱为热带低压, 逐渐消失。

二、台风“桑美”的特点以及其对海上航行的影响

(一) 路径

2006年8月5日晚, 台风“桑美”在关岛东南方的西北太平洋洋面上生成, 生成后以20~25km/h的速度向西北方向移动。9日晚台风“桑美”进入东海海面, 移速为每小时30km左右。10日17时25分台风在浙江省苍南县登陆。登陆后继续向西北偏西方向移动, 晚上在湖北境内逐渐消失。

副热带高压对热带气旋的移动路径有决定性的影响。台风“桑美”的移动路径和环境风场关系密切, 尤其是副热带高压中的环流情况, 因此在预测台风“桑美”的路径时, 应该重点参考副热带高压周围的环境风场变化。

(二) 发展迅速、移动快

“桑美”生成后强度迅速加强, 4天内迅速加强成为超强台风。从生成到登陆时, 以平均27.3km/h的速度快速移动, 成超强台风后移速增大到30km/h。在整个台风发展生命史中, 始终维持这样快速移动的台风并不太多见。

“桑美”的快速移动给台风附近的船只的避让带来了一定的挑战, 遇到台风时要充分认识其发展速度, 不可轻视。

(三) 风力特别大

“桑美”形成后周围的风力特别大。登陆时, 浙江、福建北部等大部地区出现了8~10级大风。浙江苍南霞关和福建福鼎市合掌岩部队测站 (海拔高度700m左右) 的气象仪器分别测到68.0m/s和75.8m/s的陆上仪器测量台风大风风速。

大风容易产生巨大的海浪, “桑美”登陆时海浪顷刻间就冲到陆上, 敖江水迅速冲高到7.8m, 沿海掀起10m滔天巨浪。海浪是影响海上航行的首要因素。

(四) 降雨强且特别集中

“桑美”的降雨强而急, 且降雨地点集中。浙江苍南云岩和平阳水头5小时降雨量分别达到了374m m和233m m。强降水会影响海上能见度, 出现甲板出现积水、货物受潮的现象。

(五) 中心气压低

“桑美”发展过程中最低中心气压曾达915h Pa, 这种低压一直维持到靠近海岸线80km左右的时候。其登陆时仍维持为超强台风, 中心最大风力有17级 (60m/s) , 中心气压920h Pa。“桑美”是1949以来登陆我国大陆最强的台风。图1是“桑美”中心气压随时间变化的曲线, 整个气压的自记曲线呈现出气压的变化是“漏斗状”的结构。气压的快速下降会产生较强的气压梯度, 从而引起海面上的大风。气压与风速是负相关的。根据经验公式:

其中P0是指台风中心的最低气压, 单位是h Pa, V是指中心附近的最大风速, 单位是m/s。

由于“桑美”的风力特别强、降雨强度大、强风持续时间长、降雨时间集中, 给沿岸和海上航行的船只带来了毁灭性的破坏, 浙江福建两省直接经济损失达196.5亿元。可见台风的破坏力之强大, 根据台风的特点有效的防抗台风是保证海上物质、人员安全的有力措施。

三、防抗台风

根据前面的分析可以看到, “桑美”台风有移动快, 发展快, 强度大, 破坏力强的特点, 因此海上的船只遇到这类台风时, 要注意收集相关的天气信息, 及时掌握台风的动态, 然后根据天气信息, 及时采取有效的措施。只有抢知恶劣气象“天机”, 抢抓预警预控“先机”, 才能为防控冬季大风提供有力的信息保障。

(一) 信息收集

船舶驾驶员要多渠道全面收集气象信息, 如及时收集中央气象台以及船舶所在位置附近地区气象部门的预报, 对台风的可能影响范围和移动路径做出合理的分析判断。像桑美这样的台风, 移动速度快, 需要驾驶员结合传真天气图、卫星云图、导航信息和现场实测的风力风向等信息进行综合分析, 确定船舶与台风眼的方位以及距离, 确保船只不在台风的行进路径上。台风的的结构及位置在卫星云图中分析较为清晰, 如图2为“桑美”的卫星云图, 图中清晰的显示了目前台风眼所在的位置, 以及台风的影响范围。

在港口附近, 要通过电话、V H F、广播、报纸、电视和国际信号旗等获得天气预报。在船上将船舶实测资料与收集的信息进行对比分析, 这样可以客观的分析判断本船所处的天气情况与海况。利用上述信息能对本船航线预报不断修正。台风的历史资料和气候资料, 是天气的统计变化规律, 可以作为参考信息。

(二) 具体操作

1. 远离风险, 以绕避为主

在海上正常航行的船舶绕避台风时, 按要求在一定的风险的距离之外航行, 驶往不受气旋影响的水域滞航, 这样做能确保安全。

要达到100%安全所涉及的因素很多, 有船舶自身和人为的原因, 有同水域其他船的操作不当等原因, 也有海上天气的突变等, 如台风“桑美”强度的突变情况。当它在海上移动时, 中心气压3小时内下降了25h Pa。因此防抗台风的首要一条是, 只有离开风险才能100%安全。

2. 全面衡量, 及时选妥方案

防抗台风, 在“防”的方面有多种做法和实施的方案, 作为船长一定要对各个方案进行全面分析, 从台风移动路径对本水域最不利的状态去分析各种方案的风险, 要考虑台风的强度突变, 又要考虑台风的路径突变, 从中选择风险程度最小的方案, 也就是通常所说的最保险航法。

3. 密切跟踪, 及时应变突发状况

船舶出海抗台的过程当中要注意接收天气报告, 标绘出台风的实测位置和预报位置 (主要是台风实测位置, 移向和速度) 。同时密切关注本船的天气状况及其变化, 适时调整, 要做到始终与台风中心保持在安全距离上。在船上要要加强巡回检查, 及早发现隐患及时处理, 尤其是大风浪航行适时调整航向航速。

四、结论

本文以“桑美”为典型的台风案例, 分析台风的防抗。台风对海上航行的船舶带来的威胁是巨大的。了解台风的特点, 并根据其特点进行防抗台风, 不但能够提高海员的航海信心, 而且避免台风中航行船舶的不必要的损失。了解台风的特点, 对于设计安全可靠的航线, 尤其对于保障船员的生命安全、保障船舶的安全航行具有重大的现实意义, 是保障海上航行安全的重要措施。

参考文献

[1]陈志峰.船舶在大风浪中安全航行的探讨[J].武汉交通管理干部学院学报, 2003.

[2]王可.艾万政台风中船舶安全航行对策研究[J].中国水运, 2013.

[3]郭亚娜.台风桑美的路径, 强度分析[J].科技导报, 2011.

[4]于玉斌, 陈联寿, 杨昌贤.超强台风"桑美" (2006) 近海急剧增强特征及机理分析[J].大气科学, 2008.

篇4：塔吊防抗台风经验

塔机倒塌型式分类

塔机倒塌主要有6种形式，分别为片装式标准节塔身主弦杆屈服变形、整体式标准节塔身连接破坏、附着装置破坏、基础节底板焊缝断裂、地脚螺栓破坏、起重臂掉落等，塔机倒塌各类型数量统计如表1。

表1 塔机倒塌类型数量

1.1 片装式标准节塔身主弦杆屈服变形

片装式标准节塔机倒塌数量为29台，破坏部位为基础处加强节或附着处标准节的主弦杆单角钢屈服变形，未发现主弦杆或连接销轴断裂破坏的现象。

案例1：联发滨海D2-1地块工程

图1塔机倒塌（左图），主弦杆屈服变形局部（右图）

塔机工况：型号TC6015，标准节为片装式单角钢结构，附着处无内撑杆；塔机安装在建筑物西侧被风面，安装高度155.7m（起重臂架铰点高度），共有7道附着，悬臂端高度为34.5m。

破坏情况：塔机附着完好，最高道附着所在标准节主弦杆折弯倒塌，7个塔身标准节倒塌在建筑物34层施工平面上，2个标准节、回转机构、驾驶室、起重臂及平衡臂悬挂在建筑物南侧脚手架上，平衡重坠落地面，见图1。

案例2：金都·海尚国际南区3#地块

图2 塔机倒塌（左图），主弦杆屈服变形局部（右图）

塔机工况：型号MC120B，塔机标准节为片装式单角钢结构，附着处设置有内撑杆;塔机安装在建筑物南侧迎风面，安装高度126m，共有4道附着，最高道附着所在高度为90m，悬臂端高度36m；在96m处准备安装第5道附着，附着框已安装，但附着杆尚未安装。

破坏情况：塔机附着完好，90m附着框上方约4米处标准节失稳变形倒塌，部分塔身（约5标准节）倒塌在建筑物屋面上，驾驶室以上部分及起重臂折倒，悬挂在建筑物北侧外脚手架上，见图2。

1.2 整体式标准节连接破坏

整体式标准节塔机倒塌的数量为35台，主要形式有标准节连接螺栓螺纹破坏、螺栓断裂、标准节连接套旁主弦杆方管断裂、连接套焊缝断裂等，各类型数量统计如表2。

表2 整体式标准节塔机倒塌数量统计：

案例3：东海火炬科技园SOHO配套中心工程

塔机工况：型号QTZ63（5610-6），整体式标准节，塔身高度33.6m，未超出说明书塔机独立使用高度40.5m的要求。

破坏情况：基础上方第二与第三标准节连接螺栓破坏，第三节以上倒塌，见图3；螺栓破坏情况见图4。

图3 塔机标准节螺栓破坏倒塌

图4 塔机标准节连接螺栓破坏

案例4：长安首饰厂房（1#厂房、2#厂房）项目

塔机工况：1#、2#两台塔机为同厂家设备，型号为TC6010A-6，整体式标准节，独立使用高度36.4m，符合使用说明书要求，出厂日期均为2007年5月。

破坏情况：1#塔机破坏位置为底座上方加强节主弦杆断裂破坏；2#塔机破坏位置为为第二节标准节的主弦杆断裂，见图

5、图

6、图7。

1.3 附着装置破坏

因附着装置破坏导致塔机倒塌的数量为12台，附着装置破坏主要形式有附着框破坏、附着杆断裂、附着预埋件破坏等，各类型数量统计如表3。

表3 附着装置破坏类型统计

1.3.1 附着框破坏

案例5：厦门软件园三期一期A12工程

图8 塔机附着框破坏

塔机工况：塔机型号QTZ80（6010-6），整体式标准节，安装高度112m，悬臂端高度21m，共5道附着，附着间距均为16.8m。

破坏情况：最高道附着框的顶紧螺栓套与半梁焊接处脱离破坏，附着框与塔身间存在间隙，框架梁的连接板受冲击后焊缝断裂，导致附着框破坏，见图8。

1.3.2 附着杆破坏

案例6：海峡旅游服务中心—旅游博览中心

图9 塔机附着杆破坏

塔机工况：塔机型号MC120B，整体式标准节，安装高度131m，悬臂端高度31.5m，共4道附着，每道附着含3根附着杆，附着杆由两根220mm槽钢及缀条组合焊接而成；附着杆连接耳板厚度20mm，焊缝高度约10mm，无焊接坡口；附着杆与附着框联接的耳板厚15mm，焊缝高度约10mm，无焊接坡口，无加强筋板。

破坏情况：最高道附着的一根附着杆在对焊连接处断裂，另外两根附着杆与附着连接耳环焊缝处被拉断，见图

9、图10。

1.3.3 附着预埋件破坏

案例7：同安新城酒店

图11 MC480塔机倒塌

塔机工况：塔机型号MC480，安装高度115m，悬臂端高度63.2m，符合使用说明书要求，共2道附着。每道附着含3根附着杆及3个连墙基座，每个基座由4根附着预埋螺栓固定，附着预埋螺栓尺寸为M30mm×350mm,锚固长度约为200mm。

破坏情况：最高道附着共3处连墙基座，其中两处连墙基座的预埋螺栓被拉出，混凝土结构破坏，一处连墙基座预埋螺栓被拉断，见图

11、图12。

塔机倒塌原因分析

2.1 台风风力超过塔机设计标准

台风风力超过塔机设计标准是这次塔机大量倒塌的主要原因。我国现行设计相关国家标准《起重机设计规范》GB3811、《塔式起重机设计规范》GB/T13752等均不同程度地提出了塔机承受非工作状态风荷载的要求，对沿海地区塔机非工作状态的设计计算风压为1000 N/m2，计算风速为40m/s，对应《风力等级》GBT 28591为13级。根据厦门市气象台观测站监测数据，第14号超强台风“莫兰蒂”厦门沿海及各大桥监测点风力为旋转风14～15级、阵风16～17级以上，最大阵风风速为64.2m/s，换算后的理论风压值为2570 N/m2，远超过塔机设计的计算风压与风速。

2.2 塔机设计安全裕度小，制造质量差

2.2.1塔机设计的安全裕度偏小，设备在非工作状况下抗风荷载能力不足。

部分厂家的塔机独立使用高度、悬臂端高度设计值过大，安全裕度偏小，抗台风能力差。通过对比不同品牌的塔机，在相同型号、标准节形式及截面的情况下，塔机独立使用高度设定值差异较大。如型号为TC6013的塔机，多数厂家使用说明书中独立使用高度均在40～45m，部分达46.7m，个别甚至高达50.5m，远大于大多数同型号塔机的独立使用高度。

2.2.2 厂家优化结构设计，降低安全性能。

部分塔机制造厂商通常通过优化设计的形式来降低生产成本和销售价格，优化设计往往以结构质量最小化作为优化目标；有的产品仿制知名品牌生产，所使用的结构材质和生产质量不如知名品牌，甚至对塔机结构进一步优化，但标注的性能参数却相同甚至更高；一些塔机在基础节、附着所在标准节、基础节焊缝、附着杆等受力节点位置未考虑结构加强措施，单角钢片装式标准节在附着装置截面未设置对角腹杆或内撑杆等，这些均降低了塔机的安全性能。如案例1塔机说明书对附着框未要求配备内撑杆，塔身屈服点发生在最高道附着处，变形起始点在附着以下约2m处，而案例2中塔机最高道附着装置配有内撑杆，变形起始点发生在附着装置以上约4m处。通过对比两者的破坏位置，附着装置是否安装内撑杆，其变形起始点高度差达4～6m。如果案例1该塔机安装了内撑杆，该塔机可能不会倒塌。

2.2.3 设备制造质量差

厦门理工学院项目中倒塌塔机出厂时间为2015年，因基础节主弦杆与底板法兰盘焊缝拉裂倒塌。这种形式基础节的主弦杆与水平腹杆在底板法兰盘上组装后焊接，主弦杆外侧焊2个接加强筋板，其强度比主弦杆焊接在底板上后再焊接4 9 个加强筋板的型式差，再加上主弦杆与法兰盘焊缝存在明显的焊接未融合等质量缺陷，该部位存在安全隐患，见图

13、图14。

图13 基础节主弦杆与底板法兰盘焊缝拉裂倒塌

2.3 安装、使用问题

2.3.1 塔机悬臂端高度偏大

这次台风中塔机安装高度接近使用说明书中的极限值的受损较多，同一项目多台塔机中，独立使用高度或悬臂端高度大的塔机倒塌，而较低的未受损。案例1 10 中该项目同一建筑物中使用两台相同型号、规格的塔机，因塔机交叉作业，倒塌的塔机悬臂端高度为34.5m，未受损的塔机为28.5m，两者仅差了6m。如果正常使用时将两台塔机悬臂端高度均降低2节标准节，也许可以避免倒塌事故的发生。

又如距离案例1项目200m处的华尔顿1275项目，共8台塔机（含QTZ80，TC5610，TC6010等型号），没有一台发生倒塌或变形，除去塔机所处位置、塔机型式等不同等因素外，该项目的塔机在使用时悬臂端高度与说明书的要求相比留有较大的余量，均比说明书规定值降低了2～3个标准节，其中最高的2台塔机安装高度达180m，附着装置平均间距约为11.2m，最高附着的最小间距仅6m，大大提高了塔身结构的刚度，增强抗风能力，有效提高整机安全性，见图15。

图15 华尔顿项目塔机悬臂端高度及附着间距均较小

2.3.2 附着装置制作、安装质量差

塔机附着框和附着杆通常由塔机制造厂生产，但因安装距离超长、或为省钱、省事等，常有现场自制的现象。现场自制的附着框以及超长、非标的附着杆，不少未经设计计算，存在截面小、抗拉性和抗压性差、连接部位有焊接工艺和质量缺陷等问题，在超强台风产生的倾覆力矩作用下，易发生结构破坏。

（1）附着框结构、附着杆制作质量不可靠。

案例5 中：最高处附着框未使用原厂构件，制造质量差，在主框架与连接法兰焊接处破坏；内顶撑调节螺杆作为塔身结构与附着框的连接传力点，在强台风时，在内顶撑调节螺栓套与附着框因焊接质量差而先破坏，造成附着装置失效。

案例6中：附着杆制造质量不合格，焊接工艺和焊接质量不达标；附着杆由槽钢多段随意对焊连接，焊缝在同一截面上，未错缝，且未设置加强板；附着杆与附 11 着框联接的耳板板厚达20mm，焊接时却未开焊接坡口；附着杆上缀条设置随意，未形成有效的格构式结构。

（2）附着装置预埋螺栓安装质量不可靠。

案例7中：附着装置各连墙基座仅使用4根M30预埋螺栓（通常为6～8根），预埋螺栓与主体结构拉结处受力增大；附着预埋螺栓与建筑物主体结构未有效连接，未固定在结构柱主筋上，仅拉设在φ10箍筋上，箍筋被拉断后预埋螺栓被拉脱；预埋螺栓所在的建筑结构处未采取加固措施，混凝土结构破坏。

2.3.3 使用接近报废年限的塔机或部件

案例4中两台塔机出厂年限均为9年，接近报废年限。其中一台在第一节标准节下部连接套旁主弦杆断裂，另一台在第二节标准节下部连接套旁主弦杆断裂，且两塔独立使用高度均低于说明书要求，标准节钢结构力学性能已明显下降，使用存在较大安全隐患。

个别倒塌的塔机标准节外形构造相同，但新旧不一，存在混用现象，图16中倒塌的塔机破坏部位发生在标准节连接套主弦杆处的金属结构，该部位锈蚀较严重。按《塔式起重机安全规程》GB5144规定，从2007年10月起塔机塔身标准节、起重臂节等主要结构件应具有可追溯出厂日期的永久性的标志，但不少制造厂未严格执行，而且规程实施前制造无标志的标准节等无法判断是否到达报废期限，对于报废标准节的混用目前尚无有效防范措施。

2.3.4 塔身连接螺栓松动

整体式标准节塔机因塔身连接螺栓螺纹破坏、螺栓断裂而倒塌的共20台，约占整体式标准节塔机倒塌的60%。螺栓破坏的原因之一是螺栓松动，主要原因为安装时连接螺栓紧固力矩达不到要求、使用过程中塔身承受频繁变化的力矩作用导致。案例3塔机为2016年出厂，在第二道与第三道标准节连接处螺栓螺纹破坏，标准节均未发生明显结构变形，破坏处不是塔身受力最不利位置，其原因明显为标准节连接螺栓松动。

另外，高强螺栓多次重复使用也是造成螺栓破坏的重要影响因素，螺栓、螺母出现任何损伤、变形、滑牙、缺牙、锈蚀、螺纹粗糙度变化较大等现象的，力学性能将大大降低，易造成连接破坏。

2.4 防台风经验不足

厦门地区每年均要经历数次台风，因其地理位置受台湾岛遮挡的影响，很少发生超强台风正面袭击厦门的情况。工程项目各方防范重大灾害的意识不强，未尽全力作充分准备。本次台风中，几乎没有工程在台风来临前对塔机作降塔、下降套架或对塔身做加固处理。另一方面，使用单位、一体化企业防范强台风经验不足，多数工程应急预案中没有编制建筑起重机械防台风措施，现场设备管理人员不知道如何应对台风，未能及时采取全面检修、加固受力节点等预防措施；个别塔机操作人员未解除塔机回转限位导致塔机倒塌；部分项目塔机上的广告标语未拆除，形成风帆效应，增大了塔机受风面积，见图17。

图17 塔机上的标语牌未拆除塔机防台风措施

目前国内沿海台风频发地区尚无省份针对台风制定建筑起重机械的地方标准，也无塔机制造厂家专门生产可抵抗超强台风的产品，如对塔机提出抗超强台风能力要求，必然大大提高制造成本和使用成本。因此，除选择合适的塔机、确保塔机安装质量和正确的维护保养外，还可通过采取有效的防台风管理措施，最大限度地减小台风带来的损失。

（1）降低塔机悬臂高度。因台风来时，在整个地区大面积降低塔机使用高度存在时间紧迫、人员不足以及台风中作业安全的问题，实际操作难度较大，建议在每年7月至10月的台风高发季节期间，适度降低塔机悬臂端高度或者独立使用高度；

（2）塔机标准节采用片式结构的，最高道附着框架内必须设置内撑杆；

（3）建筑起重机械采用的高强螺栓应采用扭矩扳手按要求预紧，日常维修保养及台风来前应检查紧固；高强螺栓、螺母出现损伤的严禁使用；

（4）塔机严禁擅自安装非原厂、非同一型号的标准节和附着装置；对非标附着杆的设计、制作须由塔机制造单位或有资质的单位进行；

（5）附着装置预埋件的材质、数量及预埋处的混凝土强度应符合产品使用说明书要求，预埋件应拉结在建筑物的主要受力结构（结构柱、结构梁等）上，预埋安装应按隐蔽工程验收要求进行；

（6）塔机的布置必须确保起重臂能360°回转，作业半径内不得有可能与起重臂干涉的建筑物、电缆、树木等；多台塔机作业应有防碰撞措施；非工作状态应解除塔机臂架回转限位，确保塔机起重臂能实现随风回转；

（7）建筑起重机械的安全装置应齐全有效，在塔机塔顶部应安装风速仪，当风速大于工作极限风速时，能发出停止作业的警报；

（8）对接近报废年限的塔机宜适当降低技术指标使用。

（9）建议完善建筑起重机械报废制度，采用行业协会监管的模式，防止报废的建筑起重机械及标准节等重要部件再次进入现场。

结束语

篇5：船舶防抗台风措施的探讨

船舶防抗台风措施的探讨

船长

王石岩

台风所带来的暴雨、巨浪、大潮等现象严重威胁着海运业，对港口及港内作业船舶的威胁更加不可低估。港内作业的船舶对于防抗台的工作要早作安排，未雨绸缪，保证港内作业船舶防抗台的百分之百成功。但是，我们应该采取什么方法和措施防抗台风？哪种方法是港内作业的船舶的最佳选择？这个问题值得我们去深入探讨，找出适合当时环境和条件的、对本轮最有利的方法去防抗台风，这是每一个航海者的责任和心愿。

科学技术日新月异，造船业、航海技术以及气象预报技术的迅猛发展，为我们防抗台风提供了有力的物质基础。但这并不能让我们对台风掉以轻心，更应该对港内作业船舶防抗台的方法、措施加强研究，以期把台风的影响减少到最低程度。

港内作业船舶防抗台的方法归纳起来有三种：

1、码头，系泊抗台

2、锚地,锚泊抗台(包括系浮筒抗台)

3、出海,海上抗台

港内作业的船舶在选择哪一种方法防抗台风时要充分考虑以下几点：

1、船舶自身的抗台能力。

2、港口的地理环境(包括码头、锚地、外海的地理环境)。

3、台风的发展动向，对本港可能的最坏影响。而后再做出选择。这其中还要兼顾生产的利益，把握好采取措施的时机。太早，则不利于生产，对租家、船公司的经济效益有影响；太迟，则对船舶安全造成威胁。所以，在做出选择时要全盘考虑，顾全大局，以船、货、人员的安全为第一考虑，要提前做好准备，当时机成熟，则当机立断，果断采取措施，以期防抗台成功。

笔者所在的PANAMAX型散装船，2003年8月19日至31日在防城港卸大豆期间，就曾成功地避离(0312)KROVANH强台风的正面袭击。事后我轮对此次防抗台风方法、措施进行总结。

1、卸货伊始，我轮就布置了防抗台的工作，与轮机长密切配合，确保主机、付机、锚机、舵机、锅炉处于正常工作状态。船员都进行了防抗台动员工作，特别强调注意安全。

2、卸货工作早作安排，根据租家的要求，做好卸货计划，保证有足够的稳性，严格控制松散舱口的数量，保证各舱中谷物移动倾侧总力矩和因谷物移动而使船舶产生的横倾角符合稳性的要求。

3、密切注意台风的动向。

4、大风浪中操船、调头计划和操作得当。

5、与公司安监部密切保持联系，得到更多的信息和技术支持。

6、认真研究了防城港和北部湾的地理环境为出海抗台作好了准备。

7、制定多套抗台计划，多手准备，根据情况的变化而作相应的改变。

8、不失时机，果断出海抗台。

有以下的不足：

1.对台风的估计不足。19日我轮到防城港时，在南中国海北部有一“TD”活动，我轮密切观注，20日1800GMT时，此“TD”于汕头附近登陆。对我轮未造成影响。而(0312)KROVANH尚在菲律宾以东洋面动向未明。考虑到船体强度及港方的要求，我轮改变了初始的卸货计划，致使在台风正面袭击防城港时，我轮几乎处于被动局面。松散舱口的数量多，各舱中谷物移动倾侧总力矩和因谷物移动而使船舶产生的横倾角刚好符合稳性的最基本要求。

2.船员换班的时机不好。23日中午有一半的船员换班，其中包括大副，25日早0800时即出海抗台。使抗台工作较为被动。

3.压载水的调整要保持适当的艉倾或平吃水，如果艏倾也不要太大，否则会影响船舶的操纵性能。此次我轮出海时艏倾1.5米，船舶的操纵性能不好，经常用满舵才能把定，这在大风浪船舶操纵、调头中是不安全的因素。

4.安全工作余地不足。

认真总结和认清港内作业船舶防抗台的三种方法所面临的主要危险，拟定相应的应对措施，当危险出现时，我们就会胸有成竹，一一应对，才能确保安全。

●码头，系泊抗台主要有以下危险。

1.触碰码头或他船，造成船体、车叶及码头等的损坏。

2.断缆，码头缆桩断裂。

3.搁浅。

4.港口设备(吊机)倾倒，而伤及船舶。

5.船舶操纵困难，车、舵的作用不大。

6.船员劳动强度大，由于断缆可能伤及船员。

7.风暴潮的影响。

●码头,系泊抗台应采取的应对措施。

1.增加吃水，尽量减小船体的受风面积。

2.保证适度的稳性。

3.准备好碰垫，与港方联系，尽量清理本轮周围的他船，要与他船或障碍物保持一定的安全距离，港口的吊机设备等，尽可能移离本轮至安全距离。

4.分析泊位走向及可能的受风方向和风力，是否会受风暴潮的影响等。与港方联系，在台风未来之前把船移至不受风暴潮的影响，避风的泊位。

5.要求拖轮协助抗台，港方是否可以办到。

6.调整系缆，合理使用缆桩，系缆点不要过分集中，勿使系缆上下垂直受力，出缆角度要保持水平分力大于垂直分力，缆绳要受力均衡，各系缆与船体的摩擦部分要包扎并垫好寸垫以防摩断。如果条件许可，也可以在主要受力的缆绳上挂以重物，或者接上一段锚链以增加系缆的弹性。

7.在条件许可时可适当用车、舵来调整船艏、艉与码头的横距及艏、艉系缆的受力。控制船位，防止断缆，防止船舶因受风压离泊而搁浅。

8.加强船员的防抗台意识及劳动安全教育，谨防工伤。

9.测定码头泊位的水深，计算潮时、潮高、潮流，观察是否有异常水流。

●锚地，锚泊抗台(包括系浮筒抗台)主要有以下危险。

1.走锚,断链及锚链绞缠。

2.他船走锚危及本船。

3.船舶横摇,纵摇难以控制,如果货物移动有倾覆的危险。

4.台风过境,船头值班环境恶劣,船员工作强度大。5.水深较浅时,有“墩底”的危险。

6.主机、舵机故障,走锚,断链时,有搁浅，碰撞他船的危险。

●锚地，锚泊抗台的应对措施。

1.选择好锚位。根据港口锚地的地理环境选择合适的锚位。要注意以下几个方面：锚位要能遮蔽台风的强风，了解锚地底质的情况，水深的情况，锚地是否宽敞，水流情况，周围锚泊船的情况，是否有显著物标定位。

2.准备抛“一点锚”抗台。当船舶已受台风风系影响，风力达6-7级时方可抛“一点锚”。抛锚时双锚尽可能同时抛下，松链时应尽量同步，以避免锚链绞缠。“一点锚”的偏荡较大，应注意与其它锚泊船的距离。

3.保证适度的稳性。散粮船应严格控制松散舱口的数量，保证各舱中谷物移动倾侧总力矩和因谷物移动而使船舶产生的横倾角符合稳性的要求。

4.用车、舵配合抑制船舶的偏荡。用车时，不要贸然使用高车速，不宜令主机忽开忽停，车速忽高忽低。按风力的强弱和锚链受力情况让主机的转速采用逐步增大或减小。车速高低应使锚链保持一定的受力为限。如船舶横向受风，锚链打横时不要盲目动车顶风，这样会增加锚链的负荷，只有当锚链靠近船头方向时，方可酌情动车。操舵的目的是让船艏和风向保持一个不大的风舷角，同时务必使风向稳定在一侧。

5.如果发现走锚，断链，应立即果断起锚或弃锚出海抗台。防止触碰他船或搁浅。

6.与轮机长密切配合，要确保主机、付机、锚机、舵机、锅炉处于正常工作状态。

7.船头值班人员要系好安全绳，与驾驶台保持联系，注意保护人员的安全。

8.锚链系浮筒抗台时，应注意出链长度，防止风浪大时断链。如果预计风力较大，还可抛下另一侧锚，同时松长双链均匀受力，成“一点锚”状态。

●出海，海上防台主要有以下危险。

1.判断，预报失误，船舶误入台风中心。

2.船舶横摇剧烈，引起货物移动，有倾覆的危险。特别是散粮船，危险性更大。

3.主机,舵机故障,船舶失控。

4.避台海域不够宽敞,航海障碍物多，水深较浅，船舶有搁浅、触礁的可能。

5.大风浪船舶操纵、调头困难。

●出海，海上防台的应对措施。

1.船舶应有足够的稳性。特别是散粮船应严格控制松散舱口的数量，保证各舱中谷物移动倾侧总力矩和因谷物移动而使船舶产生的横倾角符合稳性的要求。调整压载水，增加吃水，减少船舶的受风面积。

2.及时接收、分析台风警报。掌握台风发展运动情况，与现场气象观察结果比较，判断本轮是否已受台风风系影响。本轮在台风进路的什么位置？进而采取相应的海上避台方法，离开台风中心，避开强风区。

3.仔细研究避台海域的情况。选择水深相对较浅，航海障碍物较少，定位物标好的开阔海域滞航抗台。

4.保证四机一炉处于正常工作状态。

5.注意大风浪中的船舶操纵要点。对航向、航速作适当调整，控制船舶尽量减小横摇的次数和幅度，防止货物移动。使船艏与风浪成30度角，减小船体的受力。谨防船被风浪打横。在大风浪中调头，一定要遵循“船速慢，舵效好”的基本操作方法。要选准海面较平静的一段时间开始调头，力争在下一组第一个大浪到来之前渡过横风横浪的危险区段，并调头完毕。

6.台风过境后，涌浪大增，此时更应该谨慎操船，防止横摇，控制好船位，防止船舶被涌浪推进危险海域。

比较以上三种防台方法的主要危险和可操作性,我们不难发现,港内作业船舶防抗台的方法首选是,出海,海上防台;其次是,锚地,锚泊抗台;最后才是码头,系泊抗台。