珠三角工程

2024-05-12

珠三角工程（精选十篇）

珠三角工程篇1

广东省信息产业厅重点围绕顺德的家电产业、工业设计、空间地理信息服务等优势产业做大文章。以国家(顺德)家用电子产品产业园为载体,推进嵌入式软件技术在家电产业的应用,打造顺德“白色家电之都”。积极推动龙头企业做大做强产业链,发挥引领行业发展和带动作用。大力推动小家电、家具、钢铁、花卉等市场的电子商务平台建设。

工作计划

一是启动信息化与工业化融合“4个100”示范工程。广东省信息产业厅根据实施方案中信息化与工业化融合“4个100”示范工程的工作目标,积极开展示范工作。珠三角各地要根据当地产业特色情况,在工业生产数字化改造、装备制造数字化、清洁生产信息技术应用、节能降耗信息技术应用等方面,各有侧重开展示范建设。二是制定珠三角各地市两化融合实施方案。广东省要求珠三角各地市把两化融合工作作为市委市政府的重点工作事项。

三是大力支持两化融合项目建设。广东省信息产业厅专门设立提升传统产业的现代信息服务领域“专项资金扶持项目”,扶持先进适用信息技术在工业领域的普及应用。

四是建立信息化与工业化融合创新中心,打造信息技术服务体系以及完善制造业信息化服务,培养推进产业发展的服务支撑能力,支撑中小企业公共信息技术应用需求,组织两化融合重点项目研发和建设。

珠三角区域堤坝工程软基处理篇2

劳龙虎水道航道整治工程堤坝工程中，我们应用了塑料排水板加堆载预压方式进行软基处理，取得较好效果。

1.1地质条件

在工程区域沿线，以水井角为界发育两套地层，并呈不整合接触，两侧采石场是燕山期侵入黑云母花岗岩，东侧为泥盆系泥质砂岩，大部分区域被第四纪地层覆盖。

岩基以上覆盖层主要由表层基土、海陆互相交结的淤泥、淤泥质土、局部砂土和残积的粉质粘土、粘土组成，覆盖层是场地主要基土。

场地地基土应力，历史以正常固结为主，河滩和河床表层浮泥尚未完成自重固结，属欠固结土，残积土属超固结土。

场地地下水以孔隙水为主，水量贫乏，深层地下水稍具承压性。

浅层堤基地层中为无粘性土，不均匀系数Cu>10，一般不会发生流土、流沙、管涌等不利影响。

场地的抗震设防烈度为6度，可不考虑液化和软土的沉陷影响。

1.2处理方式

针对本工程地基土为广泛分布的淤泥层的特点，我们采用排水固结法处理堤基，分两级填筑土堤预压，堤基固结度达到80%后安排陆上拆除旧堤及航道疏浚。

同时在新筑堤及航道疏浚对应的岸坡平台设置观测断面，埋设边桩、沉降板、孔压仪及测斜管等土力观测仪器，辅以必要的施工期勘察，根据土体物理学指标变化及土体的变形速率等数据控制好施工进度。

完成场地平整并铺垫50cm砂垫层后进行塑料排水板的施工。

本工程塑料排水板采用梅花型布置，间距为1.04m，深度为入淤泥层15-20m。

1.2.1主要施工方法

采用PC-200(或功率相当的)履带式挖掘机改装的液压插板机。

插板机套管采用菱形钢导管，锚靴采用φ10钢筋及塑料板两种。

(1)放样布桩：按设计图纸要求进行。

(2)桩机就位：插板机就位后，检查桩端处夹头，通常情况是夹带子的位置离带端部15～20cm，以便拔导管时不易发生跟带，桩尖对准孔位，然后施震沉管，沉管到设计深度。

(3)沉管：沉管过程中注意导管的垂直度，倾斜度不得大于1.5%，导管下沉速度不宜过快，一般控制在每分钟4～5m，沉管过程中绝不能上提。

(4)拔管：缓慢匀速拔管，以便让软土有一个缩孔的机会，使得排水板不易被钢导管带动。

从装排水板卷的铁架至钢管顶部之间的带子宜稍为松驰。

钢导管拔至砂垫层，并且尖端离砂垫层面约50cm后，将排水板在离砂垫层面大约20cm处剪断，弯倒后用砂压住。

打设时回带长度不得超过50cm。

如回带长度超过50cm以上，须在该位置45cm范围内补插。

插板宜为整板，一般不考虑接板，如确需接板则应采用滤膜内平搭接的方法，搭接长度不少于20cm。

严禁排水板出现扭结、断裂和滤膜撕破等现象发生。

(5)移机：移机后退打下一根。

1.2.2技术措施

(1)排水板质量控制：塑料排水板必须具有产品出厂合格证的技术性能检定书，塑料排水板的规格、质量和排水性能必须符合塑料排水板技术参数与要求。

到场产品按20万m一批，在监理工程师的监督下，随机取样进行外观质量的检测，每次抽检5盘;排水板的外包装应牢固，并确保在运输过程中不破损、不露板芯;将排水板展开，在全长范围内均匀选取10个点分别测读宽、厚的数据，宽度为100mm，允许偏差为±2mm，厚度要大于3.5mm，允许偏差为 +0.5mm;排水板板芯槽齿无倒伏现象、表面平滑、无接头、无空洞和气泡、齿槽分布均匀;每盘排水板滤膜接头不多于1个，接头长度要大于20cm;外观质量检测完毕以后，再取样品进行检验，经检验合格才使用。

塑料排水板必须存放在工地材料仓库中，以防止日晒雨淋加速材料老化。

(2)接板控制：打入地基的塑料排水板应为整板，需接长时，必须满足搭接要求，芯板平搭。

长度不够需要接长时，按如下方式进行：将板滤膜剥开，使芯板对插塔接，并将滤膜重新包好，裹紧后用铁丝或塑料绳穿扎牢固，或者用专用钉书机钉牢。

接长时塑料板上扎穿的孔眼不应在板芯的同一条排水槽中;每根接长板只允许一个接头，且搭接长度不小于20cm。

接长板要分散使用，相邻板应无接头;接长板的使用量不能超过打设总根数的10%。

(3)排水板测量定位：在每一施工机械打设范围内布撒灰点或插竹片，确定打设位置，测量定板位误差不大于±100mm;移动插板机，使桩管尖中心与灰点中心重合，即可下插排水板;插扳机定位时，管靴与板位的偏差控制在±50mm范围以内。

(4)垂直度控制：尽量确保插板机底盘水平接地或与水平面平行，在插板机上安装施工记录仪，严格控制垂直度，保证插板机桩管在插板时与地面垂直，偏差不大于1.5%。

(5)深度控制：按允许偏差±50mm来严格控制排水板打设高程。

施工时以施工至中粗砂层顶面为原则，并将排水板末端0.5m的滤膜剪除，保证与中粗砂垫层形成畅通的排水通道。

(6)回带控制：在施打排水板时，当套管打到预定深度后，宜稍加停留，然后均匀提升，以减少回带，切不可拔管过快。

套管上拨时应垂直起吊，以防止带出和顶坏芯板，若有超过5%的塑料排水板在打设时产生回带，且回带长度超过50cm，应立即停止施工检查原因，可采取调整桩靴形状等措施来减少回带，并且按要求采取补打措施。

另可据施工现场情况测定代表性的回带量，实施超设计深度打设，从而保证排水板进入设计深度的土中。

(7)数量控制：施工时要防止漏插的现象，检查并记录每根排水板的施工情况，符合验收标准无误后，方可打设下一根，否则，需在邻近板位处补打。

(8)质检：监理单位人员须全程旁站，施工单位在每台插扳机配备一名质检员检查、记录每根排水板的施工情况，打设完毕剪板后全面检查板位误差、垂直度、打设深度、外露长度、回带等情况，确保符合验收标准并记录后方可移机打设下一根，发现打设不合格时及时在该板位45cm内补打。

完成排水板施工后，工程进入堤基的预压沉降固结阶段，采用两级加荷，中间间歇一个月，通过沉降稳定观测及固结强度和沉降量的.检测计算，分析确定堤围的安全稳定系数和极限填筑高度。

经过7个月固结度达到50%，经1年固结度为60%，经2年的固结度已达80.5%，固结效果较为理想，堤坝沉降量控制在设计预计范围内。

2.碎石桩工艺试桩和效果检验

西江下游航道整治工程横坑裁弯切咀工程中，我们在上弯段筑堤工程进行82根碎石桩工艺试桩和效果检验。

本工程与劳龙虎水道航道整治工程地域相距不到20km,地质条件基本相同，试验中采用多种粒径碎石进行对比，按正三角形布置，桩径为1m和1.5m，桩距为2m 和1.5m两种，桩长为13～15m，并进入粘土层0.5m。

通过工艺试桩检测，我们确定碎石桩施工控制参数：a.碎石粒径以φ5～10cm为主，应大于50%;b.水压550～600kpa,水量20～30m3/h;c.造孔速度1～2m/min;d.清孔次数2～3次;e.每次填料量0.5 m3;f.每次提升高度0.3～0.5m;g.留振时间10～20s;h.密实电流45～60a;i.充盈系数1.7～1.8等。

我们在试桩及检测中发现一些问题较难控制，且造价偏高，导致放弃该项软基处理方案。

(1)碎石桩施工是一种质量控制要求较严格的地基处理方法，尤其是采用悬吊式施工，对桩的垂直度、偏位都没有保证。

其质量不仅由施工参数控制，还需要施工队伍有良好的责任心及质量意识。

(2)在试验中，1.5m间距碎石桩施工塌孔现象比较严重。

主要原因是桩不偏位、不斜孔的前提下，桩土间距有40～50cm，在施工过程中很难保证振动器一直在同一位置，且斜孔现象也普遍，原本比较软弱的桩间土在水冲扰动下更软弱，塌孔现象难以避免，从而造成桩体碎石松散，桩体强度降低。

从直剪试验结果表明，φ1500mm复合地基抗剪强度偏低，数据离散性较大。

(3)软土强度低，对碎石桩的约束力较小，成桩较困难，且桩对土体不仅没有挤密作用，反而使土体受到扰动，强度降低，短期内实际上只起置换作用，因此必需选择较大的置换率。

3.搅拌桩试验、检测和应用

我们在西江下游航道整治工程下弯段筑堤中进行搅拌桩试验、检测和应用。

3.1搅拌桩试验和检测

搅拌桩直径0.5m，桩距0.8m，呈等边三角形布置，试验分5组，每组3根,固化剂为C25号普通硅酸水泥，施工水泥用量分别为43kg/m、50kg/m、60kg/m。

由于搅拌桩工艺较成熟，本节不作描述，主要介绍检测和结论。

桩体七天龄期与原状土N10轻型动力触探及标准贯入对比试验，原状土试验位置于每组桩旁。

(1)N10轻型动力触探试验采用25mm钻杆、10kg穿心锤，落距50cm，连续进行触探索，记录每打入土层30cm的锤击数。

4M清孔，以下每触探2m后清孔试验(成果见表1)。

(2)N63.5标准贯入采用42mm钻杆、63.5kg穿心锤和标准贯入器。

贯入时穿心锤落距76cm，使其自由下落，将贯入器竖直打入土层15cm后记录30cm击数(成果见表2)。

桩体与淤泥胶结的水泥土(7天龄期)与原状土N10轻型动力触探表明，水泥用量50 kg/m的水泥土强度及强度增长率略低于43kg/m和60 kg/m的水泥土，60 kg/m的水泥土强度增长率最大。

桩体与淤泥胶结的水泥土与原状土N63.5标准贯入表明，水泥用量50 kg/m的水泥土强度及强度增长略高于其他两种。

3.2桩体(28天龄期)抽芯检测成果

表3数据表明:对于与淤泥胶结的水泥土(28天龄期后)，水泥用量低的水泥土物理指标略优于水泥用量高的水泥土，不同水泥用量的水泥土力学指标平均值差异不大。

3.3单桩复合地基载荷试验(28天龄期后)

我们运用相对变形法测定50 kg/m和60 kg/m水泥用量复合地基承载力基本值为130kpa和140kpa，数据显示两组不同水泥用量的复合地基承载力基本值差异不大。

通过试验，我们制定水泥搅拌桩施工相关指数指导施工，实践证明采用搅拌桩处理软基后，地基强度在短期内得到大幅提高，对完工2年的观测反映堤坝沉降控制在设计预计值的下线内，堤坝稳定、安全，满足使用要求。

因此，该项工艺是快速有效的软基处理方式，但造价偏高，在后续的工程中我们只作后备应急使用考虑。

4.结语

软基处理方法宏观上划分为强夯法、复合地基和排水固结三种形式，至今未有一种方法能一劳永逸解决软基问题，每种方法均有优缺点，须根据工程荷载、工况条件、工期、造价等因素选定最合适的方案。

我们在珠三角地区的堤坝工程中选用排水板固结法，主要是考虑其经济性和环保性，符合低碳、绿色航道的发展目标，实践证明该方法能达到使用目的，效果良好。

珠三角工程篇3

这是建国以来中国轮胎行业获得的最高科技奖项。

三角巨型工程子午胎，是化工行业高新技术橡胶制品，主要为工程和矿山机械配套。

巨型工程子午胎主要用于煤矿，铁矿，铜矿等路面复杂、工况十分恶劣的条件下，具有不同于普通汽车子午胎的特征：适应恶劣路况下行驶操控的大轮廓尺寸和自重、应力分布差异明显带来的部件复杂厚重不均、具备抗高荷载、耐受经常性刺扎冲击、避免快速磨损的高刚性、高弹性复合材料，轮胎花纹有抓着好、防滑、自洁等优异性能。因高技术含量及市场寡头垄断，国外对技术与装备封锁严密，使得产品研发及量产难度非常大。此前，国内一直空白，国外只有米其林、普利斯通、固特异三大公司能够生产且供不应求，我国则花费巨额外汇购买此类产品。

三角集团有限公司具有30多年专业生产制造轮胎的历史，是全国最大的综合性供产销研一体化轮胎企业。历时五年攻关，创建产品设计体系、创新配方粘合体系和抗硫化返原体系，发明三段七鼓核心成型工艺，创新系列成套大型生产设备，打破了国际封锁，获4项国家发明专利，16项软件著作权，是轮胎行业重大技术创新。

三角集团是唯一为多家世界500强高端工程机械提供原装配套工程巨胎的中国企业，产品一面世就进入效益好的高端市场。采用三角巨型胎为主机配套的国际上的工程机械厂家有：美国卡特彼勒公司、美国约翰迪尔公司、瑞典沃尔沃公司、德国的利渤海尔公司等八家企业。2007年订单需求量20万条以上，销售额超过4亿美元。

三角集团20万条工程子午胎项目，是世界单厂规模最大、投资最小的巨胎生产基地。项目投产以来经济效益显著，到目前为止，累计生产巨胎22万条，实现销售收入34亿元，利润10.6亿元，税收3.2亿元，创汇4.2亿美元。

三角巨型工程子午胎滚动阻力小，节油率8％以上，具有显著的节能减排效果，符合国家环保政策，轮胎使用寿命在4000小时左右，比普通工程胎提高50％以上，胎体采用钢丝材料，承载能力强，耐刺扎，耐磨耗，轮胎可翻新使用3-4次，实现循环经济，具有显著的经济效益和社会效益。

该项目的研发成功。从此结束了我国巨型工程子午胎依赖进口的局面，为国家节省大量外汇的同时。保障了国防的安全。

珠三角工程篇4

珠三角地区软土主要由西江、北江、东江在珠江口受内海岸浪流及潮汐水动力作用逐渐淤积而成, 属于第四纪沉积物, 厚度约为10m, 土层多为含水丰富的淤泥、淤泥质黏土及粉细砂[1]。具有高含水量、高压缩性、渗透性低、抗剪强度低、显著的灵敏性与流变性等特点, 软土地基的性质因地而异, 因层而异, 不可预见性大, 给工程设计与施工带来了很大的困难。

珠三角地区由于经济的高速发展, 用地越来越紧张, 变电站站址选择余地越来越少, 软土地基的变电站越来越多, 地基不均匀沉降问题越来越突出。对珠三角软土地区的变电站进行调查, 早期变电站90%以上没有对软基进行处理, 只有主要建筑物及构支架采用桩基础, 导致变电站部分设备基础、场地电缆沟及站区构筑物沉降严重, 例如, 顺德某220k V变电站场地电缆沟沉降量达到0.5m, 消防水池沉降量达到1.0m;深圳某110k V变电站由于配电装置室设备基础发生不均匀沉降需进行基础处理, 给变电站的安全运营带来严重的威胁。因此, 解决变电站软土地基沉降问题是设计单位重点研究的问题之一。

2 软基处理方法介绍

传统的软土地基处理方法主要有:换土垫层法、强夯挤淤法、石灰桩法、深层搅拌法、高压喷射注浆法、排水固结法等。其中, 排水固结又包括堆载预压法、超载预压法、真空预压法、真空联合堆载预压法、降低地下水位法、电渗法[2]。

作为工程设计人员应根据工程的特点、地质情况与上部结构的荷载情况等因素确定合理的软基处理方法, 保证工程的安全性与经济性。由于变电站电气设备对沉降比较敏感, 变电站工程的主要建构筑物及构支架设备基础一般采用桩基础处理, 发生沉降的主要为站内道路、电缆沟及其它站区性构筑物, 因此变电站工程软基处理的主要目的是消除场地的沉降, 而并非作为建筑物及设备基础的持力层。针对变电站工程的工程特点及工程经验, 对几种软基处理方法的应用进行了分析与介绍。

3 变电站软土地基处理

3.1 换土垫层法

换土垫层法是将基础底面以下不太深的一定范围内的软弱土层挖去, 然后以质地坚硬、强度较高、性能稳定的素土、砂石等材料以及土工合成材料充填, 并通过人工或机械进行密实处理, 成为良好的人工地基。具有经济、施工简便、工期较短等特点。

当变电站场地淤泥或淤泥质土的层度较薄, 或者场地局部位于鱼塘和排洪沟时, 可采用换土垫层法处理, 换填材料应首先考虑就地取材, 利用场地挖方区的土石进行换填, 当基坑中有地下水或在鱼塘中时, 应采用砂石和矿渣等透水材料进行换填。

由于变电站建筑物大部分为单层或者两层的建筑, 对地基承载力要求不高, 因此经过换土垫层法处理后可建构筑物及设备基础可采用天然地基。

3.2 堆载预压法

堆载预压法指在地基表面分级堆土或其他荷载, 使地基土压实、沉降、固结, 从而提高地基强度和减少地基沉降量的一种方法。

根据《变电站总布置设计技术规程》 (DL/T5056) 要求, 220k V枢纽变电站及220k V以上电压等级的变电站站区场地设计标高应高于频率为1% (重现期) 的洪水位或历史最高内涝水位。在珠三角部分地区, 例如珠江入海口、佛山顺德地区等, 由于变电站站址原始地形标高较低, 清除表土后并考虑堆载预压的沉降, 需对场地购土 (砂) 进行回填4m左右, 方可达到设计标高。

由于场地需要进行回填, 4m土或者砂的自重能对场地产生约80k Pa的荷载作用, 根据场地的实际情况, 可以考虑继续增加2m的超载堆水或1m的超载填土, 使得堆载预压总的荷载达到100k Pa。由于总的荷载远大于下部淤泥层的承载力特征值, 需要根据地基土的强度增加进行分级加载, 预计总的工期为6个月, 包括1个月 (施工准备、插打排水板及施工排水沟) 、3个月分级加载时间与2个月的恒载。

由于堆载预压会对周围土体产生剪切、隆起等破坏作用, 如场地周围存在建构筑物, 需采用措施避免对周围建构筑物的破坏, 例如水泥土搅拌桩围幕等。

3.3 真空预压法

真空预压法属于排水固结法, 通过真空压力 (负压) 使土体中的孔隙水压力产生不平衡的水压力, 孔隙水在这种不平衡力的作用下通过竖向排水体逐渐排出, 从而使土体产生固结变形。

与堆载预压相比, 真空预压法具有固结快、工期短等特点。真空预压时地基不会发生剪切变形, 只有压缩变形, 不会引起地基失稳, 因而施工时无须控制加荷速率。

在部分地区变电站场地原始地形标高高于频率为1% (重现期) 的洪水位或历史最高内涝水位, 或者受城市防洪堤的保护, 不需要进行场地填高或者填高高度很小达不到预压荷载的要求, 如采用堆载预压则土方运进与运出的费用较大, 且会影响工期, 则可以采用真空预压法。

真空预压产生的真空压力一般为80k Pa, 在变电站中由于主要建筑物及构支架设备基础采用桩基础, 可采用80%~85%作为设计要求达到的固结度。

3.4 水泥土搅拌桩法

水泥土搅拌法是利用水泥、石灰等材料作为固化剂, 通过特制的深层搅拌机械, 在地基中奖软土和固化剂强制搅拌, 利用固化剂和软件之间产生的一系列物理-化学反应, 使软土硬结成具有整体性、水稳定性和一定强度的优质地基。

当变电站的用地面积较小时, 如220k V户内变电站、110k V变电站等, 由于站内道路、电缆沟等站区构筑物等所占面积较小, 不适合使用堆载预压或者真空预压, 则可对站内道路、电缆沟等站区构筑物等区域采用水泥土搅拌桩处理地基, 配电装置楼及构支架设备基础采用桩基础。

相比堆载预压及真空预压法, 水泥土搅拌桩法具有施工简单、适用范围广、对周边环境无影响、施工周期短等特点。

4 工程应用

佛山某220k V变电站位于佛山市顺德区, 场地地层分布从上至下分别为: (1) 素填土:褐黄色~褐色, 松散, 湿, 以粉质黏土为主为人工自然堆填, 平均厚度2.7m; (2) 淤泥:褐色~褐黑色, 流塑, 饱和, 局部夹薄层粉细砂, 含植物腐殖质等有机质及白色贝壳碎屑, 有臭味, 平均厚度4.57m; (3) 淤泥质土:褐色~褐黑色, 软塑, 饱和, 平均厚度4.87m; (4) 细中砂 (Q4mc) :褐色~褐黄色灰色, 饱和, 松散~稍密, 石英质, 级配不良, 含少量贝壳残片, 海陆交互相, 平均厚度5.29m; (5) 淤泥质土:褐色~褐黑色, 软塑, 饱和, 平均厚度5.12m; (6) 卵石 (Q4mc) :褐黄色, 饱和, 密实, 以粉砂质砂岩为主。

本工程总软弱土层的平均厚度约为16.6m, 如不进行处理, 后期场地会出现不均匀沉降, 影响变电站的安全运行。本站原始地面标高为2.48m, 站址100a一遇最高洪水位的设计标高为7.01m, 需填高4.53m方可达到设计标高。结合本工程的特点, 设计采用塑料排水板+堆载预压处理地基, 塑料排水板的间距为0.9m×0.9m, 插入深度为16m, 初步计算堆载预压后场地的最终沉降量为0.8m, 荷载分3阶段完成, 每级荷载分别为1.2m、2.0m和2.13m, 填土产生的预压荷载约为100k Pa, 总的施工周期为5个月。经对监测结果进行分析, 场地平均沉降量为600mm, 平均固结度达到92%, 满足设计要求, 取得了良好的效果。

5 结论

结合作者的工程经验, 本文针对不同地质情况, 场地条件, 建设工期等情况, 提出了几种针对变电站工程的软基处理方法, 并对提出的处理方法的适用范围、优缺点进行比较分析 (见表1) , 对珠三角地区变电站工程的软基处理设计及施工有一定的指导意义。

摘要：针对珠三角地区变电站工程的工程特点, 根据作者的工程实践经验, 提出了针对不同地质情况, 场地条件, 建设工期等情况下的软基处理方法, 对各种地基处理方法在变电站工程中的实用范围及特点进行了分析, 提供给设计人员参考。

关键词：珠三角地区,变电站工程,软土地基,地基处理

参考文献

[1]陈晓平, 黄国怡, 梁志松.珠江三角洲软土特性研究[J].岩土力学与工程学报, 2003, 22 (1) :137-141.

长三角珠三角招商心得篇5

王琳琳

为加快我区高端产业聚集区的建设，推动蓝色经济与长三角和珠三角优质企业、优势资本、先进技术、高端链条成功对接，7月6日-12日管委会潘世龙副主任带队，南方办事处招商团队一行4人赴深圳、杭州、苏州、昆山、上海等地区开展了为期7天的项目对接活动，借此契机加快已签约项目建设进度、推动在谈项目及早落地、同时扩大储备新的项目信息源。现将具体情况汇报如下：

一、主要活动与成果

（一）深圳地区

对接深圳斯堪维亚智能机器有限公司项目方，主要从事小型精密数控机车床、纵切车床，刀塔车床、车削中心及智能机器人、柔性生产线产品研发和生产。该公司目前以深圳为研发总部，为满足日益扩大的销售规模，初步设想于山东拟建分厂。

国内数控市场中，斯堪维亚是日本三菱集团唯一的技术合作方，共同研发的12轴数控机器人，单此产品年产值可达4500万元，目前正在与瑞士洽谈计划引进全套生产技术，计划投入1.3亿，将该款数控机器人扩大化生产事宜落户山东分厂。该项目为无污染、无排放、高附加值的鼓励型高新技术产业，一旦落户新区，定会为我区税收带来可观收益。

（二）昆山地区

1、重点对接立华植物纤维有限公司项目方，推进原有项目在我区建设进度，协调项目方与建筑方间现有问题，确保该项目及早完工，及早投产，拟订备忘录，如下：

1）注册资本金：8月10日前，汇入150万美金用于注册资本金用途。

2）项目工程款：在已付的650万元基础上，再次一次性交付建筑方6期承兑汇票1350万元，利息差由立华项目方支付。

3）工程安排：建筑方在已缴付2000万元的基础上，如期完成基础工程（5栋厂房及办公楼），并达到竣工标准，附属工程允许项目方另寻他家建筑商完成。

4）项目审计：最终工程结算款通过审计方审计价格，审计方由第三方威海工业新区管委会安排并监督。

此外，立华项目方目前正与日本Nissha（日写）商谈合作事宜，扩展经营范围。日本Nissha印务有限公司，为世界领先的印刷公司之一，主要经营专业商业印刷及印刷精密设备开发业务。世界领先的Nissha IMD触碰技术广泛应用于手机，电脑，家电和汽车内饰领域。立华项目方计划投资1000万同日本Nissha在威海成立合资公司共同经营商务彩印业务。

2、重点对接德士达光电照明科技有限公司，为国内首批以LED为主照明光源的高科技企业，计划总投资13亿人民币打造LED产业基地，分别致力于LED外延、芯片、高功率LED封装及应用等业务。

（三）湖州地区对接浙江林信木制品深加工项目，参观木制品深加工供货方供货渠道，实地考察了浙江木联地板、华梁木业等供货企业。通过考察，了解到木地板加工经过：原木选材分割--旋切干燥--芯板涂胶排板—木板热压胶合--地板板坯成型--地板切割开槽—涂漆干燥定型等生产流程完成，整个过程无污染符合项目入区要求，待我区环渤海厂房竣工后，该项目即可入驻新区。

（四）苏州地区

1、对接苏州特谱科技有限公司，参观考察企业，公司总占地面积412亩、注册资本8亿元、总投资30亿元，预计投产后，年产发电机组2000台，产值可达200亿元了解企业概况，沟通风力发电项目及风场项目前期开工建设准备事宜，如下：

1）及早与汪疃政府联系风场基座事项，避免同百姓直接接触，通过政府协调，提高办事成效。

2）邀请中航天合作方来新区考察，同分管领导对接，商谈海上风电详情，抢占威海风电市场。

3）完成现有指标的17.4亩土地摘牌手续，交纳相应的土地保证金。

2、对接青铜时代项目方，考察江苏动力谷文化传媒有限公司，由动画界人士创立，2008年11月入驻苏州工业园区国家动漫产业基地。为苏州工业园区重点扶持的动画企业。2010年成功完成大型电视动画片《家有儿女》的制作，年产量超过4000分钟，接近整个苏州国家动画产业基地动画总产量的50%，动画生产能力在全国都位居前列，获得日本TBS奖励。

二、感悟心得

有幸与潘主任和邵科长一起参加了长三角、珠三角项目对接活动，在对接过程中，开阔了视野、鼓舞了干劲，受益匪浅，感触颇深。通过这次考察学习，深刻感受到南方地区的发展氛围，重新认识到我们与南方地区的差距，这一切差距根本原因在于思想观念、发展理念。印象最为深刻的当属金鸡湖的开发建设模式。下面就以苏州以及金鸡湖为例向领导汇报一下此次南方之行的几点感悟：

金鸡湖位于苏州东部中新合作工业园区，开发前金鸡湖水质污染严重。经过总体规划，总投资超过10亿元，清淤、治水、取土、造景、扩地一系列的工程后，现今金鸡湖已成为一个高标准的文体娱乐、休闲观景的城市公园型湖泊。

感悟之一：优秀景观设计提升园区软实力金鸡湖设计投入十分巨大，不仅仅围绕景观下功夫，配套设施也十分齐全，形成了以人为本的商业综合体，目前大部分的城市规划设计中，大多是从种树、栽花这样方面做文章，然而金鸡湖的发展模式是对环境进行宏观分析，走大规模综合景观的路子，对地块加以合理的设计和利用，充分挖掘地块潜力。伴随景观及配套设施形成的是沿湖地价迅猛攀升，高档商业楼盘出让金即可把景观投入的钱收回来。

感悟之二：长远规划，理念先行。无论是“软件”还是“硬件”，着眼长远发展，通过规划的实施，保持优势，改善劣势。不能今年刚规划，明年又要调整，利用有限资金，高质量、高品位定位城市规划，避免重复建设，抓一项成一项。尤其城市道路规划，南方学习考察时，道路宽畅平坦，两侧林带整齐，布局合理的的城市交通道路让人印象深刻。尤其是绿化带在城市规划的利用，为城市的发展安排了预留地；在道路交通方面，预留了扩宽道路的空间，这种有伸缩性的弹性规划，既创造了土地出让的高收益，也创造了优异的投资环境，从根本上保持了长期收益，保证了日后的可持续发展。

感悟之三：整合资源，南北对接。此次南方一行中，通过同苏州招商开发园吴助理的接触，深刻了解到南方招商工作产业转移的时代已经到来，我们一定要利用这一有利契机，汇总梳理出意向外扩散项目，整合资源，使的更多的四新一海项目成功落户新区，寻求招商新发展。此行招商方面的收获不仅仅是项目上的收获，更加重要是服务理念上的感悟，从南方企业家的口中深刻了解了南方作为一线服务人员的服务精神乃至工作热情，从项目落户到手续办理无不快捷高效，这些都将是我们日后学习的榜样，努力的方向。

珠三角“油荒”？油慌？篇6

“加油难”有惊无险，但愿只是插曲

进入7月，珠三角相继出现不同程度的成品油供应紧张局面，加油站不断更新的告示牌为“高油价时代”作了形象的注脚。“油荒”，这个距离我们曾经很遥远的词汇突然在集体意识中闪现……

燃油是车辆的鲜血，而车辆又是运输企业的命脉，没有油，车轮不转，还如何营运?一些司机纷纷反映经营成本增加、压力很大，“加油难”使得运输企业与司机同时经受着油市无情的灼伤。

广州白云集团、广交集团负责人表示，两集团的出租车已全部改烧LPG，现在广州使用LPG的出租车已达5000多台，占1／4强。省物价局已建议各地自2005年9月起至2006年2月止，减免出租车承包者或挂靠者的承包费或挂靠费。对此，广州交通集团的有关负责人表示，“再减就要亏本了，减免费用可能性不大。”广骏集团的有关人士也表示，该建议实施有难度，会把对司机的压力转移到出租车公司头上。

当然，也有一些出租车企业已开始考虑减轻“的哥”压力。如中南运输集团董事长王永立表示，应把企业发展和国家发展取向结合起来，以维护行业稳定。同时，企业内部也要努力寻找“节流”办法，控制成本的各个环节。

运输企业是否将由此成为油市长期的“俘虏”?但愿“油荒”只是一场有惊无险的插曲……

二、运业应对

广州道路运输行业研讨应对方案：缓解油价成本压力

广州道路运输行业协会8月16日召集广州市区及两市两区公交企业和相关单位在番禺举行会议，紧急研讨应对方案，以减轻油价上涨带来的成本压力。

广州市物流行业协会秘书长张强三建议物流运输业应对“油荒”

8月18日，广州市物流行业协会秘书长张强表示，现在不但油价上升，连加油也很困难，特别是长途运输在高速公路上加油更为困难，影响到了运输的稳定性。张强同时对行业的未来发展提出了三种思路：一是整合公路、铁路、远洋、水路和空运的运力，降低运输成本；二是公路长途运输应向长距离、大吨位的方向转变；三是使用节能型的车辆用于运输。

深圳的士企业八月起给司机补贴

针对燃油价格上涨，出租车司机经营风险增加，深圳市出租车协会近日召开了常务理事会，会员单位经讨论决定，从本月起，由企业给出租车司机每月补贴，以缓解司机经营压力，稳定情绪。深圳市出租车协会新闻发言人杜军表示，深圳关内“红的”企业和“黄的”企业将以每台车每月补贴500元的方式为司机“减负”，关外红旗世纪星“绿的”每台每月补贴300元，普通车型“绿的”每台每月补贴250元。该补贴措施只是暂时的，待油价下调后，再决定何时停止补贴。

广东省汽车运输集团重推节油措施：车辆时速限超100公里

七、八月间，广东各地相继出现“缺油”状况，由于广东省汽运集团及下属企业已经与供油单位签订合同，用油供给得到了保证，不致于影响全省正常的交通秩序，但司机仍要比平时多花些时间排队加油。针对燃料紧张的问题，省汽运集团采取了鼓励司机节油等3项措施。该公司总经理刘伟介绍，他们在车型的选购上把经济节油作为一个重要指标考量；其二是实行司机奖励制度，如果司机用油量在标准以下，将对司机进行奖励；其三是对营运车辆实行限速，禁止车辆时速超过100公里，因为这样不仅更安全，还能让车辆达到节油目的。

《人民日报·华南新闻》网络版记者提议：的士公交化或可解“油荒”

《人民日报·华南新闻》网络版记者梁剑芳最近去了一趟湖北黄冈和武汉，那里的交通状况给了她一点启示。在黄冈，很少见到私家车的身影，很多完全有能力购车的人也没有购车的欲望和计划，几乎公交化的“的士”成为人们除公交车外的主要选择一一起步价3元(1．9公里)、每公里1．2元，远比自己养车划算得多。武汉的情况也很类似，在将载人三轮车清除出市场的同时，出租车的起步价降到3元(1．4公里)，每公里1．2元～1．4元不等。由此，该记者建议：如果广州的“的士”也作类似的调整，那将出现怎样的情况呢?首先是私家车的增长速度不会超出城市交通的承受能力，道路拥堵可望得到缓解；其次是大量的“黑摩的”将被自动清理出营运市场；第三则是能源消耗大量减少，出租车的利用效率远远高于私家车，减少的私家车和摩托车要少耗费多少能源。

三、社会呼声

《南方都市报》社论：面对油荒，垄断企业应承担公共责任

企业追逐利润最大化，似乎合情合理。然而，两大石油集团并不是一般的私营企业，而是国有垄断企业。它们是由政府动用公共资金投资兴建的，政府也始终是它们的主要股东，假如它们的运营出现严重风险，政府也将承担某种拯救责任。而纳税人之所以愿意以公帑创建国有企业，当然希望其承担部分公共职能。

而且，政府为了确保两大集团有利的经营环境，还赋予了两大集团以其他企业根本无法想象的垄断性权力。不管是从初始投资，企业性质，还是从目前的地位来看．两大石油集团都有责任承担一定程度上的公共职能。也就是俗话所说的，为国家分忧解难。当国际石油市场出现剧烈波动的时候，它们应当起到稳定市场的作用。

《东方早报》首席评论员衰幼鸣：石油战略应予重新梳理

源起石油战略的制度安排客观上伴生着套利空间．同时构成对社会总福利的“道德风险”。石油巨头获得高额利润尚属有账可查．垄断所产生的巨大效率损失却难以计数：国内原油勘探、开采、炼制生产效率远低于国际水平；少数民营企业名义上拥有原油与成品油进口权，但几乎全部配额掌握在国资石油集团手中，民营企业委托代理进口，国资石油集团按标的收取佣金，可以部分解释石油进口为什么“买高不买低”；中国系世界第二大原油与成品油进口国，买方地位足以对国际油价施加影响，至今却连最基本的套期保值价格风险规避工具也鲜于使用，因为成本可以方便地转嫁给国内市场；于销售环节，控制上游供应的两大集团把利润主要调控于批发环节，令加油站利润微薄以遏制“社会油站”生存空间，这也是一有缺油，“社会油站”率先关门的原因。

石油全面改革的出发点在于重新梳理国家石油战略思想。需要认识到：在经济全球化的背景下，不宜过分担心国际卖家对中国“卡脖子”；国内石油需求对国际市场依存度超过50％已是不争的事实，源自国际市场的价格风险才是国内经济和各类消费主体最主要、最日常的风险；保护国内石油开采、炼制能力，也不需要把资源交石油巨头垄断。梳理石油战略思想之后，重构石油市场体系最主要的技术问题并非石油巨头核心资产已境外上市(以垄断弊端造成的效率损失为参照，采用回购方法处置也是值得的)，而是协调国产油与进口油运作，其不难通过一套制度设计加以解决。

《南方都市报》社论：节约能源的心态不能不与国际接轨

不管是保持国有垄断倒挂价格提供，还是放开市场引入竞争，无论国内的油价选择怎样的定价机制，都无法改变石油供应紧张的大局面。在这场切身的“成品油短缺”面前，民众质疑垄断企业要挟，呼吁体制改革，指向的只是配置效率的提高。而面对不可再生性能源的短缺，即便是市场，也绝对不是万能的。因此“缺油”时代的情绪与期待，也绝对不能系在“能源可以无限索求”这一美妙感觉的恢复之上。与拉闸限电一样，排队加油的场景，应该成为国人认知感应的最直接接口：节约型生活方式，不是一个居安思危的高调，而是已经非此不可的现实需要了。

珠三角工程篇7

地下室防水设计中, 主要有结构防水和建筑防水。结构防水是依靠钢筋砼本身的憎水性和密实性来达到防水目的, 在工程上兼起结构的承重、围护、防水三大作用, 在施工中可减少工序, 省时省工。但结构防水的施工要求严格, 施工准备要充分, 砼要严格按照规范要求浇筑密实。建筑防水主要采用卷材、防水砂浆、防水涂膜等防水层达到防水目的。建筑防水工序多、接茬多、施工缝多, 因此, 对建筑防水的控制重点应放在施工工序上。目前珠江三角洲及其邻近地区的防水在设计上比较多采用建筑防水结合结构防水的做法, 而在地下室防水处理中往往以沥青油毡卷材防水层、抹水泥砂浆防水层和防水涂膜防水层为多。

1 沥青油毡卷材防水层

沥青油毡卷材防水层分为外贴法和内贴法两种。要使卷材防水施工取得预期效果, 必须注意做好下列几件工作:①降低地下水位;②基层干燥平整, 不能有空鼓;③穿过地面或墙面的预埋管道及预埋件, 必须在浇筑砼前按设计要求敷设 (预留) 并固定好, 所有预埋套管都必须设置止水环;④在做防水层铺贴前必须严格进行隐蔽验收;⑤在采用外防水外贴法施工时, 应在需要铺贴垂直防水层的外侧按设计要求的厚度, 砌筑永久性保护墙, 并用水泥砂浆抹平, 待干燥后再做防水层;⑥铺贴卷材转角处要做成圆弧形;⑦卷材的接头不论垂直面或水平面上的卷材, 其长边与接头宽度应大于100～150 mm, 上下两层和相邻卷材的接缝要相互错开, 上下两层卷材不得相互垂直铺贴, 压边应错开1/3幅卷材宽, 搭接间应错开300 mm;⑧防水层施工完毕后进入结构施工前, 应注意保护好防水层, 不能让钢筋插穿防水层。用插入式振捣器振动砼时, 要注意插入深度, 以防插穿防水层。

2 抹水泥砂浆防水层

防水水泥砂浆防水层属于刚性防水的一种防水方法。在做防水水泥砂浆防水层时, 应着重控制下列几个方面的施工质量;①基层的处理。处理基层是保证防水层与基层表面结合牢固, 不空鼓和密实不透水的关键。基层处理包括清理、浇水刷洗、补平等工序, 使基层表面保持潮湿、清洁、平整、坚实、粗糙。②砂浆质量。砂浆的质量非常重要。砂浆配合比要经过试验, 拌制时要严格按配合比投料, 拌制好的砂浆不宜存放太久。③工序要求。防水水泥砂浆防水层通常采取五层抹面方法, 工序比较多, 抹后一层砂浆时要等前一层砂浆凝固并且有一定强度。常温下要间隔一昼夜, 适当浇水湿润再抹砂浆, 各层砂浆要压实。④抹灰过程中注意施工缝的留置位置, 并应留置成阶梯坡型槎。⑤注意养护, 尤其要加强早期养护。

3 涂膜防水层

目前, 珠江三角洲及其邻近地区涂膜防水材料主要有聚氨酯、PU聚酯涂料、APP卷材、SBS卷材、三元乙丙卷材、丙烯酸、聚硫系列、聚乙烯等防水材料。这些防水材料都有较好的弹性及耐高温、耐候性、稳定性能好等特点, 但缺点是与基层、保护层的粘贴力较差, 容易造成脱层、分离等现象。

根据上述材料的优缺点, “JS复合防水涂料”吸收了当今国内外先进技术而得到开发采用。它是由有机液料和无机粉剂复合而成的双组份防水涂料, 综合了有机材料弹性高等特点, 还具备了无机材料粘结性、耐水性好的特点, 而且无毒无害, 可用于饮用水工程, 可在潮湿或干燥的基面上施工, 涂覆后形成高弹性, 高强度的防水涂膜。

“JS复合防水涂料”的施工方法如下:①基面要求。在倒置面板时随手找平。如表面凹凸不平, 窝蜂阴阳角必须先找平, 保证平面不起砂、平整、无明水、无裂缝。②材料施工方法。本防水涂料分三遍施工:第一遍配料比例为10∶7∶14, 然后倒进备料桶, 用电动工具搅拌均匀, 涂刷在基面上;第二遍配料比例为10∶7∶2, 然后倒进备料桶, 用电功工具搅拌均匀, 涂刷在基面上;③第三遍与第二遍方法一样;每遍的间隔时间为4～6 h。④保护层的施工。防水层验收完毕后, 表面用细砂砼20 mm厚作为保护层。如果是运动场所或有较大震动的天面, 必须加钢筋网浇上40～60 mm厚较高标号的细石混凝土并随打随抹, 以确保防水效果。

4 结构防水施工

结构防水就是利用钢筋砼本身的良好防水性能达到防水的目的。在兼有防水作用的结构施工时, 必须做好下列工作:

4.1 施工准备

1) 材料。

水泥:宜用不低于42.5 MPa普通硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥。如掺外加剂, 亦可用矿渣硅酸盐水泥。若有侵蚀性介质作用, 应按设计要求选用。砂:宜用中砂, 含泥量<3%。石子:宜用卵石, 最大粒径≤40 mm, 含泥量<1%, 吸水率<1.5%。外加剂:减水剂可用MF、木钙粉、NNO等。早强剂常用三乙酵胺、氯化钙、亚硝酸钠等。外加剂应根据具体情况选用。

2) 作业条件。

①完成钢筋、模板的隐检、预检验收工作。需要注意检查固定模板的铅丝和螺栓是否穿过砼墙, 如必须穿过时应采取止水措施, 特别是设备管道或预埋件穿过处是否已做好防水处理。木模板提前浇水湿润, 并将模内杂物清理。②根据施工方案, 做好技术交底工作。③各项原材料需经检验, 并经试配提出细石砼配合比。试验的抗渗标号应按设计要求提高0.2 MPa。每立方米混凝土水泥用量 (包括细料在内) 不少于320 kg。含砂率为35%～40%, 灰砂比必须保持1∶2～1∶2.5, 水灰比≤0.6, 坍落度≤5 cm, 如果泵送砼, 掺外加剂应根据技术要求决定。④地下防水工程施工期间继续做好防水、排水。

4.2 操作工艺

1) 砼搅拌。

砼搅拌时必须严格按试验室的配合比通知单操作, 不得擅自修改。散装水泥、砂、石务必每车过磅。雨季施工期间对砂、石要每天测定含水率, 以便调整用水量。材料按石子、水泥、砂顺序倒入料斗内, 先干搅拌0.5～1 min再加水, 加水后搅拌1～2 min。坍落度控制在3～5 cm之间, 一般为3 cm左右。

2) 砼运输。

砼从搅拌机卸出后, 用翻斗车、手推车或吊斗及时运送至浇筑地点。运输道路必须经常保持平整, 尽量减少运输中转环节, 以防止砼产生离析, 水泥浆流失。砼运至浇筑地点有离析现象时, 必须在浇筑前进行人工二次拌合。

3) 砼浇筑。

底板连续浇筑, 不得留施工缝。在砼底板上浇筑墙体时, 需将表面清理干净, 再铺上一层20～30 mm厚的水泥砂浆或同一配合比的减石砼。浇第一步砼高度为40 cm, 以后每步浇筑50～60 cm, 按施工方案规定的顺序浇筑。为保证砼浇筑时不产生离析, 砼由高处自由倾落, 其落距不应超过2 m, 如高度超过2 m, 必须要沿串筒或溜槽下落。防水砼应采用机械振捣, 以保证砼密实, 具体振捣要求严格按规定掌握。在浇筑地点制作抗压、抗渗砼试块。

4) 施工缝的位置及接缝形式。

底板防水砼应该连续施工, 不得留施工缝。墙体一般只允许留水平施工缝, 其位置不应留在底板与墙体交接处, 应留在底板以上20～30 cm处的墙身上。如需留垂直施工缝, 应留在结构的变形缝处。施工缝可做成企口缝、高低缝、平缝三种形式。墙厚在30 cm以上时, 宜用企口缝。当墙厚小于30 cm时可采用高低缝或止水片。迎水面在低缝处, 也就是在外墙面做成低台阶。止水片按设计要求设置, 设计无要求时在平缝中间埋止水钢板, 钢板厚3～4 mm、宽40 cm。钢板搭接处用电弧焊连接封闭。施工缝新旧砼接槎处, 继续浇筑前将表面凿毛, 清除浮浆使之露出石子, 用水冲干净后保持湿润, 铺一层20～25 mm厚与墙体砼配合比相同的减石子砼, 再浇筑砼。

5) 养护。

常温砼浇筑完后4～6 h内必须浇水养护, 3 d内每天浇水4～6次, 3 d后每天浇水2～3次, 养护时间不少于14 d。

4.3 应注意的质量问题

严格按照质量标准施工, 不论质量保证项目、基本项目、允许偏差项目等, 都必须符合设计要求和施工规范及有关标准规定。防水砼必须密实, 其强度和抗渗标号必须符合设计要求及标准的规定。做好对成品的保护, 对钢筋、模板、施工缝企口、止水带、预埋件等等, 必须确保其准确的位置不被破坏。对于大体积的结构砼, 还应该严格注意水化热的情况, 并注意做好砼养护工作, 不能让结构出现裂缝。

5 结语

跨海工程三角高程测量应用浅谈篇8

关键词：跨海工程,控制测量,三角高程测量,单向观测,双向观测

0 引言

工程勘测的控制测量分为两部分“平面控制测量和高程控制测量”, 高程控制测量主要有普通几何水准测量和三角高程测量两种方法, 水准高程测量是高程测量中最主要!三角高程最基本的方法是测量两点之间的水平距离和竖直角, 然后利用三角公式计算出两点间的高差。

对于平原或较为平坦地区, 高程控制测量一般采用普通几何水准测量, 而对于水域、沼泽和跨海及崇山峻岭大距离地区, 一般的水准测量则有它的局限性, 有时甚至难以操作无能为力, 而三角测量则就发挥它的优越性和价值。

1 工程概况及地形地貌

中铁一局集团有限公司承接广西钦州至犀牛脚滨海公路NO.5标段, 其控制工程为鹿耳环江大桥, 该桥位于平面直线段, 起始桩号K11+701.5, 终点桩号K12+098.5, 桥梁总长397m, 属大桥, 其址位于广西壮族自治区钦州市钦州港内的鹿茸环江海汊, 为海积地貌, 气候为高温多雨, 潮汐影响严重, 高潮时水面宽度为1800m, 低潮时水面宽度为200m, 最高潮位6.5米, 陆路高程传递需要绕到近八十公里, 地形复杂, 高差近五百米, 故怎样对桥梁两端的填海路基高程控制变成为难点所在。

简图如图1所示。

三角高程测量原理

进行三角高程所用仪器必须具有能测竖角角度性能, 且需有很高精度, 如图2所示。

欲在地面上A, B两点间测定高差h AB, A点设置仪器, B点竖立标尺。仪器高为I, 目标高为v, 仪器测的竖角为α, 若A、B间距离为S, 则由图2得A、B两点间高差h AB为:

若A点的高程已知为HA, B点的高程为:

在具体应用上公式时要注意竖角的正负号, 当α角为仰角时取正号, 相应的S·tgα为正;当α角为俯角时取负号, 相应的S·tgα为负, 可以发现当i=v时, 则计算高差hAB较为方便。

2 地球曲率与大气折射的影响

在上述的三角测量公式中, 没有考虑地球曲率及大气折射对所测高差的影响, 然而实际情况是比较复杂的, 若想取得所需的成果, 就必须对曲率和折射做出相应的取舍, 所示如图3。

在图3中, 假设A点的高程已知为HA, 现在欲求B点对A的高差h AB, 从而计算出B点的高程HB。

A点设置仪器, B点竖立标尺, 图中IG为视线不受大气影响时的方向线, 但实际上是照准在F上, FG用符号r示之;视线的竖角为α, I为望远镜的旋转轴中心, IE为通过I的水准面。

由于地球曲率的影响, E与D不是同高程, 而I与D才是同高程, DE这段距离用符号p表示, 即:p=S2/2R, 式中S为A、B两点的大地水准面上的距离, R为地球半径, 按理分子为AB在水准面ID上的投影S、, 分母为R+HA+i, 实际S极少超过10km, S和S、除非在高山区, 通常相差甚微可以不用考虑, 又地球半径R与HA、i相比要大的多, 故HA、i可以忽略不记, 因此常采用p=S2/2R计算地球曲对高差的影响, 由图3可知:

上式中, “r”是大气折射影响, 正确值不易测定, IF的形状随空气密度不同而变化, 还受气温、气压等条件的影响, 在此暂设:f=p-r

其f值的确定后文阐述。

在 (1) 式中的EG, 可由图二中的△IEG求得, 因∠IEG=90°-ε-α, ∠EIG=α, 故:

可以假设, S=11.1km时, ε=0.1°, 而tg 0.1°=0.0017, Cos0.1°≈1, 除在山区进行三角测量, 若两点间距离为1km时, 竖角可能达到30°~40°, 若两点间距离为10km时, 竖角可能达到5°范围内, 故 (2) 式分母中tgεtgα的乘积往往比较小, 可将其写为:

通过计算可知, 两点间的距离在20km内时, 水准面可近似看作平面, 则IE可用ID代替, 一般情况认为ID的长度是S, 于是EG=S×tgα,

综上所述, (1) 式可写成:

这是三角高程测量的基本公式, HB-HA=h AB, 故 (3) 又为:

由于地球曲率和大气折射的影响, 故r、p的测定比较困难, 一般情况下都采用近似计算, 归纳起来有下列三种方法:

(1) 用公式简算。

在一般测量工作中近似把折线看作圆弧, 其半径R、的平均值为地球半径的六到七倍, 若设, R、≈6R, 根据与p的同样推理, 可写出:

因为由图4可得:

即:△h=t2/ (2R+△h)

一般情况下, 两点间投影的水平距离与大地水准面上的弧长相差很小, 可用S代替t, 同时△h比地球半径小的可不计, 故上式可以写成:

通常令f=p-r,

得:f=0.42 S2/R

此方法比较简单, 只要测的两点间的距离, 便可求得结果。

(2) 水准测量与三角测量比较确定。

为了可观确定大气垂直折射和曲率的联合影响, 已知:

可令:C=p-r= (1-K) /2R

可以先在欲设的两点间, 用水准仪测的两点间的高差, 然后通过三角测量用垂直角计算高差。在理论上讲, 水准测量和三角测量两种方法测的结果应该相等, 即:

由上式可得:

(3) 对向观测高差比较确定。

可以在A、B两点间同时对向, 假设C=CAB=CBA, 于是由公式 (4) 可得:

无论用哪种方法测定折光和曲率系数的联合影响, 都不能只根据一两次结果, 而应取有代表性的时间段和区域段, 最后取中数作为测区f或C值。根据经验来说, 水准测量与三角测量比较确定, 应该有5条以上观测边;对向观测高差比较确定, 应该有20条以上观测边参与计算。

3 三角高程测量方法

3.1 单向观测计算高差公式

如图3所示, A为已知高程点, 为求得B点高程, 则必须观测AB两点间的高差。首先将全站仪安置在A点量得仪起高为i, B点树立目标, 量取目标照准点的高度v。图3得出三角高程测量的公式:

上式即为单向观测计算高差的基本公式。

3.2 双向观测计算高差公式

对向观测就是分别将仪器置于A点观测B点的高差, 然后再将仪器置于B点观测A点的高差, 最后取两高差中数作为观测结果。按照 (5) 式,

A点观测B点的高差:

B点观测A点的高差:

式中:SAB、αAB和S BA、αBA分别为仪器在A点B点所测的平距和竖直角, 如果A、B两点间为对向观测, 则SAB=S BA, i A、i B和VB、v A分别为A、B点间的仪器高和目标高。

由于对向观测一般是在相同的大气条件下所测, 故可认为:K AB≈K BA,

已即, SAB=SBA,

于是由

C=p-r= (1-K) /2R

得:

CABS2AB≈CBAS2BA

往返测的高差取平均值, 得:

h AB (平均) =1/2 (SABtgαAB-SBAtgαBA) +1/2 (i A-VB) 1/2 (i B-v A)

上式即为对向观测计算高差的基本公式, 从上式可以看出, 对向观测可以抵消地球曲率和大气折光的影响, 所以条件允许下采用对向观测有利于精度的提高。

4 三角高程观测精度

4.1 单向观测高差中误差

应用三角高程测量, 单向观测时, 计算A、B两点间的高差hAB的公式为:

式中:SAB—A、B两点间的距离;

αA—在A点向B点所测竖角;

iA—A点的仪器高;

vB—B点的目标高;

fAB—A、B两点间的两差 (曲率差和折射差) 。

将上式微分并转换为中误差公式, 得:

仪器高和目标高可用钢尺量的, 精度可保证到毫米, 所以mA、mB不必考虑, 于是单向观测的高差中误差为:

4.2 对向观测高差中误差

在大多数情况下, 三角高程测量用对向观测, 可以分别将仪器架设A、B两点:

而A、B两点间的高差h AB式取往返高差的中数, 即:

将上式微分, 以及考虑d iA=d i B=d vA=d vB=0, 得:

由于αA≈-αB, 所以设

则上式为:

将上式微分并转换为中误差公式, 假设:

则得:

对上式 (6) 、 (7) 逐项误差分析如下:

(1) 测距误差ms高差的影响与垂直角α大小有关, 一般电子测量仪器的测距精度m D= (5+5ppm D) mm, 对高差精度影响很小;

(2) 测角误差mα垂直角观测误差对高差的影响随距离增大正比增大, 是影响高差的主要误差源, 情况允许尽量使用短边测量;

(3) 折光误差mc大气折光误差主要取决于空气密度, 不同时间不同地点其值表现均不相同, 竖角的观测宜在中午附近进行;

(4) 量高误差m i、m V量取仪器高和目标高产生的误差直接影响高差值的准确及精确程度。

对于上述四条误差分析, 现进行量化对比, 以便直观反映各因素的具体影响。

取:m D= (5+5×10-6D) mm、mα=2″、mc=0.042S2cm

m i=m V=2mm, 将其值分别代入 (6) 、 (7) 式中, 即可得表1。

通过对上表数值比较, 可以得出如下结论:

(1) 欲提高测距三角高程测量的精度, 最主要是提高垂直角观测精度, 其次是要控制测距长度;

(2) 当垂直角观测精度mα≤2″时, 在1km距离内, mh=7.16mm, 可以满足四等水准测量的规定精度。

5 三角高程观测注意事项及措施

(1) 在进行三角观测尽可能在同一条件短时间内进行下进行注意输入气象参数, 尽量使大气折光的变化为最小, 条件允许下采用对向观测有利于精度的提高;

(2) 三角高程测量受竖直角观测误差影响比较大, 应采用醒目的目标, 在距离较远时, 角度不宜大于20°情况下, 适当增加照准和读数次数, 减小垂直角误差影响;

(3) 三角高程测量视线离地面不宜太近, 距离控制在1km之内, 在高程控制网内应以短边传递高程较为有利;

(4) 高差计算时, 垂直角取值精确至0.1″, 高差取值精确至1mm。

(5) 高程导线测量的主要技术指标见表2。

附注:D为光电测距边长度, 单位km.

6 三角高程实例解算

以该标段为例进行高程测量, 其大概情况如上所述, 测的数据如表3、表4所示。

由表3、表4可得:

A到B用直觇法, 得B点的高程H1:4.093m;

B到A用反觇法, 得B点的高程H2:4.239m;

规范规定, 往返测的较差距离在500m以内, 高差的较差不得超过+0.2m;单距离超过500m以上时, 按每百米不超过+0.04m计算, 我们测段距离为:S=927.725m, 较差为+0.371, 其大于△H=H1-H2故满足要求。

因为使用对向观测, 故B点的最后结果为:

现在对数据进行精度分析:

(1) 三角高程单向观测。

高程中误差为:

已知条件如表3、表4所示, 根据中误差公式,

得:A到B:mαA=1.25″B到A:mαB=1.60″mfAB=S2AB·mk/2R折射系数mk的中误差为±0.03~±0.04, 现取mk=±0.04, m SAB=0.0021m,

所以:

mhAB=0.00624m

mhBA=0.00802m

(2) 三角高程对向观测。

高程中误差为:

所以:

从上我们不难看出, 对向观测的精度优于单向观测, 所以条件允许尽量采用对向观测。

7 结论

采用三角高程测量, 其影响因数比较多, 如竖角误差、边长误差、曲率折射系数误差及仪器高i和目标高误差v等客观因数外还有人自身的因数, 所以三角测量的等级是有限的, 资料记录对不同地理条件的20的测区实测资料和24条一等锁的改算资料, 求的三角高程测量的三角形高差闭合差, 其高差中误差为:

式中:△—三角形高差闭合差

n—三角形个数。

统计结果表明, m大体上是与边长S成正比增大, 作为平均数可认为:

以此做为三角高程测量平均边长的关系式, 因为在不同地区和不同的观测条件下, 可能有较大的差异, 从不利的观测条件考虑, 取三角对向观测高差中数的中误差为:

m (m) =±0.025S (km)

以此做为评定三角高程测量精度公式。上式可以看出, 即便在1km范围内, 三角高程测量的精度也比较难达到四等水准测量的精度, 并且随距离的增加, 高程中误差成比例增加。

8 结果分析

最后, 我标段填海路基和鹿耳环江大桥施工完毕, 采用水准测量进行往返测, 得到B点的高程为4.150m, 与三角测量的结果4.166m相比只差0.016m, 完全适合于施工过程中的高程控制, 达到了预期精度和要求。

参考文献

[1]王强.三角高程测量的应用[J].新疆石油科技, 2002 (04) .

[2]贲素香, 李青山.浅谈高等级三角高程测量在水电工程高程测量中的应用[J].测绘与空间地理信息, 2012 (05) .

珠三角工程篇9

本文着重谈三角形网格与四边形网格两种典型细分模式的具体算法。

1 Loop细分模式

是一种基于三角网格的面分裂逼近细分模式,在规则网格上生成的极限细分曲面为连续。对于任意三角网格,极限曲面除了奇异点处连续,其他为连续。下面介绍该种细分模式。

(1)细分规则。如图1所示,首先在每个三角形的边上插入新点,如图2右图的实心顶点所示,然后这些新点连接在一起,如图1右图的虚线连接的小三角形,将原来的三角形分裂成为四个小的三角形。

它的几何规则就是插入新点(奇点)和原来的顶点(偶点)的计算方式的模板,如图2所示。

对于内部奇点V的计算方式

V1,V2为边的两个顶点,共享此边的两个三角形为(V1,V2,V3)和(V1,V2,V4)。

对于内部偶点V的计算方式为

式中,V的邻接点为V0,V1,…Vn-1,其中n为顶点V的价,v为顶点V对应的旧顶点,而β的定义如下

对于边界上的奇点和偶点,Loop的处理方式与Clark模式一致。相应的模板可以从图2得到,为了使曲面在边界处光滑,可以对其边界进行适当修改,如图2e所示,其中

另外,β满足

时,Loop曲面是一阶光滑的。通过修改内部奇点的模板使得生成曲面C2是连续的,但在奇异点处的曲率为零。为了塑造折痕、角点等尖锐特征,可扩展Loop的几何规则,使得生成曲面C1连续。也可改进细分规则,使得生成的极限曲面可具有指定的法向,从而能更好地控制曲面的形状。

(2)极限位置和法向计算。由于细分曲面没有明显的解析式,因此为计算细分曲面的相关几何属性,通常的做法是对局部细分矩阵进行分析。结合图1和2以及Loop模式的细分规则,并将式(1)和式(2)写成矩阵形式

式中,(n+1)×(n+1)方阵称为顶点Vk的局部细分矩阵Mn+1。尽管可以对此矩阵作傅立叶分析,但它不是循环矩阵,所以不能直接利用循环矩阵的傅立叶分析结果。因此把该局部细分矩阵Mn+1写成下式

式中,a=8-8nβ,b=8β,显然Cn是n维数组(3,1,0,…,0,1)的循环矩阵,那么利用循环矩阵的特性,可求得Cn的特征值为

因此,1/8总是Cn的主特征值(j=1)。当n为偶数时,,其他特征的重复度为2。因为,又因为式(7)的特征多项式为

所以,除了5/8,Cn的特征值都是Mn+1的特征值,同时1和(a-3)/8也是Mn+1特征值。由a的表达式可以得出(a-3)/8是特征值的平方。又因为r2<1,所以(a-3)/8的值比r2小,因此顶点VK的局部细分矩阵Mn+1的最大和次最大特征分别为λ0=1,λ1=λ2=r2,。而且特征值对应的左特征向量l0为

式中,。对于重复度为2的特征值r2,从循环矩阵的性质可以得到它具有正交的特征矢量(c1,c2,c3,…,cn),ci=cos(2π(i-1)/n)和(s1,s2,…,sn),si=sin(2π(i-1)/n),所以Mn=1的特征值r2对应的左特征矢量为

所以就可以得顶点V的极限位置V∞

从式(12)可知,顶点的极限位置与其1-邻域初始控制顶点相关,并且可以写成其1-邻域点的线性组合。同时,可知顶点V处的两个切矢量分别为

如果顶点V位于边界,则

式中,V0和Vn-1为边界上的相邻顶点,顶点V处沿边界曲线的切矢量ξ=V0-Vn-1,跨界导矢为

图3所示为一球模型实行Loop细分操作结果图。其中:图3a为初始模型;图3b和3c分别是Loop细分一次和两次的结果;图3d是细分六次的结果。从图中可以清晰的看出随着对模型细分次数的增加,模型的曲面越来越光滑,同时模型的数据量每细分一次将增加四倍。这是由Loop模式的细分规则决定的,因为它每次将每个三角面片分裂成四个小三角面片。

2 Cla rk细分模式

Clark细分模式是一种基于四边形网格的面分裂的逼近模式,当作用于规则四边形网格时,生成的极限细分曲面是双三次B样条曲面。

细分模式由几何规则和拓扑规则组成。

2.1 计算新顶点的几何规则

(1)面顶点。定义面的所有控制顶点的均值。如图4所示,实线多边形为初始控制网格,虚线所示为细分一次后得到的控制网格,则面顶点Q00的位置为

(2)边顶点。对应边的两端点和与该边相邻的两个面的新面点的平均。如图4中的边顶点Q01的位置为

(3)新顶点。对应顶点和新产生的边点和面点的平均。

式中,V是新顶点对应于细分前的旧顶点;E是所有与顶点V共边的顶点的平均;F是所有绕顶点V的面的新面点的平均,n为顶点V的价数。比如,图4中的新顶点Q11的位置为

2.2 细分模式的拓扑规则

(1)连接每个新面点与其周围的新边点。

(2)连接每个新顶点与其周围的新边点。如图4中的虚线连接方式所示。

该种细分的特点是,网格的所有面均为四边形,而且在细分的过程中,网格上奇数点的个数一直保持不变,仍为初始控制网格上奇异点的个数。

对于带边界的开网格,边界上采用的细分规则通常是使其最终收敛于三次B样条曲线。处理边界上顶点的模板如图5所示。但这种规则生成的极限曲面不是C1连续。为达到C1连续,对对此规则进行修改,改后的模板如图6所示,其中

当初始控制网格为规则网格时,此种细分模式生成的极限曲面是双三次B样条曲面,因此生成的曲面除了在奇异点处C1连续外,其余处处C2连续。

图7所示为球模型进行Clark细分的结果。其中图7a为初模型;图7b为Clark一次细分的结果;图7c是细分两次的结果;图7d是细分的六次的结果。可以看出Clark细分一次,模型的数据量增长四倍,这是因为Clark细分将每个面片分裂成四个小面片,它是一种1~4面分裂的细分模式。

3 Cla rk和Loop细分模式的比较

图8所示是采用两种不同的细分模式对一立方体细分的结果。其中图8a为Loop模式细分的结果,图8b为Clark模式细分的结果,很显然,Loop模式生成的曲面没有Clark模式的对称。这是因为Loop细分之前需要将每个面三角化,而三角化将意味着可能发生这样三点:(1)使原来顶点的价数变高,从而可能成为奇异点;(2)插入新点将会是奇异点,除非插入面是六边形;(3)三角化得到的三角形可能会出现一个内角为锐角而另一角为钝角,所以Loop模式生成的曲面不够对称。

4 小结

若采用三角形网格细分模式,则在细分过程中会产生大量的三角形网格,三角形网格模型没有固定的拓扑结构,对顶点数量巨大、结构复杂的三角网格模型要进行整体的光滑样条曲面拟合十分困难。而采用四边形网格细分则具有固定的拓扑结构,从而在细分过程中得到可预知的结果,构造参数域、规范化映射与基函数的基本方法,可以在优化后得到规则的四边形分割。

基于四边形网格的数值模拟过程比三角形网格速度快、精度高,因此一般有限元分析列倾向于使用四边形网格。三角形曲面网格的算法已经比较成熟,相对而言,四边形网格生成方法在时间效率和健状性方面都还有待改进。

参考文献

[1]王国瑾,汪国昭,郑健民计算机辅助几何设计高等教育出版社

[2]施法中计算机辅助几何设计与非均匀有理B样条高等教育出版社

珠三角工程篇10

垂直位移观测是常规的测量技术之一,它主要有水准测量、电磁波测距三角高程测量、GPS拟合高程测量三种,测定地面点高程的传统方法主要采用几何水准法,它是利用水准仪提供的水平视线,测定两点间的高差,从而推算出地面点的高程,测量精度虽高,但其劳动量大,容易受地形的限制。随着现代测量技术的发展、工程的实际需要和仪器精度技术的跨越性突破,高精度的全站仪在变形监测中逐渐得到普及,应用领域也越来越广泛,例如:建筑物的变形监测、隧道施工、精密小型三角网、桥梁施工、坝体监测、地形测量等等。

随着人们对全站仪更深入的了解和对全站仪三角高程测量的大量研究分析,发现全站仪三角高程测量法能够代替水准法在高差起伏大的地形作业[2]。三角高程测量和传统的水准测量相比,它具有不易受高差起伏大的地形影响,且施测速度快,作业灵活等优点,因此,在软基监测工程中,如能使用全站仪三角高程测量法,将会极大地减少工作强度。

1工程概况

广州市南沙区某软基工程,场区位于珠江河口地区,区内河网密布,软土深厚,土质多为软塑~流塑状态的细粒土,如淤泥、高压缩性饱和粘性土、粉土,其天然含水量高、容重小、渗透系数小、抗剪强度低,在荷载作用下,容易产生较大的沉降变形或失稳,属于软弱地基。采用堆载预压法处理软弱地基,在堆载过程中对其进行监测,本工程对软基的监测内容有:地表沉降观测、孔隙水压力观测、分层沉降观测、水平位移观测、深层水平位移观测。其中,地表沉降观测用于控制土方填筑速率,防止因填筑过快而导致软土地基发生深层剪切破坏。设计沉降观测采用埋设沉降板的方法,因工程场地处于南方河网地区,地形条件差,现场干扰多,监测频率高,常规水准测量方法难以实施,在实际监测过程中,根据项目特点,采用全站仪三角高程法进行四等水准沉降观测。

2三角高程测量的基本原理

如图1所示,假设A和B分别为地面上的两个点,S为AB两点间的斜距,i为仪器高,v为目标高,角α为从A观hAB测B的垂直角,A点的高程已知,为HA,B点高程未知,欲求HB的高程,计算式为:

计算时通过三角函数关系算出望远镜和棱镜之间的高差,然后用其高差加上仪器高i减去棱镜高v得出AB两点间的高差。

上述公式在AB两点间的距离较近时适用,当距离间隔远时,需加入球气差的改正[1],计算式变为:

3全站仪三角高程测量在软基地表沉降监测中的运用

在实际的测量工作中,测量人员在稳固牢靠、视线良好的地方贴上反射片作为测量基点,然后通过场区外的控制点引测出其高程,并定期复核,同时也在沉降观测标的顶部贴上反射片,作为监测点,施测时,不必量取仪器高和反射片所贴的高度,也无需输入测站点的高程,全站仪任意安置在一个距离合适的地方,后视基点反射片A的中心点,读取斜距和竖直角,仪器测量界面里显示的高差即为望远镜与反射片A之间的高差h1,同理可得到前视反射片B与仪器的高差h2,两者相减即可得出反射片A与反射片B之间的高差hAB,具体如下。

如图2所示,假设反射片A贴在坚固的建筑物上,其高程为HA,S1为后视时的斜距,α为其竖直角,根据三角函数关系式得:

同理可得:

其中,h1,h2分别为后视与前视的高差。式(5)减式(4)得两点间的高差hAB,则反射片B的高程HB为:

记第一次测量反射片B的高程为HB1,第二次为HB2,则两次高程之差即为本次观测的沉降量。用这种三角高程测量的方法能快速测出高差起伏大的沉降监测点高程,无需人工读数,与传统的水准测量相比,效率更高。

4精度估算

1)由于此方法不必输入仪器高和目标高,因此不存在量取的误差,在以下的高差计算公式中,仪器高和目标高不再参与计算。

2)球气差对高差会产生一定的影响,计算式为[6]:

以图2为例,那么加上球气差改正式的一测站前后视的高差分别为:

其中,f1,f2分别为后视与前视的球气差改正式。则反射片A与反射片B之间的高差为:

理论上,当大气折光系数K和地球曲率半径R的值一定,前后视距D相等时,结合式(10),f2=f1,相减为0,因此,球气差对高差的影响基本抵消。在实际测量过程中,把仪器架设在两断面的中间位置,使测量前后视距相等,那么球气差对高差的影响就能够得到很大程度上的消减。

在不同的环境条件下,全站仪测量反射片的最远视线长度会有所不同,且全站仪望远镜的放大倍数有限,反射片的规格大小为4 cm×4 cm,视线过远会影响其成像质量,因此,为了保证测量精度,全站仪的视线最远长度按照四等水准测量所规定的100 m进行测量。

假设测量前后视的K值在短时间内是相等的,水网地区K值的取值范围为0.15~0.16[3],在这里取0.16,当前后视距不相等时,球气差对一测站高差的影响如表1所示。

从表1中可以看出,球气差对高差的影响随视距的减小而减小,随前后视距差的增大而增大。视距差越小,球气差的影响就越小,当视距差为0时,球气差的影响理论上也为0。因此,根据实际的工程需要,出于现场干扰多,监测频率高,要保证前后视距相等较为困难的原因,在测量时,缩短视线长度同时使前后视距尽量相等以减弱球气差的影响,在高差计算时,不进行球气差改正。

3)不考虑球气差的影响,根据误差传播定律得,计算一测站高差中误差为[6]:

其中,mS和mα分别为测距中误差和测角中误差;mα/ρ化成弧度,ρ=206 265″[4]。

当测量最远的视线长度前后视距各为100 m时,设前后视观测的垂直角相等,4 cm×4 cm的反射片在标准测量模式下的测距精度为2+2 ppm,全站仪的测角精度分别为1″和2″,计算用不同测角精度的仪器观测不同垂直角时一测站高差中误差(如表2,表3所示)。

从表2,表3中可以看出,仪器的测角精度和观测垂直角的大小、测距的长远,是影响一测站高差测量精度的重要因素。

4)单向观测时每千米高差中误差计算式为[7]:

其中,mAB为高差中误差;L为前后视距之和。以表3的数据为例,计算每千米的高差中误差,并取2倍的中误差作为容许误差[4],计算结果见表4。

5结语

1)这种全站仪三角高程测量的方法测量速度快,受地形的限制较小,架设全站仪的位置较为灵活方便。

2)无需量取仪高和目标高,减少三角高程测量的误差来源,使用反射片贴在监测点上进行测量,降低了劳动强度。

3)虽然不考虑球气差的影响,但是在测量时也应使前后视距尽量相等,以减弱大气折光的影响。

4)该方法的测量精度会随着观测垂直角的增大而降低,使用反射片测量也使得观测的视线长度有限,因此不适宜进行长距离和较大的垂直角观测,同时,对所选仪器的测量精度有一定的要求。

参考文献