金库门参数范文

第一篇：金库门参数范文

联动门技术参数

(一)设备规格尺寸：

规格：1000mm(深)*950mm(宽)*2050mm(高)

(二)技术性能

据国家《防尾随联动互锁安全门通用技术条件》(GA576-2005)规定，防尾联动随互锁安全门(以下简称联动门)门体、电控装置和专用锁构成。

(一)技术要求 1.基本要求

1)防暴能力。处于工作状态下的联动门，按GB17565-1998中规定的普通机械手工工具、便携式电动工具等相互配合下，其最薄弱环节能抵抗非正常开启的暴力行为所持续的时间达到10分钟以上;

2)联动互锁功能。正常使用时，联动门内外不能同时开启形成通道;

3)门状态提示功能。当联动门的内门或外门处于未锁闭状态超过10秒时，联动门应发出提示音响;当人员进出联动门时，告知注意事项和防范要求;

4)自锁功能。联动门的专用锁受到外力冲击并损坏后，联动门应处于闭锁状态;

5)内外门同时开启功能。联动门应具有内外门同时开启形成通道的功能。其中，从外部进入时，可以通过机械钥匙同时打开内外门;由内部外出时，可以通过机械钥匙或电控装置同时打开内外门;

6)紧急闭锁功能。联动门应具有紧急闭锁功能。内外门紧急闭锁后经控制装置复位方可解除闭锁状态。

2.门体技术要求

1)结构。门体主要采用冷轧钢板或冷轧304不锈钢。联动门的内、外门应采用全封闭平开门，开门方向应保证专用锁的正常使用和门体的功能正常。连接通道与地面、内外门形成全封闭结构，两侧或顶部应留有具有防护功能的通气口。

2)规格尺寸。联动门应以使用单位核准的实际测量尺寸为准。联动门的基本产品外大小尺寸为1000mm(深)*950mm(宽)*2050mm(高)，深、宽、高的浮动尺寸不超过(少于)标准尺寸的5%，连接通道与门框外尺寸之和深不得少于1100mm。在实际安装中，产品无论外形尺寸浮动不超过5%的，都按标准尺寸计价。

3)专用锁安装部位结构。

在安装专用锁的部位，以锁孔为中心，在半径不小于100mm的范围内，应由厚度不小于3mm的加强钢板。

4)金属构件防腐处理。

所有金属构件外表面应进行防腐蚀处理，应先涂防锈底漆，漆膜表面平整光滑，色泽均匀，无漏底、气泡、剥落等缺陷。电镀层色泽光亮、均匀，无锈电、锈斑。门体金属表面涂层应与使用单位环境相适应。

5)门框、门扇、连接通道结构。 门框金属材料的厚度不少于2mm，门框底部应采用厚度不少于1.20mm扁钢材料;门扇内外面板金属材料厚度不少于1.20mm，内置框架及加强筋，填充物应符合相关标准;连接通道两侧及上顶金属材料厚度不少于2mm。

6)门体偏差不应大于3mm。门体安装有防弹玻璃的透明窗， 能够观察到门外人、物品。宽、高分别为30cm、20cm。

7)门框与墙体联结强度。

门框与墙体、柜台防护屏障立柱、梁、地面应牢固联结。门框应有深入墙体纵向的支撑受力金属构件，该构件直径不少于10mm，数量应以不大于800mm的间距均匀分布于门框四周边。支撑受力构件与门框的连接应牢固、可靠，在门外不能拆卸，任何一点连接强度均应承受2000N力的冲击而不产生变形、断裂，焊接时，焊接点不应影响门体正常开启。门扇在开启至90度时，铰链轴线位移量应不大于2mm。

3.电控装置要求

应具备以联动互锁的方式控制内、外门开启，紧急情况下内外门同时开启，紧急闭锁和和复位等功能。

1)主电源采取一般整流电源，电源在额定值的85%-110%范围变动，当电压在100V-250V范围变化时，电控装置无需调整应能正常工作。备用电源电压在额定值的90%-110%范围变动时，电控装置能够正常工作;

2)电控装置必须配备用电源。当主电源断电时，备用电源的容量应满足负载条件下连续工作8小时; 3)主电源、备用电源之间能够自动转换，并在转换时电控装置不得产生误动作;

4)主电源能够对备用电源自动充电，备用电源降低至额定电压终止值时，应有自动保护措施，防止过度放电;

5)电磁兼容性、安全性和环境适应性均应符合GA576-2005标准。 4.专用锁技术要求。

1)在额定电源电压的85%-110%范围变动，专用锁能够正常使用。连续通电6秒应有过流自动保护;

2)主备电源断电或电控系统出现故障，应有手动开启功能; 3)专用锁开、闭响应时间不得大于3s;

4)锁舌长度不低于20mm。锁芯凸出安装表面应不超过2mm,除手把和锁芯外，锁体其余部分不应外露。

5)在额定电压下，专用锁连续通电6s应有过流自动保护。 以上为联动门主要技术要求，未提及标准按《防尾随联动互锁安全门》(GA576-2005)要求执行。

第二篇：银行金库门系统结构

银行金库门的重要性不必多说，相信大家都了解。银行金库门的防盗性能除了它使用的钢板采用优质的原材料之外，它的系统也是非常优秀的。

银行金库门系统结构：

本系统的中心系统由一台中心数据接收设备、中心监控软件、和PC机组成，通过无线移动网和固定电话网络远程监控各金库的实时进出情况和安防报警情况。

银行金库门网点设备：金库报警控制设备一台、门磁一对、指纹识别设备、警笛、电机锁、红外探头等组成，用于检测金库门的开/关、定时控制金库门、非法入库、破坏主机、断电等诸多防患控制信息。金库报警控制设备安装在各个金库现场，用于检测金库门的进出情况，系统供电情况和金库的安防报警状况，并将检查的信息以无线短信传输方式传送到银行金库安全管理中心。

银行金库门系统在监控状态下，在设定的工作时间内，并在规定的指纹认证时间间隔内连续输入两个不同人的合法的指纹，金库报警控制主机即进入屏蔽报警状态并开启电机锁打开金库的外门。在撤防状态下可以正常打开金库门，此时监控器主机将屏蔽各种输入告警信号，即使门打开或有拆机破坏告警信号，系统也不会告警。撤防状态下如果开启了金库门，金库报警控制主机将通过无线传输模块上传中心开门时间、地点和开门人姓名。在撤防状态下，如果离开撤防状态而返回监控状态，有自动和手动方式可选：自动就是在撤防状态下经过设定的时间后，金库报警控制主机自动返回监控。手动是指在屏蔽状态下，任意输入一个合法指纹，监控器即返回监控状态。

对于安全有特别要求的场合，本系统还支持远程授权功能，即在非正常开门时间若想进入金库，在输入合肥指纹之前，必须得到指定的远程拨号授权方可，否则，系统不接受指纹输入。

第三篇：三参数与七参数的区别（共）

参数问题一直是测量方面最大的问题，我简单的解释一下， 首先说七参，就是两个空间坐标系之间的旋转，平移和缩放，这三步就会产生必须的七个参数，平移有三个变量Dx，Dy，DZ;旋转有三个变量，再加上一个尺度缩放，这样就可以把一个空间坐标系转变成需要的目标坐标系了，这就是七参的作用。如果说你要转换的坐标系XYZ三个方向上是重合的，那么我们仅通过平移就可以实现目标，平移只需要三个参数，并且现在的坐标比例大多数都是一致的，缩放比默认为一，这样就产生了三参数，三参就是七参的特例，旋转为零，尺度缩放为一。四参是应用在两个平面之间转换的，还没有形成统一的标准，说的有点乱，如果还是不明白可以给我留言。希望有帮助。 1.2 四参数

操作 ：设置 → 求转换参数(控制点坐标库) 四参数是同一个椭球内不同坐标系之间进行转换的参数。在工程之星软件中的四参数指的是在投影设置下选定的椭球内 GPS 坐标系和施工测量坐标系之间的转换参数。工程之星提供的四参数的计算方式有两种，一种是利用“工具/参数计算/计算四参数”来计算，另一种是用“控制点坐标库”计算。。需要特别注意的是参予计算的控制点原则上至少要用两个或两个以上的点，控制点等级的高低和分布直接决定了四参数的控制范围。经验上四参数理想的控制范围一般都在 5-7 公里以内。

四参数的四个基本项分别是：X 平移、Y 平移、旋转角和比例。 从参数来看，这里没有高程改正，所以建议采用“控制点坐标库”来求取参数，而根据已知点个数的不同所求取的参数也会不同，具体有以下几种。

1.2.1 四参数+校正参数:所需已知点个数：2个 1.2.2 四参数+高程拟合

GPS 的高程系统为大地高(椭球高) ，而测量中常用的高程为正常高。所以 GPS 测得的高程需要改正才能使用，高程拟合参数就是完成这种拟和的参数。计算高程拟和参数时，参予计算的公共控制点数目不同时计算拟和所采用的模型也不一样，达到的效果自然也不一样。

高程拟后有三种拟合方式：

a.高程加权平均：所需已知点个数：3个 b.高程平面拟合：所需已知点个数：4 ~ 6个 c.高程曲面拟合：所需已知点个数：7个以上

二、七参数

操作 ：工具 → 参数计算 → 计算七参数

所需已知点个数：3个或3个以上

七参数的应用范围较大(一般大于 50 平方公里) ，计算时用户需要知道三个已知点的地方坐标和 WGS-84 坐标，即 WGS-84 坐标转换到地方坐标的七个转换参数。注意：三个点组成的区域最好能覆盖整个测区，这样的效果较好。七参数的格式是，X平移，Y平移，Z 平移，X 轴旋转，Y 轴旋转，Z 轴旋转，缩放比例(尺度比)。

七参数的控制范围和精度虽然增加了，但七个转换参数都有参考限值，X、Y、Z 轴旋转一般都必须是秒级的(工程之星中限值为小于10秒);X、Y、Z 轴平移一般小于 1000。若求出的七参数不在这个限值以内，一般是不能使用的。这一限制还是比较苛刻的，因此在具体使用七参数还是四参数时要根据具体的施工情况而定。

三、总结

使用四参数方法进行 RTK的测量可在小范围(20-30 平方公里)内使测量点的平面坐标及高程的精度与已知的控制网之间配合很好，只要采集两点或两点以上的地方坐标点就可以了，但是在大范围(比如几十几百平方公里)进行测量的时候，往往转换参数不能在部分范围起到提高平面和高程精度的作用，这时候就要使用七参数方法，具体方法在下面介绍。

首先需要做控制测量和水准测量，在区域中的已知坐标的控制点上做静态控制，然后再进行网平差之前，在测区中选定一个控制点 A做为静态网平差的 WGS84 参考站。

使用一台静态仪器在该点固定进行 24 小时以上的单点定位测量(这一步在测区范围相对较小，精度要求相对低的情况下可以省略)，然后再导入到软件里将该点单点定位坐标平均值记录下来，作为该点的 WGS84 坐标，由于做了长时间观测，其绝对精度应该在 2米左右，然后对控制网进行三维平差，需要将 A点的 WGS84 坐标作为已知坐标，算出其他点位的三维坐标，但至少三组以上，输入完毕后计算出七参数。 栅格数据结构 栅格结构是以规则的阵列来表示空间地物或现象分布的数据组织，组织中的每个数据表示地物或现象的非几何属性特征。栅格结构的显著特点：属性明显，定位隐含，即数据直接记录属性的指针或数据本身，而所在位置则根据行列号转换为相应的坐标。栅格数据的编码方法：直接栅格编码，就是将栅格数据看作一个数据矩阵，逐行(或逐列)逐个记录代码;压缩编码，包括链码(弗里曼链码)比较适合存储图形数据;游程长度编码通过记录行或列上相邻若干属性相同点的代码来实现;块码是有成长度编码扩展到二维的情况，采用方形区域为记录单元;四叉树编码是最有效的栅格数据压缩编码方法之一，还能提高图形操作效率，具有可变的分辨率。

矢量数据结构 矢量数据结构是通过记录坐标的方式尽可能精确地表示点、线和多边形等地理实体，坐标空间设为连续，允许任意位置、长度和面积的精确定义。矢量结构的显著特点：定位明显，属性隐含。矢量数据的编码方法：对于点实体和线实体，直接记录空间信息和属性信息;对于多边形地物，有坐标序列法、树状索引编码法和拓扑结构编码法。 什么是栅格图像?

栅格图像，也称光栅图像，是指在空间和亮度上都已经离散化了的图像。我们可以把一幅栅格图像考虑为一个矩阵，矩阵中的任一元素对应于图像中的一个点，而相应的值对应于该点的灰度级，数字矩阵中的元素叫做像素。 数字图像与马赛克拼图相似，是由一系列像素组成的矩形图案，如果所有的像素有且仅有两个灰度级(黑或白)，则称其为二值图像，也即位图;否者称其为灰度图像或彩色图像。 什么是矢量图形?

在介绍矢量图形之前，我们首先阐述矢量对象的概念。矢量对象是以矢量的形式，即用方向和大小来综合表示目标的形式描述的对象。例如画面上的一段直线，一个矩形，一个点，一个圆，一个填充的封闭区域……等等。

矢量图形文件就是由这些矢量对象组合而成的描述性文件。矢量图形则是计算机软件通过一定算法，将矢量对象的描述信息在显示终端上重绘的结果。

为什么要将栅格地图矢量化? 纸质地图经扫描仪扫描后，初步保存为栅格图像(常见的格式有TIFF、BMP、PCX、JPEG等)。栅格图像在地理应用领域有着这样的缺陷：首先，栅格图像文件对图像的每一像素点(不管前景或背景像素)都要保存，所以其存储开销特别大。另外，我们不能对图像上的任一对象(曲线、文字或符号)进行属性修改、拷贝、移动及删除等图形编辑操作，更不能进行拓扑求解，只能对某个矩形区域内的所有像素同时进行图像编辑操作。此外，当图像进行放大或缩小显示时，图像信息会发生失真，特别是放大时图像目标的边界会发生阶梯效应，正如点阵汉字放大显示发生阶梯效应的原理一样。

而矢量图形则不同。在矢量图形中每个目标均为单个矢量单位(点、线、面)或多个矢量单位的结合体。基于这样的数据结构，我们便可以很方便地在地图上编辑各个地物，将地物归类，以及求解各地物之间的空间关系。并有利于地图的浏览、输出。

矢量化则是利用数字图像处理算法，将源图上的各种栅格阵列识别为矢量对象，最后以一定格式保存的过程。矢量图形在工业、制图业、土地利用部门等行业都有广泛的应用。在这些领域的许多成功软件都基于矢量图形，或离不开矢量图形的参与，如AutoCAD、ARC/INFO、Corel Draw、GeoStar等等。

在Geoway中您可以利用矢量跟踪、手工添加、编辑等技术生成矢量图形，并输出为AutoCAD 所支持的DXF、ARC/INFO 的E00等格式的文件。

第四篇：锚杆技术参数

麻花式圆钢树脂锚杆技术参数

一、锚杆及树脂锚固剂

规格:Φ18X2000mm圆钢树脂锚杆,采用反麻花端头锚固,带加强帽,搅拌时有固定螺母的剪切销子。 技术要求:

1、 通长等径D(mm)标准规定植:18,允差:±0.35;

2、 杆体长度L(mm):标准规定值:2000,允差: ±10;

3、 锚头长度L1(mm):标准规定值:≥15D,且≥350, 允差: ±5;

4、 锚头宽度b(mm):钻孔直径23mm,允许误差±1.5 mm;

5、 杆体尾部螺纹长度为100 mm,允许误差±5 mm;

6、 尾部螺纹规格及等级为M18-8g;螺母规格及等级为M18-7H;

7、 挡圈距锚头变形起点距离标准值为10mm,允许误差±2mm;挡圈直径为24mm;

8、 挡圈厚度≥2 mm;杆体不直线度≤2 mm;左旋麻花旋转角度≥270º;

9、 锚杆杆体屈服强度>235Mpa;抗拉强度>375Mpa;锚杆锚固力≥60KN;尾部螺纹抗拉强度≥60 Mpa;

10、 铁盘技术尺寸要求:长X宽X厚=150X150X8 mm,厚度不小于8 mm,托盘孔径为Φ19 mm;

11、 金属杆体原材料为Q235-B型热轧圆钢;

12、 固定螺母的剪切销子抗剪切力矩达到80N.M即剪断,并达到锚杆设计强度;

13、 树脂锚固剂型号:CK-2350型,其具体参数如下:  锚固剂直径为23 mm,允许偏差±0.5 mm;  锚固剂长度为50cm,允许偏差±10 mm;  树脂胶泥稠度;环境温度22±1ºC时, ≥16mm;  树脂锚固剂抗压强度:环境温度22±1ºC时, 端锚≥60Mpa  凝胶时间为8-40s;等待时间为10-60 s ;

二、金属网片技术要求:

1、 钢筋网片的钢筋材质为Q235型直径为Φ6.5mm的冷拔钢丝;

2、 钢筋网片网格尺寸为100X100mm。焊接采用双面焊接(两点焊接);不得出现虚焊,假焊现象,焊点不得有焊瘤,夹渣等焊接缺陷;整片网片各节点均需可靠焊接,不符合率≤5%;

3、 钢筋表面必须进行防锈处理;周边伸出的钢筋要求平直,整齐,不得有参差不齐等现象.

三、

第五篇：脱硫工艺参数

1×200MW石灰石/石膏湿法脱硫工艺参数设计

一. 课程设计的目的

通过课题设计进一步巩固本课程所学的内容，培养学生运用所学理论知识进行湿法烟气脱硫设计的初步能力，使所学的知识系统化。通过本次设计，应了解设计的内容、方法及步骤，使学生具有调研技术资料，自行确定设计方案，进行设计计算，并绘制设备结构图、编写设计说明书的能力。

二.课程设计课题的内容与要求

(1)根据给定的设计任务及操作条件，查阅相关资料，确定自选参数，进行工艺参数的计算;

(2)根据设计指导书及相关资料，计算系统工艺参数及主要设备设备尺寸; (3)编写设计说明书; (4)对设计结果进行分析。 1.已知参数： (1)校核煤质：

Car64%,Har5%,Oar6.6%,Nar1%,Sar0.4%,War8%,Aar16%,Var15% (2)环境温度：-1℃

(3)除尘器出口排烟温度：135℃ (4)烟气密度(标准状态)：1.34(kg/m3) (5)空气过剩系数：1.3

(6)排烟中飞灰占煤中不可燃组分的比例：16% (7)烟气在锅炉出口前阻力：800Pa (8)当地大气压力：97.86kPa

(9)空气含水(标准状态下)：0.01293(kg/m3) (10)基准氧含量：6% (11)按锅炉大气污染物排放标准(GB13271-2011)中二类区标准执行

烟尘浓度排放标准(标准状态下)：30(mg/m3) 二氧化硫排放标准(标准状态下)：200(mg/m3) 2.设计内容：

(1)燃煤锅炉排烟量及烟尘和二氧化硫的浓度计算。 (2)采用石灰石石膏湿法烟气脱硫。

(3)计算石灰石消耗量，石膏产量，并进行水平衡的计算。

(4)选择合适的液气比和空塔气速计算吸收塔塔径塔高并对喷淋系统，除雾器，浆液箱，石膏脱水系统进行计算。

(5)风机及电机的选择设计：根据脱硫系统所处理的烟气量，烟气温度，系统总阻力等计算选择风机种类，型号及电动机的种类，型号和功率。 (6)编写设计说明书：设计说明书按设计程序编写，包括方案的确定，设计计算，设备选择和有关设计的简图等内容。课程设计说明书包括封面，目录,前言，正文，小结及参考文献等部分，文字应简明通顺，内容正确完整，书写工整，装订成册。

(7)图纸要求：脱硫系统图一张(A3)。系统图应按比例绘制，标出设备管件编号，并附明细表。

前言

我国的能源构成以煤炭为主，其消费量占一次能源总消费量的70%左右，这种局面在今后相当长的时间内不会改变。火电厂以煤作为主要燃料进行发电，煤直接燃烧开释出大量SO2，造成大气环境污染，且随着装机容量的递增，SO2的排放量也在不断增加，加大火电厂SO2的控制力度就显得非常紧迫和必要。SO2的控制途径有三个：燃烧前脱硫、燃烧中脱硫、燃烧后脱硫即烟气脱硫(FGD)，目前烟气脱硫被以为是控制SO2最行之有效的途径。目前国内外的烟气脱硫方法种类繁多，主要分为干法(或半干法)和湿法两大类。湿法脱硫工艺绝大多数采用碱性浆液或溶液作为吸收剂，技术比较成熟，是目前使用最广泛的脱硫技术，根据吸收剂种类的不同又可分为石灰石/石膏法(钙法)、氨法、海水法等。其中钙法因其成熟的工艺技术，在世界脱硫市场上占有的份额超过80%。

截至2011年底，我国脱硫装机超过6亿千瓦，其中85%以上为湿法烟气脱硫，多存系统稳定性差，脱硫效率波动较大等问题。火电厂大气污染物排放标准GB13223-2011将执行200mg/m3的SO2排放浓度限值，且新建脱硫装置将不允许设置旁路，对脱硫装置性能与可靠性要求极高。 工艺介绍

本课程设计采用的工艺为石灰石-石膏湿法全烟气脱硫工艺，吸收塔采用单回路喷淋塔工艺，含有氧化空气管道的浆池布置在吸收塔底部，氧化空气空压机(1用1备)安装独立风机房内，用以向吸收塔浆池提供足够的氧气和/或空气，以便亚硫酸钙进一步氧化成硫酸钙，形成石膏。

塔内上部烟气区设置四层喷淋。4台吸收塔离心式循环浆泵(3运1备)每个泵对应于各自的一层喷淋层。塔内喷淋层采用FRP管，浆液循环管道采用法兰联结的碳钢衬胶管。喷嘴采用耐磨性能极佳的进口产品。吸收塔循环泵将净化浆液输送到喷嘴，通过喷嘴将浆液细密地喷淋到烟气区。从锅炉来的100%原烟气中所含的SO2通过石灰石浆液的吸收在吸收塔内进行脱硫反应，生成的亚硫酸钙悬浮颗粒通过强制氧化在吸收塔浆池中生成石膏颗粒。其他同样有害的物质如飞灰、SO

3、HCI和HF大部分含量也得到去除。吸收塔内置两级除雾器，烟气在含液滴量低于100mg/Nm3(干态)。除雾器的冲洗由程序控制，冲洗方式为脉冲式。

石膏浆液通过石膏排出泵(1用1备)从吸收塔浆液池抽出，输送至至石膏浆液缓冲箱，经过石膏旋流站一级脱水后的底流石膏浆液其含水率约为50%左右，直接送至真空皮带过滤机进行过滤脱水。溢流含3~5%的细小固体微粒在重力作用下流入滤液箱，最终返回到吸收塔。旋流器的溢流被输送到废水旋流站进一步分离处理。石膏被脱水后含水量降到10%以下。在第二级脱水系统中还对石膏滤饼进行冲洗以去除氯化物，保证成品石膏中氯化物含量低于100ppm，以保证生成石膏板或用作生产水泥填加料(掺合物)优质原料(石膏处理系统共用)。

图1 石灰石/石膏湿法烟气脱硫工艺流程

三.脱硫系统各部分设计计算

1.热值与燃料量的计算

热值计算

Car64%,Har5%,Oar6.6%,Nar1%,Sar0.4%,War8%,Aar16%,Var15% 换算成干燥无灰基的元素含量

Cdaf84.2%，Hdaf6.6%，Odaf8.7%，Sdaf0.5%

Qda,fnet33C9daf103H0daf10(9OdafSda)f

=34.4(MJ/kg)

换算成低位收到基发热量

Qar,netQdaf,net76 100

=25.8(MJ/kg)

全厂效率为38%，含硫量为0.4% 燃烧计算： mcoalmcoalPel3.600

Hu2003.60073.4(t/h)

0.3825800

2.标准状况下理论空气量

4.76(1.867CY5.56HY0.7SY0.7OY) Qa6.80(m3/kg) Qa

3.标准状况下理论烟气量(空气含湿量为12.93g/m3)

1.867(CY0.375SY)11.2HY1.24WY0.016Q0.79Qa0.8NY Qs7.35(m3/kg) Qs

4.标准状况下实际烟气量

1.016(1)Qa QsQsQs9.4(m3/kg)

注意：标准状况下烟气流量Q以m3/h计，因此，QQs设计耗煤量

5. 标准状况下烟气含尘浓度

dshAY CQsC2.586103(kg/m3)

6.标准状况下烟气中SO2浓度

CSO22SY106 Qs

CSO2862(mg/m3)

SO2浓度的校准

基准氧含量为6%

CSO2,at4.6%CSO2,at6%CO2,airCO2,4.6%CO2,airCO2,6%214.6 216

CSO2,at6%862(mg/m3)

CSO2,at6%942(mg/m3)

除硫效率为86220077%

8627.标准状况下SO2燃烧产量

mSO2MSO2MS0.4%73.40.59(t/h)

SO2的脱除量

mSO2,removalmSO277%0.45(t/h)

8.烟气中水蒸气密度

由理想气体状态方程得

PVwaternwaterRT

nwaterPVwater RT

nwatermwater Mwater

mwaterPMwater9786018 VwaterRT8.314272.151000

0.78(kg/Nm3)

9.烟气体积流量

Vflue,wVflue gaestmcoalga

Vfluegas,wet7340(kg0/h)9.4(Nm3/kg)6900(0Nm03/h)

Vfluegas,dry69000(010.08)36330(0Nm03/h)

Vwater5700(Nm03/h)

10.烟气质量流量

mflue,dVdryflue,dgraysgra ye

mflue,d(kg/h) 633000(Nm3/h)1.34(kg/m3)848000grays

mflue,wmwat gaestmflue,dgrayser

mfluegas,wet848004044608920(0kg0/h)

mwater57000(kg/h)0.78(kg/Nm3)4446(kg0/h)

11.吸收塔饱和温度计算

假定电除尘器出口温度为135℃

GGH出口温度为108℃

干烟气水含量

x1

x1mwater

mfluegas,dry444600.052

848000

在h,x图上，108℃和0.052的交点的焓h=248(kJ/kg)。沿等焓线到饱和线可得到饱和温度T

T=48℃

x20.077

mwat,vxwat,ienrl)emearpouris(exdwat,oeurtlettflue,dgra ys

mwater,vapourised(0.0770.05)28480(0kg0/h)

mwater,vapourised21200(kg/h)

Vwater,saturationmwater,vapourisedwater,saturation21200(kg/h) 30.78(kg/Nm)

Vwater,saturation27000(Nm3/h)

12.吸收塔出口净烟气的计算

Vwat,vVrVwat,searpour,cilseeadngaswateeartura t

Vwater,vapourised,cleangas57000(Nm3/h)+27000(Nm3/h)

Vwat,v84000(Nm3/h) earpour,cilseeadngas

VcleanVwat,v,wgeatsVinl,dertyearpour,cilseeadn g3

3Vclean,wgeats633000(Nm/h)+84000(Nm/h) 3

Vclean,wgeats717000(Nm/h)

13.吸收塔烟气计算结果汇总

13.1吸收塔入口：

Vwet690000(Nm3/h)

Vdry633000(Nm3/h)

mwet892000(kg/h)

mdry848000(kg/h)

Vwater57000(Nm3/h)

mwater44460(kg/h)

T1108℃

O26%(dry)

SO2862(mg/m3)

SO2,6%O2942(mg/m3)

13.2吸收塔出口：

Vwet717000(Nm3/h)

Vdry633000(Nm3/h)

mwet913200(kg/h)

mdry848000(kg/h)

3 Vwater84000(Nm/h)

mwater65500(kg/h)

T248℃

O26%(dry)

SO2200(mg/m3)

SO2,6%O2219(mg/m3) 14.废水流量的计算

假定烟气中HCl浓度CHCl,fluegas46(mg/Nm3)HCl的去除率为98%废水中Cl含量保持15(g/l)

mcl0.98CHC,LflueVgdars y

mcl28.5(kg/h)

mwashwatermclwaterCcl

mwashwater190(kg0/h)

15.工艺水消耗量

mwatermwater,vapourisedmwashwatermcrystalwatermgypsum,moisture

mwater21200(kg/h)1900(kg/h)(kg/h) mwater234841200(kg/h)1200(kg/h)0.136(g/mol)0.9172(g/mol)

Vwater23.484(m3/h) 16.石灰石消耗量/石膏产量

1SO21CaCO32H2O1/2O2CaSO42H2OCO2

石灰石耗量

100(g/mol)0.59(t/h)77%0.7(t/h)

64(g/mol)石膏产量

172(g/mol)0.59(t/h)77%1.2(t/h)

64(g/mol)

17.石膏脱水(石膏密度gypsum2.3(kg/l)，水的密度water1(kg/l))

假定

吸收塔石膏浓度Cgypsum13%

旋流器底流石膏密度Cgypsun50%

真空皮带机石膏浓度Cgypsum90%

旋流器顶流石膏密度Cgypsum3%

17.1石膏浆液密度计算

swater

Cgypsumgypsumwater1100gypsum1

132.3(kg/l)1(kg/l)12.3(kg/l)100

s

s1.07(9kg/l)

17.2旋流器底流密度计算

s,hydrocyclone,underflow1

502.3(kg/l)1(kg/l)12.3(kg/l)100

s,hydrocyclone,underflow1.39(5kg/l)

17.3旋流器顶流密度计算

s,hydrocyclone,overflow132.3(kg/l)1(kg/l)12.3(kg/l)100 s,hydrocyclone,overflow1.017(kg/l)

17.4脱水石膏产量

mbeltfiltermgypsumCgypsum,beltfilter12001330(kg/h) 0.9mgypsum1200240(kg0/h) 0.

5 mhydrocyclone,underflowCgypsum,hydrocyclone,underflowmhydrocyclone,underflow

Vhydrocyclone,underflows,hydrocyclone,underflow24001.72(m3/h) 1.395

17.5吸收塔来石膏浆液计算

mfrom,absorbormhydrocyclone,underflowmhydrocyclone,overf lmfrom,absorborCgypsummhydrocyclone,underflowCgypsum,underflowmhydrocyclone,overflowCgypsum,overflow

联立以上方程组解得

mfrom,absorbor1128(kg0/h)

mgypsummfro,ambsorbCergyps u

mgypsum1466(kg/h)

mwatermfrom,absorbermgypsum11280(kg/h)1466(kg/h)9814(kg/h)

Vfrom,absorbermfrom,absorbers11280(kg/h)10.45(m3/h)

1.079(kg/l)18.石灰石浆液供给

石灰石耗量mCaCO30.7(t/h)

假定石灰石浆液浓度CCaCO330%

石灰石固体密度CaCO32.8(kg/l)

18.1石灰石浆液质量流量

msuspensionmCaCO3CCaCO30.7(t/h)2.33(t/h) 0.3

18.2石灰石浆液密度

suspension31100water

CCaCOCaCOwater3CaCO3

suspension1(kg/l)1.24(kg/l)

302.8111002.8

18.3石灰石浆液体积流量

Vsuspensionmsuspensionsuspension2.33(t/h)1.88(m3/h)

1.24(kg/l)

19.浆液池尺寸设计

假定浆液停留时间t2h

浆液灌体积

VtaknVsuspenst nio

Vtakn1.8823.76m3

D(0.89Vtank)1/31.5m

H1.5D2.25m

20.滤池箱尺寸设计

假定滤布冲洗水量mwater,beltfilter5(t/h)以50%的石膏质量流量作为石膏冲洗水量

20.1滤液量

mwat,elmfirltratmewat,beerltfitewrat,weras h

mwat,efirltrat5e0.65.6(t/h)

Vwat,e5e.6(m3/h) firltrat

假定滤液箱停留时间t1h

20.2滤液箱容积

3

VtaknVwat,efirltratte5.615.6m

D(0.89Vtank)1/31.7m

H1.5D2.55m

21.吸收塔尺寸的设计

21.1循环浆液流量

烟气流量Vwet690000(Nm3/h)

二氧化硫浓度CSO2942(mg/Nm3)

二氧化硫脱除率77%

假定液气比L/G12(l/Nm3)

吸收塔出口净烟气温度T2=48℃

273.1548Vclean

Vwe,atctual,wgea ts273.15273.154871700084300(Nm03/h)234(Nm3/s)

Vwet,actual273.15

循环浆液流量

L/G128430001011(6Nm3/h)

Q循Vwet,actual10001000设计喷淋塔层数为3

每层循环浆液流量

Q单循Q循n101163372(Nm3/h)0.937(Nm3/s) 3

21.2吸收塔直径

假定吸收塔烟气流速3.7(m/s)

d4Vwe,atctual42349.0m 3.7

21.3吸收塔循环区体积

假定循环浆液停留时间t4.3min

Vabsorbersump21.4吸收塔总高

浆液池位高度

H14VabsorbersumpQ循t60101164.3725m3

60d2472511.4m 29.0

另外考虑到因注入氧化空气引起的吸收塔浆液液位波动，浆液液位高度增加0.5m，取H1=12m

浆液液面距入口烟道高度H2

考虑到浆液鼓入氧化空气和搅拌时液位有所波动;入口烟气温度较高、浆液温度较低可对进口管底部有些降温影响，加之该区间需接近料管，H2一般定位800mm~1300mm范围为宜。此处H2取1.2m

进口烟道高度H3=4m

进口烟道顶部距底层喷淋层高度H4=2.5m

喷淋层区域高度H5

设计喷淋层之间的间隔2m，喷淋层数3层

H5=2×2=4m

除雾区高度H6

H6=4m

出口烟道高度：H7=3m

吸收塔总高H= H1+ H2+ H3+ H4+ H5+ H6 +H7=30.7m

22.喷淋层设计

单层喷淋层浆液流量Q单循3372(Nm3/h)937(L/s)

假定喷嘴流量为5(L/s)

n937187.4取整为188

(5L/s)5Q单循

假定单管可选最大直径Dmax0.06m，喷淋管内最大流速Vmax15m/s

单喷管最大流量



Qmax,sD2maxVmax0.0621542.4(L/s)

4

4单喷淋层主喷管数

Q单循Nint

Qmax,s9371int123 42.4

23.除雾器冲洗覆盖率

设计喷嘴数量n为90，喷射扩散角α为90，除雾器有效流通面积A为100m2，冲洗喷嘴距除雾器表面垂直距离0.8m

nh2tg2900.821100%100%181%

冲洗覆盖率=

A100

24.烟道尺寸设计

24.1净烟气烟道直径

假定烟气出口流速18(m/s)

d4Vwe,atctual42344.1m 18

24.2原烟气烟道直径 273.15135690000286(Nm3/s)

Vactual273.1

5 d4Vactual42864.5m 18

25.增压风机烟气设计流量计算

假定风机入口烟气温度Tfan,in135℃，100%BMCR工况下风机入口处湿烟气流量

Qfan,in690000(Nm3/h)

Qfan,in,act1.1Qfan,inTfan,in10273.15 3600273.15

Qfan,in,act323(Nm3/s)

26.增压风机总压损

假定吸收塔压损10(mbar)，GGH压损12(mbar),烟道压损7(mbar)

考虑20%的裕量Pd34.8，取35(mbar)=3500Pa

27.电机功率Pf,d

假定风机效率185%，电动机效率d80%

增压风机所需功率PfQfan,inPd102132335001304KW

1020.85

Pf,dPfd13041630KW 0.8

28.三台循环泵轴功率计算

28.1有效功率

三台浆液循环泵的扬程分别为Hpump,120m，Hpump,222m，Hpump,324m

Pe,1suspensiongQ单循Hpump,1100012409.80.93720228KW

100012409.80.93722250KW

100012409.80.93724274KW

1000

Pe,2suspensiongQ单循Hpump,21000

Pe,3suspensiongQ单循Hpump,3100028.2循环泵的轴功率P 假定循环泵的总效率80%

P1Pe,1Pe,2228285KW 0.8250313KW 0.8

P2

P3Pe,3274343KW 0.829.电机参数

选用循环泵电机额定功率需考虑标准值10%以上裕量

11.1P1314KW

21.1P2344KW

31.1P3377KW

30.氧化风机

空气流量

假定吸收塔喷淋区域的氧化率为60% 浆池内氧化量SVdry,inSO2,6%O2,inVdry,outSO2,6%O2,out106

S633000942633000219106

S8.17(kgmol/h)

假定通氧效率O230% 所需空气流量Orep8.1722.411453(Nm3/h)

20.210.310.6 22.410.6 22.4根据经验，考虑溶解盐12.1%，则空气流量为14532.05262982(Nm3/h) 此处设计选用一台风机，因此风机空气流量2982(Nm3/h)

课程设计心得

本次设计是关于石灰石/石膏湿法脱硫工艺参数工艺设计，在这里首先感谢两位老师的悉心指导与大力帮助!

火电厂采用烟气脱硫技术无疑是减少SO2排放的一个有效措施。然而，电厂脱硫系统的投资和运行费用十分高昂，一是内因，即目前引进的脱硫技术及设备费很高，这可通过国产化来降低;二是外因，即在脱硫技术的选用、设计及运行上存在着许多不合理之处，使得脱硫系统投资、运行费用增高，这需要对选定的脱硫系统进行认真、仔细的优化。

我国应加快对已有技术的消化吸收，实现脱硫技术和设备的国产化，并开发出具有自主知识产权的脱硫 技术，这是我国推广应用脱硫技术控制SO2 排放的必由之路。进行脱硫系统的设计和运行优化，将使脱硫系统投资运行费用大大减低，并增强机组和脱硫 系统本身的安全可靠性。

通过这次设计，使我对脱硫系统工业的发展前景有了更深的认识，而且对其整个流程有了更加全面的了解。最重要的是，我更深刻的认识到我还有很多需要学习的地方，在各方面还有很多可以改进的空间。

参考文献

(1)郝吉明，马广大主编.大气污染控制工程.北京：高等教育出版社，2002 (2)钟秦，王娟等编.化工原理.北京：国防工业出版社，2001 (3)吴忠标主编.实用环境工程手册—大气污染控制工程.北京：化学工业出版社，2001 (4)熊振湖，费学宁等编.大气污染防治技术及工程应用.北京：机械工业出版社，2003 (5)GBl3271-2001 (6)何争光主编.大气污染控制工程及应用实例.北京：化学工业出版社，2004 (7)风机样本.各类风机生产厂家