连续梁例子范文

第一篇：1连续梁例子范文

连续梁交底

京沪高速铁路

麒麟新城特大桥

(32+48+32)m连续梁施工方案

编

制： 复

核： 审 批：

中铁三局京沪高速铁路土建工程五标段项目经理部第八工区

二〇〇八年十一月十日

麒麟新城特大桥

(32+48+32)m连续梁现浇施工方案

1.编制依据

1)、已批复的DK1036+560.425麒麟新城特大桥实施性施工组织设计。

2)、麒麟新城特大桥施工图纸(京沪高徐沪施图Ⅴ(桥)-72)。 3)、铁道第四勘察设计院通用设计图《时速350公里客运专线铁路无碴轨道现浇预应力混凝土连续梁桥(双线，跨度：32+48+32m直、曲线，图号：肆桥设(2006)2650-Ⅲ)。

4)、现场施工及完成情况资料。

5)、经理部编制的五标施工组织计划及架梁工期安排。

6)、国家、铁道部、江苏省有关安全、环境保护、水土保持的法律、规程、规则、条例。

2.编制范围

京沪高速铁路麒麟新城特大桥14#墩~17#台上跨跨沪宁高速公路连接线(已经废弃)连续梁施工。

3.工程概况

麒麟新城特大桥中心里程DK1036+560.425，起讫里程DK1036+267.75～DK1036+853.10，桥长585.35米;全桥采用钻孔灌注桩基础，

15、16号采用1.25m桩径钻孔桩，其余采用1.0m桩径;承台尺寸分为(宽×长×高)1020×760×200cm、490×1050×200cm、680×1050×200cm、830×1220×250cm四种形式。1#～13#桥墩采用矩形空

1 心墩，14#～16#墩采用矩形实体墩，桥台采用矩形空心桥台。全桥位于圆曲线上。本桥以简支箱梁为主，跨越沪宁高速公路(已经废弃)连接线采用(32+48+32)m连续梁的48m主跨跨越，孔跨布置形式：14-32m简支箱梁+(32+48+32)m连续梁。铁路与公路夹角为75° 4.施工方案

4.1.地基处理

在支架搭设前，首先要对地基承载力进行检测，地基承载力满足箱梁现浇施工荷载，使地基承载力达到200KPa以上，并对承台基坑回填范围重点处理，支架基础处理范围为梁部投影每侧加宽不小于1.0米。

具体处理办法：基坑回填采用碎石土分层回填承台顶面，分层厚度不能大于30cm,确保压实度满足要求。原地面要求挖除原地面淤泥、腐殖土，然后用毛渣进行层层回填至原地面处，摊铺平整后用机械压实，换填的毛碴厚度不宜小于50cm，再在其顶面浇筑15cm厚C15砼，硬化面两侧纵向设置排水沟，横向设0.5%横坡。便于雨季排水，避免硬化面基础被浸泡。14~15号墩之间清除原地面的泥土，露出原路面的基层，在路基基层上直接施工支墩基础，支墩外的支架基础如坐在原公路路基之外，需将原地面进行下挖，将下卧层中的淤泥清除，用毛碴分层压实换填至原地面。然后用砼硬化路面。靠近16号墩处的施工便道，由于压实度不能满足要求，需将该部分填土全部清除。16号~17号台之间由于净高不能满足要求，需将现地面进行下挖2米。该处的地层属强风化砂岩，基本承载力满足要求，施工时在支架搭设的相应位置，浇注10cm厚,20cm宽的C15砼条带作为钢管支架的基础。16号墩承台基坑回填表面需采用15cm厚的

2 C15砼进行硬化处理。

4.2.支架施工 4.2.1.支架搭设

根据以上设计原则及工程实际情况，在硬化好的混凝土基础顶面支架立杆，搭设WDJ碗扣式多功能钢支架，选用φ48×3.5mm钢管、截面积A=489mm2。剪刀撑采用Φ48mm，壁厚3.5mm普通无缝钢管及扣件;支架布置主要分四个区域进行设计：

一般结构区底板立杆按0.6×0.9m进行布置，即立杆纵向间距0.6m，横向间距0.9m，步距1.2m;

梁端及支点区延桥梁方向梁端3.0m范围内及腹板区立杆按0.6×0.6m进行布置，即纵向净距0.6m，横向间距0.6m，步距1.2m;

翼板区立杆按0.6×1.2m进行布置，即立杆纵向间距0.6m，横向间距1.2m，步距1.2m。

门洞两侧支墩步距(纵向×横向)分别为：箱梁底板底部0.6×0.3m进行布置，步距0.6米。

支架外围四周设剪刀撑，内部沿桥梁纵向每4排立杆搭设一排横向剪刀撑，横向剪刀撑间距不大于5m，支架高度通过可调托座和可调底座调节。

支架安装注意事项

A、为防止杆件滑脱，各种杆件伸出扣件的端头均大于10cm; B、在立杆安装过程中，应随时校正立杆垂直偏差，垂直偏差应控制在支架高度的1/200以内，水平偏差控制在2cm以内，立杆间接头扣件应

3 使两端立杆在扣件内长度相等;

C、立杆立于垫块上，垫块应放置平稳，同时立杆应位于垫块中心位置，立杆底座与垫块接触密贴，无开口偏位情况;

D、顶托丝杆伸入立杆内的长度不小于20cm，以确保在浇注混凝土过程中，顶托丝杆与立杆之间连接不致出现局部失稳;

E、顺桥向、横桥向剪刀撑应按设计要求安放，底部必须与基础密切接触，并与立杆可靠连接，当剪刀撑单杆不够需接长时，搭接长度不应小于50厘米，每接头扣件不得少于两个。

4.2.2行车门洞的支架设计方案

由于该沪宁高速公路连接线已经废弃，道路行车车辆较少，经与相关部门联系仅设一个机动车门洞净高为4.5米，净宽为4米。

门洞基础采用现浇条形钢筋砼基础，基础截面为150cm×80cm，长度为13米。门洞支架采用碗扣式支架搭设，支架步距横向间距为0.3m，纵向步距0.6m，钢管桩支墩顶部可调式顶托上顺桥向方向放置1.4米12*12cm方木，在12*12cm方木上放置2根15*15cm的方木，方木间用爬钉连接。其上布置Ⅰ40b工字钢做纵梁(单根长6m)，底板范围内间距0.46~0.54米，翼缘板范围内间距0.9米。

详见图5-1

门洞支架搭设示意图 4.2.3.支架预压 1)支架预压目的

为保证施工安全、提高现浇梁质量，在箱梁支架搭设完毕，箱梁底模铺好后，对支架进行等载预压。预压的目的一是消除支架及地基的非弹性

4 变形，二是得到支架的弹性变形值作为施工预留拱度的依据，三是测出地基沉降，为采用同类型的桥梁施工提供经验数据。

2)支架预压方法

预压重量为设计荷载(箱梁混凝土自重、内外模板框架重量及施工荷载之和)的120%。加载时按照0、30%、60%、100%、120%设计荷载分五级加载，测出各测点加载前后的高程。持荷72小时后，再分别按加载级别卸载，并分别测出每级各测点的高程值。

预压前，根据箱梁中部、翼板的重量及沙袋的容重分别计算出梁体中部和翼板上的加载高度，待箱梁底模骨架安装完成后，按照计算结果逐级加载。加载时用吊车将加载材料吊至支架顶，由人工摆放。加载中由技术人员现场控制加载重量和加载位置，避免出现过大误差而影响观测结果。

3)、沉降观测

观测点位布置为横向每截面布典型特征点3个，沿桥向1/4跨、1/2跨、3/4跨及两头墩边底模的左、中、右分别设置观测点，测点分别布置在相应支架立杆与底模相接处和立杆落地处的混凝土顶面上，即每孔布置30个测点。立杆顶的观测点采用倒尺法观测，固定专人按四等水准测量要求认真观测，及时准确地记录分析。

在每级荷载加载完成后，按早7：30、中11：00、晚17：00各观测一遍测点，当每隔24小时的沉降不超过2毫米，并且连续出现两次时，则认为该级荷载作用下支架变形稳定可进行下一级加载，直至最大荷载。在最大荷载作用下每隔2小时观测一遍测点，每隔4小时的沉降不超过1毫米，并且连续出现两次时，则认为支架在全载作用下变形稳定，支架基

5 础牢固，即可进行卸载，卸载采用分级卸载，每次卸载重量与加载相同。

整理测量数据，将在分级加载作用下测得的变形值和卸载稳定后测得的变形值进行比较，综合分析得出立模标高调整值，并按此值最后一次对模板进行精调，精调完成后，即可进入下一道工序。

4)、支架(底模)标高调整

架体预压前，支架(底模)按照计算标高调整，确保支架各杆件均匀受力。预压后架体在预压荷载作用下基本消除了地基塑性变形和支架竖向各杆件的间隙即非弹性变形，并通过预压得出支架弹性变形值。

根据以上实测的支架变形值，结合设计标高和梁底预拱度值，确定和调整梁底标高。梁底立模标高=设计梁底标高+支架弹性变形值+设计预留拱度-张拉反拱。

5)支架预压控制注意事项

A、每次观测都要严格记录加载量级、变形值，测量的日期与时间、大气温度、天气情况等数据;

B、每级加载要均匀连续，确保均匀加载;

C、支架预压加载时应随时观察记录支架的变形情况，发现支架有异常时必须立即停止加载并采取相应措施。

4.3模板施工 4.3.1.模板设计及制作

a.底模：采用15mm厚竹胶板。

b.侧模：腹板及倒角模板采用厂制定型钢模，其余均采用竹胶板。 4.3.2.底模铺设：按设计值预设反拱值，并根据沉降及时调整反拱值。

6 底模与底模之间连接缝隙贴上软塑双面胶，通过连接螺栓拧紧，挤压，调整错台后，铲除多余双面胶，可达到接缝处平整、严密不透光，效果良好。

4.3.3.外侧模拼装同底模相似，拼装外侧模时，控制好模板角度与标高，底模与外侧模的连接螺栓要上足且拧紧。

4.3.4预应力连续箱梁内模均采用方木作骨架支撑，高压竹胶板作面板。内模骨架设计尽量少占净空，以利于箱梁底板混凝土的散料、振捣及内模的拆除。内模上、下面板骨架采用100×100mm方木，间距0.3m。上下模板间设四个100×100mm竖向方木托撑及四个斜向方木托撑，上、下方木间均用扒钉固定，通过顺桥向上、下方木形成内模空间骨架。

4.3.5.涂刷脱模剂：底模、外侧模拼好后，打磨其上异物及铁锈，保证模板表面清洁，然后涂刷脱模漆。

4.3.6.脱模：混凝土灌筑后，第二天拆除端模，待混凝土强度达到设计强度60%时，拆除外侧模板，底模须待预应力孔道压浆结束强度达到要求后再拆除。

4.4支座安装

支座在到场前要检验其规格性能。在安装前要对支座中心进行放线确定支座的中心位置。墩柱顶面进行砂浆找平，保证好支座安装的水平度。球型支座要注意支座的形式规格及活动位移方向。

4.5.钢筋加工

钢筋材料按设计图纸钢筋数量及规格分批进场，每批材料进场后立即核对材料数量、规格、有无质保证书等，并报试验室及监理现场取样试验，待取样试验合格后方可正式施工。已进场钢材必须离地整齐存放，上盖蓬

7 布等覆盖物，以防雨水的浸蚀。

非预应力钢筋在钢筋棚中集中加工成型，现场焊接绑扎的方法，骨架钢筋接头均设置在每孔1/4或3/4附近，对于普通钢筋混凝土连续箱梁骨架钢筋接头必须设置在每孔1/4或3/4附近，严禁设在弯矩最大处(跨中)。

钢筋焊接尽可能在地面上进行，以防止在模板上焊接损坏高压竹胶板。确需要模板上焊、割作业时，必须在模板上采用衬垫防护。

底(顶)板两层之间钢筋按图纸设计间距设架立筋以保证钢筋的层距及钢筋骨架的稳固性。钢筋保护层采用与梁体同标号的混凝土垫块。

钢筋安装顺序：底板下层钢筋安装——底板管道定位筋——底板上层钢筋——腹板钢筋骨架(同时安设预应力曲线管道并固定)——顶板和翼板下层钢筋——顶板上层钢筋。

4.6预应力管道布置

根据设计图纸及规范要求布置预应力管道位置，管道位置要固定牢固，避免在浇筑混凝土及其它施工过程中，碰撞使其管道位置发生变化，预应力管道间接口要严密，不得存在漏洞，避免在混凝土浇筑过程中漏进混凝土浆液，堵塞预应力管道，影响预应力筋的张拉。其他与预应力孔道相配套设施参考施工图纸，按照施工图纸要求布设，出浆孔设在，预应力的锚固短，并延伸到梁体混凝土的外部。

4.7.梁体预留孔、预埋件施工

施工前，对钢筋图、预应力图、结构图、设备安装图及预埋件、预留孔洞图进行详细地对照审查，并对预留孔洞预埋件进行分门别类统计，确保不漏项、不错项。浇注混凝土前对预埋孔位置再次进行检查，调整，并

8 对必要的预留孔设置变形量测点;在混凝土浇注振捣时，不得碰撞预埋件及预留孔洞，并采取措施保证孔壁混凝土密实。如发现变形量测点出现问题，立即停止混凝土灌注，检查无误并进行模型加固牢靠后才准继续灌注。

4.8箱梁混凝土施工

由于本桥连续梁为单箱室，砼一次整体现浇砼振捣质量可保证，拟采用砼一次整体现浇方案，底板、腹板、顶板、翼缘板一次性浇注。

混凝土由我工区砼搅拌站集中搅拌，砼运输罐车运输至现场，由汽车泵泵送从低端向高端连续浇注，整个浇注一次完成。浇筑时必须保证有2台汽车泵，2台汽车泵同时浇筑，增加施工速度，同时防止1台汽车泵出现故障，造成混凝土出现施工缝。

钢铰线采用预穿束方案，在混凝土初凝后来回抽动钢铰线，以避免可能渗漏的水泥浆堵死孔道或粘死钢铰线。

浇筑腹板混凝土时，为使顶板钢筋、管道不受水泥浆玷污，在肋板顶部放置梯形木槽防护。浇筑顶板时，从腹板顶部向四周进行。

4.9箱梁预应力施工

现浇梁的预应力施工按两阶段完成。当梁体混凝土强度和弹性模量达到设计要求值后，进行一期预应力张拉，以防止梁体出现早期裂纹。当混凝土强度和弹性模量达到设计值的100%，龄期达到设计要求后，进行二期张拉，从而完成全部预应力束的张拉。

4.9.1纵向预应力筋张拉施工程序

纵向钢绞线束张拉的施工程序：清理锚具、喇叭口，割除多余波纹管→钢绞线除锈、下料、编束、做束头、穿束→切除多余钢绞线，安装工作

9 锚、千斤顶及工具锚→待混凝土龄期7天且强度和弹性模量不低于设计要求后进行张拉→完成张拉并合格后割除多余钢绞线→封锚，压浆。

4.9.2纵向预应力筋张拉程序

对于低松弛钢绞线和自锚式锚具而言，张拉程序为：0→初始张拉力P0(P0=0.1P，P为设计张拉力)→量测伸长量δ0→张拉至设计张拉力P→持荷2min→量测伸长量δ1→锚固钢绞线束→量测伸长量δ2。

4.9.3清理锚具、喇叭口的要求

将锚具、喇叭口上的水泥浆、混凝土清除干净;清通喇叭口上的压浆孔，保证灌浆通道畅通;对喇叭口与波纹管连接处的错台进行处理，使之连接圆顺，错台不超过5mm;对喇叭口内的多余波纹管予以切除。检查喇叭口位置是否正确，与孔道是否垂直，有问题时先对其进行处理。对锈斑不能清除干净或有损伤的锚具和夹片不使用。

4.9.4钢绞线除锈、下料、焊束头和穿束的要求

钢绞线防锈：钢绞线分批进货，以免货多积压而生锈。进场后做好防雨、防潮、防锈工作。除锈重点是束两端张拉范围，以防张拉时滑丝。

钢绞线下料：钢绞线下料在梁面上进行。下料长度为孔道长度+2倍的千斤顶工作长度+0.3m的束头焊接影响区+下料富裕量。下料用砂轮锯，不使用电气焊切割。砂轮片为增强型的，以策安全。切口两侧5cm处用细铁丝绑扎，以免散股。下料中和下料后避免钢绞线受损和污染。

下料按先长后短的原则进行，以节约材料。下料时经两人确认长度无差错后再切割，避免出错。下料时拉动钢铰线不要太快，避免钢铰线散盘速度跟不上拉动速度而弯折。当钢铰线出现弯折后不得使用。

10 4.9.5张拉准备工作

按规定对锚具、夹片等进行检验;对千斤顶、油泵、油表等进行配套标定;千斤顶作业空间的检查、确认;对梁体作全面检查。如有缺陷，按照监理工程师同意的方案修补完好且达到设计强度。

割除多余钢铰线：钢铰线外露喇叭口的长度为锚具厚度+千斤顶最小工作长度+15cm的张拉富裕量。富余量不能过大，否则将增加施工难度。

安装工作锚和夹片：装好锚具后用手锤垫在木头上敲击锚具，直至不能敲动。接着将夹片装入锚孔，用比钢铰线直径略大的钢管击打夹片，使之塞紧在锚孔内。用钢管击打夹片前，调整均匀同一夹片中各楔片间的缝隙和外露量。装好后的夹片外露量基本一致且缝隙均匀，否则重装。

安装千斤顶和工具锚、工具夹片：千斤顶安装使用手拉葫芦，安装后至张拉完一直用倒链悬挂着千斤顶，以便用倒链调整千斤顶，使千斤顶轴线与管道和锚垫板轴线一致，保证钢绞线顺直，减少张拉摩阻力。为使张拉后夹片退锚顺利，在工具锚和工具夹片之间涂抹退锚材料。

安装千斤顶和工具锚、夹片符合下列要求：工作锚、限位板、千斤顶、工具锚、夹片按要求装好，工作锚位于锚垫板凹槽内，相互之间密贴;“四同心”符合要求，即预应力管道、锚垫板、锚具、千斤顶四部分基本同心;各种油管接头满扣上紧，千斤顶、油表安放位置配套正确。

4.9.6张拉作业

所有纵向预应力束张拉均使用自锚式锚具、按“左右对称、两端同时”的原则进行，以下说明均建立在此基础上的。

检查油管路连接可靠、正确后，开动油泵，使钢铰线略为拉紧后调整

11 千斤顶位置，使其中心与孔道轴线基本一致，以保证钢铰线自由伸长，减少摩阻。同时调整工具夹片使之卡紧钢铰线，以保证各根钢铰线受力均匀。然后两端千斤顶以正常速度对称加载到初始张拉力后停止加载，测量并记录钢铰线初始伸长量。完成如上操作后，继续向千斤顶进油加载，直至达到控制张拉力。初始张拉力取控制张拉力的10%。

钢铰线达到控制张拉力时，不关闭油泵，而继续保持油压在控制张拉力下2min，以补偿钢铰线的松弛所造成的张拉力损失。然后测量并记录控制张拉力下的钢铰线伸长量。

持荷2分钟油表读数无明显下降时即可关闭油泵进油阀，打开油泵回油阀使油缸退回，则工作锚自动锚固钢绞线。锚固时先锚固一端，待该端锚固完成并退去工具夹片、卸去工具锚及千斤顶、观察钢铰线无滑丝和断丝现象后，将另一端补足拉力后再锚固这一端。然后卸去这一端的工具夹片、工具锚及千斤顶，同样观察钢铰线有无滑丝和断丝现象。

当钢绞线长度较长、不能一次张拉到位时，则需多次张拉循环。多次张拉的操作方法和步骤与上述一样，只是将上一循环的锚固拉力(应力)作为本次循环的初始值。如此循环，直至达到最终的控制张拉力。

钢铰线束伸长量量测方法：在相应张拉力下量取与之对应的千斤顶油缸外伸量。将每个张拉循环中初张拉力和终张拉力下对应的千斤顶油缸外伸量的差值，作为本张拉循环中钢铰线束的伸长量。各个张拉循环的伸长量之和，即为该束钢铰线初始张拉力至控制张拉力之间的伸长量。

钢束实际伸长量ΔL的计算公式为:ΔL=∑ΔL1+ΔL2。式中ΔL1为初始张拉力至控制张拉力间的实测伸长量;ΔL2为初始张拉力下(零至

12 初始张拉力)的伸长量，其值通过ΔL1按比例推算得出，或由10%设计张拉力与20%设计张拉力之间的伸长量推算得出。

钢铰线束张拉采用张拉力与伸长值双控法，即在张拉力达到设计要求后，实际伸长值与理论值之间的误差若在-6%～+6%之间，即表明本束钢绞线张拉合格。否则，张拉力虽已达到设计要求，但实际伸长值与理论值之间的误差超标，则暂停施工，在分析原因并处理后继续张拉。

对伸长量超标的原因分析，从如下方面入手：张拉设备可靠性即张拉力的准确度，设计对波纹管道摩阻和偏差系数取值的准确性，钢铰线弹性模量计算值与实际值的偏离，伸长量量测和计算方面的原因如没考虑千斤顶内钢铰线伸长值等。若一切正常，则封堵锚具端头，尽快压浆。

4.9.7张拉施工注意事项

千斤顶加载和卸载时做到平稳、均匀、缓慢、无冲击。

张拉时混凝土强度和龄期不得低于图纸要求。张拉顺序按图纸要求进行。张拉作业中，对钢绞线束的两端同步施加预应力，以保证两端张拉伸长量基本相等。若两端伸长量相差较大时，查找原因，进行纠正。

张拉过程中不敲击和碰撞张拉设备和油管路。张拉完毕后，未压浆或压浆后水泥浆未凝固时，不敲击锚具和剧烈震动梁体。多余的钢绞线用切割机切割，切割后留下的长度不少于3cm。

在高压油管的接头加防护套，以防喷油伤人。在测量伸长量时，停止开动油泵。张拉过程严格执行操作规程。转移油泵时必须将油压表拆卸下来另行携带转送。在有压下不得拧动油泵或千斤顶的接头。

4.9.8滑丝和断丝处理

13 在张拉过程中，多种原因都可能引起预应力筋滑丝和断丝，使预应力筋受力不均，甚至不能建立足够的预应力，从而影响桥梁的使用寿命。因此需要限制预应力筋的滑丝和断丝数量。当滑丝和断丝数量在允许范围内时，不需处理;但当滑丝和断丝数量超过允许范围时，则需处理。

滑丝判断：张拉完毕卸下千斤顶后，目视检查滑丝情况。仔细察看工具锚处每根钢铰线上的楔片压痕是否平齐，若不平齐则说明有滑丝;察看本束钢铰线尾端张拉前做的标记是否平齐，若不平齐则说明有滑丝。

滑丝处理方法：首先把专用卸荷座支承在锚具上，将专用千斤顶油缸外伸至千斤顶行程的一半后，把退锚千斤顶装在单根钢绞线上。当钢绞线受力伸长时，夹片稍被带出。这时立即用改锥或钢钎卡住夹片凹槽。然后油缸缓慢回油，钢绞线内缩，而夹片因被卡住而不能与钢绞线同时内缩。如此反复，直至夹片退出、钢绞线放松、重新张拉至设计张拉力并顶压楔紧新夹片为止。重新张拉完成后，立即进行压浆。

断丝处理方法：提高其它钢绞线束的控制张拉力作为补偿。但最大超张拉力不得超过设计和规范允许值;换束，重新张拉;启用备用束。具体采用何种方式，与设计单位商定。

4.9.9预应力质量控制

原材料质量控制：为控制原材料质量，选择质量可靠、性能稳定的产品，把质量放在第一位;其次，到货时除厂家提供合格证外，还需按照规范进行复验，不合格的不接受使用。

预应力管道质量控制：在预应力管道曲线段，采取增加定位网数量、加大定位网钢筋直径以及将定位网钢筋与梁体钢筋焊为一体的方法，以保

14 证管道坐标准确和成孔质量。另外为加强孔道整体刚度，防止混凝土浇筑过程中进入波纹管中，采取在波纹管内穿入PVC管或橡胶管的措施。

张拉控制：建立预应力设备的定期配套校验制度，提高使用压力表的精度;箱梁预施应力坚持“强度、弹模、龄期”三个条件同时满足原则和“以张拉力控制为主、以伸长量进行校核”的双控标准;若张拉结果或检查中有异常，则根据问题情况，由有关单位(施工、监理、设计等)的有关人员共同分析原因后确定进一步的处理措施。

张拉后梁体收缩徐变对预应力影响的考虑：根据梁体应力与线性监测结果，还需对张拉后梁体过大的收缩徐变对预应力损失的影响采取相应的措施。相应措施与设计单位商定。

梁体上拱观测及控制：在连续梁全部成桥后的6个月内，定期测量梁体上拱度，做好记录，检查是否超限。若超限，与监理、设计单位共同分析原因、确定处理意见。

4.9.10孔道压浆和封端

终张拉完毕后，必须在2天之内进行管道压浆作业。采用真空辅助灌浆工艺。压浆时及压浆后3d内，梁体及环境温度不得低于5℃。

(1)压浆水泥采用强度等级不低于42.5级低碱硅酸盐水泥或低碱普通硅酸盐水泥，掺入粉煤灰应符合《客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件》3.2.7条规定。浆体水胶比不超过0.34，不得泌水，流动度控制在30～50s之间。

(2)压浆前孔道用清水冲洗，高压风吹干，管道真空度稳定在-0.06～-0.10MPa之间;浆体注满管道后，在0.50～0.60MPa下持压2min;压浆

15 最大压力不超过0.60MPa。

(3)启动电机使搅拌机运转，然后加水，再缓慢均匀地加入水泥，拌合时间不少于1min;然后将调好的水泥浆放入压浆罐，压浆罐水泥浆进口处设2.5mm×2.5mm过滤网，以防杂物堵管。

(4)压浆顺序：先下后上。首先由一端以0.6MPa的恒压力向另一端压送水泥浆，当另一端溢出的稀浆变浓之后，达到规定的稠度后，保压2min以上，封闭出浆口，继续压浆到压力达到0.6MPa，管道出浆口应装有三通管，必需确认出浆浓度与进浆浓度一致时，方可封闭保压，浆体注满管道后，应在0.50-0.60MPa下持压2min，压浆最大压力不宜超过0.60MPa。若无漏浆则关闭进浆阀门卸下输浆胶管。

(5)压浆用的胶管一般不超过30m，若超过30m则压力增加0.1MPa。水泥浆搅拌结束至压入管道的时间间隔不应超过40min。

4.10支架的拆除

支架拆除与梁体下落不同步，容易造成纵向翼体板之间开裂，造成梁的破坏。为了便于桥梁的合理受力，支架拆除应按结构受力特征拆除，所以支架拆除应需按一定的顺序和工艺进行。

先拆除支撑在翼板上的支架，保证全梁翼板处于无支撑状态，再松动腹板的螺杆，接下来松动底板的螺杆，分两部分，均应从跨中向两边松动，必须两箱均匀下落，分次松完，每次下8mm。

支架拆除的注意事项及要求：

① 支架拆除时严禁动载和其它荷载上桥，严禁有任何冲击力对桥面作用。

16 ② 设置观测点：跨中1/3L、2/3L处两边跨的1/2L处，观测其下沉情况及梁体裂纹情况，进行裂纹观测。

17

第二篇：连续梁钢筋施工技术交底

施工技术交底

工程名称：新建张家口至呼和浩特铁路站前工程 被交底单位

桥涵六工班

交底部位

土城子跨京藏高速立交桥连续梁

交底项目

连续梁钢筋施工

交底人（时间）

审核人（时间）

接收交底人（时间）

交底内容：本交底适用于土城子跨京藏高速立交桥连续梁钢筋施工技术交底

1、钢筋的制作 （1）、钢筋在加工弯制前应调直，并应符合下列规定：

a.钢筋表面的油渍、漆污、水泥浆和用锤敲击能剥落的浮皮、铁锈等均应清除干净。 b.钢筋应平直，无局部折曲。

c.加工后的钢筋，表面不应有削弱钢筋截面的伤痕。 （2）、钢筋的弯制和末端的弯钩应符合设计要求。当设计无要求时，应符合下列规定（d为钢筋直径）： （3）、钢筋宜在常温状态下加工，不得加热。弯制钢筋宜从中部开始，逐步弯向两端，弯钩应一次弯成。 （4）、钢筋加工的允许偏差不得超过下表的规定。 钢筋加工的允许偏差和检验方法 序号

项

目 允许偏差(mm)

检验方法

1

受力钢筋全长

±10 尺量

2

弯起钢筋的弯折位置

3

箍筋内净尺寸

±3

注：此施工技术施工交底书一式两份，交底人、被交底人各执一份。第 1 页，共 5页 施工技术交底

工程名称：新建张家口至呼和浩特铁路站前工程 施工单位

中铁十九局张呼铁路项目经理部2分部桥涵六工班

交底项目

连续梁钢筋施工

钢筋由钢筋加工场集中加工制作，运至现场由吊车提升、现场一次绑扎成型。钢筋加工前应进行配料计算，下料要有配料单。在加工机具上贴上加工材料的配料单及钢筋加工的工艺要求。由于钢筋种类多，同一节段相邻钢筋结构尺寸很雷同为防止钢筋安装时混淆，对加工成型的钢筋进行编号，最后按编号有序运输到现场进行吊装安装。

2、钢筋焊接 （1）、主筋直径大于25mm的钢筋采用滚轧直螺纹套筒联接，主梁分段连接钢筋采用焊接接头。环向箍筋及架立钢筋用扎丝绑扎、接头点焊，其搭接长度不小于规范规定。在同一断面内钢筋接头数量不应超过50%。 （2）、当采用闪光对焊接头时，应符合下列规定：

a.每批钢筋焊接前，应先选定焊接工艺和参数，按实际条件进行试验，并检验接头外观质量及规定的力学性能。仅在试焊质量合格和焊接工艺（参数）确定后，方可成批焊接。

b.每个焊工均应在每班工作开始时，先按实际条件试焊2组对焊接头试验，并作冷弯试验，待其结果合格后，方可正式施焊。

c.每个闪光对焊接头的外观应符合下列要求：

①接头周缘应有适当的镦粗部分，并呈均匀的毛刺外形。 ②钢筋表面不应有明显的烧伤或裂纹。 ③接头弯折的角度不得大于4°。

④接头轴线的偏移不得大于0.1d（d为钢筋直径），并不得大于2mm。

d.在同条件下（指钢筋生产厂、批号、级别、直径、焊工、焊接工艺和焊机等均相同）完成并经外观检查合格的焊接接头，以200个作为一批（不足200个，也按一批计），从中切取6个试件，3个作拉力试验，3个作冷弯试验，进行质量检验。检查不合格的接头，该批接头全部剔出重焊后方可提交二次验收。

e.对焊接头的抗拉强度不应低于该级别钢筋的规定值，并至少应有2个试件断于焊缝隙以外，且呈塑性断裂。

注：此施工技术施工交底书一式两份，交底人、被交底人各执一份。第 2 页，共 5页 施工技术交底

工程名称：新建张家口至呼和浩特铁路站前工程 施工单位

中铁十九局张呼铁路项目经理部2分部桥涵六工班

交底项目

连续梁钢筋施工

（3）、热轧光圆钢筋和热轧带肋钢筋的接头采用搭接、帮条电弧焊接时除应满足强度要求外，尚应符合下列规定：

a.搭接接头的长度、帮条的长度和焊缝的总长度应符合规定

b.搭接接头钢筋的端部应预弯，搭接钢筋的轴线应位于同一直线上。 （4）、钢筋接头应设置在钢筋随应力较小处，并应分散布置。配置在“同一截面”内受力钢筋接头的截面面积，占受力钢筋总截面面积的百分率，应符合下列规定： a.焊接接头在受弯构件的受拉区，不得超过50%；在轴心受拉构件中不得超过25%。 b.绑所接头在构件的受拉区，不得超过25%；在受压区不得超过50%。 c.钢筋接头应避开钢筋弯曲处，距弯曲点不应小于10d。 d.在同一根钢筋上应少设接头。“同一截面”内，同一根钢筋上不得超过一个接头。两焊（连）接接头在钢筋直径的35倍范围且不小于500mm以内、两绑扎接头在1.3倍搭接长度围且不小于500mm以内，均视为“同一截面”。

3、钢筋安装 （1）、钢筋施工，按下料单加工钢筋→对加工成型钢筋进行编号→按编号运输至现场→按编号吊装钢筋→按编号绑扎个个块底板、腹板钢筋及预应力管道安装→安装内模、顶板钢筋、预应力管道。 （2）、钢筋、预应力管道安装流程：梁体钢筋应整体绑扎，先进行底板钢筋绑扎，底板纵向波纹管及竖向预应力钢筋梁底锚固端（包括垫板、锚固螺母及锚下螺旋筋）的安装，再进行腹板钢筋的绑扎、竖向波纹管及预应力钢筋的接长、腹板内纵向波纹管的安装，最后进行顶板普通钢筋的绑扎。当梁体钢筋与预应力钢筋相碰时，可适当移动梁体钢筋或适当弯折。梁体钢筋最小净保护层厚度除顶板顶面30mm外，其余均为35mm，绑扎铁丝的尾段不应深入保护层内。 （3）、梁体联系钢筋采用Φ12钢筋，钢筋间距：顶板和腹板不大于60cm，底板不大于30m，按梅花形交错布置。

注：此施工技术施工交底书一式两份，交底人、被交底人各执一份。第 3 页，共 5 页 施工技术交底

工程名称：新建张家口至呼和浩特铁路站前工程 施工单位

中铁十九局张呼铁路项目经理部2分部桥涵六工班

交底项目

连续梁钢筋施工

（4）应预应力钢束张拉而截断的钢筋，应在钢束张拉完成后焊接恢复原状。

（5）各梁段纵向钢筋可以采用焊接接长，但应按施工规范错开接头位置。半成品钢筋严禁存放在支架上，安装钢筋骨（网）架时，应保证其在模型中的正确位置，不得倾斜、扭曲，亦不得变更保护层的规定厚度，在混凝土浇筑过程中安装钢筋骨（网）架时，不应妨碍浇筑工作正常进行，并不应造成施工接缝。绑扎和焊接的钢筋骨（网）架，在运输、安装和浇筑混凝土过程中不得有变形、开焊或松脱现象，并应符合下列规定：

a.在钢筋的交叉点处，应用直径0.7～2.0mm的铁丝，按逐点改变绕丝方向（8字形）交错扎结，或按双对角线（十字形）方式扎结。

b.除设计有要求外，梁结构中钢筋骨架的箍筋，应与主筋垂直围紧；箍筋与主筋交叉点处应以铁丝绑扎；梁构件拐角处的交叉点应全部绑扎；中间平直部分的交叉点，可交错扎结。 （1）、当预应力管道与钢筋骨架相碰时将钢筋移动，禁止截断。由于钢筋管道密集，如钢绞线、精轧螺纹钢筋管道与普通钢筋发生冲突时，允许进行局部调整，调整原则是先普通钢筋后精轧螺纹钢筋然后是横向预应力钢筋保持纵向预应力钢筋管道位置不变。顶板、腹板内有大量的预埋波纹管，为了不使波纹管损坏，一切焊接在波纹管埋置前进行，管道安装后尽量不焊接，安装时要求准确安装定位钢筋网，确保管道位置准确。钢筋绑扎前由测量人员复测模板的平面位置及高程，其中高程包括按支架的计算挠度所设的预拱度，无误后方可进行钢筋绑扎。纵向普通钢筋在两梁段的接缝处的连接方法及连接长度满足设计及规范要求。 （2）、梁体钢筋最小净保护层除顶板层为30mm外，其余均为35mm，绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层内。所有梁体预留孔处均增设相应的螺旋钢筋；桥面泄水孔处钢筋可适当移动，并增设螺旋钢筋和斜置的井字形钢筋进行加强。施工中确保腹板、顶板、底板钢筋的位置准确，应根据实际情况加强架立钢筋的设置，可采用增加架立钢筋的数量或增设W型或矩形的架立钢筋等措施。当采用垫块控制净保护层厚度时，垫块应采用与梁体同标号的混凝土垫块，且保证梁体内的耐久性。

4、注意事项：

注：此施工技术施工交底书一式两份，交底人、被交底人各执一份。第 4 页，共 5 页 施工技术交底

工程名称：新建张家口至呼和浩特铁路站前工程 施工单位

中铁十九局张呼铁路项目经理部2分部桥涵六工班

交底项目

连续梁钢筋施工

（1）.底板上、下层的定位钢筋下端必须与最下面的钢筋焊接联牢。 （2）.钢筋与管道相碰时，只能移动，不得切断钢筋。

（3）.若安放下限位器、下锚带、斜拉带等部件位置影响下一步操作必须割断钢筋时，应待该工序完成后，将割断钢筋联结好再补孔。

（4）.纵向预应力管道随着箱梁施工进展将逐节加长，多数都有平弯和竖弯曲线，所以管道定位要准确牢固，接头处不得有毛刺、卷边、折角等现象，接口要封严，不得漏浆。浇筑混凝土前，波纹管管道内插入硬质塑料内衬管（混凝土完成后拔出）。

第三篇：预应力混凝土连续梁桥及例子

4.1一般规定

4.1.1 预应力混凝土连续梁桥设计应根据桥长、柱高、地基条件等因素合理分联，每联的长度应以结构合理、方便施工、有利使用为原则，在有条件的情况下应考虑景观要求和桥梁整体布局的一致性。 4.1.2主梁应尽量采用一次浇筑混凝土、两端张拉预应力钢筋的施工方式，主梁长度宜控制在120m左右，当确实需要设置长分联时，可以采用分段浇筑混凝土、使用联接器分段张拉预应力钢筋的施工方案，设计时允许在同一截面全部预应力钢筋使用联接器连接，但对主梁截面及配筋应做加强处理。

4.1.4桥梁截面形式可根据桥宽、跨径、施工条件、使用要求等确定为箱形(简称箱梁)或T形(简称T梁)。箱形截面可设计为单箱单室或单箱多室。箱梁翼板长度的确定应以桥面板正、负弯矩相互协调为原则， T梁悬臂长度宜为1.0~1.5m，箱梁悬臂长度宜为1.5~2.5m。当主、引桥结构形式不同时，悬臂板长度宜取得一致。

4.1.5箱梁腹板宽度应由主梁截面抗剪、抗扭、混凝土保护层、预应力钢筋孔道净距和满足混凝土浇筑等要求确定。预应力钢筋净保护层和净距除满足规范外，应考虑纵向普通钢筋和箍筋的占位以及混凝土浇筑的孔隙等因素。箱梁腹板宽度最小值应符合下列要求：

条 件 腹板宽度Bmin(cm) 腹板内无纵向或竖向后张预应力钢筋时 20 腹板内有纵向或竖向后张预应力钢筋之一时 30 腹板同时有纵向和竖向后张预应力钢筋时 38 4.1.6 悬臂板厚度应视悬臂长度、桥上荷载及防撞护栏碰撞力验算结果而定。根部厚度宜取0.30～0.55m，悬臂板端部厚度一般不应小于0.12m(对有特殊防撞要求的结构，悬臂板端部厚度适当增加，如使用PL2型防撞护栏时悬臂板端部厚度不应小于0.2m)。当悬臂板长度较长时应适当加强悬臂板沿主梁方向钢筋的配置。

4.1.7主梁翼板和顶、底板厚度应根据梁距和箱宽计算确定。同时应满足箱梁顶板厚度不小于0.2m，底板厚度不小于0.18m;T梁顶板厚度不小于0.16m。

1m，端横梁宽度还应考虑伸缩缝预留槽等构造要求。

4.1.9主梁腹板与顶、底板相接处应设1︰5加腋，箱形截面与支点横梁相接处应设渐变段加厚。箱梁截面与跨间横梁相接处应设0.15m抹角。

4.1.10箱梁底板必须设置排水孔，腹板必须设置通风孔，直径均宜取D=0.1m左右。配有体外预应力钢筋的箱梁应设置检查换索通道。 4.1.11连续梁桥必须设置端横梁及中支点横梁。直线连续箱梁桥跨径小于30m的桥孔可不设跨间横梁;跨径在30～40m之间的桥孔宜设一道跨间横梁;跨径大于40m时宜设三道跨间横梁。曲线连续箱梁桥应根据曲线半径、跨径大小确定跨间横梁个数。连续T梁桥跨径大于25m的桥孔应设三道跨间横梁。斜桥视其交角适当增加跨间横梁。

4.1.13主梁桥面板横向预应力不得采用无粘结预应力钢筋。 4.1.14主梁的梁高宜取最大跨径的1/20～1/27，箱梁梁高不应小于1.2m，当连续梁中支点为独柱支承时，梁高一般由中支点横梁强度控制，设计时应适当加高。

4.1.15连续梁桥施加预应力应采用后张法。预应力钢筋可采用规范规定的钢丝、钢铰线及标准强度为1860MPa的低松弛钢铰线。如采用低松弛钢铰线应按行业标准符号在图纸中予以说明。

设计文件中应要求采用经过鉴定，并符合国家标准和行业标准的锚具、联接器，预应力锚具、联接器、锚下钢筋及波纹管应按产品手册配套使用。

设计文件中应写明预应力钢筋张拉顺序、孔道灌浆要求和相应的结构施工顺序。箱梁各腹板纵向预应力钢筋应分批交替张拉，先，横梁和主梁预应力钢筋也应交替张拉，先横梁后主梁。

4.1.16桥面的纵横坡一般由支座垫块形成，设计时给出垫块中心高度，其值应控制四角高度不小于0.02m，当高度大于0.05m时应设钢筋网。

4.1.17 全桥采用支座支承的连续梁不得全部使用滑板支座，并至少设置一个双向固定支座。

4.1.18 预应力孔道灌浆宜采用真空灌浆工艺，灌浆标号不低于结构混凝土标号的80%。体外预应力钢筋锚区应采用环氧浆灌注。 4.1.19 体外预应力结构中的体外预应力钢筋设计应考虑后期可更换。结构设计时应考虑体外预应力钢筋的可检查性。

4.1.20 采用预制节段拼装的主梁应尽量考虑结构的标准化，以降低模板费用。 4.2结构分析

4.2.1桥梁上部结构应对主梁、横梁、桥面板及整体结构进行各施工阶段计算，并按规范进行承载能力极限状态及正常使用极限状态计算。

代简支梁法计算横向分布系数(对于类似跨径及桥宽的情况也可利用已取得的计算结果，分析确定横向分布系数)，取最不利单梁进行分析。支点和跨中应分别取不同的分布系数，分布系数变化点为1/4~1/5计算跨径。

4.2.3异型桥及弯桥应辅以SAP、3DBSA、MIDAS或其它空间计算程序进行内力分析，用于修正“桥梁综合计算程序”所计算的配筋。弯桥还应计算扭转、弯曲剪力叠加后，对主梁截面进行剪应力验算。斜桥的斜度(支承边或支座连线与桥梁轴线法线之间的小于90的夹角)小于或等于30时可用斜跨径按正桥计算，大于30时应按斜桥采用空间计算程序进行分析计算。斜桥计算跨径取斜长，计算横截面尺寸取垂直断面尺寸。

4.2.4预应力混凝土结构进行正常使用极限状态计算时，应优先考虑采用A类构件，正截面上、下缘正应力在荷载组合Ⅰ条件下拉应力不宜超过0.5MPa，压应力不宜超过规范容许值的90%;其余荷载组合条件下拉应力不宜超过规范容许值的65%，压应力不宜超过规范容许值的90%;预加力阶段拉应力不宜超过规范容许值的65%，压应力不宜超过规范容许值的90%。

4.2.5预应力结构主梁、横梁均应进行支点、跨中、1/4截面的正截面、斜截面强度计算。以满足规范要求。

4.2.6预应力结构主梁强度计算中受压区预应力钢筋不得人为去掉，应在计算中作为受压预应力钢筋计算其对截面强度的影响。强度计算中，结构主要受力截面处，预应力的抵抗效应值超出荷载总效应值不宜过大，同时按规范要求计算并控制混凝土达到抗压设计强度时，受压构件中预应力钢筋的应力。

4.2.7桥面板应进行内力计算以确定配筋，板的分布宽度可按规范计算。箱梁跨中、1/4截面及支点截面按框架结构计算(跨中、1/4截面采用弹性支承，支点截面采用刚性支承)。当板的内力按梁(板)结构计算时应考虑不等厚桥面板厚度变化的影响。桥面板设计时，板厚、配筋应留有余量。当箱梁外悬臂大于或等于3m时，截面配筋应考虑腹板及顶、底板弯矩的协调。

4.2.8当混凝土标号大于C60时，各种构造钢筋直径等级应提高一级。 4.2.9对采用大吨位预应力的混凝土结构，对锚固部位的端横梁和体外预应力的转向块，在缺乏可靠参考资料时应对其进行局部应力分析。

4.2.10独柱支承的宽连续梁桥应进行结构空间计算。

4.2.11对于设有盖梁的横梁，当盖梁刚度较弱时，计算横梁宜将盖梁同时考虑(计入盖梁及支座刚度对横梁的影响)。

4.2.12对于采用墩梁固结和T墩形式的连续梁桥，结构计算时应上下部结构整体计算。

4.2.13对带有刚臂的计算模型(例如框架四角和墩梁固结点)时，若计算程序不能自动形成刚臂单元，则应人工划分刚臂单元。 4.3构造要求

4.3.1纵向普通钢筋应根据计算确定，钢筋直径一般宜采用F16～F25，箍筋直径不应小于F12，应根据计算确定，其它构造钢筋直径宜采用F12～F16。非预应力横梁钢筋直径宜采用F22～F28，跨间横梁钢筋直径宜采用F22～F25。预应力孔道下必须设置定位钢筋，定位钢筋直径和形式根据预应力钢筋规格确定并不小于φ8。 4.3.2主梁、横梁钢筋关系：横梁钢筋设在外层，主梁钢筋设在内层;主梁与横梁交叉处，不设主梁箍筋，横梁箍筋沿横梁全长布置。 4.3.3桥面板钢筋与主梁、横梁钢筋关系：桥面板受力主筋置于主梁顶部纵向钢筋的顶面，箱梁底板底面横向钢筋置于主梁底部纵向钢筋的底面。横梁范围内顶部和底部横梁主筋分别置于横梁最顶和最底面，主梁纵向钢筋(局部缓弯)置于横梁主筋内侧，同时横梁范围内桥面板或底板钢筋取消，但应配置翼板钢筋。 4.3.4在结构受拉边禁止设置内折角受力钢筋。

4.3.5预应力钢筋的布置，应线型平顺符合内力分布，且应尽量避免布置受压预应力钢筋。

4.3.6普通钢筋的设置应尽量避免与预应力钢筋位置相矛盾。 4.3.7箱梁顶板底横向钢筋、底板底横向钢筋和底板顶横向钢筋须伸至外腹板端部，并设90弯钩锚固。

4.3.8主梁腹板变宽段处箍筋135弯钩应改为直角焊接，以避免箍筋弯头与波纹管矛盾。

4.3.9主梁箍筋配置形式应充分考虑预应力波纹管净距要求，建议采采用弯上弯下的配筋形式。

4.3.11有伸缩缝预留槽的端横梁配筋方式应满足以下要求：横梁顶部主筋分为不同高度的两层钢筋配置，箍筋同样配置成不同高度，并且矮箍筋应与高箍筋重叠一定的距离。 注释

斜桥的斜度和斜角

至桥梁轴线的法线(右手法则)时，斜度为正，反之为负。若弄错斜度的正负，则成为方向相反的桥梁，应给以特别的注意。 2. 斜角--支承边与桥梁轴线的夹角(小于90)，它与斜度互余，注意不应混淆斜度与斜角。近些年来，我国已用各种典型的施工方法修建了不少大中型跨径预应力混凝土连续梁桥。下面介绍其中的沙洋汉江桥和奉浦大桥。

1. 沙洋汉江桥沙洋汉江桥

沙洋汉江桥位于我国湖北省荆门县的沙洋镇，是跨越汉江，联系汉口到宜昌的公路桥。桥梁全长1818.5m，主桥采用八跨一联的变截面预应力混凝土连续梁桥，中跨111m，桥面行车道宽9m，两侧人行道各宽1.5m，全宽12.5m(图6.14)。

桥址位于汉江下游，属平原稳定性河道，河床滩、槽分明，枯水时主槽河面宽600—700m，两岸河滩约1100m，但主河槽冲淤变化剧烈，一次洪水的主槽标高冲淤变化幅度达8.7m，平均变化幅度4.5m，主槽并有横向摆动的历史，根据汉江水情变化，为了桥梁的安全和两岸人民的安全，在桥梁全长设计中按两岸沿江大堤堤距考虑。桥位处地质情况复杂。根据地质条件和冲刷情况，主桥墩基础选用钢筋混凝土空心井，平均高度31m，置于泥灰岩层上。主墩采用钢筋混凝土空心墩，墩高13.6～14.8m，每个主墩上设置两个承载力为19600kN的盆式橡胶支座。主桥与引桥的过渡墩基础选用4根直径1.25m钢筋混凝土钻孔桩。钢筋混凝土实体墩、引桥均采用直筋1.4m钢筋混凝土双圆柱墩，直径1.5m及1.25m钻孔灌注桩，桩长约30m。河道按四级航道标准设计。通航净宽55m，净高8m，主航道在主桥的两个边部。

沙洋汉江桥主桥为62.4+6×111+62.4m的预应力混凝土连续梁桥，边跨与中跨之比为0.56：1。横截面为单箱单室。连续梁的墩顶高为6m。跨中梁高3m，底缘按二次抛物线变化。横截面的尺寸按常规选定，其中腹板与底板采用变厚度。主桥的横隔梁设置3～5道，主桥中跨设置在支点、四分点、跨中截面;边跨仅设置在支点、跨中和端部截面。在主桥与引桥相接的过度墩上设置铸钢制梳齿板伸缩缝。

主桥采用挂篮悬臂浇筑法施工。墩顶的箱梁及横隔板是在墩旁托架上立模现场浇筑，待桥墩与墩顶的箱梁临时固结后进行悬臂浇筑施工。段长3.4～3.7m，最大浇筑重量1000kN。在梁段悬浇施工中，内模采用了滑升工艺，提高了施工效率。悬浇施工的顺序是从两边墩向中间墩逐墩施工，逐跨合拢，即实现体系转换的程序也是从边向中进行，最后在第五跨的中跨合拢形成8跨一联的连续梁。

图6.14 沙洋桥的总体布置

主桥纵向预应力筋为24φ5高强钢丝束、钢制锥形锚具，分有悬臂施工筋和后期筋，悬臂施工筋是在悬臂浇筑施工时在箱梁顶板与腹板上布置的钢束，后期则是在主梁体系转换之后为满足使用阶段内力要求增配的预应力筋。力筋的管道形成采用橡胶抽拔管(直束)和0.5mm铁皮管(弯管)成孔。竖向预应力筋布置在腹板内，采用25MnSiφ25高强粗钢筋轧丝锚头，钢筋的管道采用铁皮管形成，力筋张拉采用双作用千斤顶。

2.上海黄浦江奉浦大桥

奉浦大桥位于上海市，是城市快速干线道路桥梁，桥宽18.6m，设计荷载为汽车—超20级，挂车—120。主桥上部结构为五跨变截面预应力混凝土连续梁，跨径组合85.15+1253+85.15=545.30m，边跨与中跨之比为0.68，采用悬臂浇筑法施工。125m主跨支点处梁高7.0m，与跨长的比值为1/17.86;跨中梁高2.8m，为跨长的1/44.64。梁底按二次抛物线变化。横断面采用单箱单室箱梁(见图6.15)，箱底宽8.6m，箱顶宽18.60m，其中箱梁翼板悬臂宽度每侧达5m。箱梁顶板厚度采用30cm和40cm二种尺寸，支点(0号节段)取80cm。箱梁腹板厚度分别采用48cm、55cm，支点截面处为105cm。箱梁底板厚度变化范围从30cm至90cm变化，支点处为140cm。箱梁仅在支点处设置横隔梁。桥梁车行道宽16m，由箱梁顶板形成1.5%的横坡。

图6.15 主梁横断面(尺寸单位：mm)

第四篇：连续梁混凝土浇筑注意事项

现场人员

1、值班人员各司其职，严格按照技术交底进行施工，禁止违规作业，禁止交叉管理。

2、负责混凝土浇筑的值班人员要着重振捣，及时与相关人员沟通，并在浇筑关键位置时要对模板进行必要的关注。

3、施工现场所有人员的联络要保证畅通。

物资准备

1、振捣棒、照明设备以及其他施工机具在浇筑前必须进行检查。

2、水泵、保湿布等养护设施提前配备充足。

钢筋及预埋件

1、梁面防裂钢筋网片绑扎要牢固，保证梁面横向坡形，搭接长度要满足设计要求。

2、剪力齿槽及侧向挡块套筒下锚钢筋安装前要处理要恰当。

3、预埋防撞墙及竖墙钢筋要绑扎(焊接)牢固，防止浇筑混凝土时发生偏斜。

4、剪力齿槽及侧向挡块模板定位要准确，牢固，并要注意方向。

5、对剪力齿槽及侧向挡块的清理工作要及时、到位，禁止破坏梁面。

支架及模板

1、支架及模板要安排专人进行看护，发现问题及时处理。

2、腹板倒角处橡胶模板要做加固处理。

3、横隔板及梁端门洞模板的加固措施在浇筑前要进行二次确认。

4、开始浇筑前要对各个封锚位置的模板进行检查，确保密封不漏浆。

-1- 混凝土质量及浇筑过程控制

1、混凝土浇筑顺序总体原则：水平分层 斜向分段;跨中向两边;先底板，次腹板，后顶板。

2、浇筑前在顶板底模适当位置顺桥向开20*20孔5-7个，便于底板混凝土的补充浇筑及养护，同时用于上下的联系，在顶板浇筑时要及时恢复并加固牢靠。

3、底板用混凝土塌落度要适当调大，顶板用混凝土塌落度适当调小

4、浇筑底板至腹板内模底以上2-3cm时停止浇筑，待底板混凝土初凝后再进行腹板混凝土的浇筑，并且箱内安排专人进行观察，发现有混凝土上返现象及时报告，叫停混凝土浇筑。并对多余混凝土及时清理，尽量保证底板的平整度。

5、横隔板及梁端门洞下部混凝土浇筑时要确保混凝土的密实，禁止出现空洞、漏振。

6、顶板混凝土分两层浇筑，第一层混凝土塌落度稍大，利于与腹板混凝土的结合，第二层塌落度稍小，利于收浆抹面。

7、混凝土振捣时禁止直接接触模板，禁止碰触波纹管及其他预埋件。

8、混凝土尽量对称浇筑，便于不同部位混凝土塌落度的调整。

9、不合格的混凝土禁止浇入梁体。

抹面及养护

1、底板浇筑完成后要及时抹面，并及时进行养护。

2、梁体整体浇筑完成，二次压光后要及时覆盖土工布并浇水，在养护期内安排专人养护，保持梁面和箱内湿润。

-2-

第五篇：探讨连续刚构桥梁 顶板出现纵向贯通裂缝的原因

1. 工程实例

某三跨连续刚构桥在施工过程中，在箱梁内部中间位置出现纵向的贯通裂缝。该桥跨径组成为50+90+50m，桥面宽度为9m。该桥为变截面箱梁，箱梁根部高5.6m，端部高2.3m，其间按1.8次抛物线变化。箱梁顶板厚度为26cm。桥型总体布置图如图1所示。

图1.桥型总体布置图(单位：cm)

在中跨合拢张拉第一组预应力束后，在箱梁内部顶板中间位置出现纵向的贯通裂缝， 原因分析：

1、 横向没有预应力束，造成混凝土中没有储存足够的预压应力;

2、 在施工的过程中，对于预应力束的张拉没有严格按照施工规范对称张拉，造成箱梁发生畸变，从而产生横向拉应力。和在混凝土自重作用下横向弯曲产生的拉应力叠加，致使箱梁内部顶板拉应力过大，超过了混凝土的抗拉极限强度，从而造成了纵向贯通裂缝。

3、 该地位于高寒地区，温差变化比较大，在顶板上缘温度降低时，上缘混凝土收缩导致顶板下部出现拉应力，而横向混凝土没有足够的预压应力储备，从而诱发了在顶部下缘中间位置出现了通长的纵向裂缝。 预防措施：

1、 对于变截面箱梁结构应采取三向预应力系统，明确横向预应力的作用。

2、 对于出现问题桥梁，由于桥面宽度过窄，从而导致其抗扭刚度过小，在超静定约束下容易发生畸变，从而在顶板产生横向拉应力。

3、 建议对于窄桥适当加横隔板，提高其抗扭刚度，防止其在施工过程中发生畸变。

4、 本身三向预应力系统可以提高混凝土的强度。

5、 在施工过程中，对于预应力束的张拉应严格按照施工规范对称张拉，特别是在体系转化后，即中跨合拢后，张拉中跨底板预应力束时。因为体系转化后，体系为超静定结构，从而导致不对称张拉时偏载的影响，箱梁截面发生畸变，产生较大的次内力，最后导致桥梁结构的受力不利。 结论：对于变截面箱梁结构，在设计过程中应重视横向预应力的重要性，该桥笔者认为是在没有横向预应力的情况下，在其他因素(如：温度应力、不对称张拉、桥面抗扭刚度不够)的诱发下，在桥梁结构受力薄弱部位发生了裂缝。