脱硫塔事故案例

脱硫塔事故案例（精选7篇）

篇1：脱硫塔事故案例

FGD入口含尘量超标跳闸

1.事件起因及现象

2007.07.03 16：40 增压风机3A跳闸，随即增压风机3B跳闸。3号FGD保护动作。

2.事件处理经过

钱文明按照FGD跳闸处理，迅速隔离3号FGD系统。

启动除雾器冲洗水泵B，对3号除雾器一级下进行冲洗降温。

在盘前检查FGD首出跳闸条件：增压风机全停和FGD入口含尘量超300 mg/ Nm3灯点亮。

任宏伟检查FGD保护逻辑，入口含尘量保护在投入状态。19：20 3号FGD系统重新启动投入运行正常。

3.事件原因分析

6月27日，16：30四值上班后，发现3号FGD系统入口含量超过300 mg/ Nm3报警，发现后汇报部门陈宗国并联系热工检查，陈宗国要求提高3号炉电除尘运行参数，用以提高除尘效果，3号炉电除尘参数提高后，3号FGD系统入口含尘量超过300 mg/ Nm3没有明显变化，分析可能是浊度仪测量有问题。同时，热工齐鹏告3号浊度超过300 mg/ Nm3保护跳FGD不知何时已强制退出。

6月28日白班，陈宗国联系热工检修人员检查3号浊度仪，是否工作正常，经过热工现场检查，擦拭镜片，浊度从310mg/ Nm3降至260mg/ Nm3，最终也没有发现其它问题。由于无法测试浊度仪是否工作正常，所以此事就搁浅了。

浊度仪故障后，不能及时处理，同时不知什么原因，将浊度保护投入运行，而运行人员又不知晓，最终造成3号FGD保护动作。

4.4.1.4.2.暴露问题和防范措施

加强设备故障处理效率和质量，防止处理不及时，扩大事故范围。

技术支持部应和运行人员加强沟通，对于系统的变化和保护投退，应有明确的书面交待。

称重皮带给料机C滚筒调偏丝杆损坏

1.事件前运行方式及现象

2006.12.27 02:35 值班员钱文明监盘发现称重皮带给料机C在自动投入的情况下，给料量由9.0 t/h左右（设定值）减小至5.9 t/h左右。

2.事件处理经过

02:35 立即停运称重皮带给料机C，联系在现场巡检的王志刚就地检查称重皮带给料机C有无异常情况（开始怀疑是石灰石仓下料不畅）。检查发现称重皮带给料机C皮带跑偏严重，皮带上的石灰石料落入皮带下部，给料机内积料较多，已经埋住了回程皮带，并且后部滚筒两侧调偏丝杆与滚筒连接的铸铁已经损坏，联系检修清理内部积料并尽快消除故障。

03:24

启动紧急备用的湿式球磨机A，投入运行。

03:26

称重皮带给料机C在短时间内不能恢复运行，停运湿式球磨机C，并督促检修人员尽快处理。

3.3.1.事件原因分析

皮带跑偏和给料机堵料两项保护均失灵。

从真实情况和历史趋势曲线分析，从发现称重皮带给料机C的石灰石给料量由正常设定的9.0t/h，逐渐升高到9.62 t/h（这是由于回程皮带已经被埋住，运转阻力增加使作为称重的设施受到的压力增大，而不是真正的给料量增加），再下降到5.9 t/h左右（这是由于调偏丝杆损坏后皮带瞬间松弛所致），中间的时间只有大约5分钟，并且期间无任何音响报警。作为防止称重皮带给料机内部积料造成损坏的跑偏和堵料保护无一动作，应该是称重皮带给料机C损坏的主要原因。

3.2.称重皮带给料机C至湿式球磨机C入口管之间的方圆节部分堵塞。

称重皮带给料机C至湿式球磨机C的入口管之间方圆节堵塞较为严重，使该部位的通流面积锐减。当皮带跑偏严重，大量的石灰石落入皮带下部并逐渐积成堆，给料机的清扫机将大量的石灰石料推入落料口时，因方圆节部分的通流面积较小，很快形成了堵塞，而堵料保护又失灵。因此这是造成称重皮带给料机C损坏的次要原因。

3.3.石灰石料内粉末状物太多且潮湿。

由于石灰石料中的粉末料太多，导致较湿的细碎粉末在给料机于湿磨入口管之间的方圆节内部粘结成很硬的垢状物，使落料管的通流面积锐减而频繁发生堵料。（三台给料机的落料管方圆节均粘结严重，导致给料通流面积很小）

3.4.称重皮带给料机低速保护被取消。

设计的并且已经安装的称重皮带给料机低速报警保护，因在运行初期未完全调试完毕而频繁报警，后来就取消了此项保护。因此，称重皮带给料机就少了一项防止运行中损坏的重要保护。

4.4.1.暴露问题和防范措施

将称重皮带给料机的保护，作为定期检查试验项目。使设备在异常运行或发生故障之前保护能够真正起到作用。

4.2.脱硫机务检修人员应定期对称重皮带给料机落料口至湿式球磨机入口管之间的方圆节进行疏通，确保该段畅通无阻。

4.3.采购部和发电部应严格控制石灰石的品质，尽量降低石灰石中的粉末量，以增加石灰石在下落过程中的流动性和防止在方圆节段粘结造成堵塞。

4.4.恢复称重皮带给料机的低速报警保护。

5.其他问题

建议在称重皮带给料机落料口至湿式球磨机入口管之间的方圆节正面开一方形的检查孔，便于检修人员处理方圆节内粘结的硬块，同时也便于运行人员对该部位的检查和做堵料保护试验。

脱硫400V保安B段失电

1.1.1.事件前运行方式及现象

2006.07.15 13:28:00画面突然报400V脱硫保安PCB段跳闸报警，工业电视失电，直流装置失压报警，CEMS测点显示坏点，220V热工测点电源消失，画面部分热工测点显示坏点。

1.2.13:28:01除雾器冲洗水泵D、除雾器冲洗水泵C、石灰石浆液箱搅拌器、事故浆液池搅拌器、3号湿磨排浆罐搅拌器、石膏溢流缓冲箱搅拌器、3号吸收塔搅拌器D、2号吸收塔搅拌器D、2号吸收塔搅拌器C、3号吸收塔搅拌器C、3号吸收塔搅拌器B、3号吸收塔搅拌器A、增压风机2B冷却风机A、增压风机3A风机B、增压风机3B冷却风机B，均因400V脱硫保安PCB段失压跳闸。

1.3.1.4.13:28:05 3号湿磨排浆罐搅拌器跳闸，保护启动延时跳湿磨C。

13:28:06增压风机2B冷却风机B、增压风机3A风机A、增压风机3B冷却风机A，均因联启失败，延时强停增压风机2B、3A、3B。

1.5.13:28:13滤液水箱液位计失电，保护启动跳滤液水泵B，真空泵密封水流量低，保护启动跳真空皮带脱水机C。

1.6.1.7.13:37:45工艺水泵B压力低，工艺水泵A联启成功。

13:43:02增压风机2B跳闸，增压风机3A、增压风机3B跳闸引起3号吸收塔FGD保护启动。

2.2.1.事件处理经过

立即到就地检查发现脱硫400V保安B段进线开关断开，400V脱硫PC2段上脱硫400V保安B段电源开关跳闸保护动作。

2.2.2.3.2.4.2.5.联系电气检修李如刚，汇报值长。

锁定脱硫400V保安B段跳闸负荷，防止恢复供电自启动引起故障范围扩大。因脱硫400V保安B段失电，手动操作停止工艺水泵B。

检查脱硫400V保安B段无异常，复归400V脱硫PC2段上脱硫400V保安PCB段电源开关保护。

2.6.2.7.2.8.2.9.就地合上 400V脱硫PC2段上脱硫400V保安B段电源开关。就地合上400V保安B段工作电源进线开关。恢复热工电源，直流电源供电。

复位3号吸收塔FGD保护，防止系统全停。

2.10.滤液水泵液位计恢复供电，启动滤液水泵A。2.11.工艺水系统压力正常，启动真空皮带脱水机C。

2.12.恢复相关系统在脱硫400V保安B段负荷，并安排巡检就地检查设备运行情况是否良好。2.13.联系就地人员检查增压风机无异常，启动增压风机2B，启动增压风机3A，启动增压风机3B，恢复吸收塔烟气系统。

2.14.系统全部恢复完成，汇报值长。

3.3.1.3.2.事件原因分析

检查历史曲线发现400V脱硫PC2段上脱硫400V保安PCB段电源开关保护定值过小。估计由于近期环境温度较高，配电室只配备轴流风机，加之近期负荷相对较高引起热保护动作。

3.3.脱硫保安B段有负荷启动，负荷过重导致进行开关保护动作。

4.4.1.4.2.4.3.暴露问题和防范措施

对400V脱硫PC2段上脱硫400V保安PCB段电源开关保护定值进行修正。对配电室加装冷却设备，使其工作环境得到改善。盘前启动设备因查看电气主接线图，平衡负荷分配。

篇2：脱硫塔事故案例

一、事故经过：

2014年4月16日10时左右，江苏省南通市如皋市东陈镇双马化工有限公司（以下简称双马公司）硬脂酸造粒塔正常生产过程中，维修工人在造粒塔底锥形料仓外加装气体振荡器及补焊雾化水管支撑架时，发生硬脂酸粉尘爆炸事故，造成8人死亡，9人受伤。

双马公司成立于1997年6月，现有员工246人，主要从事硬脂酸、甘油的生产和销售，目前具有年产硬脂酸10万吨、甘油1万吨的生产能力。该公司以进口棕榈油为原料，通过催化加氢、高压水解、脂肪酸蒸馏、甘油精制、造粒切片等工艺流程，生产硬脂酸和甘油。发生爆炸燃烧的造粒车间为双层钢构厂房，局部多层塔架，有4座直径4.5-7.0米、高约27米的造粒塔，安装于5米钢构平台上；造粒塔将熔融状态下的硬脂酸由顶端喷入，通过与来自塔底部的气流逆流接触冷却，形成硬脂酸颗粒。

二、事故原因：

据初步分析，事故的直接原因是：双马公司在未停车清空物料的情况下，为造粒塔焊接加装气体振荡器及补焊雾化水管支撑架，违章动火，引起硬脂酸粉尘爆炸，继而引发火灾，导致造粒塔下的钢构支架强度失效，造粒塔架倒塌。事故详细原因正在进一步调查中。

三、防范措施：

一、落实企业安全生产主体责任，加强粉尘场所的安全管理。有关企业要充分认识粉尘爆炸危害性，切实落实企业安全生产主体责任，加强粉尘场所的安全管理。一是要严格执行国家相关法律法规，建立健全粉尘安全管理的规章制度。二是要对粉尘场所进行风险辨识和评估，定期检测，严防设备和场所粉尘达到爆炸极限，从根本上预防粉尘爆炸事故发生。三是要完善通风除尘等设施，及时消除场所的粉尘积聚，在粉尘场所配备检测仪表，及时检测场所粉尘浓度，严防粉尘超标。除尘系统的泄爆、隔爆装置必须保持完好和正常运行。四是要对从业人员进行安全生产知识教育和防火防爆技术培训，保证从业人员具备必要的粉尘防爆知识，熟悉、掌握相关的安全操作技能，确保安全生产。

二、进一步强化动火等直接作业环节的安全管理。一是各地区要认真贯彻落实国家安全监管总局《化工（危险化学品）企业保障生产安全十条规定》（国家安全监管总局令第64号），切实加强直接作业环节的安全监管。二是有关企业要按照国家有关安全标准完善直接作业环节的规章制度，认真开展动火等直接作业前的风险分析和评估，存在粉尘的场所动火前要采取清理、喷水除尘等措施，严防动火引发粉尘爆炸。要严格直接作业的审批制度，落实各项防范措施，严防事故发生。三是有关企业要加强对动火等直接作业环节作业过程的管理，配备具有相应能力的人员现场监护，完善应急设备设施，确保及时妥善处置突发状况。

三、持续深入开展隐患排查治理。一是有关企业要针对粉尘可能造成的风险，进行一次全面系统的排查整治。要对企业所有存在的可燃物质粉尘进行检测分析，掌握其爆炸极限和引爆能量值，制定有针对性的措施，消除粉尘安全隐患。二是危险化学品企业要认真按照《危险化学品企业事故隐患排查治理实施导则》要求，全面开展隐患排查整治工作，使隐患排查治理工作制度化、常态化。三是各级安全监管部门要组织专家指导企业全面查找安全生产隐患，制定整改方案和措施，提高企业安全管理水平。

篇3：脱硫塔结构优化分析

关键词：有限元法,脱硫塔,响应,经济性

脱硫塔的主体结构为大型薄壁壳体结构, 有自立式, 整体悬挂式及分段悬挂式等支撑方式[1—3], 结构受力复杂, 计算繁琐。本文结合不同结构形式, 通过有限元方法进行结构壁厚优化, 同时进行结构经济性的评价, 节约建造成本, 为今后此类特种构筑物的设计积累经验。

1 工程概况

本工程烟气脱硫塔底部直径12.5m, 顶部开口直径5.5m, 高33.0m, 结构分为4层, 由下向上各层高度分别为8.5m、11m、9.4m、4.1m;在高度9.3m处有开口, 开口水平投影尺寸宽9m, 高5m;在开口的四周, 增设截面尺寸为0.25m×0.25m, 壁厚为0.05m的箱型梁作为开口处的加强构件;在脱硫塔内部不同高度处有5道横梁, 横梁作用高度分别为17.60m、20.45m、22.45m、24.80m、27.17m;在各高度处截面的等效荷载分别为6.25kN/m 2、0.5kN/m 2、0.5kN/m 2、1.63kN/m 2、1.63kN/m 2。根据刚度要求, 各层横梁采用箱型截面梁, 宽度和高度分别为0.35m×0.75m、0.25m×0.50m、0.25m×0.50m、0.25m×0.50m、0.25m×0.50m, 壁厚均为0.05m。脱硫塔底部有8.1m高的液体, 液体重1 200t, 风载0.5kN/m 2, 塔体受到最小负压0.5kPa, 最大正压2.5kPa, 抗震设防烈度为7度, 设计基本加速度0.1g。脱硫塔尺寸如图1。

脱硫塔塔体采用各向异性的玻璃钢材料, 玻璃钢管材的拉伸和弯曲弹性模量均为13GPa, 泊松比均为0.3;玻璃钢结构层环向弹性模量为20GPa, 泊松比0.3;玻璃钢结构层轴向弹性模量为7.5GPa, 泊松比0.18。玻璃钢材料密度均为2 100kg/m 3。钢材弹性模量为210 GPa, 泊松比0.3, 密度7 850kg/m 3。

2 有限元模型建立

本分析采用ansys10.0通用有限元程序[5,6], 选用弹性壳单元shell63模拟塔体, 按各向异性定义材料特性, 用空间梁单元beam 188模拟各种加强梁及支撑构件。

计算方案一

采用自立式塔体结构, 及整个结构由玻璃钢塔壁承受。经过计算, 确定脱硫塔从底向上4层的壁厚分别取8cm、6.5cm、5cm、3.5cm。如图2。

计算方案二

采用钢框架+玻璃钢塔体悬挂式结构, 经过计算, 确定脱硫塔从底向上4层的壁厚分别为:3.5cm、3.5cm、2.5cm、2.5cm。在塔壁的外围, 从底到顶设置6道钢方柱, 方柱截面尺寸0.4m×0.4m, 壁厚0.01m;沿高度3m、8.5m、17.6m、19.5m、20.45m、22.45m、24.8m、27.17m、28.9m、29.4m、32.5m处设置环梁, 将柱子连成一体, 在顶部两层环梁之间设置6道拉梁, 环梁及拉梁截面尺寸0.2m×0.2m, 壁厚0.01m;在每道柱底设置三角撑, 水平尺寸2m, 高3m。如图1-图3。

由于整个结构下有桩基及承台结构, 脱硫塔底部与基础的连接较好, 有效地约束住了底部位移和转角, 可以近似简化为底部固结。

3 分析工况

3.1 计算结构位移及内力比较

3.1.1 方案一

见表1。

计算方案二见表2。

3.2 计算结构稳定性 (特征值失稳)

3.2.1方案一

计算方案一见表3。

3.2.2方案二

计算方案二见表4

注:背风指从开口的背面吹风;迎风指从开口方向吹风;侧风指开口侧面吹风。

3.3 结果分析

3.3.1 塔体位移及内力分析[2,4]

方案一为自立式结构, 塔壁底层厚度需取到8cm, 最大位移为13.8cm, 第一主应力为23.8MPa, 第三主应力为-23.6MPa;方案二为自立式结构, 塔壁底层厚度需取到3.5cm, 最大位移为13.8cm, 第一主应力为21.7MPa, 第三主应力为-14.8MPa, 如图3、图4;两种结构最大响应相差不大, 但结构壁厚减少了许多。需要指出的是, 本变形是在极端荷载的情况下产生的, 即底部装满液体时候的动水压力和上部横梁在地震作用下的组合。

3.3.2 塔体特征值屈曲分析

由于本结构属于大型薄壳结构, 稳定性是结构安全控制的主要因素。而结构的高度与宽度相比为2.64, 整体倾覆可能性较小。由于结构中部开口会产生削弱, 因此, 局部失稳是结构失稳的主要形式。计算表明, 两种方案第一特征值对应的屈曲均为局部屈曲, 都在开口的背面。方案二下结构第一特征值均比方案一大, 表明结构安全储备均较高。如图6、图7。

4 结构经济性评价

本文所分析的两种方案下, 结构的响应相差不大, 但塔体结构的壁厚有很大差别。自立式结构的最大壁厚比框架悬挂式结构的最大壁厚相差5cm, 因此需要耗费较多的玻璃钢材料。从建筑节能的角度分析, 达到相同的建筑功能, 耗能少的为较优方案。两种方案耗材比较如表5。

由以上分析可知, 第二种方案下结构的安全储备比第一种方案高, 但造价却减少了306.9万元。由此可见, 不同的结构形式既影响结构的安全储备, 也影响整个工程的造价。因此, 选择合理的结构形式对工程是至关重要的。

5 总结和建议[1,4]

(1) 作为大型薄壳玻璃钢塔状结构, 由于材料的各向异性, 导致结构在环向上有较高的强度, 而在垂直于表面的方向的抗弯强度很低, 在复发荷载下容易发生局部屈曲, 导致整个结构破坏。因此, 稳定性计算是影响结构安全的主要因素。

(2) 本文通过选择不同的结构形式, 在塔体强度、刚度、稳定性相差不大的条件下, 分析结构造价, 评估工程的经济性, 从而优化设计塔体的壁厚, 为今后此类结构的设计积累工程经验。

(3) 由于玻璃钢和钢材的热参数不同, 导致纵向与环向变形不协调, 在玻璃钢塔体与钢结构框架的连接部位会产生较大的内力和位移, 影响结构的安全。因此, 该连接部位的设计仍值得进一步探讨

参考文献

[1]李明惠.电厂烟气脱硫塔结构有限元分析.特种结构, 2007;13 (1) :55—59

[2]薛嵩.脱硫塔结构有限元动力特性分析.合肥工业大学学报自然科学版, 2008;31 (2) :220—224

[3]许谋奎.镇江电厂烟气脱硫吸收塔有限元计算分析.特种结构, 2005;25 (2) :33—35

[4]孙克勤.火电厂烟气脱硫系统设计.建造及运行.北京:化学工业出版社:114—121

[5]王呼佳, 陈洪军.ansys工程分析进阶实例.北京:中国水利水电出版社, 2006

篇4：脱硫串联塔优化运行研究

关键词：串联吸收塔 联通管 液位控制 水平衡

中图分类号：TQ051 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2016）07（a）-0060-02

1 系统配置介绍

贵州兴仁项目为脱硫新建机组，针对云贵地区高硫煤的情况，该项目采用串联塔方案。设计SO2浓度入口为6 650 mg/Nm3，出口不超过35 mg/Nm3，脱硫效率99.5%。新建系统及塔区主要配置如图1所示。

2 设计工况各部分耗量

具体数据如表1所示。

3 运行调节

（1）液面控制：根据表1设计工况下水耗量可以看出一级塔的水耗基本上是二级塔水耗的10倍。由于从一级塔出来后为饱和烟气，烟温在43 ℃左右，进入二级塔后烟气蒸发水耗很少，因此二级塔液位比一级塔的液位更难控制，同时又因为二级塔除雾器冲洗水的加入，使得二号吸收塔液位容易较高。该项目设置两种措施进行二级塔的控制。一级塔和二级塔设置联通管，二级塔设计液位比一级塔液位高1 m。根据连通器原理，只要二级塔比一级液位高时，浆液将沿连通管道由二级塔流向一级塔，最终达到两个塔的液面基本保持一致。其次设置倒浆泵，在二级塔排浆同时降低二级塔液位。当二级塔密度达到排浆密度时，开启倒浆泵往一级塔倒浆，此种强制运行可以加快二级塔液位降低，对二级塔液位控制形成强有力保证。

（2）排浆控制：由于二级塔的石膏排出量远远小于一级塔，所以整个系统的石膏由一级塔进行脱水。二级塔的浆液靠连通管道或倒浆泵往一级塔排，二级塔设计的石膏排出泵的出力能力为两个塔的和。当二级塔无需排浆时，通过连通管控制液位，当二级塔需要排浆时，可以打开倒浆泵往一级塔排浆，再由一级塔脱水。

（3）密度控制：一级塔和二级塔均设置滤液回流的入口，但由于一级塔蒸发量大，石膏产量大，易出现密度偏高的情况，密度太高会造成管道及泵的磨损、腐蚀结垢、泵出力增大、电耗提高。因此，滤液回流管道主要进入一级塔来降低密度，同时滤液回流可以避免频繁开除雾器冲洗或加入外来工艺水调节密度。而当密度低时可以通过加大供浆量来提高密度。

（4）pH值控制：一级塔和二级塔均设置供浆管道，两个吸收塔均设置pH计，可以分别独立控制pH。从脱硫效率上考虑，一级塔将pH值控制低一些，有利于石灰石的溶解，提高石灰石的利用效率，并能促进亚硫酸钙氧化。一般将一级塔控制在4.5～5.5。而二级塔pH控制在5.6～6，此pH值下促进SO2的吸收，有助于提高脱硫效率。

（5）氧化空气量控制：一级塔和二级塔分别设置独立的氧化空气系统，由于一级塔作为氧化反应比较重要的塔，因此必须保证一级塔正常液位运行，从而保证足够的氧化空间。

4 节能运行措施

4.1 如何节省水耗

串塔水平衡一直是一个问题，把串塔当作一个整体的塔考虑时，在低负荷下整体的蒸发量会小于加入水量。特别是近两年入口增加低低温省煤器，会造成蒸发量进一步减少，水平衡问题更加严重。因此通过系统设置减少外加工艺水的水量，而尽量消耗内部水来达到运行要求，是缓解水平衡的思路。措施一：滤液制浆。通过滤液制浆可以减少外界工艺水的加入量，从而节省工艺水水耗。措施二：用滤液冲洗一级塔除雾器。脱硫系统的滤液由3部分组成：（1）石膏旋流器溢流。此部分含固量较高在3%～5%之间，不适合冲洗除雾器。（2）二级脱水系统冲洗水。此部分主要是由冲洗滤布滤饼后收集的水和气液分离器底流，此部分水的含固量较低，在0.5%左右，可以作为除雾器的冲洗水。（3）废水旋流器的底流。此部分含水量在10%左右，不适合冲洗除雾器。因此将含固量低的水收集起来可作为除雾器的补充水。此种办法可以进一步减少外加工艺水的水量。

4.2 如何节省电耗

（1）浆液循环泵运行节能：考虑低负荷下，串塔所有浆液循环泵开启没有必要，主要还是减少浆液循环泵的个数达到降低电耗的目的。氧化风机节能：由于二级塔作为污染排放浓度控制的最后防线，故在低负荷下建议减少一级塔循环泵的数量。而一级塔作为氧化反应的主要场所，若低负荷时可以考虑将二级塔氧化风机切除，而保证一级塔的运行。（2）皮带脱水机节能：皮带脱水机为间断运行设备，在皮带脱水机前设置石膏缓冲箱，用石膏缓冲泵将石膏再排往一级旋流器，这样可以保证皮带机满负荷运行，从而提高脱水机的利用效率，间接减少皮带机的运行时间，从而降低了运行电耗和冲洗水耗量。（3）由于设置了联通管，可以通过自流而非倒浆泵来控制液位，因此倒浆泵开启频率可减少。

5 存在问题

水平衡问题一直是串塔运行中突出的问题。随着中国经济发展速度放缓，第二产业用电量下降，全社会用电量增长速度走低，发电企业产能过剩，发电小时数下降，电厂低负荷运行时间加长。因此导致脱硫入口烟温下降和烟气量减少，蒸发量会进一步降低，而对于吸收塔的除尘除雾器的控制，又要求除雾器需要保证冲洗水的冲洗频率，从而保证除雾器的除雾效率。在“前后夹击”的情况下，经过计算核实，串塔在低负荷时，系统内水必然需要外排才能解决问题。而目前，吸收塔内水如何外排，需要整个系统甚至整个电厂的协调。而对于脱硫设计来说，如何尽可能地用内部水进行冲洗，减少外加水量是解决问题的关键。

6 结语

串塔是对高硫煤脱硫项目的一个有效方案，但由于系统复杂，不仅要分别考虑两个塔各自的系统运行，还要考虑两个塔之间的调控关系。对整个塔设置可调节手段，对不同情况可采用不同手段进行调节，是保证串塔系统节能优化运行的保证手段。

参考文献

[1]王聪，乔京改.分析影响脱硫效率的各种因素[J].化工管理，2013（24）：110.

[2]吴红娜.浅谈在脱硫系统中温度对脱硫效率的影響[J].化工管理，2013（6）：128.

篇5：脱硫塔技术协议

制造、拆除及安装技术协议

甲方： 乙方：

乙方按照甲方提供的图纸为甲方承制脱硫塔、原料气分离器、净化气分离器各2台，并且包括设备的拆除、安装。为保证该设备的制造及安装质量，保证甲方对设备的工艺技术要求，经双方协商，达成如下技术协议： 1 工作内容

1.1甲方向乙方提供制造脱硫塔、原料气分离器、净化气分离器所需图纸各4套（图纸编号：CS07-02R/B-T01、CS07-03R/B-YLQ-01、CS07-04R/B-JHQ-01）。

1.2乙方按甲方所提供的图纸（图纸编号：CS07-02R/B-T01、CS07-03R/B-YLQ-01、CS07-04R/B-JHQ-01），为甲方制作脱硫塔、原料气分离器、净化气分离器各两台,共计六台设备，包括设备内外防腐。

1.3 乙方承担上述六台设备的旧设备拆除，新设备的安装，包括设备原有进出口管的拆除及安装，原有设备周围爬梯、平台按原样新制作并防腐，原有避雷针恢复。

1.4 乙方承担脱硫塔进出管道￠325×8（长度25m，材质20钢）的更换，材料由甲方提供。

1.5 乙方承担设备从制作地到安装现场的转运。

1.6安装过程中搭建脚手架以及防腐恢复由乙方负责。

1.7设备制作及现场安装，甲方不提供主、辅材，不提供吊车、拖车等任何机具、器具及其它辅助材料。遵循的法规、标准规范和其它技术要求 2．1法规

a 《压力容器安全技术监察》 2.2 标准

a GB150-1998《钢制压力容器》

b JB/T4710-2005《钢制塔式容器》

c JB4708-2000《钢制压力容器焊接工艺评定》

d JB/T4730-2005《承压设备无损检测》

e GB4053.2-1993《固定式工业钢斜梯安全技术条件》、GB4053.3-1993《固定式工业防护栏杆安全技术条件》、GB4053.4-1993《固定式工业钢平台》 2．3 技术要求

2.3.1此台设备的材料、制造、检验、验收应遵循《压力容器安全技术监察》、GB150-1998《钢制压力容器》及本技术要求的有关要求，如有冲突以要求严格的为准。2.3.2乙方如果在制造过程中需要作更改，必须以书面方式征得甲方同意。

2.3.3设备的结构型式及外形尺寸、管口方位、安装尺寸、接管尺寸必需按照甲方所提的图纸要求（另有要求除外）。

2.3.4 设备所用材料不得使用经焊接修复合格的材料。

2.3.5 压力容器在焊接前所有坡口应进行100%表面无损检测，不得存在任何裂纹，如存在

裂纹缺陷必须进行打磨清除。

2.3.6 设备筒体纵、环焊缝内表面要求打磨与母材平齐，筒体纵、环焊缝外表面焊缝、角焊缝要求打磨圆滑过度。

2.3.7接管、筒体、封头焊缝均作焊后热处理。所更换管道新的焊缝均做焊后热处理。2.3.8 脱硫塔要求分段制作，水平组焊，整体吊装。组焊好后焊缝100%PT，符合JB/T4730-2005Ⅰ级；20%RT，符合JB/T4730-2005Ⅲ级，PT、RT合格后才能做水压试验，水压试验合格后，须再对现场组对焊缝100%PT，符合JB/T4730-2005，Ⅰ级合格。2.3.9脱硫塔旧地脚螺母拆除，不得损坏螺栓螺纹。

2.3.10压力容器的压力试验报告应记载试验压力、试验介质、介质温度、保压时间和试验结果。试验报告随同设备同时交给甲方。

2.3.11在设备的明显位置安装不锈钢铭牌，铭牌上的项目至少应包括：制造厂名、安全质量认可证书编号、介质、设计温度、设计压力、最高使用压力、产品出厂编号、制造日期、设备名称、设备位号。

2.3.12环氧玻璃钢内衬等级：特加强级；结构：底漆—中间漆—玻璃布—中间漆—玻璃布—中间漆—玻璃布—中间漆—面漆—面漆；干膜厚度≥0.8mm 3质量监检

设备制造过程中，乙方根据图纸要求编制制造工艺及质量检验方案或过程控制卡，而现场设备的拆除及安装，乙方应编制详细的施工及吊装方案（包括起吊施工现场布置图，现场吊装示意图，施工进度表或施工网络图等）、甲方根据编制资料进行质量监督。

3.1 甲方将派人到乙厂现场进行检验，检验项目主要有：

a 材料进场检验

b 目睹设备水压试验。

C 按图确定接管、人孔等的位置、尺寸，划线确认。d 审查产品质量证明文件。

e 设备宏观检查和几何尺寸抽查。f 环氧玻璃钢质量检验 g 抽查射线底片

3.2 3.1a、b、c条乙方必须提前1周以书面方式通知甲方，3.1条中的其余项作为定作方不定期检查项。

3.3 检验时，乙方将提供必要的技术资料、标准、图纸、工具、仪器。

3.4 检验中如发现供货设备与部件有不符合合同规定的要求，甲方有权提出意见，乙方应尊重甲方的意见并采取积极有效的措施确保供货质量； 3.5 甲方代表在现场的检验不能替代其最终检验，并不得解除乙方对其供货范围内设备与部件应承担的责任；

3.6若由于甲方原因不能按时到场，即视为认可乙方此道工序，乙方可继续进行下道工序。3.7 现场组焊设备的质量验收，必须有当地安全监察机构的代表参加。交工资料

4.1 整个工程完工后乙方向甲方交送各台设备竣工资料，包括竣工图纸1套、产品质量证明书、监检证书、合格证书、主要受压部件金属材料证明书、无损检测报告、热处理报告书、压力试验报告书、设备拆除安装记录、脱硫塔现场组焊及监检记录各1份以及《压力容器安全技术监察规程》中所规定的相关资料。

5.包装运输要求

5.1设备发运前应将内部积水吹干，焊渣、油污、杂物清理干净，设备表面应保证美观。5.2设备管口应用盲板遮盖，带螺栓固定。

5.3 应采取加固支撑措施以防止分段筒体在运输中变形。由于设计图纸可能存在不完善的情况,乙方应及时向甲方反馈，按甲方的修改通知单执行(总体尺寸和主材不变)。本协议一式四份，甲方2份，乙方2份，双方签字后与商务合同同时生效。其余未尽事宜，双方协商解决。

附件：环氧玻璃钢技术要求 1环氧玻璃钢等级及结构要求

环氧玻璃钢内衬等级：特加强级；结构：底漆—中间漆—玻璃布—中间漆—玻璃布—中间漆—玻璃布—中间漆—面漆—面漆；干膜厚度≥0.8mm 2交工资料

钢制储罐内衬环氧玻璃钢施工结束后．施工单位应提供下列文件：

设计文件、设计变更和材料代用联络单；

材料出厂合格证及复检报告；

工程实物量表； 环氧玻璃钢施工过程检查记录、交工检查记录： 修补记录，包括修补部位、原因，方法、数量及检验结果； 6 其他记录。3表面预处理

按SY／T 0407规定的方法对钢制储罐防腐表面进行喷砂除锈；除锈质通心达到《涂装的钢材表面锈蚀等级和除锈等级》GB/T 8923规定的Sa2.5级；局部喷砂达不到的地方．可采用手工除锈，其除锈质量不应低于GB/T8923中规定的St3级；喷砂作业时，应先按罐顶再罐壁后罐底的顺序进行；除锈完毕，应立即用洁净干燥的空气吹扫或用丙酮擦洗金属表面。内衬施工前对罐体表面存在的焊瘤、毛刺，棱角及焊缝不满等现象应进行处理。

4环氧玻璃钢内衬层的最终质量检验

4.1 养护完毕后应对其外观、固化度、厚度、针孔和粘接力进行检验，检验结果应作好记录。

4.2 外观检验应符合下列规定：色泽均匀、平整光滑，无其他杂物，无起鼓、裂纹、脱层、发白和玻璃纤维外露等现象，不存在直径大于3mm的气泡，否则应将气泡划破并修补。4.3 固化度检验应符合下列规定：

4.3.1 用手指按摸或用棉花蘸丙酮在固化后的玻璃钢表面擦拭3~5遍，如前者发现粘手，后者发现棉花变黄，即认为固化不完全，应全部返工。

4.3.2 采用巴氏（巴柯尔）硬度计（Hba-1型，GYZJ934-1型）在已测知固化度的玻璃钢试件上测出相应的巴氏硬度，随即用测出的巴氏硬度换算出近似固化度，其测试面应平整。测定方法应符合本《纤维增强塑料巴氏（巴柯尔）硬度试验方法》GB/T3854的规定。4.4 厚度检查应符合下列规定：

玻璃钢内衬层的厚度应用磁性测厚仪检查。塔内壁分为塔顶、塔壁、塔底三个部分，每一部分随机抽查点覆盖面积不低于该部分总面积的60%，且每平方米最多不超过两个抽查点。若某部分不合格点超过15%，则该部分视为不合格。4.5 针孔检查应符合下列规定：

4.5.1检漏电压应为5000V。以无火花为合格，对漏点处应作记号。4.5.2 对塔内部的复杂部位和焊缝等薄弱环节重点检查。

4.5.3检查出的漏点应进行修补，每平方米不合格点超过两个时，应全面修补或返工。4.6 粘接力检查

4.6.1 环氧玻璃钢内衬完全固化后，进行粘接力检查，用锋利刀刃在30mm×30mm范围垂直于防腐层割一夹角45。的“V”形口，在“V”形的顶端用刀刃翘起，然后拉扯被翘起的一角，以拉不开玻璃钢层或拉开后不露出金属基体且玻璃布不与树脂脱层为合格。

4.6.2粘接力检查时，把塔内壁分为塔顶、塔壁、塔底三个部分，每一部分随机检查一点，若有测点不合格，应加倍抽查，如仍不合格，即为不合格，必须返工。

4.6.3粘接力检查时损伤的玻璃钢层应按规定进行修补，不合格的不允许修补，必须返工。4.7 树脂含量应符合下列规定

按《玻璃纤维增强塑料树脂含量试验方法》GB/T 2577进行测定，树脂含量不低于75%。

甲方代表：

乙方代表：

日

期：

日

篇6：干法脱硫塔的工作原理

说到干法脱硫塔坑大家都不太了解，一般工厂企业采用湿法脱硫塔的比较多一些，所以大家对干法脱硫塔都不太了解，甚至有些人都不知道什么是干法脱硫塔，下面就随着小编来了解一些吧！

什么是干法脱硫塔?

干法脱硫塔也算是玻璃钢脱硫塔其中的一种，干法脱硫塔是采用固体脱硫剂对烟气中的硫化氢和有机硫化物进行脱除的。干法脱硫塔优点是既能脱除硫化氢又能脱除有机硫，干法脱硫塔和湿法脱硫塔相比净化度要高一些，可将气体中硫化物脱至1PPm以下，流程短而简单.干法脱硫塔工作原理

干法脱硫是用固体脱硫剂脱除原料气中少量的硫化氢和有机硫化物。优点是既能脱除硫化氢、又能脱除有机硫,净化度较湿法脱硫高,可将气体中硫化物脱至1PPm以下，流程短而简单。常用的干法脱硫有活性炭法、氧化铁法、氧化锌。

因该项目是在原有湿法脱硫后串干法脱硫，客户要求：

1、煤气进口H2S为100mg/Nm³;

2、煤气出口H2S为20mg/Nm³，根据上述数据氧化铁法脱硫完全能够满足要求，它的脱硫效果好，反应速度快，净化度高且流程短而简单。

氧化铁脱硫法

1基本原理

氧化铁脱硫剂具有强度高、遇水不粉化、不影响脱硫、孔隙率大、硫容量大、脱硫效率高等特点。当煤气中O2/H2S比值大于2.5时，脱硫和再生可同步进行，会显示出更高的硫容量。

1)脱硫反应：

2Fe(OH)3·XH2O+3H2S=Fe2S3+(6+X)H2O

2Fe2O3·XH2O+3H2S=Fe2S3+(3+X)H2O

Fe2O3= 2FeS+S

2)再生反应：

Fe2S3 +XH2O+3/2O2= Fe2O3·XH2O +3S

2FeS +XH2O+3/2O2= Fe2O3·XH2O +2S

烟气脱硫塔工作原理：

烟气脱硫塔是一种脱硫效率高、压力损失低兼能除尘的脱硫除尘设备，设备由塔体、喷淋装置、旋流板、脱水除雾装置等组成。

锅炉内烟尘及硫氧化物通过进口烟道进入塔体，塔体内碱液从脱硫塔上部喷嘴喷出，形成与烟气逆向的多排高速雾化水幕，增加烟尘、硫氧化物与水的碰撞机率，并充分利用雾化液滴的速度来造成很高的气液相对速度，以保证脱硫塔除尘和脱硫效率;同时气体经旋流板时对板上的液层产生鼓泡作用，增加了气液传质的表面积和湍动状态，提高了传质速率，二氧化硫与碱液发生气液传质，从而进一步提高了脱硫除尘效果，净化后的气体通过塔体上部经除雾器除雾后排出，从而达到除尘、脱硫目的。烟气脱硫塔特点：

☆脱硫效率鬲：脱硫效率高达95%以上。

☆使用寿命长：中间浇筑混凝土，内部砌衬防腐材料，防腐耐磨，使用寿命十年以上。

☆无二次污染、耗水量少.采用循环水模式，污水不外排。

篇7：脱硫塔喷铝施工方案

施工组织设计

一、工程概况

本项工程为山西省平遥一矿焦化有限公司脱硫塔内壁防腐蚀项目。工程内容：脱硫塔1台，喷砂除锈Sa3级，喷铝0.15mm～0.3mm，呋喃玻璃鳞片涂料封闭2道。

二、编制依据

1、《化工设备管道防腐蚀工程施工及验收规范》（HGJ229-91）。

2、《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等级》（GB/T8923）。

三、施工准备

1、施工方案已经批准, 技术交底、安全技术教育及必要的技术培训已经完成；

2、劳动力、材料、机具已经到场并安装调试完成；

3、防护设施安全可靠、施工用电、水能满足连续施工的要求。

四、人员组织

根据本项目工程量，拟定以下施工人员：

项目负责人1人（兼职安全员），质检员1人，专业喷铝技术员2人,油漆工5人，喷砂工2人，普工3人。

五、施工机具组织

小型运输车1辆，空气压缩机1台，空气过滤器1台，电弧喷铝机1台,轴流风机2台,砂罐1台，砂带100米，漆刷20把，辊筒50把，电缆线400米，防雨布50平方米，电动卷扬机1台，脚手架杆450米,涂料容器5只。

六、主要施工措施

1、认真细致地做好施工前的各项准备工作，严格按照已审定的施工方案要求筹备材料，分清用途做好标记，专项使用。

2、所有用于本项工程的材料，必须具有产品质量证明书或出厂合格证，其规格性能等技术要求应符合规定，并对材料进行抽查、复验。

3、严格把好工序关，密切配合，相互协调，搞好防腐工作的前期交接工作。

4、喷砂除锈：

⑴除锈级别Sa3级--除去金属表面的油脂、氧化皮锈蚀产物等一切杂物,金属表面呈现均一的金属本色，并有一定的粗糙度。

⑵喷砂前应清除干净金属表面上的焊渣、毛刺和焊接飞溅物以及油污、石蜡等污染物。

⑶喷砂材料选用质坚有棱角的石英砂,石英砂必须洁净,并经筛选,不得含有油污,石英砂必须干燥,含水率不得大于1%。

⑷压缩空气应干燥洁净,不得含有水分和油污,空气过滤器的填料应定期更换,空气缓冲罐内的积液应定期排放。

⑸喷砂除锈时喷嘴入口处空气压力不宜小于0.5Mpa,喷嘴与金属面距离一般为80~200mm,喷射角一般为300~750,金属表面有点蚀的区域应使喷射角接近900。

⑹喷砂后的金属表面必须进行清扫。清扫时应采用硬毛刷从上而下把粉尘刷落,然后用工业吸尘器或其它适宜的工具把落在容器底部的粉尘沉积物清除,喷砂后金属表面的清扫不得使用布或棉纱。

⑺当金属表面温度低于露点以上30C或相对湿度大于70%时,不宜进行喷砂除锈。

⑻除锈后的金属表面应尽快喷铝施工,其间隔时间不宜超过8h。

5、喷铝：

⑴喷铝时的环境温度不宜低于100C,相对湿度不应大于80%。⑵采用直径2~3mm的铝丝,铝丝含铝量应为99.5%以上,并且使用时,铝丝必须保持表面光洁、无油、无折痕。

⑶喷镀方向、距离---一般要求喷镀方向与被喷面保持垂直状态；喷镀平面物件时,喷枪应与被喷面保持不大于150夹角,喷枪嘴离物件表面保持100~170mm,喷第一层时,距离近些,约100~120mm,喷第二层时,相距远些,约100~170mm.不允许超出200mm。

⑷喷镀速度与走丝速度---走丝速度(即金属丝进入喷枪的速度),一般要求慢些为宜,但是过慢易产生烧结,正常条件下约为2.2~2.8m/min,被喷物件运转速度或喷枪的移动速度不宜过快或过慢,防止局部喷镀层厚薄不均。

⑸镀层厚度与遍数---镀层厚度应符合设计要求。一般镀层厚度在0.2mm以下的,可连续喷镀二遍,大于0.2mm厚的,要求连续喷镀三遍以上,并且喷镀要按一定顺序进行,以防止漏喷或不均匀现象出现。⑹喷镀过程中,不得用手抚摸被喷表面。

6、呋喃玻璃鳞片涂料封闭：

⑴喷镀完毕后,检查喷度表面质量,当无任何质量问题后方可进行呋喃玻璃鳞片涂料封闭施工。

⑵呋喃玻璃鳞片涂料封闭施工环境温度宜在100C~250C之间,涂料配制时,应按涂料的配比严格进行配料。并混合均匀,在2h内用完。经试涂后方可进行正式涂装。

⑶涂装时,涂层应均匀，无明显的皱皮、流坠、针孔或气泡等缺陷。层间应纵横交错,并且每层应往复进行。

⑷施工时应通风良好，以便漆膜充分干燥。在前一道漆自然固化24h后涂下一道。

⑸全部涂装(2道)完成后应自然干燥(固化)七昼夜以后，方可交付使用。

7、质量检查：

⑴外观检查,用肉眼或用5~10倍放大镜进行检查,喷镀层的最小厚度不得小于设计厚度的75%,也可采用计算喷度表面积与消耗铝丝的重量求出喷镀的平均厚度。

⑵孔隙率检查,清除喷镀层表面上的油污、尘土并进行干燥,然后用浸有10克/升铁氰化钾或20克/升氯化钠溶液的试纸覆盖在喷镀面上约5~10分钟,试纸上出现的蓝色斑点不应多于3点/㎝2为合格。

⑶封闭层检查,漆膜厚度应均匀,表面应连续、光滑,无漏涂部位。并且无气孔、皱褶、流挂等现象视为合格。在固化7d后,用棉花蘸丙酮在环氧树脂封闭层外表面擦拭,若棉花变色则固化不完全。应进行返工。

七、质量创优措施

1、质量目标：单位工程一次交验合格率100％，优良率90％以上，合同履约率100％，全员参与，全过程控制，全面操作。

2、建立以项目管理为核心的质量保证体系，认真贯彻落实质量责任制，实现质量终身制。项目经理是质量的第一责任人，牢固树立“百年大计、质量第一” 的思想，确保工程创优目标的实现。

3、本工程对施工全过程实行工序预控，以工序质量保证工程质量，将质量问题解决在施工过程中，坚持跟踪检查，提高施工一次成优率。

4、严格实行“三检制”—自检、互检、专检。逐层检验，责任到人。严格按质保体系的检查点，认真检查。

5、坚持质量一票否决制，定期召开质量分析会，制订不合格品出现的预防措施。

6、统一思想，坚守目标，齐心协力，共创优质工程。

7、负责本工程的项目经理和技术负责人对于工程创优负责，及时对管理人员、操作人员进行质量创优达标教育，并在施工现场加强创优目标宣传，使施工人员都把自已的工作和工程创优相结合，实现工程质量目标。

8、所有用于本工程的材料必须具有合格证及材质证明书，随货交于材料部门归档保存，作为质量资料依据，材料部门会有有关人员对规格、数量、材质等质量进行检查和验收，合格后方可接收入库，并做好储存、堆放、保管工作。

9、施工中的残料、余料等应退库，报废物料应有明显标志，分类堆放，统一处理。

10、分项工程工序之间应加强监督和复核，上道工序不合格下道工序严禁开工。

11、重点工序要进行中间检验，并经建设单位检验后方可转入下道工序。

12、工程竣工后应注意成品保护，及办理交工手续。

八、安全文明施工措施

1、施工现场道路应平整通畅，排水良好。

2、各种机具、材料、构件应归方码架，堆放整齐，下脚料应堆放在指定地点，做到工完料尽场地清，文明施工。

3、施工现场的易燃物应单独存放，并有显著的标志和足够有效的消防器材。

4、施工人员进入施工现场前，应请甲方安监人员进行防火防爆的安全教育，并进行安全技术交底。

5、凡进入施工现场的人员必须正确佩戴安全帽、穿防滑鞋。

6、进入施工现场的人员，应备齐防护用品，并正确使用。高空作业要系好安全带，架板绑扎要牢固，梯子要稳定，并有专人监护。

7、进入厂区严禁吸烟，严禁打闹嬉戏，严禁酒后上岗。

8、工作范围以外的设备、阀门、管道、仪表、电气等设备，未经甲方同意，不得随意乱动。未经甲方许可，不得擅自进入其他区域、车间。

9、喷镀使用的设备必须按使用规程操作,施工前应组织操作人员学习培训,达到熟练操作之后,再进入现场施工。

10、喷镀时金属材料的蒸发气、粉末,要及时通风排出。

11、操作人员必须佩戴一定的劳动保护用品,如：口罩、手套、工作服或防毒面具、工作帽、眼镜等。

12、严格控制施工现场有害物质的含量,如：铅：0.15mg/m3；镉：0.1mg/m3；铬合金：0.1mg/m3(Cr2O3的含量)。

13、施工现场一定注意防火。

九、工程工期

本项工程在完全具备施工作业条件的情况下，计划工期为20天。

十、工程验收

1、工程完工后，根据相关施工验收规范，由建设单位、施工单位共同组织有关人员进行竣工验收。

2、工程验收合格后，参加验收的双方代表共同签署竣工验收报告。