雅思大作文审题偏差的原因及对策（共6篇）
篇1：雅思大作文审题偏差的原因及对策
关于雅思大作文审题偏差的原因及对策
雅思大作文审题偏差的原因及对策 在考生写作之前，审题是必须要操作的步骤，而且也是关乎作文分数最为关键的.一环。因为，无论什么样的写作考试，最重要也是最基本的要求就是：写作要紧扣主题符合题意，否则，即使观点再精彩、语言再优美、论据再充实，作文也无法得到高分。但遗憾的是，很多考生审题经常会出现偏差，最后导致作文全盘皆输。导致审题偏差的原因有很多种，本文中，专家将着重对生词原因进行分析，并指导考生该如何应对。
问题原因：生词
生词，是考生审题出现偏差最普遍的问题。一方面，雅思考生越来越低龄化：很多考生年龄小，大多数词汇量非常少，有的考生能够认识的单词甚至还不到1000个。另一方面，雅思的大作文考题尤其是学术类的，话题偏重于社会话题，语言偏书面化，因此有很多考生，其中不乏许多大学生，都会有此感慨：题目有单词不认识啊。
对策
①积累话题核心词
1. 何谓题干核心词
雅思议论文题目虽多，但是会有一些出现频率比较高的实意词即为：题干核心词。
2. 学习题干核心词的方法
对于题干核心词的学习，朗阁海外考试研究中心建议考生从写作机经入手，找出题干中出现的实意词并作积累。
篇2：雅思大作文审题偏差的原因及对策
通常考生的习惯是，拿到作文先看一下小作文考什么图，再看一下大作文考什么题，然后开始动手写小作文。其实就这么看一下，你知道了今天考的是什么类别，什么主题，就已经把通读的工作做好了。在一边写小作文的时候，你的大脑无意中其实已经开始酝酿大作文了。
第二步是细读。
当小作文完成，考生正式开始进入大作文的时候，你需要再仔仔细细把题目读一次，并且要去找一下题目中的关键词，有没有限定词/句，有没有绝对 词。所谓限定词，就是把题目的主题限定在一定范围内的词。
比如：The incidence of violence/crimes for young people is increasing. Give possible reasons and recommendations of punishment and measures to the situation.
这个题目中youth就是一个关键词，全文必须围绕青少年来分析其犯罪原因和惩罚方案，有的学生写到了失业率高，找不到工作，没有钱负担生活，所以去犯罪。
这个理由用于成年人的犯罪是很好，但大多数的青少年还在学习阶段，还没工作，自然谈不上失业的压力。所以写这个话题，如果我们从家庭和学校的环 境，以及媒体的影响这几个方面去着手会更切题。所谓绝对词，就是all, best, only, the most等词汇，题目中出现这样词汇，考生是很容易提出反驳的。
比如Some people think economic development is the only way to measure the success of a government. To what extend do you agree or disagree.
经济的发展确实是衡量一个政府是否成功的重要标志，我们可以写一到两个段落来说明经济的重要性，然后再写一个让步段，来反驳ONLY这个词，可以提出教育的普及，社会福利等方面也不可忽视，这样文章就更全面。
第三步——列提纲。
这是所有写作老师都反复强调，而学生却总不愿意去做的一件事。不愿意列提纲的理由是大家总觉得40分钟时间宝贵，恨不得从第一秒就开始拼命写。但是，没有整理好思路，一边想一边写的结果是更加浪费时间，而且段落的发展越到后面越混乱。
在列提纲之初，肯定是先要brainstorming，问题是很多考生brainstorming完了就以为自己审完了题目。其实 brainstorming出来的很多点是有重复或者有因果关系的，如果以这些重复或有因果关系的点作为段落的主题句，那么写到后面一定会有问题。所以， 我们应该花一点时间整理一下逻辑。
比如讨论出国留学的好处和坏处，大多数学生很能想到下列的几个点1.得到更好的教育;2.得到更好的工作;3.开阔眼界4.文化交流 5.学习语言。其实这5个点，整理一下的话，可以发现1和5是并列的，2是其结果。3和4也同样是因果关系。这样5个点变成2个点，每个点的论证也有了着落，写起来就会很顺。
篇3：学生行为偏差的原因及对策初探
一寻求学生行为偏差的原因
1. 学生自身原因
这批孩子明辨是非能力差, 内心自我膨胀, 看待、处理问题过于简单, 总是认为几个学生抱成团伙, 为所欲为, 老师不敢管, 不愿学习, 思想空虚、堕落, 平时受不良信息的影响, 总是想通过顶撞老师、欺负同学显示自己的能耐及力量, 一些恶习, 比如吸烟、喝酒、好吃懒做又促使他们向同学伸出了罪恶的双手, 对无辜的同学进行敲诈勒索, 不给就打, 给受害学生造成沉重的心理负担, 严重影响了他们的学习和健康成长。
2. 家长原因
在家中, 家长教育方法不当, 对孩子或过于溺爱, 要求什么都满足孩子, 致使孩子养成以自我为中心, 自私自利, 目中无人的坏习惯;或是过于严厉, 出现问题, 不是说服教育, 而是棍棒伺候, 致使孩子认为武力是解决问题的办法, 孩子得不到适当的关爱, 扭曲了孩子的心灵;或是过于放纵, 对于孩子的缺点、错误不管不问;或是过于庇护, 孩子有了错, 面对老师的批评、教育、管理, 不是配合老师的教育, 而是听信孩子的一面之词, 找老师兴师问罪, 助长了孩子的嚣张气焰, 给孩子带来很坏的影响。尤其是有的家长在当地称霸一方, 出了问题, 不是理智解决, 而是找亲朋好友到学校闹事, 严重影响了学校的教学秩序。
3. 学校原因
对于这批孩子的处罚错误。一开始, 是个别老师的教育方法不当, 或是讽刺挖苦, 或是打击学生, 使学生反感, 对学习失去了兴趣, 导致学习成绩越来越差, 最后什么也听不懂, 无所事事, 造就了他们惹是生非。后来, 学生出现了问题, 学校没有给予适当的警戒和处理, 致使他们自我膨胀, 为所欲为。最后, 这批孩子的行为已触及法律, 给其他学生及学校造成严重影响, 学校和社会有关司法部门, 不能给予他们恰当的处罚, 致使他们发展成为危害一方的问题学生、毒瘤。
4. 社会原因
学校周边网吧林立, 充满凶杀、色情信息的内容向学生扑面而来, 严重影响、侵蚀青少年的正常发展。社会上一些人藐视法律, 动则武力解决, 对于一些邪恶现象, 人们不敢挺身而出, 助长了不良风气, 也使一些青少年对社会是非善恶及判断标准迷失了方向, 错把不良当正常、把邪恶当英雄。作为一个国家, 对于社会暴露的问题没有系统的治理措施, 只是让老师教育、再教育, 岂知有些学生是难以教育成功的, 更重要的是, 应对老师有一个正确、现实的看法, 那就是他们是普通人, 他们也有自己的家庭, 也有自身的切身利益, 处理问题也不可能尽善尽美, 所以, 如果国家不给老师一个宽松的环境, 不给老师强有力的保护, 老师又能用何种方法教育、感化那些张牙舞爪的学生以及蛮不讲理的家长呢?
综上所述, 目前某些学生的品质低劣、行为失范是有深刻原因的, 那么如何改变乃至纠正以上现象?
二探究纠正学生行为偏差的对策
1. 家长方面
第一, 子不孝, 父之过。作为孩子的第一任老师及其监护人, 家长对孩子的教育起着举足轻重的作用, 家长素质低、教育方法不当, 是造成孩子出现问题的主要原因。作为家长, 首先要提高自身素质, 通过看一些教育书籍, 了解一些孩子的成功之路, 从中得到教育自己孩子的一些启示, 用科学的方法教育孩子, 而不是棍棒、讽刺、挖苦。
第二, 作为家长应知道言传身教的作用, 从自身行为做起, 改掉一些陋习, 为孩子树立榜样, 而不是自身全身陋习, 却指望孩子成龙、成凤。
第三, 要善于接受老师的批评甚至是惩戒。孩子犯了错误后, 每位家长都应和老师通力配合, 共同教育孩子, 而不是为孩子遮掩、逃避责任、护短, 甚至不明事理地和老师胡搅蛮缠, 使孩子误认为家长在为其错误行为撑腰, 以至于在错误的道路上越走越远, 胆子越来越大, 最后家长和孩子成为学校、社会的毒瘤, 危害一方。
2. 学校方面
作为老师, 对学生一定要有爱心, 爱是教育的前提。要善于发现孩子的闪光点, 根据孩子不同的性格特点给予不同的教育方法, 切忌简单粗暴、讽刺挖苦, 因为青春期的孩子自尊心最强、最要面子。对孩子的正确教育方法应是走进孩子的内心世界, 了解孩子的内心需求, 用孩子的闪光点培养孩子的自信心, 引导孩子积极向上, 从而逐渐改掉孩子身上的一些不足。老师应明白, 孩子的成长需要一个成长历程, 需要老师的耐心、爱心去打磨、雕琢, 正如古人所说:玉不琢, 不成器。每个学生都是一块玉, 只要老师付出真爱, 相信我们的学生都能成为“器”, 成为祖国需要的人才。
3. 社会方面
教育是一个综合工程, 需要社会各部门的大力配合, 作为社会, 要为学校创立安静舒适的教学环境, 社会闲杂人员不得随便出入学校。要大力惩处学校周边的网吧, 要给学生一个健康的网络环境, 全社会要真正尊师重教, 要维护老师的切身利益, 社会宣传要看到老师敬业的主流, 而不是因个别老师的低劣行为便在媒体上放大、曝光, 而丑化了绝大多数老师的形象, 使得老师们处在风口浪尖, 胆战心惊。应给老师一个宽松的育人环境, 给学校强大的支持, 严厉惩处社会上不利于教学的现象, 给老师尊严, 给孩子安全, 给家长放心。
孩子的健康成长, 关系到社会的稳定、家庭的和谐、国家的未来、民族的希望。让我们携手为孩子支撑起一片蓝天, 使每个孩子健康、快乐地成长。
篇4：雅思大作文审题偏差的原因及对策
邹县电厂四期工程2×1000mW机组锅炉是东方锅炉股份有限公司 (DBC) /东方日立锅炉有限公司 (BHDB) 与日本巴布科克-日立公司 (BHK) 联合设计、制造的DG3000/26.15-Ⅱ1型高效超超临界本生直流锅炉, 为单炉膛, 倒U型布置、平衡通风、一次中间再热、前后墙对冲燃烧、尾部双烟道, 复合变压运行锅炉。
炉膛宽33 973.4mm, 深15 558.4mm, 高度69 700mm。炉膛四周为全焊式膜式水冷壁, 由下部螺旋盘绕上升水冷壁和上部垂直上升水冷壁组成。沿烟气流程依次布置屏式过热器、高温过热器、高温再热器。竖井为双烟道结构, 前/后烟道深分别为5486.4/9144mm, 前烟道布置低温再热器、后烟道布置低温过热器和省煤器, 其后布置三分仓回转式空气预热器。
锅炉采用正压直吹式制粉系统, 每台锅炉配6台双进双出钢球磨煤机。燃烧器采用前后墙对冲分级燃烧技术。在炉膛前后墙各分三层布置低NOx旋流式HT-NR3煤粉燃烧器, 每层布置8只, 全炉共设有48只燃烧器。在最上层燃烧器的上部布置了燃尽风喷口 (AAP) 。
锅炉的循环系统由启动分离器、储水罐、启动再循环泵、下降管、下水连接管、水冷壁上升管及汽水连接管等组成。在负荷≥25%B-MCR后, 直流运行, 一次上升, 启动分离器入口具有一定的过热度。炉膛水冷壁分上下两部分, 下部水冷壁采用全焊接的螺旋上升膜式管屏, 螺旋水冷壁管采用内螺纹管, 上部水冷壁采用全焊接的垂直上升膜式管屏。螺旋围绕水冷壁与上部垂直水冷壁的过渡方式采用中间混合集箱形式。汽水流程如下图:
2 炉膛出口烟温两侧偏差大的原因分析
1) 炉膛两侧燃料不均匀:不同粉管流动阻力有偏差, 均粉挡板开度配比不恰当或者某一侧燃烧器对应的粉管堵塞可能导致同一层同一排左右两个燃烧器出力不同, 在两侧炉膛配风均匀的情况下, 燃烧器出力大的一边风煤比小, 氧量就偏低;
2) 燃煤煤质差, 导致制粉系统分离器堵塞, 出粉不均匀。尤其是近两年, 燃煤价格上涨较多, 价格稍低的劣质煤较多的进入电厂, 煤中杂质较多, 像石块、树枝、编织袋等杂物, 不仅对磨煤机磨损严重, 还经常导致分离器堵塞, 磨煤机出粉不匀。右图为磨煤机停运后磨内及分离器折向挡板处的实际情况;
3) 锅炉两侧配风偏差大, 炉膛两侧燃烧器二次风挡板开度一侧高一侧低, 可能导致炉膛两侧二次风量不均衡;在两侧燃料相同的情况下, 二次风量大的一边燃烧充分, 燃烧不充分的一边氧量就会偏高;
4) 水平烟道、尾部烟道积灰, 结渣程度不同, 烟气挡板开度不同, 以及受热面自身结构、安装的可能的偏差都会使炉膛左右两侧烟气流动时遇到的阻力产生偏差, 从而使尾部烟道左右两侧负压出现偏差, 负压的偏差会使烟道两侧漏风量发生变化, 也会造成炉膛两侧氧量偏差;
5) 烟气挡板的开度不同, 水平烟道、尾部烟道流动阻力不同, 炉膛两侧烟气流量不同, 烟气流量偏差可能使氧化锆氧量计的灵敏度有所降低, 这可能是低负荷时氧量偏差大的一个主要原因;
6) 燃烬风左右两侧不均衡, 前后墙燃烬风左右两侧不同燃烬风口的挡板开度不一样, 或者某些燃烬风口自身特性不一样或者堵塞导致炉膛左右两侧燃烬风量不同, 因而烟道左右两侧过量空气系数不同, 氧量产生偏差, 另外, 炉膛左右两侧燃烬风量偏差, 可能导致烟气流向偏向某一边, 导致省煤器出口两侧氧量测点处烟气流量、负压不同, 都会影响氧量测量结果;
7) 尾部烟道漏风, 尾部烟道在正常工况下是处于负压状态下的, 两侧尾部烟道由于自身严密性不同, 负压不同, 都会产生不同程度的漏风, 氧量测点前漏风量大的一侧氧量将会偏高;
8) 氧化锆氧量计表面积灰、结渣会影响其灵敏度。另外, 氧量计所处环境温度不同, 其与氧气发生化学反应的能力也不同, 测量出来的氧量也会有偏差。
3 采取措施及解决方案
结合上面的分析, 可以从以下方面入手, 调整两侧氧量偏差调整:
1) 调整好炉膛燃烧, 包括燃料和配风, 保证炉膛火焰在中心位置, 各受热面截面热负荷均匀, 确保燃烬风两侧偏差尽可能小;
2) 加强吹灰, 防止水平烟道, 尾部烟道因积灰严重形成不正常的烟气通道, 加强对两侧空气预热器入口负压的关注, 监视并及时调整炉膛两侧出口烟温偏差;
3) 针对制粉系统两侧出力偏差大, 对磨煤机分离器内锥体挡板进行了改造, 并定期分离器清理。利用停运磨煤机的时间, 进行了分离器异物检查清理、回粉管道检查清理和分离器内锥体挡板检查。发现和处理了回粉管道堵塞、分离器内锥体挡板卡涩、脱落等重大缺陷;改造分离器挡板检查窗使易于检查, 定期清除分离器异物, 在落煤斗进口加篦子, 改造分离器内锥体挡板, 改造回粉管挡板, 调整分离器挡板的开度等, 解决了制粉系统两侧出力偏差大的问题;
4) 进行燃烧器外二次风旋流开度及氧量调平试验。
机组投入后, 对邹县发电厂#7机组进行了燃烧器外二次风旋流开度及氧量调平试验。每个燃烧器的风量大小是由风箱风压及燃烧器的风门挡板开度决定的, 因此可以通过改变燃烧器的风门开度来对单个的燃烧器风量进行调整, 同层燃烧器设置不同的外二次风旋流开度, 主要是为了克服由于风箱结构所造成的沿炉宽方向燃烧器风量分配不均, 和由于燃烧器出力不均而形成对氧的需求不一致。燃烧器配风的特点是:直流一次风+直流内二次风+旋流外二次风, 其中旋流外二次风的空气量占燃烧区域空气总流量的60%左右, 是调平燃烧器区域风量的主要手段。外旋二次风开度指示从0%~100%, 对应挡板角度变化为0°~75°。
不同燃烧器旋流外二次风开度下省煤器出口氧量分布如下表与下图:氧量沿炉宽度方向总体是呈“马鞍”形分布, 若不做调整将会造成炉宽方向的中心与两侧局部缺氧, 在总风量不变的情况下, 该位置烟气中CO含量与飞灰可燃物将会升高, 从而降低锅炉热效率, 另一方面还会增加沿炉宽方向烟气的温度偏差, 易引起受热面管壁金属超温。
从调整后的试验结果来看, 改变燃烧器旋流外二次风的开度对省煤器出口氧量的均匀性有明显改善, 试验还表明:当挡板开度一定时, 随着磨煤机的启停, 煤质的变化, 省煤器出口氧量分布也会发生变化, 这与磨煤机出口到燃烧器喷口间的一次风管道煤粉出现沉积, 燃烧器出力发生变化有关。为降低沿炉宽方向烟温偏差, 进行的燃烧器旋流外二次风的调整效果明显;
5) 二次风箱中, 只有燃尽风层风箱沿炉宽方向被隔板分隔为左右相互独立的风室, 因此, 通过调节燃尽风箱两侧入口风门挡板的开度, 能很灵敏的调整沿炉宽方向氧量分布, 这是实际运行中保证氧量左右侧均匀分布的主要手段, 也是最易操作的方法 (该挡板是电动门) , 但若沿炉宽氧量偏差过大或单侧氧量不均, 通过调整单只燃烧器外旋二次风门开度来调平氧量;
6) 当两侧出口氧量偏差较大, 且感觉一侧明显异常时, 及时联系热控人员对氧化锆氧量计表面积灰、结渣进行清理和吹扫, 避免氧量测量不准对燃烧调整的影响;
7) 通过对空预器热端密封间隙的逐步调整与磨合, 同时对空预器的冷端密封间隙进行了调整, 使空预器漏风率降至6%左右。在停炉期间, 又对空预器进行了端部密封及径向密封消缺, 降低了空气预热器的漏风率, 消除了烟道漏风对氧量偏差的影响。
4 结论
通过上述调整, 从邹县电厂2台1 000mW机组目前的运行情况来看, 取得了非常明显的效果, 解决了锅炉尾部烟道两侧氧量偏差较大的现象, 低负荷时, 炉膛出口烟温两侧偏差也可控制在较小的水平, 解决了低负荷由于燃烧不均造成的上部水冷壁或屏过、高过壁温的超温现象, 确保了机组的安全稳定运行。
摘要：华电国际邹县发电厂2台1000mW超超临界机组自投产以来, 经常出现尾部烟道两侧氧量偏差较大的现象, 尤其在低负荷时, 最大能达到2% (正常要求两侧氧量在2.7%～4.5%左右) 。炉膛出口烟温两侧偏差大, 主、再热汽温, 屏过、高过壁温偏差变大, 给机组的调整及稳定运行带来巨大的影响, 调节不当, 甚至会导致上部水冷壁或屏过、高过壁温的严重超限, 引起锅炉受热面的超温爆管, 威胁机组的安全稳定运行。结合运行调整经验, 经过全面分析和试验, 找出了导致锅炉运行中两侧氧量偏差大的原因, 提出了调整和改造方案, 彻底解决了该问题。
篇5：雅思大作文审题偏差的原因及对策
某发电公司百万超超临界燃煤机组选用上海锅炉厂生产的超超临界塔式锅炉及上海汽轮机厂生产的超超临界汽轮机, 配100%容量的高旁和65%容量的低旁。1号机自2013年首次检查性大修后, AGC控制方式下, 主汽压力控制品质出现恶化, 实际主汽压力和压力设定值偏差经常达到±1.5MPa, 造成机组高旁打开进入溢流模式、机组跳出协调控制方式转入机跟炉方式, 被迫降低升降负荷速率至8MW/min, 但仍然解决不了问题, 机组稳定运行受到严重威胁。
1问题分析及采取的措施
该机组是全滑压运行, 主汽压力设定值由负荷指令经函数发生器产生。经过对历史曲线和控制逻辑的分析, 主汽压力产生偏差的主要原因是目前实际燃煤和机组调试期间燃煤发生了较大变化, 再加上机组经过一次大修, 运行特性发生了一定的变化, 原来设置的控制参数已不满足目前工况要求, 调节品质下降, 致使机组运行在AGC工况下主汽压力经常偏差过大, 主要表现为动态加速过程中水煤加速过调问题、主汽压力偏差对锅炉主控的修正问题、主汽压力偏差拉回问题等。
1.1锅炉主控设计的输入加速控制OVERLOAD值不合理
机组在不同负荷下锅炉输入的静态平衡是由相应的子控制回路的指令信号维持的, 如给水、燃料和风量指令信号, 但是在负荷变动时, 仅有这些是不够的。直流锅炉中锅炉受热面管内的内部流体受到外部烟气的加热, 流体温度发生变化, 其反应时间常数随燃料、给水、负荷等变化而变化, 并且燃料系统中制粉、燃烧也存在大的延迟。即使严密地设定了给水、燃料、空气等锅炉输入量, 负荷变化时蒸汽温度或蒸汽压力变化也是过渡性地跟进。因此, 负荷变化时, 如事先将各种锅炉输入量控制得比平衡量多些或少些, 对改善蒸汽温度或压力的控制会比较有效, 这就是锅炉输入加速控制 (OVERLOAD) 。
经过对锅炉输入加速控制历史曲线进行分析, 发现其是压力波动的根源所在, 从输出波形观察, 其值达到了±50MW, 同其他1000MW机组比较, 最大值偏大了15MW左右, 因此可适当设置系数 (系数最终由1改为0.75) , 使其最大输出控制在±40MW之内, 为配合此调整, 适当对主汽压力设定值的三阶惯性环节 (模拟燃料由热量转换为蒸汽压力的惯性时间) 的惯性时间常数进行调整。
OVERLOAD加速在给水控制回路中分为2部分, 其中的35%是与给煤指令加速部分同步, 另外65%是经过二阶惯性环节与给煤的热量释放相配合, 因此其中35%的给水加速部分是超前给水量, 此部分在AGC模式的三角波及N型波工况下可能会出现煤水比配合失当的问题, 可适当减弱给水超前量, 其修正系数最终由1改为0.82, 达到了煤水比配合比较适当、中间点温度也比较稳定的目的。
1.2锅炉主控部分压力快速返回逻辑参数设定值不合理
图1为锅炉主控压力快速返回逻辑, 在压力偏差超过一定值时, 快速增减锅炉指令后, 慢速恢复, 以达到压力快速返回的目的, 现限值设置为±0.8MPa, 即只有主汽压力偏差达到±0.8MPa时才对锅炉主控进行修正。经过分析, 设置在±0.8MPa有些过大, 并且修正量也过大 (+15MW、-12MW) 。因此, 可调整主汽压力偏差在±0.5MPa附近开始对锅炉指令进行修正, 并适当缩小修正量, 最终确定修正量为±12MW, 以减小主汽压力的偏差。
1.3非线性PD控制逻辑作用弱
非线性PD控制逻辑如图2所示, 作用是只要有主汽压力偏差, 即通过此非线性PD控制逻辑对锅炉主控指令进行修正, 此修正量应该和锅炉侧主汽压力快速返回对锅炉主控指令的修正量配合, 不能过大也不能过小。此非线性PD控制逻辑对锅炉主控指令的修正比较小, 只有2.5MW, 修正效果不理想, 造成主汽压力产生偏差后修正不过来, 主汽压力偏差进一步加大后通过锅炉侧主汽压力快速返回逻辑进行修正。因此, 可适当加大此非线性PD控制逻辑对锅炉主控指令的修正量, 以达到主汽压力产生小的偏差后及时进行锅炉主控指令修正的目的, 从而控制主汽压力偏差进一步加大。此逻辑与1.2部分配合调整, 比例起主要作用, 微分可控制适量, 最大输出控制在±5MW, 保证和锅炉侧主汽压力快速返回指令配合较好, 以达到良好效果。最终限制其调整范围为±5MW。
1.4主汽压力调节器的闭锁增减逻辑不合理
主汽压力控制调节器闭锁逻辑如图3所示, 其设计目的在于在目标负荷和实际功率偏差超过一定值时, 增负荷时闭锁对锅炉指令减方向的修正, 减负荷时闭锁锅炉指令增方向的修正。现场查询设置是超过±2MW就会触发, 但观察实际AGC模式下的曲线, 在出现三角波或N型波指令时, 会出现在增负荷时压力高、减负荷压力低的工况, 若按以上逻辑触发, 将会使压力控制出现恶化, 因此可适当放大设置值, 避免增减负荷动作闭锁主汽压力调节器的输出。在稳态及负荷变动时, 通过适当调整锅炉主控PID参数, 满足主汽压力调节品质需要。经过调试, 最终该限值设置为±25MW, 避免了增减负荷动作频繁闭锁主汽压力调节器的输出, 对稳定主汽压力起到了一定的作用。
1.5给水焓值偏差调节在变负荷中单向闭锁不合理
在调整过程中, 发现增减负荷时会闭锁给水焓值偏差PID模块后的软手操器的输出, 在增负荷时闭锁焓值校正地减, 在减负荷时闭锁焓值校正地增。增减负荷结束后, 焓值手操器输出会立即跳变到焓值偏差调节PID控制模块输出值, 从而造成给水波动, 导致主汽压力波动和中间点温度波动。
通过观察, 焓值偏差调节应该一直起作用, 在焓值出现偏差时即进行调整, 不但可以稳定主汽压力, 对中间点温度的控制也有很好的作用, 进而可以稳定主汽压力。因此, 最终把给水回路的焓值闭锁增减功能封锁住, 避免了焓值调节手操器输出的跳变, 稳定了主汽压力和中间点温度。
1.6汽机主控部分主汽压力拉回参数设置不合理
汽机侧负荷指令控制逻辑中设置有压力偏差大拉回, 在AGC负荷控制精度允许的情况下, 适当根据压力偏差修正负荷, 现场查询其函数f (x) 设置死区为±0.5MPa, 超过1MPa修正量只有7MW, 逻辑如图4所示, 主汽压力偏差后汽机主控修正量太小, 起不到应有的修正拉回作用。可适当调整修正死区为±0.25 MPa, 并通过参数修改, 使超过±0.5 MPa时有8MW功率的补偿, 超过1MPa应达到17MW以上。即通过调整汽机调门开度, 降低主汽压力偏差。
经过调整测试, 函数f (x) 最终设置如表1所示, 在主汽压力偏差为1MPa时修正汽机负荷18MW, 满足AGC工况下负荷精度3%的要求。修改后在主汽压力产生偏差的时候能及时通过修正汽机负荷来减小主汽压力偏差。
2采取措施后的效果
通过采取以上措施, 该机组主汽压力偏差恢复到了正常范围, 机组在AGC工况下负荷升降速率设置为15 MW/min, 主汽压力 最大偏差 不超过±0.6MPa, 达到了预期效果。
3结语
超超临界机组一般均采用全滑压运行, 主汽压力受多种因素的影响, 在AGC工况下由于经常大幅度进行负荷调整, 主汽压力的偏差控制也成为超超临界机组主要参数控制的难点之一。本文分析了百万超超临界机组主汽压力偏差产生的原因及采取的措施, 尽管某些逻辑在实际应用中也存在不足, 但相信随着超超临界机组运行数量的增加, 主汽压力控制相关逻辑将会越来越完善。另外, 在机组协调控制逻辑设计时要充分考虑到锅炉主控调压、旁路调压、汽机侧调压的相互配合和影响, 在任何工况下只能有一个压力调节器进行锅炉压力调节, 高旁的压力调节级别高于锅炉和汽机, 当高旁调节主汽压力时, 汽机和锅炉控制器都要退出压力调节。
参考文献
[1]刘吉臻, 田亮, 曾德良, 等.660MW机组负荷—压力非线性特性的分析[J].动力工程, 2005, 25 (4) :533~536
篇6：雅思大作文审题偏差的原因及对策
循环水泵房地下结构采用钢筋混凝土结构, 外形尺寸为43. 53m × 46. 6m × 24. 56m ( 深) , 采用沉井法施工, 地基采用 1000钻孔灌注桩处理, 泵房前池作为盾构施工工作井用, 泵房上部建筑为钢筋混凝土排架结构。
1问题的发现
在基建工程过程中, 土建基础浇筑完, 移交安装单位安装机架或者台板、或者槽钢。为了防止泵或者风机在运行过程中因振动或者向上、 下的不均匀侧向的应力导致偏移, 通常采用地脚螺栓连接方式与基础固定在一起。
六横电厂循环泵水房基础采用预留地脚螺栓孔的形式。每台循泵采用24根地脚螺栓, 循泵放置在尺寸为4040mm × 3590mm/3440mm × 2990mm, 材质为Q235A的“回”型台板上, 每块台板与基础采用型号为M36* 800, 材质为Q235的地脚螺栓。
循泵出水套管容许偏差: 循泵出水管中心标高与运转层零米层间距过大, 导致循泵台板就位后, 出水套管无法正常放置出水管, 循泵房出口一共有两个出水套管, 靠近循环水泵侧的为内套管, 远离循泵本体侧成为外套管, 两只出水套管之间则是蝶阀坑。由于标高偏差过大, 超过了容许偏差, 现场无法安装。
2分析问题
经土建施工单位上报了移交安装相关参数数据后, 安装施工单位对数据进行了复核, 参数数据: 六台循环水泵1#A、1#B、1#C、2#A、2#B、 2#C内套管中心偏差分别为+ 90mm、+ 95mm、+ 115mm、+ 135mm、+ 170mm、+ 200mm; 外套管中心偏差分别为+ 90mm、+ 150mm、+ 120mm、+ 285mm、+ 175mm、+ 200mm; 外套管高于内套管的高差分别是0mm、55mm、5mm、150mm、5mm、0mm;
实测数据表明, 所有套管中心标高均高于设计标高, 偏差最大值为150mm, 最小为0mm。外套管中心标高≥内套管中心标高。其中1 #A、 1#C、2#B、2#C内外套管标高基本一致, 1 # B、2 # A内外套管标高不一致, 需在借助内外套管之间的液控蝶阀, 补偿高差。循泵出水管管径DN2200, 出水套管内径2240mm。
循环水泵房沉井外形尺寸为26. 40 × 15. 40 × 22. 36m ( 深) , 沉井高程偏差控制在1% 以内, 即224mm以内, 上述测量出的偏差值除2#A外套管, 其余全都在偏差范围内, 但是安装无法在安装中补偿这部分偏差。
3解决方案
( 1) 土建建 ( 构) 筑物的设计是基于设备的选型后确定的, 但是土建施工遵循的标准和规范无法满足安装需求, 之前开会协调过一次, 会议是本着以创优达标的要求及责任归属的原则, 让土建单位整改, 钻凿墙体, 调整偏差过大的套管, 然后重新进行混凝土的浇筑。
鉴于上述协调结果, 安装单位由于工期缘故, 开始进行#1三台循环水泵台板和地脚螺栓等的二次灌浆和养护工作。
( 2) 考虑到套管是固定在约有1米厚的钢筋混凝土墙体上, 四周都是用钢筋包围和加固的。套管中心标高调整完后, 混凝土重新浇筑, 难以保证止水套管与墙体的密封止水效果。土建单位迟迟不肯进行整改工作。于是进行了第二次协调工作, 第二次会议参与人员包括了设计院水工结构主设和水工工艺专业主设, 进行了讨论和商议, 循环水泵筒体底部喇叭口与涡流防止板和泵坑底部导流锥的设计间距偏差在90 - 200mm, 经厂家工代与设备厂技术部沟通, 进行核算, 结果: 不影响泵体正常运行性能。所以底部的导流锥不需要再进行调整。
最后确定对套管不作调整, 循环水泵房运转层循泵台板及整个筒体跟随调整。循泵, 即1#A、1#B、1#C、2#A、2#B、2#C六台循环水泵台板及基础板增加的高度内套管中心偏差值一致分别为+ 90mm、+ 95mm、+ 115mm、+ 135mm、+ 170mm、+ 200mm。
循环水泵坑原基础上增加规格为 Φ8@ 200钢筋网并采用与原地脚螺栓灌浆同样的灌浆料, 角钢与地脚螺栓及植筋全部整体牢固焊接, 植筋施工采用 Φ14钢筋, 在每两个地脚螺栓中间位置均应布置植筋, 为确保角钢和地脚螺栓及植筋形成整体受力, 植筋一侧和螺栓一侧与角钢应在同一直线上, 植筋需按照规范要求施工及进行拨拉试验, 并须试验合格方可进入下一道工序。。
因1#A、1#B、1#C三台泵地脚螺栓已按原设计图纸中标高进行了二次灌浆, 需重新返工, 加工成的M36 × 950作为抗拉强度试验的试验品, 抗拉强度为300NMpa, 试验结果显示为290NMpa, 大于原强度的90% 。
鉴于试验强度满足要求, 后续将采用将原#2号机组的三台循环水泵的地脚螺栓与原#1号机组的进行拼接, 拼接成71根尺寸符合#1机组循泵要求的地脚螺栓; 剩余的73根同材质, 尺寸为M36 × 950的地脚螺栓从原供货厂家购买。两个套管偏差在150mm, 内、外套管之间有一只液控蝶阀, 为了液控蝶阀的阀板可以无阻碍的启闭, 对蝶阀后的管道采用出口管预留阀板行程空间, 抬高过度即可。
4处理结果评估
( 1) 首次协调的时候, 以追究过错责任方为主, 要求土建按图纸进行整改, 没有积极探究解决方案的多项选择性, 没有评估土建整改的难度和实际效果; 造成土建施工单位考虑对基础整改过程的经济性和成功率两个主要因素, 迟迟不肯进行整改。如果要整改, 则需对整改方案的进行专家评审, 并论证整改方案的可行性, 及保证整改过程一次成功的有效措施。
( 2) 第二次协调的时候没有第一次协调的时机好, 第一次如果做出比较系统全面的考虑, 可以缩短土建工期, 为后续进行机务安装留出更多的时间, 发现问题应该首先进行较为全面的思考, 集思广益, 然后策划准备较为充分的协调会。
5结论
( 1) 基础误差偏大的主要责任方应在土建施工单位, 首次质量自检没有做到位, 土建单位自身不会去安装, 所以不会对这个基础之间的偏差进行重视;