系泊钢材料

系泊钢材料（共8篇）

篇1：系泊钢材料

钢屋架材料购销合同

甲方：通江县日杂烟花爆竹有限责任公司

代表人：肖光海 乙方：成都市金牛区汇亿达建材经营部

代表人：谢丰霜

经甲乙双方协商一致，就烟花爆竹仓库钢屋架所需钢材，由乙方提供，并达成以下购销合同条款：

一、钢材质量、型号、标准：按国家规定质量标准执行，由乙方提供标准合格的产品。

二、钢材型号、数量、价格：

1、方钢：型号100mmX100mmX3mm，数量140根，单价225元/根，金额31500.00元；

2、矩管：型号50mmX100mmX2mm，数量500根，单价123元/根，金额61500.00元； 3、50角钢：型号50mmX50mmX3mm，数量180根，单价50元/根，金额9000.00元； 4、40角钢：型号40mmX40mmX3mm，数量200根，单价40元/根，金额8000.00元；

5、以上材料总价款为110000.00元，如甲方所需钢材数量不够，需补货时，乙方提供的补货价格不变。

三、乙方所供材料必须提供产品合格证等相关质量保证资质材料。（以乙方提供的材料样品为准）

四、供货时间：乙方应在2012年11月20日前给甲方供货。

五、价款结算：甲方于2012年11月16日前预付定金50000.00元，货到甲方工地验收后给乙方付清余款。

六、钢材运输：由乙方送货到甲方工地，运费事宜由甲乙双方电话联系，甲方付款；补货由乙方发托运到甲方工地，托运费由甲方承担。

七、违约责任：以上条款，甲乙双方应共同遵守执行，否则视为违约，违约按合同总价款的50%赔偿对方。

八、合同签订：此合同一式二份，甲乙双方各执一份；经甲乙双方代表人签字盖章后生效。

甲方代表人（签章）：

乙方代表人（签章）：

2012年11月11日

篇2：系泊钢材料

建造民用或军用船舶的钢铁材料，都称之为造船用钢。有钢板、型材、管材、铸锻件等等。但习惯上造船用钢仅指船舶壳体用的钢板，有一般强度造船钢板、高强度造船钢板和海军舰艇壳体用钢板三大类别。

2、造船用钢的技术要求

①对强度的要求。较高的强度可以减少船体的重量，减少焊接工作量，增大承载能力。高强度钢的采用又受到船体刚性和耐蚀性的制约。

②船体线形较为复杂，有多类型的单曲线或双曲面，要采用冷、热弯及矫正等多种成形操作，要求钢材对造船工艺的适应性，还包括在焊接和修补。

③对塑性和韧性的要求足以补偿由于建造过程中各种操作的加工硬化和热循环对材质的影响。对于艏柱、船体纵弯应力最大的部位、船底及舷部止裂板等重要部位，要求高的抗裂性，要求在低温条件下具有较低的延一脆性转变温度和足够的冲击吸收功。

④耐海水腐蚀性。

3、造船用钢的需求

进入90年代，国际海运量的增长高于运力的增量，船舶市场新船建造和旧船成交活跃，头5年新船交易达3200万排水吨位。我国仅船舶工业总公司系统共造船676万吨，后5年可再造350—400万吨。占世界造船量1／10.我国造船业已能建造28万吨级油轮、15万吨级散货轮、1200吨钻井平台、4200m3LPG船、3000m³液化气船及全程自控高速水翼船。

包括泰州造船在内，国内涉及造船的船舶公司、交通部和农业部的造船能力在600万吨左右。可为冶金、电力、石化、水电、煤炭、城建及轻工等行业建造24大类数千种非船舶产品。但生产能力略低于日本的1400万吨和韩国的1300万吨。

目前造船钢材年需量在200万吨，其中造船钢板在100—120万吨左右。国内基本可以生产四个钢材品种、五个级别的船板。240Mpa级一般强度船板需求仍是主要的，450、600Mpa级高强度船板亦能生产。路透首尔10月15日电---造船用钢板可能是明年钢铁市场中罕见的亮点,供给可能依旧紧俏,即便是运费率下滑,以及金融危机迫使船运业者砍掉部分订单.分析师表示,在经济看衰下,商用钢品前途惨淡,汽车销售早已惨跌,造船用钢板价格在未来六个月却可望持坚,甚至逆势上扬.即便是造船业者未来景气低迷,尤其是韩国这个全球最大的造船国.“钢铁业景气已触顶,新订单较去年已锐减40%,受到信用紧俏的影响,我想可能还会有更多砍单,可能有5%已下订的订单被取消,”早安新韩证券分析师Lee Jong-whan表示.“但砍单对主要造船厂和钢铁需求几无影响,因为其未交货订单已排到超过三年以後.拜中国等新兴市场需求强劲所赐,钢价今夏冲上纪录高位;但之後钢铁价格较今年高点已滑落逾两成.鉴于汽车厂商、营建业者和家电业者需求不振,钢铁厂商莫不考虑减产以提振价格.尽管钢价不振,但造船业依然是个亮点.韩国东国制钢(001230.KS: 行情)9月将造船用钢板价格上调12%,为年内第四次提价,主要就是因为原材料价格居高不下而且需求强劲.**造船业持续繁荣**

据浦项钢铁(POSCO)(005490.KS: 行情)数据,韩国钢板供需缺口预计到明年会触顶在700万吨,然後到2010和2011年将会缩小至400万吨和300万吨.造船业持续繁荣之际,制钢厂产能扩张却缓慢,这令供给一直吃紧,进而推动价格突破每吨1,000美元创下纪录高位.但这种紧俏局面有望得到缓解,因制钢厂正计划大举扩张.浦项钢铁计划到2011年前成为最大的钢板供应商,产量达到700万吨.现代制铁(004020.KS: 行情)也投入5.8兆(万亿)韩圜(合48亿美元),筹建自己的第一个炼钢高炉.韩国每年大约消耗1,330万吨造船用钢板,受国内产能扩张缓慢所限,约一半需求都仰赖于进口.浦项钢铁预计今年能生产470万吨造船用钢板,也就是说只占其3,300万吨原钢产量的14%.不过由于金融危机爆发压缩信贷渠道,把较弱小的造船厂和船运商挤出市场,并打击交易活动,因此造船业的钢板需求增长态势可能会放缓.花旗集团分析师Sokje Lee说,”我们预测由于2008年基期较高,加之金融市场震荡,因此09年订单量与08年相比会减少10-15%.不过到2010年料会强劲反弹."

对集装箱船和散装乾货船的需求可能大幅减少,因全球商品和原材料如铁矿石和煤的贸易活动会受到经济放缓的影响.波罗的海交易所指标全球原材料海运指数已经从5月时创下的纪录高位,暴跌80%.一些船运商预计该指数明年会接着下跌,至1,000-2,000点内.但油轮及外海能源厂相关需求预料仍相当强劲,主要拜中东方面的需求所赐,这将带动整体钢品消费成长.(完)

--编译 戴素萍/乔艳红/张明钧;审校 张若琪

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篇3：低温钢压力容器材料制造质量控制

品质低的温压力容器材料在低温压力容器的质量控制主要依赖于低温钢。低温钢温度分为三类:以上-40℃的温度, 多采用低碳锰钢 (含碳量小于0.25%) , -40℃~-196℃, 更多的低碳钢, 镍钢, -196℃~-273℃, 多铬镍奥氏体钢。在低温钢的分类, 它们的分类主要基于环境温度, 合金含量和组织, 镍合金, 铬和其他内容要素。根据温度等级的低温钢一般可以分为以下四类:①-40℃~-20℃②-80℃~-50℃③-100℃~110℃④-296℃~-196℃。

1. 低温材料的审核

首先材料到货检验根据标准, 厚度大于20mm的钢板供方应逐张作超声波探伤检查厚度不大于20mm的经双方协议供方也可作超声波探伤

在对低温钢性能的衡量过程中主要采用的指标则是低温韧性, 即低温条件下低温钢的冲击韧性与脆性转变温度, 钢材所具有的低温冲击韧性越高, 而其脆性转变温度越低的话, 则其具有越好的低温韧性。钢材的成分与组织会对其所具有的低温性能有很大的影响, 钢材中所含的磷、碳、硅等元素会使钢的脆性转变温度升高, 其中磷与碳对其的影响最为明显, 而钢材中所含的锰、镍元素会降低钢的脆性转变温度, 使钢材具有更好的低温韧性。首先, 应对供应商进行审查提供材料质量证明书, 符合我们的要求。其次, 物理检验, 验证实验与材料质量证明书一致的。三类压力容器和低温钢罐除该复验材料的化学成分, 力学性能在常温下, 低温冲击值和钢声学检测复验复验温度影响值, 而且还彻底重新测试项目。

2. 低温材料的选取与保管

选择焊接材料的规则的低温钢焊接工艺如下:

(1) 选定焊材必须保证焊缝含有有害杂质少, 尤其是低温含镍钢应严格控制。 (2) 所选焊接材料应指出的是, 焊接金属的低温韧性。

(3) 低含镍钢, 钎焊材料的选定焊接镍含量与基体材料应该接近或略高。

焊接材料库设置应符合焊材管理的有关规定, 不低于10℃的内部温度, 相对湿度不大于60%, 并做好记录。利用电极干燥前两小时所需的温度, 烘干放入烤箱后 (100~150℃) , 埋弧焊丝表面应干燥, 焊剂使用前应进行干燥。

3. 低温钢在焊接中的特点

低温钢由于在低温环境中工作时具有冷脆性, 在焊接后容易产生刚性裂纹, 所以在焊接前需要将母材加热, 制造成本升高, 因此不建议在冬季或气温较低的环境中施工。在焊接过程中低的无镍钢, 一般不预热或使用较低的预热温度的预热。在无镍只要其钢焊材的选择和处理该匹配。在焊接过程中, 只要在焊缝和热影响区的低温韧性可以达到标准的时间。

二、低温材料的检测

采用低温钢制造而成的压力容器, 除了要保证材料及制造质量外, 确保检测质量也是保证低温压力容器能够安全运行的一个重要环节。下面我们将对材料以及蛤蚧接头的检测进行分析。

1. 材料检测

(1) 钢材检测

低温压力容器制造用钢的超声检测 (UT) 与磁粉检测 (MT) 除了需要遵守常规材料的检测要求之外, 对钢板厚度大于20mm的钢材还需要采用超声波对每一张钢板都进行检测。

(2) 焊接材料的检测

低温压力容器制造中对其焊接材料除了要按照相应标准的规定进行检验之外, 还需要成批次的进行药皮含水或是熔敷金属扩散氮含量的复试。

(3) 焊接接头的检测

低温压力容器对接接头 (A、B类接头) 进行100%射线 (RT) 或是超声 (UT) 的情况主要包括以下几个方面:①压力容器的设计温度为-40℃以下.②压力容器的设计温度等于或是高于-40℃, 但对接接头的厚度为25mm以上.③该压力容器为进行气压试验的容器.④低温压力容器的图样上已经注明该容器用于盛装毒性为极度危害或是高度危害介质的容器。

三、焊接工艺质量控制

低温压力容器效果是焊接质量的一个主要部分是焊缝和热影响区的低温韧性。冷焊接裂纹裂裂和两个热, 冷钢冷的原因是应力裂纹焊接质量缺陷, 如咬边, 未焊透和淬硬组织相互作用的焊缝金属扩散氢含量的结果, 炉渣, 也将有助于感冒的产生开裂, 冷裂纹的原因, 应采取以下措施:

焊前, 焊剂必须按照之前的干燥工艺要求使用, 其沿2厘米不等的焊缝坡口, 必须清洁和抛光用粉碎机, 严禁铁锈, 油脂及潮湿和其它污物存在。选择适当的焊接参数既不太大, 也不宜太小。焊丝表面应清洁, 预热和焊后缓冷。电弧的情况下, 焊丝表面应清洁, 无焊接部分的非随机点焊机。产生的热量和应力开裂温度钢焊接有害元素硫杂质和化学成分, 磷等元素容易形成共同作用的低熔点共晶成分, 导致严重的偏析而形成的热裂纹。

四、整体焊后热处理质量控制

为了保证低温压力容器的质量, 在制造完毕后, 低温压力容器必须进行焊后消除应力热处理。主要的方法有:局部热处理, 整体热处理炉, 热处理炉段, 整体内部热处理。在整体热处理效果最好, 消除90%的残余应力释放率。整体热处理低温压力容器的过程:升温 (加热) —保温—降温 (冷却) 。

按照标准规范:为了避免加热的形成, 冷却情况之间的温差应采取较小的加热, 加热速度≤200℃/h的冷却速度≤260℃/h的为低温容器大尺寸, 复杂的方式构造。仅在实现预定的时间或低于相转变点, 重结晶的热所需的保持温度或以上, 但不超过最低速度以下的温度差所需的冷却速度20℃/h时, 淬火和回火钢或正火时, 绝缘回火温度应低于该温度在约30℃为宜, 保持时间不能大于所需的保持时间的最小值更短, 并且可以消除残余应力, 而不会产生大的热应力的好方法。

五、结束语

制造质量低温压力容器的影响有许多因素, 施工质量控制应该是多方面, 多角度综合考虑, 防御层, 一步步检查, 逐层消除诱因可能导致质量问题, 从而以达到质量控制的目的。

参考文献

[1]周友财.降低压力容器焊接应力的方法[J].民营科技, 2011, (4) .

篇4：系泊钢材料

关键词： 焊接材料； 异种钢焊接； 珠光体钢与奥氏体钢

中图分类号： TG147.44

0前言

珠光体钢和奥氏体钢异种钢焊接在电力、石油、化工等工业部门已经大量应用，它能降低材料成本，提高高温使用性能。然而，这类异种钢焊接中会出现大量复杂的冶金和工程问题。虽然说这类异种钢焊接的机理已被热烈探讨，现有的焊接材料及其匹配焊接工艺，基本能满足结构制造要求；但是，随着新型工业化的推进，在一些重大工程或特殊项目应用中，该钢焊接接头的使用性能方面仍然暴露出一些问题。这些问题依然涉及到焊接材料和配套工艺。有关珠光体钢和奥氏体钢异种钢焊接方面的研究文献不少，但深入探讨焊接材料应用的研究不多。为此，本文特意将这类钢焊接材料的选择与该类钢的焊接性、焊接材料种类及工艺方法相联系，综述焊接材料在不同工程中的应用。该项工作对推动这类钢焊接材料的创新开发，以及配套工艺的锐意改进，具有积极意义和参考价值。1异种钢焊接性分析

这类异种钢焊接时的难度较大、问题较多，从以下3种焊接裂纹倾向进行焊接性分析：

（1）焊缝中裂纹。由于珠光体钢和奥氏体钢2种母材成分差异太大，熔化焊形成的焊缝成分势必受到母材熔入的稀释影响，致使焊缝的成分既不同于珠光体母材，也不同于奥氏体母材，与填充金属也不同。母材对焊缝过度的稀释可能导致马氏体组织出现，在应力和氢的共同作用下，就有产生焊缝冷裂纹可能。焊缝所受稀释程度不同，产生马氏体组织和裂纹的倾向各异。

（2）熔合区裂纹。在熔化焊接过程中，熔池边缘的液态金属温度较低，流动性较差，液态停留时间较短，机械搅拌作用较弱，导致熔化的母材不能与填充金属充分混合，这部分焊缝中母材熔化金属所占比例较大，因此在毗邻珠光体钢一侧熔合线的焊缝金属中就会形成一层与内部焊缝金属成分不同的过渡层（图1）。在该过渡层分布着数量和宽度不均匀或不连续的马氏体组织[1-2]，通常不易看到这种马氏体组织，只有用特殊

在应力和氢的共同作用下，可能产生所谓熔合区裂纹。

（3）熔合区蠕变裂纹。珠光体钢和奥氏体钢焊接接头，在焊后热处理或高温下使用时，由于熔合线两侧含铬量不等，在高温条件下铬作为强碳化物形成元素，促使低铬钢中碳向高铬焊缝金属中扩散迁移，结果在熔合区低铬钢（珠光体钢）侧产生脱碳层，而在相邻的高铬钢（奥氏体钢）一侧产生增碳层。脱碳层由于组织变为铁素体而软化，增碳层由于碳的熔入和碳化物析出而硬化，致使接头高温下长期运行时，在残余应力及热应力（HAZ和熔敷金属间线胀系数不同引起的）共同作用下，极可能在脱碳层形成蠕变裂纹或蠕变破坏[2]。还必须强调这种接头的焊接残余应力较大，且难以消除，始终是影响接头使用性能的不利因素。

总体上看，奥氏体钢和珠光体钢异种钢焊接性的主要问题是，焊缝中马氏体组织和裂纹倾向，珠光体钢一侧焊缝熔合区裂纹倾向，以及在熔合区珠光体钢一侧脱碳层蠕变裂纹或蠕变破坏。

2焊接材料的选择原则

为了获得良好的焊接性和接头使用性能，尽量选用高合金成分，也就是尽量选用接近或高于奥氏体钢的高合金成分，而不是接近珠光体钢的成分。还必须考虑避免焊缝中马氏体组织形成。诚然，对于工作温度高于425 ℃的接头，应当选用镍基焊接材料[3]。为此，可以借助于Schaeffler状态图对焊缝的成分和组织作出粗略的估算或预测，当然须涉及到熔合比参数问题。所谓熔合比是指熔化焊接头中，被熔化的母材金属在焊缝金属中所占的比例。熔合比越小，母材成分的影响就越弱，填充焊材的主导作用就越强，就可有效防止焊接裂纹的产生，并获得满意的焊接性和使用性能。

表1是根据Schaeffler状态图推演的、预测或估计焊缝的组织及焊接裂纹倾向结果（在珠光体母材上堆焊奥氏体焊接材料）。可以看出，采用1号方案，焊缝的组织为A+M，容易产生焊缝裂纹，表明这3种焊接材料不适宜焊接珠光体钢。采用2号方案，可能是2种结果：当熔敷金属铁素体含量为5%时，焊缝的组织为单相奥氏体，容易产生热裂纹；当铁素体含量为10%时，焊缝组织为A+F，可以避免出现马氏体，焊接材料的抗裂性能良好。也就是说，采用A302、A307、A202这3种焊条焊接时，只要控制熔合比为20%～40%、铁素体含量为10%时，即可获得满意的异种钢焊接接头。采用3号方案，在熔合比范围很宽（20%～50%）、铁素体含量为0、焊缝组织为单相奥氏体情况下，不会产生热裂纹。这是一个焊接材料起主导作用的典型案例。A507是低氢型纯奥氏体Cr16Ni25Mo6不锈钢焊条，熔敷金属不仅具有很高的强度，而且具有很好的塑性和延伸率。尽管焊缝为纯奥氏体，仍然具有很好的抗热裂性能。

表1Schaeffler图应用实例[4]方案焊缝熔合比（%）电 焊 条 型 号熔敷金属中铁素体

含量（质量分数，%）焊缝微观组织焊接裂纹倾向120～40A107，A137，A2322.5～5A+M存在220～40A302，A307，A2025A热裂纹10A+F无320～50A5070A无

图2是珠光体钢20CrMnSi与奥氏体钢0Cr18Ni9焊接时Schaeffler状态图应用实例。图2中，铁素体形成元素当量[F]和奥氏体形成元素当量[A]的经验公式：

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[F]=Cr%+1.5Si%+0.5Nb%+Mo%+V%+3.5Ti%，[A]=Ni%+30C%+0.5Mn%）[4]。

可以看出，对于板厚8 mm，对接焊，60°的V形坡口打底层，熔化的基体金属约占45%，其中低合金钢20CrMnSi约占40%，奥氏体钢0Cr18Ni9约占60%。如果选用A107焊条，打底层的铁素体和奥氏体形成元素当量[F]、[A]分别为16.60%和11.3%，在Schaeffler状态图上，[F]、[A]两值的交点1正处在马氏体+奥氏体区中，极易产生裂纹，因此A107焊条不适用于这两种钢的焊接。如果选用A307焊条，打底层的铁素体和奥氏体形成元素当量[F]、[A]分别为19.35%和13.15%时，在Schaeffler状态图上，该成分为所标2点，该点处于纯奥氏体组织区，不存在裂纹倾向。

对于第2、第3层焊缝，熔合比是逐渐减小的，当第3层熔合比为30%时，铁素体和奥氏体形成元素当量[F]、[A]分别为21.27%和14.13%时，在Schaeffler状态图上，该点成分为点3，是奥氏体和铁素体双相组织，铁素体含量约为3%。可见，A307焊条可以用来焊接这对异种钢。

3焊接材料的种类及工艺方法

从合金系统特点来分，可供选用的异种钢焊接材料种类较多，表2列出了9种电焊条的化学成分。

A146是在Cr20Ni10合金系基础上添加6%Mn，改善焊缝金属的抗裂性，使用效果比较好。A302或A307是Cr24Ni13合金系，只要控制熔合比在20%～40%范围内，熔敷金属铁素体含量10%时，可以获得A+F双相组织，防止焊接裂纹出现，常作为珠光体钢一侧堆焊层焊接材料。A312/A317是在Cr24Ni13合金系基础上添加2%Mo，以改善抗裂性和耐腐蚀性能。A402/A407是Cr25Ni20型合金系，熔敷金属是纯奥氏体组织，焊接异种钢时有热裂纹产生倾向。A412是对前者的改进，在Cr25Ni20型合金系基础上添加2%Mo，以改善抗裂性和耐腐蚀性能。A422/A427也可以是Cr25Ni20型的改进型，加了8%Mn，为的是提高焊缝的抗裂性能。

E31216是Cr29Ni9合金系双相不锈钢焊条，熔敷金属中含有40%以上的铁素体相，焊缝金属的抗裂性和耐腐蚀性能都很好。A502/A507是Cr16Ni25Mo6合金系，Ni含量高，Mo含量6%，以其高强度、高塑性而获得高抗裂性的纯奥氏体焊接材料。Ni357是Ni70Cr15合金系Ni基焊接材料，对抑制熔合区中碳迁移和改变接头应力分布十分有利。

由于加入了一定量的Mn、Mo和Nb，焊缝金属抗裂性得以改善。该焊条适用于工作温度大于500 ℃或工作温度波动频繁的焊接结构。

表2异种钢焊接材料（电焊条）熔敷金属的合金成分（质量分数，%）焊条型号合金系统CMnSiCrNiMoSPCuNb+TaA146Cr20Ni10Mn6≤0.124.0～7.019.0～22.08.0～

11.0≤0.035≤0.04A302/A307Cr24Ni13≤0.150.5～2.5≤0.9022.0～25.012.0～

14.0≤0.75≤0.03≤0.04≤0.75A312/A317Cr24Ni13Mo2≤0.120.5～2.5≤0.9022.0～25.012.0～

14.02.0～

3.0≤0.03≤0.04≤0.75A402/A407Cr25Ni200.08～

0.201.0～2.5≤0.7525.0～28.020.0～

22.5≤0.75≤0.03≤0.03≤0.75A412Cr25Ni20Mo2≤0.121.0～2.5≤0.7525.0～28.020.0～

22.02.0～

3.0≤0.03≤0.03≤0.75A422/A427Cr25Ni18Mn8≤0.205.0～10.0≤1.2023.0～27.016.0～

20.0—≤0.03≤0.03E31216Cr29Ni9≤0.150.5～2.5≤0.9028.0～32.08.0～

10.5≤0.75≤0.03≤0.04≤0.75A502/A507Cr16Ni25Mo6≤0.120.5～2.5≤0.9014.0～18.022.0～

27.05.0～

7.0≤0.03≤0.04N≥0.1Ni357Ni70Cr15≤0.101.0～3.5≤0.7513.0～17.0≥620.5～

2.5≤0.02≤0.03≤0.500.5～

3.0

焊接材料的种类取决于焊接方法。有多种焊接方法可以焊接这类异种钢，但最重要的是需要考虑熔合比对焊接性的影响。希望获得小的熔合比，以降低焊缝金属的稀释程度，避免焊接裂纹的产生。

宁夏石化分公司30万吨/年合成装置中的20号钢与1Cr18Ni9Ti异种钢管线接头（ 89 mm×6 mm），采用GTAW打底+SMAW填充工艺方法，合理选用焊接材料，按表4实例中①焊接工艺施工，强调控制焊接熔合比和热输入，并采用短弧、直焊道、不摆动等操作技术。

依据JB4708—2000标准进行焊接工艺评定，并经施工实施证实，异种钢接头焊接质量良好，保证了管道安全运行。

东风汽车厂与ALSTON公司合作生产的900 MW核电汽轮机组中的高压外缸，上半尺寸为4 800 mm×3 200 mm×1 700 mm，重42 t，下半为4 800 mm×3 200 mm×2 400 mm，重45 t。在缸体中分面的某些部位及各级隔板槽的位置，均需堆焊不锈钢耐冲蚀层。被堆焊的母材为PS30/514，相当于东风汽车厂牌号ZG15Cr2Mo1（该钢系贝氏体型热强钢，但在焊接材料选择以及堆焊工艺特点等方面与珠光体型热强钢非常接近，故选作应用案例）。采用FCAW堆焊工艺方法，执行表4实例中②焊接工艺施工（此前，单位特别选派专业人员去英国GEC公司学习有关操作技术，进行了工艺研究和试验，并制定了专门的工艺规程），强调堆焊时预热温度、层间温度的控制及焊后缓冷等技术要点。该厂采用英国METRODE公司生产的ER309LT04不锈钢药芯焊丝，成功地在900 MW核电高压外缸上堆焊了奥氏体不锈钢材料。新型、高效、自动化焊接材料及新技术的应用，为核电产品中的高压阀、低压阀、隔板套、高压汽封及低压汽封的奥氏体不锈钢堆焊积累了经验，并对这类核电产品的质量稳定性提供了必要的技术保证。

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加氢裂化装置中的高压换热器材质为12Cr2Mo1R（贝氏体型热强钢）的接管需与材质为0Cr18Ni10Ti的外部管线完成异种钢的现场焊接。采用12Cr2Mo1R坡口SMAW堆焊+GTAW打底+SMAW填充工艺方法，按表4实例③中焊接工艺施工，强调12Cr2Mo1R坡口面堆焊时预热温度、层间温度及后热温度的控制，在填充焊缝严格执行工艺要求，并采用窄焊道、短弧焊等操作技术，依据JB4708—2000标准进行焊接工艺评定，接头的各项性能满意。该工艺已经应用于西北铅锌冶炼厂生产的多台装置上，现场安装和使用效果理想。

5结语

（1）奥氏体钢和珠光体钢异种钢焊接性的主要问题是：焊缝中马氏体组织和裂纹倾向，珠光体钢焊缝一侧焊缝熔合区裂纹倾向以及在熔合区珠光体钢一侧脱碳层蠕变裂纹或蠕变破坏。

（2）珠光体钢与奥氏体钢异种钢焊接材料的选择原则是：尽量选用接近或高于奥氏体钢的高合金成分，而不是接近珠光体钢的成分；尽量避免焊缝中马氏体组织形成，保证接头获得良好的使用性能和焊接性。

（3）可供选用的珠光体钢与奥氏体钢异种钢焊接材料种类较多，工艺方法各具特色，无论是焊接方法，还是规范参数，都必须以最小熔合比为目标。

（4）3个典型应用案例表明，这类异种钢焊接的冶金和工程问题的有效控制，取决于焊接材料的合理选用及正确的工艺方法。新型、高效、自动化焊接材料是颇具推广应用前景的焊接新材料。参考文献[1]孙咸.异种钢焊缝中的熔合区裂纹[J].焊接， 1989（9）： 11-15

[2]Lippold J C，Kotecki D J不锈钢焊接冶金学及焊接性[M].陈剑虹译北京：机械工业出版社，2008： 266-271

[3]国家能源局.电力发电厂异种钢焊接技术规程DL/T752—2010中华人民共和国电力行业标准 [S].北京：中国电力出版社，2010

[4]何康生，曹雄夫.异种金属焊接[M].北京：机械工业出版社，1986： 266-273

[5]韩炜.低碳钢与不锈钢异种钢焊接性分析及应用[J].宁夏机械，2005（3）： 10-13

[6]郭伟.在900 MW核电高压外缸上堆焊奥氏体不锈钢耐冲蚀层[J].机械工人（热加工），2005（7）： 48-50

[7]靳红梅，任世宏，李永红，等.镍基合金在异种钢焊接中的应用[J].电焊机，2009，39（4）： 148-150

篇5：锅炉用钢管及钢材料安全

锅炉用钢管及钢材料安全

锅炉用钢的选择、制造、采购、验收等环节是锅炉制造质量保证体系的重要组成部分，也是安全生产的重要保证。

1.锅炉钢板标准

锅炉钢板是锅炉制造中非常关键的材料之一，主要是指用来制造锅炉中的锅壳、锅筒、集箱端盖、支吊架等重要部件用的热轧专用碳素钢和低合金耐热钢中厚钢板材料。锅炉钢板常常处于中、高温和高压状态下工作，除承受较高温度和压力外，还受到冲击，疲劳载荷及水和气的腐蚀，工作条件较差。如果锅炉在使用过程中发生破坏性事故，将会造成严重的损失。因此锅炉钢板必须具有良好的物理性能、力学性能和可加工性，并在材料标准的技术条款中给予严格的规定，以满足其使用中的安全。

从材料上来分，锅炉钢板可分为专用碳素钢板和低合金耐热钢板两类。锅炉钢板所用的材料对化学成分，特别是对磷、硫等有害元素和铬、镍、铜等残余元素有严格的控制；冶炼时还应进行良好的脱氧和去除非金属夹杂物，以保证良好的塑性和韧性；组织结构要求均匀，晶粒度控制在一定范围内（通常希望晶粒度在3～7级之间）；对表面质量和内部缺陷也有严格的要求；此外常温和高温力学性能必须保证。在GB713-1997《锅炉用钢板》标准中明确规定应采用炉外精炼方法冶炼锅炉用钢。

根据工作条件不同，锅炉钢板又可分为制造室温及中温承压部件钢板和制造高温承压部件钢板两大类。

室温及中温（蠕变温度以下）用锅炉钢板，大多采用碳素钢，包括碳钢、碳锰钢、碳锰硅钢等，即GB713-1997《锅炉用钢板》中的20g、22Mng、16Mng、19Mng钢，以及ASME SA-515/SA-515M《中高温压力容器用碳钢板》、SA-299/SA-299M《压力容器用碳锰硅钢板》等。主要用于制造锅炉的锅筒、中温以下集箱端盖等承压部件。要求其应具有较高的室温强度；良好的冲击韧性和较低的缺口敏感性；由于锅筒等部件在加工时需要大量的冷变形，因此还要具有良好的时效韧性；另外还要具备良好的加工工艺性和焊接性能；以及良好的低倍组织等。

高温（蠕变温度以上）用锅炉钢板，一般采用低合金耐热钢，常用有铬钼钢、铬钼钒钢、铬钼钨钢等。例如GB713-1997《锅炉用钢板》中的15CrMog、12Cr1MoVg，以及ASME SA-387/SA387-M《压力容器用铬-钼合金钢板》中的Gr22、Gr91和ASME SA-1017/SA1017-M《压力容器用铬-钼-钨合金钢板》中的Gr23、Gr911、Gr122钢等。主要是用以制造高温集箱封头端盖、蒸汽管道堵板等高温承压部件。要求其必须具有足够的高温持久强度和持久塑性；良好的高温组织稳定性；良好的高温抗氧化性（耐热性）；以及良好的冷热加工工艺性（主要指冷弯变形和可焊接性）等。

用于室温及中温（蠕变温度以下）的碳锰系列锅炉钢板，GB713共收纳了5个牌号，可以满足亚临界以下火电机组锅炉中汽包锅筒、水冷壁集箱端盖、以及低温过热器和省煤器集箱端盖、支吊架等零部件的需要。用于高温（蠕变温度以上）的铬钼系列锅炉钢板，GB713-1997中牌号只有2个。其中15CrMog最高使用温度为550℃，12Cr1MoVg最高使用温度为565℃。而目前超临界火电机组锅炉中的高温过热器和再热器集箱等部件的金属壁温已经达到600℃以上，预计标准修订过程中将考虑把ASME标准中那些可以使用在600℃及以上的材料SA-387Gr22/22L、SA-387Gr91、SA-387Gr911、SA-1017Gr122等，纳入我国的锅炉用钢板标准，以适应超临界火电机组锅炉技术的发展，提升我国冶金和机电产品的整体水平。

GB713-1997《锅炉用钢板》标准规定：对厚度大于20mm的钢板可进行高温拉伸试验，试验温度从200℃～450℃与高温规定残余伸长应力的最小值也有一定的要求，针对产品质量迈出了更高的一步。

2．锅炉钢管标准

钢管标准在一定程度上发挥了技术导向作用，引导了钢管制造业资金流动方向和市场取向，使其技术和产品较好地满足了我国经济和产业结构调整目标的实现。我国制定的大部分钢管标准通常是规定了产品品种、规格技术要求、质量性能指标、试验检验方法、判定规则等内容，是产品合格与否的依据，是产品能否获得市场准入的关键。

我国的钢管标准体系分基础标准：一是GB/T2102标准，该标准规定了包括无缝钢管、焊接钢管的验收、包装、标志和质量证明书的内容；二是GB/T 17395标准，该标准规定了无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差等内容、适用于各个与钢管有关的各个领域的一般规定，具有普遍的实际应用意义。钢管标准体系还分为：无缝钢管、焊接钢管及特殊形状、特殊工艺制造的钢管主要产品制造方法、技术质量指标要求等标准，对指导组织钢管生产、加工、利用具有一定的指导意义。另外与产品标准质量关联的标准有：反映钢管产品制造和质量性能相关的试验方法的各种测试方法标准，其中力学性能测定有：金属管拉伸、高温拉伸、管环拉伸、冲击等4项，包括GB/T228、GB/T229、GB/T4338、GB/T17104标准；工艺性能试验有：金属管液压试验、扩口试验方法、弯曲试验方法、卷边试验方法、压扁试验方法等5项，包括GB/T241、GB/T242、GB/T244、GB/T245、GB/T246标准；无损探伤检测有：钢管超声波探伤检验方法、涡流探伤检验方法、漏磁探伤检验方法以及用于确认焊接水压密实性的超声波探伤检验方法等4项，包括GB/T5777、GB/T7735、GB/T12606、GB/T18256标准。

我国锅炉压力容器钢管标准近年正在陆续修订。GB5310高压锅炉管标准已于95年修订完成。95年新版和85年旧版相比，删除用户很少使用或钢厂并未真正组织批量生产过的钢种，而增加了20MnG(SA-210 A1)，25MnG(SA-210C)，20MoG(SA-209T1a)，12CrMoG(SA-213 T2)，12Cr2MoG(SA-213T22)，10Cr9Mo1VNb(SA-213T91)等6种新的碳钢管和铁素体管，还有1Cr18Ni9(SA-213 TP304H)，1Cr19Ni11Nb(SA-213 TP347H)两种奥氏体钢管子。这8种钢管材料原本都是引进技术考核机组上原设计所用的ASME材料。GB5310-95代表了我国材料标准与国际接轨的方向。

在GB5310-95标准中还强制要求对成品钢管进行超声波和涡流两种无损探伤检验方法，从而保证钢管质量达到设计要求。

3．不锈钢管标准

火电机组三大主机之一的锅炉中的过热器与再热器部件，是承受工作环境最为恶劣的受热部件，面临高温高压水蒸汽氧化、高温烟气中煤粉颗粒的腐蚀，所以也是对材料要求最高的部件。在选用材料上，既要考虑材料的高温性能，又要考虑材料的工艺性和综合经济性。

过热器与再热器所用的管子材料，其蠕变强度必须足够高，在其运行的压力与温度范围内，有充足的安全裕度，同时还要考虑管子对蒸气侧和烟气侧的抗氧化与抗腐蚀的要求。当锅炉内热交换管的金属温度在620℃以上时，一般选用奥氏体不锈钢管。奥氏体不锈钢管主要应用在过热器/再热器管的出口段。在这一管段，除了蠕变强度外，抗蒸汽氧化和烟气腐蚀成为重要考虑的因素。

目前有关锅炉用的奥氏体不锈钢管的标准主要有两个，即GB5310-96《高压锅炉无缝钢管》和GB/T13296-91《锅炉、热交换器用不锈钢无缝钢管》。

GB5310-95《高压锅炉无缝钢管》中列入了两个奥氏体不锈钢管牌号，它们是1Cr18Ni9和1Cr18Ni11Nb，相当于美国ASMESA213中的TP304和TP347级别。TP304容易被敏化的缺点，已经逐渐被锅炉行业排除出主力钢种之列。在SA213标准中，有TP347、TP347H和TP347HFG等多个级别，它们使用的条件不一样，而GB5310-96《高压锅炉无缝钢管》没有给出具体的说明，因此，2004年对GB/T13296《锅炉、热交换器用不锈钢无缝钢管》的内容修订中纳入了GB5310-95中不锈钢钢种和牌号，并规定了高温性能等要求，使其名称和内容上均成为锅炉用奥氏体不锈钢管的专用标准，使产品质量也达到锅炉行业的要求。

四．检验标准与安全

一般来说，工程上常用的结构钢均会产生冷脆断裂现象，即当环境温度低于某一温度TK时，材料将转变为脆性状态，这种现象称为冷脆。

由于冷脆而造成的船舶、桥梁、化工储罐、锅炉、储水装置等大型结构的脆性断裂事故，曾在世界各国多次发生，造成了巨大的损失。尤其是今天，愈来愈多的人们感觉到了金属材料的冷脆性对机械构件影响的重要性，例如有些电厂用户特别强调用于锅炉汽包等部件上的特厚锅炉钢板的冷脆转变温度问题。因此认识钢的冷脆断裂原因和影响冷脆转变的因素，掌握冷脆转变温度的评定方法和正确理解其含义，具有非常大的意义。

1.影响材料冷脆转变的因素

促使材料冷脆转变和脆化的主要因素是温度，随着温度的降低，材料的脆断倾向增加。

其次，材料尺寸增大，韧性下降，冷脆转变温度提高。这是因为材料的尺寸愈大，内部出现缺陷的几率愈大，内部裂纹等缺陷的前缘三向拉应力状态加剧，促使材料发生脆性断裂的倾向加大。对钢板来说，板厚的增加容易出现平面应变状态，使脆断抗力下降而发生脆性断裂。

锅炉中的汽包部件，采用特厚钢板加工制造。特厚钢板相对于相同材质的普通中、薄板来说，更容易产生脆性断裂倾向。一旦发生上述情况，势必影响到汽包的运输、安装、检修、水压等。例如安装或检修后水压试验的用水温度，规定应不低于大气的露点温度，并应高于所用钢种的脆性转变温度。这些问题使得现在有许多电厂用户要求锅炉制造商提供汽包用特厚钢板的冷脆转变温度。

另外，还要考虑材料缺陷的影响，当材料内部存在裂纹等缺陷时，缺陷处的裂纹愈尖锐，应力集中愈严重，冷脆转变温度也愈高。在实验室中是采用缺口试样来模拟材料的缺陷，缺口的作用就是保证在缺口附近造成应力集中，使塑性变形局限在缺口附近不大的体积范围内，并保证在缺口处发生破断。

2．冷脆转变的评定 材料在温度变化时的冷脆转变趋势，可以通过测定其冷脆转变温度来进行评定。工程上常用的结构钢均会产生冷脆断裂现象，在特定的使用条件下，要求选择的材料必须具有较高的低温韧性和较低的冷脆转变温度。因此测定材料的冷脆转变温度非常重要。

实验室中有许多测定材料冷脆转变温度的方法。我国有一些相关的国家标准规定，国际上例如美国ASTM标准等，也有相关的规定。表2所示是常用的一些冷脆转变温度测定的试验方法，其中应用比较广泛的有冲击试验断口形貌法和落锤试验法等。

表2 常用测定材料冷脆转变温度的试验方法

试验方法

能量准则法

冲击试验 断口形貌法

膨胀法 落锤试验 落锤试验法 落锤撕裂试验

标记 ETTn FATTn LETT NDT SA%

从表2可以看出：GB/T229《金属夏比缺口冲击试验方法》、GB/T12778《金属夏比冲击断口测定法》、GB/T6803《铁素体钢的无塑性转变温度落锤试验方法》等标准均采用不同试验方法测定材料冷脆转变温度。实践证明冷脆转变温度的高低，往往反映出常规检测手段所检测不出的内在质量问题。因为冷脆转变温度随材料的化学成分、微量元素、冶炼工艺、锻造工艺、热处理工艺、金相组织等各种因素的变化而变化。任何一个环节上的失误都会导致冷脆转变温度的明显变化。锅炉钢板冷脆转变温度的高低是随材料的化学成分、微量元素、冶炼、锻造、热处理、金相组织等各种因素的变化而变化的，它是一个帮助分析、判断材料的工艺和质量水平的有效方法。另外，当锅炉运行一段时间后，通过材料的冷脆转变温度的变化情况，还可以帮助预测锅炉的运行寿命。因此在GB713当中，应将落锤试验或系列冲击试验，以及铬钼钢的硬度试验等作为协议条款给出，方便用户在不同的使用条件下进行选择。

评定材料冷脆转变温度的许多方法中，有些方法比较容易实现，过程也并不复杂（如冲击试验的断口形貌法FATTn等）。如果我们能够熟练掌握材料的冷脆转变温度的评定方法，正确理解它们的含义，一方面可以使我们更加全面地掌握所使用材料的性能，另一方面又可以满足用户的特殊要求，同时还可以提升我们的产品质量与技术水平。

五、结束语

二十一世纪初期，世界发电行业在发展进程中所面临的几个技术热点，即：①大型燃煤蒸汽轮机电站将普遍采用超临界技术；②燃用天然气或液体燃料的“燃气—蒸汽”联合循环发电技术将被广泛应用；③燃煤的“燃气-蒸汽”联合循环发电技术趋于成熟，并在一定范围内获得商业应用；④某些新能源和再生能源发电技术走向商业化；⑤独立发电站（IPP）的兴起和扩大使用。这些技术进步将改变世界发电行业的格局。“高效、洁净、经济、可靠、安全”的方针将得到更全面的体现。

锅炉压力容器标准的技术内容综合体现了锅炉压力容器行业的技术水平和管理水平，不仅影响产品质量及其

试验标准

金属夏比缺口冲击试验方法 GB/T229 金属夏比冲击断口测定法 GB/T12778 铁素体钢的无塑性转变温度 GB/T6803

ASTM E208 落锤试验方法

铁素体钢落锤撕裂试验方法 GB/T8363 安全性，而且对产品的经济性和市场竞争力也有重要影响。

篇6：系泊钢材料

郑思钢，男，汉族，1983年6月出生，2005年毕业于宁波大学法学院民商法专业，2006年通过全国统一司法考试，2006年进入浙江玉山律师事务所实习，2008年8月开始成为浙江律师事务所专职律师。进入律师行业五年多来，特别是独立执业的三年多以来，深刻的体会到作为一名律师对于引导社会价值取向，维护公民的合法权益，维护社会稳定有着不可磨灭的作用。为了能够成为一名有口皆碑的青年律师，我始终以“依法辩曲直，仗义论是非”作为自己职业的座右铭，急当事人所急，想当事人所想，把维护当事人的合法权益作为自己的最高准则。执业三年多来的主要事迹如下：

一、政治素质高、忠于宪法和法律，顾全大局，恪守职业道德，是当事人信任的好律师。

作为一名在中华人民共和国执业的青年律师，深知具有敏锐的政治眼光，过硬的政治素养对于想成为一名优秀律师的重要性。执业三年以来，我一直忠于职守，正确履行职责，切实拥护党的领导、拥护社会主义制度、拥护宪法，积极维护当事人合法权益、维护法律正确实施、维护社会公平和正义，拥护党的路线方针，自觉维护社会稳定、民族团结，始终在政治思想上与党中央保持高度一致。严格遵守律师职业道德，坚持以事实为依据，以法律为准绳，认真履行工作职责，竭力虔心为委托人提供法 律服务。达到对法律负责、对社会负责、对当事人负责的统一。

在思想上和工作上积极要求进步，为维护法律的正确实施、维护法律的公平和正义，尽职尽责，在律师执业期间没有受到过任何当事人的投诉和不良反映。自觉服从、接受司法行政机关和律师协会的管理、监督、指导，积 极参加行业活动。正派的执业形象，赢得了当事人的信任和赞许，受到当事人一致好评，是当事人信任的好律师。

二、立足法律实践，法律专业技能精湛，办案质量高，立足法律实践，法律专业技能精湛，办案质量高，律师工作成绩显著。

胡志翔律师在业务上追求尽善尽美，精益求精，无论是 在诉讼领域还是非诉讼领域都取得重大成就，对商业环境和 商业规则具有深入、独到的理解，多次为客户提供构思精巧、贴切可行的法律解决方案，为当事人挽回无数的经济损失。

三、积极参加各项社会实践活动及法律援助事业，关注积极参加各项社会实践活动及法律援助事业，参加各项社会实践活动及法律援助事业弱势群体切身利益，热心社会公益事业。支持普法工作的具体实施，免费为广大群众答疑解惑，积极为农民工、下岗职工、困难企业、贫困 事人等弱势群体提供法律帮助。如：

篇7：海洋系泊链的超声波检测方法

海洋系泊链的超声波检测方法

本文结合实际生产经验介绍了海洋系泊链的.超声波检测方法,重点阐述了检测选用参考试块、灵敏度调整及结果评定的方法.

作 者：单国顺 作者单位：莱芜钢铁集团淄博锚链有限公司,山东淄博,255167刊 名：科技资讯英文刊名：SCIENCE & TECHNOLOGY INFORMATION年，卷(期)：“”(26)分类号：P61关键词：海洋系泊链 无损检测 超声波检测 参考试块

篇8：不同钢桥面防水材料性能对比分析

桥面铺装防水粘结体系是保证钢桥面使用性能的重要部分,一套良好的防水粘结体系可以保证桥面铺装在严峻工作环境下的良好性能;相反,一旦桥面铺装防水粘结体系被破坏,不仅加速桥面铺装的损害也加剧了钢桥面板的锈蚀。本文就TOPEVER与桥盾防水体系为研究对象,分析了两种防水材料的拉伸强度、低温柔性以及两种防水粘结体系的拉拔强度、剪切强度,为防水材料的选择提供依据。

2 防水粘结体系性能对比

2.1 不同防水材料拉伸强度性能分析

按照试验要求制备防水材料涂膜,根据GB 16777—2008要求对涂膜进行养生后[1],裁取符合GB/T 528要求的哑铃Ⅰ型试件,对两种防水材料进行25℃拉伸试验。

试验结果如表1所示。

在施工过程中,由于沥青混合料温度较高,为了评价高温施工对防水材料的影响,此次研究在25℃拉伸试验的基础上,将拉伸试件置于200℃烘箱中保温2 h后,冷却至室温,进行拉伸试验[2]。试验结果见表2。

2.2 不同防水材料低温柔性分析

两种防水材料涂膜分别裁取100 mm×25 mm试件三块,将试件与圆棒(直径20 mm)放入已调节至-20℃环境箱内的冷冻液中(酒精)保持1 h,然后在冷冻液中将两种试件绕圆棒在3 s内弯曲90°和180°[3],弯曲三个试件,立即取出试件观察表面有无裂纹、断裂。

试验结果如图1所示,可以看出TOPEVER防水材料(如图1b)所示)在弯曲角度不到90°即发生断裂,三个试件均未发生明显变形即断裂,即表现为脆性断裂。桥盾防水材料(如图1a)所示)在弯曲角度90°和180°时表面均未出现裂纹。

2.3 不同防水粘结体系粘结强度性能分析

防水粘结体系粘结强度采用拉拔强度进行评价,主要包括以下两方面:

1)钢板界面与防水粘结体系防腐底漆的拉拔强度。

2)铺装下面层GA与防水粘结体系的拉拔强度。

2.3.1 钢板界面与防水粘结体系底漆的拉拔强度试验

钢板与底漆的拉拔强度试验采用手动便携式拉拔仪进行,拉拔头直径20 mm,采用高强度粘结剂将拉拔头与涂有底漆的钢板粘结起来,在标准条件下养生24 h后参照《公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南》附录E进行试验。

试验温度为室温,试验结果见表3。图2中浅色底漆为桥盾防水粘结体系所用底漆,深色为TOPEVER防水粘结体系所用底漆。

2.3.2 铺装下面层GA与防水粘结体系的拉拔强度试验

铺装下面层GA与防水粘结体系的拉拔强度试验参照《公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南》附录E进行试验。

试验温度为室温,试验结果见表4,图3。

2.4 不同防水粘结体系抗剪切性能分析

防水粘结体系抗剪切性能采用40°斜剪试验进行评价[4]。试件由三层组成,其中最下层为100 mm×100 mm×10 mm不锈钢钢板,钢板(块)按要求涂布各种防水粘结层(防腐底漆、防水材料层与粘结层),并按规定要求进行养生。养生后,将其放入100 mm×100 mm×100 mm试模中,拌制浇筑式沥青混凝土GA,按GA施工工艺将其浇入试模,表面刮平。试件放置室温下1 d,脱模待用。

对两种防水体系组合件分别进行25℃与60℃条件下40°斜剪试验,试验结果见表5,表6,图4。

3 结语

1)防水材料拉伸试验结果可以看出:

2)防水材料低温柔性试验结果表明:

3)拉拔试验结果表明:

4)防水粘结体系抗剪切性能试验表明:

摘要：通过室内试验,从拉伸强度、低温柔性以及防水粘结体系的拉拔强度和剪切强度等方面,对比分析了桥盾和TOPEVER两种防水材料的性能,为防水材料的选择提供依据。

关键词：钢桥面铺装,防水材料,拉伸强度,剪切强度

参考文献

[1]重庆交通科研设计院.公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南[M].北京:人民交通出版社,2006.

[2]赵锋军,李宇峙.钢桥面铺装环氧防水层材料与结构试验研究[J].公路,2006,7(7):81-84.

[3]马涛.桥面防水粘结材料性能研究[J].公路交通科技,2007(1):20-23.