句容碧桂园凤凰城酒店

句容碧桂园凤凰城酒店（共3篇）

篇1：句容碧桂园凤凰城酒店

句容三项目技术总结报告

项目技术总结应包含以下部分内容：

1、工程概况；

2、设计条件；

3、施工条件；

4、各种技术经济指标：混凝土含量、钢筋含量、模板使用量、周转材料使用量；

5、工日消耗量：木工、钢筋工、混凝土工、泥工等工种的使用总量和单位建筑面积的消耗量（人工消耗量均转换成标准工日进行计算）；

6、工程进度、质量、安全履约情况；

7、主要技术措施及相关专项措施费用说明；

8、环境保护和节能措施及相关专项措施费用说明；

9、技术创效措施及实施效果。

篇2：句容碧桂园凤凰城酒店

今天我们来到位于广州市广园东路新塘路段的凤凰城碧桂园来参观学习。大概是早上的九点多钟就来到这里，我们首先是参观凤凰城酒店。这个酒店是全国首家以白金＂五星级＂标准建造的自然山水酒店。酒店依山面湖而建，设计豪华典雅、独具东西方文化底蕴和异域风情。凤凰城酒店的楼高6层，外边是用石块切成的，看上去很高贵，典雅，并且酒店还充分发挥“商务、度假、旅游、会议”的功能优势。

之后，我们进去酒店的大堂看看。大堂的的设计很特别，天花都是一些欧洲风格的画，看上去很有气派。并且大堂的一边走廊的设计也很特别，用了红线玉的柱子。灯光上用了一种偏于红色和黄色的灯光来照射柱子，这样的效果令人有一种严肃的而庄严的感觉在里面。红线玉做成的柱子是一条的，没有空隙，是很完整。酒店的柱子的旁边都有一些植物的承托，令到这种红黄色的射灯的柱子别有一番风格在。在这个长廊的地板是用抛光砖组成，这些砖的图案也很特别

很有立体感，并且是有一个砖是由三块组成的，颜色也不同的，令到这个大堂的长廊有颜色和射灯的颜色有呼应。然而这些长廊的欧洲风格的画，在这里有点缀的作用似的。所以，我自己觉得这个酒店的大堂长廊的整体设计和布局都是很不错的，自己也喜欢这种情调。整体颜色的搭配都是很协调的。

而我发现长廊的天花跟进门口的中心的天花是不同样的效果的，不过，凤凰城酒店里的整体都没有格格不入的感觉，很整体。在红线玉柱子的排列下和整个长廊的整体搭配下，这条长廊感觉一种走在皇宫下的走廊似的。并且有长廊的隔

壁的餐厅，这间是欧式的餐馆。天花的每处地方都是很细致的，这样的就能体现到五星级酒店的所在之处。

这个酒店大堂的地方，我还发现了一些设备。这些设备都是令人家很少会注意到得地方，但是大堂的布局者令这些设备在这个地方不会突出来，令到这些东西很好做到次要的作用。那就是消防设备，这些设备是必不可少的。并且在这么大的酒店里。

这里的消防栓就在一个长廊的转角处，并且它的旁边的颜色和整个空间不会显得突出，这样既可以令到消防设备不会少，也令这个空间的设计不会差。

参观了酒店后，我们来到酒店对面的公园走走，这里也有很多值得我们学习的东西在。例如五星级酒店下，园林的设计都是很讲究的。可能是天气太冷啦，没有什么人到园林公园走走。不过，一处有石块切成的喷水池切得很好。它是一块一块的贴上去的，不是我们平时看到市区的那些石墙。它是用一块一块石块用水泥贴上去的，并且很整体的。公园的水池更在番禺的宝墨园不同的是，宝墨园是人工造成的，看上去很不自然，而这里的水池看上去是很自然地，一点都不像是人工造成的。

所以看过一些园林的造型，像到凤凰城酒店的公园就运用知识，去了番禺的宝墨园没有错的。

后来，我们还看了一些凤凰城碧桂园的样板房。

在今天看了很多五星级的东西，有酒店，有园林公园，有样板房。这对我们以后设计室内空间有很大的帮助，也对室内空间对外的景观的设计有帮助。使得我们了解五星级的家使用的材料与设备的运用的效果是怎么样的。

指导老师： 学生：

篇3：句容碧桂园凤凰城酒店

碧桂园会议中心酒店位于武汉市洪山区东郊“一江三湖”交汇处的花山生态新城西部,总建筑面积约10×104m2。工程分为酒店及会议中心、娱乐中心及水疗中心三部分。酒店及会议中心主体结构地上2层,主要屋面檐口标高13.8m、14.7m,主体结构体系均为钢筋混凝土框架结构,屋面为坡屋面。

整个项目为一融合五星级商务会议酒店功能和五星级旅游度假村功能的大型酒店项目(见图1)。

2 主要设计参数

本工程结构安全等级为二级,抗震设防烈度为六度,设计基本地震加速度为0.05g,设计地震分组为第一组,场地土类型属中硬场地土类型,建筑场地类别为II类,属可进行建设的一般地段,场地可不考虑地震液化影响。

地基基础设计等级为甲级,基础持力层为(3-2)层粉质黏土,地基承载力特征值为400kPa。

3 挡土墙方案比较

本项目场地地势变化较大,地面相对高差约为11m。建筑根据地势进行楼层和功能布置,主体酒店及会议中心入口层结合地形安排在酒店3层6.800m标高,造成C1区主体北侧位于覆土下,而其余三侧临空无覆土;C2区西、北侧位于覆土下,而其余两侧临空无覆土,为一局部半地下室结构,迎土侧需设置挡土墙(见图2、图3)以抵抗水土压力的不利作用。

以C1段单体为例,一般遇到类似一侧有土,而其余三侧临空的结构,常规设计主体结构与挡土墙分开,即在建筑物的迎土面外单独设置永久性挡土墙,将土体与主体建筑脱开,挡土墙与主体结构各自独立,结构受力清晰,详见图4。

但单独设置挡土墙会增加土方开挖量,延长施工周期,并增加工程造价;同时对于本工程自身布置来看,靠近挡土墙一侧,室内大多为重要机房,且顶板上有近1m多覆土,此部分近似于地下室结构,对建筑防排水要求很高。

综合考虑,本工程决定在迎土面设置钢筋混凝土外墙作为挡土墙,即地下室外墙兼作挡土墙,挡土墙与主体结构整体设计。

4 挡土墙的选型和布置

由于本工层挡土墙高度近7m,可供选择的挡土墙类型有扶壁式挡土墙、重力式挡墙、悬臂式挡墙及锚杆式挡墙等,考虑挡土墙墙身选材并结合本工程实际情况,本工程选用扶壁式挡土墙[1],具体为在主体结构框架柱对应位置设置护壁肋,同时控制肋间距小于4.5m。

5 结构计算

5.1 计算模型、计算荷载及荷载组合

5.1.1 计算模型

分为整体计算模型及挡土墙独立计算模型。

5.1.2 计算荷载

土压力偏安全的按静止土压力取值,取静止土压力系数Ko=0.5,地面堆载按20kPa,挡土墙后水压力因素对于挡土墙影响巨大,为使结构安全可靠,经济合理,对于承载能力极限状态设计时,水位取高室外地坪下1m,对于正常使用状态设计时,水位取低室外地坪下0.5m。

5.1.3 荷载组合

按《工程结构可靠性设计统一标准》[2](GB50153—2008)的规定,水位不变的水压力按永久荷载考虑,水位变化的水压力按可变荷载考虑,本工程偏安全的将水压力按永久荷载考虑。

对于挡土墙承载能力极限状态设计时的荷载组合,查阅现行相关规范、标准,主要有下列两种规定:

1)按《建筑结构荷载规范》[3](2006年版)的相关规定,应采用γ0·S≤R表达式进行设计。

式中,γ0为结构重要性系数,按《工程结构可靠性设计统一标准》取1.0;荷载效应组合设计值S按下列公式计算:

式中,γG为永久荷载分项系数,取1.35;γQ为可变荷载分项系数,取1.40;ψC为可变荷载的组合值系数,取0.7。

2)按《水工混凝土结构设计规范》[4](SL191—2008)的相关规定,应采用K·S≤R表达式进行设计:

式中,K为承载力安全系数,按《水工混凝土结构设计规范》[4]取1.20(荷载效应由永久荷载控制时,安全系数增加0.05);荷载效应组合设计值S按下列公式计算:

式中,SG1k为自重标准值产生的荷载效应;SG2k为水土压力标准值产生的荷载效应;SQ1k为可变荷载标准值产生的荷载效应。

对于本工程,经试算以偏安全的《水工混凝土结构设计规范》为设计依据。

当验算挡土墙滑移、稳定时,按《建筑地基基础设计规范》[5](GB50007—2002)的相关规定,荷载效应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合,但分项系数取1.0。

5.2 整体计算

结构整体计算采用PKPM-SATWE软件,并用CSI.etabs软件对挡土墙部分内力进行了校核计算。为控制挡土墙刚度不均匀对于主体结构的扭转影响,整体计算中控制结构扭转位移比小于1.5,结构周期比小于0.9;水土压力对于土体结构的作用简化为线荷载施加于扶壁肋上。

Satwe整体结构周期比及位移比计算结果详见表1,Etabs挡土墙内力计算结果见图5～图13(以典型单榀框架为例)。

1.2(1.05SG1k+1.20SG2k+1.20SQ1k)

1.2(1.05SG1k+1.20SG1.2(1.05SG1k+1.20SG2k+1.20SQ1k)2k+1.20SQ1k)

整体计算结果表明:(1)结构周期比及位移比均满足规范要求,Y向地震作用下扶壁肋的弯矩及剪力分别为287kN·m及40kN,分别仅为为水土压力作用下的6.0%及2.1%,说明本工程地震力作用对挡土墙影响很小。(2)主体结构中相邻扶壁肋的框架柱在水土压力作用下的弯矩及剪力分别为71.35kN·m及18.06kN,分别仅为扶壁肋处的1.5%及0.9%,说明当挡土墙扶肋截面刚度足够大时,土压力基本由扶壁肋自身承担,对于主体结构的附加影响可忽略,基本可认为土压力对于主体结构无影响。(3)水土压力标准组合作用下,扶壁肋顶点位移为1.29mm,为层高的1/5426,参考抗震规范中框架-抗震墙结构中弹性层间位移角的限值,水土压力作用下结构层间位移远小于规范要求。

5.3 挡土墙独立计算

为保证结构受力安全可靠,采用理正岩土软件对挡土墙进行独立的补充分析计算(见图14)。独立分析模型如下:墙趾边取至条形基础边,墙下条形基础兼作防滑凸榫,计算时考虑顶板传来的荷载,并与水土压力、地震力等工况进行组合设计。

根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002)相关规定,挡土墙抗滑移稳定性系数取1.3,抗倾覆稳定性系数取1.6;同时控制挡土墙平均基底应力不大于地基允许承载力,最大基底应力不大于地基允许承载力的1.2倍。具体计算结果如下:

抗滑移安全系数Kc=2.215>1.3;

抗倾覆安全系数Ko=1.719>1.6;

平均基地应力P=205(kPa)<400(kPa);

最大基底应力Pmax=237(kPa)<480(kPa);均满足要求。

6扶壁肋截面设计

扶壁肋的配筋取Etabs计算的组合内力值进行手工复核,分别按受弯构件(梁)及压弯构件(柱)计算并取两者包络,同时满足裂缝、挠度要求。

最终,本工程扶壁肋截面尺寸为500mm×3 850mm/1 550mm,间距@4500mm,具体挡土墙及扶壁肋剖面图详见图15、图16。

7 构造加强措施

除了通过严密的计算保证主体结构及挡土墙的安全外,设计通过构造措施予以加强,主要采取的措施有:

1)加厚与挡土墙相邻的顶板、底板的板厚,相邻跨底板厚度取500mm,相连的顶板厚取250mm,并采用双层双向配筋;墙顶设置600mm×1350mm的纵向联系梁,以保证主体结构与挡土墙协同工作、共同受力。

2)基础开挖时,要求原状土开挖至底层板底,板底以下基础梁及基础抽槽成形,主体结构的柱下独立基础近似于一个个防滑凸隼,使主体结构作为整体结构抗滑移的第二道防线,增强整个结构的抗滑移能力。

3)墙后填料选用透水性强的砂性土,填料分层夯实,挡土墙后设置排水盲沟,最大限度地减小水土压力对于整个结构的不利影响[6]。

8 结语

1)对于此类单侧迎土的建筑中的挡土墙设计是一个十分复杂的问题,应对挡土墙进行合理的受力分析,结合工程实际情况,进行多方案的分析比较,综合确定合理设计方案。

2)对低烈度区的多层建筑,通过挡土墙与主体结构的整体设计,满足建筑功能及布置要求,是一种可行的设计方法。

3)挡土墙与主体结构整体设计时,结构受力复杂,应采用符合实际受力的模型进行计算,尽可能的减小水土压力对于主体结构的不利附加影响。

4)整体设计时,主体结构对于挡土墙的抗滑移、抗倾覆都有有利作用,如何有效利用主体结构进行挡土墙的优化设计有待进一步的深入研究。

参考文献

[1]SL379-2007水工挡土墙设计规范[S].

[2]GB50153-2008工程结构可靠性设计统一标准[S].

[3]GB50009-2001建筑结构荷载规范(2006年版)[S].

[4]SL191-2008水工混凝土结构设计规[S].

[5]GB50007-2002建筑地基基础设计规范[S].