激光全息

激光全息（精选十篇）

激光全息 篇1

包覆药柱的激光全息检测是利用激光全息照相的原理对包覆药柱粘接质量进行检测的方法。当药柱与包覆层之间出现粘接缺陷时,在适当真空负载条件下,其表面位移场发生畸变,在单色激光下产生特征干涉条纹,根据条纹间距、取向来判断药柱粘接情况。以便指导检测工程实践。

1 激光全息实验

本文的实验对象是含有缺陷的火箭药柱包覆层,运用二次曝光法可有效进行检测。全息检验时采用He—Ne激光器作光源,激光波长为632.8nm,输出功率为28毫瓦。加载方式采用真空加载。真空箱要求气密性好,窗口透明度高,且刚性要大。将内装含有缺陷的火箭包覆层材料的真空室,放在没有减振的工作台上。

1.1 实验设计过程

整个实验光路过程为 :激光从激光器发射出来,经快门,全反镜后,被分束镜分成两束光。一束经分束镜表面反射到达扩束镜,扩束镜将直径为几毫米的激光扩大照射到被检试样表面,经物体表面漫反射到胶片上,这束光称为物光。另一束光透过分束镜后,经全反镜反射,再经扩束镜扩束后直接照射到全息干板上,这束光称为参考光。两束光在全息干板上叠加后形成干涉图,经显影,定影处理后,干涉图以明暗条纹及间距变化形式被显示出来。从干涉条纹中可读取物体光波的振幅和位相 , 便于分析缺陷情况。

2 全息图中异常条纹的表现形式

在含气泡,脱粘,裂纹等缺陷的药柱包覆中,因受外载荷而产生的表面法向位移相对正常区大,当两者变形量差超过光源波长的二分之一时,就会使条纹图在缺陷处发生突变, 形成曲率较大或环状封闭式畸变条纹图,称为特征条纹。激光全息图中异常条纹的表现形式有以下几种 :眼状 , 沟槽 , 弯曲 , 位移和压缩等畸变现象。

3 实验分析包覆层真空加载情况

本实验加载方式采用真空负压法。钢化玻璃制成的真空箱里装入药柱包覆层,用真空泵抽真空进行加载。先使真空室内达到高真空度,再降低待系统达到稳定,试件脱粘处与相应的试件表面就会存在压差产生凸起,与周围无缺陷地方对比出现一定离面位移,位移量在全息图上的显示即特征条纹。

3.1 压强差对条纹的影响

首先我们对整个包覆层材料进行了实验。在温暖无风的一天,实验室温度在15℃时,将物光和参考光光程差尽量调整为零,使得物光和参考光的光强比大约在1:4,测得物光和参考光的夹角为30时,对材料进行全息实验。我们将真空室先抽真空,使得真空箱上的真空表读数高于0.03MPa时停止抽真空。然后缓慢放气,使得真空表读数稍稍高于0.03MPa时停止。稍等一会儿,使真空表读数趋于稳定,正好接近0.03MPa,此时进行第一次曝光。再减少真空室压强,使真空表上的读数减少两格(真空表的最小刻度是0.002MPa),即压强差0.004MPa时,迫使脱粘缺陷区域向外侧进行膨胀,待3—5分钟,脱粘区内外压强相同,试件变形稳定后,进行第二次曝光。相同实验状态下,我们再拍摄一张压强差为0.006MPa和一张压强差为0.008MPa时的全息照片。如图4.1所示,这是我们截取的相同部位的全息图照片。

压 强 差 :0.004MPa 压 强 差 :0.006MP 压强差 :0.008MP

图4.1实验条件 :物光和参考光光程相等光强比1:4夹角30起始压强 -0.03MPa

从图片中,我们能很清楚的看出,压强差很明显地影响着全息条纹的粗细程度。压强差为0.004Ma时,条纹间距很宽,全息条纹比较粗,条纹数目也少。压强差为0.006MPa时,条纹间距较前一张图的间距变窄了,条纹也变的较细,条纹数目也增多了。压强差为0.008MPa时,条纹间距变的更窄,条纹也变的更细,条纹数目明显更多。由此可见,压强差越大,条纹间距越小,条纹越细,条纹数目越多。

3.2 包覆层厚度的影响

接着我们对制作的人工包覆层脱粘缺陷试块进行了实验。人工脱粘缺陷的做法是 :将包覆层材料切割成2mm、4mm、6mm的薄片,分别在薄片上涂上730号胶,再把涂好的薄片进行药柱包覆,成型后即存在着脱粘缺陷,缺陷的位置也就正好在2mm、4mm、6mm处。

在本次实验中,我们选取压强差为0.006MPa来进行全息检测。将物光和参考光调整为光程相等,光强比在1:4,夹角为30。将真空室先抽真空,使得真空箱上的真空表读数高于0.03MPa时停止抽真空。然后缓慢放气,使得真空表读数稍稍高于0.03MPa时停止。稍等一会儿,使真空表读数趋于稳定,正好接近0.03MPa,此时进行第一次曝光。再减少真空室内压强,使真空表上的读数减少三格 , 即压强差为0.006MPa时,停留3—5分钟,待试件变形稳定后,进行第二次曝光。曝光时间为8秒。如图4.2所示,为我们拍摄的不同缺陷厚度下的激光全息图谱。

缺陷厚度 2mm 缺陷厚度 4mm 缺陷厚度6mm

图4.2实验条件 :光程相等光强比1:4夹角30起始压强 -0.03MPa压强差0.004MPa

从图中,我们可以很明显的看出,缺陷厚度对特征条纹的影响很大。当缺陷厚度为2mm时,可以很清晰的看到缺陷特征条纹,突出部分条纹高度也很高,缺陷的离面位移很大。当缺陷厚度为4mm时,也能看出缺陷特征条纹,但此时的突出部分已经小了很多,缺陷的离面位移变小。当缺陷厚度为6mm时,已经不能清楚地看到缺陷特征条纹了,突出部分变的模糊,已经不太能看出缺陷的离面位移了。由此可见,缺陷厚度越大,拍摄的全息图象中,特征条纹越不明显。

4 实验总结

计算机模拟偏振对激光全息的影响 篇2

计算机模拟偏振对激光全息的影响

通过计算机对多束激光相干产生的空间干涉光场进行模拟,归纳出光束偏振态改变时,激光相干产生光学晶格效果的变化规律,提供了激光全息技术中激光束偏振态的最佳组合,使激光全息技术制作理想的.亚微米单晶结构更方便快捷.还通过实验验证了理论模拟结果,实验结果与计算机模拟结果完全一致.

作 者：苏慧敏 郑锡光 王霞 许剑锋 汪河洲  作者单位：中山大学超快速激光光谱学国家重点实验室,广州,510275 刊 名：物理学报  ISTIC SCI PKU英文刊名：ACTA PHYSICA SINICA 年，卷(期)： 51(5) 分类号：O4 关键词：激光全息技术   偏振态   光学晶格   光子晶体  

激光全息 篇3

记者求证：记者致电公司证券部，回复是的，已实现小部分量产。

近日，网上有消息称，三木集团大族激光（002008）已经掌握了光纤激光口核心技术，公司回应称，已经掌握绝大部分的光纤激光器核心技术，并实现了部分量產。公司主要从事激光加工、PCB、光伏、LED封装等专用设备的研发、生产及销售。

6月25日，公司在投资者互动平台表示，其机器人项目已完成申报，目前处于等待答辩阶段。自2014年起，大族激光开始进军机器人领域。当年11月，公司与第一创业投资管理有限公司签订了《关于设立一创大族机器人产业基金之合作协议》，发起设立“一创大族机器人产业基金”，基金专门用于机器人项目的投资；今年2月，公司与国信弘盛合资公司创立产业基金。

此外，公司于今年6月14日晚间披露了非公开发行预案，拟以不低于30元/股，向不超过10名特定投资者非公开发行不超过1.75亿股，募集资金总额不超过52.28亿元，用于高功率半导体器件、特种光纤及光纤激光器产业化、工业机器人关键技术研发中心等4个项目。

中金公司研究报告称，大族激光想要打造从光纤激光器的半导体器件、光纤拉伸、光纤激光器、以及激光加工设备的整条产业链，意义重大，可加强在3C自动化领域的布局。募投项目投产后，预计新增利润15.62亿元，有利于增强公司长期成长能力。分析人士还指出，公司核心器件光纤激光器的自产能力将得到大幅提升，机器人自动化装备业务将成为公司新的利润增长点。

中金公司表示，中长期来看，募投项目投产后，预计新增利润15.62亿元，有利于增强公司长期成长能力。短期来看，如果按照30元发行1.75亿股，预计摊薄14.2%。

激光全息 篇4

射频识别(RFID)标签具有较大的信息容量以及读取距离远、信息加密传输等优点,被广泛应用于物流、防伪等领域[1]。激光全息技术通过记录光波的振幅和相位,能够完整地再现全部信息,在商品防伪中得到了广泛的应用[2]。结合激光全息技术和RFID技术的激光全息RFID标签,不仅能够实现物品的单品标识,有助于物流等应用,还具有激光全息和RFID的双重防伪功能,应用前景广泛。

激光全息膜一般由3层材料构成:透明塑料层、成像层和金属反射层[3]。在成像层上,通过激光雕刻二维或三维的激光全息图,金属反射层的反射光使全息图像可见,透明塑料层则起到保护全息成像层的作用。RFID标签通常由芯片和天线构成,通过无线方式与读写器通信,极易受到金属影响[4]。因此,消除或减小激光全息膜金属反射层对RFID标签的影响,是实现激光全息RFID标签的关键。

Adair等[5]通过采用非金属反射层的激光全息膜来避免金属对RFID标签的影响。Lu[6]则通过特殊设计,将全息膜金属层作为RFID标签天线的一部分。李春阳等[3]将全息膜金属层设计成缝隙天线,与RFID标签天线耦合。上述方案中,非金属反射层的反射效果欠佳,影响激光全息膜的成像效果;而将全息膜金属层作为天线,则受制于全息膜金属层的厚度(50nm左右),天线辐射效率极低,RFID标签读写距离较近。在此基础上,本文设计了一款共面倒F天线[7],并应用于激光全息RFID标签。通过合理选择激光全息膜的贴附位置,可以避免全息膜金属层对RFID标签性能的影响,既能保证全息膜的成像效果,又能保证RFID标签的读写距离。

1 激光全息膜对偶极子天线的影响

无源超高频RFID标签通常采用偶极子天线。位于偶极子天线背面的金属,相当于一个反射器,反射的电磁波可能减弱也可能增强天线的辐射,这由天线和金属之间的距离h决定,天线的辐射电阻近似服从sin2(2πh/λ)的变化规律[8]。当标签贴附在金属上时,天线辐射电阻接近为0,辐射效率极低。金属也使偶极子天线的辐射方向图发生改变[9]。金属平面越大,距离天线越近,天线辐射的方向性系数越大,但由于天线效率急剧减小,导致天线的增益减小。

激光全息膜金属反射层材料通常为铝或铜,并采用蒸镀方法制作,厚度约50nm,远小于915MHz下相应材料的趋肤深度。当全息膜位于标签和读写器天线之间时,全息膜相当于一层吸波材料,读写器天线发射的电磁波被极大地衰减,导致标签无法获取足够的能量以被读取。

当全息膜位于标签背面时,由于全息膜金属层厚度较小,全息膜对标签的影响与普通金属物体不同。在先前工作中,我们设计了一款偶极子RFID标签天线,表1是该天线分别在空气环境中、与激光全息膜复合,以及贴附在铝板上时相关参数的仿真结果。其中,偶极子天线尺寸为86mm×12mm,天线金属层为铝,厚度为10μm;基板材料为PET,相对介电常数εr=3.5,厚度为50μm。全息膜A、B的尺寸分别为45mm×15mm和60mm×100mm,其金属反射层厚度为38nm;铝板尺寸为60mm×100mm,厚度为1mm。

本文使用矩量法仿真,软件为Zeland IE3D。在IE3D中通常用共轭匹配效率(conjugate match efficiency)和共轭匹配增益(conjugate match gain)来表示RFID标签天线的辐射效率和增益。使用自由空间的Friis公式计算[10]。标签芯片阻抗为(11-143j)Ω,读取灵敏度为-17.4dBm。读写距离使用Atid-570手持式读写器测试,输出功率为28dBm;采用圆极化天线,增益为3dBi。

由仿真结果可见,加全息膜之后,天线方向性增大,但辐射电阻减小,损耗电阻增大,共轭匹配效率急剧减小,天线共轭匹配增益由-1.195dBi减小为-52.61dBi。又因为天线阻抗变化导致天线与芯片之间阻抗匹配变差,标签理论读写距离急剧减小。实际测试中,加45mm×15mm的全息膜之后的标签读写距离为0.38m,大于理论值,原因是实际贴合时全息膜与标签之间存在间隙;而加60mm×100mm的全息膜之后标签无法读取;可见全息膜对标签读写距离影响非常大。

本文的目的是设计一款无源RFID和激光全息相结合的标签。倒F天线在抗金属RFID标签中应用较广,考虑到标签厚度及制造成本等因素,本文拟采用共面倒F天线作为RFID标签的天线,激光全息膜贴附在天线的金属地上。

2 共面倒F天线的设计与测试

2.1 天线设计

倒F天线是一种1/4波长单极天线,包括辐射体、馈电点和金属地。本文的共面倒F天线将三者置于同一平面上,以减小天线的厚度,便于采用传统RFID天线的蚀刻或印刷方式制造。

本文设计的共面倒F天线如图1所示。其中金属地的长和宽分别为W1和W2;L1～L5的长度之和为辐射体的长度L,L为波长的1/4,即

$4L=\frac{c}{f\sqrt{\epsilon {}_{\text{e}\text{f}\text{f}}}}$

式中,c为自由空间中的光速;f为天线工作频率;εe f f为天线基板的有效介电常数[8]。

L1、L2构成阻抗匹配结构,调节L1和L2的大小能够调节天线阻抗,从而实现阻抗匹配。通过仿真,我们确定了表2所示各参数的具体值,该天线阻抗为(10.44+143.9j)Ω,增益为-2.038dBi。

mm

2.2 激光全息膜的影响

为研究不同尺寸和厚度的激光全息膜对所设计RFID标签的影响,本文进行了一系列仿真。图2为在天线金属地上贴附不同尺寸激光全息膜的示意图,阴影部分为全息膜,其基本尺寸为15mm×45mm,通过改变H1、H2、W来改变全息膜尺寸,表3所示为相应仿真结果对比。

由仿真结果可见,在天线金属地贴附与金属地尺寸相等的全息膜之后, 天线参数基本没有变化。W增大,天线共轭匹配效率和共轭匹配增益减小, 阻抗匹配变差,理论读写距离减小。H2增大,共轭匹配效率和共轭匹配增益相应增大,但由于阻抗匹配变差,理论读写距离减小。不同厚度的全息膜,对天线的影响无明显差异。使用共面倒F天线的RFID标签受全息膜金属层的影响相比偶极子天线有明显的改善。但是当全息膜覆盖天线辐射体,即H1>0时,天线共轭匹配效率和共轭匹配增益明显减小,因此标签与全息膜复合时,要尽量避免全息膜覆盖辐射体。

2.3 性能测试

按照上述设计,我们制作的激光全息RFID标签样品如图3所示。其中,天线材料为铝,厚度为10μm; 基板材料为PET(相对介电常数为3.5),厚度为50μm;激光全息膜金属层为铜,厚度38nm。

我们测试了使用该天线的RFID标签在没有全息膜和有全息膜情况下的读取距离以作对比。表4所示为实际测试结果,其中读取距离为无盲区的可连续读取距离。

由测试结果可见,当全息膜尺寸小于或等于天线金属地尺寸时,RFID标签不受全息膜影响。全息膜尺寸增大,则RFID标签读写距离变近,尤其当全息膜上边沿部分覆盖天线辐射体时,全息膜对天线性能的影响比较明显。

3 结语

本文研究了激光全息膜对无源RFID标签偶极子天线射频性能的影响规律,在此基础上将共面倒F天线应用于RFID标签,设计了一款激光全息与无源RFID相结合的双重防伪电子标签,并进行了样品制作和测试。实验结果表明,使用该天线的RFID标签能达到较好的读取效果,并且受激光全息膜的影响较小。需要说明的是,在实际应用中,天线金属的尺寸可按需设计,以适应不同尺寸的全息膜;天线的辐射体结构也可做相应优化,使天线结构更紧凑。

参考文献

[1]Finkenzeller K.RFID Handbook:Fundamentals and Applications in Contactless Smart Cards,Radio Fre-quency Identification and Near-Field Communica-tion[M].3rd ed.Hoboken,NJ:John Wiley&Sons Ltd.,2010.

[2]马中洲,张凤晶,王晓娟.激光全息摄影技术及其应用[J].影像技术,2009(5):31-33.

[3]李春阳,赵万年,王海丽,等.一种缝隙耦合的激光全息电子标签及其制作方法:中国,201010210324.X[P].2010-11-10.

[4]Raumonen P,Sydanheimo L,Ukkonen L,et al.Fol-ded Dipole Antenna Near Metal Plate[C]//IEEE Antennas and Propagation Society International Symposium.Columbus,OH,USA,2003:848-851.

[5]Adair P C,Jessen A J.Holographic Label with a Ra-dio Frequency Transponder:US,10/103,616[P],2003-9-25.

[6]Lu S F.Rfid-Enabled Hologram Laser Tag:US,11/940,576[P].2009-09-21.

[7]Marrocco G.The Art of UHF RFID Antenna De-sign:Impedance Matching and Size-reduction Techniques[J].IEEE Antennas and Propagation Magazine,2008,50(1):1-21.

[8]Deavours D.UHF RFID Antennas[M]//Bolic M,Simplot-Ryl D,Stojmenovic I.RFID Systems:Re-search Trends and Challenges,Hoboken,NJ:John Wiley&Sons,2010,57-98.

[9]Griffin J D,Durgin G D,Haldi A,et al.RF Tag An-tenna Performance on Various Materials Using Ra-dio Link Budgets[J].IEEE Antennas and Wireless Propagation Letters,2006,5(1):247-250.

激光全息 篇5

SESAM锁模激光器在卫星激光测距领域应用研究

本文在分析SESAM(Semiconductor Saturable Absorber Mirrors)锁模激光器原理及技术特点、描述其工作流程的基础上,展示了SESAM锁模激光器用于卫星激光测距的实测结果,通过对卫星激光测距数据数量及质量分析,得出了SESAM锁模激光器以窄脉冲宽度、高能量密度、输出稳定等优势首次在国内应用于卫星激光测距系统后,使系统整体性能得到明显提升的结论.

作 者：卫志斌 瞿锋 项清革 李谦 WEI Zhi-bin QU Feng XIANG Qing-ge LI Qian  作者单位：中国测绘科学研究院,北京,100039 刊 名：测绘科学  ISTIC PKU英文刊名：SCIENCE OF SURVEYING AND MAPPING 年，卷(期)：2009 34(6) 分类号：P24 关键词：SESAM锁模激光器   卫星激光测距   测距精度   SESAM mode-lock laser   satellite laser ranging   range precision  

利用激光　对付肿瘤 篇6

激光治疗，方法简便，患者痛苦小，不需全身麻醉，一次治疗仅需20分钟左右。除可能有少量出血外，术后并发症较少。一般情况下，激光治疗24小时后，病人即可自行进食。

南京市下关激光医院自1988年起就开展运用了此项临床新技术，至目前，已治疗120名患者，计179例次，均获较为满意的近期效果，总有效率达95.8％，临床表明：胃贵门癌以肿块型，食管癌以髓质型激光治疗效果较好，而溃疡浸润型效果较差，容易并发穿孔。

激光切割机中激光喷嘴设计研究 篇7

喷嘴是激光经导光系统传输聚焦后最后射入工件前的关键部件,也是影响切割加工质量的重要部件。为进一步研究本系列金属切割机型,提高其切割质量,必须对喷嘴结构设计进行研究[1,2]。通过对传统喷嘴结构的气流分析,指出了大功率金属熔融切割时其对聚焦光束的不利影响以及去除熔渣的动力丧失等影响,并据此提出超音速拉法尔喷嘴的设计方法及其应用。

1 喷嘴对切割质量的影响

喷嘴的主要作用有:l)为形成光路系统最终聚焦的聚焦镜提供容纳腔。2)提供切割过程中的所需要的辅助气体。3)具有可变调焦设计(如F轴设计)的激光喷嘴,可以在激光切割过程中起到自动调节聚焦距离的功能。

影响切割质量的因素很多[3],如激光光束质量、数控机床的精度和运行速度、重复精度以及导光系统稳定可靠等。在诸多因素中,喷嘴的结构形式、其辅助气体的种类、压力、速度对于切割质量具有非常重要的影响。同时,对于整个切割过程来说,加工工件的厚度、材料类型也需要与激光喷嘴提供的辅助气体类型、压力、速度形成一个良好(或最佳)的工艺匹配。目前,对激光加工工艺的研究是当前激光研究中的重点内容,喷嘴的结构设计也是其重要的一个方面。喷嘴直径的大小,实践证明具有一定影响,这是因为出口处气流形状以及压力分布情况是由喷嘴大小所决定的,效率最高的情况经过试验证明,最佳直径在1.5mm左右。

另外,当喷嘴口与聚焦光束不同轴,这样对于同轴喷嘴存在一定范围的偏差,辅助气体与光束不同轴就会出现,这样由于吹气的偏斜而影响到的切缝的一侧过烧或不光滑就不可避免,造成切缝过宽,从而影响到喷嘴的损坏,使得切割无法有效进行。所以,对于同轴喷嘴来说,应该要求X、Y两个方位平移调整喷嘴,同时,为了保证进行稳定,还应该设置紧锁装置。气流特性、加工工艺的匹配对于非同轴喷嘴则更为复杂。

2 喷嘴结构及气流分析

2.1 喷嘴基本结构

通常喷嘴的形式如图1,主要有平行、弧形和锥形三种喷嘴形式。在辅助气体压力增加的情况下,这三种喷嘴均可以获得较高的切割速度和好的切割质量,各种形式对此又各具影响。图1(a)型结构简单,容易加工、成本低,但气流流俗和效率较差。图1(b)型为拉伐尔喷嘴,它可获得较高的流速和较好的气流形状但加工困难,废品率高。图1(c)型是喷嘴的常见形式,其气流效率不如拉法尔喷嘴,结构较为简单。

上述喷嘴在加入辅助气体时,结构会有所改变。在实际加工中,喷嘴的主要剖面结构,也主要是存在平行、锥形和弧形。

2.2 常用喷嘴气流分析

当喷入气体压力大于2倍的环境压力时,喷嘴喷出的气体是膨胀不足的。这种情况下,在喷射气体中会形成高能量的激波,同时,喷射气体撞击到工件表面后会形成障碍逆流,在离工件固体表面的一定距离处会产生一个停滞区域。这样正常产生的激波称之为正激波(MSD),它位于工件表面的的上方,它导致了气流减速到一个亚音速值。由于正激波(MSD)不可避免的会导致气体动力性能的降低和严重影响切口内部的空气动力性情况,所以,正激波的强度是非常重要的。通过正激波区域后进入切口的喷射气体是膨胀不足的,因此,在切口的上端会形成一个膨胀波的区域,而在外端,当膨胀气体作用到气流边界上则形成一个压缩波,两者的结合处,会产生一个斜激波。

同时,气体喷射入切口时途径一个严格的密封区域,因而,大部分的气流会从同轴改变成发散的气流,切口内部的气体会产生一个渐强的紊流,这将使切口内部的气体稳定性大大降低。

由于斜激波会产生一个逆向的倾斜压力,因此,切割前沿处斜激波的阻碍,会产生一个分离的气流边界层。在分离点下的气流会转化成涡流和滑流,大大降低了气流的动力传递和去除熔渣材料的能力。相关的一些研究表明,切口内的气流参数以及分离边界层,对于切口质量有着深刻的影响。通过这些研究得出,提高会使喷入气体阻塞的正激波(MSD)强度,增加工件的厚度,首先会不可避免加剧分离层的产生,降低气流沿切口的穿透能力和去除熔渣能力,将使切口内的气流激波模式反而变得更差。同样分离点也会在切缝壁上,平行于切割方向,形成一个可见的边界,这一边界把切缝壁分成了两个具有不同切割质量的区域。

由于不一致的气体流动会产生气体密度的非均匀性,这种非均匀性会导致气体的折射,上述的现象将严重影响、干涉激光的最终聚焦,产生第二聚焦点或使激光聚焦光束发散,这种气体干扰将极大地影响激光切割的熔切效率和改变激光光束的模式,导致较差的切割质量和较低的切割速度。此外,激光喷嘴的底部和工件表面之间的距离也会在切割过程中变得非常敏感,容易偏离公差范围。

3 超音速拉法尔喷嘴

3.1 拉法尔喷嘴设计

新型的超音速拉法尔喷嘴在空气动力学的原理指导下进行设计,具有很好的气体动态参数,喷出气体的工况会得到极大的提高。尤其在正确设计的条件下,P0的潜能可以全部有效的转化成气流速度能量,所以喷出气体的速度会超过音速且能随着喷入气体压强P0的增加而增加,可以获得更高的气体动力来提高去除熔渣的能力。这一因素将大大提高激光切割速度和减少热影响区域。另一方面,超音速喷嘴的气流边界细长清晰,非常适合精加工激光切割和切割厚材料。拉法尔能使供气的滞压(stagnation pressure)全部转化成动能,这样可以有效地把熔化的金属及其夹渣物从切缝前沿吹走。对于新设计的喷嘴来说,其产生的气流具有边界整齐,紊流度小,气流均匀一致且不存在激波的特点,同时,环境压力值与喷嘴出口的气流压力值相同。喷嘴内腔的横截面积先缩小后放大是为了满足喷嘴出口的流速达到超音速(Ma>1)的要求。

在结合空气动力学的原理基础上,同时满足设计中的气流要均匀一致,紊流度小,流场中不存在激波的特点,这里采用较为简便的解析法设计,其中,稳定段、收缩段、喉部和扩张段是构成超音速拉法尔喷嘴的四个部分,应该注意在设计过程中,应该满足激光束和喷嘴壁不相互干扰的原则。

其中,在分析各种喷管设计的基础上,结合激光器的光路系统安装配合相关特点,对于圆弧型收缩段拉法尔喷嘴设计来说,如图2所示为喷嘴上曲面曲线简图,这里采用弯曲喉部并最大转折角bB=0.5v1。

从图2中喷嘴上部曲线可以看出,BC在B点处有最大的斜率,此时的最大转折角为bB。曲线在C点的斜率为0,这样C点称为终止点,B点称为转折点。喉部的均匀音速流变成转折点B处的泉流则是B点以前的曲线设计目的,对于B点以后段曲线来说,起作用就是将泉流按照流动规律转换成满足Mad要求的均匀平行流。考虑到收缩段曲线对出口气帘的较小影响,为了方便计算,圆弧加直线组成B点以前的曲线。在图中,可以使得圆弧与直线相切于P点,而心位于通过喉部的Y轴上。利用一段比较长的直线使得喉部的平直音速流向泉流过渡,这样有利于气流转变成泉流,同时按照泉流形式加速这就是圆弧的作用。为了满足流动充分接近真正的泉流,应该使得直线段尽可能长。在精确给定超音速泉流的基础上,无限逼近精确B点后的曲线的设计,然后可以通过计算机程序来建立相关的B点以后的曲线。

对于初始膨胀段的AB段来说,气流进入喷嘴经压缩段压缩后,在喉部达到音速,在AB段作用下向外膨胀而加速,同时需要注意,从壁面到AB曲线逐渐向外偏,气流方向在转折点B处过渡成以超音速流动的泉流。而此时在平行段的BC内部,气流继续在平行段膨胀。考虑到向内加速膨胀特点,同时要求BC曲线的斜率逐渐减小,到C斜率转变为0。当气流到达EC线时,气流完成了膨胀加速。管口区Mad对应的马赫角为pl,直线EC同轴线的夹角等于μ1,与轴线平行方向,达到所要求Mad。

3.2 拉法尔喷嘴的实际应用分析

基于上述方法设计的拉法尔喷嘴,在模型试验时,喷嘴内部的气流与喷嘴壁摩擦假定为一维摩擦,因此,由于摩擦存在的气流动力损失可以以一个简单计算方式来评定。该喷嘴的气流出口直径为1.7mm,当然,这种简单的假定粘性摩擦形式和一维流体模式以及微机械精度偏差并不意味结果完全精确。因此,我们进行了多次喷入不同的压力气体的实验,分别检测了相应工况下拉法尔喷嘴出口气体的静态压力,选择了一种最接近环境压力的工况模式。在这种方式下得到的喷入气体的压力值为8bar,与设计方法中的理论计算值相比,几乎没有差异。

结合上述正确的理论设计、计算方式及实际应用检验,我们实现了拉法尔喷嘴的实际设计应用。对于喷出气体,也作了相关的实验。这些试验也用于确定喷出气流的超音速值范围,命名为超音速距离。喷出的超音速气流会与周围环境气流形成一个圆柱形气流边界层,在边界层上产生气流摩擦,因此,喷出气体会存在一个从轴向中间开始向两边边界层逐渐递减的气流速度,喷出气体以轴心为最强速度穿透射入空气中,伴随着气体摩擦逐渐减弱,从超音速进入亚音速值。靠近边界层的喷出气流先进入亚音速值,轴向中间的进入最晚。所以,喷出气流基本上经历三个阶段,先是全部气流均为超音速,而后气流速度沿边界层开始向轴心渐渐进入亚音速,此过程也将产生一定的紊流,成为气体速度的混合区域,而后气流全部为一亚音速值。因此,从喷嘴处到中间轴向气流降低开始进入亚音速值,我们称这一段距离为超音速距离。

4 结束语

激光切割是激光加工中应用最广泛的一种加工方法,它是非接触光学热加工,激光光斑非常小,能量高度集中,故其与传统的切割加工方法相比,具有以十分明显优势。本文分析喷嘴的气流特性、拉法尔喷嘴设计方法,对于今后激光切割区发展具有一定帮助。

摘要：激光切割技术因其独特的优势,在现代制造领域占有越来越重要的地位。本文主要采用空气动力学原理对喷嘴内部进行了气流特性分析,提出了拉法尔喷嘴的设计方法,对于今后激光切割机中激光喷嘴设计具有一定指导作用。

关键词：激光切割机,激光喷嘴,优化设计,拉法尔喷嘴

参考文献

[1]阮鸿雁,吕建军,杨波,等.激光切割超音速喷嘴的流场特性[J].中国激光,2009,36(5).

[2]张安峰,周志敏,李涤尘,等.同轴送粉喷嘴气固两相流流场的数值模拟[J].西安交通大学学报,2008,42(9).

激光全息 篇8

近视眼是眼科多发病, 严重影响人们的身心健康。近视眼的手术治疗主要包括角膜屈光手术和有晶体眼人工晶体植入术, 后者由于费用高, 存在角膜失代偿、眼内炎、眼内压升高、白内障等并发症, 难以在临床上广泛开展。角膜屈光手术主要包括角膜表面的准分子激光手术 (如LASEK、T-PRK等) 和角膜基质的准分子激光手术 (如机械刀和飞秒激光制瓣LASIK等) , 前者因为术后疼痛、视力恢复慢、Haze等问题不能普及, LASIK是近视眼手术的主流, 国内每年的手术量在100万人左右。然而随着手术量的积累, LASIK手术存在的问题逐渐暴露出来, 如角膜瓣制作不良、干眼症、上皮内生、视觉质量下降、角膜瓣移位、继发角膜扩张、近视回退等, 其中大部分并发症与角膜瓣有关, 因此人们对LASIK手术的疗效和安全性提出了质疑。

目前准分子除了采用机械刀制作角膜瓣外, 现有了飞秒激光。飞秒激光是一种以脉冲形式发出的红外线激光, 具有脉冲持续时间极短、瞬间功率高、热效应区域小等特点。同时, 飞秒激光可穿透透明的角膜, 依靠等离子体的光裂解作用, 连续多点成线切开角膜基质, 因此在角膜屈光手术中得到了较好地应用。

早期的飞秒激光器与角膜板层刀一样, 需要先用压平镜将角膜压平, 因此无法制作出理想的透镜, 飞秒激光只是用于LASIK中取代机械刀制作角膜瓣, 仍需通过准分子激光来扫描角膜基质进行切削。尽管用飞秒激光制作的角膜瓣薄而均匀, 减少了术中角膜瓣制作不良的风险, 但手术的本质仍然是LASIK。

现新引进VISUMAN飞秒激光设备, Visumax飞秒激光独有的一种治疗近视的微创角膜屈光手术。它利用飞秒激光能在超微空间精确聚焦的特点, 按照患者术前检查的数据在角膜基质层制作出一个均匀、光滑、完美的基质透镜, 再经微小的切口取出透镜。

二全飞秒的优点

角膜的前部基质胶原纤维比较致密, 有较强的抗张性, 对于保持角膜生物力学的稳定性有重要意义。LASIK手术由于制作角膜瓣 (特别是普通LASIK的角膜瓣较厚, 且厚度不均匀) , 破坏了角膜的生物力学稳定性, 与术后的屈光回退、角膜扩张等问题密切相关。SMILE手术不需制作角膜瓣, 对角膜的生物力学影响较小, 理论上可减少术后屈光回退和角膜扩张的发生。

当然, FLEx手术也存在一些缺点, 如矫正的屈光度范围在-10.00D以内;低度近视者所需切除的透镜较薄, 经小切口完整取出的难度加大;与LASIK相比手术难度较大, 如果气泡形成不良, 可能导致透镜取出困难或组织残留;FLEx手术的成本较高, 短期内妨碍了其推广应用。

三VISUMAX设备-SMILE全飞秒激光近视手术适应人群

1患者本人有摘镜要求

2年龄满18周岁以上

3近两年屈光度稳定, 其发展速度每年不大于0.50D

4矫正屈光度范围 (300~1000度)

5双眼屈光度不等的屈光参差者

6配戴角膜接触镜即隐形眼镜者 (软镜应停戴1-2周, 硬镜停戴2-3周, 注:视角膜形态、厚度及角膜上皮恢复情况而定)

7角膜厚度大于450微米

8眼部检查无活动性眼病者

四首选范围

1角膜薄、近视度数高群体:因高度近视眼本身眼轴的过度增长会导致角膜微观结构改变, 引起角膜的生物力学性能下降

2喜欢打篮球、拳击等运动员朋友:抗冲撞力强, 受外力不易移位

3夜间开车等追求高品质视觉质量的患者:减少术后高阶相差, 视觉质量好

4伴有中度干眼症的屈光不正朋友:手术轻柔, 降低术后干眼发生率

5角膜曲率变异大、小直径或扁平角膜患者:精准安全, 避免制瓣不全的风险

具体可以电话:0731-85229669进行咨询

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激光全息 篇9

激光技术诞生至今, 随着现代科学技术尤其是激光技术的发展, 激光治疗设备在临床上的应用越来越广泛, 形成了一门极具发展潜力的交叉学科—激光医学, 产生了巨大的社会效益和经济效益[1]。

激光之所以在临床广泛应用的原因在于其特殊的物理特性, 如单色性好、方向性强、亮度高、强度大、相干性好等。目前临床在用的激光波段集中在红外光、可见光和紫外光3个波段。当激光作用于人体时, 人体吸收光子, 就会有被激活的粒子, 如原子、分子、自由基等产生。这些被激活的粒子通过各种方式将能量释放出来, 可通过辐射波长较长的荧光释放能量, 也可将能量转移给邻近的分子, 还可以通过继发性反应产生其他光生物效应, 此效应开始于局部, 继而影响到全身。这个过程集中了激光的光致发光作用、光致发热作用、光致压强作用、光致化学作用以及生物刺激效应等。

以激光器为核心的激光治疗仪器在临床主要应用在眼科、外科、康复理疗科, 甚至借助于光化学疗法治疗恶性肿瘤。

2 准分子激光的特殊性

普通分子的基态都具有束缚型势能曲线, 因此能稳定的存在。准分子的激发态为分子键形式, 而它的基态却是不稳定的弱束缚态或排斥态, 所以准分子是一种不稳定的广义的分子。早在20世纪30年代, 人们已经观察到准分子光谱, 直到1970年巴索夫才宣布用电子束激励液氙可获得氙准分子激光。我国于1975年开始研制准分子激光器, 目前采用电子束和气体放电激励技术获得了多种准分子体系的激光振荡[2]。

准分子激光治疗设备在治疗屈光不正手术中发挥了重大作用。其光源一般采用的是能够得到高质量烧蚀表面的193 nm Ar F准分子激光。而193 nm激光属于紫外波段, 单光子能量 (6.4 e V) 远大于人眼角膜组织分子键能 (3.4 e V) , 能够打断生物分子的化学键, 使组织分子气化, 从而对角膜组织进行“光化学切削”[3]。

这种准分子激光属于“冷”激光, 对被照射部位周边的组织几乎不产生热效应, 其切削的准确度非常高。凭借这种准确的气化, 可以精确地进行角膜切削, 而对其构造不产生不良效应[4]。

3 准分子激光治疗设备的重要性

随着准分子激光治疗屈光不正方法的不断成熟和改进, 越来越多的近视患者通过这种手术恢复了正常视力, 摆脱了眼镜带来的烦恼, 数量巨大的市场需求也推动准分子激光治疗设备数量的逐年增长。另一方面, 在这种手术中出现的一些医疗事故引发了公众对手术安全性的质疑。

4 准分子激光能量检测方法的研究

鉴于准分子激光治疗设备在手术中的关键地位, 保证设备正常工作对于手术的成功至关重要。在激光器的众多参数中, 激光功率和激光能量是评价激光器性能的关键。激光功率用来描述连续激光的强弱, 激光能量则用来描述脉冲激光的有无。激光脉冲能量直接影响切削效果, 单脉冲能量大小、脉冲宽度和能量的稳定性是眼科手术成功的重要保证。然而准分子激光是靠放电激发气体而产生激光的, 因而很难对激光脉冲能量做到精确控制。眼科手术过程中, 单个脉冲能量的波动、总能量的过多或欠缺是造成过矫和欠矫的主要原因[5]。

经查阅资料, 涉及准分子激光能量要求的现行标准有两个:GB 9706.20-2000医用电器设备第2部分:诊断和治疗激光设备安全专用要求[6]和YY 0599-2007准分子激光角膜屈光治疗机[7], 两个标准中关于激光能量的要求, 见表1。

目前国内激光参数计量仪器的专业研发单位和供应商都很少, 仅有中国计量科学研究院、中科院上海光机所等几家研发单位在做这方面的研究。当前, 国内市场上的计量仪器通常都比较片面, 绝大多数只能满足一些比较传统的激光产品的计量, 对于新型激光器和激光产品往往不能提供有效的参数计量。

激光功率和能量这两个基本参数是相互联系的, 从原理上讲, 功率是能量对时间的微分, 而能量是功率对时间的积分。因此, 通过测量功率对时间积分, 就能够得到激光能量值。通过测量能量对时间求平均, 就可以获得激光平均功率值。一般来说, 光功率是指连续激光平均功率, 而激光能量则是指单脉冲激光能量。目前市场上的激光功率能量计的测量原理总结起来主要有以下5种。

(1) 光电型。利用光电探测器实现对能量的探测。其工作原理与一般光电探测器工作原理相同, 均基于光电探测器材料的光电效应, 即用激光照射探测器以产生与入射光强度成正比的电流输出。对于普通的光电二极管, 功率线性范围为纳瓦至毫瓦数量级, 因此光电型激光功率计主要用于激光小功率和微能量的检测。

(2) 热释电型。利用材料热释电效应进行探测。探测器的热敏单元通常为热电晶体, 可产生与吸收热量成正比的电荷。主要用于检测重复脉冲>5000 Hz的激光。

(3) 体吸收型。主要用于短脉冲激光能量的测量, 尤其适用于脉冲时间为几十微秒或更短的激光。体吸收材料可以是气体、液体和固体中的任何一种。气体和液体吸收材料优点是激光造成的损伤可逆, 缺点是需要封装, 且会导致窗口的反射损失。固体吸收体的优点是不需要外加窗口, 但激光造成的损伤不可逆。

(4) 量热计型。主要应用于低、中功率激光输出测量, 测量波长范围为可见和近红外, 功率水平1 MW~1 W, 工作原理是激光的热效应。吸收体在吸收全部入射激光辐射后, 产生温升, 通过测量吸收体的温度, 利用相应的计算公式来获得激光功率能量值。

(5) 流水式。针对特大功率的激光器而设计, 测量波长范围:1~11μm, 功率>100 k W的连续波激光输出。激光能量被吸收后转化成热, 为避免吸收体温度过高造成热损伤, 在吸收腔外壁绕制循环水冷却装置将能量带走, 通过测量流入与流出端水温的改变量得到入射激光功率能量值。

对于治疗激光波长为190 nm, 能量<50 MJ的准分子激光治疗设备能量的检测, 可以利用精度较高的光电原理的能量计对治疗激光进行测量。

对于能量密度的检测, 按照YY 0599-2007的规定, 首先要确定术区光板尺寸, 其检测要使用激光准直测试纸, 人工读取测量结果, 实际操作表明该测量方法受主观因素影响误差较大。随着激光检测技术的发展, 用于检测光斑尺寸的设备已经能够达到很高的测量精度, 检测中完全可以借助光斑分析系统, 配备合适的衰减器, 利用采集探头及分析软件, 自动测量出治疗激光的光斑大小及能量分布情况, 这样可以大大提高检测效率及准确度。吴建刚等[8]对临床医生关心的准分子激光角膜屈光治疗机性能参数进行了系统的研究, 提出了初步的检测和判定方法, 对检测工作地开展具有一定的参考意义。

来自国家食品药品监督管理总局的数据显示, 目前在用的准分子激光治疗设备以进口为主, 主要来自德国、美国和日本三个国家;国产设备主要来自于台湾和苏州。目前, 在用设备主要依靠厂家售后工程师定期维护保养以及每次使用前例行检查来保证其使用安全性。虽然产品厂家、型号不同, 设备工作原理、工作性能有所差异, 但是只要从治疗终端加以控制, 就能保证临床治疗中设备使用的安全性。

5 结束语

综上所述, 准分子激光治疗设备的安全性直接影响着整个手术的成败, 是临床手术的重要环节, 必须加以重视。总后勤部卫生部将“准分子激光屈光性角膜切削术 (Photorefractive Keratectomy, PRK) ”系统设备列入大型医疗设备监管目录, 按照大型医疗设备质量管理规定, 每两年对其性能进行检测, 检测合格后方可在临床继续使用, 所以尽快出台相应的国家军用检测标准, 研制系统的准分子激光治疗设备检测装置, 对于完善大型医疗设备检测质量控制工作意义重大。

参考文献

[1]李延斌.激光治疗仪器的发展和应用[J].世界最新医学信息文摘, 2004, (6) :1368-1372.

[2]周政卓, 邱明新.准分子与准分子激光[J].自然杂志, 1982, 5 (10) :766-770.

[3]Andreea E.Partal, Maria C.Rojas, Edward E.Manche.Analysis of the efficacy, predictability, and safety of LASEK for myopia and myopic astigmatism using the Technolas 217 excimer laser[J].Journal of Cataract&Ref ractive Surgery, 2004, 30 (10) :2138-2144.

[4]张纪庄, 李学学.激光蚀除生物组织的影响因素[J].中国激光, 2007, 34 (2) :300-304.

[5]刘翔, 张鹏翔, 崔文东, 等.用于眼科激光治疗机光脉冲能量测量的能量计[J].医疗卫生装备, 2007, 8 (5) :73-75.

[6]GB 9706.20-2000医用电器设备第2部分:诊断和治疗激光设备安全专用要求[S].2000.

[7]YY 0599-2007准分子激光角膜屈光治疗机[S].2007.

激光全息 篇10

1 材料及试验方法

1.1 实验材料

基材为45调制钢, 熔覆层粉末为自配的铁基合金粉末, 粒度为36μm~74μm, 化学成分 (质量分数, %) 为0.3C、1.7Si、15Cr、≤1.5Ni、1.5B、余量为Fe。

1.2 试验方法

试样采用钼丝线切割, 试样尺寸为70mm×20mm×25mm, 使用前用400金相砂纸打磨表面, 再用丙酮清洗备用。

熔覆试验采用TJ—HL—T 5000型5千瓦CO2激光器, 激光输出光束为多阶模, 采用宽带单道扫描熔覆方式。宽带光斑尺寸为15mm×2mm, 焦距统一为315mm, 预置粉末厚度约为1.5mm, 所形成的熔覆层厚度约为1mm, 扫描速度与功率见表1。在垂直于扫描速度的方向制取金相样品。用型号为GX51奥林巴斯金相显微镜进行显微组织观察, 用D/Max-2200型全自动X射线衍射仪对熔覆层进行物相鉴定, 并进行了显微硬度测试。

2 结果与分析

2.1 激光熔覆层的宏观状况与熔覆层的显微组织状况

表2.1、表2.2分别为宽带激光熔覆层表观质量情况和熔覆层与基材的界面区域的裂纹情况。可以看出, P=3kW, V=3mm/s, 修复表观质量最佳。图1为在此工艺条件下, 熔覆样品的表观状况1 (a) 、熔覆层与基体的结合区组织形貌1 (b) 与熔覆层的组织形貌1 (c) 。

由表观状况1 (a) 可以看出熔覆层外表为均匀的波纹状, 中间光亮的区域为生成的熔渣脱落区, 表明粉末有良好的流动性与造渣能力, 液体合金有良好的充型能力。

由熔覆层与基体的结合区组织形貌1 (b) 可以看出熔覆层与基材之间实现了良好的冶金结合, 组织过渡良好, 这样的组织也表明熔覆粉末材料与基体材料之间有着良好的相容性。保证了熔覆层与基体之间不会出现开裂现象。

由熔覆层的组织形貌1 (c) 可以看出熔覆层不同深度区域组织之间过度良好, 保证了熔覆层内部不至于存在性能薄弱区域, 在零件再次投入使用时从局部区域提前产生裂纹。

2.2 熔覆层的元素分布状况

熔覆层中间部位为正常服役区域, 所以中间部位树枝晶区域的元素分布就成了熔覆层性能的关键因素。

形貌分析如图2, 可以看出微观结构为两种组织成网状相间, 组织之间也没有微裂纹, 不同区域过渡自然, 所以树枝晶区域内部的力学性能均匀, 没有应力集中的危险, 不会在本层引起零件破坏。取树枝晶区域不同位置, 晶粒内部位置1和晶界处位置2分别进行元素成分分析结果如表3 (a) 和3 (b) :Cr元素在晶界处的含量比晶粒内部高, 因为Cr元素是硬质相生成元素, 所以在晶界处会有较多的硬质相生成。将熔覆层中部树枝晶区域相同位置元素分布与过渡区域元素分布进行比较, 可以看出该区域Si的含量明显减少, Cr、Ni元素含量大量增加, Fe含量减小, 所以在此会生成更多的硬质相, 通过形貌比较我们也可以看出在该区域网状晶界明显增加, 硬质相区域较大, 会具有更好的力学性能。

2.3 XRD相的确定

图3为熔覆层X射线衍射分析结果, 由图可知, 涂层中相组成复杂, 除了基体相-Fe外, 还有Fe5C2、Fe2B、FeSi等相, 从图2还可以看出有表征非晶态的漫散包, 这表明涂层内含有一定量的非晶, 这种复合材料组织预示着熔覆层将会有比较好的力学性能。

2.4 显微硬度变化规律

图4为熔覆层→结合区→基材显微硬度分布曲线。由图可知, 在熔覆表层, 由于高能激光作用, 造成合金元素的烧损, 使表面硬度较低;由表及里约0.3mm处, 硬度明显升高。

在0.3mm~0.9mm区域, 硬度变化趋于平缓, 这是由于熔覆层中结晶析出的碳化物和金属间化合物等数量变化不大所致。

在结合区域, 显微硬度高达到了HV8100.2, 这是由于在高能激光作用下, 结合区发生激光淬火, 产生马氏体组织。在接近基材处, 硬度下降明显, 原因是马氏体数量逐渐减少所致。

3 讨论

激光模式不同, 都将造成激光光斑形状发生变化, 光斑形状的不同能使所获得的熔覆层形貌和力学性能存在较大的差别。高斯光斑与宽带光斑能量分布如图5所示, 即利用宽带系统, 可将光束W形ei状g调ht制成功率密度分布为矩形分布的光斑, 大功率激光通过这种变换后, 激光的功率分布可以均匀地会聚在一个尺寸很小的方形区域, 这不但大大方便了激光扫描工艺的制定, 而且由于光斑具有整齐的方形边界, 可以准确控制作用区域, 使同时扫描的面积比较大。图5给出了本课题采用的调制光斑能量分布与高斯模式能量分布情况。

4 结论

1) 宽带光斑尺寸为15mm×2mm, 输出功率p=3kW, 扫描速度v=3mm/, 熔覆效果最佳;

2) 宽带激光熔覆模式具有以下优势: (1) 可以增加熔覆带宽度, 单道熔覆宽度10~15mm, 甚至更宽, 窄带φ1~3mm; (2) 宽带激光熔覆可使温度分布更为均匀, 由于激光束斑快速局部摆动使熔池表面温度最高点快速变化, 导致熔池中央区域的温度梯度下降, 裂纹敏感性降低, 引起的变形减小, 表观质量得到改善; (3) ]]由于熔池边缘的温度梯度形成了适当的表面张力, 可起到搅拌熔体使合金元素均匀分布的作用。

参考文献

[1]王义厢, 45钢表面激光熔覆铁基合金涂层显微组织与性能[J].热加工工艺, 2008 (21) :131-133.