基坑围护评估报告

国民经济的快速发展下，越来越多的行业，开始通过报告的方式，用于记录工作内容。怎么样才能写出优质的报告呢？以下是小编收集整理的《基坑围护评估报告》的相关内容，希望能给你带来帮助!

第一篇：基坑围护评估报告

浅谈多种围护结构在某基坑围护施

工中的应用

某住宅区三期由8幢16至17层住宅楼、地下车库6个、2～3层纺工路沿街商铺和l幢2至3层商场组成，总建筑面积约为5.7万m2。本工程设一层连通地下室，基础形式为沉管灌注桩和预应力管桩基础。基坑设计开挖深度为3.30～4.90 m。

中国论文网 /2/view-12910678.htm

该场地基坑位于东面距离道路边线16.3～16.8 m之间，其外为城市南北向交通主干道，上有高压电缆管线、煤气管(埋深约1.2m)、自来水管(埋深约1.3 m)、联通管(埋深约1.2 m)和电信管(埋深约1.2 m)等地下管线，与本

工程最小距离分别为14.8 m、17.9 m和20.9 m。基坑南面距离道路边线22.9 m，道路边线南侧为城市东西向交通主干道。基坑与投入使用的一期建筑物的最小距离为8.0 m。基坑与二期已建建筑物的最小距离为19.1 m。基坑西侧有一临时施工道路。局部紧靠本工程基坑边。基坑一期与待建三期之间有多条一期已埋设的电缆管线、广电管线、污水管(埋深约1.2m)和雨水管(埋深约1.2/1”1)，与本工程最小距离为2.4m。

根据勘察报告，场地原为农田和农民住宅区，现已初步填土平整，部分场地为建筑废土所覆盖，场地中部因施工取土形成积水洼凹地，局部被泥浆水覆盖。基坑开挖深度影响范围内各土层主要物理力学性质指标见表1所示。

场地地下水属孔隙潜水型，勘探期

间在钻孔中测得孔内稳定潜水位埋深一般为0.2～1.1 m，相应的潜水位标高为1.7～1.2 m，地下潜水主要赋存于浅层粘性土中，富水性差，受河流和大气降水补给，潜水位埋深主要受场地微地貌形态控制，潜水位变化主要受控于大气降水和地表河水位，一般情况下地下潜水位略高于当地河水位，在高水位期间，潜水位甚至可达自然地面，地下潜水位随季节变化有所升降，变化幅度较小，一般年变幅为0.5～1.5 m。地下潜水对混凝土结构无腐蚀性;对混凝土结构中钢筋有弱腐蚀性。

1 围护结构设计

综合场地地理位置、土质条件、基坑开挖深度和周围环境条件，本基坑围护具有如下特点：

(1)基坑开挖面积很大，基坑周长约1 400m，地下室围护1.2万余m2：

(2)基坑设计开挖深度为3.30～4.90 m;

(3)场地地基中软弱土层分布较均

匀，且地基浅部的软土层厚度在4m左右，其下卧层为力学性质较好的粘性土层;

(4)本工程周围环境条件尚可，但小区内部局部围墙和管线距本基坑较近。

放坡开挖可节约工程造价，经济性最好。在条件许可的情况下可优先选用。从本基坑的实际情况出发，基坑西侧局部距离本工程二期的几幢建筑物和地下室较近，大部分场地距在建建筑物均在22.0 m开外;且各地下室和主楼均为空地，因此可以考虑采用放坡开挖。

土钉墙围护结构具有经济性好、施工方便、施工工期短、安全可靠等优点。目前已在许多基坑工程中取得了成功的经验。同时，在土质条件比本工程差得多(软土含水量在60%以上)的上饶、九江等地土钉墙也得到了广泛应用，最大开挖深度已达7 m以上。

6l号楼B区北侧1.8 m处存在一污水管，采用其他形式的围护结构在软

土地基中往往变形较大，容易造成周围管线产生变形而开裂等现象，从而引发工程事故，因此采用内撑式排桩墙围护结构。内撑式排桩墙围护结构虽然造价略高一些，但具有可靠性好，围护结构受力合理。变形易控制等优点，尤其适合于在周围环境条件较差的基坑采用。

结合本工程上述特点，根据“安全、经济、方便施工”的原则。采用放坡开挖、复合土钉墙与内撑式排桩墙的围护方案是比较经济合适的。

计算参数及土工指标为：计算中考虑地表施工堆载15kPa：土压力计算采用土体固快指标，各土层物理力学性质指标根据勘察单位提供的本工程地质勘察报告取值。

2 施工要求及现场监测

2.1 施工要求

土钉墙围护是随着基坑挖土的进行而逐步实施的，因此土钉墙施工与挖土作业交叉进行，二者的配合至关重要，直接关系到基坑的安全和施工工期，需

合理安排，分层进行。

基坑土方开挖应结合土钉墙施工，分层、分段进行，每层开挖深度不得超过1.5 m，每层分段开挖长度不得超过30m。开挖面宽度不得小于同层土钉长度，严禁超挖或在上一层未加固完毕就开挖下一层。

在机械开挖出支护坡面后，要求人工及时修整边坡，并进行第一层喷射混凝土的施工作业，尽可能缩短边坡暴露时间。土钉成孔后完成钢筋网布设工作，土钉注浆后及时布设加强筋并喷射第二层面层。

基坑底最后30 cm土方宜采用人工开挖，边挖土边施工基础垫层，并尽早施工地下室底板，缩短基坑暴露时间。在地下室底板达到80%设计强度等级，并采用毛石混凝土填实底板与围护桩之间的孔隙后，方可拆除支撑。

施工单位在土方开挖前。应制定详细的土方作业计划，待甲方、设计、施工单位同意后方可实施。

2.2 现场监测

本围护工程开挖深度、面积均较大，因此除进行安全可靠的围护体系设计、施工外，尚应进行现场监测，作到信息化施工。

本基坑监测内容如下：

(1)基坑开挖过程中，基坑周边深层土体的水平位移监测：

(2)基坑外(土钉墙顶)土体的沉降观测;

(3)周围环境监测：主要包括纺工路及其管线的沉降观测、有无裂缝产生及其发展情况。基坑土体水平位移预警值为45 mm 或坑顶水平位移连续3 d大于5mm/d。

2.3 应急措施

在基坑开挖过程中.如出现边坡水平位移超过警戒值，可采用基坑外卸土，坡顶超前锚杆注浆，加长、加密土钉以及放慢挖土速度的方法处理，必要时用土方或编织袋在坡脚采取反压回填措施。如申花路或地下管线沉降较大时。

可采用注浆加固地基等方法处理。在基坑开挖过程中，场地内应保证有一台挖土机可以随时调用。便于采取应急措施。

3 结语

本工程因地制宜地采用放破开挖、土钉墙围护结构、内支撑式排桩围护结构及基坑降水多种手段相结合的围护方案是比较经济合理的，大大节约了工程造价。

放坡开挖可节约工程造价，但在软土层中放坡坡度较缓，由于回填土不易密实，应注意其产生的不利影响。

松木桩复合土钉墙或水泥搅拌桩复合土钉墙，有利于提高坡脚土体的承载力，提高基坑的整体稳定性并减小围护结构的位移。在土钉长度相同的情况下，后者土钉的覆盖范围小于前者，可以避免土钉超红线。

内撑式排桩墙围护结构可有效地控制围护结构的弯矩和变形，并具有较好的可靠性。本工程基坑开挖至坑底，围护结构的变形约3.85 cm左右，说明

围护结构设计是安全的。

第二篇：基坑围护深层搅拌桩与软土地基深层搅拌加固

一、 监理依据：

深层搅拌桩工程监理的主要依据为：

1、 上海市标准地基基础设计规范(DBJ08-89)。

2、 地基与基础工程施工操作规程(YSJ402-89)。

3、 软土地基深层搅拌加固法技术规程(YBJ225-91)。

4、 工程设计图纸(含变更设计)及说明、施工承包合同。

5、 依法订立的建设监理合同。

6、 政府现行有关政策、法令、监理法规。

二、 监理工作的内容：

1、 基坑围护方案是否经过有资质的单位进行设计。是否符合市建委关于对基坑围护及开挖方案进行技术评审的规定;检查基坑围护方案是否以经过审批手续;是否可靠合理;参加设计图纸会审;审核施工单位编制的施工组织设计、技术方案及措施和施工进度计划。

2、 监督施工方案有关标准、规范和工程设计要求及编制的施工组织设计，精心组织施工。检查施工工艺流程和质量保证措施，是否与施工规程要求符合。

3、 控制各道施工工艺及工序，确保施工质量，定期召开或参加监理工作例会，总结施工质量工作，商议解决质量问题及办法。

4、 监控检查工程施工进度，确认完成并符合工程质量要求的工程量，签证作为施工方向建设单位结算工程款的依据。

5、 工程完工后，参加工程预验收，组织工程竣工(深层搅拌桩)的验收。

6、 督促施工方，按建筑安装工程质量检验评定标准中资料的要求进行施工资料归档工作。

三、 质量监理控制：

1、 轴线与桩号的布置复核。

根据围护基坑工程，软土复合地基加固工程的设计方案，按照工程复核所测放的轴线，桩位布置与设计图误差不得>5cm。

2、 基坑挖槽。

进行深层搅拌法施工的场地事先应预以平整，并且必须清除施工范围地下一切障碍物，在围护桩的外侧，按设计距离放出搅拌桩的桩位控制线，被加固作为隔水体上面应先挖槽，防止土体 1

隆起。

3、 搅拌桩垂直度。

为保证搅拌桩的垂直度，机器平台的二条轨道高差要求<10cm。操作台的平整度和导向架对地面的垂直度，其偏差不超过桩长的1.5%,桩位偏差不得>10cm。

4、 预搅下沉。

搅拌机预搅下沉时不准用冲水下沉，当遇较硬土层下沉太慢时。方可适量冲水。凡经输浆管冲水下沉速度一般不应大于0.6M/min，深度误差不得大于5CM。

5、 制备固化剂浆液。

深层搅拌机预搅下沉的同时，后台搅制固化剂浆液必须同步进行。要控制施工单位在制备水泥浆液，水泥不能离析，水泥浆要严格按照设计的配合比配置，水泥要过筛。为防止水泥浆离析，可在灰浆机中不断搅动，待压浆前才将水泥浆倒斗中。严格控制在压浆阶段不允许发生断浆现象，输浆管不能发生堵塞。

6、 喷浆搅拌提升。

深层搅拌和下沉达到设计深度后，开启灰浆泵，待浆液达到喷浆，再按设计确定的提升速度边喷浆、边提升深层搅拌机，提升速度一般不得大于0.5m/min。喷浆必须连续，一旦因故停浆，必须立即通知前台。为防止断桩和缺浆，必须将搅拌和下沉至停浆点以下0.5m，待恢复供浆时再喷浆提升。

7、 重复搅拌。

深层搅拌机喷浆提升至设计标高时，关闭灰浆泵。为使软土和浆液搅拌均匀，必须再次开动深层搅拌机下沉复搅(一般要求复搅不得少于二次)。作围护防水墙时复抗次数及上部要增加复拌次数。

8、 喷浆复搅提升。

复搅下沉至要求深度后，再将深层搅拌和边喷浆、边提升，当提升至设计标高与地面接近时，在设计标高以下1m处，用慢速度。接近地面处停止浆液供灰，搅拌头在设计标高的1m范围内，搅拌20-30秒钟，以保证桩头均匀密实。在成桩过程中，由于电压过低，堵塞或其它原因造成停机，使成桩工艺中断的，为防止断桩，在搅拌机重新启动后，将深层搅拌叶下沉半米再继续成桩。

9、 桩的搭接。

为了使搅拌桩能起到隔水作用，相邻桩的搭接应>100mm，一般搭接为200mm，搭接相邻桩施工的时间间隔不能超过24h，若超过24h，应详细记录，且须采用补强措施。

10、注浆的控制。

按设计水灰比和水泥掺入量计算每组桩的浆液体积，并计算从拌台到搅拌点管道内所占体积，然后在现场进行注浆成桩试验。

11、泥掺入量。

对每根(组)制成的搅拌桩质量的重点是水泥用量。因此必须按照设计要求所规定的水泥掺入量进行施工(必要时需加入外加剂)。

12、试块制作。

用于隔水的地下档土构筑物深层搅拌桩，水泥土须制作试块，试块数量一般每150-200M3一组或二天做一组，试块须在水池中养护28天干燥后进行试压。

用于复合地基加固的深层搅拌桩，除上述内容外，另需制作90(天)龄期的加固强度标准值试块，以做无侧限抗压强度测试。

四、 原材料质量验收：

1、 水泥。每批尺应有出厂合格证，并经复试合格后方可使用，外地水泥需有进沪许可证。首批

水泥进场必须送检做安定性试验。然后按同一种水泥、同一家厂、同标号，同编号水泥不超过200T为一个检验批。

2、 外掺剂。应有厂产合格证，进场的产品合格证和产品要进行验收。

五、 其它：

深层搅拌桩施工完成后，不容许在其附近随意堆放重物，防止桩体变形。

六、 竣工提供资料：

1、 深层搅拌桩施工记录表。

2、 深层搅拌桩供砂记录表。

3、深层搅拌桩施工记录汇总表。

上海正信建设工程管理有限公司

第三篇：基坑支护评估报告

鼎和监理

质量验收评估报告

监理质量评估报告

蒲江县凯世捷·财富广场基坑支护分项工程

建设单位：成都凯世捷投资有限公司

设计单位： 中节能建设工程设计院有限公司

施工单位：

广西建工集团基础建设有限公司

监理单位：

四川鼎和工程建设管理咨询有限责任公司 总监理工程师： 姚西全

日期：2016年04月08日

1 1 / 鼎和监理

质量验收评估报告

蒲江县凯世捷·财富广场建设工程分部工程

监理质量验收评估报告

一、工程概况

本工程为成都凯世捷投资有限公司开发建设的“凯世捷·财富广场”项目工程，位于成都市蒲江县桫椤路中段。“凯世捷·财富广场”项目工程由四川大卫建筑设计有限公司设计，基坑支护工程由中节能建设工程设计院有限公司设计。

本工程为小型商业综合体，设计定型为一栋综合体，21层。地上部分由两个塔楼及裙房组成，裙房功能为商业，裙房中间设有一个步行街，主要出口分别通向两条主街。另外两个出口通向建筑南侧。位于塔楼部分下部完整结构单元(以变形缝区分)部分的裙楼建筑高度为25m，位5层高层裙房，其他部分裙房为4~5层多层裙房，建筑高度为23.95m，地下室部分为三层地下室，地下室三层局部为升降水平衡移式车库。总面积60812.85m2，其中地上36830.49m2，地下23572.31m2。

二、基坑支护工程设计

1、支护桩设计

(1)A A’ 段、 A’B’段、B’B段：该段基坑外侧为市政道路，道路边沿距基坑边约10m，地质情况：选择1-1剖面补1号钻孔地质资料，从上至下分别为1.0m厚杂填土;1.2m厚素填土;0.8m厚粉质粘土;1.6m厚松散卵石;2.9m厚稍密卵石;2.2m厚中密卵石;6.0m厚中砂;3.0m厚粉土;3.0m厚中砂;3.0m厚松散卵石;以下均为中密以上卵石层。采用桩锚支护结构方案，道路车载超载按30kN/m：设计桩径1.2m;桩长25m;桩间距为2.4m，桩上设4道预应力锚索，锚索成孔直径168mm，锚固段

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质量验收评估报告

需采用旋喷扩孔至450mm。该段共计62根桩。支护结构详见AB段支护结构图。 其中A’B’段有15根桩桩顶标高下降6.5m，桩长18.5m，只在-9m及-12m位置设置两排锚索。

(2)BC段：该段基坑外侧为既有建筑，高6层，砖混结构，预计基础埋深3m，距基坑边距离约6m，地质情况：选择4-4剖面补6号钻孔地质资料，从上至下分别为0.5m厚杂填土;1.1m厚素填土;0.9m厚粉质粘土;2.0m厚松散卵石;2.5m厚稍密卵石;2.2m厚中密卵石;1.3m厚密实卵石;3.0m厚粉土;9.0m厚中砂;0.5m厚松散卵石;1.2m厚稍密卵石;以下均为中密以上卵石层。采用桩锚支护结构方案，建筑超载按120kN/m：设计桩径1.2m;桩长25m;桩间距为2.4m，桩上设4道预应力锚索，锚索成孔直径168mm，锚固段需采用旋喷扩孔至450mm。该段共计35根桩。支护结构详见BC段支护结构图。

(3)CD段：该段基坑外侧为既有建筑，高3~7层，砖混结构，预计基础埋深3m，距基坑边距离约5m，地质情况：选择3-3剖面补8号钻孔地质资料，从上至下分别为0.6m厚杂填土;1.0m厚素填土;1.1m厚粉质粘土;1.8m厚松散卵石;1.5m厚稍密卵石;1.2m厚中密卵石;6.4m厚中砂;2.1m厚粉土;6.0m厚中砂;1.1m厚松散卵石;1.4m厚稍密卵石;以下均为中密以上卵石层。采用桩锚支护结构方案，建筑超载按140kN/m：设计桩径1.2m;桩长25m;桩间距为2.0m，桩上设4道预应力锚索，锚索成孔直径168mm，锚固段需采用旋喷扩孔至450mm。该段共计40根桩。支护结构详见CD段支护结构图。

(4)DA段：该段基坑外侧为既有建筑，高4~6层，砖混结构，预计基础埋深3m，距基坑边距离约6m，地质情况：选择2-2剖面补9号钻孔地质资料，从上至下分别为0.5m厚杂填土;1.0m厚素填土;1.2m厚粉质粘土;1.5m厚松散卵石;2.3m厚稍密卵石;3.3m厚中密卵石;6.0m厚中砂;3.2m厚粉土;2.8m厚中砂;0.6m厚松散卵石;1.6m厚稍密卵石;以下均为中密以上卵石层。采用桩锚支护结构方案，建筑超

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质量验收评估报告

载按120kN/m：设计桩径1.2m;桩长25m;桩间距为2.0m，桩上设4道预应力锚索，锚索成孔直径168mm，锚固段需采用旋喷扩孔至450mm。该段共计27根桩。支护结构详见CD段支护结构图。

(5)支护桩桩顶设置截面为1200mm×800mm的冠梁，桩间采用植筋挂钢筋网喷射混凝土支护。

(6)支护桩混凝土、冠梁混凝土强度等级为C30，桩间护面喷射混凝土强度等级均为C20。

2、桩间护面设计

(1)桩间护面采用披挂钢筋网喷射混凝土进行护面。喷射混凝土面板厚度80。

(2)钢筋网的横向加强筋采用植筋方式与支护桩桩体连接，植筋锚固长度不小于200mm。

(3)横向加强筋间距1.0m。

三、质量评估依据

1、《建设工程委托监理合同》;

2、《建设工程监理规范》GB/T50319-2013;

3、本工程建筑工程施工合同及招投标;

4、与工程有关的设计图纸、图纸会审纪要、会议纪要及相应工程联系单;

5、国家、行业现行法律法规及相关建筑施工验收规范、质量评定标准;

6、国家颁布的现行强制性标准;

7、《四川省建设工程质量和安全生产管理规定》;

8、经审批的施工组织设计和各专项施工方案。

四、监理工作情况

1、检查用于本工程的原材料的质保资料，并对规范要求的材料实行见证取

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质量验收评估报告

样复试制度，经专业检测机构测试合格后并有报告方能使用。

2、检查施工过程中的钻孔深度，钢筋焊接质量，混凝土配合比。

3、对浇筑过程旁站监理，督促施工单位管理人员处理异常情况，做好旁站记录。

4、督促施工单位进行全面质量管理，建立、健全质保体系，要求提供管理人员及特殊作业人员的名单及上岗证。

5、审查施工单位上报的专项施工方案，并提出审核意见。

6、督促施工单位严格按设计图纸、施工规范及验收标准施工。

7、及时整理各种资料，每日将工程监理情况记入监理日记，月末编写监理月报详细总结并分析月度工程质量、进度、投资及其他有关情况，上报业主。

8、督促施工单位做好安全文明施工工作，发现安全隐患及时提醒施工单位处理。

9、每周组织召开监理例会，并根据需要召开专题会议，负责记录及编写会议纪要。

五、工程质量情况

1、施工期间，督促施工单位全面落实工程项目合同约定的质量保证制度。水泥、钢绞线均有合格证、质保书，并按照规范要求实行见证取样复试，做到了不合格材料、设备、构配件一律不用于实际工程中。

(1)普通硅酸盐水泥检验送 2 组 (2)钢绞线检验送检 2 组 (3)钢筋材料送检 9 组 (4)砼强度试块送检 45组

2、各道工序均经监理有效监督检查，所有隐蔽工程均经监理工程师验收。对于资料不齐全或质量不合格的工序不予签认，等整改完毕复查符合要求后方给予签证。

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质量验收评估报告

隐蔽工程验收记录86份。

3、施工过程中对关键工作和重点部位，以巡视检查及旁站方式实行监督，并做好相关记录。抗浮锚杆施工质量处于受控状态。

4、施工过程施工单位能够做到及时报送资料，经核对质量保证资料基本齐全。

5、按照图纸及规范要求进行了开工前护壁锚索抗拔基本实验以及施工后的锚索拉拔测试(184根)，测试结果全部合格。

六、基坑支护工程质量验收评估意见

本项工程技术资料经查齐全，各隐蔽验收质量合格，观感质量良好。据此，质量评定为合格。

四川鼎和工程建设管理咨询有限责任公司

凯世捷·财富广场监理部 项目总监理工程师：

2016年04月08日

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第四篇：基坑工程施工的风险评估研究论文

摘要

：基坑工程存在各种不确定性因素，所以基坑工程具有很高的风险性。通过对风险的识别与度量，实现对基坑工程施工中风险的评价，并结合工程实例加以验证，得出合理的结论,对于基坑工程风险管理具有一定的现实意义。

关键词

：基坑工程;风险识别;风险度量

1概述

随着我国经济的发展，建筑项目越来越多，基坑工程的数量也急剧增加，基坑工程由于开挖工期长、施工难度大、施工程序繁琐、地质条件和周边环境复杂、开挖过程中的未知因素多等特点，使得基坑工程施工风险性比一般工程高很多。因此，为了保证基坑工程施工的正常进行，有必要对基坑工程施工进行风险评估。基坑工程是指采用明挖方式向下开挖的一个地下空间及其配套的支护体系。其施工流程如下：基槽验收→桩基施工→桩基验收→基础垫层→基础防水→基础防水保护层→基础放线→基础筏板钢筋施工→基础地梁、后浇带模板施工→墙、柱插筋→检查验收→基础筏板、地梁混凝土施工[1]。基坑工程施工风险主要表现在下列几个方面：

(1)支护结构中土体的物理力学参数选择性;

(2)基坑土体取样的局限性;

(3)基坑开挖存在的空间效应考虑不周;

(4)支护结构设计计算与实际受力不符。

2基坑工程施工风险的识别

2.1基坑工程风险产生的原因分析

常见的导致工程事故发生的原因主要有以下几个方面[2]：

(1)基坑工程自身因素：基坑工程的地域性、隐蔽性以及基坑工程的复杂性;

(2)地质勘查与设计因素：是基坑工程安全施工的前提和基础;

(3)施工因素：抢工期;超挖;超载;钢腰梁与斜撑连接点施工不牢靠;止水帷幕漏水;

(4)其他因素：未编制科学的技术方案、处罚力度和案例教育不够等。

2.2基坑工程施工风险识别过程

(1)成立专项风险评估小组，明确小组分工，明确评估对象和范围，搜集资料;

(2)以整个基坑工程为单位进行总体度量分析;

(3)总体风险评估等级达到Ⅲ级以上的工程，进行专项风险度量分析;

(4)专项施工风险度量分析，识别施工过程中的事故类别;(5)确定风险控制措施。

3基坑工程施工风险的度量

3.1基坑工程施工风险度量程序

(1)前期准备;(2)开展总体风险评估;(3)确定专项风险评估范围;(4)选择评估方法;(5)开展专项风险评估;(6)提出评估对策措施建议;(7)得出评估结论;(8)编制评估报告。

3.2基坑工程施工风险度量的方法

基坑工程施工风险度量的方法很多，主要有BP神经网络法、专家打分法、AHP层次分析法等，本文研究中主要采用专家打分法和AHP层次分析法相结合来进行风险的度量。这两种方法都具有简单、实用、所需数据信息少等特点。

3.3基坑工程施工评价指标体系的建立

基坑工程施工评价指标体系是对基坑工程施工安全进行综合评价的依据和标准。它的设置应符合系统全面、简明科学、稳定可比、灵活可操作的原则。本文根据基坑工程施工的实际情况，运用系统工程的理论建立了一套结构齐全的评价指标体系，主要因素有工程地质条件、气候条件、基坑周边场地情况和基坑开挖深度，这四个方面又有很多子因素.通过对上述指标体系赋值的分析及专家打分，得出基坑工程风险等级标准为：18分以上为一级极高风险，13-17分为二级高度风险，9-12分为三级中度风险，低于8分为低度风险。

4基坑工程施工风险评估的实例分析

清江大桥3#承台基坑所在标段属长江及一级支流清江的上游流域，具有典型的山区河流特征，河道蜿蜒曲折，河床狭窄深切。4.1清江大桥3#承台基坑风险分析清江大桥3#承台基坑风险主要有以下两个方面：

(1)基坑的滑坡、坍塌。主要原因有：地下水丰富、雨季未及时排水或未采用深基坑降排水;未采用基坑支护措施或基坑支护不当;开挖未避开危险区、基坑周边堆放大宗材料使坑壁承受荷载过大。

(2)施工组织不当。主要包括：基坑周边未按安全生产要求设置护栏;基坑内未设置安全坡道;施工人员未按要求进行佩戴安全帽;施工人员未按要求在基坑周边随意行走、停留;场地布局混乱、工具杂乱堆放等。4.2清江大桥3#基坑施工事故可能性评估指标体系评分经过专家论证，清江大桥3#承台基坑施工事故可能性评估指标体系X1--X6评分分值依次为：2、1、5、2、1、1，总评估分值为12。根据表4-2事故风险等级的划分，清江大桥3#承台基坑风险等级为二级，属于高度风险，所以在施工过程中要加强防范，防止安全事故发生。

5结语

基坑工程施工安全风险是建筑施工安全风险的一个重要方面。本文对于安全风险的评价有一定的实际意义，但还有很多不足：

(1)评价指标的体系还不够全面，建立全面科学的指标体系，是后续研究的内容。

(2)本文未对评价指标体系的效度和评价结果的信度进行验证。在面对已经发生的事故面前，我们可以去分析去调查，但当有一些未知的风险发生时，我们要做的是对风险的防范。

(3)本文对基坑工程风险识别的方法介绍的比较单一，在对基坑工程施工风险度量的过程中，要合理运用多种方法就行评估，应结合两种及两种以上种方法得出的结果综合考量，确保把在基坑工程施工过程中对人们带来的风险降到最低。

参考文献：

[1]刘瑢.基于风险管理的深基坑工程施工预警系统研究[D].东南大学,2016.

[2]罗凤.深基坑工程风险管理研究[D].成都理工大学,2018.

第五篇：基坑监测报告

XXX市 XXXX 基 坑 工 程

监测报告

XXXXXX(单位)

2012年X月

XXX市XXXXX基坑工程

监测报告

工程名称：XXX

市XXXXX基坑工程

监测内容：基坑支护结构及周边建(构)建筑物安全

工程地点：XXXXX

监测日期：2010年X月X日～2012年X月X日

XXXXXXXXXXXXX 2012年X月

委托单位：

建设单位：

勘察单位：

设计单位：

施工单位：

监理单位：

监测单位：

项目负责人：

试验人员：

报告编写：

审

核：

审

定：

报告总页数：x页

目 录

一、 工程概况 ...................................................................................... 1

二、 监测依据 ...................................................................................... 1

三、 监测内容 ...................................................................................... 1

四、 监测点布置和监测方法 .............................................................. 2

五、 监测工序和测点保护 .................................................................. 4

六、 报警值 .......................................................................................... 5

七、 监测时长和频率 .......................................................................... 5

八、 监测成果及分析 .......................................................................... 6

九、 附表、附图 .................................................................................... 11

一、 工程概况

XX市XXXX工程位于XXX市旧城区核心商业区内，南西面邻XX商场，东面邻XX市百货大楼，东南面为XX街，北西面为XX路。广场长约162 m，宽约35 m，占地面积约4943.96㎡，建筑占地面积约3052.0㎡，总建筑面积约40260.0㎡，拟建建筑物主楼高9～10层，骑楼1～4层，底层架空，地面以下三层，地下室底板标高约63.4 m，靠近XXX路一侧深约10 m，靠近XX街一侧深约14.5 m(场地现状呈西北低南东高的缓坡状);上部结构采用框架结构，设计室内±0.00标高为78.00 m。基础采用钻孔灌注桩基础，桩端进入砂质泥岩层不少于2.0m。基坑支护结构采用钢筋混凝土地下连续墙，深约20m，完成基坑支护作用后作为地下室外墙，建筑设计使用年限：50年，基坑工程安全等级为一级。基坑开挖及地下室施工采取分三幅进行，第一幅于2011年X月X日完成地下室主体结构施工，第二幅于2011年X月X日完成地下室主体结构施工，第三幅于2012年X月X日完成地下室主体结构施工。

二、 监测依据

(1)《建筑基坑工程监测技术规范》(GB 50497-2009); (2)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002); (3)《建筑变形测量规范》(JGJ 8-2007); (4)《工程测量规范》(GB 50026-2007); (5)《建筑基坑支护技术规程》(JGJ 120-99); (6)《混凝土结构试验方法标准》(GB 50152-92); (7) 委托方提供的相关设计图纸。

三、 监测内容 根据《建筑基坑工程监测技术规范》(GB 50497-2009)的要求及xxx工程的实际情况，具体监测内容如下：

(1)地下连续墙墙顶沉降监测;

(2)地下连续墙深层水平位移(测斜)监测;

(3)地下连续墙纵筋应力监测;

(4)水平支撑内力监测;

(5)基坑外地下水位监测;

(6)周边建(构)筑物变形监测。

四、 监测点布置和监测方法 1.周边建筑物沉降

(1)测点布置 按规范规定，从基坑边缘以外1~3倍开挖深度范围内需要保护的建(构)筑物、地下管线等均应作为监控对象。本工程需要保护的建筑有：xxx百货大楼、xx大厦、xxx行、xxxx商场、xxxx商厦。 现有有效测点34个，具体测点布置见附图1所示。

(2)监测方法 在周边建筑物的测点部位将L型测钉打入或埋入待测结构内，测点头部磨成凸球型，测钉与待测结构结合要可靠，不允许松动，并用(红色)油漆标明点号和保护标记，随时检查，保证测点在施工期间绝对不遭到破坏。用水准仪观测设在建筑物上的测点的高程变化情况。 2. 地下连续墙墙顶沉降监测

(1)测点布置 围护墙顶部沉降监测点埋设于连续墙圈梁上，连续墙墙顶中部、阳角处布置监测点。本工程现有有效测点11个，具体埋设位置见附图2。

(2)监测方法 在连续墙墙顶监测点部位将膨胀钉埋入圈梁内，测点头部磨成凸球型，测钉与待测结构结合要可靠，不允许松动，并用(红色)油漆标明点号和保护标记，随时检查，保证测点在施工期间绝对不遭到破坏。用水准仪观测设在墙顶各监测测点的高程变化情况。 3. 地下连续墙深层水平位移(测斜)监测

(1)测点布置

测点布置在沿基坑地下连续墙围护体上的重要位置，共布设10个测点，每个测点深度约为20m。其中Q1-44槽段埋设的测斜管在连续墙施工过程中遭到损坏，Q3-49槽段埋设的测斜管在基坑土方开挖过程中遭到损坏，不能用于监测。具体测点布置见附图2。

(2)监测方法

本项监测是深入到围护体内部，用测斜仪自下而上测量预先埋设在围护体内的测斜管的变形情况，以了解基坑开挖施工过程中，围护体因相应位置土体的挖除对其整体水平位移的影响程度，分析围护体在各深度上的稳定情况。

测斜管为外径70mm、内径66mm内壁有十字滑槽的PVC管，管长与相应桩等深，固定在钢筋笼上随之一起埋入地下。安装测斜管时，其一对槽口必须与基坑边线垂直，上下管口用盖子密封，安装完成后立即灌注清水，防止泥浆渗入管内。测斜管管口设可靠的保护装置。 4. 地下连续墙纵筋应力监测

(1)测点布置 按设计要求共监测10个断面，每个断面在不同深度的位置分别布设4个应力计，共埋设40个钢筋应力计。现有有效测点共计19个测点。具体测点布置见附图2。

(2)监测方法 将钢筋应力计与连续墙的纵向主钢筋焊接(或对焊，螺栓连接)在一起，然后将应力计的导线逐段用软绳绑扎固定在主筋上，在墙顶用钢管保护，引出地面，接入接线盒内保护，采用频率计对连续墙纵筋的应力变化情况进行监测。

5. 地下连续墙外地下水位监测

(1)测点布置 根据本工程的实际情况，结合相似工程的相关经验，基坑外地下水位监测点沿基坑周边、监测点间距约为20~50 m，布置在地下连续墙的外侧约2 m处，水位监测管的埋置深度(管底标高)在控制地下水位之下3~5m。

由于6#水位孔在基坑施工过程中被埋，无法观测，现有效测点为5个。具体测点布置见附图2。 (2)监测方法 地下水位采用电测水位仪进行观测，基坑开挖降水之前，所有降水井、观测井应在同一时间联测静止水位。在基坑降水前测得各水位孔孔口标高及各孔水位深度，孔口标高减水位深度即得水位标高，初始水位为连续二次测试的平均值，每次测得水位标高与初始水位标高的差即为水位累计变化量。

4 6. 水平支撑内力监测 (1)测点布置 按规范规定，基坑开挖期间对水平支撑进行内力监测，监测点宜设置在支撑内力较大或在整个支撑系统中起控制作用的杆件上;钢支撑的监测截面宜选择在两支点间1/3部位或支撑的端头，混凝土支撑的监测截面宜选择在两支点间1/3部位，并避开节点位置，各层支撑的监测点位置在竖向上宜保持一致。 按规范要求，本工程每层选取18道钢支撑、2道钢筋混凝土支撑进行监测，共2层(其中一道受监测下层支撑未安装)，每道钢支撑取3个测试截面，每道混凝土支撑取1个测试截面，共计xx个监测截面。支撑内力监测点布置见附图3。 (2)监测方法 对于钢筋混凝土支撑，宜采用钢筋应力计(钢筋计)进行量测，将钢筋应力计与钢筋混凝土支撑的受力主筋焊接(或对焊，螺栓连接)在一起，然后将应力计的导线引至方便测量的地方，接入接线盒内保护，采用频率计对应力计变化情况进行监测;对于钢结构支撑，采用应变计进行量测，将应变计焊接于钢支撑表面，然后将应变计的导线引至方便测量的地方，接入接线盒内保护，采用频率计对应变计变化情况进行监测。

五、 监测工序和测点保护 1.监测工序 各监测内容所需的监测仪器、监测点的安装、埋设以及测读的时间应随基坑工程施工工序而展开： (1)根据各道工序施工需要，先期布设建筑物沉降点。 (2)地下连续墙围护结构施工时，同步安装围护墙体内测斜管。 (3)围护墙顶的圈梁浇筑时，同步埋设墙顶位移测点，做好测斜管口的保护工作。 (4)基坑开挖之前，应建立测量控制网，将所有已埋设测点测读三次初始值。 2.测点保护 测点安装、埋设好后应作好醒目标记，设置保护设施，施工单位应平时加强测点保护工作，尽量避免人为沉降和偏移，确保测点成活率及其正常使用，以及监测数据的准确性、连续性。为保证工程质量，测量工作中使用的基准点、监测点用醒目标志标识的

5 同时，需要用钢管对接出地面部分的线缆进行保护，若发现已遭破坏，应立即对可以复原的测点进行重新连接或埋设。 8 表9 连续墙纵筋应力最大变化值

槽段号 深度 (m) 应力计 编号 变化最大值(Mpa) 槽段号 深度 (m) 应力计 编号 变化最大值(Mpa) Q1-1 -7.50 402964 7.3 Q1-30 -7.50 413061 -12.9 -12.00 418627 无读数 -12.00 418625 -5.3 -15.00 418040 无读数 -15.00 418026 无读数

-18.50 414592 无读数 -18.50 418035 49.0 Q1-4 -7.50 416143 15.9 Q1-39 -7.50 418621 -13.6 -12.00 418064 -11.8 -12.00 418046 无读数 -15.00 418028 -38.0 -15.00 418031 16.0 -18.50 418042 21.5 -18.50 418024 无读数 Q1-9 -7.50 418061 10.4 Q1-44 -7.50 418051 20.1 -12.00 416616 6.0 -12.00 418062 -22.2 -15.00 418025 -10.4 -15.00 418029 25.4 -18.50 418034 无读数 -18.50 413075 56.4 Q2-20 -7.50 418629 -12.4 Q3-49 -7.50 416130 -6.2 -12.00 418622 -14.3 -12.00 418047 无读数 -15.00 418037 -17.2 -15.00 414581 -13.9 -18.50 413073 -42.3 -18.50 413062 8.9 Q2-23 -7.50 418623 无读数 Q3-52 -7.50 418045 无读数 -12.00 418058 -37.0 -12.00 418056 -5.9 -15.00 418027 无读数 -15.00 418039 -6.5 -18.50 418032 -16.6 -18.50 418053 -15.6 (5)地下连续墙外地下水位监测 自2011年x月x日进行第一次观测，至2012年x月x日进行最后一次观测，在此期间共进行x次地下连续墙外地下水位监测,各监测点水位变化曲线见附图12。地下连续墙外地下水位最大累计变化值最终变化量如下表10所示： 表10 地下连续墙外地下水位累计变化值及最终变化量(单位：mm) 水位孔号 1# 2# 3# 4# 5# 累计变化最大值 2323.33 -364.33 -574.67 -533.33 -512.67 最终变化值 1753.33 123.67 112.33 353.67 353.33 (6)支撑内力监测 自2011年x月x日进行第一次观测，至2011年x月x日进行最后一次观测，在此期间对上层钢筋混凝土支撑共进行x次监测; 自2011年x月x日进行第一次观测，至2011年x月x日进行最后一次观测，在此期间对下层钢筋混凝土支撑共进行x次监测;自2011年x月x日进行第一次观测，至2011年x月x日进行最后一次观测，在此期间对选定的钢支撑共进行x～x次不等监测。支撑内力汇总见附表

8、附表9，支撑内力变化曲线见 9 附图13。支撑内力最大值如下表

11、12所示： 表11 钢筋混凝土支撑内力最大值

截面位置 TZC1 TZC2 TZC3 TZC4 轴力最大值(kN) -623.36 -688.12 -423.15 -352.45 弯矩最大值(kN.m) -94.91 -63.11 34.58 33.82 表12 钢支撑内力最大值

截面位置 GZC1 GZC2 GZC3 GZC4 GZC5 GZC6 GZC7 轴力最大值(kN) -379.90 -995.09 -1843.46 -443.82 -260.78 -646.91 -979.27 截面位置 GZC8 GZC9 GZC10 GZC11 GZC12 GZC13 GZC14 轴力最大值(kN) -1050.28 -785.05 -741.77 -274.98 -782.84 -1133.10 -1008.08 截面位置 GZC15 GZC16 GZC17 GZC18 GZC19 GZC20 GZC21 轴力最大值(kN) -664.67 -629.84 -855.43 -725.42 -945.02 -811.53 -465.27 截面位置 GZC22 GZC23 GZC24 GZC25 GZC26 GZC27 GZC28 轴力最大值(kN) -1129.51 220.20 -448.11 -1056.29 -441.55 -1253.10 -763.46 截面位置 GZC29 GZC30 GZC31 GZC32 GZC33 轴力最大值(kN) -511.26 -868.94 -581.74 -845.86 2. 监测结果分析 (1)周边建筑物沉降监测数据显示，周围建筑物34个测点的累计沉降值和沉降变化速率均未达到报警值。xxx百货大楼测点的沉降变化最为明显，累计沉降变化范围在2～-4mm内。其中B3，B4测点的累计沉降值较大，B3出现的累计沉降最大值为-xxxmm，B4出现的累计沉降最大值为-xxxmm。B3，B4为xxx百货大厦的附属结构上的测点，位于基坑外与百货大楼间的狭小通道上坡处，此处下方坡体土体较松散，仅有钢筋网喷射薄层混凝土加护，x月初由于连续降雨，雨水沿此处地面原有裂缝下渗到土体中，B3，B4测点出现较为明显的沉降变化。所有测点的变化速率均在0.9～-0.9mm/d内，出现的变化速率最大值为0.85mm/d及-0.83mm/d，均为B4测点;其他建筑物测点的累计沉降变化范围在3～-3mm内，各测点的沉降变化速率较小，在0.6mm/d～-0.5mm/d内。分别统计xx百货大楼、xx大厦、xxx行、xxxx商场、xxx商厦的沉降累计变化数据并作曲线图，见附表1～附表5，附图4～附图8。 (2)地下连续墙墙顶沉降监测数据显示，连续墙顶最终有效测点11个的累计沉降

10 值和沉降变化速率均未到达报警值。墙顶测点累计沉降变化范围在±4mm内，出现的累计沉降最大值为-xxxxmm，为DP14测点;变化速率在±1.50mm/d内，出现的变化速率最大值为-xxxmm/d，为DP9测点。基坑开挖至-4.00m及桩基施工期间，连续墙向基坑内偏移，墙顶测点高程变化总体表现为下沉，x月底至x月上旬，开始由xx街一侧向下一开挖面开挖，x月中旬，第一幅基本开挖完毕，其后基坑内开挖面积过半，未向下开挖区段的墙顶测点(DP3~DP6测点)的高程变化未出现明显抬升，已开挖区段的墙顶测点(DP7~DP14)高程开始出现较明显的抬升，分析其原因可能为基坑内土体开挖后，基坑底由于上覆土层压力释放隆起后形成一定的空间，同时基坑内外的土面高差不断增大，形成的加载和地面各种超载作用，使基坑外较下层的土层向内移动，基坑底部产生向上的塑性隆起，对连续墙底部产生一定的推挤，造成墙顶抬升。后期由于本工程采取分幅施工造成现场通视效果差，以及大多数的墙顶监测点被埋而停止监测。统计地下连续墙的沉降累计变化数据并作曲线图，见附表6及附图9。 (3)地下连续墙深层水平位移监测数据显示：①9个连续墙深层水平位移监测点的累计水平位移量在-3.xxx～xxxmm间，其中Q1-

4、Q2-20、Q2-

23、Q3-

49、Q3-52槽段的深层水平位移累计变化量未超过报警值，Q1-

1、Q1-

9、Q1-30、Q1-39槽段的深层水平位移累计变化量超过报警值。② 随着基坑内土方开挖，各监测点得深层水平位移逐渐增加，各受监测槽段出现位移明显增大及变化速率明显增快的情况均对应了其周围的相应出现的工况：早期土方开挖至-4.00m时，基坑长边中段的槽段Q1-

9、Q1-30、Q1-39出现相对较快的变化速率，此区域存在较厚的淤泥质土，水平抗力不足;桩基施工期间，由于对土层扰动较大，槽段Q1-

4、Q1-

9、Q1-30、Q1-39出现较快的变化速率，超过1.00mm/d，尤其是在紧挨槽段Q1-

9、Q1-30、Q1-39内进行桩基施工时，变化速率均出现超过报警值2mm/d的情况;土方开挖-4.00m～-8.50m期间，槽段Q1-

4、Q1-

9、Q1-30内未能及时安装钢支撑，尤其开挖Q1-30槽段内土体期间，遇上连续强降雨，变化速率明显增大，超过1.00mm/d及报警值2mm/d;开挖Q1-39槽段内土体期间，此区域基坑外长时间过往及停留混凝土搅拌车，出现超载情况，变化速率过大，超过报警值2mm/d;在此期间多次报警并加强观测，并要求施工单位增加内支撑的预加力，加填反压，以减小变形。③在基坑底板浇筑养护完成后，各监测点的深层水平位移变化均呈收敛趋势，变化速率总趋势逐渐减小不再增加。④地下室土建施工期间，基坑状态稳定。⑤Q3-

49、Q3-52槽段向基坑外偏移，是由于基坑开挖期间，这两个槽段内的土体一直未挖除，形成施工机械进入基坑内作业的坡道，长时间过往重型车辆及器械，土体及此处连续墙受到指向基坑外 11 的荷载较大。地下连续墙深层水平位移变化曲线见附图10。 (4)地下连续墙纵筋应力监测数据显示，纵筋应力变化值较大的截面位置有：Q1-4槽段-12.00m处，-xxxMPa;Q2-20槽段-18.50m处，-xxMPa;Q1-30槽段-18.50m处，xxMPa;Q1-44槽段-18.50m处，xxxMPa，;其中最大值为Q1-30槽段-18.50m处，xxxMPa，均未达到报警值。受监测槽段的深层水平位移有较大变化时，相应该槽段的受监测纵筋应力变化值出现较明显增大。各受监测槽段纵筋应力汇总表及累计变化曲线图见附表

7、附图11。 (5)地下连续墙外地下水位监测数据显示，2#～5#水位孔的水位变化值较为稳定，一般均在500mm以内，累计变化值及变化速率均为达到报警值，x月x日、x日水位受长时间连续降雨的影响，水位有所上升，其后x月x日水位回落。x月x日1#水位孔水位累计下降临近报警值，此后水位下降值一直超过报警值1000mm，但变化速率未达到报警值，其变化趋势与2#～5#水位孔的一致，连续墙未出现漏水现象，从附近Q1-1槽段的深层水平位移、墙顶沉降、周边建筑沉降、墙体应力监测来看变化均不大，综合以上情况分析可能原因是1#水位孔与周围水流系统贯通，未进行报警。各水位孔水位累计变化曲线图见附图12。 (6)支撑内力监测数据显示，GZC3截面位置处x月x日后轴力出现较大增长，期间有连续3日强降雨，土方开挖后未及时安装钢支撑，其后轴力于x月x日开始逐渐减小，本道钢支撑其余两截面内力表现出相近的变化趋势，其余各受监测支撑截面内力值未超过报警值。在出现土方超挖，下层支撑未及时安装时，多数上层支撑内力在安装初期会出现较大的变化值。下层支撑内力值一般较上层支撑内力值小。受监测支撑各截面内力汇总表见表

8、9，内力变化图见附图13。 3. 结论 周围建筑物累计沉降、地下连续墙墙顶累计沉降、地下连续墙纵筋应力，2#～5#水位孔水位累计变化，支撑内力终值，地下连续墙Q1-

4、Q2-20、Q2-

23、Q3-

49、Q3-52槽段的深层水平位移累计变化量未达到报警值，1#水位孔水位累计变化超过报警值， Q1-

1、Q1-

9、Q1-30、Q1-39槽段的深层水平位移累计变化量超过报警值。综上分析，基坑周围建筑物安全，基坑深层水平位移过大，连续墙纵筋应力出现突变，但施工现场未出现明显塌方、滑移等异常情况，基坑施工期间处于安全状态。