密封油系统课件资料

密封油系统课件资料（精选6篇）

篇1：发电机双流环密封油系统分析

关键词：发电机,双流环,密封油系统

国内上汽和哈汽的机组较多采用双流环密封油系统, 而国内双流环密封油结构的氢冷发电机存在不同程度的补氢量大问题。氢冷发电机的氢气消耗除了增加氢气本身的成本外, 还因氢冷发电机氢气纯度下降而导致发电机效率低、线圈温度升高到问题, 严重影响发电机的安全经济运行。

1 发电机双流环密封油系统

汽轮发电机密封油系统由空侧和氢侧两个各自独立又互有联系的油路组成, 空侧和氢侧密封油同时向发电机两端的双流环式密封瓦供油。来自汽轮发电机组轴承的回油, 经空侧密封油泵升压后, 通过空侧密封油冷油器、滤网到发电机汽、励端双流环式密封瓦的空气侧油环, 空侧密封油压力的控制依靠压差阀的泄油来控制, 当发电机内氢气压力变化或空侧密封油压力波动时, 压差阀将调整空侧密封油泄油量以维持空侧密封油压力大于发电机内氢气0.085MPa。空侧密封油的回油排至发电机支持轴承的回油系统。氢侧密封油经氢侧密封油泵升压后, 通过氢侧密封油冷油器、滤网, 再分成两路分别通过发电机汽、励端平衡阀到发电机汽、励密封瓦的氢侧油环中, 汽、励平衡阀的作用是跟踪汽、励端密封瓦内空侧油环内压力, 调整汽、励密封瓦内氢侧油环内压力与空侧油环压力差不大于±50mm水柱, 氢侧密封油回油到密封油箱, 密封油箱油位通过空侧密封油泵出口补油或向空侧密封油泵入口排油来控制。

2 双流密封油结构汽轮发电机补氢量大及进油的原因分析

2.1 空侧密封油和氢侧密封油压力平衡难以控制

(1) 按照双流密封油结构密封瓦设计原理来讲, 只有维持密封瓦内空侧密封油与氢侧密封油压力基本相等, 减少空、氢侧密封油的交换, 才能防止空侧油系统中夹带的空气等进入氢侧密封油系统。但实际运行中由于设备结构等方面很难控制空侧密封油和氢侧密封油压力的平衡。

(2) 当空侧密封油压力大于氢侧密封油压力时, 空侧密封油在密封瓦内向氢侧窜油, 空侧密封油夹带的空气等进入氢侧密封油。当氢侧密封油压力大于空侧密封油压力时, 氢侧密封油在密封瓦内向空侧窜油, 这样将引起氢侧密封油箱油位降低, 氢侧密封油箱浮球阀将打开, 空侧密封油泵出口的压力油通过浮球阀补入氢侧密封油箱。因此, 无论空侧密封油压力大于氢侧密封油压力, 还是氢侧密封油压力大于空侧密封油压力, 都将使从轴承回油来的空侧密封油夹带的油烟、水气等通过与氢侧密封油交换而进入氢侧密封油系统, 再通过密封油内油档被发电机吸入发电机内, 造成发电机内氢气污染, 氢气纯度下降, 补氢量增大。

2.2 密封瓦与发电机转子间隙增大

(1) 从密封瓦与转轴间沿转轴的轴向流向空侧和氢侧的油流称为轴向流动, 当空、氢侧密封油压差保持一定时, 空、氢侧密封油的交换量与密封瓦的间隙的成正比。

(2) 对于300MW汽轮机, 密封瓦直径间隙为0.15mm~28mm, 当运行中密封瓦间隙从0.15mm增大到0.28mm时, 密封油流量将大大增加, 而由于空、氢侧密封油之间不可避免的存在压差, 密封油流量的增加将导致空、氢侧密封油的交换量成倍增加, 空侧密封油中携带的空气、水分等通过交换进入氢侧密封油中, 再通过氢侧密封油与氢气的接触进入到发电机氢气中污染氢气, 降低氢气纯度。密封油量的增大将会造成静压回油管路不畅, 发电机氢侧回油腔室 (消泡箱) 油位升高到超过轴颈最低位置时, 将造成发电机进油。

2.3 发电机密封油温度高

(1) 密封油的粘度随油温的升高而降低, 在同样的流通面积内, 要维持一定的密封油压力, 当密封油温度高时, 就需要较大流量的密封油。同样密封油温度的升高, 将导致密封瓦间隙增大, 这同样需要增大密封油流量才能维持一定的密封油压力。

(2) 发电机制造厂一般规定氢冷发电机空、氢侧密封油温度正常值在27℃~50℃之间。

2.4 排烟风机出力小

(1) 从600 MW汽轮发电机密封油系统看, 空侧密封油泵油源取自氢油分离器, 氢油分离器的排烟风机主要作用是抽出空侧油中的微量氢气, 以免氢气随润滑油回到主油箱。

(2) 增大氢油分离器排烟风机的出力, 使氢油分离器形成大的负压, 使空侧油中的空气会同氢气一起被抽出, 这样, 将减少空侧密封油中空气含量。

3 防止发电机进油措施

3.1 保证密封瓦与转轴的适合的间隙

对于600MW汽轮机, 要求密封瓦与转轴直径间隙为0.105mm~205mm, 检修时应严格按标准保证密封瓦间隙符合要求, 并尽量靠近下限, 这样即能减少密封油流量又能防止因密封瓦间隙过小而产生的密封瓦温高、密封瓦磨损甚至发电机转轴振动过大等缺陷。

3.2 提高平衡阀的调节精度和运行可靠性

提高平衡阀的调节精度可有效减少空、氢侧密封油的窜动量, 防止氢气污染。可从以下两方面进行。

3.2.1 防止平衡阀卡涩, 调节失灵

(1) 检修后密封油系统运行初期, 可采取用平衡阀旁路阀手动调节, 防止检修后因系统不清洁造成的平衡阀部件卡涩。

(2) 采用新型平衡阀。

3.2.2 检修后进行平衡阀调节试验, 保证空、氢侧密封油压力平衡

平衡阀的目的是控制密封瓦内空、氢侧密封油环内的空、氢密封油不交换, 基于这个原理, 可关闭密封油箱补、排油门, 观察并根据密封油箱油位变化对平衡阀进行调整, 最终使密封油箱油位基本稳定, 达到减少空、氢侧密封油在密封瓦内交换的目的。通过试验可找出规律, 在机组正常运行中, 根据密封油箱是在补油或排油, 微调平衡阀, 同样可减少空、氢侧密封油在密封瓦内交换。

3.3 控制密封油的温度

可进行密封油温在标准要求范围内上下限之间变动的试验, 在发电机转轴振动不增大的情况下, 尽量保持密封油温在标准的低限运行, 从而达到减少密封油流量减少发电机进油和降低氢气污染的目的。

3.4 提高排烟风机的风压

提高氢油分离器排烟风机的风压可提高氢油分离器的负压、减少空侧密封油中的含空气量和含水量, 从而减少因空、氢侧密封油交换对氢气的污染。

4 结语

综上所述, 针对发电机存在的氢气污染、发电机进油缺陷, 根据双流环密封油系统的特点, 采取相应的防范对策, 可有效减少发电机氢气污染和进油缺陷, 提高发电机运行的安全可靠性。

参考文献

[1]胡晓辉.双流环密封油发电机氢气纯度下降的原因分析[J].华电技术, 2008, 30 (7) :1～3.

篇2：汽轮机密封油系统数控阀改造

【关键词】数控阀;控制系统;密封油

在对发电机数控阀进行改造的过程中，要运用先进的计算机技术来完成。在一些汽轮机发电机的运行过程中，会遇到密封瓦漏油的问题，对其数控阀进行改造主要是为了排除安全隐患。需要注意的是在控制的过程中要将差压阀改为双路运行的模式。接下来，笔者就对数控阀改造的过程进行简要论述。

1、数控阀安装使用

对数控阀进行安装是保证汽轮机密封油系统正常运行的基础和关键，这项工作的周密程度也比较大，需要工作人员充分了解基本安装规则之后，进行安装和控制。在安装的过程中，每台氢冷汽轮发电机都要安装压差阀，需要与SPF平衡阀安装在一起。整个结构可以看做是密封油调节站，如果有特殊情况也可以考虑单独安装。

数控阀的安装与使用需要集中数控机构的共同作用，其中包括测量机构，执行机构，监控机构以及远距离遥控机构等等。每种机构都是有很多的阀门或者是控制其组成。在其共同作用下可以对汽轮机密封油系统进行严密控制，并作出一定的调节，保证系统的安全运行。对于控制柜来说，相关的安装工作人员要熟知其开关信号灯，其大小和颜色变换都需要注意。显示信号位选择的难度较大，通常情况下都是有四个数码来代表四个数据，分别是机内氢压、空侧油压等。要在数据前加信号作为定位的依据。另外，人为设定偏差信号要按照增加减少开关来进行数据的设定。

2、控制系统的简介以及结构特点

整个控制系统有很多元器件构成，其结构较为复杂。其中，可编程逻辑控制器的控制柜、步进电机、电动缸以及变压器等是较为重要的几个部分。在对系统进行控制的时候可以根据实际的工作情况来进行，可以选择手动也可以选择自动，其最终目的就是为了汽轮机的运行达到一定的标准。这一装置也是由数控压差阀、平衡阀专用控制柜等组成，以达到控制的目的。其中包含可编程逻辑控制其主机一套，而且含有一定的输入输出模块在其中。包含四个步进电机驱动器和所有的继电器、开关等元件，这些元件在一定程度上具有一定的辅助性。在具体的运行过程中，主要采用三菱公司的PLC，可以最大限度地满足设备的运行需要，可以对相关的参数进行自动调节，而且控制器具有准确、高度的特点，而且灵活性较大。同时又是一个较为独立的设备，比较符合内装控制设备的安装程序。通过与计算机系统之间产生的联系，有助于工作人员对其进行严密的控制。此装置的运用可以在一定程度上提高运行效率，保证汽轮机的运行。需要注意的是，相关的监控人员要将各个变压器以及数据存储器上显示的数据进行记录，以供参考。

3、汽轮机控制系统的工作流程分析

3.1在控制系统运行之前要做好一系列的准备工作。首先要将所需的各类电线按照正确的方式进行接入，要将电流量控制在一定的范围内，而且交流电源要符合控制柜的需要，压力变送器信号以及压差信号要完备，另外控制线和开关信号要调试准确。以上这些就是对控制系统的全部准备工作。

3.2在准备工作完毕之后要合上空气开关，然后相关的显示灯就会运行，给人以提示。由于继电器产生吸合作用，所以，交流电源信号灯，可编程逻辑控制器以及驱动器、开关电源等的指示灯都亮。这就说明控制柜的运行达到一定稳定的状态，在压力正常的情况下就可以任意对步进电机进行启动。其中操作很简单，只需要按下开关就可以。如果想要停止步进电机的工作，可以按下关闭按钮。如果在运行的过程中出现任何故障，可编程控制器就会及时显示。维修和检测人员会在第一时间对其进行检测，找到故障的具体位置，用PLC来进行故障清楚，使得步进电机处于待机状态。这就是整个控制系统的工作流程，在对其进行操作的过程中对相关的操作人员提出了较高的要求，不仅要具备专业的技能，更要拥有丰富的经验，尤其是在对系统故障进行排除时，如果经验不够丰富会产生一定的安全问题。

4、数控阀操作注意事项及调整方法

4.1投入前的准备工作

首先检查PLC控制柜电源是否正常，各元件工作是否正常。其次在阀投入运行前应用手按动小针塞，观察其应动作灵活，无卡阻现象。

4.2初始调整

在投入运行前，应首先在DCS上给定各数控压差阀及平衡阀的压差值——压差阀给定为0.05MPa、平衡阀给定为0，此数值可根据实际运行中适当调整，其压差阀调整范围为0.03-0.08MPa、平衡阀给定范围为-0.01～+0.01MPa。在投入运行时，应首先打开各数控阀的进、出口阀门以及个泄油阀门，启动空侧密封油泵，并使油泵出口压力调整在0.6-0.8MPa范围内，并确保在整个工作过程中保证其压力。启动1#勵端压差阀及3#汽端压差阀，这时两个压差阀进入工作状态，监视励端、汽端空侧油压是否调整到规定值，在调整过程中励端空侧油压会产生上下波动现象，这是正常的，待励端空侧油压稳定后，再投入2#励端平衡阀及4#汽端平衡阀，监视各氢侧油压是否调整到规定值。

4.3自动跟踪调整

初始状态调整好后，可以进行自动跟踪调整，励端氢侧油压自动跟踪励端空侧油压，励端空侧油压自动跟踪机内氢压。随着机内氢压的升高空侧油压和氢侧油压自动随之升高。当机内氢压升高到0.30MPa时，励端氢侧油压、励端（汽端）空侧油压自动到0.35MPa。

4.4退出运行的调整方法：

在运行过程中，当数控阀出现故障需进行检修时，首先按下相应阀的停止按钮，缓慢打开手动备用调节阀，同时缓慢关闭数控阀的进口阀门，应尽量使数控阀的出口压力。

4.5在运行过程中，应定期检查各阀的限位开关状态，发现限位立即解决。

5、总结

综上所述，对汽轮机密封油系统的数控阀进行改造是至关重要的，通过DCS系统将相关的参数进行收集，以达到改造的效果。在此过程中要对先进的技术和设备等进行开发和利用，加强远方控制监控，保证机组的安全性和稳定性。只有机组能够正常运行才会在一定程度上对企业的发展提供有力的保证。

参考文献

[1]郑伟.密封油系统存在问题分析[J].内蒙古石油化工，2013（11）

篇3：密封油系统调整及发电机进油分析

东方希望集团在新疆准东五彩湾新建2×350MW直接空冷机组为十二五期间新疆鼓励兴建的火电机组。汽轮机采购于东方汽轮机厂,发电机采购于东方电机厂。发电机冷却方式为水氢氢冷却。该发电机的氢油水系统均为东方电机厂下属单位配套供给,密封油系统采用单流环型式密封。密封油系统为氢内冷汽轮机发电机组的辅助系统,不但向发电机及密封瓦提供连续不断的密封油,密封发电机内的氢气,防止氢气向外泄露,同时也对密封瓦进行冷却、润滑。

密封油系统由二台交流密封油泵、一台事故直流密封油泵、一台再循环泵、真空油箱、真空泵组、压差阀、减压阀等部件组成。

密封油系统须经过试运和冲洗合格才能正式投运。密封油系统的试运包括交、直流油泵的就地、远动启停都应经试验并动作正确,保护装置亦能动作灵活可靠。单体试运合格才能进入密封油系统冲洗。汽轮机油系统的冲洗一般分为三次进行,第一次不进轴承箱,第二次半瓦冲洗,最后一次冲洗密封油进入密封瓦。第三次冲洗时氢气系统应安装完成,氢气系统初次进气充入的气体一般为干燥后的压缩空气,以方便查漏。

1 东方希望电厂单流环式密封油系统共有四种运行方式

a)正常运行时,一台主密封油泵运行,油源来自主机润滑油,即主机润滑油箱→润滑油系统→密封油真空箱→主密封油泵→差压阀→发电机密封瓦→空气析出箱(氢侧回油至密封油膨胀箱→浮子油箱→空气析出箱)→主机润滑油箱;

b)当主密封油泵均故障或真空油箱的浮球阀故障时,密封油运行方式如下:主机润滑油箱→润滑油系统→直流密封油泵→差压阀→发电机密封瓦→空气析出箱(氢侧回油至密封油膨胀箱→浮子油箱→空气析出箱)→主机润滑油箱。注:此情况下由于密封油得不到净化处理,须对氢纯度加强监视,当氢纯度明显下降时,应每8 h进行补排氢一次,同时需加强对220 V直流系统进行监视;

c)当交、直流密封油泵全停由润滑油供油时,此时密封油运行方式:主机润滑油箱→润滑油系统→差压阀→发电机密封瓦→空气析出箱(氢侧回油至密封油膨胀箱→浮子油箱→空气析出箱)→主机润滑油箱。(此情况应快速减负荷并排氢至机内压力在20 k Pa~50 k Pa以下,直至主机润滑油压能够对氢气进行密封);

d)当主机润滑油系统停运,密封油来油中断时,密封油系统可独立循环运行。密封油运行方式为:密封油真空油箱→主密封油泵→差压阀→发电机密封瓦→空气析出箱(氢侧回油至密封油膨胀箱→浮子油箱→空气析出箱)→密封油真空油箱。注:此情况应注意保持密封油真空油箱较高真空,防止回油不畅。

2 发电机进油情况及分析

2.1 发现节流孔板未安装

在进行第三次油循环时,密封油系统进行全瓦冲洗,此时发电机氢气系统须充入压缩空气。因油循环未结束,此时盘车不能投运。密封瓦首次进油时在6.3 m运转层、12.6 m运转层,均安排巡检,为防止发电机进油需将油氢差压保持正常参数(0.056MPa)。此时系统的设备状态如下:油氢差压阀走旁路、浮子油箱走旁路、过滤器一运一备、防爆风机一运一备。此时应用第三路油源供油,同时配合调整主泵出口母管再循环旁路门。先投氢气系统,氢气系统压力达到0.03 MPa后投入密封油系统,此时油氢差压为0.056 MPa。投入密封油系统后12.6 m层反应轴系6瓦、7瓦回油观察窗油位上涨,且7瓦有润滑油渗出,6瓦有润滑油飞溅,5瓦也有润滑油飞溅,但飞溅油量较6瓦少些,此时氢气系统显示压力为0.05MPa。因系统处于异常工况,中断调试。与电科院调试人员、电建公司安装人员讨论,电建公司安装人员告知6瓦处有一节流孔板未安装,可能造成6瓦、7瓦润滑油量过大,阻碍润滑油正常回流。决定停止润滑油系统运行,电建公司加装节流孔板。

2.2 投运过程中表计不全未按规程操作导致进油

加装节流孔板后按密封油系统工质第一次进瓦方案启动密封油系统、氢气系统,压缩空气压力升至0.05 MPa,开启润滑油直供密封油回路,观察7瓦处仍有油烟。继续升压,励端两个油水探测器进油且油量较大,同时防爆风机出也有大量的油喷出,氢气扩大槽油水探测器无油,被迫中断调试。分析整个操作过程不难得到油系统喷油的原因:浮子油箱旁路门开度过大导致压缩空气经浮子油箱回到空气抽出槽,导致空气抽出槽冒正压,同时防爆风机开度过大,抽吸空气抽出槽的润滑油导致喷油,此时空气抽出槽的润滑油已经不能全部经套管回油至主油箱,进而导致空侧密封油回油不正常。解决的问题的思路是:a)应调整防爆风机负压小于主油箱负压,使空气抽出槽的润滑油能正常回油至主油箱,同时调整浮子油箱旁路门保证浮子油箱的隔离气体作用。因主油箱负压表量程过大启动一台排烟风机负压表无指示,只能以经验值决定防爆风机处负压控制在-200 Pa左右;b)先进压缩空气导致油氢差压阀氢侧密封油压力不可控,密封油压力过高油氢差压过高容易造成发电机进油,密封油压力过低则封不住压缩空气,压缩空气会逸出;c)重新检查整个密封油系统、氢气系统标高及管路布置位置是否正确。在投入密封油系统需注意以下几点:a)浮子油箱旁路开度合适以能封住气体为宜;b)第一次进油密封油压力须适中,以现场实际需要为准;c)防爆风机处负压须小于主油箱压力以保证主油箱正常回油;d)应启动先密封油系统后第三路油源,后投入氢气系统,以保证密封油系统的有效密封;e)在进行系统投运时严格按照操作规程。

2.3 按规程操作成功启动系统

第三次启动密封油系统、氢气系统,根据前两次启动的经验,先投油侧再投氢侧,浮子油箱旁路开度缓慢开大至事宜开度,油氢差压阀走旁路,主油箱风机启动、防爆风机维持微负压。保持油氢差压56 k Pa。按照说明书首次升压要求,气侧压力到0.1 MPa,油氢差压阀走主路,启动交流密封油泵逐渐收母管再循环的开度,以免母管压力变化过大油氢差压阀跟踪过慢导致发电机进油。最后氢气系统升压至0.3 MPa,进行气密性试验。

2.4 整套启动时轴系转速增大发电机进油暴漏密封间隙不能满足油侧密封的缺陷

2012年11月14日机组首次整套启动,氢气系统置换氢气,历时30 h,氢压升至0.15 MPa,氢油水系统在盘车状态下运行正常。11月16日机组首次整套启动,汽轮机升速至788 r/min,油氢差压在40k Pa至100 k Pa范围波动,励端油水探测器报警,主机润滑油箱油位下降,为了暴露汽轮机本体的更多缺陷,试运指挥部决定定速后解决漏油问题,汽轮机定速3 000 r/min,定速30 min,主油箱油位下降60mm,打闸停机,转速下降到800 r/min主机润滑油箱油位不再下降。因为发电机进油的其它原因都已经排除,大家开始怀疑密封瓦有问题。试运指挥部随后决定按照启规对试运机组的要求进行翻瓦,因为发电机风压试验也在同期进行,为了缩短工期,将拆瓦顺序定为密封瓦-6瓦-5瓦-4瓦-3瓦-2瓦-1瓦。在翻瓦前解列氢气系统,由于发电机多次进油,解列氢气系统的时气体置换速度严格按照厂家说明书要求,共历时24 h,期间密封油系统运行良好,发电机没有进油现象。

2012年11月17日密封瓦翻瓦,发现励端下半密封瓦空氢侧装反,这也证实了大家之前的判断,由于下半密封瓦装反,密封瓦弹簧支撑力不均衡,弹簧或紧力过大,或弹力受阻,最终造成密封瓦与轴颈的间隙过大,导致氢侧回油量过大,油挡不能阻挡过量的密封油。同时油氢差压阀的自我调整滞后,最终导致发电机励端进油。这也是在冲转过程中,转速低于800 r/min时发电机不会进油,转速高时发电机冷却风扇出力较大,油氢差压阀调节品质不好,这时发电机开始进油。解决办法为按照图纸回装密封瓦,重新对氢油差压阀取样管进行冲洗。

2.5 为缩短工期尝试第四回路循环按规程操作达到目的

消除密封瓦装反缺陷并对取样管进行冲洗后,我们对密封油系统的运行方式又进行了一次尝试,基于工期要求,密封瓦和5瓦、6瓦回装后立即回复密封油系统运行,即第四回路:密封油真空油箱→主密封油泵→差压阀→发电机密封瓦→空气析出箱(氢侧回油至密封油膨胀箱→浮子油箱→空气析出箱)→密封油真空油箱。

因此种运行方式较为特殊,有尝试此种运行方式不成功的先例。大家很担心不能如期进行发电机的气密性试验,耽误总工期。仍按适合启动本机组密封油系统、氢气系统的方式启动。启动顺序如下:再循环泵-真空泵组-密封油泵-过滤器-油氢差压阀-密封瓦-氢气析出槽-浮子油箱旁路-空气抽出槽。启动系统后只发现真空油箱油位由511 mm降至488mm不再变化,巡检回复12.6 m无漏油及气体飘逸,6.3 m浮子油箱液位在1/2正常,0 m油氢差压正常。氢气系统充压至额定压力,发电机风压试验继续进行,有效地缩短了工期。

2.6 操作不当发电机进油

2012年12月3日因发电机氢气纯度低于96%,利用升压降压法进行氢气串补,巡检发现6.3 m油水探测器见油,且连续进油,主油箱油位也同时下降。在检查油水探测器后,发现励端油水探测器、汽端油水探测器、氢气析出槽油水探测器均见油,立即检查各层设备运行方式及状态是否符合要求,现场发现浮子油箱满油,在DCS查询曲线,发电机氢压在10min内由0.3 MPa降至0.12 MPa,随后10 min升至0.3 MPa,发现是由于运行人员操作不规范,未按说明书要求升降压,油氢差压阀反应滞后不能及时跟随,导致油氢差压达到112 k Pa,发电机进油。

2.7 非运行人员误开阀门导致发电机进油

2012年12月22日氢气纯度低于96%,串补氢气,5瓦喷油,立即检查各层设备运行方式及状态是否符合要求,发现补氢门后压力小于发电机内氢压,而发电机排氢门已经被人打开,查询历史趋势发现氢气压力10 min内由0.28 MPa降至0.23 MPa。油氢差压也到了101 k Pa,差压过大,发电机进油。

3 结语

综合上述发电机进油情况,我们总结出以下经验教训,在基建期间,监理工作一定要管理到位,在施工当中,R点、W点、H点都需要监督到位,可以有效地杜绝由于安装错误导致的试运工期延后。在系统调试期间要严格按照厂家的说明书及运行规程要求进行操作,坚决彻底地执行两票三制,可以有效地控制由于运行操作不当而带来的风险。

摘要：介绍了新疆东方希望有色金属有限公司自备电厂1#机组发电机多次进油情况,列举了在机组试运期间由于运行人员不按说明书及操作规程要求导致发电机进油的案例,为新建机组单流环式密封油系统的调试提供可借鉴的经验,以避免此类事故再度发生。

篇4：密封油系统课件资料

关键词：密封油系统  发电机进油  差压阀

中图分类号：TK264.2 文献标识码：A 文章编号：1674-098X（2014）11（b）-0084-01

随着科技的不断发展，近几年，在国内大型发电厂中，汽轮发电机组得到广泛的应用，汽轮发电机组的密封油系统的地位越来越重要。密封油系统的运行是否稳定，直接关系着整个发电机组的工作状态，密封油系统根据密封瓦形式我们分为两类，一类为盘式，中等容量发电机多采用此种类型。另外一种是环式，又分为单流，多流以及三流等多种类型。由于密封油系统的运行安全直接威胁到整个发电机组的安全，因此本文将发电机密封油系统在日常中遇到的故障进行了归纳分析。

1 发电机密封油系统故障

发电机密封油系统的故障主要包括，电机进油故障和密封油系统的振动故障等故障。

1.1 发电机进油

发电机密封油系统进油现象是发电机密封油系统的主要故障原因，密封油系统可以对发电机内氢气进行很好的密封，在发电机运行的时候，操作不当或者其他原因，都会导致密封油直接进入发电机，进而会慢慢腐蚀发电机内的定子线圈，使得定子线圈的绝缘性能大大降低，使得线圈短路或者知击穿，使得发电机组不能运行。

（1）发电机进油故障，重要的原因就是由于不适当的氢侧回油箱油位控制，使得发电机密封油系统油满而溢，使得油进入发电机内。

（2）密封瓦配油槽油压过高，密封油压力设置不正确，使得密封油进入发电机中。

（3）发电机自动控制系统故障，当氢侧回油箱油位的自动控制系统失灵的时候，会导致补油阀卡住无法运行，排油阀又由于油位比较高，而不能自动开启，此时就会在空侧密封油压力，会高于氢侧密封油压，使得密封瓦处的油由压力高的地方进入压力较低的地方，油窜流致氢侧回油箱，使得氢侧回油箱油满，进而导致消泡箱油满，使得油进入发电机内。

（4）密封液压自动控制失灵故障也会使得油进入发电机，当密封油压控制出现故障的时候，会导致密封瓦处的油窜入发電机，当系统运行时间长，在退氢过程中，由于要使得差压阀和平衡阀长时间保持某一开度，运行时间较长的时候，就会引起差压调节阀堵塞或者平衡阀的卡涩，今儿引起密封油压自动控制失灵。

通过对发电机进油故障的分析，笔者提出如下发电机进油的解决方案

对于氢侧回油箱油位控制故障，笔者根据长时间的使用经验，认为，应该对氢、油压差进行实时监测，使油压差控制在规定范围内，油压差不能太大，以防止发电机密封油系统油满而溢进入发电机。

对于密封油压力的调整故障，笔者认为，在机组检修的时候，要时常观察密封瓦压力调整范围，加强对密封油的压力监测， 使密封油的压力恒定在一定范围内。

发电机气体置换过程中，当气体压力小于0.1 MPa时，此时容易引起发电机进油时，通过微调平衡阀，保持液压压力的氢气侧油压比空侧油压稍高油，可以避免发电机进油的发生。

要保持密封油的油质的质量，使油质合格，进而降低差压阀的堵塞情况，同时经常对差压阀，平衡阀进行调节校验，使密封液压自动控制处于工作状态。

笔者建议在氢侧回油箱中，加入氢气干燥器，降低氢侧回油箱内的氢气湿度，使空侧密封油压力和高于氢侧密封油压维持一定的平衡。

1.2 密封油系统的振动

1.2.1 差压阀摆动导致系统振动

差压阀摆动影响密封油系统的振动的又一个主要原因，其中分为两种情况。

第一种情况是使用了质量差的密封油，由于油中含有的杂质，从而导致差压阀或泵出口止回阀卡涩，导致系统的振动。

第二种情况是由于差压阀的压力差信号的空侧过于敏感，从而导致差压阀摆动。这种情况往往发生在氢或系统的液压压力波动发生频率变化较大的时候。

对于第一种情况，应该在试运行阶段，工作人员就使用良好的通滤波器油润滑系统，以防止杂物，异物，泥沙等残留在系统中，调试密封油系统试运行应该在润滑系统调试后进行性，在对密封油系统进行调试时候，同时对整个管道加装滤网进行大流量冲洗滤油，并安装机油滤清器，以确保干净的密封油系统。

对于第二个问题，取自空侧泵出口附近的油压信号，由于本身压力的不稳定，直接导致主差压阀的压力信号不稳定，加上主路采样管相当厚，从而导致压力信号更敏感，进而引起差压阀频繁波动。事实上，原装进口的这种密封油系统，差压阀禁区的主液压管路的信号只有一个节流孔，没有道路采样管的设计，国内安装一个旁路主要是基于系统启动时低气温因油粘稠，油压通过节流孔反应不敏感而设计。因此正常运行时靠节流孔取空侧油压即可，主路采样管只起到配合调节作用，系统正常运行时可保持其关闭，而这些很多工作人员并不清楚，认为这一路必须全开才行，因此直接导致导致差压阀摆动。

1.2.2 空侧防爆风机出口逆止门卡涩，从而导致系统的振动

该逆止门使油箱形成正压，卡涩将导致油箱内空侧油中的氢气不易析出来，从而导致氢的油箱空侧不容易对它们进行分析，并且分离出氢气不能排出，这将使得氢气随空气侧密封油进入空侧泵入口，导致空侧泵出口压力的波动，油泵的振动，引起差压阀的振动。因此，防爆风机机输出的压力应尽量选择较大的，以方便回油和析出，氢气排出，同时也要选择可靠的逆止出口门。

3 结语

该文通过对发电机密封油系统故障，提出如下预防和改进措施：

（1）空侧密封油压力和氢侧密封油压维持一定的平衡，能够有效降低发电机密封油系统的故障频率，可以加强对油压的监测。

（2）差压阀，平衡阀调节不好，启停过程中容易产生发电机进油，可以从设备，操作等多方面的努力避免。

（3）密封油质量差，差压阀的液压信号过于敏感，防爆风机出口止回阀卡涩，会造成差压阀摆动。提高油的质量，关闭空气侧的液压压差阀主路信号，是解决该问题的有效措施。

参考文献

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[3] 张志强，于达仁，徐基豫.汽轮机油系统故障监测与诊断综述[J].中国电力，2001（2）：11-16.

[4] 马保会，倪涛，张学民.330MW汽轮发电机组密封油系统故障分析及处理[J]. 华电技术，2010（12）：7-8+84.

篇5：密封油系统课件资料

氢气密度小, 能大大降低发电机风扇和通风系统等的磨擦损耗, 提高发电机效率;且氢气传热系数大, 导热能力强, 可提高发电机的单机容量和缩小发电机的体积等, 因此, 目前大容量发电机组普遍采用了氢冷技术。 但氢气又是一种易燃易爆气体和高渗透性气体, 只要空气中含氢气量达到一定比例, 遇明火就会发生爆炸, 所以对发电机的密封性要求较高。为防止氢气外泄, 氢冷发电机两端必须设置一套密封油系统, 该系统既保证发电机内部氢气不外泄, 又防止了空气和潮气进入发电机内。

以新余发电公司为例, 汽轮发电机密封瓦采用的是双流环式密封瓦结构, 这种密封瓦的密封效果好, 调节范围宽。 但如果对密封油系统调整监视不当, 就容易发生偏离运行工况现象, 甚至造成发电机内部进油污、发电机漏氢等危害, 因此密封油系统的可靠性对机组的安全稳定运行至关重要。 下面就发电机密封油系统作一介绍, 并对运行中遇到的异常问题进行分析和归纳总结, 并提出相应的运行调整措施和处理对策。

1 密封油系统简介

图1 是新余发电公司密封油系统简图。 该密封油系统采用双流环式密封瓦, 由于氢冷发电机的转轴必须穿过发电机的端盖, 因此这部分成了氢内冷发电机密封的关键。密封油分为空侧和氢侧两个油路, 将油供给轴密封瓦上的两个环状配油槽, 油沿转轴穿过密封瓦内径与转轴之间的间隙流出。如果这两个油路中的供油油压在密封瓦处恰好相等, 油就不会在两个配油槽之间的间隙中窜流, 通常只要密封油压始终保持高于机内气体压力, 便可防止氢气从发电机内逸出。空侧油路供给的油则将沿轴和密封瓦之间的间隙流往轴承侧, 并同轴承回油一起进入主油箱, 从而防止了空气与潮气侵入发电机内部。氢侧密封油则沿轴和密封瓦之间的间隙流往发电机内侧, 落入消泡箱, 最后回到氢侧密封油箱。

该密封油系统设置成组合式, 属独立供油。空侧密封油系统正常运行中是用Ⅲ号射油器供给, 也可由空侧密封油泵供给; 氢侧密封油系统由氢侧密封油泵供给, 空、 氢侧密封油系统均设有直流事故油泵。其中空侧密封油压跟踪氢压, 通过差压阀自动调整;氢侧密封油压跟踪空侧密封油压, 通过平衡阀自动调整。

2 异常运行参数分析

电厂实际运行过程中, 虽然有差压阀和平衡阀进行自动调节油压, 但密封油系统的运行并不是一成不变的, 由于设备异常或运行方式变化造成的参数波动时有发生, 而且有时存在的异常情况还比较突出。 以新余发电公司近几年密封油系统运行情况为例, 设备方面存在的问题主要有: 密封瓦垫子破损、密封瓦磨损、密封瓦处轴颈存在划痕、平衡阀和差压阀跟踪不良等;运行中遇到的参数异常主要有:密封油箱油位不稳定、密封油压低、空侧密封油压摆动等, 现结合实际情况对这些异常参数进行分析。

2.1 密封油箱油位不稳定

由以上分析可知, 氢气侧的密封油为一个密闭的循环系统, 空气侧的密封油为另一个系统, 两个油流组成各个独立的循环系统, 两股油流的油压由调节装置控制, 氢侧和空侧密封油压差很小, 使得这两股油的相互串动甚微, 在密封瓦中间区段处只有极少量油的交换。由于正常运行中的油损耗很少, 密封油箱油位应该很稳定, 但实际情况并不是理想状态, 密封瓦内部或多或少存在间隙变化和串油现象, 这样密封油箱油位就会出现不稳定。

实际运行中, 密封油箱油位经常呈现出下降趋势, 这主要是因为机组运行一段时间后, 密封瓦存在磨损或轴颈存在划痕、密封瓦垫子破损等, 使得密封瓦间隙加大或氢侧密封油大量串至空侧造成。 近几年来, 新余发电公司多次发生密封油箱油位突然快速下降情况, 运行人员及时发现, 迅速果断处理和调整, 避免了因密封油箱缺油而引起的发电机大量跑氢着火和停机事件。在之后的停机检修过程中, 均发现密封瓦内部的密封垫开裂破损。 尤其是垫子在空侧进油口的外侧破裂, 造成大量氢侧密封油直接排入空侧回油, 使氢侧回油大量减少, 密封油箱油位维持困难。

密封油箱满油同样是一个不容忽视的问题。 在实际运行过程中, 密封油箱油位偏高, 只要不影响氢侧回油, 不会对密封油系统构成安全隐患。但油位过高, 造成密封油箱充满了油, 如果发现不及时, 就可能造成发电机进油污等不良后果。 这是由于密封油箱满油会引起氢侧回油受阻, 氢侧密封油压就会升高, 如果密封瓦的制造、安装达不到要求, 密封瓦间隙偏大, 氢侧密封油很容易进入发电机内部。机组运行中密封油箱满油大多是由于补油电磁阀开启后自动失灵, 或者补油电磁阀旁路门开度过大, 运行人员没有及时发现造成。也可能发生在机组停机状态中, 一般机组停机后发电机内部并不会立即排氢, 密封油系统仍然保持长时间运行, 如果在氢压较低时密封油箱油位高, 这时排油电磁阀将动作, 其结果将会适得其反, 因为密封油箱上部氢压低, 排油压头不足以将密封油箱的油排至主机轴承润滑油回油管中, 如果汽轮机润滑油系统在运行中反而会起到补油作用, 这点必须引起注意。

2.2 密封油压低

除密封油箱油位外, 密封油压也是监视密封油系统运行的一个重要参数, 如果发生异常运行也会带来一系列不良后果。

运行中密封油压低分为空侧密封油压低和氢侧密封油压低两种情况, 其中空侧密封油压低发生次数偏多。 引起密封油压低的原因有很多, 如差压阀、平衡阀自动调整失灵; 密封油泵或三号射油器工作不良;滤网堵塞;备用泵出口逆止门关不严密;密封油冷却器内部泄漏;密封瓦磨损间隙大;补排油门和再循环门开度过大等。实际运行中常碰到的有:差压阀、平衡阀自动跟踪不良;密封瓦磨损间隙大;再循环门开度过大;密封油温偏高。

密封油差压阀和平衡阀是自动跟踪运行的, 如果油质不良或内部构件安装不正, 就易发生卡涩或跟踪跳跃现象, 由于差压阀和平衡阀自动开度过大, 密封瓦用油量增加, 密封油泵出口压力降低。由于差压阀和平衡阀在密封油系统中起到稳定油压的作用, 因此其跟踪性能好坏会直接影响密封油系统对发电机内冷却氢气的密封效果。

密封瓦磨损间隙大, 其直接表现为密封瓦漏油量加大造成密封油压下降。为防止发生动静磨擦, 密封瓦与发电机转轴之间是存在微小间隙的, 正常情况下不会出现大量漏油现象, 但如果运行中发电机两端轴承振动过大或者密封瓦发生移位等情况, 密封瓦的间隙就会发生磨损和变化。如果间隙过大, 密封油压就要下降较多, 甚至出现不能维持住正常密封油压情况, 这时必须采取降低氢压和负荷运行等措施, 必要时要申请故障停机进行处理。

由于密封油泵为螺杆泵, 它是一种容积式回转泵, 为了避免螺杆泵损坏, 一般会在螺杆泵出口处安装有再循环门, 用以稳定出口压力, 保持泵的正常运转。 如果再循环门开度过大, 油泵出口油压就会降低, 因此运行中要经常对再循环门进行调整, 特别是在补排氢过程中, 由于氢压变化较大, 造成密封油压波动也较大, 如果不及时对再循环门进行调整, 密封油压就可能出现较大幅度变化。如果密封油压太低, 就可能发生密封瓦密封不严跑氢现象。

密封油温对螺杆泵的性能有较大的影响, 这种泵对液体的粘度变化比较敏感。 当泵运送的液体粘度不同时, 泵的轴功率也将不同。 油温升高, 油的粘度降低, 泵的轴功率下降, 在泵转速不变的情况下密封油压下降, 反之泵出口密封油压升高。通过长时间的实际运行观察, 这种油温的变化对油压的影响非常明显, 因此控制好密封油温非常重要。特别是在昼夜温差较大地区, 更要加强对密封油温和润滑油温的调整, 有条件的可实现油温自动调整。

2.3 密封油压摆动

实际运行中, 空侧密封油压也常出现摆动现象, 特别是在空侧密封油压偏高时, 摆动幅度非常明显, 油压越高摆动幅度越大, 运行人员调整非常困难。由于空侧密封油压摆动, 造成氢侧密封油压也跟着摆动, 如果不及时进行调整, 当油压摆动至低限时易联动直流密封油泵, 且发电机两端密封瓦由于油压摆动造成进油量忽大忽小, 发电机内部会出现进油污情况, 一方面影响发电机的安全运行, 另一方面氢气中油气多使得纯度下降, 补排氢频繁。

通过分析, 造成空侧密封油压摆动原因主要有:一是密封瓦间隙变化。 由于密封瓦间隙不均匀或其它异常情况, 如密封瓦椭圆度严重超标或对应的轴颈处严重磨损等, 造成密封瓦的泄油量波动而使油压摆动。 二是空侧密封油泵工作性能不稳定造成油压波动。 三是差压阀和平衡阀控制失灵或氢信号管有油、油信号管中有气体, 使得差压阀和平衡阀工作不稳定造成油压摆动。

3 运行调整与处理对策

3.1 密封油箱油位不稳定应对措施

当发现密封油箱油位下降时, 应立即加强对密封油箱的补油, 同时对系统进行检查和调整, 并采取措施进行处理。一是检查密封油系统有无外漏现象;二是检查排油电磁阀和快速排油阀门是否误动, 否则应进行加关;三是检查密封油压是否正常, 如果空侧密封油压偏低, 应关小或关闭再循环门, 以提高空侧密封油压。四是当密封瓦内部故障造成漏油量大, 而采取前述措施仍然维持不了油位时, 应启动空侧交流密封油泵, 维持空侧交流密封油泵与三号射油器并列运行, 必要时增开空侧直流密封油泵运行, 以维持空侧密封油压和密封油箱油位, 为减轻密封瓦的承压, 应降低发电机氢压运行, 并适当限制机组负荷;五是密封油箱油位下降较快, 氢压维持不住, 并出现轴瓦向外冒油严重时, 应立即故障停机处理。

当出现密封油箱满油时, 应立即检查排油电磁阀是否动作正常。如在低氢压下排油电磁阀动作, 应退出排油电磁阀联锁, 关闭排油电磁阀, 防止润滑油回油倒流入密封油箱。 如排油电磁阀旁路门有开度也应关闭, 同时就地打开低氢压快速排油阀进行排油。 检查补油电磁阀是否误动作, 否则应手动关闭。在处理密封油箱满油时, 应注意对照就地与远传油位计进行检查, 如就地磁珠式液位计在满油时磁珠会掉下来, 失去液位监视作用, 此时应参照其它油位计进行调整, 通知检修人员对磁珠式油位计进行处理。在对密封油箱油位不稳定进行快速应对处理时, 可根据主油箱油位和密封油箱油位进行综合判断, 防止密封油箱出现大量满油现象。

3.2 密封油压低调整措施

当空 (氢) 侧密封油泵出口油压偏低时, 可通过关小密封油泵再循环门进行调整, 检查低氢压排油阀是否关闭。 如全关密封油泵再循油门仍维持不了油压时, 应立即启动空 (氢) 侧直流密封油泵运行。如果密封油温过高造成油压下降, 应开大密封油冷却器冷却水门降低密封油温运行。

当发电机两端密封瓦进油压力降低时, 应首先检查油泵出口油压是否降低, 如密封油泵出口油压低时, 可通过前述方法调整提高密封油泵出口油压。如密封油泵出口油压正常, 应检查分析差压阀和平衡阀跟踪是否正常、 或密封瓦内部间隙是否过大造成, 此时为确保发电机内氢气不发生泄漏, 可采取手动调开差压阀或平衡阀旁路门, 人为提高密封瓦油压值, 维持油压较氢压差值在规定范围内。如是密封油滤网堵塞造成进油压力低, 应立即切换备用滤网运行;如是密封油冷却器内部泄漏引起油压低, 应立即倒换密封油冷却器运行。

3.3 密封油压摆动应对措施

为防止机组运行中发生密封油系统油压大幅度摆现象, 在投运密封油系统初期就必须缓慢进行, 且对系统排空气要充分, 其中包括对备用冷油器和滤网也要排好空气, 避免运行中对油系统排空气造成油压波动。

正常运行中密封油系统油压发生摆动, 若是差压阀调节不稳定造成的, 则应及时对差压阀进行隔离并通知检修处理, 缓慢调开差压阀的旁路门运行, 在此过程中要密切监视密封油压变化情况, 防止油压过高或过低。 密封油压摆动如是在补排氢过程中造成的, 则应立即停止补排氢, 调整好密封油压, 注意控制好补排氢的速率不能太快。 密封油中的气体含量过多也会造成密封油压摆动, 此时可增开一台排烟风机运行, 及时抽走油箱中的氢气及其它油烟等不凝结气体, 以消除密封油系统信号管中的气体。当密封油系统油压发生较大摆动后, 要注意检查发电机底部是否有油污, 如有油污要及时排除干净, 防止影响发电机的安全运行。

4 结束语

篇6：密封油系统课件资料

某电厂发电机系QFSN-660-2型汽轮发电机,发电机的冷却方式为水-氢-氢:定子绕组机出线水内冷,转子绕组直接氢冷,转子本体及定子铁芯氢冷;正常运行时额定氢压为0.5 MPa,露点-25~5℃,氢气纯度大于96%,当氢气纯度低于96%时通过排污、补氢方式来提高氢气纯度。为了防止发电机内的氢气外泄,采用了双流环式密封瓦,通过密封油系统的油压进行密封,以确保汽轮发电机组的安全经济运行。

2 密封油系统的工作原理

本发电机密封油系统采用双流环式轴封(密封瓦)装置,其密封原理如图1所示。汽轮发电机双流环式轴封瓦内有两个环形供油槽,供油槽内的油压始终高于发电机内的氢气压力,从而防止氢气从发电机内部漏出。在密封瓦内的两个供密封用的油槽,形成了两道油流,这两道密封油流由独立的两套油源分别供给。靠近电机内部氢气侧的油流为氢侧密封油,靠近大气和空气接触的油流为空侧密封油。空侧密封油经油冷却器、过滤器注入密封瓦的空侧油槽,回油沿着转子轴向转子外侧流动,与轴承润滑油在回油腔混合后,回到空侧密封油箱,通过压差调节阀将密封瓦处的空侧密封油油压始终保持在高出发电机内气体压力0.084 MPa的水平上。氢侧密封油经过冷油器、过滤器,通过空、氢侧油压的变化自动调节平衡阀的开度大小来调节氢侧密封油油压,从而使空、氢侧在密封瓦处的油压差保持在±490 Pa(±50 mm H2O)之内。

3 故障概况及原因

某电厂#2机氢侧密封油系统在2016年5月份开始就存在油压偏低现象,油压一直在0.7 MPa,氢气纯度下降较快,排污、补氢频繁。经过检查发现原因为氢侧密封油溢流阀漏量大,不回座,泵出口压力为0.7 MPa,导致空侧密封油向氢侧串油,氢侧密封油箱一直处于排油状态,使发电机氢气纯度下降,机组运行存在安全隐患。由于溢流阀在油泵出口,更换时必须停运所有氢侧密封油泵进行隔离。通常情况下必须在停机气体置换、停运密封油系统后进行更换。利用#2机停运期间更换溢流阀,由于停机时间短、检修量大、操作量大,研究决定不置换氢气,停运氢侧密封油,空侧密封油单独密封发电机氢气,更换溢流阀。

4 可行性分析及操作

4.1 空侧密封油单独运行可行性分析

空侧密封油单独运行时,要考虑氢侧密封瓦烧瓦、发电机跑氢、氢气纯度下降、氢侧密封油箱油位控制等问题。根据双流环密封油系统的工作原理,当空侧密封油单独运行时,空侧密封油进入密封瓦向空、氢两侧密封瓦供油,空侧密封油经过空侧密封瓦与润滑油混合回至空侧密封油箱,通过差压阀调节保持密封油压;向氢侧密封瓦供油通过氢侧密封瓦,对密封瓦进行润滑,避免烧瓦,密封油在氢侧密封瓦内建立油压,可以实现对发电机氢气进行密封,油流回至消泡箱、氢侧密封油箱。所以,双流环密封油空侧单独运行是可行的。

4.2 空侧密封油单独运行的注意事项

(1)单独运行不宜时间太长,否则容易引起发电机氢气纯度下降过快。

(2)难点在于调整氢侧密封油箱油位,发电机氢气压力不得太低,否则不利于氢侧密封油箱液位调整;手动调整油位不要大开大关,调整时必须保证主差压阀动作平稳。

(3)停运氢侧密封油泵前,必须试验能保证空侧密封油完好密封,没有漏氢。

(4)汽轮发电机平台的密封瓦监视人员不得携带电子产品以及可能发生静电的物品。

4.3 空侧密封油单独运行的操作前准备

(1)发电机氢压维持在400 k Pa以上;

(2)汽机房禁止动火,暂停动火作业,押回动火票;

(3)开启汽机房顶风扇,开大汽轮发电机平台窗户,加强汽机房通风;

(4)发电机#5、#6瓦各配置一名巡检,测量漏氢,监视密封瓦漏油、空氢侧密封油压力;

(5)关闭氢侧密封油箱补油手动门,关闭平衡表入口门,防止平衡表损坏。

4.4 空侧密封油单独运行的具体隔离操作过程

试验空侧密封油是否可以单独密封发电机氢气:就地缓慢开大氢侧油泵再循环手动门直至全开,检查空侧密封油泵、主差压阀正常,出口压力稳定未变化;稍开氢侧密封油事故排油手动门,氢侧油压降至0.5 MPa以下(氢侧密封油压低于发电机氢压),调节氢侧密封油箱保持油位稳定,监视氢压是否下降,发电机就地测量是否漏氢;如发电机就地测量有漏氢,观察氢压下降,则立即恢复系统;如发电机无漏氢,氢压无变化,则说明空侧油能完好密封(此时氢侧密封油已起不到密封作用)。

检查空侧密封油泵运行情况,油压稳定,油氢差压稳定,主差压阀动作正常;关闭氢侧密封油事故排油门,调整氢侧密封油箱偏低油位(150 mm左右);解氢侧密封油泵联锁,停运氢侧密封油交流油泵;调整保持氢侧密封油箱油位稳定;监视氢压、油氢差压、氢气纯度,就地测量漏氢,检查漏油,监视空氢侧密封油压(发电机密封瓦处)无变化;关闭氢侧密封油箱出口手动门、氢侧冷油器入口门;维护稍开溢流阀法兰泄压,氢侧密封油泵出口油压为0,检查滤网出口油压无变化,如滤网后压力下降,则需扩大隔离措施,关闭冷油器出口手动门,直至滤网后压力无变化;维护开始溢流阀更换工作,严密监视油箱油位、氢压、氢气纯度、空侧密封油泵、主差压阀运行情况。

更换工作完成后,开启氢侧密封油箱出口手动门注油,检查溢流阀法兰是否漏油;恢复系统,保持氢侧密封油泵出口再循环门开启,启动氢侧密封油泵,关小再循环门直至全关,维护整定溢流阀至油泵出口压力为1.0 MPa,锁死溢流阀,调整再循环门至氢侧密封油压(滤网出口)为0.9 MPa;投运平衡表;检查空氢侧密封油泵运行情况,差压阀、平衡阀动作平稳,汽轮发电机平台的密封瓦处空氢侧油压正常,检查氢压、氢气纯度变化情况。

5 结语

通过本次操作,维护顺利处理了溢流阀不回座的缺陷,发电机氢气纯度得到稳定。本次不置换气体节省置换气体的费用约5 000元,缩短检修时间约24 h(置换一次气体约12 h,发电机需要置换两次),而且可以灵活安排检修,为以后机组运行时,氢侧密封油在线消缺提供了实践经验,对同类型机组起到了一定的借鉴作用。

参考文献

[1]哈尔滨电机厂有限责任公司.密封油控制系统安装使用说明书[Z].