水塔拆除方案

水塔拆除方案（共8篇）

篇1：水塔拆除方案

水塔拆除施工方案

一、工程概况

本工程位于易齐河县实验中学校园内，为提供 场地，现将园区内一座高约20米的水塔拆除。

二、施工条件

1、施工范围 水塔一座，构筑物拆至其自然地面，并清理外运拆除水塔的建筑垃圾。

2、施工场区环境

（1）本工程施工场地狭小，需合理进行临时设施的布置,以保证施工的正常进行。对水塔傍边的建筑物及围墙采取取有效措施保护。

（2）对水塔现场周围环境作了认真细致的勘察，由于场地狭小不能爆破拆除，应采用人工配合大型机械定向放倒拆除。这样不影响园区正常运行及周围建筑设施。经勘查，向水塔正西方向定向放倒拆除。3.现场准备

（1）清理施工场地，保证运输道路畅通。

（2）搭设临时防护设施，将施工区封闭。避免拆除时的砂、石、灰尘飞扬影响园区生产及办公的正常进行。

（3）在拆除危险区设置警戒区标志。

三、主要施工方法

一、拆除施工方法

由于水塔高约20米，为了确保施工安全和拆除工作的顺利进行，特拟本工程拆除方案如下：

1、本次拆除工作采用机械定向拆除方法，在水塔塔身距自然地面高约两米处实施机械钻孔。其中机械为履带式250挖掘机（带破碎头）。

2、水塔倒塌方向为水塔东南方向。

3、废旧金属、钢筋采用氧割割除。分层拆除，分层清理破碎混凝土，由于工程现场位于园区内，为了确保道路交通调度、施工安全及施工环境卫生，所有拆除施工垃圾及材料外运利用夜间及时进行外运。

二、脚手架搭设 为了确保本工程施工安全，脚手采用双排Φ48脚手架钢管及其配套连接扣件搭设。搭设前地面土层夯实并铺设垫块，脚手架的外排架上要悬挂草垫及安全网，以保证地面施工人员和办公楼的安全及减少因施工给环境造成的不良影响。

1、脚手架搭设施工顺序：

定位放线摆放扫地杆安放立杆底座坚硬支撑板竖立杆并同时扣紧扫地杆搭设水平杆脚手架验收。

2、脚手架拆除方案

（1）拆除前对参与拆除的施工人员、管理人员进行施工方案、安全等措施交底。（2）拆除前对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在隐患，如存在影响拆除脚拖手架安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架拆除中不发生危险。

（3）划出工作区标志，禁止行人进入，并有专人监护。

（4）严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆，拆除顺序为： 安全网→大横杆→小横杆→立杆

四、施工安全措施

1、施工现场必须有技术人员统一指挥，严格遵循拆除方法和拆除程序。施工人员现场施工，要进行技术交底和安全教育，必须严格按操作规程作业。

2、施工人员进入施工现场，必须戴安全帽。

3、施工现场必须设置醒目的警示标志及警戒线，采取警戒措施派专人负责。非工作人员不得随意进入施工现场。

4、水塔机械拆除时，四周禁止人员进入水塔倒塌范围之内，现场人员必须注意安全。

5、加强工地治安综合治理，加强法制教育，严格按园区内有关规章制度要求现场施工人员。

6、拆除项目竣工后，必须有验收手续，达到工完、料清、场地净，并确保周围环境整洁和相邻建筑、管线的安全。

7、制定专门的安全应急预案。

篇2：水塔拆除方案

甲方：

有限公司 乙方：

根据《中华人民共和国合同法》、《中华人民共和国建筑法》、《建设工程勘察设计管理条例》等有关法律、法规规定，结合本次工程实际情况，经甲乙双方协商，达成一致意见，签订本合同。

一、工程概况

（一）工程名称：

**

水塔拆除工程。

（二）工程地点：

（三）工程范围：

1、拆除地面以上整座水塔；

2、拆除水塔的水管、水泵等全部交给甲方；

3、清理因拆除水塔所产生的全部垃圾（运到指定地点）。

（四）施工方式：人工作业拆除。

（五）工程施工期间：201*年

月

日——201*年

月

日，共

天。

二、工程造价及付款方式

（一）工程总价：人民币

元。

（二）付款方式：水塔拆至三分之一处时，甲方给付乙方合同总价款的40%，剩余工程款在乙方全部拆除完毕并将垃圾清理干净后经甲方验收合格的在十个工作日以内无息付清。

三、双方权利及义务

（一）甲方权利及义务

1、清理工程施工范围内的财物；

2、指派

负责对拆除工程全程跟进监督，协调工程施工过程的问题，确保工程顺利进行；

3、为乙方的施工提供电源，保证乙方的用电；

4、乙方人员的配置使用，甲方不得干涉。

（二）乙方的权利和义务

1、乙方必须编制施工方案，报甲方备案，未经甲方同意不得私自变更，乙方必须严格按照施工方案进行施工；

2、乙方必须具有符合国家规范要求的施工资质；

3、在施工中，必须按照国家颁发的施工规范和要求进行；

4、在施工中，乙方必须安全、文明施工，全权负责施工现场的一切安全责任，落实安全责任人员，负责制定安全制度，落实安全防护和警示措施，加强施工人员的安全教育。因施工造成的事故及一切经济损失乙方自负；

5、乙方在施工前必须注意对周围建筑物、暖气管道及其他设施进行保护，因施工造成损坏，乙方负责赔偿。

6、因施工产生的所有费用由乙方自己负担，包括但不限于：电费、水费、税款、垃圾清理费等；

7、乙方不得将工程分包、转包，保证按时保质完工。

四、工程验收

完工验收以国家颁发的验收规范、甲方的要求为标准。

五、违约责任

乙方必须在规定的时间内完工，每逾期一日支付给甲方工程总价款1%的违约金，超过十天的甲方有权单方解除合同并要求乙方承担合同总价款30%的违约金。

六、争议解决

在合同履行过程中发生争议的，双方协商解决，协商不成的由*人民法院管辖。

七、其他

1、在本合同履行过程中及与本合同有关的文件均构成本合同的附件，与本合同具有同等效力；

2、本合同自双方签字盖章后生效，本合同壹式贰份，双方各执壹份，具有同等法律效力；

3、未尽事宜，以双方书面补充协议为准。

甲方

乙方

2013年

月

日

2013年

月

日

附：

1、乙方拆除水塔施工方案；

2、乙方资质证明；

篇3：凉水塔拆除作业燃爆事故技术分析

关键词：凉水塔拆除,燃爆,伤亡事故分析

2009年6月4日16时许, 某拆装工程有限公司在拆除某企业煤气站凉水塔的过程中, 发生了燃爆事故, 造成当场4人死亡, 4人受伤的较大伤亡事故。

1 燃爆事故经过

某企业煤气站凉水塔建于1987年, 高32m, 塔顶直径4m, 塔底直径7m。凉水塔原用于冷却煤气洗涤塔的循环水, 事发时已废弃并停用了2个多月, 该企业决定对该凉水塔实施拆除, 并由某拆除工程公司承担此项拆除任务。2009年6月3日, 拆除工作正式开始, 6月4日下午, 该拆除工程公司的8名拆除作业人员进入凉水塔内 (作业面在29~30m之间) , 拆除作业采取以人工拆除为主, 站在塔内已搭建好的钢管脚支架上由上向下进行拆迁。有的用铁捶重击塔壁墙体, 有的用焊枪切割塔壁墙体内的钢筋和塔内的冷却回水管道。16时5分左右, 随着“轰”的一声响, 塔内瞬间发生燃爆事故, 凉水塔顶部冒出一团火焰。当救援人员赶到事发现场时, 发现4人仍留在塔内, 其中3人已死亡, 1人受重伤;另外4人沿塔内壁向上爬出凉水塔, 摔倒在距地面12.5m高的塔外平台处, 其中1人死亡, 3人受重伤。在此次燃爆事故中, 当晚确认塔内3人被烧死 (同时也受到缺氧窒息危害) , 1人从塔顶部高处坠落死亡, 4人被烧重伤或摔伤。

2 燃爆事故分析

2.1 直接原因

(1) 煤焦油及煤焦油渣的可燃性、凉水塔内大量煤焦油和煤焦油渣沉积层的存在, 是发生凉水塔内燃爆事故的基本条件。该企业煤气站凉水塔内的循环水为煤气的洗涤水, 其内含有可燃物质和煤焦油。该凉水塔翻建于1987年10月, 期间未进行过清扫, 塔壁及塔内的管道外壁、篦子竹板等处沉积厚厚一层煤焦油和煤焦油渣。煤焦油主要由多环芳香族化合物组成, 烷基芳烃含量较少, 高沸点组分较多, 热稳定性好, 主要组分有1-甲基萘、2-甲基萘、苊、芴、氧芴、蒽、菲、咔唑、莹蒽、喹啉、芘及沥青等, 煤焦油属于可燃液体, 闪点100℃左右, 自燃点580℃, 为丙类火灾危险性物质。煤焦油中煤焦油渣量一般占有0.15~0.30%, 煤焦油渣中含有煤尘、焦粉等可燃物质。 (2) 在塔内采用明火切割作业是导致凉水塔燃爆事故的直接原因。切割钢筋的火花中心点温度可达1300多度, 火花散落在粘有较厚煤焦油 (渣) 层的塔壁上、洗涤水回水管表面上、存留在塔内的篦子竹板上, 此时落火温度大大高于580℃, 引燃附着在塔内壁及管道、篦子竹板表面的煤焦油 (渣) , 煤焦油中的可燃物质 (同时也存在有毒物质) 大量挥发, 瞬时与空气混合形成爆炸性气体混合物并急剧增加达到爆炸极限后, 发生了爆燃, 引起火势进一步扩大, 加之该凉水塔下部直径较大 (7m) , 上部直径较小 (4m) , 在30m的高位差、冷热气流交换的作用下, “烟囱效应”更为明显, 为塔内提供了充足的助燃条件同时, 也使得塔内气流流速急剧加大 (经估算, 最高可达10m/s) , 加之塔内钢管脚手支架在高温下强度急剧下降、弯曲变形、垮塌, 同时, 塔内属于受限作业空间, 形成了严重缺氧环境, 使塔内作业人员 (尤其在塔内中部作业人员) 无法快速撤离逃生, 被大火烧死、烧伤及缺氧窒息死亡。塔内高温火焰、炽热气流、有毒气体和严重缺氧, 促使了燃爆事故的扩大化。

2.2 间接原因

2.2.1 拆除施工方案不合理。

承担这次拆迁作业的拆除工程公司编制的《污水处理塔拆除工程施工方案及污水处理塔拆除安全措施方案》 (以下简称《施工方案》) 中, 明确了施工技术措施:“水塔上部:用空压机打成小块, 再用氧气切割掉钢筋。水塔筒壁:在壁身内部搭设脚手架, 施工人员在脚手架上作业, 用空压机打成小块, 再用氧气切割掉钢筋。”显然, 采用明火作业是不适合该次凉水塔拆除作业的, 该拆除工程公司制定的在塔内明火切割与人工拆除相结合的拆除施工方案是不具备安全生产条件的。

该凉水塔不同于一般工业烟囱和一般工业构筑物。该凉水塔已使用近22年, 从未进行过清扫, 塔壁及塔内的管道外壁、篦子板等处沉积了大量的煤焦油 (渣) , 煤焦油的闪点 (100℃) 和自燃点 (580℃) 虽然较高, 但在凉水塔内存在可燃的煤焦油 (渣) 和相对密闭的受限空间内, 采用高温明火切割钢筋作业方式, 落火温度可达800℃以上, 有足够的能量引燃煤焦油 (渣) , 加之烟囱效应, 很容易引发火灾。同时, 在凉水塔内实施拆除作业, 人员处于缺氧受限空间内作业, 在拆除施工方案中, 根本没有考虑到受限作业空间内的危险有害因素和预防措施。

2.2.2 拆除过程安全预防措施不到位。

(1) 在该公司编制的《施工方案》中, 没有制定有针对性的、可行的消除、减弱和控制的不安全因素的方案和措施。在拆除作业前, 没有针对存在可燃物质的凉水塔的特点进行危险因素辨识和风险评估, 没有制定安全作业和事故应急方案。拆除作业人员不了解凉水塔内从事拆除作业存在的危险因素和风险程度, 对拆除过程中的突发危险事故的可能性没有思想准备和应急物质准备, 使得拆除凉水塔的作业过程处于盲目性、随意性和无序性。 (2) 在拆除凉水塔作业之前, 没有采取有效的安全预防措施:a施工队负责人、安全员未到拆除凉水塔作业现场监控, 塔外没有配备救护人员和应急救护设施;b没有防止明火切割作业火花飞溅的隔离、遮挡措施;c未在凉水塔外搭设安全网, 如果凉水塔体外周边搭设了安全网, 发生燃爆事故时从塔顶撤离坠落下来的4个人的伤亡程度会大为降低;d作业人员在防火、防毒等方面也未配备有效的个体防护用品 (防毒口罩) 和应急护品 (空气呼吸器) , 使塔内作业人员短时缺氧窒息, 不能迅速撤离。 (3) 拆除作业劳动组织不合理。安排8个人同时在仅有250m3的较狭长、阴暗的凉水塔内作业, 在塔体拆除作业区域 (距地面12m以上) 至塔顶只有2个1.8m×0.8m的孔洞, 塔内又搭建了多层钢管脚手支架, 使得发生燃爆事故时, 钢管脚手支架在高温烘烤下强度急剧下降, 迅速变形塌垮, 使塔内作业人员无法快速撤离。

2.2.3 事故应急救援措施严重缺失。

在《拆除作业实施方案》中未制定有效的应急救援预案, 在拆除作业现场外未设置应急救援人员;没有配备预防火灾的消防水源及供水设施、消防器材、干砂、灭火毯;没有配备空气呼吸器、安全绳、担架、缓解烫伤和外伤的药品, 使事故初期未得到有效的控制, 并导致事故的进一步扩大。

3 事故分析小结

通过对这次“6·4”燃爆事故的分析, 得出如下结论: (1) 事故类型:高温明火引发塔内燃爆, 最终导致火灾、人体坠落事故发生。 (2) 事故原因:在大量存在煤焦油 (渣) 的凉水塔内动火作业, 是事故发生的主要原因;拆除施工方案不合理, 安全预防措施不到位, 事故应急救援预案缺失是事故发生的间接原因。

4 受限空间拆除作业的安全对策措施

4.1 在受限空间从事拆除作业之前, 应进行有针对性的安全教育培训

通过对拆除作业的危险因素辨识和风险分析, 使拆除作业组织人员和直接从事拆除作业人员熟知拆除过程中可能存在的火灾、爆炸、有害气体中毒、缺氧窒息、高处坠落等危险有害因素, 认识到一旦发生事故可能造成的危险程度。

4.2 在进入受限空间拆除作业之前, 还应落实各项安全防护设施和应急救护设施

作业现场设置的脚手架的强度、安装的稳定性, 以及进入 (进出) 作业场所的防护围栏、爬梯等应符合相关标准、规范的要求;工业气瓶的设置、供气管道及气枪的使用应符合相关安全规范的要求;电焊机接地、防漏电开关设置及焊接作业点的分布应合理;配备有害气体检测仪 (不同的有害气体采用不同的检测仪) 、氧含量分析仪及强制通风机, 每种设备不应少于2台;为作业人员配备安全帽、安全防护服、安全绳、手套等个体防护用品;应考虑在受限空间内的照明灯具的工作电压等级、绝缘防护等级以及防爆类型;根据受限空间作业的作业范围和立体空间, 合理组织作业活动, 每次同时作业人员一般不宜多于3人, 同时要考虑到事故状态下快速疏散的途径和安全出口;编制拆除作业现场应急处置方案, 在拆除作业现场外应有监护人员;配备预防火灾的消防水源及供水设施、消防器材、干砂、灭火毯;配备空气呼吸器、安全绳、担架、缓解烫伤和外伤的药品等。

参考文献

[1]危振, 肖贵平, 王海星.基于风险分布公平性的公路危险品运输全局路径优化研究[J].安全与环境学报, 2014 (05) .

[2]袁汝婷, 刘良恒, 陈文广, 谭畅.沪昆高速特大交通事故暴露危化品运输乱象[J].安全与健康, 2014 (09) .

篇4：大型油库油罐拆除方案探讨

关键词：油库拆除；油罐；拆除

前言

大型油库拆除规模大，油罐数量多，且介质均为易挥发、易燃易爆的汽油、柴油和煤油，汽油闪点为50℃，爆炸极限为1.3%～6.0%，为易燃物质：柴油闪点为38℃，属于燃烧物质，煤油闪点40℃以上，不溶于水，易溶于醇和其他有机溶剂，易挥发，易燃，挥发后与空气混合形成爆炸性的混合气，爆炸极限为2-3%，因此油库中成品油罐及油工艺管线的拆除也成为油库拆除的重中之重，防火、防爆成为工程施工中控制的重点和难点。为了保证施工的安全性，必须结合油库特点，进行细致综合的分析和研究，从工程本身各个工序施工所存在的隐患入手，制定切实有效的施工方法。

正文

油库拆除应本着先拆除油罐，再拆工艺管线，后拆水罐等配套设施；先拆安装、再拆电气，最后拆土建的原则，根据成品油库内各个区域拆除要求的不同，以拆除油罐及工艺管线为主线，消防、电气、土建的拆除在安装工艺拆除完成后交叉进行，最后进行建筑物、围墙、大门等拆除，本文主要对油罐的拆除安全技术措施做简单总结概述。

油库中成品油罐的拆除是安全重点控制部位，考虑到拆除油罐的的危险性，建议在拆除前应聘请专业清洗公司对油罐进行清洗，并进行专业气体检测和明火实验，达到动火条件后再进行拆除施工。为保证施工的安全性，油罐拆除应分批次拆除，不宜多台罐同时进行拆除。油库拆除可按照以下拆除流程进行拆除：

切断流程一残油清理一强制通风一气体检测一清罐一气体检测—倒拆法拆罐

1.切断流程：切断罐区生产流程是油库拆除的第一步，也是比较重要的一步，拆除时使用防爆扳手卸下罐前进出油阀组，切断罐体与工艺管线连接。并使用备好的铁桶盛放溢出的污油。同时，及时用临时盲板将卸下阀组管线一端封死，以防止管线内残余油气扩散到罐区。

2.残油清理：残油清理时建议采用机械除油法清理罐内残油，打开油罐排污管线阀门，让罐内残油从排污管流出，管口处用接油盒及油桶及时进行收集，然后打开罐壁人孔，将胶管由罐壁人孔插人罐底，使用手摇泵或真空泵（配套电机应为隔爆型，并置于孔口3m以外）抽吸罐底残油放至备好的油桶内。如罐内残油存在局部低洼不好清理时，可采用垫水驱油的方式进行清理。该方法操作简单、安全系数高，且经济合理。

3.通风及检测：为保证通风效果良好，通风时首先应进行自然通风，后进行机械通风。机械通风排出油气时，通风量应大于残油的散发量，应采取正压通风，不得采取负压吸风。

油气浓度须用防爆可燃气体测试仪进行检测，气体检测应沿油罐圆周方向进行，选择易于聚集油气的低洼部位、死角的油气浓度。直至油气浓度为该油品爆炸下限的4-40%时，方可佩戴隔离式呼吸器具和采取必要的防护措施入罐进行施工。当作业场所的油气浓度超过该油品爆炸下限的40%时，禁止入罐清洗作业。

4.清罐：施工人员在办理相关进罐施工手续后，佩戴防毒呼吸器、防静电服、防静电鞋、救生信号绳索等个人防护用品后进入罐内，使用铜铲或者木铲清除罐底及罐壁的油垢至人孔，用铝桶盛装污杂运出罐外，装袋后用手推车运出罐外指定地点，最后用槽车拉至附近垃圾处理厂进行焚烧处理。当将罐底油垢清理完成后，在罐底撒入一层厚100mm的锯末，对罐底残留油质进行吸附，反复进行多次继续清理，直到清理干净。在采用锯末进行清理时要进行少量淋水以防止发生自燃。

5.油罐清洗：考虑到汽油的挥发性比较好，汽油罐清洗时采用干洗法清洗。柴油、煤油清洗均可采用蒸汽蒸罐，蒸罐前应选择一台储罐作为工艺管线水冲洗的污水储存罐暂不蒸罐，待工艺管线清洗完成并将罐内的水反输至指定污水处理点，最后再对选定的污水储存罐进行蒸洗。蒸汽设备可根据情况选用满足条件的蒸汽车或蒸汽锅炉。因为蒸罐方案受温度影响较大，如果是冬季施工，气温低，升温速度慢，因此施工时必须合理配置施工设备。通蒸汽蒸罐时，蒸汽从油罐下层人孔或其他部位接汽，人孔用防火毡等物堵塞严密。待温度升高到65℃～70℃，打开顶部通光孔。用蒸汽吹扫过的油罐，还要注意防止油罐冷却时产生真空，损坏设备。蒸罐后经安全员检查，采样分析，确认罐内油气浓度低于规定标准，对人体无害方可进行清洗、擦试，如达不到检测要求则继续通入蒸汽进行清洗。对蒸汽蒸洗及干洗过程中大罐产生的污杂及污水进行清理外运。

6.检测：油罐在进行清洗完成后，还应进行相应的检测，主要包括受限空间可燃气体检测和和拆除罐体接地检测，只有在两项检测同时合格后，在罐内需做明火点火试验，方能进行动火作业。

7.拆罐：考虑到施工机具的安全性、简单性以及便利性，根据以往施工经验，罐体拆除时，最宜选用倒拆法进行拆除，如果为浮顶罐则应先拆除浮顶，油罐切割方式采用氧一乙炔焰切割，可按照以下工序进行施工：

气体检测合格一拆除浮顶一拆除罐壁板（保留顶部壁板）一拆除罐顶板一拆除顶部壁板一拆除罐底板。

浮顶拆除时考虑到浮盘密封、浮筒与浮盘连接部位等油气不易挥发，拆除前先采用蒸汽進行清洗，方法为：先采用蒸汽车对罐体进行蒸煮48小时，以便清除浮顶与罐壁存有的油垢。后按上述工序“通风、清罐”进行清理。待气体检测合格施工人员佩戴呼吸面具从人孔进入，使用防爆工具卸下浮顶间连接螺栓。拆除的浮顶从人孔运出罐外，用吊车及人工配合，吊运至堆放区后集中运走。

罐壁板拆除时要充分考虑罐体重量，选用合适的抱杆及倒链，根据倒拆步骤依次对罐壁板进行拆除，拆除到顶部罐壁时，开始进行罐顶板的拆除，先选用1根钢管（根据罐尺寸确定）在罐内对罐顶的中心板进行支撑加固，气焊工均布在罐顶等速切割，电焊工在拆除罐的罐顶板处焊接吊耳，并用吊车吊住，以防止切割时罐盖突然坍塌。

结束语

篇5：凉水塔防腐施工方案

1、工程名称：凉水塔防腐工程。

2、质量目标：本工程全面达到《火电施工质量检0验评定标准》的质量要求，并按《电力建设施工及验收技术规范》移交生产，创优质工程。

3、安全目标：无人身伤亡事故和重大机械设备损坏事故：

1）杜绝人身伤亡事故和重大机械设备损坏事故、不发生火灾事故及其它重大事故，严格控制各种习惯性违章

4、工程范围：冷却塔防腐包括塔体内壁、横梁、立柱、中央竖井、挡风板、水池底板、池壁、外露铁件以及其他水所能冲刷到的混凝土部位均进行堵漏防腐。

5、编制依据：

（1）《电力建设工程施工技术管理制度》

（2）《工业设备及管道绝热工程施工及验收规范》GBJ126-89

（3）《火电施工质量检验及评定标准》

（4）《电力建设安全管理规定》

（5）《电力建设施工及验收技术规范》

防腐涂料应选用科学合理、经济适用的涂装配套体系，才能最大限度的发挥涂料的防腐蚀性能，提高防腐蚀能力。冷水塔主要接触的腐蚀介质主要是水、蒸气和多种微量化学品的腐蚀，并长期受水的冲击和侵渍，所以冷水塔设备防腐涂料的选择，不仅要考虑涂层与基体的附着力，同时要考虑耐蚀和耐冲击的机械强度。环氧煤玻璃鳞片涂料以优异的性能满足并解决了上述要求的问题。环氧煤玻璃鳞片涂料是新型的重防腐涂料，主要成膜物质是环氧树脂、煤焦油和玻璃鳞片，以T31及多种添加剂为固化剂，固化成膜后，涂层坚硬耐冲击，具有长期抵抗外界腐蚀和机械磨损的能力。漆膜有以下突出优异性能：

1、与基体有优良的附着力。环氧树脂(俗称万能胶)的粘接强度为7级是目前最优良的粘接剂，与基体表面附着力最好。

2、具有优异的耐酸、碱、盐及多种化学品腐蚀的性能。

3、有突出的抗水和介质渗透性能。环氧鳞片在树脂中以多层平行状

重叠排列，给水和介质渗透制造了重重障碍，从而有效的阻止介

质的渗透。

4、固化成膜后，收缩率小，热膨胀系数小，大大增强了漆膜的预应力和机械强度。在漆膜中，环氧树脂与玻璃鳞片形成独立的小块网状结构，外界环境的变化，热胀冷缩及外力的冲击不容易引起漆膜龟裂、裂纹和破损。

本工程的立柱及水池部位采取环氧煤玻璃钢防腐施工，其它部位采取环氧煤玻璃鳞片涂料防腐，设备防腐后，使用寿命可达八年以上。

在有合理优化的设计、优质的防腐蚀材料的基础上，必须有优质的施工质量保证，才能创出优质的防腐蚀工程，因此我们必须对防腐施工严格把握，制定详细切实可操作的施工方案。

1、表面处理：

规范性的表面处理是防腐涂料赖以附着于基体表面必不可少的前提，是最大限度的发挥涂料防腐性能的基础，表面处理好坏，直接影响涂料的附着力、施工质量和使用寿命。

(1)混凝土表面处理：

①用铲刀、钢丝刷或磨光机除去表面已经起鼓、剥皮的老化漆膜、浮尘、水泥渣及疏松的混凝土颗粒，并用清洗剂彻底清洗干净。

②混凝土基体必须坚固、密实、平整，不应有起砂、起壳、裂缝、蜂窝麻面及油污现象。

③基体表面必须进行表面处理，在深为20㎜厚度内，混凝土含水率不应大于6％，特别是冷水塔池底应做彻底的清理，保证创造并达到标准施工条件。

(2)金属结构表面处理：

①脱漆：原有漆膜由于受化工大气、水的侵蚀引起的涂层老化、起鼓、剥皮、旧漆膜必须用铲刀将其刮净。

②除锈：将已发生锈蚀的氧化皮及翘起、龟裂的部位用铲刀、钢丝刷、纱布和磨光机等工具打磨干净，金属表面应达到无锈蚀、无油污、无杂物，并露出均一的金属光泽，除锈等级达到St3级标准，同时除锈部位与保留的旧漆层边缘必须有平滑过度。

2、涂料的调配：

所用材料开桶后应首先检查是否有失效或结皮现象，如果失效杜???

绝使用，结皮应从桶中取出，不允许捣碎混入漆液中，使用前必须充分搅拌，将桶底沉积的颜料和填料全部搅起并搅拌均匀，以保证涂膜成份及性能的一致性，确保涂料的质量及与金属表面的附着力。搅拌均匀的涂料经过滤除去涂料中的杂质和脏物，方可使用。调料时应根据环境条件加入适量的专用稀释剂，将涂料调至适宜操作的粘度，一般浓度以35～40秒为宜。稀释剂只能用明确规定的稀释剂。环氧煤玻璃鳞片涂料是双组份涂料，调配时应分别按照说明书中各自的配比使用方法调配，并充分搅拌均匀，以备后用。底漆为增加涂料与基体的浸润能力和粘结力应适当的调稀一些，浓度以25～35秒为宜，面漆调制35～40秒为宜。

3、涂装方法：

精心施工，规范性涂装是保证质量和防腐效果的重要保证，本项目混凝土结构和钢结构计划采用环氧煤玻璃鳞片涂料2底3面。漆膜厚度180um左右。

(1)施工工艺流程：

表面处理

检查合格

涂刷环氧底漆一道

检查合格

涂刷环氧煤鳞片涂料一道

干燥合格

刷环氧煤鳞片涂料中间漆一道

干燥合格

涂刷环氧煤鳞片面漆一道

检验合格

涂刷环氧煤鳞片面漆一道

检验合格

验收移交(漆膜厚度达180um)。

(2)施工方法：采用人工刷涂和机械喷涂：

①涂刷底漆：

表面处理验收合格后，在6小时内涂刷已经调制好的环氧底漆，底漆起着承上启下的作用，与基体有优异的附着力，第一道底漆涂刷前，应用棉纱蘸汽油首先将表面擦洗干净，除去表面的杂物和浮尘，底漆要求均匀一致，无流淌、无漏涂、无针孔、无气泡，表面漆膜要光滑，薄厚一致。漆膜厚度25～35um。底漆用量80～90克/m2。

转弯处、阴阳角要多刷一遍。涂刷时，立面要先上后下、先左后右、先难后易、纵横交错涂刷。待第一道底漆自然固化后，表面除出杂物和浮尘，即可用同样的方法涂刷第二道环氧煤鳞片底漆。第二道底漆的厚度35～40um，用量100克/m2左右，并保证无针孔、无流淌、无漏涂，表面应平整、均匀、丰满，光泽一致。

混凝土表面坑凹不平处、裂缝和漏点应用环氧树脂腻子填补找平，然后在进行涂刷第二道环氧煤玻璃鳞片底漆的涂刷。

②涂刷中间漆：

待环氧底漆自然固化24小时基本干燥后，经验收合格，即用同样的涂刷方法涂刷环煤玻璃鳞片中间漆，每道涂料用量110～125克／m2，漆膜厚度为45um，并保证无针孔、无流淌、无漏涂，表面应平整、均匀、丰满，光泽一致

③涂刷面漆：

待中间漆彻底干燥，并检验合格后，除去表面浮尘，即可涂刷第一道环氧煤玻璃鳞片面漆，用量100～125克/m2，漆膜厚度40～50um；待第一层面漆干燥后，依次涂刷第二道面漆，厚度为80～100um，最后一道面漆是关键的一道工序，涂刷时一定要保证漆液丰满、颜色均一、光滑平整，有一定的光泽，外观美观一致。

4、注意事项：

(1)涂刷时层间应纵横交错，每层宜往复进行，涂刷要均匀一致，表面要光滑、平整、无气泡、无漏涂、外观要光泽一致。

(2)涂刷后每层要用湿膜测厚仪测量湿膜厚度，保证干膜达到设计厚度。

(3)严格控制间隔时问，根据气候环境和实际施工经验，确定适宜的间隔时间，每道涂料的施工必须控制在上一道工序验收合格之后，才能进行下一道工序的施工。

(4)涂刷施工的适宜温度应在5～35℃之间，湿度低于80％，露点温度3℃上，风、雨、雪、雾和较大风尘天气环境，杜绝施工。

(5)涂装后4小时内应有保护措施，免受雨水淋的应急措施，并应保持周围环境的清洁，防止灰尘污染。

(6)认真执行验收规范，作好全过程质量控制工作，施工中要认真作好自检、互检，发现不符合质量标准的部位，要及时进行翻工、修补。

(7)

在整个施工中，按照甲方提供的技术规范标准严格执行。

5、环氧煤玻璃钢防腐施工：

1）主要施工方法：

a）

表面处理：

施工部位的表面处理采用砂轮机机械动力的处理方式，处理后要求表面清洁、无疏松无粉尘。

2）底漆和衬玻璃布前的面漆：

a)

防腐的环氧煤油漆施工根据现场条件采用刷涂的方式。

b)

表面处理经检查合格后涂刷底漆和面漆，涂漆时保证不流淌无漏涂。

c)

对于基层表面坑尘程度较大（＞

2mm

以上），尚应拌制腻子将其补平。

d)

环氧煤漆混合配制好拌匀后将其熟化

15～30min，并在4

小时内用完。

e)

底漆表干后固化前涂刷第一道面漆，面漆实干后固化前涂刷第二道面漆。施工时，往往在工序流程上是连续的，因此需要特别注意油漆的涂装间隔时间，保证涂装间隔在最小和最大涂装间隔之间。现场施工时，要根据涂料的性能和天气条件确定涂装的间隔时间。

f)

如果油漆复涂间隔太长，则需要将油漆表面用砂布或砂轮打毛后再涂刷后道漆。

g)

表面处理合格后应立即涂刷底漆，因此，应同时注意粉尘对涂漆的影响。

h)

环氧煤漆作业应按随货所到的材料说明书和规范要求进行操作。

i)

油漆作业施工用具应干净，使用过程中的清理和用完后处理应适当。

j)

涂刷时，层间纵横交错，每层往复进行。涂漆的时间间隔应符合涂料的技术要求，漆膜厚度符合设计要求。漆膜在干燥过程中，应保持周围环境清洁，防止漆膜表面受污。

3）缠绕玻璃布：

a)

玻璃布的缠绕应在第二道面漆涂刷后立即进行。按要求缠绕每一层玻璃布。

b)

缠绕玻璃布时要求压边时搭边

15～25mm，接头处搭头

100～

150mm。

c)

缠布时如果出现鼓泡，应用小刀将其割破，然后挤出泡内空气，抹平表面。

d)

整个玻璃布的缠绕应表面均匀平整。

4、面漆涂刷：

a)

玻璃布缠好后立即涂刷后道面漆。缠布后的面漆涂刷两道。

b)

面漆涂刷时一定要保证涂层满布，不允许出现漏涂、针孔现象。

c)

涂层就保证将玻璃布完全覆盖浸透。

7、干燥与保养

a)防腐完成后让其静置自行干燥，至少保持

8h

不能振动。

（1）熟悉本工种专业技术及规程

（2）年满18岁，经体检合格后方可从事高空作业。凡患有高血压、心脏病、癫痫病和其它不适于高空作业的人，禁止登高作业。

（3）距地面2m以上，工作斜面坡度大于45度，工作地面没有平稳的立脚地方或有震动的地方，应视为高空作业。

（4）防护用品要穿戴整齐，裤脚要扎住，戴好安全帽，不准穿光滑的硬底鞋。要有足够强度的安全带，并应将绳子系在坚固建筑结构上或金属结构架上，不准系在活动物件上。

（5）登高前，施工负责人应对全体人员进行现场安全教育。

（6）检查所用的登高工具和安全用具（如安全帽、安全带、梯子、跳板、脚手架、防护板、安全网等），必须安全可靠，严禁冒险作业。

（7）高空作业区地面要划出禁区，用竹篱笆围起，并挂上“闲人免进”、“禁止通行”等警示牌。

（8）靠近电源（低压）线路作业前，应先联系停电。确认停电后方可进行工作，并应设置绝缘挡壁，作业者最少离开电线（低压）2m以外，禁止在高压线下作业。

（9）高压作业所用的工具、零件、材料等必须装入工具袋。上下时手中不得拿物件，并必须从指定的路线上下，不得在高空投掷材料或工具等物；不得将易滚滑的工具、材料堆放在脚手架上，不准乱放。工作完后应及时将工具、材料、零部件等一切易坠落物件清理干净，以防落下伤人，上下大型零件时，应采用可靠的起吊机具。

（10）要处处注意危险标志和危险地方，夜间作业，必须设置足够的照明设施，否则禁止施工。

（11）严禁上下同时垂直作业，若特殊情况必须垂直作业，应经有关领导批准，并在上下两层间设专用的防护棚或其他隔离设施。

（12）严禁坐在高空无遮栏处休息，防止坠落。

（13）超过3m长的铺板不能同时站两人工作。

（14）脚步手板、斜道板、跳板和交通运输道，应随时清扫。

（15）遇六级以上大风时，禁止露天进行高空作业。

篇6：围墙拆除施工方案

制安不锈钢栏杆施工方案

一、工程概况：

二、拆除前图与施工后栏杆图片对比：

施工前

施工后

三、拆除方案的主要构想：

1、为确保在拆除过程中，道路过往车辆及行人的安全，采取封闭拆除施工。

2、鉴于围墙的的位置、长度、高度和厚度，我们采用挖掘机和部分人力拆除围墙。

四、施工前准备：

1、对施工人员进行安全技术交底，配发安全帽、手套、等个人防护用品，以防安全事故发生。

2、现场组织拆除班组，根据现场情况，合理协调组织机械及人员拆除作业。遵守施工安全规章制度及作业安排。

五、施工组织实施：

1、工艺流程

围墙封闭→搭设防护措施及树立警示标志→拆除墙体附面物件→拆除墙体及垃圾清运→制安不锈钢围墙栏→验收。

2、主要施工方法 2.1、围墙拆除

需要人工拆除的部分严守安全前提，拆除时应尽量划小拆除单元，严禁大面积大重载的拆除，确保施工安全。

（1）进场前按规定搭建安全维护，根据情况预留人行通道，设立警示标志，保证非施工人员不得进入施工区域。

（2）预防坠落物及飞溅物，拆除时自上而下拆除，保持一定安全距离。

（3）防粉尘，在拆除墙体或装运时难免出现较多粉尘，施工时应采取及时洒水的方式尽量减少粉尘扩散。

（4）噪音，拆除工程噪音是在所难免，因此在拆除过程应尽量将噪音降至最低。（5）清洁，车辆出场时，必须有专人对车辆设备轮胎及道路进行清理，拆除废碴转运运距5公里。

2.2、制安不锈钢围栏施工

2.21、不锈钢栏杆成品的制造、运送

（1）大部分材料均由现场实测尺寸后下达加工任务单，由公司工厂内加完毕后运至工地安装，采用汽车运输以减少途中运输时间，现场设临时仓库以储备待安装的半成品，并由专人管理仓库。2.22、施工方法和技术措施（1）不锈钢栏杆成品加工制造（2）不锈钢栏杆安装工艺流程

施工前准备→测量→立拄定位放线→立拄安装→立拄校正与验收→立拄加固及打磨→面管安装→面管焊接及打磨→清洁收尾（3）各工序安装方法

一、施工准备

1、材料及主要机具：

①、不锈钢管：面管用50x25x3mm、80x80x5mm方管，其它按设计要求选用，必须有质量证明书。

②、不锈钢焊条或焊丝：其型号按设计要求选用，必须有质量证明书。③、主要机具：氩弧电焊机、切割砂轮机、冲击电钻、角磨机、不锈钢丝细毛刷、小锤等。

2、作业条件

①、熟悉图纸，做不锈钢栏杆施工工艺技术交底

②、施工前应检查电焊工合格证有效期限，应证明焊工所能承担的焊接工作。

③、现场供电应符合焊接用电要求。

④、施工环境已能满足不锈钢栏杆施工的须要。

二、操作工艺

1、工艺流程

施工准备→放样→下料→焊接安装→打磨→焊缝检查→抛光。

2、主要施工方法：

①、施工前应先进行现场放样，并精确计算出各种杆件的长度。

②、按照各种杆件的长度准确进行下料，其构件下料长度允许偏差为1mm。

③、选择合适的焊接工艺，焊条直径，焊接电流，焊接速度等，通过焊接工艺试验验证。

④、脱脂去污处理：焊前检查坡口、组装间隙是否符合要求，定位焊是否牢固，焊缝周围不得有油污。否则应选择三氯代乙烯、苯、汽油、中性洗涤剂或其它化学药品用不锈钢丝细毛刷进行刷洗，必要时可用角磨机进行打磨，磨出金属表面厚再进行焊接。⑤、焊接时应选用较细的不锈钢焊条（焊丝）和较小的焊接电流。焊接时构件之间的焊点应牢固，焊缝应饱满，焊缝金属表面的焊波应均匀，不得有裂纹、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区不得有飞溅物。

⑥、杆件焊接组装完成后，对于无明显凹痕或凸出较大焊珠的焊缝，可直接进行抛光。对于有凹凸渣滓或较大焊珠的焊缝则应用角磨机进行打磨，磨平后进行抛光，抛光后必须使外观光洁、平顺、无明显的焊接痕迹。

三、质量标准

1、所有构件下料应保证准确，构件长度允许偏差为1mm。

2、构件下料前必须检查是否平直，否则必须矫直。

3、焊接时焊条或焊丝应选用适合于所焊接的材料的品种，且应有出厂合格证。

4、焊接时构件必须放置的位置准确。

5、焊接时构件之间的焊点应牢固，焊缝应饱满，焊缝表面的焊波应均匀，不得有咬边、未焊满、裂纹、渣滓、焊瘤、烧穿、电弧擦伤、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区不得有飞溅物。

6、焊接完成后，应将焊渣敲净。

7、构件焊接组装完成后，应适当用手持机具磨平和抛光，使外观平顺光洁。

六、安全组织措施：

1、拆除前，施工人员必须熟悉拆除区域内地上、地下的各种障碍物，设施管线的具体位置，树立明显标志牌。

2、对班组人员要加强教育，提高施工人员的安全防范意识，加大安全防护的投入，做到设施安全，安全检查及时，安全制度完善，杜绝事故发生。

3、进入施工现场必须戴安全帽，非现场施工人员不得进入施工现场，高空作业应穿防滑鞋，系安全带。

4、机械作业人员要持证上岗，配备专业安全员进行现场指挥，确保车辆和人员安全。

5、全体施工人员必须严格遵守本施工措施组织施工，统一指挥，决不允许违章操作，违章指挥，违反安全劳动纪律，认真执行安全操作规程，精心组织，精心施工，圆满完成本次拆除施任务。

围墙拆除制安不锈钢栏杆

篇7：拆除施工方案

1、进行详细的书面技术交底，提供原建筑物的图纸及地质资料，切断和封堵通往被拆除区域内的一切水、电、通风等线路及各种管道。

2、撤出所需要的设备及物资，施工开始后，非现场施工人员不得进入现场，以防安全事故发生。

3、组织施工有关人员商讨、研究，编制施工组织设计。

4、根据现场情况及工程安排，准备必要机械设备、材料、人员等进场，并提前做好关键路口的安全标记及指挥。

5、开工前，参加工程的施工人员认真接受对拆除区域内的技术交底，地上、地下障碍物的书面交底，双方做好记录。组织工长、安全员及施工人员要认真熟悉和掌握施工范围及结构特点，清楚地上、地下障碍物和制订安全措施，要有严格的安全和施工工艺的记录。

6、拆除施工中必须采取降尘措施，施工现场采取低噪音、低粉尘的施工方法。

施工工艺：

(一)、施工顺序

1、原则：“先上后下、先里后外、先墙顶后地面”的拆除方法。

2、施工顺序：门窗拆除→顶棚拆除→墙面拆除→地面拆除

3、统一管理，计划施工，责任落实到人，渣土外运。

(二)拆除施工方法拆除方法如下：

1墙体抹灰面拆除

1.1拆除墙体前确认墙内电线断电、附着的管道断水。

1.2墙体抹灰面拆除防止物体下落时楼板振动过大。

1.3墙体抹灰层拆除时，一边拆除一边将垃圾清运下楼，不得积压，清运时洒水降尘。

1.4拆除从上至下层，严禁破坏砖墙、梁、板等结构。

1.5拆除过程中如发现楼板、梁变形或出现裂纹，应立即停止，并增加支撑。与设计共同商讨出解决方案后才能进行施工。

1.6设专人负责安全。

2水电设备、管线的拆除

2.1首先与建设单位和监理单位进行现场仔细勘查，摸清原有管线布局，原有设备的性能和具体需要拆除的水电管线、设备等，作好书面交底记录，以便准确掌握哪些地方该拆，哪些地方不该拆，哪些地方先拆，哪些地方后拆。

2.2在对顶棚拆除后再进行设备、管线拆除，最后进行墙面、地面的拆除。拆除工作要遵循自上而下和先外面后里面的拆除原则。

2.3拆除前，要由专业技术人员进行交底；拆除时，要派专业技术人员现场指导，专业技术工人进行操作，以免发生错拆和误拆，造成不必要的损失和麻烦，增加工程成本和工期等的投入。

3吊顶拆除

3.1吊顶拆除前应搭好移动式脚手架。

3.2拆除吊顶面层的灯具及其他设施，轻拿轻放，及时运走。

3.3拆除面板，再拆除龙骨、电管及吊杆。

3.4在拆除吊杆、龙骨，拆除后要轻拿轻放，不得乱拆乱扔。

3.5甲方要求回收的材料，拆除后按业主指定地方，并分类码放。4屋面拆除

4.1防水层揭除时先用铲刀划口，后用平铲将防水层揭开。

4.2找平层剔除前应先检查基层情况，用笔标明空鼓或开裂的地方，用切割机将其切开，严禁用大锤剔凿。

5门窗拆除

5.1准备好施工用钳子、錾子、螺丝刀等必要的工具。

5.2门窗工作拆除开始前，技术人员对操作工人要进行全面的安全、技术交底，使每一施工人员都能掌握门窗拆除施工中应注意的各种注意事项。

5.3门窗拆除施工中，应先用螺丝刀等工具将门窗扇先卸下来，再用螺丝刀和手锤等工具将门窗框卸下，门窗拆卸过程中，要一人拆卸，一人负责门窗的稳定。在门窗拆除过程中，要用錾子和手锤轻轻的将

门窗口四周的抹灰层剔凿干净，要特别注意不要用大锤猛砸，这样对墙和结构都会造成破坏，并且用力过大还容易将门窗砸掉砸伤人和对原有建筑物造成破坏，加大不必要的浪费，增加工程的成本。

5.4拆除门窗时，要设置专门的人员负责安全，并设安全指示标志，同时还要加强对原有成品的保护工作。在拆除门窗过程中施工人员不得大声喧哗，严禁用大锤敲打门窗或其他物件。

5.5门窗拆除后要轻放，严禁高空推倒。

6墙面装饰层拆除

6.1充分了解原有结构和原装饰层的做法，摸清原有墙体内水电管线的预埋情况。

6.2封堵外门窗口，防止粉尘到处飘洒和噪音的扩散，对周围环境造成污染。

6.3在每段作业墙面拆除时，首先由施工工人搭设好作业架子平台，由专业电工接好照明和施工用机具，一切施工前的准备工作完工后，由专职安全员检查合格厚，施工工人方能进行拆除工作。

6.4先将所有拆除的墙面用滚筒或刷子的沾水充分湿润后，再进行墙体面层的拆除工作。特别注意：润湿墙面的水不要过多，以免造成到处流水现象。

6.5墙面拆除的操作工人自上而下由人工使用扁铲、手锤、刮板等工具进行逐段拆除，部分采用机铲拆除。同时清除基层表面的松动面层，露出坚实基层分段验收合格后方能进入下一步施工工序，对墙体基层有缺陷的地方要进行及时修补。

7地面拆除

7.1地面拆除前，对工人进行技术交底，准备好拆除用的施工工具。

7.2用切割机切割时要边切割边浇水，保持切口湿润，严禁干割。拆除地面时禁止猛砸和不安全操作。

7.3在地面拆除时要安排专业安全员和机械管理员进行跟班作业，并配备足够的照明设备，安排专门的电工进行跟班作业。

7.4地面拆除要在顶棚和墙面、门窗工程拆除完后进行。

8拆除物的清理

8.1拆除后的材料、设备存放于现场设置的封闭垃圾站内，利用晚上11点至次日6点的时间由有资质的回收单位进行回收清运。在晚上运输时车辆不能按喇叭，要将车辆的噪音控制到最小。

8.2清运垃圾时进行洒水和袋装，进行人工搬运至指定的堆放地点，不能任意抛撒，减少扬尘。

8.3将袋装垃圾用人工抬运进车上，严禁抛起投入车内，产生噪音。垃圾清运人员不得大声呼喊和用铁锹直接将大块垃圾抛入车内。

8.4车辆开出后，要将拆除物堆放地点进行打扫和用水冲洗干净，保持现场整洁。车辆装运垃圾时最高处应低于车帮15㎝，清运的车辆要用苫布进行严密的覆盖，对进出场的车辆进行冲洗，不得带泥离开施工现场等措施控制扬尘污染。

（三）渣土的堆放与清运

建筑拆除后产生的渣土分区域集中堆放，集中堆放的渣土要覆盖绿网并洒水，防止产生扬尘。并及时清运出场。

为保证施工进度要求，开工后积极办理渣土消纳手续，按照市指定的渣土消纳场所进行消纳，拆除的同时将组织自卸汽车进行渣土清运作业。

渣土运输过程中，保证场地及道路的清洁，做到装车不外溢，运输无漏洒。在出入口地面铺草袋子，指派出专职清洁人员清刷干净车轮及车身上的尘渣每天作业完成前，对车辆所经出入口进行彻底清洁，达到施工现场地路面清洁要求。

拆除工程质量目标及质量保证措施

拆除工程质量目标及质量保证措施

1、质量保证体系

2、质保措施：

为确保拆除工程质量达优，针对工程制定具体质量保证措施，望全体在施人员严格遵照实施。

2.1施工前管理人员应认真学习施工规范，工艺标准，设计要求和施

工组织方案，做到心中有数。

2.2做好对施工人员的技术交底，并对参施人员进行质量及安全教育。

2.3改变施工工艺必须经双方协商同意，工程设计变更一律以书面通知为准。

2.4施工用材料与机械设备应经过验收合格方可进场。

2.5开工前制定技术质量岗位责任制，由总工程师专职负责质量监督、检查工作，对甲方及项目部负责，确保质量达标。

2.6施工中安排技术人员现场进行监督检查，并作好记录工作。

2.7拆除完工后组织相关技术及生产人员安排现场平整工作，做到现场平整，外部整洁，质量达标。

拆除工程进度计划

拆除工程进度计划

（一）拆除进度体系

经过对工程现场实际情况了解，针对本工程的施工难度特点，依据我公司机械设备和技术力量，拟投入了足够的人员和机械、设备来完成本次拆除任务。

本工程工期为 8日历天内完成所有拆除及相关工作任务。并承诺在计划工期内提前或按时完成本工程的所有施工环节，按照甲方的要求，按质、按量完成施工任务，保证达到竣工验收合格标准。

（二）进度控制措施：

1、编制切实可行的施工准备计划，科学、合理安排组织施工工序，对准备工作建立严格的责任制和检查制度，做到有计划、有分工、有布置、有检查、各分部分项工程必须按计划完成。

2、全力保证优先安排人力、物力，确保施工进度需求，使之能按计划完成。

3、严格各工序工程质量的监控，确保各工序一次成活，避免返工，从而保证施工进度。

4、推动全面计划管理、动态管理的方法，坚持日计平衡，定期召开生产计划调度会，以保证施工计划的实施。

5、精心组织、精心施工，加强施工现场的控制与协调工作，超前预测，并及时解决好施工过程中可能发生劳动力、机具、设备、工序交接、材料和资金等方面的矛盾，使施工过程紧张有序、有条不紊地均衡生产。

6、根据总施工进度计划的要求，制定详细的天计划。加强计划的科学性、严肃性，在编制天计划时要考虑各种不利因素的影响，以保证计划的有效性、可行性，一旦发现天计划与总进度计划相比有滞后现象时，要及时调整，采取相应的补救措施，制定可行的计划，以保证总进度计划的实现。

7、为保证计划目标的实现，各部门必须密切配合，协调一致，材料、设备的供应，劳动力的调配，专业队伍的配合等。

8、项目部施工班组必须严格按施工程序，施工规范的要求组织施工，各阶段施工过程中，合理划分施工流水段，形成流水施工，确保工程施工的连续性

主要目标承诺保证

1.为保证工程的安全顺利进行，我项目部配合先进的拆除技术及拆除机械，确保目标承诺兑现。

1.1质量：确保结构安全，做好隐蔽验收。

1.2安全：确保安全拆除无事故，创“安全生产优秀工程”。

1.3工期：按照进度计划完成。

2.1技术准备工作

2.1.1积极与设计单位、发包方、监理单位结合，给施工扫除障碍。

2.1.2进行详细的技术交底。

3.1建立完善的计划保证体系

篇8：水电站进水塔结构分析方案研究

水电站进水塔作为引水、泄水系统的控制性水工建筑物, 其结构安全直接关系到整个水电站的安全和效益[1]。水电站进水塔的体型结构、受力情况及边界条件比较复杂,采用传统的材料力学和结构力学方法难以反映其体型复杂、截面突变、刚度变化以及大孔口等因素对其力学性能的影响,不能准确地反映各个部位的应力状态和变形情况[2]。目前,多采用有限元分析方法对水电站进水塔结构进行计算。

现行的进水塔有限元结构分析多采用实体结构[3,4,5]进行, 而进水塔多包含拦污栅墩和联系梁的框架结构,采用实体单元进行模拟难以反映梁的受弯剪特性,且实体结构受网格剖分的影响,使分析成果具有一定的不确定性;如果在采用实体单元进行进水塔有限元计算的基础上进行配筋,由于配筋选取的截面一般是在应力较大部位,而计算中存在的应力集中现象往往会使配筋量偏大;如果将进水塔的框架结构简化为梁系结构, 后部塔体对其作用简化为固端约束,则不能反映后部塔体对框架结构的影响,使计算成果与实际情况存在偏差。因此,本文对将进水塔前部框架结构采用梁系模拟,后部塔体结构采用实体模拟,进行综合分析的研究方案进行了深入研究。

本文以乌弄龙水电站工程为背景,采用梁系和实体结构分别模拟对应的结构形式,对水电站进水塔进行静动力分析,并与实体结构分析成果进行对比,探求一种更为合理的结构分析方案。

1工程概况

乌弄龙电站进水塔布置在右岸坝前,紧靠右副坝布置,为岸塔式进水塔,进水塔前沿与地形等高线基本平行,轴线方位角(水流方向)SE174°。进水塔采用“一机一孔”布置形式,共3孔,每孔宽度28.0m,进水塔顶部总长度84.0m,顺水流向长度29.0m。电站进水塔底板高程为1 878.00m,进水塔平板检修门尺寸(宽×高)为9.50m×12.5m,快速工作闸尺寸为9.5 m×11.5m。进水塔顶部高程为1 908.50m,与坝顶同高。设一台双向门机,利用副钩进行主副拦污栅清污。

根据国家地震局批复《对澜沧江乌弄龙、里底水电站工程场地地震安全性评价报告的批复》,场址50年超越概率10%时的基岩水平向峰值加速度为0.096g,相对应的地震基本烈度为7度;100年超越概 率2% 时的基岩 水平向峰 值加速度 为0.202 g。

2计算概况

2.1计算工况及荷载组合

计算中静力分析考虑完建工况、正常运行工况,动力分析考虑地震情况,各工况主要荷载组合见表1。

2.2材料参数

拦污栅排架及胸墙混凝土采用C25,进水塔其他部位均按C20混凝土考虑,混凝土的材料参数见表2。

根据乌弄龙水电站围岩主要力学参数建议值,岩体材料参数的取值为:弹性模量ES=10GPa;泊松比μ=0.2;内摩擦角 φ=37°;黏聚力C=0.7×106Pa。

2.3模型范围及边界条件

模型包括进水塔,回填混凝土和岩体。

塔体部分―下部边界取至底板下表面,高程1 873.00m; 上部塔顶高程1 909.50m,计算模拟的总高度为36.5m。

围岩部分―上游及上部边界至自由表面,下游自渐变段末端向下延长60m;左右两侧自塔体外边缘向外延长30m;围岩深度取60m。

计算模型的边界条件为:岩体左右两侧及前后两端施加法向约束,底部边界施加全约束。

2.4计算模型

为系统研究水电站进水塔不同的结构分析方案,采用大型通用软件ANSYS建立两种 进水塔结 构模型,进行静动 力分析。

模型一:进水塔的拦污栅框架、塔体、围岩等各部位均采用实体单元进行模拟,进水塔模型如图1所示。

模型二:前部拦污栅框架结构采用梁单元BEAM188进行模拟,后部塔体、底板和岩体仍采用实体单元模拟。进水塔模型如图2所示。

建立模型二时需要注意以下几个关键问题:

(1)在ANSYS中,梁与实体 的连接是 在连接处 设有两个 不同的节点,并且通过耦合自由度和约束方程来实现[6]。

(2)将拦污栅框架简化为梁系结构后,各个梁的轴线有可能不相交,对于轴线不相交的梁,计算模型采取“刚臂”进行连接。所谓“刚臂”,即刚度很大而无质量的刚体。轴线不相交的梁在采用“刚臂”进行连接后,可以保证梁之间力的传递,并与实际受力情况相符合。

(3)在拦污栅墩与底板的相接处,设置了一层刚性体,每个刚性体的上表面与拦污栅墩底面基本相同,将相接点上的力通过刚性体传向底板。虽然,在刚性体 上仍然可 能产生应 力集中,但拦污栅墩在自重和其他荷载作用下的竖向位移会更接近实际情况。

3计算结果及分析

3.1静力计算结果对比分析

静力计算成果对比分析,主要对进水塔采用两种方法在完建和正常运行工况下计算成果的位移、应力和配筋等方面进行对比分析,并评价采用方法二进行静力计算的可行性。

3.1.1位移结果

选取两种方法下进水塔典型点的顺水流方向位移和竖向位移进行比较,各点的位 置见图3,静力工况 下的位移 对比见图4。

完建工况下,模型二的顺水流向位移数值上略大,与模型一相比相差均在7%以内;正常运行工况下,模型一和模型二的顺水流向位移结果相差较大,最大18.57%,这是由于进水塔前部拦污栅框架简化为梁系后,拦污栅前后水压差的作用从作用在面上简化到线上,从而对结果产生一定影响。模型一和模型二的竖向位移计算结果较为相近,两种模型计算结果相差均在3%以内。

3.1.2应力结果

静力工况下,水电站进水塔纵向联系梁由于前后不均匀沉降,在其端部在顺水流向产生了较大的拉应力,选取纵向联系梁与拦污栅墩相接的端部产生的最大拉应力进行对比分析,见图5。

静力工况下,由模型二计算得到的纵向联系梁部位的顺水流向正应力σx的最大值比由模型一计算得到的结果要小30% 左右。这是由于方法一对进水塔全部采用实体单元进行模拟, 前部拦污栅墩和后部塔体的体积和刚度较大,而纵向联系梁作为连接构件,在前后不均匀沉降作用下势必产生较大的变形, 其计算结果的纵向联系梁端部可能存在一定的应力集中现象。 模型二对纵向联系梁采用梁单元进行模拟,虽然是一种简化的计算方式,但一定程度上克服了模型一可能在纵向联系梁端部产生应力集中的问题。因此,可以认为:模型二应用轴力与弯矩的组合得到的应力不会出现较大的偏差。

3.1.3配筋对比分析

静力工况下,超出混凝土强度设计值的部位主要出现在纵向联系梁,因此配筋计算主要针对纵向联系梁进行。对于模型一,根据钢筋混凝土结构应力配筋方法进行配筋设计;而对于模型二,则通过直接获取纵向联系梁的弯矩和轴力进行配筋。 配筋对比结果如图6所示(不考虑最小配筋率的限制)。

由对比结果可知,采用模型一计算结果得到的配筋量比采用模型二计算结果得到的配筋量大。多数工程经验表明,采用模型一的计算结果,并应用应力配筋方法得到的配筋量往往是偏大的。这可能是模型一的计算结果在纵向联系梁端部产生了一定的应力集中,从而使应力配筋法计算中通过积分得到的轴力和弯矩值偏大,导致最终配筋量的偏大。模型二直接得到了联系梁的弯矩与内力,克服了模型一可能产生应力集中现象的缺点。

3.2动力计算结果对比分析

主要对进水塔采用两种模型在地震情况下计算成果的自振频率、位移、应力和配筋等方面进行对比分析,并评价采用方法二进行动力计算的可行性。

3.2.1自振频率

自振频率反映了结构自身的动力特性,两种模型的前三阶自振频率对比见表3。

两种模型的第一阶振型均表现为拦污栅框架的左右振动, 但由模型二计算得到的第一阶频率较由模型一计算得到的第一阶频率低31.15%。模型二将进水塔前部拦污栅框架部分简化成了由各个构件轴线相交成的梁系结构,对于联系梁来说, 简化后轴线的长度与实际长度相比增加了,这种简化在一定程度上影响了结构的刚度,而进水塔的动响应又主要体现在前部拦污栅框架结构,所以,与模型一相比,模型二计算结果的自振频率相对较低。

3.2.2位移结果

地震情况下,进水塔的动位移响应主要体现在前部拦污栅框架结构,因此主要选取前部拦污栅框架结构的典型点进行位移对比分析。位移典型 点的选择 见图7。动位移计 算结果见 表4。

模型二前部拦污 栅框架简 化为梁系 后,结构刚度 受到影响,地震情况下动位移响应更加明显。

3.2.3应力结果

地震情况下,横向联系梁在垂直水流Y向正应力较大,纵向联系梁顺水流X向正应力较大,因此分别选择横向联系梁Y向和纵向联系梁X向最大正应力进行对比分析,结果见图8。

地震情况下,联系梁作为连接构件,受力较为复杂,其截面上的应力分布并非线性,模型二通过轴力和弯矩的组合计算得到的应力只是反映线性的结果,因此模型二的应力计算结果与模型一相比相差较大。

3.2.4配筋结果

为了进行对比分析,本文不进行静动力结果的叠加,仍不考虑最小配筋率的限制,只对计算配筋量进行比较,配筋对比见图9。

地震情况下联系梁的应力分布并不是线性的,所以,模型一的计算配筋量是采用应力图形配筋法得到的。而很多实验结果表明,按照应力图形配筋的方法总是偏于保守的,因此,模型一的计算配筋量会有些偏大。模型二直接由其计算得到的轴力和弯矩进行配筋计算,符合现行根据内力进行配筋计算的一般过程,因此其配筋结果更容易被现阶段设计人员接受,可作为一种校核的手段,为工程设计提供参考。

4结论

本文通过两种计算模型的结果对比分析,得到以下结论。

(1)水电站进水塔采用两种模型计算的结果呈现出相同的规律。

(2)静力工况下,两种模型 的位移计 算结果相 近;采用梁系模拟前部拦污栅框架结构可以较好地反应其变形和受力特 性,直接获取了联系梁的弯矩与内力,克服了采用实体单元模拟梁系可能在连接处产生应力集中而导致的 (下转第175页)(上接第173页) 误差,符合现行根据内力进行配筋计算的一般过程,对现阶段设计人员来讲,也是更容易接受的。采用梁系与实体联合的水电站进水塔有限元结构静力分析是可行的。

(3)地震情况下,采用梁系和实体联合的水电站进水塔有限元分析得到的自振频率相对较小,动位移响应更加明显;联系梁作为拦污栅墩及进水塔前后部分的连接构件,产生了较大的拉应力,由于受力情况复杂,截面应力分布并非线性,采用实体单元模拟能够较好地反应其截面应力分布规律。因此,采用梁系与实体联合的水电站进水塔有限元结构分析可作为一种校核的手段,为工程设计提供参考。

(4)通过两种模型计算结果的对比分析,水电站进水塔结构分析可采用以实体单元模拟的成果作为结构分析的基础,在前部拦污栅框架部分的内力分析和配筋计算上以梁系与实体联合模拟的成果 作为有效 补充,为工程设 计单位提 供更加科学、合理参考依据。

摘要：水电站进水塔结构的安全直接关系到整个电站的安全和效益。采用三维有限元法分别建立了实体单元模型和梁单元与实体单元混合模型,开展了静、动力分析研究,对两种模型的计算结果进行了对比。结果表明,水电站进水塔采用两种模型计算的结果呈现出相同的规律。水电站进水塔结构分析可采用以实体单元模拟的成果作为结构分析的基础,在前部拦污栅框架部分的内力分析和配筋计算上以梁系与实体联合模拟的成果作为有效补充,为工程设计提供更为科学合理的参考依据。