碗扣式支架施工方案

2024-05-02

碗扣式支架施工方案（精选6篇）

篇1：碗扣式支架施工方案

浅谈碗扣式支架在现浇混凝土箱梁施工中的应用

摘要：佛山市禅西大道塱沙大桥跨铁路桥梁墩高为9.0-15.0m，上部结构为连续箱梁，采用落地碗扣式钢管满堂支架施工。为保证施工安全和施工质量，对碗扣式支架系统进行了整体全面的稳定性分析，本文对碗扣式支架搭设及施工进行了介绍和总结，为今后类似工程提供了一定的经验借鉴。

关键词：碗扣式支架施工安全施工质量稳定性

一、工程概况

禅西大道属于325国道改线工程，其中塱沙大桥跨铁路桥梁主线上跨佛山机场专用线和广茂铁路正线，处于佛山市罗村镇，本工程地貌属珠江三角洲平原腹地，属经济发达、交通繁忙地段。桥址范围内未发现断裂、岩溶、土洞、滑坡、崩塌或泥石流、采空区等不良地质现象，未发现膨胀土等特殊岩土。本桥由广东三茂铁路股份有限公司代建，分左右两幅，共计3孔左幅跨度形式为30+32+25，3孔右幅跨度形式为27+35+25，后张法预应力混凝土连续箱梁。箱梁设计为单箱四室各室截面相同，单孔最重梁体砼量385m3，重1001.79T。

本工程地势平坦、地基稳定、桥墩高度9~15m，根据场地处的地质条件及桥型结构，选择以安全、适用、经济为施工原则，优先采用落地碗扣式钢管满堂支架施工。箱梁支架的稳定性不仅关系到桥梁的施工质量和安全，更涉及铁路的运输安全。因此，有必要对该支架进行严格的受力验算。

二、碗扣式支架工法优点

1.装拆灵活，操作方便，提高工效和减轻工人劳动强度，缩短施工工期从而节约了工程成本；

2.结构合理，使用安全，附件不易丢失，管理和运输方便，损耗极少，反复利用率极高；

3.构建设计模数制，使用功能多，应用范围广，可适用于脚手架、支撑架、等其他搭建用途；

三、适用条件

适用于地面条件平整、地质条件稳定的现浇混凝土箱梁及其它现浇桥梁和框架等跨越结构的施工。

四、工艺及流程

（一）工艺原理

选用碗扣式支架，以600规格为主支撑，配合其它300规格和其它结构件组成整体支撑体系。在局部受力较大、较集中的范围内采用局部加密，如减小步距、增加斜撑杆件以保证受力均匀。支架顶部采用可调顶铁，调节顶部标高，使顶部处于控制标高，保证支架整体的安装精度。在局部横杆与立杆间拉有斜杆和水平拉杆，加强架体的稳定性。支架与地面接触采用铺设大板的方式，使架体坐落在大板上，最大受力面积，减少受力后的沉降量。

（二）施工工艺流程

基础处理→测量放样→铺设大板→检验支架合格证→立竖杆→安装纵、横向横杆→设置剪刀撑→安装上托→铺设纵向方钢→铺设横向方木→铺设大板→安装模板→支架预压→卸载→调整支架高度

五、施工中的要点控制

表1 碗扣式支架控制项目要点：

施工中重点检查项目内容及相关要求基础地基承载力情况（动力触探）回填土基础要求每层压实，检测承载力≥150KPa 地基压实面宽度≥桥面宽度

排水设施四周要设立排水沟，防止基础积水。

混凝土垫层长：满铺，宽：等于桥面宽度，厚：填方区域≥0.15m，挖方区域≥0.15m，混凝土采用平板振动器振捣密实，平整度采用两米水平尺测量≤3mm。支架搭设垫木质量方木，厚度≥5cm，长度不小于三跨，未腐蚀，与地面接触密实。

架体及顶托架体无悬空，可调顶托座插入立杆内的长度≥300mm。立柱横排、纵排间距为0.6m；水平层距：墩高≥10m，层距0.6m，＜10m层距1.2m。

碗扣及接头碗扣扣紧，无松动，接头必须锁紧。

扫地杆、上水平连接杆扫地杆离地面高度≤200mm，上水平连接杆至顶托上端距离≤0.7m。

水平剪刀撑支架高度大于6m时，顶端、底部以及中间竖向每隔3.6m设置层水平剪刀撑，角度按45度控制。

纵、横向剪刀撑横向每5排设一道，纵向不少于4道，剪刀撑首尾相连，斜杆与立柱相接触处都用扣件扣接，靠近墩台两侧各加设一道横向剪刀撑，顺桥向支架用钢管撑在两端墩台上，上下设两道。支架垂直度整架垂直度应小于L/500，但最大不超过100mm。支架宽度满足箱梁桥面宽度，在翼板外加设一榀支架。支架搭设支架高度高度不大于20m；若大于20m，不建议采用碗口支架施工。

六、支架的受力验算分析

（一）支架相关特性

佛山市禅西大道塱沙大桥跨铁路桥梁，考虑地质及施工安全、质量、工期及就地取材原则，上部箱梁施工采用落地式碗扣式钢管满堂支架工法。塱沙大桥跨铁路段箱梁跨度为三跨，为减轻支架受力荷载，减少支架的不均匀沉降，箱梁模板均采用木模施工，箱梁施工完毕木模可继续用作以后的附属施工中，既保证箱梁施工质量，同时减少材料消耗成本。现以最大跨度（35m跨）的箱梁为例，按支架高度15m进行支架应力及稳定性检算。

碗扣支架钢管为φ

48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=170 MPa。截面特性及承载性能详细数据见下表（表

2、表3）。表2 碗扣支架钢管截面特性：外径 d(mm)壁厚 t(mm)截面积 A(mm2)惯性矩 I(mm4)抵抗矩 W(mm3)回转半径 i（mm）每米自重（N）483.54.89*1021.219*1055.08*10315.7838.4表3 碗扣支架钢管立杆、横杆承载性能：

立

杆横

杆步距（m）允许载荷

（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN））允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0

（二）荷载计算分析

本箱梁截面尺寸设计为两端腹板变截面加厚，中部段腹板变截面减小，故端部支架受力最大，在进行受力分析时应考虑最不利受力点进行分析，因此取箱梁端部为受力点进行计算最为合理。

纵横分配梁由于支点位置均位于支架立杆中心，主要起传递荷载及均衡应力分布的作用，可视为立杆顶部方木抗压承力，不考需考虑方木的抗弯和挠度。

1．碗扣式支架钢管自重，可按表2查取。

2．按照最不利工况，将翼缘板部分的混凝土重量折算到底板上。箱梁底板支架按均布荷载计算，钢筋砼容重按25.5KN/m3计算，则：

每平方米钢筋砼自重荷载为（查看设计图尺寸）：385÷35÷12.75×25.5=22KN/m2

3．模板及方木、顶托等上部自重每平方重量为2.0 KN/m2； 4．施工荷载取2.1 KN/m2（查施工计算手册资料，施工荷载一般取值为1.6~2.1 KN/m2，含人员行走及机具运输或堆放以及振捣时所产生的荷载）

5．支架自重（含扣件）取2.0 KN/m2 6．按照地区取值风荷载，本地沿海地区取值0.5 KN/m2

荷载组合则为：q =22+2.0+2.1+2.0+0.5=28.6KN/m2

碗扣立杆分布为0.6 cm×0.6cm，则：

单根立杆（方木局部）受力为：N=0.6×0.6×28.6=10.3 KN

方木的受力面积：0.1m×0.1m，则

方木承压：A=100cm×100cm=10000mm2

木方的容许承压值[fc]取12

=P/A=10300N/10000mm2=1.03MPa

＜[fc]/1.3=12/1.3=9.2MPa

杆件应力安全系数：[N]/N=30 KN/10.3=2.91＞1.3（规范要求安全系数）

经以上计算，立杆应力满足规范要求。

8．支架立杆稳定性计算

立杆计算长度为h+2a=1.8m。

长细比λ=L/i=1800/15.78=114

查表得φ=0.473，则：

[N]= φA[σ]=0.473×489×170=39.3KN

N`=（N+15）×0.0384=20.9KN

[N] / N` =1.88＞1.5（规范要求安全系数）

经以上计算，立杆稳定性满足规范要求。

9．地基承载力检算

荷载按支架高度H=15.0m计算

箱梁底板及翼缘板支架纵横向间距均为60cm，故：

立杆所承受的最大荷载Nmax=20.9KN×1.1=23KN

地基上横桥向（立杆底座下）铺通长方木（平铺），方木按10cm*10cm考虑

（1）卧木承压检算：

A=100cm×100cm=10000mm2

=P/A=10300N/10000mm2=1.03MPa

＜[fc]/1.3=12/1.3=9.2MPa（2）混凝土顶面检算：

A=600mm×100mm=60000mm2

σ＝P/A=10300/60000=0.172MPa=172KPa，远小于C15混凝土抗压强度允许值满足要求。

（3）混凝土底面检算：应力扩散角θ＝45°

A=600mm×500mm=300000mm2

P=10300+0.50×0.6×0.2×25000=11800N

σ=P/A=11800/300000=0.04MPa=40KPa

经地基加固处理后，地基承载力均可达到100KPa以上。可满足支架对地基承载力的要求。

（三）使用效果

整个施工过程中支架稳固,未出现任何安全问题；所浇的砼外观质量完好,实体检测其质量符合要求。

七、结束语 http:/// http:/// http:/// 佛山市禅西大道跨铁路桥梁采用碗扣式支架现浇连续箱梁施工工艺，不仅保证了施工进度确保了施工安全，而且通过预压支架，精确的掌握了碗扣式支架的预压沉降值，使塱沙大桥跨铁路桥梁混凝土施工质量及箱梁线型达到了预期的质量目标，得到建设单位、监理单位及设计单位的广泛好评。采用碗扣式支架现浇连续箱梁施工工艺，更是体现了“装拆灵活，操作方便，结构合理，使用安全”等特点，同时缩短了施工工期、节约了工程成本。参考文献

[1]《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 [2]《混凝土结构工程施工质量验收规程》GB50204-2002 [3]《装配式公路钢桥多用途使用手册》（广州军区科研设计所）[4]《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

篇2：碗扣式支架施工方案

物流项目库房工程

碗扣式支撑

模板专项施工方案

宁德市第三建筑工程有限公司

碗扣式支撑模板专项施工方案

第一节编制依据

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；

《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社；

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

第二节工程概况

福建宇辉食品实业有限公司冷链物流项目库房工程：属于现浇多层钢筋砼框架结构。建筑层数、高度：地上四层，地下一层；建筑高度23.9m，总建筑面积：10817.8m2，建筑占地面积2144.28m2。建筑结构安全等级二级，主体结构合理使用年限：50年，建筑耐火等级二级，火灾危险性等级：丙类仓库-乙类车间；抗震设防烈度：6度，本工程±0.000 相当于黄海高程5.80m。功能用途：地下一层为高温冷库、月台；一层为加工车间、月台；二至四层为冷库、月台。

本工程建设单位由福建宇辉食品实业有限公司投资建设，厦门陆原建筑研究院设计，由福建省闽东工程勘察研究院提供的岩土工程勘察报告，宁德市宏城工程监理有限公司监理，宁德市第三建筑工程有限公司组织施工。

第三节模板方案选择

本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。

6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下1种模板及其支架方案：

模板高支撑架（碗扣式）。

第四节材料选择

按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。模板高支撑架(碗扣式)板底采用60mm×80mm方木支撑。承重架采用碗扣式式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。

第五节模板安装

1、模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。

2、±0．000以下模板安装要求

（1）底板模板安装顺序及技术要点

垫层施工完毕后进行底板模板安装，底板侧模全部采用砖模，沿底板边线外延50mm砌筑240mm厚砖墙，高度二底板厚+450mm，在底板厚度范围内砌筑永久性保护墙，砂浆采用1：3水泥砂浆，上面450nnn部分砌筑临时性保护墙，用混合砂浆砌筑，砖墙内侧抹20mm厚1：3水泥砂浆。

积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。

（2）楼板模板安装顺序及技术要点

①模板安装顺序

“满堂”脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序

②技术要点

楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。

3、±0.000以上模板安装要求

（1）梁、板模板安装顺序及技术要点

①模板安装顺序

模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模

②技术要点

安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（2）楼板模板安装顺序及技术要点

①模板安装顺序

“满堂”脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序

②技术要点

楼板模板当采用单块就位日寸，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。

4、模板组拼

模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：

1、两块模板之间拼缝 ≤1

2、相邻模板之间高低差 ≤1

3、模板平整度 ≤2

4、模板平面尺寸偏差 ±3

5、模板定位

当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到上。

首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。

6、模板的支设

模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。

7、楼板模板

模板高支撑架（碗扣式）

1、楼板模板采用60mm×80mm木方做板底支撑，中心间距250mm，碗扣式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1m，跨距1m，步距1.5m。

2、楼板模板施工时注意以下几点：

（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；

（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4 开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；

（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。

（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。

第六节

模板拆除

1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。

2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。

3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。

（1）墙模板拆除

墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。

（2）楼板模板拆除

楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。

4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

第七节模板技术措施

1、进场模板质量标准

模板要求：

（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m

2（3）规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。

2、模板安装质量要求

必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。

（1）主控项目

1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。

检查数量：全数检查。

检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。

检查数量：全数检查。

检验方法：观察。

（2）一般项目

1）模板安装应满足下列要求：

模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；

检查数量：全数检查。检验方法：观察。

2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。

检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。

（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）

（4）模板垂直度控制

1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；

3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。

（5）顶板模板标高控制

每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。

（6）模板的变形控制

1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；

4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。

（7）模板的拼缝、接头

模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。

（8）窗洞口模板

在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。

（9）清扫口的留置

楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。

（10）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。

（11）与安装配合

合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。

（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。

3、其他注意事项

在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。

（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。

（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。

（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。

（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。

（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。

（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。

（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。

4、脱模剂及模板堆放、维修

（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。

（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。

（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。

（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

第八节安全、环保文明施工措施

（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。

（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。

（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板

（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。

（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。

（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。

（10）环保与文明施工

夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

第九节模板计算

模板高支撑架（碗扣式）

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息:

1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:碗扣件式，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.120；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

3.木方参数

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；

I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；

方木楞计算简图

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1= 25.000×0.250×0.120 = 0.750 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 =(2.000+2.000)×1.000×0.250 = 1.000 kN；

2.方木抗弯强度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×(0.750 + 0.088)= 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.000=1.400 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql/8 = 1.400×1.000 /4 + 1.005×1.000/8 = 0.476 kN.m；

最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.400/2 + 1.005×1.000/2 = 1.203 kN ；方木的最大应力值 σ= M / w = 0.476×106/64.000×103 = 7.432 N/mm2；方木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

22方木的最大应力计算值为 7.432 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!

3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力: V = 1.000×1.005/2+1.400/2 = 1.203 kN；

方木受剪应力计算值 T = 3 ×1202.500/(2 ×60.000 ×80.000)= 0.376 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；

方木受剪应力计算值为 0.376 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!

4.方木挠度验算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 0.750+0.088=0.838 kN/m；集中荷载 p = 1.000 kN；方木最大挠度计算值 V= 5×0.838×1000.000 /(384×9500.000×2560000.00)+1000.000×1000.0003 /(48×9500.000×2560000.00)= 1.305 mm；方木最大允许挠度值 [V]= 1000.000/250=4.000 mm；

4方木的最大挠度计算值 1.305 mm 小于方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!

三、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.005×1.000 + 1.400 = 2.405 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.902 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.532 mm ；最大支座力 Qmax = 10.522 kN ；

钢管最大应力 σ= 0.902×106/5080.000=177.563 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；

支撑钢管的计算最大应力计算值 177.563 N/mm2 小于钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.522 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.129×6.000 = 0.775 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×1.000×1.000 = 0.350 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.120×1.000×1.000 = 3.000 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.125 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ =(2.000+2.000)×1.000×1.000 = 4.000 kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.550 kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N = 10.550 kN；

φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58 cm； A----立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；

σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.000 N/mm2； L0----计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0 = h+2a

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700； a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；

上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.530 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10549.520/（0.530×489.000）= 40.705 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 40.705 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；

k2--计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.007 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a)= 1.185×1.007×(1.500+0.100×2)= 2.029 m； Lo/i = 2028.602 / 15.800 = 128.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10549.520/（0.406×489.000）= 53.137 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 53.137 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《碗扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《碗扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

篇3：碗扣式支架施工方案

仁丽线关坡立交大桥中心里程为D1K154+488.8,全桥长457.77 m,桥梁位于R=1 200 m的圆曲线上,上部结构为4×32 m简支“T”型梁+(32+48+32) m连续箱梁+6×32 m简支“T”型梁,主跨采用(32+48+32)m预应力砼连续箱梁上跨大丽公路,与大丽公路的交角为35°。

连续箱梁横断面采用单室单箱变截面结构,直线段横断面如图1所示。

2 连续箱梁施工总体方案的选定

连续箱梁原设计采用挂篮悬臂浇筑技术,但经过对立交桥进行实地勘察,了解到关坡立交大桥桥墩低,桥址处地质条件较好,且桥位下没有障碍物,具备满堂支架的施工条件。项目所在地材料的租赁也较方便。而且采用满堂支架方案进行施工,作业人员操作简单,容易控制连续箱梁的线型、质量;可多面开工,必要时具备赶工条件。现对满堂支架方案和挂篮悬臂方案的经济性及工期进行比较,见表1和表2。

由表1和表2可以看出,满堂支架的施工成本不仅比挂篮悬臂施工成本低32.3万元且工期节省1.5个月。经综合分析可见,箱梁采用满堂支架现浇施工为最佳方案。

3 满堂支架方案布置及跨公路处加固措施

满堂支架采用具有多功能、高效率、通用性强、拆卸方便的碗扣式管架;利用万能杆件作支墩设车行通道,以保持大丽公路的交通。满堂支架总体布置方案如图2所示。

3.1 支架设计

碗扣式满堂支架的梁底立杆纵横间距均为60 cm,横杆层距为120 cm。两侧翼板下立杆横向间距为90 cm,纵向间距为60 cm,横杆层距为120 cm。支架平均高度约为7.5 m,最高为9.8 m,支架按规范要求设置竖向及水平剪力撑,以承受水平力及保证支架的整体稳定性。

在碗扣式满堂支架立杆顶部装可调托座,以调整底模标高。托座上设横向15 cm×20cm方木,间距为60 cm。在横向方木上面铺设纵向10 cm×10 cm方木,间距为30 cm,作为分配梁兼梁底找平层,再在分配梁上铺设厚1.8 cm竹胶板作为底模。

满堂支架施工前对基底进行换填碎石及压实处理,原地面为斜坡部分采用挖台阶处理的方法,并用压路机进行震压,局部采用小型震动夯分层夯实,确保基底应力不小于1.5 kg/cm2,然后在处理好的地面上铺设厚度为20 cm的C20砼垫层,垫层砼宽度比架体宽1m。基底周边设排水沟。碗扣式满堂支架设置如图3所示。

3.2 车行通道设计

连续箱梁上跨大丽公路,为保持大丽公路的正常通行,在大丽线左右车道各设置一个车行通道,经与交通管理部门协调,拟定车行通道净宽为4m,高度超过4.5 m。

车行通道的支墩采用万能杆件搭设,支墩基础为C20砼,长22 m,宽2.6 m,高度分别为1.1m、1.2 m、1.5 m,以调节梁底的模板安装空间及适应地面的不水平。墩柱顶部装N21支承靴作为横梁125a“工”字钢的支承点。横梁上搭设I56a“工”字钢作纵向分配梁,“工”字钢纵梁间距为30 cm。在纵梁上再搭设模板的纵横方木及底模等。车行通道如图4所示。

3.3 箱梁模板设计

因连续箱梁为变截面箱梁,为能很好地适应梁体结构尺寸的变化,箱梁内、外模板均采用木模。

外模板采用厚度为1.8 cm的竹胶板,使用方木加劲肋及支撑架进行加固,沿梁纵向每40 cm设一道,为防止支撑架横向侧移,在支撑架外侧加设方木斜撑。

内模板采用厚度为1.2cm的竹胶板,内模加劲肋采用10cm×8 cm方木,沿梁纵向每隔40 cm设一道,内支撑采用满堂钢管支撑,横、竖钢管均设置可调顶托,以便能进行内模尺寸调整,横、竖内支撑钢管与沿梁内纵向布设的钢管进行联结加固。内模与外模通过Φ12 mm拉杆连接,拉杆沿桥纵向间隔为80 cm。

为方便取出内模模板,在箱梁顶板1/4跨度左右弯矩较小处预留90 cm×1 10 cm的拆模施工出入口。箱梁内、外模板结构如图5所示。

支墩处于梁底投影范围的立柱为4根。从图4可知,中间支墩承受沿车行通道正面长7.3 m的上部荷载,则沿桥纵向长度为8.91 m (因车行通道与梁纵向交角为35°,故7.3/cos35°=8.91 m),经计算,通道上部长20 m共5节箱梁砼重量为216t。其产生的均布荷载为(216×9.8)/(3.2×20)=33.1 kN/m2。

I56a“工”字钢纵梁产生的均布荷载经计算为3.5 kN/m2。125a“工”字钢横梁作用于中间支墩受力范围的荷载经计算为5.84 kN。则每根双拼支柱轴向受压力N=[(8.91×3.2)×(33.1+2.5+2+2+3.5)+5.84]/4=308.7 kN。由N=308.7kN<[N]=709.1 kN得知,万能杆件支墩受力满足要求。

5.2 I56a“工”字钢纵梁受力分析

I56a“工”字钢力学参数:[σ]=181 MPa,W=2324.3 cm3,A=135.25 cm3,重量=106.2 kg/m,E=206 GPa,I=65 585 cm4。

车行通道I56a“工”字钢纵梁的跨度为5.2 m,间距为30 cm,将其简化成受线性均布荷载作用的简支结构进行受力计算。均布荷载q=0.3×(33.1+2.5+2+2+3.5)=12.9 kN/m2,车行通道“工”字钢纵梁受力如图6所示。

受弯检算:跨中弯矩Mmax=ql2/8=12.9×5.22/8=43.6 kN·m,σ=M/W=43.6×106/2 324.3=18.8 MPa<[σ]=181 MPa。受剪力检算:Qmax=12.9×5.2/2=33.5 kN,故τmax=Qmax/A=33.5/135.25×10-4=2.48 MPa<[τ]=85 MPa。挠度检算:fmax=5×qL3/384EI=0.26 mm

5.3 125a“工”字钢横梁受力分析

I25a“工”字钢力学参数:[σ]=181 MPa,A=48.5 cm3,W=401.883 cm3,重量=42 kg/m,E=206 GPa,I=5024cm4。

中间支墩的“工”字钢横梁承受的荷载最大,其跨度为2 m,4根中间支墩“工”字钢横梁承受沿桥向长为8.91 m范围内的荷载,将其简化成受线性均布荷载作用的简支结构进行受力计算。则作用于单根“工”字钢横梁的均布荷载q=[(33.1+2.5+2+2+3.5)×8.91+42×9.8×10-3]/4=96.1 kN/m2。

受弯检算:跨中弯矩Mmax=ql2/8=96.1×22/8=48.1 kN·m,σ=M/W=48.1×106/401.883=119.7 MPa<[σ]=181 MPa。受剪力检算:Qmax=96.1×2/2=96.1 kN,故τmax=Qmax/A=96.1/48.5×10-4=19.8 MPa<[τ]=85 MPa。挠度检算:fmax=5×qL3/384EI=0.97 mm

6 支架预压施工

在箱梁支架搭设完毕,底模安装后,对支架进行预压,预压重量按施工荷载的120%进行超载预压。预压采用麻袋装砂,满载后支架沉降稳定并持荷时间不小于24 h后卸载,加载时按50%、80%、100%、120%分4级加载。

预压时,分别在基底、支架上布设观测点,边跨布置6个断面,中跨布置8个断面,支架上每个断面在两侧翼缘板支架顶、底模两侧支架顶及模板顶、底模中心支架顶及模板顶设置观测点。基底观测点设在支架上观测点在基底的投影位置。

在预压前对底模标高观测1次,在预压的过程中平均每天观测2次,观测至沉降稳定为止,将预压荷载卸载后再对底模标高观测1次,测出支架在荷载作用下支架发生的弹性变形、非弹性变形及地基下沉值等数据与施工中因其他因素需要设置的预拱度叠加,计算出施工时应当设置的支架预拱度,按计算出的预拱度调整底模的标高。

7 结语

(1)仁丽线关坡立交大桥在此方案的基础上进行支架搭设和模板制作安装,顺利地完成了现浇箱梁的施工,比原定计划提前40 d完成。在施工期间对支架的稳定性和沉降量进行观察及测量,没有出现异常的失稳、沉降情况。

(2)本文仅对部分结构进行了受力检算,实际施工时,需要对模板、模板下垫木、地基承载力等进行检算,才能确保安全施工。

参考文献

[1]田克平.桥梁施工组织设计与实例[M].北京:人民交通出版社, 2004.

[2]杨文渊.桥梁工程师手册[M].北京:人民交通出版社,1997.

篇4：碗扣式支架施工方案

关键词：现浇箱梁；支架施工；质量控制

0.引言

在高速公路与地方主干道交叉或互通立交跨越地方主要道路时，考虑到桥梁整体线型、外观，或是跨度较大等原因，较多采用现浇连续箱梁桥梁。但是，现浇箱梁施工中支架基础处理、支架本身质量控制、支架安装、支架卸拆等将会对现浇箱梁施工安全及质量造成较大影响。在此，以一个较有代表性的现浇箱梁桥梁对支架基础处理、支架搭设及支架拆卸等方面控制要点作详细分析。

1.工程概况

某高速公路跨省道跨线桥为主线桥，结构设计为全幅2联（左幅9孔，右幅10孔）均为PC连续箱梁，桥面宽为半幅16.75m，桩号范围为：左幅K89+770.98～K89+997.02桥长226.04m，跨径组合为3×25+（5×25+20）；右幅K89+780.98～K90+027.02桥长246.04m，跨径组合为（2×20+2×25）+6×25，平均桥长236.4m。所有桥墩顶均不设置盖梁，在4#左幅、5#、6#、7#全幅、8#、9#右幅墩顶均设置有横隔梁，其中5#墩、7#墩均为全幅共2根立柱，6#墩全幅共3根立柱，5#、6#、7#横隔梁为左右幅整体连通。因此，横隔梁左右幅连通的第5#、6#、7#跨左右幅必须同时施工。

2.碗扣式支架具体布设方案

本工程中除跨线部分采用门洞方案外，其他地段全部采用Φ48×3.5mm的碗扣式钢管满堂支架进行搭设，支架上纵梁采用两根Φ48×3.5mm，横梁采用10cm×10cm方木。每隔4～6m设一道剪刀撑，剪刀撑必须首尾相连，成封闭状态。箱梁底立杆横向布设为：3×90cm+2×60cm+2×90cm+2×60cm+3×90cm+3×60cm+2×90cm+2×60cm+3×90cm。腹板均位于两根横向60cm间距的立杆之间，箱体下立杆横向间距为90cm，其纵横梁布置见表1所示。

3.基础处理及支架施工控制要点

现场施工中每一个环节的处理能否达到方案要求、外界条件变化是否准确判断并及时采取相应措施等，均会对支架施工质量安全产生极大影响，因此，在施工前必须对现场技术人员、管理人员及安全管理人员进行详细交底，做好每个现场操作人员的技术交底及培训，各个工序环节进行全程监控，重点工序做好各项事前检测检查并留存施工处理照片等。以该省道跨线桥现浇箱梁支架施工中各个环节控制为例，阐述支架施工各个工序控制要点。

3.1地基处理

支架下地基处理，是支架施工的关键环节之一，现就该桥各个不同地质地形支架基础处理作详细说明：

（1）该桥第2～4跨地基为冲积层淤泥、亚粘土或有机物质等，地表水长期浸泡，承载能力十分脆弱，无法满足支架验算确定的承载力要求。根据施工方案，该段基础采用换填砂砾石+填土+3%水泥凝结石粉加固处理。在换填前，组织人员、机械对桥下排水系统进行整理，在桥梁投影边线1m外挖出排水沟，对桥下冲积凹谷地带进行降水排水，个别标高较低点位采用井点降水。降水晾晒几天后，表面干燥可以站人，安排专人，根据现场情况对地基进行静力触探试验，试验结果表明，最深在3m处基底承载力能达到120kPa，可以满足基础处理要求，据此对基底进行砂砾石换填处理，换填砂砾层顶面高度高出地表常水位30cm，宽度为桥梁投影线外1m。对先前施工桩基已填筑的施工平台，用20t压路机进行碾压，若压实过程中有弹簧现象，进行反开挖重填，若在反开挖后地下水较高的采用砂砾石换填。

（2）第1跨、第8、9跨左幅及第10跨右幅均位于陡坡上，应进行挖台阶处理。陡坡坡面的土地质较好，均为全风化泥质粉砂岩或强风化泥质粉砂岩，并且没有地表水，所以，直接在原地面上开挖台阶。台阶开挖前，由测量放样出每排立杆，按照放样位置确定开挖宽度、长度，开挖台阶顶宽不小于50cm。台阶纵向与支架立杆纵向一致，台阶横向与立杆横向一致，纵横向相互垂直；如果台阶过高，外侧边坡坡率因素，会导致部分碗扣支架的立杆会落在坡面上，对支架受力及稳定性极为不利，因此，台阶高度不得大于1m，若原有地形为陡坎，则必须加设挡墙。每级台阶边缘外立面用5cm厚的C20混凝土或M7.5砂浆或砌砖墙封闭，以防地表水或砼浇筑后养生水流入台阶，造成台阶冲刷，导致承载支架的平台受力面积减小，基础压强增大。同样，在台阶顶面必须用小型压实机具进行压实，压实后在台阶上浇筑15cmC20混凝土，确保台阶的承载能力及承载条件稳定。

（3）第1跨、左幅第4跨及右幅第5跨与冲积层较厚的第2、3、4跨交界处为陡坎，且左幅第4跨左侧一半为省道路堤，土质均为亚粘土，不宜直接采用开台阶施工，综合考虑到省道通车安全及路基稳定，确定在陡坎边缘上设置底宽1.75m～2.75m，项宽0.75m，高2m～4m的M7.5浆砌片石挡墙，挡墙外立面竖直，靠平台内侧采用1：0.5的斜坡，挡墙台背空隙采用砂砾石小型压实机具分层压实或用中粗砂分层水密振实填筑，台背部分在顶面下10cm～50cm范围填筑40cm厚填料最小强度（CBR）大于3%的土石填料，并用小型压实机具压实。

（4）第5、6、7、8跨右幅地面为全风化泥质粉砂岩的地表，地势平整，可直接清除表层土30cm，只对个别坑洞进行换填，用20t压路机压实达到93%，顶面形成2%～4%的纵、横坡，直接铺筑10cm厚3%水泥石粉面层压实即可。所有基础处理完成后，均须在桥梁两侧设置排水沟与自然沟渠接顺，在基础顶石粉面层上的支架空隙內每5m设置一条横向宽5cm×深3cm的排水沟，与两侧排水沟接顺，在路中心线上设置一条纵向5cm×5cm的排水沟。确保施工期间所有桥上流下的养生水从桥下排水系统顺利排出桥外。

3.2碗扣式支架搭设控制要点

（1）碗扣支架构配件外观质量必须满足以下要求：1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2）铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；4）各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5）对立杆等受力构件每个检查，横杆等作抽样检查。

（2）在各项材料进场时，全面检查材料尺寸，与施工方案中市场计算受力采用材料尺寸不符的全部不予使用。

（3）立杆及横杆搭设：立杆必须竖直，且各节立杆及底托、顶托必须同轴，严格控制立杆垂直度、底托插入立杆长度、顶托插入立杆长度等指标。横杆与立杆连接必须将碗扣扣紧，中间的立杆为四个方向有横杆连接，边上的立杆有3个方向有横杆连接，整个支架搭设完成后形成一个连续整体。立杆搭设时，支架均须在桥梁立柱位置将支架立杆与立柱扣接，防止侧向力对支架稳定性的影响，

4.支架预压

支架搭设完毕并铺设底模板后，对支架进行充分的预压，采用砂袋或水作为预压荷载时，压架砂袋荷载的重量不小于箱梁自重的100％，并根据支架预压沉降及卸载后弹性回复的观测成果，预留支架沉降量。待沉降稳定后持续24小时，以消除非弹性变形及不均匀沉降。确保支架具有足够的刚度和稳定性，并根据实测的支架弹性变形值做适当的修正，预留箱梁的预拱度。

（1）加载顺序：分三级加载，第一次、第二次分别加载箱梁重的40％，第三次加载箱梁重的20％。加载时应在腹板及横隔梁或箱梁端处适当加高砂袋高度，水预压时用砂袋堆码塘埂，纵向塘埂设置在箱梁的各腹板位置上，横向塘埂间距不宜大于6m。

（2）预压观测：顺桥向在箱梁底模上每跨布置三排，位置设在每跨的L/2、L/4处及墩顶部处，每组分左、中、右三个点，三点均设置在腹板位置，在点位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工程师抽检，并将观测结果报测量监理工程师认可同意。第一次加载后，每2个小时观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为0时再进行第二次加载，按此步骤直至第三次加载完毕。第三次加载沉降稳定后，经监理工程师同意方可卸载。

（3）卸载：人工配合吊车吊运砂袋均匀卸载，卸载同时继续观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录整理出预压沉降结果，调整支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。

5.结语

本工程是某省道跨线桥现浇混凝土支架施工的一个实例，由于该桥地形及地质状况比较有代表性，包括了常见的支架施工中可能遇到的情况，通过该实例的分析，较全面的阐述支架混凝土施工中支架施工控制的各个关键点：支架方案选定、支架受力验算、基础处理、支架等原材料质量检查重点项目、支架搭设检查指标及支架等载预压施工等。

参考文献：

[1]建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）[S]，2009.

[2]建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）[S]，2001.

篇5：碗扣式支架施工方案

1、工程概况

三环路东北段B段道路工程(Ⅶ标段)桥梁工程主要包括：A匝道桥，设计起点桩号为AK0-0.039，终点桩号为AK0+292.961，全长293m，桥梁位于R=60m的平曲线内。上部结构分别采用普通钢筋混凝土及预应力混凝土连续箱梁，共四联，A匝道桥标准宽为

8.50m，下部结构桥墩采用椭圆型花瓶墩，基础采用钻孔灌注桩；B匝道桥，设计起点桩号为BK0-0.048，终点桩号为BK0+288.152，全长288.20m，桥梁位于R=60m的平曲线内，上部结构分别采用普通钢筋混凝土及预应力混凝土连续箱梁，共四联，B匝道桥标准宽为8.50m，下部结构桥墩采用椭圆型花瓶墩，基础采用钻孔灌注桩；C匝道桥分为两段, 第一段设计起点桩号为CK25+359.04，终点桩号为CK25+791.04，桥长为432m，桥梁位于R=1300m的平曲线内，第二段设计起点桩号为CK26+011.675，终点桩号为CK26+201.675，桥长为190m, 桥梁位于R=350m的平曲线内, 上部结构分别采用普通钢筋混凝土及预应力混凝土连续箱梁，第一段共四联，第二段共两联，第一段桥跨布置为(30x4)+(30x2+27)+(30x3)+(27x5)m，第二段桥跨布置为(20x2)+(30x5)m，C匝道标准桥宽为18.75m；洪湾主路高架桥设计起点桩号为K26+614，终点桩号为K27+040，全长426m，桥跨布置为右幅4x30+(30+27+36+33)+3x30+3x30=426m,左幅4x30+(30+33+36+27)+3x30+3x30=426m，采用现浇预应力混凝土连续箱梁，梁高1.8m。结合现场地质、地形以及各联箱梁的具体情况，采用碗扣式钢管满堂支架作为现浇箱梁支架。现就C匝道桥第一段第三联所采用的碗扣式钢管满堂支架体系进行验算。

2、检算依据

施工检算荷载计算项目按《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000执行、《路桥施工计算手册》人民交通出版社 2001年5月（周水兴、何兆益、邹毅松等编著）。

3、碗扣式钢管满堂支架体系设计概述

C匝道桥第一段第三联跨径均为30m，此联箱梁为等截面单箱双室箱梁结构，梁高

1.8米，桥面宽为18.75 米。支架立杆纵桥向布置为47×60cm，共48排；横向立杆布置为39×60cm，共40排；碗扣式钢管满堂支架体系由支架基础(80cm厚砂碎石垫层+20cm 1 现浇箱梁满堂支架及模板施工方案

厚C20砼)、υ48mm×3.5mm钢管立杆、横杆、剪刀撑（扣件式）、斜撑杆、可调托架、12×12cm方木横桥向分配梁、12×12cm方木顺桥向分配梁以及上铺15mm厚竹胶板组成。侧模板下布置12×12cm的纵桥向方木，间距为20cm，其下布置定型钢骨架，纵向间距80cm，定型钢骨架上下弦杆采用［10槽钢，立柱采用υ48mm×3.5mm钢管制作。

碗扣式钢管支架体系各组成部分所采用材料及相关参数如下：模板：采用规格尺寸为2440×1220×15mm优质竹胶板。竹胶板密度为γ

=8.3KN/m3；抗弯强度［σw板竹胶板］=60.0MPa，弹性模量为Em=5000MPa。木方木：为马尾松，横向方木间距为60cm；纵向方木间距为20cm；方木密度为γ

=6.0KN/m3，方木抗弯强度为［σw方木］=12MPa，方木横纹抗剪强度［τj方木］=1.5MPa，弹性模量E方木=9.0×103MPa。横向方木直接铺设在碗扣式满堂支架立杆顶部的可调顶托

上。纵向方木铺设在横向方木上。υ48mm×3.5mm钢管：立杆间距为60×60cm，横杆层距（即立杆步距）为120cm，立杆竖向容许荷载［N］=33.1KN，其抗压强度值［σ钢管］=215MPa，钢材弹性模量为Eg=2.1 ×105MPa,截面积A=4.89×10-4m2，惯性矩I=1.215×10-7m4，抵抗矩W=5.078×10-6m3，回转半径i=1.578×10-2m，每米重量3.84Kg。支架在桥纵向每1.8m间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调顶托，立杆底部支立在底托上；底托下设置垫木，以确保基础受力均匀。

4、碗扣式钢管满堂支架验算 4.1 荷载标准值计算

梁端实体横隔梁下的底板模板受力最大，作为控制验算部位。分析相关荷载如下：

（1）竹胶板自重：q11=0.015×8.3=0.125KN/m2；纵向方木自重：q12=0.12×0.12×1 ×5×6.0=0.432KN/m；横向方木自重：q13=（0.12×0.12×1×2×6.0）/1.2=0.144 KN/m；

（2）C50钢筋混凝土自重：梁端 q2=1.8×26=46.8KN/m2。（3）计算支撑模板及直接支撑模板的小棱时施工荷载取均布荷载q31=2.5 KN/m2，另以集中荷载P=2.5KN进行检算。计算直接支撑小棱的梁时，施工均布荷载取q32=1.5 KN/m2。计算支架立柱时，取均布荷载q33=1.0 KN/m2。（4）振捣混凝土时产生荷载：q4=2.0 KN/m2。4.2 竹胶板强度及刚度验算 4.2.1 竹胶板计算模型 22 现浇箱梁满堂支架及模板施工方案

竹胶板计算模型取跨度为20cm的简支梁进行验算，计算范围为20×100cm。4.2.2 竹胶板强度验算（1）验算时荷载组合：

情况一：q竹胶板1=(0.125×1+46.8×1+2.5×1+2.0×1)×0.20=10.285KN/m。情况二：q 载P=2.5KN。（2）内力计算：

情况一：M1= q竹胶板1l2/8=10.285×0.202/8=0.051KN.m。情况二：M2= q竹胶板2l2/8+P×l/4=9.785×0.202/8+2.5×0.20/4=0.174KN.m。（3）强度验算：

W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3 σ=Mmax/W=M2/W=0.174×103/(3.75×10-5)=0.0464×108Pa =4.64MPa＜［σw板竹胶板2 =(0.125×1+46.8×1+2.0×1)×0.20=9.785KN/m，且承受集中荷］=60.0MPa 强度满足要求。4.2.3 竹胶板刚度验算

对于现浇混凝土模板验算刚度时，按照最不利原则，取恒、活荷载均布线荷载标准值进行验算

I=bh3/12=1×0.0153/12=2.813×10-7m4 ν1=5 q竹胶板1l4/(384EI)= 5×10.285×103×0.204/（384×5×109×2.813×10-7）=0.152×10-3m ν2=5 q竹胶板2l4/(384EI)+Pl3/48EI= 5×9.785×103×0.204/（384×5×109×2.813 ×10-7）+2.5×103×0.203/（48×5×109×2.813×10-7）=0.441×10-3m＜0.20/400=0.500×10-3m 刚度满足要求。4.3 纵向方木强度及刚度验算 4.3.1 纵向方木计算模型

纵向方木其下横向方木间距为60cm，纵向方木每根长度为3m；故纵向方木计算模型取五跨等跨连续梁进行验算。4.3.2 纵向方木强度验算

（1）强度验算时荷载组合：

情况一：q纵向方木1=(0.125+46.8+0.432+2.5+2.0)×0.20=10.371KN/m。现浇箱梁满堂支架及模板施工方案情况二：q P=2.5KN。纵向方木2 =(0.125+46.8+0.432+2.0)×0.20=9.871KN/m 且承受集中荷载（2）内力计算：

情况一：M1max= 0.105q纵向方木1l2=0.105×10.371×0.62=0.392KN.m Q1max= 0.606q纵向方木1l=0.606×10.371×0.6=3.771KN 情况二：M2max=0.105q纵向方木2l2+0.158Pl =0.105×9.871×0.62+0.158×2.5×0.6=0.610KN.m。Q2max= 0.606q纵向方木2l+P=0.606×9.871×0.6+2.5=6.089KN（3）强度验算：

W=bh2/6=0.12×0.122/6=2.88×10-4m3 σ=Mmax/W=M2max/W=0.610×103×10-6/(2.88×10-4)=2.12MPa＜［σw方木］=12MPa 抗弯强度满足要求。

τ=3Qmax/(2bh)=3×6.089×103×10-6/(2×0.12×0.12)=0.634MPa＜［τj方木］=1.5MPa 抗剪强度满足要求。4.3.3 纵向方木刚度验算

按照最不利原则，取恒、活荷载均布线荷载标准值对其刚度进行验算 I=bh3/12=0.12×0.123/12=1.728×10-5m4 ν1=0.664×5q纵向方木1l4/384EI= 0.664×5×10.371×103×0.604/384×9×109× 1.728×10-5=0.747×10-4m＜0.6/400=1.5×10-3m ν2=0.664×5q纵向方木2l4/384EI+1.097×Pl3/48EI = 0.664×5×9.871×103× 0.604/384×9×109×1.728×10-5+1.097×2.5×103×0.63/48×9×109×1.728×10-5=1.505×10-4m＜0.6/400=1.5×10-3m 刚度满足要求。4.4 横向方木强度及刚度验算 4.4.1 横向方木计算模型

横向方木其下立杆间距为60×60cm，横向方木每根长3m，计算模型取五跨等跨连续梁进行验算。

4.4.2 横向方木强度验算

（1）强度验算时荷载组合：

现浇箱梁满堂支架及模板施工方案

q横向方木=(0.125+46.8+0.432+0.144+1.5+2.0)×0.6=30.601KN/m。（2）内力计算：

M=0.105q横向方木l2=0.105×30.601×0.62=1.157 KN.m。

Q= 0.606q横向方木l=0.606×30.601×0.6=11.127KN（3）强度验算：

W=bh2/6=0.12×0.122/6=2.88×10-4m3 σ=M/W=1.157×103×10-6/(2.88×10-4)=4.017MPa＜［σ 要求。

τ=3Q/(2×b×h)=3×11.127×103×10-6/(2×0.12×0.12)=1.159MPa＜［τ =1.5MPa 抗剪强度满足要求。4.4.3 横向方木刚度验算

对于现浇混凝土模板支架横向方木的刚度进行验算

I=bh3/12=0.12×0.123/12=1.728×10-5m4 ν=0.664×5q横向方木l4/384EI= 0.664×5×30.601×103×0.604/384×9×109×1.728 ×10-5=0.220×10-3m＜0.6/400=1.5×10-3m 刚度满足要求。4.5 碗扣式钢管满堂支架立杆的强度及稳定性验算支架立杆间距为60×60cm，横杆层距（即立杆步距）为120cm，每米重量38.4N。支架在桥纵向每1.8m间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调顶托，立杆底部支立在底托上；底托下设置垫木，以确保基础受力均匀。第三联箱梁C10墩身处支架最高为10.7m，按最不利原则以该处碗扣式钢管满堂支架布设情况来考虑扣件杆件自重：计算一跨支架的重量

立杆总长：48×40×10.7=20544m 横杆总长:(47×40+48×39)×0.6×9=20260.8m 剪刀撑总长:13×2×8×16×2.16=7188.48m 支架总重量:(20544+20260.8+7188.48)×38.4=1842941.952N 支架荷载:1842941.952/28.2×23.4=2.793KN/m2。4.5.1 立杆荷载计算立杆间距为60×60cm，单根立杆所受荷载为： j方木w方木］=12MPa抗弯强度满足］

现浇箱梁满堂支架及模板施工方案

P=(0.125+0.432+0.144+2.793+46.8+1.0+2.0)×0.6×0.6=19.186KN。4.5.2 立杆强度验算

分配到每根碗扣式支架立杆荷载：

N=P=19.186KN＜［N］=33.1KN 满足步距为120cm的承载力要求。

4.5.3 碗扣式钢管满堂支架立杆稳定性验算

每根立杆承受轴向压力N=P=19.186KN，取横杆层距（即立杆步距）L0=120cm，验算

立杆的稳定，支架立柱采用多层水平、纵向横杆、斜撑杆等构件连接成整体支架体系，碗扣式钢管满堂支架立杆稳定性验算时按照轴心受压构件考虑，即按照σ=N/υA≤［σ钢管］=215MPa进行验算。截面积A=4.89×10-4m2，回转半径i=1.578×10-2m。

λ= L0/i=1.2/1.578×10-2=76.046＜［λ］=150 查《路桥施工计算手册》λ=76.0461时，立杆轴心受压构件纵向弯曲系数υ=0.676 σ=N/υA=19.186×103×10-6/（0.676×4.89×10-4）=58.040 MPa≤［σ钢管］=215MPa 满足稳定性要求。

4.6 立杆地基承载力验算

地基承载力根据基础底面积而定，地基容许承载力应满足：P=N/Ab=19.186/0.36=53.3KPa。

根据试验检验报告得知，第三联箱梁地基基础天然状态下抗压强度为50～100KPa。经过对局部软弱地基（如鱼塘、打桩用泥浆池、承台处回填土等）进行换填，以及对满堂支架天然地基进行碾压，采用80cm厚的砂碎石垫层+20cm厚C20混凝土作为支架基础，基础承载力能够满足容许承载力P≥53.3KPa要求。

5、施工时注意事项

篇6：碗扣式脚手架搭拆施工作业指导书

碗扣式脚手架搭拆施工作业指导书

编制：.复核：.审批：.中铁八局集团有限公司遂渝铁路二线工程指挥部第一项目部

二○○九年十一月十日 1 适用范围

1.1 碗扣式多功能脚手架的最大特点，是独创了带齿的碗扣式接头（见碗扣式结构接头构造图－1）。这种接头构造合理，力学性能明显优于扣件和其他类型的接头。与普通钢管脚手架相比，碗扣式多功能脚手架具有拼装快而省力、安全可靠、功能多，不易丢失零散扣件等优点。

1.2 根据施工要求，能组成模数为0.6m的多种组架尺寸和荷载的单排、双排脚手架、支撑柱、物料提升架、爬升脚手架等多种功能的施工设备，并能作曲线布置，布架场地不需作大面积整平。

1.3 接头拼拆速度比常规快五倍以上。

1.4 拼接完全避免螺栓作业，工人携带一把小铁锤即能完成全部作业，减轻一半劳动强度。

1.5 接头具有极佳的抗剪、抗弯、抗扭力学性能，比同样管材的普通钢管脚手架的结构强度提高0.5倍以上。

1.6 接头具有可靠的自锁能力，整架可配置较完善的安全保障设施，使用安全可靠。

1.7 碗扣件不易丢失，轻便、牢固，日常维护简单，运输紧凑方便。1.8 碗扣接头是碗扣式多功能脚手架的核心部件，有上碗扣、下碗扣、横杆接头和碗扣限位销组成（见图一1）。

1.9 脚手架立杆和顶杆上每隔0.6m设置一副碗扣接头。下碗扣限位销直接焊在立杆或顶杆上。但上碗扣的缺口对准限位销时，上碗扣可沿杆向上滑动。连接横杆时，先将横杆接头插入下碗扣的周边带齿的圆槽内，将上碗扣沿限位销滑下扣住横杆接头，并顺时针旋转扣紧，用铁锤敲击几下即能牢固锁紧。作业准备

2.1 脚手架在拼架前根据整架之中和荷载验算立杆底座的地基承载力，并相应的采取加固措施。一般采用分层夯实找平和用方木垫座，以满足脚手架单根立柱的地基压力。

2.2 高低不平地基可仅在支座点局部平整加固。杆件高度﹥0.6m可用立杆错节调整，小于0.6m可选用可调支座调整。

2.3 脚手架地基基础应排水畅通，不准有积水。

2.4 脚手架底部必须用专用的可调支座，以保证横杆的平直符合要求。支座应固定在下部垫板上。操作方法

3.1 按施工组织设计要求选定组架尺寸，测量标定框架底脚距离，安放底座。

3.2 按施工荷载需要选定支撑架组合尺寸形式。按支撑高度要求组配立杆、顶杆及可调底座、可调托座。提出组架图和构件配量表，本系列立杆和顶杆配以可调座能组成任意高度支撑架。

3.3 支撑架立杆接缝应在同一水平面，顶杆仅在顶端使用，以便能插入托座。

3.4 斜撑一般仅在支撑架底四周布置，不能在框架对角节点布置斜撑的，可以错节布置。

顶杆()可调托座()立杆(横脱架横杆(斜杆(垫座())))3.5 支撑架拼装到3～5层时，应检查每根立杆底座是否悬浮松动，否则应旋紧可调座或用薄铁皮填实。

3.6 整架拼装完后应检查所有连接扣件是否扣紧，松动的应用锤敲紧。质量标准及要求

4.1 使用碗扣式钢管脚手架必须遵守国家颁布安全技术规程相关要求。4.2 脚手架高度超过20米或作特殊用途时，必须根据施工组织设计的有关要求进行脚手架专项施工设计。经上级审查批准后，方可正式施工。

4.3 搭设与拆除 4.3.1 组架形式。一般双排脚手架的控制尺寸为： a、立杆纵距：≤1.5m； b、立杆横距：≤1.2m；

c、小横杆间距：装修支架≤1.5m，承重支架≤1.0m； d、步架高度：装修支架≤1.8m，承重支架≤1.2m；

e、曲面或折线型平面等异性平面脚手架应参照上述控制尺寸制订布架方案。

4.4 荷载规定

a、均布荷载：装修支架≤2.0KN/m2，承重支架≤2.7KN/m2； b、集中荷载：装修支架≤1.5KN/ m2，承重支架≤2.7KN/ m2； c、高层脚手架必须根据搭设形式和荷载要求验算立杆及横杆的承载能力。验算的有关数据除应符合有关规定外，每根立杆的允许承压荷载应控制在20～25KN范围内。

d、脚手架内外侧加挑梁时，挑梁范围内只允许承受人行荷载，禁止堆放物料，以免偏心荷载过大。

e、脚手架每一高度段内，铺板层一般以3层为宜，不得超过4层。垂直作业层不得超过2层。

4.5 底层立杆采用3m及1.8m二种不同长度的构件相互交错安装，上部各层均用3m立杆接高，要避免立杆接头处于同一平面。

4.6 底层组架要控制水平框架的纵向直线度、直角度及水平度。纵向直线度＜1/200L，直角度＜3.5°,横杆间水平度＜1/400L。

4.7 底层框架必须在内外立杆底部设置扫地横杆，不得使立杆悬支在底座上。

4.8 脚手架的垂直度必须严格控制，以免影响整体稳定性，垂直偏差必须小于全高的1/500。

4.9 脚手架直角相交时，可采用组架方法直角转角，也可采用直角撑将横杆节点相互搭接。

4.10 脚手架应与建筑物的施工高度同步上升，其超出部分不应大于3米，且不应铺设脚手板，否则应采取加固措施。

4.11 斜杆及剪刀撑

a、在脚手架外侧，每5～7根立杆为一组，沿全高设置双杠剪刀撑（十字盖），斜杆与地面的夹角为45O～60O，十字盖必须用扣件与立杆连接。

b、脚手架端部节间及拐角处，应沿全高设置斜腹杆。4.12 连墙拉结

a、连墙拉结是保证脚手架与建筑物牢固连接的重要技术措施，对提高脚手架的整体刚度及承载能力有重要作用。因此，这一重要的构造措施必须认真执行。