支架安全防护施工方案

支架安全防护施工方案（共6篇）

篇1：支架安全防护施工方案

贝雷片支架现浇梁施工安全专项方案

贝雷片支架现浇箱梁施工是本工区施工中安全控制的难点之一，切实做好各项安全工作，是现场施工中的重点。由于施工属高空作业，受天气、环境影响较大，作业人员施工过程中必须切实做好安全防护工作，进场前必须经专业培训，达到要求后方能进场作业。在作业过程中要注重提高本作业项目人员的安全防护意识，切实贯彻落实“安全第一，预防为主”的方针。为有效防止和消灭施工作业过程中存在的安全隐患，制订本安全施工方案。

一、编制依据

1、指挥部编制的移动模架箱梁施工组织设计；

2、铁路工程监理安全操作工法；

3、指挥部的各项安全管理规定；

4、国家及地方有关安全生产、文明施工的规定或规则；

二、编制目的和适用范围

1、为了保障泗洲大桥、前欧大桥、山外水库特大桥施工的顺利进行，确保机械的安全使用和从业人员在施工过程中的安全，最大限度地控制危险源，尽可能地减少事故造成的人员伤亡和财产损失，认真落实“安全第一、预防为主”的安全生产方针，特制定本安全施工方案。

2、本安全施工方案是作为泗洲大桥、前欧大桥、山外水库特大桥安全施工作业的行动指南，以安全管理程序化为手段，注重现浇支架作业的过程控制，避免或减少施工过程中的人员伤亡、机械损坏和财产损失。

3、本安全施工方案是通过对贝雷片支架现浇梁施工过程中潜在的重大危险源进行辨识和对各项施工过程中经常出现的事故进行分析的基础上编制的。

4、贝雷片支架现浇梁施工以安全、合理、进度快为原则，这是难度较高的多重要求，在现场作业过程中必须予以统筹考虑，认真贯彻落实。在这些原则中，如安全与他项要求有矛盾时，必须服从于安全。

5、本方案适用于本工区贝雷片支架现浇梁施工的过程控制。

三、工程概况

1、工程地点及规模

新建铁路福厦线（泉州段）Ⅱ标段泗洲大桥、前欧大桥、山外水库特大桥均位于福建省泉州市泉港区境内，泗洲大桥长207.28m，前欧大桥长176.38m，山外水库特大桥长634.65m。主要技术标准见下表

3、贝雷片支架现浇梁部位

泗洲大桥、前欧大桥—32m梁共11孔,山外水库特大桥—32m梁共19孔，其中移动模架制梁16孔，贝雷片支架现浇3孔。总工期10个月。开工日期：2008年1月1日，竣工日期：2008年10月31日。

四、施工组织机构及主要人员管理职责

为确保工期、质量和施工安全，中铁九局福厦项目部一工区成立了贝雷片支架现浇制梁安全领导小组，并配专职制梁作业队独立施工，由各工区统一管理和协调。

五、基本安全保证措施

（1）进入施工现场的所有人员，必须正确穿戴好安全防护用品（安全帽、高处作业系好安全带）。监理工程师论坛（2）重视施工全过程的安全控制，对全体职工进行高空施工安全知识教育，加强现场施工人员和机械设备的安全管理，对现场施工的防火、防爆、防台和防暑、防风、防雾等采取切实可行的安全防护措施。

（3）强化施工安全教育程序，贯彻落实安全生产方针，切实提高职工的安全素质和自我保护意识。

（4）教育广大职工严格执行国家和有关部门、铁道部安监站和建设单位及项目经理部的有关安全生产的各项规章制度进行现场操作。

（5）各工种和各道工序进入现场施工前，由技术主管、现场安全员组织学习各工种安全技术操作规程，详细研究施工过程中可能出现的安全隐患，制定出切实可行的安全防护措施，严格进行施工过程控制。

（6）各道工序开工前，对参加施工的人员进行严格的技术交底的同时，进行详细的安全交底。必须做好班前安全讲话制度。

（7）加强职工的“三不伤害”安全意识教育（即：我不伤害自己，我不伤害别人，我不被别人伤害）。

（8）对所吊的构件重量进行严格的计算把关，合理调配机械设备和索具，严禁违章操作，对吊、索具进行经常检查，发现问题及时更换。

（9）施工现场进行起吊作业时，必须设立有操作证的人员专人采用有效信号指挥，起吊索具必须经常检查，不符合要求的及时更换。

（10）患有心脏病、高血压、癫痫病等不适合从事高处作业的人员，不能进行高处作业。

（11）正确使用工区配备的安全防护用品，高处作业正确使用安全带。

（12）特殊工种人员必须持证上岗。

2、施工机具、设备

（1）在施工过程中各部门联合行动检查各项措施计划落实情况。

（2）切实做好特殊工种作业人员开工前的鉴定工作，核实操作证，杜绝无证上岗。

（3）现场上高的梯子不得缺档，不得垫高。（4）现场的施工机具和设备必须设有安全操作规程牌，明确设备负责人，并做到安全设施齐备，装置齐全，严禁带病运转。

（5）施工现场的大型电器设备必须设置防雨棚，小型电器设备必须配备防雨罩，工作结束及时关闭电源，并必须设专人负责，现场专职安全人员现场监督，随时检查。发现问题，及时督促作业队整改。

（6）起重设备必须具有安全检测合格证、安全使用证、各项限位、保险装置齐全有效，开工前必须进行严格的检查，合格方能开始现场作业。（1）严格执行JGJ46-2005《施工现场临时用电安全技术规范》。

（2）对施工用电经常组织检查，检查包括：是否符合国家和地方有关部门的规定，线路运行情况，特别是在风雨季节更要随时检查漏电防护情况。

（3）电气设备要有完好的接地接零，一机一箱一闸一漏电器。

（1）施工中必须按施工组织设计要求设置各种安全防护设施，在危险部位根据现场实际增设防护设施。

（2）箱梁属于高空作业，必须设计安全通道供施工人员上下，设置工作平台供操作人员作业。

（3）桥面、移动模架或现浇支架工作面要设立安全围栏和醒目标志。

（4）模架支撑系统必须保证结构安全性，作业过程中有专人检查认证、交接、签字。

（5）箱梁施工中用到的各种电器设备和器具必须有合格有效的安全保护装置。

（6）为保证现场施工作业的连续性，各部作业人员在作业过程中必须密切配合，相互照应，发现安全隐患及时汇报。不得违章作业，违章指挥，违反安全技术操作规程。

六、特殊工序安全保证措施

（1）承台顶表面平整，确保钢管立柱与承台接触面严密。

（2）钢管立柱与砂箱等连接件处焊接要牢固，焊缝要饱满。

（3）贝雷梁及其连接件的连接螺栓要拧紧，防止因螺栓松动降低结构物的使用强度。

（4）支架搭设必须严格控制贝雷梁顶面标高，确保模板安装精度。

（5）支架搭设及模板拼装完成后要组织人员进行验收。首孔砼梁灌注前，必须对搭设好的支架进行加载预压，消除非弹性变形，准确掌握弹性变形，以调整模板线型，保障砼梁顶标高正确，满足轨道精度标准。

2、钢筋制作、绑扎

（1）钢材、半成品等应按规格、品种分别堆放整齐，制作场地要平整，工作台要稳固，照明灯具必须加网罩。

（2）拉直钢筋，卡头要卡牢，地锚要结实牢固，拉筋沿线2m区域内禁止行人。

（3）多人合运钢筋，起、落、转、停动作要一致，人工上下传送不得在同一垂线上。钢筋堆放要分散、稳当，防止倾倒和塌落。

（4）在高空、箱梁内绑扎钢筋和安装骨架，须搭设脚手架和马道。

（1）施工前，模架周边、端部必须搭设好作业平台，加设安全网。

（2）在箱梁上施工，应遵守高处作业有关规定和施工组织设计的要求。

（3）箱梁上应根据测算规定人员荷载和堆放材料的限量标准。材料要均匀摆放，不得多人聚集一处。操作平台的水平度、倾斜度应经常检查，发现问题应及时采取措施。

（4）夜间施工应有足够的照明，在人员上下及运输过道处，均应设置固定的照明设施。

（5）主要机具、电器、运输设备等，应定机定人，严格执行交接班制度。接班时必须对机具检查一次，并做好记录。

4、振捣器安全操作规程

（1）详细了解施工技术要求，选择与之相适应的振捣器。

（2）使用电动直接式振捣棒时，应注意检查电源、电压。

（3）操作电动振捣器的人员必须穿绝缘靴、带绝缘手套。

（4）作业时不得强拽电缆，不得用软轴拖拉机具设备。

（1）从事高空作业人员，定期进行体格检查，凡不适宜高空作业的人员，不得从事此项工作。作业人员拴安全带、戴安全帽、穿防滑鞋。

（2）高空作业人员应配给工具袋。小型工具及材料应放入袋内，较大的工具，拴好保险绳。不得随手乱放，防止堕落伤人，严禁从高空向下乱扔乱丢。

（3）双层作业或靠近交通要道施工时，设置必要的封闭隔离措施或设置防护人员及有关施工标志。

（1）预应力钢绞线下料在清理干净的硬化场地进行。场地内严禁动用电焊设备，防止电焊弧击伤钢绞线，造成钢绞线在张拉时断裂伤人。

（2）夹片、锚具进场后仔细检查夹片、锚具的硬度和圆锥度以及夹片有无裂纹、有无锈蚀现象,以保证夹具具有足够的自锚能力,防止夹片、锚具弹出伤人。

（3）采用油顶、油表相互匹配的预应力张拉施工设备，在使用一定时间或次数后及时校验，防止因油顶、油表不匹配造成张拉力控制不准确，产生安全事故。

（4）锚垫板安装角度位置严格按设计要求，并采取锚筋与粱体钢筋焊接的方法确保锚垫板角度、位置准确。以防应力过大，造成锚垫板松动，造成预应力施工安全事故。

（5）在张拉施工时，精确调整油顶位置确保油顶、工具锚、锚具、锚垫板位于同一条线上，确保预应力施工安全。

（6）张拉油顶采用安全可靠的钢支架配合导链吊挂，以防油顶吊落，伤及张拉操作人员。

（7）张拉作业区严禁非作业人员进入，张拉时千斤顶对面严禁站人，以防发生意外。

（8）张拉或退锚时,张拉油顶后面严禁站人,并在张拉作业区后方设置木防护板以防预应力筋拉断或锚具、夹片弹出伤人。

（9）张拉作业时设置专人负责指挥,测量伸长量时,停止油顶张拉。

（10）张拉液压系统的高压油管的接头应加防护套,以防漏油伤人。高压油管在正式使用前作油管承压检查，保证油管的正常使用。

7、跨乡村道路安全防护措施

本标段内采用现浇支架及移动模架法施工孔跨只有几条乡村道路通过。在跨乡村道路的孔跨施工期间，在乡村道路按要求设置警示标牌（夜间安设警示灯，在白天设置标志牌），在施工影响区段设置减速、慢行、并道等交通标志指示牌。

在跨乡村道路的孔跨施工期间，配置专人对乡村道路通过车辆进行观察巡视，对工程各可能影响行车安全的部位设置专人顶岗，昼夜监督安全源，消灭安全隐患，确保过渡期间的行车与施工安全。

移动模架及支架四周围设置围栏和防落安全网。确保移动模架及支架底部和四周不漏掉物品，杜绝发生施工掉物伤害事故。

施工完成后，按原乡村道路标准给予恢复。

七、施工环境安全保证措施

(1)7～9月份，把防台风安全工作放在首位。防台风安全工作有人管有人抓。设立专人掌握气象信息，及时组织现场做好防台工作。

(2)台风到来前以及风力达到7级以上（含7级）天气时，应停止施工吊装作业，施工人员撤离施工现场，撤离到安全位置。

(3)模架、模板在桥上设立好安全锚固装置，墩台身均设置锚固预埋件。

(4)模板、防风防雨棚锚固拉索锁紧

篇2：支架安全防护施工方案

安全施工措施及交通管制专项方案

第一章 灌口立交桥上跨沈海高速公路箱梁简介

一、工程概况

我部施工的XX（灌口立交—环湾大道段）一期工程全长2.752公里,其中的灌口立交主线桥（灌口互通立交桥），起止桩号K1+376.5～K2+128.5，桥梁全长752m。全桥共有29跨，分为七联。其中第四联上跨沈海高速公路。第四联是12#～17#墩，全长145m有五跨。跨径组合：分别为27+48+25+22.5+22.5=145m。浇筑箱梁施工时分为三节：Ⅲ+Ⅰ+Ⅱ+Ⅲ=2+103+38+2=145m。

第四联第Ⅰ节中的13#墩～14#墩箱梁上跨沈海高速公路。13#墩～14#墩跨径为48m。箱梁底面至地面高度

在11m～13.5 m之间。灌口立交桥分为左、右幅。每幅标准断面尺寸：顶板宽13.25 m，底板宽7.7 m；13#墩、14#墩上面箱梁高2.6 m，为变截面。其余12#、15#、16#、17#墩上面箱梁高1.6 m。13#墩、14#墩上面箱梁变截面长度为12+18=30m（13#～14#墩，跨内为18m，跨外为12m），根据设计图计算，箱梁自重18.4KN/ m2，中央分隔带宽度5.5 m。

二、被跨高速公路简介

被跨沈海高速公路里程桩号为：福厦漳高速公路K473+540，该处是一座三跨的空心板桥。桥长36m，桥梁轴线与路基轴线夹角约50度，桥梁分左右幅，每幅宽12.5 m（每跨每幅有10片中板、2片边板），中央分隔带净宽100cm；桥面与地面高差约4 m。

三、主线桥和被跨桥相对位置简介

灌口立交桥与沈海高速公路交角89度，灌口立交桥基本覆盖了整个被跨桥，灌口立交桥箱梁梁底外侧与被跨桥净空在6.37m～6.5 m之间。

四、上跨沈海高速支架总体设计方案简介

灌口立交桥，从13#墩～14#墩分别设置A、B、C、D、E五排钢管柱支承墩。13#墩前为A排，14#墩后为E排，被跨沈海高速公路桥左、中、右为B、C、D排。为了确保沈海高速公路最小安全净空要求，结合现场实际测量数据，选用I32a工字钢做支架横梁、I63a工字钢做支架纵梁，安装在B、C、D三排钢管柱支承墩上，形成2孔12.5 m（净宽）×5 m（净高）的门式支架。

整个五排钢管柱下面都是砼扩大基础。砼扩大基础与钢管柱、钢管柱与横向工字钢、横向与纵向工字钢连接，均采用螺杆、U形扣连接或焊接。

纵向I63a工字钢上铺10×10cm方木、方木上铺1cm夹板，作为安全防护板，防护板上面，四周焊接钢筋护栏，也用木板封闭，进行全封闭施工。

五、沈海高速公路中央分隔带开口改道简介 在上跨高速箱梁支架搭设施工前，首先要将沈海高速公路，K473+390和K473+690共300M长度的两端中央分隔带，各开口40M，作交通改道的进出口。施工时，按交通布控管制图进行布控（见图1）

六、上跨沈海高速支架搭设施工方案简介

1、砼扩大基础尺寸

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五排支架下面皆用C25砼作条形基础，长16m×宽2 m×厚度0.8 m。基础内安装钢筋笼，主筋Φ20，间距30cm；箍筋Φ10，间距30cm。基础下：地基承载力大于300KPa。

扩大基础上预埋15×60×60mm钢板作为法兰盘，预设螺杆便于基础与钢管柱连接。每根钢管柱上、下面焊接15×60×60mm钢板作为法兰盘，便于与基础和工字钢横梁连接。B、C、D三排钢筋砼扩大基础，根据实际地形，做成台阶形，台阶重合20CM，中间不能空虚。

2、钢管柱支墩

A、B、D、E四排钢管柱，为单排Φ500钢管；C排钢管柱为双排Φ300钢管。

A、B、D、E四排钢管柱，间距为2.5m，每排单幅7根，左右幅共7×4×2=56根。C排钢管柱，间距为2m，设2排，每排单幅9根，左右幅共9×2×2=36根。每排钢管柱之间，用[10槽钢作剪刀撑（横向联系），焊接。

3、钢管柱支墩上的工字钢横梁

A、B、C、D、E共6排钢管柱上（C为2排），每排上面设2根I32a工字钢横梁，电焊焊接。每根横梁长度16m，先在地面将两根工字钢并排焊接成型，然后吊上钢管柱顶再焊接。

4、工字钢纵梁

工字钢横梁顶设54根（左、右幅各27根）I63a工字钢纵梁，每根工字钢纵梁长度14.25m，两端超出工字钢横梁轴线各50~100cm。工字钢纵梁间距：主梁底间距50cm，翼板底~外侧间距97cm，则：斜腹板和梁底8.25m宽度内17根，两边翼板2.5+1.375=3.875m，各5根。单幅27根，与工字钢横梁用U形扣连接。便于拆卸。

5、安全防护板

在工字钢纵梁上先铺横向10×10 cm方木，间距122cm，方木上满铺1cm厚夹板，作为施工时的防坠落物板。夹板尺寸：1.22×2.44=3 m2 安全防护板铺设面积：14.25×16=228m2

228×4=912 m2，每1次铺设3 m2夹板块数228÷3=76块，总块数76×4=304块。安全防护板用铁钉钉在10×10×400cm方木上，防止掉落。防护板上四周，先焊接Φ16钢筋作栏杆，再用1.22×2.44木夹板封闭，形成全封闭施工。

6、安全防护板上支架搭设施工顺序

安全防护板上铺设[22槽钢，翼缘向上，间距90CM，腹板上置碗扣钢管支架。碗扣钢管支架顶托上置10×10×400 cm横向方木分配梁。

横向方木分配梁上置纵向方木楞梁： 10×10×400 cm方木楞梁，方木楞梁中对中间距30 cm。

箱梁底模板：方木楞梁顶设胶合板底横。胶合板底模板通过铁钉与方木楞梁连接，板缝采用填缝料填塞。

具体施工方案见《上跨高速支架搭设方立面示意图》 7．箱梁施工

与其他各联相同，见现浇箱梁施工设计方案有关内容。

第二章 灌口立交桥上跨沈海高速公路支架施工及交通疏导具体操作方案

根据设计，灌口立交桥第四联十四孔（13#墩～14#墩）上跨沈海高速公路，上跨处里程桩号为沈海高速公路K473+540。上跨桥（灌口立交桥）上部设计是现浇箱梁，分左右幅，单幅宽13.25m，中央分隔带宽5.5m，跨径48m，与路面净空6.13m。经现场实地考查，施工上跨桥箱梁将会对沈海高速公路局部路段的部分车道行车进行封闭。为了不影响沈海高速公路的交通和我部工程的正常施工我部特制定此支架施工及交通疏导具体操作方案。

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施工顺序及施工工艺图：

浇筑C25砼扩大基础—安装钢管柱(吊车安装、两根钢管桩之间采用[10槽焊接连接、柱底法兰盘用螺杆与砼基础连接、柱顶焊1CM厚60×60CM钢板）—安装工字钢横梁(吊车安装、两根工字钢间采用[5槽焊接连接并与钢管支墩顶钢板临时焊接固定）—安装工字钢纵梁（工字钢纵梁采用焊接加长、吊车安装、接头错开布置，并与工字钢横梁临时焊接固定）—工字钢纵梁上部先铺方木，间距122CM，再满铺木板全封闭安全防护—铺设[22槽钢—搭设碗扣钢管支架—碗扣钢管支架顶托上置10×10×400 cm横向方木分配梁—安装方木楞梁（采用水准仪控制方木楞梁顶面高程，并设置预拱度）—安装梁板底模—施工预压—分析预压数据、调整梁底板及翼板平面位置及高程-现浇箱梁施工—支架拆除（吊车协助拆除；设置法

14、法

27、警

19、警48交通管制标志）—施工场地恢复。考虑到在高速公路上施工的特殊要求，在上高速路施工前，我部将把桥下所有需要做的工作完成。并完成上高速公路施工的准备工作。安装高速公路中间的支架（即上跨高速公路支架方案中的C排钢管柱及纵、横工字钢）分为四个阶段。第一阶段：高速公路中央分隔带的钢管柱安装（包吊装、连接、加固）。第二阶段：安装钢管柱上部纵、横梁工字钢（包吊装、焊接、铺防护模板）。第三阶段：箱梁施工（包括底模安装、钢筋安装、侧模安装、砼浇筑等）。第四阶段：卸架即拆除箱梁底模及支架：（1）施工准备

A、机械、材料、人员、技术、组织等准备：在完成技术方案的前提下，按施工计划准备好支架施工、箱梁施工的各种材料、施工机具，组织好施工队伍，明确各部门、各班组的职责，做好所有参建人员、班组的技术交底。完成场地的整理、施工便道修筑。特别是在进入高速公路施工前，必须完成除影响高速公路正常通车外的所有工作。如C排钢管柱支墩的基础，预埋件，B、D排的钢管柱安装、连接、加固等。

B、被跨桥中分带电缆槽支撑：起吊安装前，先将沈海高速公路桥中央分隔带的电缆槽用工字钢支撑起来，支撑好以后，割断半边连接电缆槽的钢板，让这半边方便竖立、起吊、安装钢管柱支墩，安装完成后，将割断的钢板连接起来；然后，再割断另外半边连接电缆槽的钢板，让这边也方便竖立、起吊、安装钢管柱支墩，安装完成后，将割断的钢板连接起来，恢复原样。

C、沈海高速公路中央分隔带开口改道 在上跨高速箱梁支架搭设施工前，首先要将沈海高速公路，K473+390和K473+690共300M长度的两端中央分隔带，各开口40M，作交通改道的进出口。施工时，按交通布控管制图进行布控（见图1）

中分带开口改道的具体施工方法：

1、清表掘除、开挖基坑；在中央分隔带40米长2米宽的范围内，清挖杂草树根，运至弃土场。从高速公路路面往下挖45CM深度，整平压实。施工车辆按交通布控图行驶。

2、垫层施工：C15砼垫层，厚20CM。方量：40×2×0.2×2=32m3

3、面层施工：C35砼面层，厚25CM。方量：40×2×0.25×2=40m3(2)钢管支墩上部支架施工顺序及方法

第一施工阶段：进入高速公路安装C排支墩即高速公路桥中央分隔带的钢管柱和钢管柱上的横梁。因为高速公路桥中央分隔带有一组交通信号等光缆，施工方案C排钢管支墩设计为，全幅为两排，每排18根，共36根，排与排的间距为20cm，管与管的间距200cm。C排钢管支墩的材料为Φ300mm钢管，厚8㎜，最长11m，重约3吨。由于施工场地等条件的限制，施工时，施工人员、机械需要进入高速公路。为把对高速公路的影响降低到最小，尽量减少占用高速公路的时间。经多次现场考查，吊车在高速公路上起吊安装既安全、速度桥梁人-http://qiaol.5d6d.com

快。此方案是需要将安装的钢管在高速公路下备料，每根钢管按计算长度下料，并预先在钢管上部对称焊接两个吊环。按顺序放在沈海高速公路中央分隔带下面，用两台25吨汽车吊，进入高速公路起吊，从下往上穿过高速公路桥中央分隔带，然后固定在扩大基础上。起吊时用两根粗麻绳捆绑住钢管，用人拉住绳子，防止钢管摆幅太大，碰撞高速公路的电缆。安装两根后，立即组织工人进行连接加固，加固与吊装同时进行。安装C排钢管柱分两次完成，每次吊装半幅18根。每吊装一根钢管约需要15分钟，同时连接加固，最后将两根工字钢横梁安装到位并焊接牢固，横梁I32a工字钢2根，长16m，每根重1吨，横梁工字钢与钢管柱连接采用焊接方式。此次5小时完成（具体施工时间见《沈海高速公路封闭时间表》）。吊车从杏林入口处进入，在往厦门方向车道上作业，为保施工期间行车安全，我部建议施工期间，高速公路中央分隔带两边各两条车道临时全封闭，过往车辆在两幅车道的临时停车带通行。施工期间，我部派人配合交警、路政进行道路布控、疏导交通。临时交通疏导见布控图。此阶段，分为两次进行，每次封路5小时。每次施工需：

施工机械：25吨汽车吊2台，电焊机6台，另加其它小型机具

施工人员：现场总指挥1人，起吊指挥2人，电焊工6人，安装工人6人，辅助工人12人。第二施工阶段：安装上跨高速公路纵梁及铺安全防护板。该阶段实施在中央分隔带钢管柱和工字钢横梁安装完毕后，连接加固等后续工作完成，纵梁工字钢准备工作完成后开始。纵梁I63a工字钢54根，长14.5m，每根重2.4吨。纵梁工字钢与横梁连接方式采用U型扣加焊接。每块防护板木板(1.22×2.44)约3.00㎡。安装分四次进行：第一次吊装沈海高速右幅道路上面前27根纵梁，纵梁工字钢27根及木板228㎡共76块。第二次吊装沈海高速右幅道路上面后27根纵梁，纵梁工字钢27根及木板228㎡共76块。所有材料准备均在高速公路两侧，第一次和第二次吊装吊车均在沈海高速公路右幅作业,沈海高速公路左幅分隔成双向车道通车。第三次吊装沈海高速左幅道路上面前27根纵梁，纵梁工字钢27根及木板228㎡共76块。第四次吊装沈海高速左幅道路上面后27根纵梁，纵梁工字钢27根及木板228㎡共76块。所有材料准备均在高速公路两侧，第三次和第四次吊装吊车均在沈海高速公路左幅作业。沈海高速公路右幅分隔成双向车道通车。每吊一根工字钢，约用10分钟时间。第一次—第四次吊装,每次占用高速公路时间皆为5小时。工字钢焊接、木板铺放连接固定以及两侧安全防护设施布设与吊装同时进行。吊装的安全措施与第一阶段基本相同。由于在施工时，吊车占用了高速公路车道，高速公路行车临时管制和疏导是半幅施工,半幅通车。施工期间，我部派人配合交警、路政进行道路布控、疏导交通。临时交通疏导见布控图。此阶段，分为四次进行，每次封路5小时。每次施工需：

施工机械：25吨汽车吊2台，电焊机6台，另加其它小型机具

施工人员：现场总指挥1人，起吊指挥1人，安装工人12人，电焊工6人，辅助工人16人。

第三施工阶段：支架吊装完成后，第三阶段工人作业主要在支架防护木板上部.钢筋、方木、模板、混凝土等施工材料从高速公路两侧进行输送。第三阶段施工时间为90天。施工期间，不再占用高速公路车道，但是为保证高速公路上行车安全，在施工段内需要布设安全防护设施，同时在施工段前后两侧1000m～2000m路上也要布设各种安全警示标志，如限速牌、限高架等等。所有摆放的警示标志交通法规实行。具体交通管制及疏导方案见布控图。第四施工阶段：支架拆除阶段。上跨桥施工完成后（包括两侧防撞栏也必须完成），即可将支架全部拆除。侧模从高速路两侧卸除。松下底模的卸落装置，使底模松脱，然后从高速公路两侧卸除。支架上的纵横梁工字钢梁及C排钢管拆除时用吊车吊出，分五次完成。其中拆除纵梁工字钢分四次完成，拆除C排钢管柱和工字钢横梁一次完成。首先派人用气割将连接焊缝割断，人工将工字钢移到箱梁外侧，然后使用吊车将工字钢吊出高速公路外侧。第桥梁人-http://qiaol.5d6d.com 一、二次吊车在沈海高速公路右幅车道上作业，右幅封闭，左幅通车。拆除纵梁工字钢27根×2次；第三、四次吊车在沈海高速公路左幅车道上作业，左幅封闭，右幅通车。拆除纵梁工字钢27根×2次。第五次，当纵梁工字钢拆除完成后，再拆除横梁工字钢及中央分隔带钢管柱，钢管柱拆除时，用氧气在中央分隔带防撞栏的高度将钢管割断，再逐根吊出。吊车在沈海高速公路右幅车道上作业，右幅封闭，左幅通车，拆除横梁工字钢2根，钢管36根。由于拆除纵横梁及钢管柱时，机械不方便作业，人工作业的时间较长，每次施工用时约在5小时左右。施工期间，为保证高速公路行车安全，须对高速公路一些路段进行临时封闭或管制。施工期间交通管制具体见交通管制布控方案及图。此阶段分五次进行，每次封路5小时，每次施工需：

施工机械：25吨吊车2台，电焊机4台，气割设备3套及其它工具若干。

施工人员：现场总指挥1人，起吊指挥2人，安装工人8人，焊工8人，辅助工人16人。支架搭设、拆除的具体时间安排，见《上跨高速支架搭设时间安排》

第三章

上跨沈海高速安全布控方案

一、安全布控方案

1、布控依据

本项目交通安全布控严格按照国标GB5768-1999《道路交通标志和标线》和闽交警高管［2003］5号文《福建省高速公路施工作业管理规定》进行安全布控，并遵守《高速公路交通管理办法》及相关法规。

2、布控

本项目安全布控委托由厦漳高速公路厦门段高速抢修队进行布控，布控图详见《XX（灌口立交—环湾大道段）一期工程上跨沈海高速公路交通管制图一~图九》。

3、布控设施及人员名单

(1)指挥部设在项目部，指挥部人员及本交施工中负责范围如下： 序号 单位 姓名 职务 本次施工中负责范围 联系电话 1 业主项目部 丁庆国 项目经理 业主协调 *** 2 施有志 项目总工 业主协调 6060249 3 总监办 陈胜利 总监理工程师 总监 *** 4 宋华 桥梁工程师 桥梁监理 *** 5 郭长汀 安全工程师 安全监理 *** 6 施工单位 伍良仓 项目经理 总指挥 *** 7 张巨成 技术负责人 技术负责人 *** 8 雷国平工地负责人 工地总负责 *** 9 廖谦 桥梁工程师 桥梁施工技术 *** 10 李建兵 质检工程师 工程质量检查 *** 11 冷奇轩 施工生产调度 机械材料后勤保障 *** 12 胡授华 安全员 施工安全 ***

(2)布控人员名单：陈志强

陈志顺

陈慧勇

李文胜

郑凌坡

郑凌兵

林清风

(3)布控人员安排表，各布控人员在本次施工中负责范围由厦漳高速公路厦门段高速抢修队安排（联系电话由该单位提供）序号 名称 单位 数量 备

注 1 现场总指挥 人 1

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副指挥 人 4 两开口处各一人，海沧、杏林收费站方向各一人 3 车辆限速指挥工人 人 2 一端各一人 封道、改道工人 人 8 海沧、杏林收费站方向各四人 5 工人 人 15 6 司机 人 2

(4)安全布控设施数量表 序号 名

称 单位 数量 备

注 1 前方施工牌 块 6 2Kｍ、1Kｍ、300ｍ各2块 2 限速牌 块 12 80Kｍ、60Kｍ、40Kｍ各2块 3 左、右道封闭牌 块 2 左、右道各1块 导向牌 块 14 左、右导向各5块，左、右改道各1块 5 车辆慢行牌 块 2 解除限速牌 块 2 40Kｍ解除限速 7 路锥 个 480 8 水马 个 40 改道指示牌 块 2 漳州（福州）方向车辆改从海沧（杏林）入口各一块 10 临时告示牌 块 2 11 临时道路封闭牌 块 2 12 运输车辆 台 1 13 指挥车辆 台 1

4、布控实施方案

实施布控上路前对布控人员进行安全教育及布控方案的学习，讲解具体实施布控的先后程序。按计划分别对高速公路K473+390～K473+690段共300m长度进行封闭、改道。在两端中央分隔带各开口40m进行分流。

(1)封闭沈海高速公路左幅道路、改道方案布控：

按照布控设计位置先将标志牌分散放在高速公路紧急停车带紧靠防撞波型板，然后从右幅开始布控：前方施工提示牌、导向牌、限速牌、水马、路锥。

其顺序是：前方施工提示牌 ——→导向牌——→限速牌

——→路锥——→红蓝爆闪灯——→ 解除限速牌。

(2)布控左幅，其布控顺序是：前方施工提示牌——→导向牌——→限速牌——→ 路锥

——→ 红蓝爆闪灯——→ 解除限速牌。

以上准备工作完成后，由交警指挥对高速公路进行确认，布控完成。

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施工作业完成后，立即撤除布控，具体做法是：先将左幅布控拆除，其顺序与布控时相反，然后将右幅布控拆除，其顺序也与布控时相反。

(3)封闭沈海高速公路右幅道路、改道方案布控：与左幅相同。(4)施工完毕后立即撤去所有布控，恢复高速公路的正常行车。

二、附图：

《XX(灌口立交—环湾大道段)一期工程上跨沈海高速公路交通管制图》。（共九张图）

第四章 上跨沈海高速支架施工与交通布控时间安排

一、沈海高速公路中央分隔带开口改道 在上跨高速箱梁支架搭设施工前，首先要将沈海高速公路，K473+390和K473+690共300M长度的两端中央分隔带，各开口40M，作交通改道的进出口。施工时，按交通布控管制图进行布控（见图一）

沈海高速中央分隔带开口改道施工分为两处，每处施工10小时，封路改道10小时，此为第一次封路，用时20小时。

二、灌口立交桥A、B、D、E四排支架搭设

按批准的方案进行施工：先施工钢筋砼扩大基础；预埋钢板、螺杆；钢管柱下料、焊接法兰盘；吊装并安装钢管柱；焊接剪刀撑；铺设I32a工字钢横梁。这四排支架在沈海高速公路以外，因此，施工时不需要封闭交通，可以先一步搭设到拉。

三、灌口立交桥C排支架搭设

1、按设计图施工钢筋砼扩大基础、预埋钢板、螺杆；

2、钢管柱根据计算长度下料、焊接法兰盘，其它材料准备到位；

3、安装XX左幅18根Φ300mm钢管柱，此时，沈海高速左、右幅靠近中央分隔带的1/2车道封闭，左、右幅靠外的1/2车道行车。2台25T吊车停在沈海高速右幅路面上吊装18根Φ300mm钢管柱，钢管柱从被跨桥中央分隔带空隙中，从下往上吊装。钢管柱最长11m，重量约3T，柱底法兰盘螺杆连接，中间[10槽钢剪刀撑，柱顶用I32a工字钢（2根焊成整体）横梁连接，每根横梁长度16m。此为第二次封路，用时5小时。（见交通安全布控管制图二）

4、安装XX右幅18根Φ300mm钢管柱，此时，沈海高速左、右幅靠近中央分隔带的1/2车道封闭，左、右幅靠外的1/2车道行车。2台25T吊车停在沈海高速右幅路面上吊装18根Φ300mm钢管柱，钢管柱从被跨桥中央分隔带空隙中，从下往上吊装。钢管柱最长11m，重量约3T，柱底法兰盘螺杆连接，中间[10槽钢剪刀撑，柱顶用I32a工字钢（2根焊成整体）横梁连接，每根横梁长度16m。此为第三次次封路，用时5小时。（见交通安全布控管制图二）

5、安装沈海高速公路右幅上面54根I63a工字钢纵梁，此时，沈海高速右幅封闭，左幅分隔成双向行车道，道路长300M。右幅施工：2台25T吊车在沈海高速右幅路面上吊装54根I63a工字钢纵梁，纵梁每根长度14.5m，重量约2.05T，纵梁上铺10×10×400cm方木，间距100cm，方木上满铺122×244cm，厚1cm夹板，作安全防护板。以上施工分二次进行，先安装XX左幅27根，后安装XX右幅27根，每次约5小时。此为第四次和第五次封路，每次用时5小时。（见交通安全布控管制图三）

6、安装沈海高速公路左幅上面54根I63a工字钢纵梁，此时，沈海高速左幅封闭，右幅分隔成双向行车道，道路长300M。左幅施工：2台25T吊车在沈海高速左幅路面上吊装54根I63a工字钢纵梁，纵梁每根长度14.5m，重量约2.05T，纵梁上铺10×10×400cm方木，间距122cm，方木上满铺122×244cm，厚1cm夹板，作安全防护板。以上施工分二次进行，桥梁人-http://qiaol.5d6d.com

先安装XX左幅27根，后安装XX右幅27根，每次约5小时。此为第六次和第七次封路，每次用时5小时。（见交通安全布控管制图四）

总共：支架安装分6次进行，封6次路，每次约5小时。

四、上部箱梁施工

灌口立交桥第四联左、右幅箱梁施工时间，总共约90天。全封闭施工（见交通安全布控管制图五），不需封路。但前后各一公里的安全交通布控照样进行。（见交通安全布控管制图六）

五、卸架

支架拆除共分5次进行。第一次、第二次分别拆除沈海高速公路右幅54根工字钢和防护板、方木等；第三次、第四次分别拆除沈海高速公路左幅54工字钢和防护板、方木等；第五次拆除C排36根钢管柱和4根工字钢横梁，每次用时约5小时。拆除支架时的封路和交通分流形式、时间与安装支架时相同。二次拆除沈海高速公路右幅工字钢纵梁，此二次都要封闭沈海高速公路右幅道路，每次约5小时，左幅分隔成双向行车道，道路长300M（见交通安全布控管制图七）；二次拆除沈海高速公路左幅工字钢纵梁时，此二次都要封闭沈海高速公路左幅道路，每次约5小时，右幅分隔成双向行车道，道路长300M（见交通安全布控管制图八）；一次拆除C排钢管柱时，此次，沈海高速左、右幅靠近中央分隔带的1/2车道封闭，左、右幅靠外的1/2车道行车。（见交通安全布控管制图九）总共：支架拆除分5次进行，封路五次，每次约5小时。

六、吊装时间计算

A、安装C排Φ300mm钢管柱，每1根吊装时间：15分钟，含吊装、连接、加固等。B、安装I32a工字钢横梁，每1根吊装时间：15分钟，含吊装、连接、加固等。C、安装I63a工字钢纵梁，每1根吊装时间：8分钟，含吊装、连接、加固等。D、拆除C排支架：

拆除I32a工字钢横梁用时：每1根吊离时间：10分钟。拆除Φ300mm钢管柱用时：每1根吊离时间：7分钟。E、拆除I63a工字钢纵梁用时：每1根吊离时间：8分钟。

七、xx高速公路局部封路时间表 阶段 次 灌口立交桥施工内容及交通布控 沈海高速封闭车道 封闭时间 封闭时间段

一、中分带开口改道 1 沈海高速中分带开口改道，两处各开口40M。

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前后各1KM布控 中分带 两边各

一车道 20小时 2009-2-10 8:00～18:00

二、安装C排钢管柱工字钢横梁 2 安装C排左幅18根Φ300mm钢管柱、横梁。前后各1KM布控、封闭中间300M车道 中分带 两边各

二车道 5小时 2009-2-16 9:00～14:00 3 安装C排右幅18根Φ300mm钢管柱、横梁。前后各1KM布控、封闭中间300M车道 中分带 两边各

二车道 5小时 2009-2-18 9:00～14:00

三、安装工字钢纵梁防护板 4 安装沈海高速右幅54根I63a工字钢纵梁、防护板。前后各1KM布控、封闭右幅300M车道。先27根 右幅 5小时 2009-2-20 9:00～14:00 5 后27根 右幅 5小时 2009-2-22 9:00～14:00 6 安装沈海高速左幅54根I63a工字钢纵梁、防护板、方木。前后各1KM布控、封闭左幅300M车道。先27根 左幅 5小时 2009-2-24 9:00～14:00 7 后27根 左幅 5小时 2009-2-26 9:00～14:00

四、箱梁施工

全封闭施工，前后各1KM布控 无

五、卸架 8 拆除沈海高速右幅54根I63a工字钢纵梁、防护板。前后各1KM布控、封闭右幅300M车道 先27根 右幅 5小时 2009-6-1 9:00～14:00 9 后27根 右幅 5小时 2009-6-3 9:00～14:00 10 拆除沈海高速左幅54根I63a工字钢纵梁、防护板。前后各1KM布控、封闭左幅300M车道 先27根 左幅 5小时 2009-6-5 9:00～14:00 11 后27根 左幅 5小时 2009-6-7 9:00～14:00 12 拆除C排36根钢管柱和工字钢横梁。前后各1KM布控、封闭中间300M车道 中分带 两边各

二车道 5小时 2009-6-9 9:00～14:00 注：以上封闭时间段为设计时间，如有变化以实际施工时间为准，指挥部将提前5天书面通知有关部门和人员。

XX（xx—xx大道段）一期工程项目部

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篇3：支架安全防护施工方案

1.1 主桥箱梁概况

新余大桥主桥 (水中部分) 全长170米, 起于9#墩, 终于13#墩, 跨径分布为35m+50m+50m+35m.结构形式为双副两箱四室, 桥面宽为29米, 单副宽14.5米, 等截面连续箱梁, 箱梁高2.7米, 单副底板宽10.5米, 50米跨中段33.8米范围底板厚0.25米, 两端7米范围内底板厚由0.25米变化到0.45米, 翼板宽2.0米和1.99米, 厚由翼板边缘0.18米变化到梗部为0.45米, 顶板厚均为0.25米, 腹板厚随底板的变化由0.50米变化至0.7米.箱梁在墩顶处设横隔梁, 横隔梁宽2.2米.如图:

箱梁典型断面面积为10.53m2, 每米箱梁重273.78kn, 箱梁腹板加厚处断面面积为13.36m2.每米箱梁重347.36kn.

大桥下部构造为桩基础, 9#、13#墩为桩接柱式排架墩, 10#、11#、12#为群桩基础接承台, Y型墩。承台顶标高为39.2m, Y型墩顶标高为51.85m, 箱梁底标高为52.40m左右.

1.2 桥位地质情况

主桥位处袁河河床标高为37.00m, 河床地质情况为:表层为圆砾, 厚为0.50m-2.10m, 次层为强风化泥质粉砂岩, 层厚为2.3m-4.1m, 岩层的承载力特征值为280Kpa, 第三层为较完整的中风化泥质粉砂岩, 层厚为5.6m-7.0m, 岩石的单轴饱和抗压强度为5.417Mpa, 承载力特征值为1500Kpa。

1.3 桥位水文情况

大桥位于新余市中心城区, 所在河流为赣江一级支流即袁河。根据新余水文站的统计资料, 桥位工程前各频率设计水位如下:

桥位处袁河水文特点:袁河水位在每年的5至9月为丰水期, 10至1月为枯水期, 2至4月为平水期。丰水期最大流量为240-357m3/s, 平水期流量:120-180m3/s, 枯水期流量为<120m3/s.另因桥位上游江口水库泄洪和冬季发电, 在枯水位期也有洪峰的出现。

1.4 主桥箱梁设计施工顺序

新余大桥主桥箱梁在11#墩前10m处设施工缝, 设计施工顺序为第一阶段施工自9#墩至11#墩前10m处, 第二阶段施工自11#墩至13#墩, 分两次张拉, 四跨一联。

2 安全技术设计

2.1 设计荷载

2.1.1 计算模板、支架和拱架时, 应考虑下列荷载并按下表进行荷载组合。

(1) 模板、支架和拱架自重;

(2) 新浇砼、钢筋砼或其它圬工结构的重力;

(3) 施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载;

(4) 振动砼时产生的荷载;

(5) 新浇砼对侧模板的压力;

(6) 倾倒砼时产生的水平荷载;

(7) 其它可能产生的荷载, 如雪荷载、冬季保温设施荷载等。

2.1.2 计算模板、支架和拱架的强度和稳定性时, 应考虑作用在模板、支架上的风力。设计水中的支架, 尚应考虑水流压力、流冰压力和漂流物等冲击力荷载。

2.1.3 组合箱形拱, 如系就地浇筑, 其支架和拱架的设计荷载可只考虑承受拱肋重力及操作时的附加荷载。

2.2 稳定性要求

(1) 支架的立柱应保持稳定, 并用撑拉杆固定。当验算模板及其支架在自重和风荷载等作用下的抗倾倒稳定时, 验算倾覆稳定系数不得小于1。3。

(2) 支架受压构件纵向弯曲系数可按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 (JTJ025) 进行。

2.3 强度和刚度要求

2.3.1 验算模板、支架及拱架的刚度时, 其变形值不得超过下列数值:

(1) 结构表面外露的模板, 挠度为构件跨度的1/400;

(2) 结构表面隐蔽的模板, 挠度为模板构件跨度的1/250;

(3) 支架、拱架受载后挠曲的杆件, 其弹性挠度为相应结构跨度的1/400;

(4) 钢模板的面板变形为1.5mm;

(5) 钢模板的钢棱和柱箍变形为L/500和B/500 (其中L为计算跨径, B为柱宽) ;

2.4 材料要求

2.4.1 支架所用的主要钢材为:

(1) 、主要结构:符合国标 (GB) 1591-79要求16锰 (16Mn) 钢或其它适用于桥梁结构的普通低合金钢。

符合国标 (GB) 700-79要求的3号 (A3) 钢或其它适用于桥梁结构的普通碳素结构钢。

(2) 、铰、销子:符合国标 (GB) 699-65要求的45号优质碳素钢 (45号) 或适用桥梁的铰和销子的其他钢种。

(3) 、钢材的弹性模量规定如下:

弹性模量E:2.1×105Mpa

剪切模量G:0.81×105Mpa

2.4.2 材料的容许应力

2.5 结构内力计算原则和构件的基本计算公式

(1) 结构构件的内力按弹性受力阶段确定, 变形按构件的毛截面计算, 不考虑 (栓) 孔削弱的影响。

(2) 为简化计算, 可将桥跨结构划分为若干个平面系统分别计算, 但应考虑各个平面系统的共同作用的相互影响。

(3) 结构构件的强度计算按下表:

(4) 结构构件的总稳定性按下表的公式计算:

2.6 构造要求

2.6.1 方案概述

支架构造采用630mm×8mm螺旋钢管桩、I56型钢横梁、贝雷片纵梁。底模采用厚15mm竹胶模板, 下面放60mm×80mm方木, 腹板处间距为200mm, 底板处间距为300mm。方木下用Φ50mmδ=3.5mm的钢管作横向分配梁, 间距30cm, 腹板底下用90cm的短管加密至15cm.

现浇支架布置图见附图2~6。

钢管支架的布局设置根据上部梁体结构特征进行, 即在腹板位置和横隔板位置设钢管立柱, 50m箱梁设临时墩6排, 每排6根, 顺桥向间距9.47m, 横桥向间距5.25m, 35m箱梁设临时墩4排, 每排各6根, 顺桥向间距10.77m, 横桥向间距5.25m。其中交界墩承台上设置一排, 通过预埋钢板固定钢管立柱, 其余几排均设在水中。所有钢管立柱通过双向型钢剪刀撑连接。钢管立柱上部的贝雷片纵梁同样根据梁体结构特征设置, 采用单层多排形式, 在箱梁腹板处间距为0.45m, 在箱室底部位的横向间距为0.9m, 每片之间通过型钢支撑架连接, 以增加贝雷片整体性。临时墩布置图如下:

临时墩的设计:根据本桥位的地质情况, 河床卵石层厚为80-160cm, 下为强风化粉石岩, 厚为3.5-4.0m, 再下为中风化粉砂岩, 若用振动锤沉入钢管桩进尺困难, 钢管桩的侧磨阻力少, 难以满足承载力的要求, 故采用人工挖孔桩施工.现拟定临时墩孔径米120cm, 墩底标高进入中风化层30.5-32.0米 (根据地质情况决定) , 顶面标高为41.28米, C20砼, 10#-11#间的临时墩为满足行洪要求和船只碰撞, 拟配筋Φ14钢筋14根, 其它部位临时墩配筋8根.临时墩墩顶树立钢管立柱, 并用Φ227mm的钢管进行纵横联结, 形成固定铰。

2.6.2 细部设计

(1) Y型墩前后两排钢管立柱的设计:Y型墩前后两排钢管立柱设置于承台基础之上, 在浇注承台砼时于相应的位置预埋地脚螺栓, 每个立柱6根, Φ28的R235钢筋, 螺栓长为35倍D。中腹板对应的钢立柱垂直设置, 在Y型墩上预埋铁件, 每隔3m一道, 与钢管立柱焊结。侧腹板处的钢管立柱斜向设置, 跟部与承台边缘净距为30cm。考虑此立柱为斜向受力, 拟采用Φ630mmδ10mm螺旋焊管, 中间4.5m、9.0m处设两道横向联结。顶面与Ⅰ字梁联结。

横向联结钢管采用Φ227mm的焊管, 确保焊结质量。

(2) 横向钢梁的加筋和对接:钢管立柱顶面的横向分配梁采用Ⅰ56热轧型钢。型钢定尺长12.5m, 需进行对接至29.0m, 对接采用同型号的型钢并用δ=10mm的钢板两面贴面焊.为增加型钢的刚度, 每根型钢在钢立柱顶面和两根立柱中间处需增加加劲肋.加劲肋用Φ32的螺纹钢或δ=10mm的钢板.如图:

(3) 贝雷片上的横向分配梁采用Φ=50mm, δ=3.5mm的架子管, 顺桥向间距为30cm, 在腹板位置用110cm的短管加密至15cm.架子管用扣件与贝雷片锁成一体。在架子管上铺以60mm*80mm的方木, 方木间距统一为30cm.如图:

(4) 卸架装置:卸架装置是箱梁砼浇注完毕后用以拆卸支架的装置。本方案的卸架装置采用Ⅰ10#型钢2块拼装而成, 长20cm.置于Ⅱ56型钢之上贝雷片之下, 卸架时用氧气烧开该装置, 使贝雷片徐徐下落2-3cm, 然后拆除贝雷片上的架子管和方木与模板。如图:

(5) 箱梁底贝雷梁分布:贝雷梁分布根据箱梁的特征, 腹板下按45cm、底板下按90cm、外侧翼板下按100cm布置, 每两面片连成一组 (中腹板下三片连成一组) 。根据箱梁底的横坡度, 贝雷梁顶的横坡度与箱梁底的横坡度一致设置。如图:

(6) 剪刀撑与横向斜撑:为保证支架的稳定性, 每两排钢管立柱之间用Φ227的钢管进行横向、斜向连结。立柱与横、斜向钢管之间的连结采用焊结, 如图示:

(7) 斜道

本工程的斜道是人行并兼作材料运输, 其型式宜采用之字型斜道;斜道坡度为1:3, 宽度不小于1m;斜道脚手板应铺严实, 在其上面设厚3cm, 间距不大于30cm的防滑条;转弯处搭设休息平台, 宽度不小于1.2m, 护栏高度1.2m;斜道设置在便于人员通行的支架外侧。

(8) 脚手板铺设要求

作业层脚手板应铺满、铺稳, 离开梁面120~150mm;脚手板, 应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时, 可采用两根横向水平杆支承, 但应将脚手板两端与其可靠固定, 严防倾翻。脚手板采用对接平铺, 四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm, 其板长两端均应与支承杆可靠地固定。安全网架设支架的外侧要满挂安全立网, 立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结, 固定点的间距应不大于50cm, 下边沿设挡脚板, 上下两网之间的拼接要严密。立网平网与施工作业面边沿的最大间缝不得大于10cm。

2.6.3 堆载预压

对支架进行水箱堆载预压, 消除支架部分非弹性变形, 同时获得预拱度, 从而确保混凝土梁的浇筑质量。支架预压采取在箱梁底模上按箱梁混凝土自重的1.2倍进行预压, 加载的顺序须与混凝土的浇注顺序一致。

以水中主梁为例

(1) 、加载材料:采用袋装水为主要材料。集中力部位采用型钢。

(2) 、加载方法:分级、均布加载。

(3) 、总加载量与分级量 (共分四级, 见下图)

(4) 摄像与图片资料:对全过程进行摄像和照像。

(5) 观测点设置:在以上16个断面处各设6个观测点, 共96个观测点。

(6) 加载与变形观测:各跨同时从中开始往两端加载。每级加载至计算量停止加载。

(7) 变形观测:

(1) 变形观测采用精密水准仪进行。加载前1h每个点观测一次.

(2) 每级加载过程中, 每2h观测一次。

(3) 第一、二、三级荷载从施加完毕起, 每6h观测一次, 连续观测12h, 以后每4h观测一次, 连续8h累计变形量不大于1mm, 认为变形稳定, 且持荷时间不少于24h, 方可施加下一级荷载。否则继续持荷观测, 直至变形稳定。

(4) 第四级荷载从施加完毕起, 每8h观测一次, 连续观测72h。再每6h观测一次, 连续观测36h。以后每4h观测一次, 连续8h累计变形量不大于1mm, 认为变形稳定, 且持续时间不少于3d。否则继续持荷观测, 直至变形稳定。

(8) 卸载与回弹观测

(1) 卸载

按加载相反顺序分4级卸载。卸载前对各观测点观测一次。

(2) 回弹观测

每级连续卸载, 从荷载卸完起, 每1h每个点观测1次回弹变形, 连续观测2h, 第4级荷载卸完后, 每4h观测一次, 连续观测8h, 变形不大于1mm, 且回弹观测时间不少于24h, 即为回弹变形稳定, 停止观测。否则应继续观测, 直至回弹变形稳定。

(9) 收集资料, 整理成果

(1) 计算荷载与变形关系值。

(2) 绘制荷载与变形关系p-s曲线。

(3) 计算经过时间与变形关系值。

(4) 绘制经过时间与变形关系t-s曲线。

(5) 计算总变形量、弹性变形量、非弹性变形量。

(10) 整理音像与图片资料。

2.6.4 钢管立柱顶端分配横梁受力计算

根据以上布置情况及受力分析, 对分配横梁进行受力计算。

通过以上分析计算, 对分配横梁进行组合, 受力简图如下:

由不计分配横梁自重的内力图可知:

分配梁采用长度为12.5m的2根Ⅱ56a型工字钢并排拼焊而成, 则Wx=4684cm3, Ix=131180cm4, S*=2737.6cm3, δ=2cm, 强度验算得:

注:支点2左右45cm范围内需加劲处理.

注:2支点处抗剪虽符合要求, 但应作加强处理。

位移图: (2H500的型钢抗弯刚度为96676.7KN·m2)

由位移图可知分配横梁最大变形发生在1单元首端、4单元末端, 为9mm。

2.6.5 钢管立柱受力计算

根据市场供需与施工需要, 钢管立柱采用外径D630mm、壁厚δ9mm的规格, 计算参数为:

截面积A=175.5cm2, 惯性矩I=84615.16cm4, 抗弯截面模量W=2688.2cm3, 回转半径r=21.92cm, 单位重量为137.8kg/m。

钢管立柱顶配以2根H500的型钢, 长14.5米, 共重25.22KN.

通过上述计算, 得到钢管立柱最大受力为1706.4KN, 以此为控制力对钢管立柱进行强度与稳定性验算:

风力计算

F=k0k1k3Wd Awh (k0取0.75, k3取1.00, k1支架迎风面积折减系数取0.7, A表示迎风面积, Wd表示风压取300Pa) (公路桥涵设计规范JTG D60-2004)

模板风力:面积S=2.7×35=94.5m2

高度h=9+0.5+1.5+2.7/2=12.35m

F模板=0.7×0.75×1×0.300×94.5=14.88KN

M横梁=14.88×12.35=183.8KN·m

立柱风力:面积S=9×0.99×12=106.8m2

高度9m

F立柱=0.7×.75×1×0.3×106.8=16.8KN

M立柱=16.8×9=151.4KN·m

贝雷桁片风力:面积S=1.5×35=52.5m2

高度9+2/1=10m

F桁片=0.4×.75×1×0.3×52.5=8.26KN

M桁片=8.26×10=82.6KN·m

ΣM= (183.8+151.4+82.6) /12=34.8KN.M

纵向风力所产生的反力为:

R风=M总/ (d/2) =34.8/ (0.63/2) =110.47KN

(其中d为立柱底部宽度0.63m)

立柱在下端6米内进行横斜向联结, 上端3米与横向分配梁联结, 故构件计算长度按6米计。

L=600cm, r=21.92cm

λ=600/21.92=27.37

查表得稳定系数φ=0.9

σ= (N/ΦA) + (M/W) =108+12.9=120.9<[σ]=145MPa

钢管立柱刚度满足使用要求。

2.6.6 钢管立柱基础受力计算

2.6.7 临时墩设计承载力计算

根据新余大桥<<岩土工程勘察报告>>和<<公路桥涵地基与基础设计规范>>第4.3.4条, C1取0.5, c2取0.04, U=3.768m, h=0.6m

Ra=5.417mpa, A=0.6*0.6*3.14=1.1304m2, 则有

临时墩底载:P=1706+110.4+ (0.6*0.6*3.14*9) *25=2070.74KN<[p]=3351.5KN.符合要求..

2.6.8 临时墩配筋计算

临时墩墩顶标高为41.26米, 进入风化岩界面标高为35.73米, 计算高度为5.53米, 柱直径d=1.2m, 柱控制截面的轴向力计算值为N=1681.69KN (见施组临时支墩受力分析) , 偏心距按e0=315mm计 (钢管桩采用直径为630mm, 按侧边受力计) , 计算弯矩M=529.73kn.m, C20砼轴心抗压强度fcd=9.2mpa, 纵向普通钢筋抗压强度fsd=195mpa, 立柱长细比L0/d=4.608>4.4, 应考虑纵向弯曲对偏心距的影响, 取rs=0.9r=0.9*600=540mm, 则截面有效高度h0=r+rs=600+540=1140mm.

计算受压区高度系数:

假设ξ分别为:0.56 0.57 0.58 0.87 0.2 0.28 0.30.4 0.5, 查表有:

由上述计算表可知, 配筋率ρ=0.067%时, 其承载力Nu=3886kn, 是实际承载力N=2070.74KN的1.87倍, 可不配受力钢筋, 只配构造钢筋.根据<<桥规>>要求, 纵向构造筋的直径应不少于Φ14mm, 根数不小于8根.本桥临时支墩钢筋配置为纵向主筋Φ14mm钢筋8根, 箍筋为Φ8的光圆钢筋, 间距为20cm.

2.6.9 模板下方木的的验算

箱梁模板下6×8cm的方木按30cm布设, 现取腹板下的方木进行验算。

(1) 底板及顶板部分砼厚50cm, 楞木间距30cm, 楞木采用60×80mm, 跨径l=0.3m

满足要求

(2) 腹板部分砼厚2.7m, 楞木间距0.3m, 楞木采用60m×80m, 跨径l=0.15m

满足要求

2.6.1 0 方楞下横向Φ50钢管的的验算

(1) 腹板底下钢管的验算

(1) 钢管侧向受压验算:腹板底下钢管按0.15米的间距布设, 长1.8米, 单副顺桥向每米共6根Φ50δ=3.5mm的钢管.最不利位置为中间贝雷片顶面的受压点.每片贝雷片顶钢管受压点长4.5cm×2=9cm, 每米箱梁受压钢管共长54cm.经试验室试验, 该类钢管13cm长承压15kn变形在2mm内, 现取80%的允许承载力计, 6根钢管在此节点可承载49.8kn.施工荷载P=1.215m2*26kn/m3+0.45*2.5+0.45*2+0.45*0.2=33.7kn.可以满足要求

(2) 钢管抗弯拉验算:Φ50δ=3.5mm的钢管截面抵抗矩W=5560mm3, 均布荷载q=33.7kn/m, M=ql2/8=0.853kn.m, σ=M/6W=25.56Mpa, 抗弯拉满足要求。

(2) 底板下钢管的验算

(1) 钢管侧向受压验算:底板底下钢管按0.3米的间距布设, 长3.42米, 单副顺桥向每米共3根Φ50δ=3.5mm的钢管, 均衡受压.每片贝雷片顶钢管受压点长4.5cm×2=9cm, 每米箱梁受压钢管共长108cm.经试验室试验, 该类钢管13cm长承压15kn变形在2mm内, 现取80%的允许承载力计, 3根钢管在1.0米内可承载99.7kn.施工荷载P=1.71m2*26kn/m3+1.71*2.5+1.71*2+1.71*0.2+3.42*2.2*0.5=56.3kn.可以满足要求

(2) 钢管抗弯拉验算:Φ50δ=3.5mm的钢管截面抵抗矩W=5560mm3, 均布荷载q=17kn/m, M=ql2/8=1.72kn.m, σ=M/3W=103.2Mpa<[σ]=145MPa, 抗弯拉满足要求。

(3) 箱梁底模板的验算

箱梁底模板采用122*244cm的桥梁专用模板, 模板下方6*8的方楞间距30cm, 属通用做法, 故模板板验算略

3 施工要求

3.1 施工准备

3.1.1 技术准备

在本安全专项施工方案实施前, 工程技术负责人应向负责支架技术人员进行全面的技术交底, 在全面了解后应向支架班组进行详细的技术交底。

3.1.2 物资准备

(1) 材料准备

根据材料分析和施工进度计划的要求, 编制材料需要量计划, 为施工备料, 确定堆放场地及组织运输提供依据。

(2) 构 (配) 件和制品加工准备

根据支架构造体系要求, 对构 (配) 件和制品进行加工。

(3) 支架施工机具准备

由架子工自带扳手及其它所需工具。

3.1.3 劳动组织准备

根据《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》、《工程建设重大事故报告和调查程序规定》、《建设工程重大质量事故应急预案》等文件规定以及业主要求, 项目部要设置安全生产领导小组、全面负责本项目安全、环保工作。

(1) 安全生产领导小组

根据管生产必须管安全的原则, 项目经理为本项目安全生产领导小组组长。

(2) 主要人员安排:

(1) 施工员5人:主要负责支架搭设、拆除的技术指导。

(2) 安全员2人:主要负责支架的安全工作。

(3) 支架技术工人15人:根据进度需要, 主要负责支架的搭设、拆除工作。

(4) 其他配合人员5人, 主要负责协助塔吊及操作人员, 模板、钢管、扣件等的运输工作。

3.1.4 施工现场准备

(1) 做好“三通一平”;

(2) 组织物资进场, 并拟定有关的材料试验;

(3) 做好季节性施工准备。

3.1.5 施工场外协调

(1) 材料加工和定货;

(2) 施工机具租赁或订购;

(3) 做好劳务安排, 签订劳务合同。

3.2 支架搭设、检查与验收

支架的检查与验收应严格按照《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 (JGJ 025-86) 和<<公路桥涵施工技术规范>>及《建筑施工安全检查标准》 (JGJ 59-99) 表3.0.4-1落地式外支架检查评分表, 所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单, 并由施工单位主要负责人、安全员、监理签字后, 方能交付使用。

4 安全与日常维护管理

按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检, 合格者方可持证上岗。

5 应急救援预案

(1) 事故报告程序

事故发生后, 作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报, 并联络报警, 组织急救。

(2) 事故报告

事故发生后应逐级上报:一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故 (包括人员死亡、重伤及财产损失等严重事故) 时, 应立即向上级领导汇报, 并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。

(3) 现场事故应急处理

危险性较大支架工程施工过程中可能发生的事故主要有:机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。

6 主要编制依据

[1]公路桥涵施工技术规范 (JTJ041-2000) ;

[2]公路桥涵钢结构及木结构设计规范 (JTJ 025-86) ;

[3]公路桥涵地基与基础设计规范 (JTG D63-2007)

[4]路桥施工计算手册 (周水兴、何兆益) 。

[5]桥梁施工常用数据手册 (张俊义)

[6]新余大桥改建工程施工图设计

[7]建筑施工安全检查标准 (JGJ59-99)

摘要：绿色施工涉及到与可持续发展密切相关的生态与环境保护、资源与能源利用、社会与经济发展问题, 实施绿色施工是可持续发展思想在工程施工阶段的应用, 对促进建筑业可持续发展具有重要意义。

关键词：砌筑工程,绿色施工技术和管理措施

参考文献

[1]公路桥涵施工技术规范 (JTJ041-2000) ;

[2]公路桥涵钢结构及木结构设计规范 (JTJ 025-86) ;

[3]公路桥涵地基与基础设计规范 (JTG D63-2007)

[4]路桥施工计算手册 (周水兴、何兆益) 。

[5]桥梁施工常用数据手册 (张俊义)

[6]新余大桥改建工程施工图设计

篇4：试分析桥梁墩柱无支架施工方案

关键词：桥梁；墩柱；无支撑；建设

引言

从改革开放发展至今，我国各行各业都取得了长足的进步，无论农业、工业、民生、医疗还是军事力量，都在科技的指引下每天进行着日新月异的发展和改变，自古以来道路的发展就受到每个领导部门的高度重视，道路就好比人类身体中的血管，是在全国范围内为各处各地输送“营养”的基础设施，也是最重要的前提条件之一，一个地区的道路不通畅，就会严重影响当地的经济发展。我国国土广袤，山川河流地形十分复杂，这使得有非常多的地方都需要架设桥梁才可通行，而在桥梁建造过正中，建造技术，施工方式、工艺，都会随着科技的发展而不断创新完善，变得更加省时、省力，本文将在下文详细介绍一种在墩柱无支架的环境下进行桥梁施工的方法，在节省人力、资源、原料的同时，安全性也会大大提高，尤其适用于一些松软土质、泥沼地形、山坡丘陵等特殊地质条件下的施工需要，是一种与时俱进的、推广性可靠性都很高的施工技术。

一、桥梁墩柱无支撑施工方式的具体内容

桥梁墩柱无支撑施工具体方式，一言以蔽之，即：以第一新建桥墩为起点，在建设过程中不断向上，依建设先后次序作为施工操作平台，随着建设进程而向上不断推进的一种施工作业方式。

二、无支撑施工方式的操作步骤

为方便阐述，我们可以用假设来模拟一个高架桥的建造过程。首先我们假设一架高架桥全部长度为700米，设计墩身为1.6*3.8m，1.9*3.8m，2.2*3.8m，最高墩柱为45.339m，墩柱与盖梁分别采用相应的混凝土，运用常規的翻模和预埋钢棒方式进行基建，那么在这个条件下，如何采用无支撑施工方式来操作呢？

首先，在桥梁墩柱翻模时候所用的钢板相应高度的8毫米厚度的作为模板，在模板的四角使用斜拉螺杆，对拉螺杆各两排为最佳，然后用钢筋进行捆扎，即第一层捆扎之后，把模板进行排立，这时要注意的一点是各个模板之间所处水平面需保持一致，此外对垂直度的检查也不可忽视，严格按照规定规范进行施工操作，为防止已经排立好的模板变形，可采用钢绳进行加固；模板步骤施工完毕之后，即可利用模板搭建施工的工作平台，利用圆钢和角钢进行搭建，以每一层模板的横面为支点，并在工作平台四周围建栏杆和防护网，做好安全保护措施，安装吊篮，其用途在于用来搭送施工人员，而其他大型的原材料，操作用工具、机械则用吊车进行运送。

其次，是盖梁的具体操作步骤。在浇筑墩柱时留下150毫米的预留孔内插入钢管，并放置工字钢来作为盖梁的承重支柱，在工字钢上层排设建筑木方，每个木方之间距离不要超过1米，木方要进行严格找平，然后使用大块的钢板进行来底膜的安装，由于木方和混凝土的密度性质，铺设好的底膜通常会有1至2厘米的下沉，可预留顶高来应对。之后按照设计规定，用常规方式捆扎钢筋和安装模板，处于对安全的考虑，一定要保证模板的稳固，需要用螺杆进行加固，做后期水平和垂直度的调整。

三、桥梁墩柱无支撑施工时的注意要点

桥梁墩柱无支撑施工的整个建筑过程可分为准备期、模板安装期、钢筋捆扎期、混凝土浇筑期、操作平台搭建期、直至拆除继续搭建下一个平台这样几个期间，在整个桥梁建筑中循环往复，有序进行，需要注意的有建筑工作中的几个常见问题：混凝土保养及浇筑；预埋钢筋等器件；工字钢架设；模板安装与拆除等。

混凝土的保养与浇筑分成“前中后”三个阶段来看，前期应注意的有预埋器件的统计和检查，按照设计图纸要求进行预埋的检测，并检查模板是否组装符合要求，认为减少施工失误；中期浇筑时，挑选配合比最佳的混凝土，混凝土状态为稳定性强、颗粒匀称、强度高，在拌合完成后，用专用器材进行浇筑，采用分层的手法均匀的进行浇灌，每层不宜过厚，否则会影响混凝土的性状和凝结时间；后期将振动器插入混凝土，深度在5厘米左右进行振捣，留意预埋器件的位置，不要产生碰撞。

安装模板时必须严格保持水平精度，对中调平，以保证稳定性，模板与模板连接处缝隙接触平滑紧密贴合；模板之间架设钢筋以支撑；捆扎钢筋时可在已经搭建好的平台上进行，由人工操作机器链接；从安装第二节模板时起就要安排操作的人员扎好安全绳，同时安装吊架；不可贪图方便违规操作。

模板翻升阶段应注意混凝土的凝结强度，符合设计指标后才可将模板进行翻升。首先拆掉模板的对拉钢筋和管套，采用吊车整体提升。运送至相邻墩柱的模板位置进行再次安装，安装步骤与前次一致。需注意在调运过程中的安全措施，避免造成工人或工具的损伤。

四、桥梁墩柱无支撑施工技术的实际应用性

我国幅员辽阔，各种地质地貌不一而足，数十年来的建筑经验告诉我们，传统的支架施工已经不足以满足所有状态下的桥梁建设了。举例来说，我国云南、甘肃、新疆等地区，多山地，多溪流，多沟壑，如果在这样的地形下采用脚手架式的建筑方式，由于土地的松软和不平衡，直接会影响脚手架的稳定性，为了增加工人在作业时候的安全系数，必须将脚手架的下班部分进行加固，加密，桥墩越高，难度、资金和材料的耗费也会呈几何级数随之增大，建设难度成倍增加，搭建设备的增加会造成资金的大量浪费，费工费力费时，往往会事倍功半，拖慢整个进度，影响工期。相反的，若采用上文所述的无支架施工作业方式，则可以轻松的解决这样的问题，不仅节省了资金的投入，也降低了劳动的强度，相对应的也提高了劳动的技术含量和安全性能，尤其在山区的应用更能突出它在实用性上的优点，安全，高效，经济性非常强。

五、 结语

建筑行业的发展，排在首位的都是对安全性的强烈要求，施工人员必须在有安全保障的环境下进行作业，安全生产必须是一切社会性劳动的前提条件，无支架的桥梁建筑模式在推广应用的过程中还要不断的改进，不断把新技术融入进去，去芜存菁，这才是科学技术发展的最终航向。

参考文献

[1]周金涛，孙玉君.柱式高桥墩施工监理的实施及质量监控[J].中国西部科学.

[2]时涛.高桥墩（盖梁）无支架施工技术[J].北方交通

篇5：钢箱梁支架专项施工方案总结

1、钢箱梁支架总体结构设计合理，局部存在需要改进的地方。

2、钢箱梁支架双排钢管支撑间的间距过小，设计中心距为90cm，在该间距下，由于钢箱梁分段时的底板缝与腹板拼缝存在30cm搓台，钢箱梁支立于砂箱上的距离不足，导致砂箱的稳定性不好，对后续的梁底高程调整也存在影响。下次制作临时支墩时，临时支墩的间距宜改为150cm。

3、砂箱内的砂子不易放出，本次使用的是水洗天然砂未烘干，下次使用时需采用烘干后的米砂。

篇6：支架安全防护施工方案

一、概述 1.1工程概况

兴隆镇沙田村河片头人行桥项目是新建人行桥工程。拟建桥位于自贡市沿滩区兴隆镇，本桥跨老蛮桥水库，连接瓦扎山和河片头。

本桥的修建主要为方便两地居民的出行方便。桥梁设计范围为KO+000-KO+46.2，全长为46.2m。

本桥上部结构，主跨：采用一孔18m箱型拱桥，桥台台帽上设置防震挡板及150×200×28板式橡胶支座,中跨跨中设置2cm,边跨跨中设置1cm预拱度,其余各点按二次抛物线分配。设计荷载3.5Kn/m2。主跨拱圈采用箱形等截面混凝土结构。桥台采用C25片石砼台身及基础,栏杆所用钢管为镀锌钢管,栏杆安装采用立柱插入预留孔(Φ10cm),然后灌25#小石子砼.斜腿铰支座采用钢瓦铲支座,支座由N7U形钢及斜退撑座内N6U形钢构成。

1.2施工方法简介，采用扣件式满堂支架现浇施工工艺进行施工。施工时，翼缘模板及外侧模采用定制钢模板，内模采用组合钢模板，底模采用大块钢模板或竹胶板，内模支撑采用φ48×3.5mm脚手管做排架。

二、满堂支架搭设及预压 2.1地基处理

现浇段位于料场内，基本已用砼硬化，基本可不用进行地基处理。若有未硬化完全处，可先用装载机将表层松土推平并压实，如果发现弹簧土须及时清除，并回填合格的砂类土或石料进行整平压实。原有地基整平压实后，铺设15cm厚碎石，采用人工铺平，用蛙式夯土机进行夯压。在石子层上按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位置铺设支垫钢板。

2.2材料选用和质量要求

钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管支架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

2.3支架安装

本支架采用“碗扣”式满堂支架，其结构形式如下：纵向立杆布置间距以90cm为主，箱梁两端为60cm；横向立杆在箱梁腹板所对应的位置间距90cm，腹板及底倒角处钢管间距60cm，其中腹板下加密两列普通钢管，以加强腹板处支架的承载能力；翼缘横、纵向立杆均按90cm布置。在高度方向横杆步距120cm，使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性，在每三排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑（可详见《边跨现浇段碗扣式满堂支架平面布置图》）。在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好支垫钢板，便可进行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。

碗扣架安装好后，对于箱梁底板部份，在可调顶托上横向铺设1200×10×15cm的木枋（15cm面竖放，底板两端各悬出50cm），共24根。然后在其上铺设纵向1400×10×15cm的木枋（15cm面竖放，竖放的目的增加刚度），腹板50cm宽度内木枋满铺，底板其余间距25cm铺设，共50根。对于翼缘部份，钢管架直接搭设到翼缘底，先在顶托上安装纵向1400×10×15cm（15cm面竖放）的木枋，共17根，根据翼缘底板坡面将木枋加工成楔型，若翼缘模板有背肋架，则可不必横向再铺木枋，直接让加工成楔型的木枋与背肋架接触紧密，若翼缘模板无背肋架，则横向间距40cm布置10X15cm（15cm面平放）的木枋，共36根，每根约长410cm。

支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变形＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。

2.4现场搭设要求

2.4.1本工程架体搭设从26#交界墩盖梁一端开始搭设，以盖梁外缘10厘米为第一排立杆。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距基面25厘米，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。箱梁腹板对应处必须用普通钢管增设两列立杆，随碗扣架一起搭设。

2.4.2架体与26#交界墩拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。

2.4.3安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。

2.4.4为了便于拆除交界墩盖梁处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板时将盖梁顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。

2.5技术要求 2.5.1相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；

2.5.2在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；

2.5.3对接扣件的开口应朝上或朝内；（可删）

2.5.4各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；

2.5.5立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；

2.5.6上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；

2.5.7安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。

2.5.8扣件安装应符合下列规定：（可删）

2.5.8.1 扣件规格必须与钢管外径相同； 2.5.8.2螺栓拧紧力矩不应小于50KN〃M；

2.5.9

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

三、满堂支架预压

安装模板前，要对支架进行压预。支架预压的目的：

1、检查支架的安全性，确保施工安全。

2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。

本方案拟按7m一段分段预压法进行预压，预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋（或钢材、水箱）(梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊或简易扒杆进行吊装就位，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。

为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2米布置一排，每排4个点。在加载50%和100%后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。卸压完成后，要再次复测各控制点标高，以便得出支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形）量。预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。

四、支架受力验算

4.1 底模板下次梁（10×15cm木枋）（15cm面竖放）验算

底模下脚手管立杆按照90cm（腹板下60cm，并增强两列普通钢管）布置，纵向次梁木枋腹板处满铺，底板其余处间距25cm，对于纵向次梁木枋的验算，取计算跨径为0.9m，按简支梁受力考虑，分别验算底模下腹板对应位置和底板中间位置：

底模处砼箱梁荷载：P1 = 4.0m×25 KN/m3= 100 kN /m2（取4.0m砼厚度计算）

模板荷载：P2 =4949.13×9.8×10-3/(14×0.5)= 6.93 kN /m2

(腹板内外模重量及内模顶板模板重量由其下木枋承受，翼缘模板重量由翼缘部份钢管架承受，内模底板模板(含倒角模板)由底板下之木枋承受)。

(腹板外模与底板底模采用厚度5mm大面钢板制作，内模采用1.5×0.3m组合钢模板)

腹板内外模模板重量为：

2.9175×

4×

0.00

5×

7.85

×103+(108.56+252.99+150.02+209.75)/100/0.3×14/1.5×14.91= 4949.13 Kg

设备及人工荷载：P3 =(10×60+8×25+1000)×9.8×10-3/(14×0.5)=2.52 kN /m2

(假设单侧腹板有10名工人，60Kg/人；振动棒8台，25Kg/台；其它设备1000Kg)砼浇筑冲击及振捣荷载：(取砼重量的25%)

P4 = 0.25×100 kN/m2 = 25 kN /m2

则有P =(P1 + P2 + P3 + P4)= 134.45 kN /m2

取0.2安全系数，则有P计=P×1.2= 161.34 kN /m2

因为腹板下木枋满铺，故取间距为10cm，则有：

q1=P计×0.10= 161.34 × 0.10 = 16.134 kN/m

W = bh2/6 = 10×152/6 =375 cm3

由梁正应力计算公式得：

σ = q1L2/ 8W =16.134×0.92 ×106/(8×375×103)

=4.356 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa

强度满足要求。由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×16.134×103×(0.9 /2)/(2×10×15×102)

= 0.72603 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（参考一般木质）

强度满足要求。

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4

f max = 5q1L4 / 384EI

= 5×16.134×103×10-3×0.94 ×1012 /(384×2812.5×104×0.1×105)

= 0.49 mm＜ [f] = 2.25mm（[f] = L/400=900/400=2.25 mm）

刚度满足要求。

底板砼仅厚32cm，底板下木枋布置间距为25cm，其强度验算同上，能满足要求。

4.2 顶托横梁10×15cm（15cm面竖放）木枋验算

腹板处脚手管立杆纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m、0.6m（腹板加强后间距为0.3m）两种，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，取计算跨径为0.3m，仅验算底模腹板对应位置即可：

q1=P计×0.3= 161.34 × 0.3 = 48.402 kN/m

W = bh2/6 = 10×152/6 = 375 cm3

由梁正应力计算公式得：

σ = q1L2/ 8W =48.402×0.32 ×106/(8×375×103)

=1.45206 Mpa ＜ [σ] = 10Mpa

强度满足要求；

由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：

τ = 3Q/2A = 3×48.402×103×(0.3 /2)/(2×10×15×102)

= 0.72603 Mpa＜ [τ] = 2Mpa（参考一般木质）

强度满足要求；

由矩形简支梁挠度计算公式得：

E = 0.1×105 Mpa； I = bh3/12 = 2812.5 cm4

f max = 5q1L4 / 384EI

= 5×48.402×103×10-3×0.34 ×1012 /(384×2812.5×104×0.1×105)

= 0.01805 mm＜ [f] = 0.75mm（[f] = L/400=300/400=0.75 mm）

刚度满足要求。

4.3 立杆强度验算 脚手管（φ48×3.5）立杆的纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m、0.6m和0.3m，因此单根立杆承受区域即为底板0.9m×0.9m、0.9m×0.6m或0.9m×0.3m箱梁均布荷载，由横桥向木枋集中传至杆顶。根据受力分析，不难发现腹板对应的间距为0.6m（0.3m）×0.9m立杆受力比其余位置间距为0.9m×0.9m的立杆受力大，故以腹板下的间距为0.6m（0.3m）×0.9m立杆作为受力验算杆件。

则有P计 = 161.34 kN /m2

对于脚手管(φ48×3.5)，据参考文献2可知：

i ——截面回转半径，按文献2附录B表B知i = 1.578 cm

f ——钢材的抗压强度设计值，按文献2表5.1.6采用，f=205 MPa

A ——立杆的截面面积，按文献2附录B表B采用，A=4.89cm2

由于大横杆步距为1.2m，长细比为λ=L/i = 1200 / 15.78 = 76

由长细比查表（参考文献2）可得轴心受压构件稳定系数φ= 0.744，则有： [ N ] = φAf =0.744×489×205 = 74.582 kN

而Nmax = P计×A =161.34×0.3×0.9 = 43.5618 kN

可见[ N ] ＞ N，抗压强度满足要求。

另由压杆弹性变形计算公式得：（按最大高度10m计算）

△L = NL/EA = 43.5618×103×10×103/(2.1×105×4.89×102)

=4.242 mm

压缩变形不大

单幅箱梁每跨混凝土295.5m3，自重约753吨，按上述间距布置底座，则每跨连续箱梁下共有24×17=408根立杆，可承受1249吨荷载（每根杆约可承受30kN），安全比值系数为1249/753 = 1.6587，完全满足施工要求。

经计算，本支架其余杆件受力均能满足规范要求，本处计算过程从略。

4.4地基容许承载力验算

边跨合拢段满堂支架布于料场内，其内场地已硬化，可按C15砼考虑，即每平方米地基容许承载力为1530t/m2，而箱梁荷载（考虑各种施工荷载）最大为16.13t/m2，完全满足施工要求。

五、模板工程

为保证现浇箱梁的外观质量光洁度、表面平整度和线形，加快施工进度，本工程箱梁底模可采用大块钢模板或铺设竹胶板，外侧模采用大块钢模板（可用挂篮外模所拆下的大块钢模板），箱体内采用1.5×3.0m组合钢模板，钢模后背肋采用主桥挂篮外模拆下的[12槽钢顺桥向布置，槽钢布置间距为50cm左右。箱梁外侧模板和翼缘模板采用大型钢板，由专业模板加工厂家加工制作。面板采用5mm厚钢板，横肋采用∠70角钢，背带采用2[12槽钢，背带间距为90cm，每块模板上设有3道背带，每道背带上设置两根φ18的拉杆。经受力验算和挂篮悬臂现浇模板施工检验，此模板强度和刚度完全能够满足施工要求。

箱梁内模支撑采用φ48×3.5脚手管做排架，立柱支撑在底模顶面上，脚手管顺桥向按0.9米设置一排，每排7根，且每排均需设置剪刀撑和纵、横水平撑，以增加支架的整体稳定性，防止内模胀模，内模支架的搭设原理及方式与满堂支架的搭设原理及方式基本相同。

六、支架安全要求

6.1支架使用规定

6.1.1

严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；

6.1.2严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；

6.1.3支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人。

6.2

拆除规定

6.2.1

拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；

6.2.2

拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物；

6.2.3

拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业； 6.2.4拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；

6.2.5拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。

6.2.6

搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；

6.3支架安全措施

6.3.1禁止任意改变构架结构及其尺寸；

6.3.2禁止架体倾斜或连接点松驰；

6.3.3

禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；

6.3.4搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；

6.3.5

不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备；

6.3.6

不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。

6.4钢管支架的防电、避雷措施

6.4.1防电措施

6.4.1.1

钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。

6.4.1.2钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。

6.4.1.3夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。

6.4.2

避雷措施

6.4.2.1

避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。

6.4.2.2

接地极：按支架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5~2.5m，直径为25~50mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。

6.4.2.3

接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。

6.4.2.4接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。

6.4.2.5接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。

6.4.2.6

雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。

七、施工现场安全管理和措施

7.1 在主要施工部位、作业点、危险区、主要通道口挂安全宣传标语或安全警告牌； 7.2 施工现场全体人员严格执行《建筑安装工程安全技术规程》和《建筑安装工人安全技术操作规程》；

7.3 施工现场杜绝任意拉线接电；

7.4 配电系统设总配电箱、分配电箱、开关箱、实行分级配电。开关箱装设漏电保护器；

7.5 施工机械进场安装后经安全检查合格后投入使用。

参考文献：

1、《材料力学》李庆华 主编 西南交通大学出版社 2000.11

2、《建筑施工扣件式钢管支架安全技术规程》（JGJ130-2001）

中铁十四局集团重庆碚东嘉陵江大桥项目经理部 工

程

部

二○○六年十二月一日

附：若顶托横梁采用I16工字钢的验算：

假设：脚手管立杆纵向间距为0.9m，横向间距为0.9m和0.45m，顶托工字钢横梁按横桥向布置，间距90cm。因此计算跨径为0.9m和0.45m，为简化计算，按简支梁受力进行验算，实际为多跨连续梁受力，计算结果偏于安全，仅验算底模腹板对应位置即可：

平均荷载大小为q2=P计×0.9 = 161.34×0.9 = 145.206 kN/m

另查表（参考文献1）可得：

WI16 =141×103mm3 ； I = 1130×104mm4 ； S = I / 13.8

跨内最大弯矩为：

Mmax = q2L2/8=145.206×0.45×0.45/8= 3.676 kN.m

由梁正应力计算公式得：

σw = Mmax / W = 3.676×106 /(141 ×103)

= 26.07 Mpa ＜ [σw] = 145 Mpa 满足要求；

挠度计算按简支梁考虑，得：

E = 2.1×105 Mpa；

f max = 5q2L4 / 384EI

= 5×145.206×0.454×1012 /(384×2.1×105×1130×104)