某空调系统噪声改造

某空调系统噪声改造（精选6篇）

篇1：某空调系统噪声改造

某采暖系统节能改造工程简析

我设计的题目是沧州市某生活管理处采暖系统的节能改造工程。这个集中供热系统的采暖面积是33.8万平方米.通过计算可知，该系统每年至少可节煤5000吨。换句话说，30%多的能量被浪费了。如果我的设计被采纳，这个管理处每年可以节约大约一百万元的经费（如果煤价是200元/吨）。而我所做的仅仅是装调节阀，平衡并联管路阻力；安装温度计，压力表，对采暖系统进行监控；换掉了过大的循环水泵和补给水泵；编制了锅炉运行参数表。

原始资料

1.供热系统平面图，包括管道走向、管径、建筑物用途、层高、面积等。

2.锅炉容量、台数、循环水泵型号及台数等。本系统原有15吨锅炉三台，启用两台；10吨锅炉三台，启用一台；配有12SH-9A型160KW循环水泵三台，启用两台。

3.煤发热量为23027KJ/kg（5500kcal/kg）。

4.煤耗量及耗煤指标，由各系统资料给出。采暖面积：33.8万m2；单位面积煤耗量：39.54kg/m2？年。

5.气象条件：沧州地区的室外供热计算温度是-9℃，供热天数122天，采暖起的平均温度-0.9℃。

6.锅炉运行平均效率按70%计算。

7.散热器以四柱为主，散热器相对面积取1.5.8.系统要求采用自动补水定压。

设计内容1.热负荷的校核计算《节能技术》设计属集中供热系统的校核与改造。鉴于设计任务书所提供的原始资料有限，拟采用面积热指标法进行热负荷的概算。

面积热指标法估算热负荷的公式如下：

Qnˊ= qf × F / 1000 kW

其中：Qnˊ—— 建筑物的供暖设计热负荷，kW；

F —— 建筑物的建筑面积，㎡；

qf —— 建筑物供暖面积热指标，W/㎡；它表示每1㎡建筑面积的供暖设计热负荷。

因此，为求得建筑物的供暖设计热负荷Qnˊ，需分别先求出建筑物供暖面积热指标qf 和建筑物的建筑面积F.1.1 热指标的选择

由《节能技术》附表查得：住宅的热指标为46~70W/㎡.我们知道，热指标与建筑物所在地的气候条件和建筑类型等因素有关。根据建筑物的实际尺寸，假定一建筑模型，使用当地的气象资料，计算出所需热指标。这样可以使热指标接近单位面积的实耗热量，以减小概算误差。

建筑模型：长30米，宽10米，高3.6米。普通内抹灰三七砖墙；普通地面；普通平屋顶。东、西及北面均无窗，南面的窗墙面积比按三比七。不考虑门的耗热量。

注：考虑到简化计算热指标时，选用的建筑模型忽略了门的耗热量，东窗、西窗和北窗的耗热量，且业主有安装单层窗户的可能性，还考虑到室外管网热损失及漏损，为使概算热指标接近实际情况，楼层高度取值适当加大；本设计若无特殊说明，资料即来源于《供热工程》；若无沧州的数据，则取与之毗邻的天津市的资料进行计算。

1.1.1 冷风渗透耗热量Q′2的计算

根据附录1-6，沧州市的冷风朝向修正系数：南向n = 0.15.按表1-7，在冬季室外平均风速vpj = 2.8 m/s下，双层木窗冷风渗透量L = 3.58 m3/m·h.窗墙面积比按三比七，若采用尺寸（宽×高）为1.5×2.0，带上亮的三扇两开窗，应有窗户11个。而每个窗户可开启部分的缝隙总长为13米。那么南向的窗户缝隙总长度为11×13 = 143 m.V = L×l×n = 2.2×143×0.15 = 42.04 m3/ h

冷风渗透耗热量Q′2等于：

Q′2= 0.278Vρwcp（tn-t′w）

= 0.278×42.04×1.34×1×[18-（-9）]

= 423 W

1.1.2 围护各部分耗热量Q′的计算

将所选建筑模型分成顶棚，墙体及窗，地面三部分，分别求其耗热量。有关计算请参见“耗热量计算表”。

Q′顶棚 = 6885 W

Q′墙体及窗 = 12340 W

Q′地面 = 2701 W

1.1.3 不同层高的热指标：

一层：q1 =（2701+12340+6885）/ 300 = 73 W/㎡

二层：q2 =（2701+12340×2+6885）/ 600 = 57 W/㎡

三层：q3 =（2701+12340×3+6885）/ 900 = 52 W/㎡

四层：q4 =（2701+12340×4+6885）/ 1200 = 49 W/㎡

说明：四层以上的建筑物，为保险起见，其热指标按四层的取值。

1.1.4 各用户的计算流量

流量计算公式：

GL = 0.86×∑Q /（tg-th）Kg /h

其中：GL —— 流量，Kg /h；

∑Q —— 热负荷，W；

tg、th —— 供回水温度，℃。

说明：在选择概算热指标时已经考虑室外管网热损失及漏损，故在此不再考虑此系数

2.外网水力平衡的计算与较核这部分的计算已经列于水力计算表中，在此只给出扼要的计算说明。

2.1 外网的编号

由于本工程的管段较多，若从1开始，顺次递增编完所有的管段，其最后的一个管段编号会很大。而且，从锅炉房出来的是六根管，如此编号，各管始末段不直观，不利于水力计算。

因此，从锅炉房出来的六根管，各个均由1开始顺次递增编号，分别用圆形、斜三角形、三角形、菱形、方形和多边形圈住管段编号并命名为圆形环路、斜三角形环路、三角形环路、菱形环路、方形环路和多边形。

2.2 比摩阻的计算

《节能技术》中给出了计算公式为：

R = 0.00688×0.00050.25×G2 /（U1×D0.25）

其中：R —— 比摩阻，Pa/m；

G —— 流量，Kg /h；

U1 —— 水的密度。近似取100℃时的值：958.38Kg /m3；

D —— 管径，m.2.3 沿程阻力的计算

《节能技术》中给出的计算公式为：

R = H×L

其中：R —— 沿程阻力，Pa；

H —— 比摩阻，Pa/m；

L —— 管段长度，m.2.4 管段阻力公式：

《节能技术》中给出了计算公式为：

R = H×L（1+α）

其中：R —— 沿程阻力，Pa；

H —— 比摩阻，Pa/m；

L —— 管段长度，m.α —— 局部阻力系数。局部阻力与沿程损失的比例百分数，一般取α = 0.3.对比2.2和2.3 中的两个公式，可得出以下关系式：

R管段 = 1.3×R沿程

2.5 用户阻力的确定

按照指导老师给出的经验值（采暖面积为4000㎡的用户压头取2m水柱，2000㎡的取1m），结合实际情况稍做扩展，用户压力按以下原则选取：

个别采暖面积大于5000㎡的，其用户压头按以上表格类推。末端用户的用户压头按上表的1.5倍选取。

2.6 环路的阻力计算

各环路的总阻力等于用户阻力和供回水管路的阻力之和，即：

R环 = 2×R沿程 + R用户

2.7 并联管路的水利平衡

一般来说，两个管路并联时，其各自的阻力是不相同的，需要进行水利平衡计算，阻力较小的管路剩余压力即为两管路阻力之差。剩余压力可用调压孔板消耗掉，孔板公式：

d = 3.56×（G×1000）0.5 / Y0.25

其中：d —— 孔板直径，mm；

G —— 管段计算流量，t /h；

Y —— 调压孔板需要消耗的剩余压头。

3.锅炉运行台数及容量选择匹配3.1 锅炉容量的确定

通过热负荷的计算，已经求得总热负荷为18.2 MW.根据《供暖通风与空调工程设计资料大全》公式3-1.1，锅炉用于采暖时，其容量公式为：

D = k0×k1×D1

其中：D —— 采暖容量，W；

k0 —— 室外管网热损失及漏损系数。此项多因用户不热放水或使用管网热水造成，已在概算热指标中以考虑，故此系数取1；

k1 —— 采暖热负荷同时使用系数，查表应取1；

D1 —— 最大设计热负荷，W.将数据代入以上公式：

D = k0×k1×D1 = 1×1×18.2 = 18.2 MW 3.2 锅炉台数的确定

1吨的锅炉相当于0.7MW.欲达到18.2MW的热容，需要锅炉的吨位是：

n = 18.2 / 0.7 = 26 t

现有15吨锅炉两台，10吨锅炉三台。考虑到方便锅炉的运行与维修，最好使用同一型号的锅炉。即：运行两台15吨锅炉，或三台10吨锅炉均可。但是，一般说来，较大的锅炉效率高，故最大热负荷时拟运行两台15吨锅炉。其它锅炉作为备用或运行调节时再用。

4.循环水泵容量及台数的确定4.1 循环水泵流量的确定

在水力计算中，已经计算出了总流量：

G = 625 t /h

4.2 循环水泵扬程的确定

由水力计算，已经计算出了最不利环路为圆形编号的环路。其室外管网与末端用户的阻力之和为26 m.4.3 循环水泵的选择

原12Sh-9A型160 KW的循环水泵流量、扬程均过大，应换为一台12Sh-19A型90 KW的循环水泵，原12Sh-9A型160 KW的循环水泵可作为备用泵。两种型号的水泵参数如下：

做出12Sh-19A型90 KW的循环水泵的水泵特性曲线，当流量为 625 t /h时，扬程是28.8m，满足要求。循环水泵稍有余量，有利于当管网水力失调时，保障末端用户的正常供热。应当说明的是，此时水泵运行在高效区偏左。5.自动补水、设计定压5.1 补水泵流量的确定

一般来说，补水量循环水量的5%选取。在水力计算中，已经计算出了总流量为625 t /h.G = 625 × 5% = 31.25 t /h

5.2 补水泵扬程的确定

5.2.1 静水压力的确定

本工程中最高的楼是五层，按层高2m计算，并留3m的富裕压力。

Hb = 3×5+3 = 18 m

5.2.2 水泵进出口压力损失。

管段按10m，取比摩阻为500 Pa/m，那么，水泵进出口压力损失为0.5m 水柱。

5.2.3 补水泵的扬程的确定

补水泵的扬程计算公式为：

H = Hb + Hs –h

其中H —— 补水泵的扬程，m；

Hb —— 补水点压力，一般取静水压力，m；

Hs —— 水泵进出口压力未免损失，m；

h —— 补水箱与补水泵的高差，取2m.代入数据：

H = Hb + Hs –h =18+0.5-1.5 = 17m

5.2.4 补水泵的确定

补水点若定循环水泵的吸入口。在由流量为31.25t /h，扬程17m，选用IS65-50-125型3KW水泵（流量为30t /h，扬程18.5m）两台，一用一备。

5.3 定压设计

拟采用变频定压，接于循环水泵的吸入口处。其扬程取静水压线18m，流量取循环水量的3%，即：

625×4% = 31.25 t/h

变频柜依上数据选用。附变频电路图供参考，下面是变频定压的介绍及工作原理。这部分设计资料来源于《工业与民用常用水泵》，稍做改动。我们是非电专业学生，此部分不作为本设计的重点。

变频定压，就是根据水压微小的变化，通过改变水泵电机的供电频率，从而调节水泵的转速，以维持水系统的压力不变的定压方式。它省去了高位水箱，也不用气压罐。既节能，又省建筑面积。它的不足是必须依靠电源。

工作原理：平时转换开关置于自动位置，控制器1KM吸合，水泵由变频恒压控制水泵运转。水压信号经变送器送至控制器KGS，由KGS控制变频器VVVF的输出频率，从而控制水泵的转速。当系统需要的补水量增大时，水压欲下降，控制器KGS使变频器VVVF的输出频率提高，水泵的转速提高，补水量增大，以满足系统需要补水量的增大，维持水压基本保持不变。当系统需要补水量的减少时，过程相反，控制系统使水泵减速，仍维持系统水压的恒定。

如果1号变频泵发生故障，触电ARM接通，继电器2KM通电吸合，发出故障报警信号。同时，由于时间继电器3KM的通电，经延时，接触器2KM通电吸合，2号变频泵自动投入工作。

6.监测计量系统6.1 流量变送器的型号的选择与安装

根据计算循环水量625 t /h，可把总管管径设计为DN400，故选用LWCQ-0422型不断流式涡轮流量变送器，用于测量总流量。

这种变送器的特点：抗杂质性能强，叶轮转动可自动排除悬浮物，污垢对精度的影响小，流量范围宽，灵敏度高，压力损失可忽略不计。

所选变送器可安装在除污器与循环水泵吸入口之间或循环水泵出口和锅炉进口之间。安装时，可配备DN40定型三通，要求通过法兰连接。

注意：须保证流体充满管道，不得有气泡。同时，应保证变送器进水口前端至少有20倍的管径长度的直管段，出水口端应有不小于7倍的管径长度的直管段。如果原有管道不能满足以上要求，则应另设管道或加长原管道。LWCQ型变送器可不设旁通管，但应远离外界电磁场，其信号线采用双芯屏蔽线。

LWCQ-0422型变送器的工作参数为：公称直径400mm，正常流量范围320~1100m3/h，最大工作压力1MPa.各用户和各管段流量的检用便携测式流量仪。流量集中检测投资大，且不必需，故不予采纳。

6.2 测温元件的选择

采用微机监测，网路总供、回水网路及各环路供、回水网路；最近用户、最远用户、建筑规模较大的用户及重要用户分别安装AD90或TZ型热敏电阻作为测温元件，信号线使用双芯屏蔽线；其它用户采用TZ型热敏电阻，信号线使用RV1×0.4~0.75mm2普通导线即可。其余用户安装工业用温度计或玻璃液体温度计。测量范围要求：（-100~+100），精度要求：（0.5~2）℃。有机液体呈红色，刻度清晰，易于读数，精度可靠，价格便宜易损坏，可带保护套。

注意：系统总供、回水测点布置，要求精度较高。总回水温度测点应设两台锅炉各供水管合并后的总供水管上。温度计安装应使感温部分位于被测介质中心，较小的管径可倾斜安装。倾斜安装时，温度计与管轴的夹角不应小于45.，且温度计插入管道的方向应与流体流动的方向相反。温度计要在安装便于工作人员观察的部位。

测温点布置见施工图。

6.3 压力表的选择

选用普通弹簧压力表：测压点压力相对稳定，最大量程取1.5倍额定压力：测压点压力不稳定，最大量程取2倍额定压力。通常总供回水精度选一级，其它可稍放宽，常用Φ100的，重要的取Φ200.6.4 微机监测计量仪的选择

根据选用流量变送器的型号和数量，以及测温元件的布置情况，选用GWJ—Ⅱ型多点测温微机监测计量仪。

GWJ—Ⅱ型多点测温微机监测计量仪的功能——测供、回水温度：20~110℃；测各用户入口处的回水温度：20~110℃；测总循环水量：小于999 t/h；计量瞬时热量：小于999×104 W；累计全年热量：999999×104 W；打印供热参数。

6.5 其它要求

为进行网路平衡调整，要求网路系统各用户引入口设置检查井。在各环路、各用户供、回水管安装压力表、温度计和调节阀，详见施工图。

为进行耗煤量、耗电量、耗水量的监测，要求锅炉房单独安装电表、水表并设置煤称。

选择压力表时，一般要求被测点的压力在压力表量程的1/3~2/3范围内为佳。安装时，压力表要安在便于工作人员观察的部位，且要求压力表垂直。取压口与压力之间应设阀门，以备检修时使用。一般在不读数时，应将压力阀关闭。

7.锅炉运行量化管理有关计算数据已经列于“量化管理运行参数表”中，在此只给出相关的计算依据公式及简要说明，锅炉运行量化管理所需的数据请参阅该表。

7.1 供、回水的温度

《节能技术》公式（3-30）和公式（3-30）给出了运行调节的供、回水的温度计算公式：

tg = tn+Δts′×[Q /（ā× ？）]β +Δtj ′×[Q /（G× ？）] ℃

th = tg-2Δtj ′×[Q /（G× ？）] ℃

其中：th、tg —— 某一室外温度下的总供、回水温度，℃；

tn —— 供暖室内计算温度，℃；

Δts′—— 用户散热器设计供、回水的平均温度，℃；

Δts′ = 0.5×（tg′+ t h′-2 tn），℃

tg′、t h′—— 设计供、回水的温度，℃；

Δtj ′—— 用户设计供、回水的温差，℃

Δtj =（tg′-t h′）/2 ℃

Q —— 相对热量，Q =（tn – tw）/（tn – t′w）；

tw —— 当天室外日平均温度，可采用当地气象台站预报值，℃；

tw ′—— 供暖室外计算温度，℃；

β=1/（1+B）

B —— 散热器传热系数实验指数，可查《节能技术》附录3-1和3-2；

ā —— 用户散热器相对面积，即散热器设计面积与实际需要面积之比，ā = Fs / F j；

？—— 锅炉运行相对时间，？？ = Ts / 24；

G—— 相对流量，即调节时所需要的实际流量与设计流量之比，G =Gs /G j.7.2 耗热量的计算

《节能技术》公式（6-3）

Qy = Q′z（tn – tw）/（tn – t′w）W

其中Qy —— 运行热负荷，即实际耗热量，W；

Q′z —— 设计最大热负荷，W；

tn、tw —— 设计室内、外温度，℃；

7.3 供热量及锅炉运行方式

最冷时，两台锅炉均降负荷至90%（18.9MW）运行，一台连续运行，另一台间歇运行；当室外温度升至-3℃时降负荷至80%运行（16.8MW）运行，一台连续运行，另一台间歇运行；当室外温度升至3℃时一台锅炉100%负荷（10.5MW）运行，间歇运行。

7.4 总耗热量的计算

《节能技术》公式（6-5）

Qq = 8.64×10-2× Qz′×N×（tn-tw·p）/（tn-tw′）MJ/y

其中：Qq——总耗热，MJ/y；

Qz′——最大设计热负荷，MW；

N——室外日平均温度tw≤5℃（或8℃）的天数（采暖天数），天；

tn、tw·p、tw′——分别为室内设计温度，tw≤5℃（或8℃）期间的室外日平均温度和采暖室外设计温度，℃

7.5 日耗煤量的计算

《节能技术》公式（6-8a）

Bd = Qd/（Qdw×η）kg

其中：By——日耗煤量，kg；

Qd——日供热量，kJ.Qdw——煤的低位发热量，kJ/kg；

η ——锅炉运行效率。

7.6 量化管理及其运行记录

在锅炉运行过程中，量化管理员每天收取气象预报的室外日平均温度，在“量化管理运行参数表”中查取对应的供、回水温度该天的锅炉运行参数，并按“锅炉运行参数及供热、耗煤量表”挂牌公布，以指导司炉人员按需供热，计量耗煤量，并根据供热效果进行合理调整。交接班时，核对实际供热量、耗煤量、耗水量，计算锅炉运行效率，并按“锅炉运行参数及供热、耗煤量表” 的要求做好记录。每班微机打印记录纸，一同附在记录表中。根据本班的供热情况和天气预报，公布下一班的供热、耗煤指标及运行参数，作为下一班供暖运行的依据。

此外，在锅炉运行期间，对用户室温应采用自记式温度计进行巡回检查，连续记录，用以检查供暖效果。同时，还应对室外温度进行实测，自动记录，以核对采暖期室外平均温度。在此期间，要保存微机的累计供热量。采暖结束后，应根据年耗热量、室内外实测平均温度，核算系统实际供热指标和年平均供热指标。还应统计核算采暖期总耗煤量、耗电量、耗水量，计算锅炉的平均热效率，总结经验，以降低成本，提高效益，实现锅炉运行量化管理的科学化、规范化、标准化。

8.概算年耗煤量、耗电、耗水量8.1 年供暖热负荷Qq计算

由《节能技术》附表6-3可知，日平均温度tw≤+5℃的天数为122天，此间的室外平均温度tw·p =-0.9℃。该系统的最大热负荷Qz′=18.16MW，根据《节能技术》公式6-5，可得到实际年供暖热负荷为：

Qq=8.64×10-2× Qz′×N×（tn-tw·p）/（tn-t′w）

=8.64×10-2×18.16×106×150×（18+0.9）/（18+9）

=1.3428979×108 MJ/y

8.2 年耗煤量By的计算

已知煤的发热量是23027kJ/kg，锅炉的平均运行效率可达65%，由根据《节能技术》公式6-8a得：

By = Qq/（Qdw×η）

=1.3428979×108/（23027×70%）

=8331 t

往年耗煤量

By′ =33.8×104×39.54=13365 t

和往年相比，可节煤

B′ = 13365-8331 = 5034 t

根据《节能技术》公式6-8b，折合标煤为：

By = B′× Qdw / Qb

= 5034×23027 / 29308

= 3955 t

节煤率：

B′/ By′ = 5034 / 13365 = 37.7%

采取节能措施后单位采暖面积耗煤（23027 kJ/ kg）量：

By/ A总 = 8331×103 /（33.8×104）= 24.65 kg/m2

对应综合热指标：

q = 18.2×106 /（33.8×104）= 53.85 W/ m2

8.3 年耗电量Py的计算

根据节能方案动力设备运行情况可知：

该系统供暖天数为122天，室外设计温度从-9℃到5℃（最大温差15℃），即每1℃的温差大约为8天。

当室外温度5≤tw≤3℃时，单台锅炉运行时间为21.5h，动力设备运行取21.5h；当室外温度tw<3℃时，有一台锅炉连续运行，动力设备按照采暖期内连续运行考虑。计算其有功功率，其功率系数取0.7.那么，采暖系统动力设备的年耗热量为：

Py = [21.5× 8×3×60+24×（122-3×8）×60]×0.7

= 120456 kW·h

8.4 年耗水量Gy的计算

年耗水量Gy由两部分组成：采暖开始时系统充水和系统运行时补水。

8.4.1系统充水量的计算

系统充水由部分组成：散热器内充水量，楼宇内部管路充水量，室外管网充水量和锅炉的充水量组成。

散热器充水量的计算：设采用四柱813型散热器，每片的标准散热量为142W，水容量是1.4L.本系统最大设计热负荷是18.16MW（含5%的漏损，计算散热器充水量时要扣除），散热器相对面积是1.5，那么，需要的水量是：

18.16×106/1.05×142×1.5×1.4/1000 = 245 t

楼宇内部管路充水量：单座楼充水量取相当于DN70的管段15米（设有一五层楼，层高3m）的充水量，只计四层和五层的楼的座数（共计90）。那么，其充水量为：

3.14×（0.7×10-3）2 /4×15×90×0.95838/1000 = 5 t

室外管网的充水量根据各管段的管径和长度进行计算，方法同上，计算数据请参见“外网管路充水量计算表”。

此项的水量：G = 155 t

两台15t锅炉的充水量为：

8.4.2 补水量的计算

一般来说，补水量按循环水量的0.1%选取。在水力计算中，已经计算出了总流量为625 t /h.年耗水量为：

Gy = G×0.1%×24×N= 625×0.1%×24×122 = 1830 t

8.4.3 锅炉充水量

单台15t的锅炉充水量取15t，两台的锅炉锅筒容水量即取30t.8.4.4 总充水量的确定

G = 245+5+155+30+1830 = 2265 t

9.概算工程投资及效益分析通过概算工程投资与节约带来的效益进行对比、分析，便可看出进行节能改造的可行性与必要性。下面分别计算工程投资和由节煤带来的收益。

9.1 概算工程投资

改造所需的材料、设备已经列于《施工预算材料总表》中。由预算可知，所需材料、设备的投资为143753元。施工调试费取20万元。共需要投资约35万元。

9.2 节煤带来的收益

通过以上计算，已经求得年节约煤5034t.每吨煤按200元计，由节煤而节约的经费为：

5034×200=1006800元

9.3 效益分析

可见，技术投资当年既可从节约费中收回，并结余月65万元。

篇2：某空调系统噪声改造

1． 现状分析

铁路运输部原调度电话系统是依托分公司所属电信部门的电话交换机及模拟电话集中机等组成，存在功能单一，操作繁琐，可靠性差、设备老化、维护工作量大等不足。随着铁路运输部生产任务的增加，铁路运输全面提速，运能逐年提高，对调度电话系统提出了更高的技术要求。

2． 需求分析

（1）运输调度组织形式:

运输部调度室对A、B、C、D、E五个运输科调度员进行一级调度，利用电话交换网，使用模拟调度台、自动电话机。各铁运科调度室对科属各站场值班员进行二级调度，利用铁路沿线电缆，使用模拟电话集中机。各站场值班员、道口、轨道衡等相关人员使用模拟电话集中机、共电电话、磁石电话进行业务联系。

（2）新设数字调度电话系统组成：

组建运输部专用调度电话系统，利用光缆构成运输部调度室对五个铁运科调度室的调度专网。

新设光纤综合接入设备、传输设备、数据通信设备，构建数字通信综合业务平台，为数字调度电话系统、视讯会议系统、远程监控系统提供基础网络支持。

新设智能数字调度电话系统

在运输部调度室新设智能数字调度电话系统，构建集数字调度电话、数字录音于一体的通信体系。

新设音频会议电话系统

在运输部调度室、会议室及五个铁运科调度室新设音频会议电话系统，构建高质量电话会议通信系统。

新设程控电话集中机系统

在五个铁运科调度室新设程控电话集中机系统，提高系统通话质量。

根据现场设备及业务情况，逐步将各站场的模拟电话集中机更新为

程控电话集中机。

（3）新设调度电话系统特点：

可靠性高，通话音质清晰、无杂音、噪声干扰。

提高工作效率、减少工作强度。

数字调度电话系统、专线会议电话系统功能齐全、工作状态稳定。

系统选用智能触控液晶显示器作为调度操作台，操作灵活、快捷。

多项业务可实现一键触发，减少调度员工作强度。

节约通信费用，构建数字调度通信专网，可将大量的企业内部业务联系电话、传真等功能通过专网实现，节省通信费用。

主、备用双套通信方案，确保调度通信安全、畅通。

通过数字调度系统的设置及线路转换设备，可保留原分公司电话交换网

传输通道，当专网通信遇故障或异常时，可及时启用备用传输通道，确保调度通信安全、畅通。

自带数字录音系统

数字调度系统自带数字录音功能，可自动录制调度员、值班员的语音信息。查询、回放操作方便，声音清晰、无失真。录音时长可达1388小时。为落实、检查安全生产各项规定，提供技术支持保证。

可选数字录音系统

铁运科及所属站场程控电话集中机，可选配固态语音录放仪，纯数字录音，无机械损耗。查询、回放操作方便，声音清晰、无失真。

录音时长16--256小时可选。

3． 系统组网

本组网图为示意图，未标注全部站点的名称。

4． 组网设备简介

4.1 PCM复用设备

传输接口：2M

自动电话接口：各N路

音频四线接口：各N路

4.2 HT1000数字调度电话系统

自动电话：N路

外线中线：N路

音频四线：N路

数字录音：1388小时

配套不间断电源可保证交流断电时系统正常工作6小时以上。

4.3 HT100程控电话集中系统

容量配置：根据需要可配置10-30门。

配套不间断电源可保证交流断电时系统正常工作6小时以上。

4.4 HT940 固态语音录放仪

通道配置：根据需要可配置1-4通道。

容量配置：根据需要可配置16-256小时。

双路电源供电，可保证交流断电时系统正常工作6小时以上。

篇3：某空调系统噪声改造

1 对象与方法

1.1 对象

采用整群抽样的方法选择该厂各个车间噪声作业人员197人为作业噪声接触组,不分性别,年龄≥20岁、工龄≥1 a;选择无噪声接触和身体健康的,并且排除曾从事噪声作业的该厂其他无噪声环境工作人员200人作为对照组,不分性别,年龄≥20岁、工龄≥1 a。对所有调查对象均详细询问职业史、既往史,并由专业医生进行心血管检查,排除既往有高血压史、冠心病史、糖尿病史及其他跟心血管有关的其他疾病。两组人员具有可比性。

1.2 方法

1.2.1 问卷调查

采用整群抽样问卷的调查方式,调查活动在调查人员的主持下进行,现场发放问卷,答题时间充分,收集个人噪声暴露职业史、既往史、家族史、个体防护情况和自觉症状等资料。

1.2.2 作业现场的噪声测定

依据《工业企业设计卫生标准》(GBZ 1-2010)的要求,采用GS 5670XA型噪声级计测定作业环境中的噪声强度[dB(A)]及声压级。

1.2.3 高血压诊断方法及其标准

在正常作业时段,待作业工人休息20 min后,采用坐位方式和台式水银柱血压计,测右上肢肱动脉的血压。按世界卫生组织制定的高血压诊断标准:安静状态下收缩压≥140 mm Hg和(或)舒张压≥90 mm Hg以及服用降压药者。

1.2.4 心电图检查

采用上海维世康ECG-1212型心电图仪,在安静状态下对受检者作12导联测定并记录,以下壁T波改变、窦性心率不齐、T波改变、P波改变、电轴左偏或电轴右偏、肢体导联低电压、窦性心动过缓或过快、完全性束支传导阻滞、不完全性束支传导阻滞、早博、ST-T改变作为判断心电图异常的条件。

1.2.5 累积噪声暴露量(CNE)计算

根据调查内容,CNE按以下公式计算[1]:CNE=暴露噪声的等效A声级+10 Log噪声作业工龄。(注:噪声国家标准:新建企业每天接触噪声8 h,A声级,允许噪声强度为85 dB(A)。老企业90 dB(A)。

将接触组工人按接触CNE大小分为4组:<120、121～130、131～140和>140 dB(A)组。观察CNE与高血压和心电图异常的关系。

1.2.6 统计分析

所得数据经核对后,采用EpiData 3.1软件建立数据库,使用SPSS 17.5软件统计包进行整理、归纳和统计分析,用卡方检验对噪声暴露与高血压患病率、心电图异常检出率,作业工龄、累积噪声暴露量与高血压患病率、心电图异常检出率进行显著性分析。但由于此次未对两组比对人员的年龄、工龄、性别进行标化,可能会存在一些偏倚。

2 结果

2.1 一般情况

本次共调查197名接触组工人,年龄20～58岁,平均(43.45±7.79)岁;接触工龄为1～35 a,平均(15.86±12.43)a。调查200人非噪声暴露的对照组作工人员,年龄20～59岁,平均(43.94±10.41)岁;工作工龄为1～38 a,平均(19.08±10.13)a。被调查对象均已排除有高血压遗传病史及其他与高血压相关疾病有关的情况,两组人员具有可比性。

2.2 作业现场噪声强度测定情况

对该家具厂10个现场作业岗位进行噪声强度测定,其等效A声级均值为(88.07±12.98)dB(A),所有噪声测定点噪声强度均超标,不符合《工业企业设计卫生标准》(GBZ 1-2010)关于噪声强度最低要求。

2.3 噪声暴露与高血压患病率的关系

由表1可知,接触组的高血压患病率明显高于对照组,经卡方检验,χ2=4.450,P<0.05,两组工人的高血压患病率差异有统计学意义,可认为噪声暴露可引起作业工人血压升高。

2.4 噪声暴露与心电图异常率的关系

由表2可知,接触组的心电图异常率明显高于对照组,经卡方检验,χ2=4.246,P<0.05,两组工人的心电图异常率差异有统计学意义,可认为噪声暴露可引起作业工人心电图异常。

2.5 CNE与高血压患病率和心电图异常率的关系

由表3可知,随着CNE增加,高血压患病率也有升高趋势,经卡方检验,χ2=5.081,P<0.05,结果差异有统计学意义,可认为随着CNE的增高,高血压患病率也随之增高,即存在着剂量-反应关系;心电图异常检出率经卡方检验,χ2=0.852,P>0.05,结果差异无统计学意义,尚不能认为异常心电图检出率随CNE的增高而升高。

2.6 工人工龄与高血压患病率和心电图异常率的关系

由表4可知,高血压患病率经卡方检验,χ2=1.528,P>0.05,结果差异无统计学意义;心电图异常率经卡方检验,χ2=1.748,P>0.05,结果差异也无统计学意义。尚不能认为随着工龄的增加,两者的异常检出率随之增加。

3 讨论

近年来广大学者对噪声危害越来越重视,噪声对心血管系统危害的研究逐渐增多[3],但国内外报道结论并不一致,有些认为噪声暴露可引起血压升高和心电图异常,但有些却出现相反的结果[4],认为噪声暴露反而会引起血压降低。本次调查结果显示,噪声暴露组与非暴露组的高血压患病率差异具有统计学意义(χ2=4.450,P<0.05),说明噪声暴露可以引起血压升高。此外,从表2可看出,暴露与非暴露组之间的心电图异常检出率也存在统计学差异,说明噪声暴露可影响心脏正常传导,从而引起心电图异常,以上2个调查结果都与盛夏萍等[5]的研究结果一致。由表3可见,随着CNE的增加,高血压患病率随之增高(χ2=5.081,P<0.05),可见两者之间存在着剂量-反应关系,这跟林金模[6]的研究结果一致。而心电图异常检出率却没有剂量-反应关系(χ2=0.852,P>0.05),这跟林金模的研究结果相反,可能与许多因素有关,如不同工厂的工人CNE不同,即调查对象具有不同质的一面;随着近几年对噪声对心血管的危害逐渐重视,防护措施也随之加强;而且检查技术和治疗方法都比以前先进和高效;此外,可能因为2个研究的对象年龄和性别的构成结构不同,导致结果有差异等。表4可知随着工龄的增长高血压患病率和异常心电图检出率虽然有呈增高趋势,但经过统计学检验后,χ2=1.748,P>0.05。即无存在剂量-反应关系,这可能跟工人的长期工作中身体逐渐适应环境有关,也有可能随着工龄的增长,经验增长,工人的健康意识也逐渐增高,会在日常生活中注意自己健康保健等有关。

近年来,我国经济发展迅猛,企业规模和数量在不断扩大,但相当大的一部分企业存在着一定噪声污染,这对从事该工种作业工人的身心健康造成很大的危害,为了进一步调查研究作业场所噪声对心血管系统的影响,因此,选择某大型家具厂进行噪声与心血管关系的流行病学调查也极具代表性。噪声对人体的影响是多方面的,其中对听觉系统的影响研究较为深入并且为大多数人所了解,同时也引起了相关生产企业部门的注意,在预防措施上有所加强,但对心血管的影响却被大多数人所忽略,Ising等[7]曾提出长期噪声暴露可引起垂体-肾上腺素轴的功能发生改变,造成血管舒缩功能障碍,导致高血压的学说。刘移民等[8]认为噪声刺激外周交感神经活性增强,合成和释放去甲肾上腺素增多,从而引起高血压。本文调查结果显示,长期接触噪声与高血压的发病率和心电图异常率之间有阳性关系(P<0.05),且随着CNE的增加患病率也有所增加,存在着剂量-反应关系(P<0.05)。有必要说明的是,导致高血压,心电图改变的其他危险因素[9],如职业紧张、吸烟、饮酒、家族史等,由于考虑到复杂性与时间仓促性,本次调查未给予标化,可能会对结果产生偏倚,有待进一步做深入研究。

生产性噪声普遍存在于生产作业场所,噪声危害问题一直是我国企业普遍未能有效解决的问题,从调查结果来看,我国经济的快速发展,伴随着存在噪声污染的工业企业大量出现,其所带来的噪声污染给作业工人的身心造成了极大的伤害。保护作业工人的健康,保护作业工人的心血管系统,在噪声污染日益严重的今天显得更为重要。虽然在工作上不能完全避免噪声,但是能够尽可能地降低噪声的强度,也是一个保护作业工人心血管系统的重要措施。而降低噪声强度对政府及企业来说可从几个方面考虑[10]:首先是改进高噪声设备或改变施工方法等技术措施,控制或消除噪声源,这是从根本上解决噪声危害的一种方法;其次是用吸声和消声技术控制噪声的传播;再其次就是制定合理的卫生标准,将噪声强度限制在一定范围内,是防止噪声危害的重要措施。对个人来说可佩戴防噪耳塞,定期体检,如果发现问题应及时治疗,保持情绪稳定、愉快,工作之余加强锻炼身体,注意饮食健康,杜绝高血压饮食。

综上所述,噪声污染的危害虽然存在,但是可以采取相应的防护措施,只要企业认真落实相应防护工作,就可以把噪声危害降到最低,从而保护作业工人的身心健康,保证我国经济可持续发展。

摘要：目的 通过对某家具厂噪声作业工人的心血管功能指标测定,了解噪声与心血管疾病患病率之间的关系。方法 采用横断面调查方法,以某家具厂噪声作业工龄1年以上的197名工人作为接触组,以该厂非噪声工作者200名工人作为对照组。通过测定环境噪声暴露水平与工人体检,探讨环境噪声与工人的血压、心电图异常患病率的关系。结果 接触露组高血压患病率与心电图异常率均高于对照组(均P<0.05),且高血压患病率跟累积噪声暴露量有剂量-反应关系(P<0.05)。结论 噪声可以对心血管功能产生损害。

关键词：噪声,心血管功能,血压

参考文献

[1]罗镝,随维靖,郝元涛.噪声对飞非听力系统的影响[J].现代预防医学,2005,31(11):1460-1462.

[2]季春萍,李解权,夏思泉,等.噪声作业人员动脉顺应性的调查[J].心脑血管病防治,2006,6(5):278-280.

[3]杨叔乐,张辉,江建梅,等.噪声对作业工人心血管系统的影响[J].职业与健康,2002,18(9):28-29.

[4]赖建民,王致,刘移民.职业性噪声暴露对心血管系统影响研究进展[J].华南预防医学,2006,32(2):19-22.

[5]盛夏萍,沈毅.噪声对造纸厂作业工人心血管系统分析[J].浙江预防医学,2006,18(1):28-29.

[6]林金模.造纸噪声对作业工人心血管系统的影响[J].海峡预防医学杂志,2005,11(4):42-43.

[7]Ising H,Dinenel D,Gunther T,at el.Health effects of traffic noise[J].JOccup Med,1900,32:685-689.

[8]刘移民,赖建民,肖启华,等.职业性噪声对暴露人群外周血中去甲肾上腺素及心血管系统的影响[J].中华劳动卫生职业病杂志,2007,25(4):227-229.

[9]刘宝英,任南,扬华.职业紧张与高血压关系的逐步回归分析[J].海峡预防医学杂志,2002.8(1):16-18.

篇4：某空调系统噪声改造

受国内某大型工程机械生产企业的委托，对某款矿用载重自卸汽车开展噪声控制工程治理工作。根据标准QC/T 203－1995《矿用自卸汽车驾驶室噪声－测量方法及限值》，首先开展对项目车型驾驶室的噪声振动水平摸底测试，并与相同吨位及功率的进口标杆车进行对比，结果显示：驾驶室噪声超过85 dB（A），未达到标准规定的限值水平。对驾驶室噪声测试结果分析，发现进气噪声为主要贡献声源之一，对发动机进气系统进行降噪改进。

1 噪声源识别

1.1 进气噪声的测量

试验场地及环境要求：试验路面的路段应为空旷的硬路面，其表面结构必须尽可能平坦，如水泥路面，路面要求干燥清洁且无石块等杂物。在无风或者微风的晴朗天气，最适宜安排噪声振动试验。具体来说，空气温度应在－5℃～+35℃范围内，离地面高1.2 m处的风速最高不得超过5 m/s。根据声学原理，测试过程中要求背景噪声和仪器内部电噪声至少低于所研究目标点声级10 dB。

车辆条件要求：在试验开始前，要检查发动机的所有运行条件（如燃料、润滑油等）是否都符合生产厂家的规定。发动机在测量开始前还要怠速稳定运行10分钟左右以保证其在正常的工作温度范围内。车辆载荷根据标准QC/T 203－1995，要求矿用载重自卸汽车在测试时必须是空载，即除驾驶员、测量人员和测试装备外，不得有其它载荷。

测点选择要求：根据一般经验，振动测点的选择应该符合择近原则、方向原则、界面原则，即测点的位置与振源的位置最靠近、与振动传播的方向一致、与振源之间尽量为同一连续介质组成的整体，界面应该尽可能的少。传声器的布置，主要是就近原则，并且尽量避震和避免高温。

对矿用载重自卸汽车驾驶室内噪声的采集和分析中，由于车内声压级与测量位置有明显的关系，因此，选择了最能够代表驾驶员耳旁的测点位置。根据本次试验的要求，噪声测点分别为驾驶员左右耳、进排气和风扇，振动测点分别为驾驶室座椅、驾驶室悬置及发动机悬置，并同时利用激光转速仪与反光贴片提取其转速信号。试验时，还参照了标准GB/T 18697-2002《声学 汽车车内噪声测量方法》［1］以及GB/T 14365-93《声学 机动车辆定置噪声测量方法》［2］。

在进气口处布置传声器，布置位置如图1所示，驾驶员左右耳传声器布置如图2所示。

图3、图4噪声频谱曲线显示，发动机常用转速1 500~2 000 r/min时进气噪声幅值主要集中在500 Hz以下的低频，表明该进气系统消声器对低频噪声消声效果较低。该矿车进气系统的空气进入系统由两个空气滤清器与一个集气箱 （扩张腔）通过管道连接组成，要对滤清器及集气箱分别进行传递损失测试分析，以确定是哪个消声器件在低频消声时失效。

1.2 进气噪声主要幅值频率分析

获得进气系统空气入口处噪声频谱后，需要与驾驶室内驾驶员右耳处噪声频谱进行对比分析，以驾驶员右耳处噪声声压值为标准，来确定进气系统噪声对驾驶室噪声声压的贡献，找出主要贡献频率，针对该频率段进行改进设计。

如图5所示，发动机转速超过1 500 r/min后，驾驶员右耳处声压明显升高最高达到了87.2 dB，超过了国家标准85 dB，发动机1 800 r/min到2 000 r/min是该矿车的常用工作转速，此时驾驶室内噪声值偏高，驾驶员长期在此环境下工作，会对听力以及注意力造成很大影响，甚至危及身体健康。

为确定哪个噪声源对驾驶员右耳处各频率阶段噪声贡献最大，需要对各个噪声源测点测得噪声频谱与驾驶员右耳处噪声频谱进行相干性分析。如图6所示，在100 Hz时，进气口处噪声与驾驶员右耳处噪声相关性为0.95。由此可以认为此时驾驶员右耳处的主要声压是由进气噪声所贡献的。

1.3 进气系统消声器传递损失实验

对进气系统空气滤清器进行无气流时传递损失实验如图7所示，传递损失是消声器的消声性能的一种重要评价量。当消声器出口无强反射，或采用吸声棉使出口处反射影响很小，且入口和出口的横截面积相等时，则传递损失计算公式可改进为:

式中：Lp1为入射声压级；Lp2为透射声压级。

在试验条件下，出口终端采用吸声棉处理，消声体进口和出口各布置测点，利用白噪声及单频纯声激励。

从图8空气滤清器传递损失曲线可以看出，滤清器在110 Hz以下消声量基本为零，这些频率恰好对应发动机三阶，也是驾驶室噪声能量的主要频率，是进气系统对驾驶室噪声能量的主要贡献量频率，从降低进气系统噪声需要对空气滤清器进行改进，但是对空气滤清器的改进成本较高，从经济性及结构安装的实用性上考虑，用户不希望对滤清器进行改进，所以对进气系统的降噪优化设计主要改进集气箱的结构。

2 进气系统的CAE分析

2.1 声学性能分析［3］

建成进气系统的三维几何模型，尽量保证某型的关键尺寸的精准性，由于不考虑结构辐射再生噪声，可以对几何模型上一些小特征例如安装孔位、加强筋等进行简化，不会对进气系统传递损失仿真分析造成影响。根据简单扩张室消声器理论消声上限频率，计算出最小波长，按照在最小波长内至少有六个网格单元的理论原则［17］划分有限元网格，划分后的网格模型如图9所示。进一步研究进气系统声学特性及给后期消声器的改进提供依据，运用LMS.Virtual.lab软件中Acoustics模块对进气消声器的传递损失进行仿真分析并与试验结果做比较。

图10为进气系统声学性能仿真分析的声压云图，在100 Hz时，集气箱的声压为声模态的反节点，而且空气滤清器声压也较高，表明空气滤清器与集气箱对频率100 Hz的声波消减无效。实验测试时，进气系统噪声源对驾驶室噪声能量贡献量最大的频率为100 Hz，仿真分析结果实验测试结果相符，应对集气箱的结构进行重新设计，使其对频率为100 Hz的声波有消减作用。

图11为进气系统传递损失仿真曲线图，原进气系统在80～120 Hz时的传递损失曲线为波谷，特别是100 Hz时，传递损失值接近为0。在实验测试时，100 Hz左右的进气系统噪声对驾驶员左右耳的噪声贡献量最大，传递损失仿真曲线与实际测试结果在低频区域基本相符。进气系统声学性能的实际测试结果与仿真分析结果在低频阶段基本相符，表明进气系统对频率为100 Hz的噪声消声效果最差，且在100 Hz时为驾驶室声波能量的主要声波贡献源，因此对进气系统的降噪性能改进方案要以频率为100 Hz的声波为主。

2.2 流场特性分析［4］［5］

很多实验表明，对于不同结构的消声元器件，气流速度对其声学特性的影响是不同的。一般情况下，气流速度v＜10 m/s时，对消声元器件的声学特性造成的影响很小，气流速度v＞20 m/s时，就会对消声元器件的声学特性造成很大的影响，另一方面，根据Lighthill空气动力声学理论，气流再生噪声将以流速的六到八次方呈比例增加，所以需要充分考虑到管道流动气流再生噪声的影响。该矿车所匹配的发动机进气口处最高气流速度达到44 m/s，在进气系统内部的气流速度可以更高，对进气系统的声学特性会产生很大的影响，需要对其进行流场特性分析。

2.2.1速度云图分析

对原进气系统速度云图分析（见图12），可以得出，集气箱内气流很不均匀。流体由管道向外喷射所形成的流动称为射流，由于纵向尺寸偏小，导致由空气滤清器管道过来的气流以射流状态对集气箱壁面产生高速的冲击，导致集气箱壁面振动产生辐射噪声，且射流不能充分发散，会产生大量的涡流与回流，涡流是产生气流再噪声主要原因，回流会对气体动力性造成很大阻碍，所以从流体特性分析，集气箱纵向尺寸应该加大，以保证射流能得到充分的发散。

滤清器结构也有不足之处，在滤清器内部中心区域，气流流速分布比较均匀，流速平稳，但在内隔板与外壁间，由于空间较小且为滤清器空气入口直接相连区域，气体流速偏高，会产生气流噪声以及使滤清器外壁面振动引起辐射噪声，应该对滤清器入口管与外壁连接处进行改进，可以选择切向连接，使流体流动方向改变减少正向冲击能量。与集气箱连接的管道有两处弯折角度很大的转角，会使弯角处流体速度急剧增加，增大流动阻力，会对气动性能造成很大影响。

2.2.2湍流强度分析

流体的流动速度很小的时候为层流流动，速度逐渐增大，产生了许多涡旋，层流被破坏，这时流体流动为湍流流动。实际情况下，绝大部分的流体流动都为湍流流动，湍流流动中层与层之间有干扰，并且干扰的力度会随着流体的流动而加大，在层与层之间存在着质量和动量的传递。湍流强度等于湍流脉动速度与平均速度的比值，是衡量湍流强弱的相对指标。湍流会产生湍流噪声，还会产生不利的回流，影响流体流动。

图13为原进气系统湍流强度云图，空气滤清器中心区域湍流强度很低，在内隔板与外壁之间，靠滤清器进气管道一侧，湍流强度较高，会造成湍流噪声，由于此处壁面较大容易受冲击引起振动产生辐射噪声。在滤清器与集气箱连接的管道口处，湍流强度最高，不但会产生湍流噪声，而且会有回流和涡流，会阻碍流体里流动，使滤清器内静压增大，增大压损，影响发动机的进气效率。此外，在于集气箱连接的管道第一个弯转处湍流强度也较高，会产生较大压力损失。

3 进气系统的改进

根据前期试验测试与CAE分析结果，并从结构改进的难易程度与成本高低等方面考虑，确定改进方案。

保持集气箱连接的进气管尺寸位置不改变，改变滤清器的位置与连接方式。集气箱可以相当于扩张腔，根据扩张腔设计原理，尽量增大扩张比m=扩张腔横截面/进气管道截面积，来提高传递损失幅值，控制集气箱长度L来确定集气箱的消声频率，选择消声中心频率为100 Hz，设定长集气箱尺寸为A=1 000 mm、宽B=1 000 mm，调整集气箱的高度L来改变传递损失曲线在低频的中心频率，并取得良好的消声效果，经数次尝试分析后，当L=472 mm时，得到比较满意的仿真分析效果。改进后进气系统结构尺寸如图14所示。

3.1 改进方案仿真模拟分析

3.1.1声学性能分析

对比分析传递损失曲线，改进后进气系统在20~300 Hz间比改进前传递损失平均增大10 dB以上，可以对发动机转速1 400~2 000 r/min的基频噪声进行有效降噪控制，在90 Hz时，传递损失曲线出现波谷，幅值为17 dB，比改进前高出7 dB，可以达到项目降噪指标。声压云图显示，在频率100 Hz时，集气箱内部平局声压为111 dB，在滤清器内部平均声压值适中，滤清器进气口处平均声压101 dB，低于改进前，见图15。在声学性能方面对比，改进后的进气系统优于改进前，见图16。

3.1.2流场特性分析

对改进后的进气系统速度云图（见图17）分析可以得出，集气箱内气流流速较均匀，因纵向尺寸增大，由空气滤清器管道过来的射流得到了充分的发散，集气箱壁面处的气流平均速度仅有8 m/s，不会使壁面受到太大的冲击，产生辐射噪声，但在图17（b）中，集气箱的前壁面处，气流速度偏高，应在此处采取大的圆角，可以缓冲气流并增加集气箱刚度。滤清器进气管道和滤清器与集气箱的连接管道处，气流速度最高达到20 m/s，会产生一定的气流再噪声，滤清器内部大部分区域气流速度平缓，不会产生较大气流再生噪声，壁面处气流速度适中，对滤清器壁面冲击较小。

对改进后的进气系统湍流强度云图 （见图18）进行分析，空气滤清器中心区域湍流分布均匀，在内隔板与外壁之间，靠滤清器进气管道一侧，湍流强度依旧较高，会造成湍流噪声。在集气箱与滤清器连接的管道口处，湍流强度最高，不但会产生湍流噪声，而且会有回流和涡流，会阻碍流体里流动，使滤清器内静压增大，增大压损，影响发动机的进气效率。在集气箱内部，湍流分布均匀，并无湍流强度较强区域，结构比较合理。

4 改进方案测试结果

图19为改进后的进气系统实际制造安装图。对改进后的进气系统进行实验测试，图20显示，改进后发动机转速为2 000 r/min时，进气口处噪声峰值在频率500 Hz以下进气口处测量的声压值都小于改进前。测试结果对比图21显示，进气口噪声平均降低4 dB。达到项目预期降噪指标。

5 总结

本文主要针对案例车辆的进气系统进行降噪改进，通过实验测试对噪声源进行识别，确定降噪中心频率，有针对性的对进气噪声进行控制。用有限元法对改进前后的进气系统进行仿真分析，并实验测试验证了改进方案的有效性。

改进后，定置试验驾驶室整体噪声水平为68.3~79.7 dB（A）；路试试验工况下驾驶室整体噪声水平为78.9~80.7 dB（A）；已经基本达到项目要求，见图 22、23。

［1］GB/T 18697-2002.声学-汽车车内噪声测量方法［S］.

［2］GB/T 14365-93.声学-机动车辆定置噪声测量方法［S］.

［3］李增刚，詹福良.Virtual.Lab Acoustics声学仿真计算高级应用实例［M］.北京：国防工业出版社，2010:49-61.

［4］马家义，袁兆成.消声器内部流场及其对消声性能影响［J］，车用发动机，2007，（5）:31-34.

［5］王福军.计算流体动力学分析-CFD软件原理及应用［M］.北京:清华大学出版社，2004.

篇5：某医院照明节能改造方案

医

院

照明节能改造方案

XXXXXX有限公司

XXXX医院节能改造方案

技术背景

当前，全球经济危机仍在蔓延，环保节能日益成为主流话题，我国经济快速增长，能源紧张的矛盾早已显现，在各奔哈根国际气候大会上，作为负责任的大国，我国向世界庄重承诺，到2020年中国单位GDP二氧化碳排放比2005年下降40%-45%。

同时，国家已经制定政策将贯彻节能减排优先政策，将“照明器具”列入节能减排重点领域，大力推进绿色节能照明工程，LED照明技术（即半导体绿色照明技术）是主要的推广方向。

一、LED光源简介

LED即半导体照明，为固体发光,按固体发光物理学原理，LED的发光效率可以达到90％以上，因此，LED被誉为21世纪的新光源，成为继白炽灯、荧光灯、高强度气体放电灯之后的第四代光源。LED半导体光源的问世，掀起了人类照明结构颠覆性的革命。

1.1、LED光源相比传统光源的优势：

A、A、高效节能：

LED光源发光效率高达80lm/w以上，比普通白炽灯节能90％，比高压钠灯节能60%，比日光灯、荧光节能灯省电50%以上；

另外，LED光源的方向性强，这一特点使LED灯具的光输出比高于传统灯具，传统光源四面发光，对光的利用率很低。

B、寿命长，耐冲击，抗震能力强，减轻频繁更换和维修之苦：

LED光源和灯具整体化设计，模块化安装，结构更稳固，安装维护简便，从而减少了更换灯具所需大型机具的运行成本，降低了为此支付的维护费用。

LED理论寿命100,000小时，实际使用寿命50,000小时以上。

C、低压供电，发热量少，电光转化效率高

性能安全可靠。LED芯片通过高效恒流电源供电，单粒芯片电压仅3V左右，不会因电压频繁变化影响使用寿命。

D、开关灯的响应速度非常快，是目前最快的光源，无需启动等待，即点即亮。

E、无不良眩光，无频闪现象：

LED光线均匀，柔和、不刺眼，降低用眼疲劳，保护视力。

F、LED光源绿色环保、无紫外线（UV）和红外线辐射。

G、LED光源显色性高，最接近自然光。

1.2、以LED为光源的灯具除具有LED光源的优势外

还具有如下特点：

A、A、配合数字化控制功能，可以实现远程亮度无级调节，使用更方便，更节能。

B、B、LED灯具的功率远低于传统灯具，因此线缆的铺设成本也远低于传统灯具。

LED光源和荧光灯具对比表

荧光灯

LED光源

使用寿命（小时）

6000～10000

50000～100000

光效（lm/w）

45～75

80～160

显色指数

≥85

紫外辐射

有

无

启动稳定时间

1-3分钟

瞬时

再启动时间

1-3秒

瞬时

频闪效应

较重

无

环境污染

有汞污染，不易回收

无任何污染，可全部回收

电压变化对光通量的影响

大

无

所需附件

自镇流器

恒流电源

耐震性能

较好

好

二、XXXX医院照明现状。

1、依据现场统计，目前医院共使用T812X36W日光灯管，共计13000支，T806X20W日光灯管12000支，5”筒灯1113盏，4”筒灯104盏。

2、依据现场统计，目前医院使用的室内日光灯，筒灯功率合计790290W3、依据现场测量，主要区域的照度如下：

⑴门诊大楼区域，地面照度平均为

Lux。

⑵病房大楼区域，地面照度平均为

Lux。

⑶职工宿舍区域，地面照度平均为

Lux。

三、节能技术应用方案

1、针对医院的医疗仪器相应比较集中，为解决电子产品，谱波对仪器的影响，本公司设计的灯具采用低谱波，最高控制在25以下（原来的日光灯管谱波在86以上，筒灯在100以上）。

2、针对医院的照明安全要求，本公司设计提供符合和满足CCC认证标准及CE认证标准的灯具产品。

3、针对医院门诊大楼和病房照明的人体视力健康畅适度，本公司对门诊大楼和病房的照明采用区别化的灯具色温配置，既要满足光照度要求，又能防眩，确保人体视力健康。

4、荧光灯管及卤素灯含汞均，汞气体有害人体健康，特别是损坏后的灯管，都将导致严重危害，本公司采用LED固态光源制作日光灯管及筒灯，替代荧光灯和卤素灯照明。

5、为解决照明灯具的“光浪费和光污染”，本公司采用自主专利技术在日光灯管中的应用，实现光学节能效果。

6、为确保照明灯具的节能、安全、长寿，本公司采用自主研发的低电压、小电流、高光效、低温LED芯片应用技术及低温长寿驱动控制技术，确保照明灯具节能60%以上和使用五年免维护。

7、节能改造实施。

⑴依据医院原布灯尺寸及数量，对称1:1替换日光灯管及筒灯，总功率为312519W，比原来总功率790290W减少477771W，占节电率60.455%。

⑵依据原医院电缆/电线布线不变，在安装时对接线方式在接头处进行调整，不损坏原装饰。

⑶施工：采取逐一进行，按序完成一个区域后，再进入下午一个区域，不影响医院正常医疗运行，安装施工，可由医院组织实施，本公司派工程师现场指导，也可由本公司组织实施。

四、采用LED光源经济效益分析

节能减排效果：

按每天亮灯15小时，开灯365天计算

按照国家规范：

每使用一度电，将消耗标准煤0.327千克，排放0.96千克CO2，消耗纯净水4升，排放0.03千克SO2。

对比

T812灯管

T806灯管

筒灯

总合计

项目

LED

荧光灯

LED

荧光灯

LED

节能灯

光源功率（W）

6.5

总功率（W）

数量（盏）

13000

13000

12000

12000

1217

1217

年电耗（度）

2049840

5124600

698183.25

2365200

83953.5

215883

年煤耗（KG）

828135

20703375

382215

955540.5

33916.5

87216

年碳排（KG）

1609533

4023835.5

742861.5

1857154.5

65919

169510.5

5年节电（度）

节电15373800

节电7095600

节电659647.5

5年节电23129047.5度

5年节煤（吨）

节煤6210.9吨

节煤2866.5吨

节煤266.25吨

5年节煤9343.65吨

5年减碳排放

减排12071.25吨

减排5571吨

减排517.5吨

年减排18159.75吨

节能效益

投资

收益

型号/规格

单价

数量（支）

金额

（万元）

1、5年节电：15,419,365度

GF2600

T812

280

13000

3642、可申报政府奖励：节煤500元/吨，GF2600

T806

200

12000

240

节减碳排250元/吨

筒灯4“+5“

180

1217

21.906

安装施工费

52.69

合计

678.596

综上所述：

按照电费1.00元每度来计算（今后随着通胀，电价还将上调）：

1、5年节约电费：23129047.5度×1.00元/度=23129047.5元2、5年申报节能减排政府奖励：

9343.65吨×500元/吨+18159.75吨×250元/吨=4671825元+4539937.5元=9211762.5元；

3、光源更换维护费用节约

按照常规方式，荧光灯理论使用寿命可以达到三年，但因为光衰等问题实际使用中基本会一年一换，荧光灯T812单价按照50元/支，T806单价按照30元/支，在五年使用周期内更换五次计算，则

5年更换费用为T812：50元/支×13000支×5

=3,250,000元

T806：30元/支×12000支×5

=1,800,000元

LED光源寿命长达十年以上，基本无更换。

总计:节省费用（五年使用周期）：￥37390810.00元

公式：节省电费+节能减排政府奖励+节省维护费用=总计节省费用

篇6：某承重结构改造指导书

目 录

总 则…………………………………………………………………………3 2 拆除地坪工程…………………………………………………………………3

土方工程………………………………………………………………………………3 4 抹灰铲除工程…………………………………………………………………………4 5 墙体开洞工程…………………………………………………………………4 6 基础贴建工程………………………………………………………………………4 7 砖芯柱成型工程……………………………………………………………4

钢筋混凝土(砂浆)围套砖芯组合柱工程………………………………………………4 9 构件体外施加预应力－－反弯矩法加固工程……………………………………………5 10 梁外围套“U”形混凝土新梁工程 …………………………………………………5 11 钢筋混凝土屋面板开洞工程 …………………………………………………………6 12 组合柱与基础连接工程 ……………………………………………………………6 13 组合柱顶与梁连接工程 ………………………………………………………………6 14 预应力钢筋的锚固与张拉工程 ……………………………………………………7 15 新旧结构镶接工程…………………………………………………………………7 16 承重墙体拆除工程 ………………………………………………………………7 17 轻型钢架雨蓬工程 ………………………………………………………………7 18 粘贴钢板工程 ………………………………………………………………………8 19 凿毛、界面剂、粘接剂和膨胀混凝土工程 ………………………………9

附录 编制说明……………………………………………………………………10 总 则

本规程适用于×××承重结构改造工程。规程针对×××承重结构改造工程的特点，对地坪拆除工程、土方工程、抹灰铲除工程、墙体开洞工程、基础贴建工程、砖芯柱成型工程、钢筋混凝土(砂浆)围套砖芯组合柱工程、构件体外施加预应力－－反弯矩法加固工程、梁外围套“U”形混凝土新梁工程、钢筋混凝土屋面板开洞工程组合柱与基础连接工程、组合柱顶与梁连接工程、预应力钢筋的锚固与张拉工程、新旧结构镶接工程、承重墙体拆除工程、轻型钢架雨蓬工程、凿毛、界面剂、粘接剂工程和膨胀混凝土工程提出了专门要求；本规程未明确规定的做法，一般应按上海市《上海建筑安装工程质量控制实用手册》第九篇“建筑安装工程操作规程”的规定执行。本规程内容如与国家规范有抵触之处应按国家规范规定执行；本规程内容如与上海市地方规范有抵触之处应按上海市地方规范规定执行。2 拆除地坪工程

在需要设置基础的地坪上，先放样，经自检互检无误并复核后，请建设单位监理人员进行验线签证。然后先用冲击钻50mm钻一个洞，再把地坪敲挖掉，拆除地坪的垃圾应及时外运。3 土方工程

地坪敲挖掉之后，开始基坑挖土，挖至设计标高后，在大放脚两侧均应挖一个存水坑，一有积水，立刻舀上来。并将大放脚上面的浮土清扫干净，挖基坑的垃圾应及时外运。4 抹灰铲除工程

凡是需要进行结构加固的钢筋混凝土梁(包括圈梁)两侧的抹灰层都应当铲除,对于需要充当砖芯柱的墙体，其外面的抹灰层也应当铲除砖缝中的松动的砂浆块块应剔除，散落的砂浆浮灰应清扫干净。铲除抹灰时，不可伤及梁和墙体。产生的垃圾应及时外运。5 墙体开洞工程

首先在铲除抹灰的墙体表面放样划线，然后用冲击钻沿所划线迹密排钻孔，其次用锤轻轻敲击墙体，最后拿钢凿修平洞口。清扫干净，浇水使其湿润。

本条主要适用于贴建基础的销键孔、预应力钢筋的安装孔和张拉孔。6 基础贴建工程

在制作基础之前，应会同甲方、监理单位对基坑进行隐蔽验槽，并签署隐蔽工程验收记录，然后再进行基础工程的施工。

当在大放脚顶面按照本文“5 墙体开洞工程”的要开好洞后，将洞口浇水湿润，安装销键钢筋笼，绑扎基础钢筋，支基础模板，浇基础和销键混凝土，千万注意，浇混凝土前一定要检查组合柱的插筋是否到位。7 砖芯柱成型工程

组合柱下方的贴建基础达到设计规定的强度时，可进行砖芯柱的成型工程。

当需要设置组合柱的墙体表面抹灰铲除干净，其下的基础已经完成并达到设计要求的强度后，首先在墙体表面放样划线，然后用冲击钻沿所划线迹密排钻孔，其次用锤轻轻敲击墙体，最后拿钢凿修平芯柱的两个侧面。清扫干净后，浇水使其湿润。8 钢筋混凝土(砂浆)围套砖芯组合柱工程

在砖芯柱成型后，可进行组合柱的钢筋绑扎工程，先立纵向钢筋，再绑扎箍筋，箍筋应设置135o弯钩，弯钩的平直段长度不应小于60mm，在每道箍筋的近芯柱部位，应设置S形拉接钢筋，柱顶部应当与梁可靠连接。支模板，浇两翼混凝土，待混凝土稍具强度后，拆除模板，进行其余两面的高强砂浆抹面，形成围套加固的钢筋混凝土(砂浆)砖芯组合柱。9 构件体外施加预应力－－反弯矩法加固工程

财务部办公室根据本工程的现况，结合改造工程对净空要求较高的实际，设计采用了构件体外施加预应力的加固法－－反弯矩法，用预应力钢筋在构件体外进行张拉，对构件起到增加主筋，提高正截面及斜截面确定的作用，同时也提高了刚度，这是因为预加应力产生的反弯矩和反挠度，可以抵销一部或大部荷载所产生的弯矩和挠度，可卸去部分原有钢筋的应力，弯起钢筋可以用来抵抗支座截面剪力。预应力钢筋的设计应力为140Mpa,设计要求施工时应将预应力钢筋的应力严格控制在135~145Mpa之间。待加固构件足以承担F轴线屋面上部荷载后，将原有承重砌体拆除。9轴线董事长办公室也采用预应力加固法。

进行附件和预应力钢筋的制作，在梁跨中的设计指定位置拆除安装钢套范围内的砖砌体，按设计要求打孔，在构件体外布置预应力钢筋前，应查对原构件与建筑改造设计依据的是否相同，发现有不同的状况，应通知建设单位、监理单位和设计人，对加固设计进行必要的复核后，再进行预应力钢筋的布置和下道工序的施工。预应力钢筋应按图中虚线位置布置，它是预应力钢筋张拉前位置，实线则为预应力钢筋张拉后位置，两线之间的距离就是张拉值。

按加固设计要求施加预应力，预应力的大小由跨中反挠度控制。

当新体系进入准工作状态，可进行其余砖砌体的拆除工作；全部砖砌体拆除后，新体系进入全工作状态。10 梁外围套“U”形混凝土新梁工程

工程区域采用原有圈梁外增设钢筋混凝土新梁的措施进行改造，在梁下设置组合柱，组合柱下方加设独立柱基，将原有承重纵墙拆除，使纵墙承重小开间房屋变成组合柱承托钢筋混凝土加固梁多跨复合梁承重的空旷房屋。设计考虑的下列施工步骤原则上应当遵守：在Q 轴线& P轴线设计设置组合柱柱的位置，以砖芯柱柱外缘向外两侧各620mm弹出铅垂墨线à拆除拟做独立柱基范围内的地坪à开挖基坑à承包商应当会同甲方和监理的领导组织有关专业技术人员对地基进行验槽，如属好的或比较好的(譬如说地基承载力设计值f＝80 Mpa左右)，就可以在其上面直接打垫层作基础；如属不良地基，则应请设计拿出地基加固措施，加固合格后，然后再进行后续工程的施工。à使原纵墙下的条形砖基础和混凝土垫层裸露à在拟作组合柱的大放脚顶面打一个180×490的洞à清除洞内浮灰à清水湿润后à在洞内安装RC销键用钢筋笼à浇筑销键混凝土à销键混凝土养护à基坑验槽合格à基础垫层制作à基础支模à基础扎铁à浇筑基础混凝土à基础混凝土养护à组合柱扎铁à组合柱支模à浇筑组合柱混凝土à在原有圈梁外增设钢筋混凝土“U”围套新梁(支模、扎铁、浇筑混凝土)à新梁养护à拆除原有砖承重墙，形成新体系。11 钢筋混凝土屋面板开洞工程

建筑改造设计采用后置钢筋混凝土梁的措施，在董事会入口处屋面开出天窗，后置钢筋混凝土梁底板支模时，起拱值宜采用1%，扎铁，硬架支模，即模板应能够承受屋面板开孔部位的全部荷载，经过一周后，利用硬架模板支承屋面板，在新增加梁的上方把屋面板横向轻轻裁断，用大力钳剪断预应力钢筋，然后将开洞部位的屋面板打掉，形成屋面天窗。

董事长室外的天窗由纵向揭开屋面板所形成。因为建筑改造设计是按照平面使用功能确定的尺寸，不一定与屋面板的“模数”相吻合，所以，应整张将屋面板揭开，并结合天窗上反梁把多开的空挡补满。

应当合理搭设必要的脚手架，以确保施工安全。12 组合柱与基础连接工程

原砖基础大放脚顶面的钢筋混凝土销键是传递荷载的关键结构构件，应当认真做好组合柱与基础的连接工作。

采用电弧焊焊接工艺时，电弧焊不得咬肉削弱钢筋截面积。13 组合柱顶与梁连接工程

组合柱与梁外围套“U”形混凝土新梁连接时，组合柱纵向钢筋应伸至梁顶拐一个90o弯，拐弯后的水平长度应不少于20d，并与梁顶部的纵向钢筋可靠焊接，施焊时，不得咬肉削弱钢筋截面积。

组合柱与构件体外施加预应力方法加固的梁连接时，组合柱纵向钢筋应伸至梁顶拐一个90o弯，拐弯后的水平长度应为10d，将原梁上部纵向钢筋之混凝土保护层凿开后用一根Φ20短钢筋，一边与旧梁钢筋焊牢，一边与新梁钢筋焊牢。预应力钢筋的锚固与张拉工程

构件体外施加预应力的加固方案，预应力钢筋的锚固和张拉非常重要。每跨都应选用整根无接头钢筋。预应力钢筋安装应当在脚手板上操作，必须要有安全设备。预应力钢筋的锚固和张拉应当符合国家专门规范的规定。新旧结构镶接工程

设计在新旧结构镶接部位设置了变形缝，用来调节差异沉降，施工时，应在细部上充分重视。

墙体防潮，在室内外高差之间设置60mm厚C20密实混凝土防潮带。

屋面防水，在新旧结构镶接部位应采用高弹性优质防水材料，以散逸可能积聚的变形能量，避免屋面的渗漏水。承重墙体拆除工程 承重墙体的拆除应考虑结构安全和安全生产。不得采用破坏性拆除的方式把墙体成片推倒，在留用部分和拆除部分的分界线，必须先用冲击钻密排钻孔，再用钢凿轻轻修平留用部分。敲击拆除部分时，锤不得伤及留用部分。

门窗洞口变动较多，在新墙体强度没有达到设计要求时，旧墙体拆砌前，必须做好构件的支撑，以确保结构体系的安全。

要严格遵守拆除工程的安全生产规定，搭设必须的安全架。17 轻型钢架雨蓬工程

在轻型钢架雨蓬工程施工前，先要搭设满堂操作平台，在平台上组装焊接轻型钢架，轻型钢架就位安装油漆并覆面完成后，拆除操作平台。施工中，要严格控制施工荷载，防止施工人员将轻型钢架踩踏变形，确保工程质量。18 粘贴钢板工程

遵照《钢筋混凝土结构加固技术规范》关于粘钢加固技术的规定，对粘贴钢板工程提出如下操作规程： 18.1 粘钢加固施工要求和安全措施

18.1.1 粘钢加固施工应按下列工艺流程进行

粘接剂配制 à被粘混凝土和钢板表面处理à加固构件卸装(千斤顶顶升)à涂敷胶à粘贴à固定加压à固化à卸支撑检验à防腐、粉刷 18.1.2 构件表面处理

18.1.2.1 对原混凝土的粘合面，可用硬毛刷沾高效洗涤剂，刷除表面油垢污物，用冷水冲洗，再对粘合面进行打磨，除去2～3mm厚表层，直至完全露出新面，并用无油压缩空气吹除粉粒。如混凝土表面不是很脏很旧，则可直接对粘合面进行打磨，去掉1～2mm厚表层，用压缩空气除去粉尘或(用)清水冲洗干净，待完全干燥后用脱脂棉沾丙酮擦拭表面即可。

18.1.2.2 新原混凝土的粘合面，先用钢丝刷将表面松散浮渣刷去，再用硬毛刷沾洗涤剂洗刷表面，或用有压冷水冲洗，待完全干后即可涂粘接剂。

18.1.2.3 对于龄期在3个月以内，或湿度较大的混凝土构件，尚需进行人工干燥处理。

18.1.3 钢板粘结面，须进行除锈和粗糙处理。如钢板未生锈或轻微锈蚀，可用喷砂、砂布或平砂轮打磨，直至出现金属光泽。打磨粗糙度越大越好，打磨纹路应与钢板受力方向垂直。其后，用脱脂棉沾丙酮擦拭干净。如钢板锈蚀严重，须先用适度盐酸浸泡20min，使锈蚀脱落，再用石灰水冲洗，中和酸离子，最后用平砂轮打磨出纹道。

18.1.4 粘结钢板前，应对被加固构件进行卸荷。如采用千斤顶顶升方式卸荷，对于承受均布荷载的梁，应采用多点(至少两点)均匀顶升；对于有次梁作用的主梁，每根次梁下要设千斤顶。顶升吨位以顶面不出现裂缝为准。

18.1.5 JGN粘合剂为甲、乙两组分，使用前应进行现场质量检验，合格后方能使用，按产品使用说明书规定配制。注意搅拌时应避免雨水进入容器，按同一方向进行搅拌，容器内不得有油污。

18.1.6 粘接剂配制好后，用抹刀同时涂抹在已处理好的混凝土表面和钢板面上，厚度1～3mm，中间厚边缘薄，然后将钢板贴于预定位置。如果是立面粘贴，为防止流淌，可加一层脱蜡玻璃丝布。粘好钢板后，用手锤沿粘贴面轻轻敲击钢板，如无空洞声，表示已粘贴密实，否则应剥下钢板，补胶，重新粘贴。18.1.7 钢板粘贴好后立即用夹板夹紧，或用支撑固定，并适当加压，以使胶液刚从钢板边缝挤出为度。18.1.8 JGN型粘合剂在常温下固化，保持在20OC以上，24h即可拆除夹具或支撑，3d可受力使用。若低于15OC，应采取人工加温，一般用红外线灯加热。

18.1.9 加固后，钢板表面应粉刷水泥砂浆保护。如钢板表面积较大，为利于砂浆粘结，可粘一层铅丝网或点粘一层豆石。

18.1.10 粘接剂施工必须遵守以下规定：

18.1.10.1 配制粘接剂用的原料应密封储存，远离火源，避免阳光直接照射。18.1.10.2 配制和使用场所，必须保持良好的通风。18.1.10.3 操作人员应穿工作服，戴防护口罩和手套。18.1.10.4 工作场所应配备各种必要的灭火器，以备救护。18.2 工程验收

18.2.1 撤除临时固定设备后，应用小锤轻轻敲击粘结钢板，从音响判断粘结效果或用超声波法探测粘结密实度。如锚固区粘结面积少于70%，则此粘结件无效，应剥下重新粘结。

18.2.2 对于重大工程，为真实检验其加固效果，尚需抽样进行荷载试验，一般仅作标准使用荷载试验，即将卸去的荷载重新全部加上，其结构的变形和裂缝开展应满足设计和使用要求。凿毛、界面剂、粘合剂和膨胀混凝土

在旧混凝土构件外围套新构件之前，应将旧混凝土构件外表面凿毛或清洁后涂刷优质界面剂处理。

结构加固粘钢所用的 JGN型粘合剂必须符合《混凝土结构加固技术规范》和《民用建筑修缮工程查勘与设计规程》的规定。