继电保护整定原则

继电保护整定原则（共8篇）

篇1：继电保护整定原则

继 电 保 护 整 定 原 则

一、6kv变（配）电所电源盘过流保护装置的整定计算原则

1.过流保护

1）.按躲开最大负荷电流计算动作值。继电器动作电流为Idz=KkKjx Izd /Kh

式中 Kk——可靠系数，取1.2~1.3

Kjx——接线系数，星形接线为

1，两相电流差接线为3

Izd——最大负荷电流(矿井总负荷电流)Kh——电流互感器变比

Kf——继电器返回系数，取

0.85

2）.以保护最远点二相短路电流I(2)dmin校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>2 2.速断保护

1）按躲开母线最大三相短路电流计算动作值。继电器动作电流为Idz=KkKjx I(3)dmax /Kh

式中 Kk——可靠系数，取1.2~1.3

Kjx——接线系数，星形接线为1，两相电流差接线为3 I(3)dmax——母线最大三相短路电流

Kh——电流互感器变比

2）以保护最远点二相短路电流I(2)dmin校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>2

二、6kv线路变（配）电所馈出线路保护装置的整定计算原则

1.速断保护

1）按躲开线路末端最大三相短路电流计算动作值。继电器动作电流为Idz=KkKjx I(3)dmax /Kh

式中 Kk——可靠系数，取1.2~1.3

Kjx——接线系数，星形接线为1，两相电流差接线为3

I(3)dmax——被保护线路末端最大三相短路电流

Kh——电流互感器变比

2）以保护安装处最小二相短路电流I(2)dmin校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>2 3）校核最小保护范围。被保护线路实际长度L应大于保护线路最小允许长度Lmin。

2.过流保护

1）.按躲开最大负荷电流计算动作值。继电器动作电流为Idz=KkKjx Izd /Kh Kf

式中 Kk——可靠系数，取1.2~1.4

Kjx——接线系数，星形接线为

1，两相电流差接线为3

Izd——被保护线路最大工作电流 Kh——电流互感器变比

Kf——继电器返回系数，取

0.85

2）.以被保护线路末端最小二相短路电流I(2)dmin校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>1.5 3）过流保护动作时限t=tm+△t 式中tm——为末端相邻元件保护整定时限 △t——0.3~0.5 3.考虑与上级保护间的配合。

三、6kv母联开关保护装置的整定计算原则

1.电流速断保护

1）按躲过电流互感器4倍额定电流Ie计算动作值。继电器动作电流为Idz=4KkKjxIe /Kh

式中 Kk——可靠系数，取1.2~1.3

Kjx——接线系数，星形接线为

1，两相电流差接线为3

Kh——电流互感器变比

Ie——电流互感器一次额定电流

2）以保护安装处（母线）最小二相短路电流I(2)dmin校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>2 2.过流保护

1）.按躲过母线最大工作电流计算动作值。继电器动作电流为Idz=KkKjx Izd /Kh Kf

式中 Kk——可靠系数，取1.5

Kjx——接线系数，星形接线为

1，两相电流差接线为3 Izd——任一段母线最大工作电流 Kh——电流互感器变比

Kf——继电器返回系数，取

0.85

2）.以母线最小二相短路电流校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>2

四、变压器保护装置的整定计算原则

1.速断保护

1）按躲过变压器二次侧最大三相短路电流计算动作值。继电器动作电流为Idz=KkKjx I(3)dmax /Kh 式中 Kk——可靠系数，取1.2~1.3

Kjx——接线系数，星形接线为1，两相电流差接线为3 I(3)dmax——变压器二次侧最大三相短路电流

Kh——变压器二次侧电流互感器变比

2）以保护装置安装处最小二相短路电流校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>2 2.过流保护

1.按躲过变压器可能出现的最大负荷电流计算动作值。继电器动作电流为Idz=KkKjx Izd /Kh

式中 Kk——可靠系数，取1.2~1.3

Kjx——接线系数，星形接线为

1，两相电流差接线为3

Izd——变压器可能出现的最大电流 Kh——电流互感器变比

Kf——继电器返回系数，取

0.85

2.以变压器二次侧最小二相短路电流I(2)dmin校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>1.5 3.过负荷保护

1）按躲过变压器额定电流计算动作值。继电器动作电流为Idz=KkKjx Izd /Kh

式中 Kk——可靠系数，取1.2~1.3

Kjx——接线系数，星形接线为

1，两相电流差接线为3

Ie——变压器额定电流 Kh——电流互感器变比

Kf——继电器返回系数，取0.85

2）动作时限一般取9~15秒。

4.纵联差动保护（BCH-2型）（容量大于10000KVA）

1）按躲过变压器励磁涌流、外部故障最大不平衡电流、电流互感器二次断线引起的不平衡电流，取其中较大者计算动作电流值。

2）按动作电流值确定差动和不平衡线圈匝数，选定短路（或制动）线圈匝数。

3）以变压器出口各侧最小二相短路时流过相应侧继电器线圈的电流校核灵敏系数。

五、电动机保护装置的整定计算原则

1.电流速断保护

1）异步电动机按躲过起动电流计算动作值；同步电动机还应按躲过外部最大三相短路时电动机的反馈输出电流计算动作值。取其值较大者。继电器动作电流为Idz=KkKjxIq/Kh

式中 Kk——可靠系数，作用于信号时取1.1，作用于跳闸时取1.2~1.4

Kjx——接线系数，星形接线为

1，两相电流差接线为3

一般为（3~8）Ie，现场根据实测取值。

Iq——电动机起动电流电流，Kh——电流互感器变比

2）以电动机出口处最小二相短路电流校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>2 2.过负荷保护

1）按躲过电动机额定电流计算动作值。继电器动作电流为Idz=KkKjxIe/KfKh

式中 Kk——可靠系数，作用于信号时取1.1，作用于跳闸时取1.2~1.4

Kjx——接线系数，不完全星形接线为

Ie——电动机额定电流

Kf——继电器返回系数，取

Kh——电流互感器变比

1，两相电流差接线为3

0.85

2）动作时限应大于电动机实测起动时间，一般取10-15S。3）以电动机出口处最小二相短路电流校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>1.5 3.低电压保护

1）动作电压一般取0.7倍额定电压。2）动作时限一般取0.5-1.5S。

六、电容器保护装置的整定计算原则

1.当用熔断器保护时，熔断器额定电流取电容器组额定电流的2~2.5倍。IR=（2~2.5）Ie

2.电流速断保护

1）按躲过电容器投入时产生的涌流值计算动作值。继电器动作电流为Idz=KkKjxIe/Kh

式中 Kk——可靠系数，考虑电容器冲击电流取2~2.5

Kjx——接线系数，不完全星形接线为

Ie——电容器组额定电流

Kh——电流互感器变比

1，两相电流差接线为3

2）以保护安装处最小二相短路电流校核灵敏系数。Kl=I(2)dmin/Idz>2 3.差流保护

按差电流大于0.3~0.5倍单台电容器额定电流，且灵敏系数不小于2的原则计算动作电流。

篇2：继电保护整定原则

为了确保继电保护整定值的准确，保证供电系统稳定可靠运行，特制定本制度：

1、机电科负责全矿供电系统继电保护整定计算的审核及业务管理。

2、配电系统继电保护装置每6个月检查整定1次，负荷变化时及时整定。

3、各级开关保护整定值必须依照相关标准整定计算，并由机电科业务管理部门审核认可。

篇3：电力系统继电保护整定计算

关键词：电力系统,继电保护,计算

1 系统核心思想介绍

1.1 整定值区间及结果取值方案介绍

整定计算过程中, 定值的最终选取要同时考虑灵敏性和选择性。以线路相间距离保护为例, 常见原则及对应公式如下:

1.1.1 整定原则1.

按保证线路末端故障有灵敏度整定, 灵敏度系数Klm, 默认值1.5, 公式为

其中, ZCL为本线路末端故障至保护安装处最大测量阻抗;Klm的值按线路电压等级与长度自动改变。

1.1.2 整定原则2.

按与相邻支路相间距离Ⅰ/Ⅱ段配合整定, 本线路可靠系数Kk, 默认值为0.8, 相邻线路可靠系数K'K, 默认值为0.8, 公式为

其中, Z'd Z为相邻线路的距离保护Ⅰ、Ⅱ段定值;t′为相邻线的距离保护Ⅰ、Ⅱ段保护的动作时间;ZCL为本线路末端故障至保护安装处最小测量阻抗;KZ为本线路对相邻线路的最小助增系数。

1.1.3 整定原则3.

按躲相邻变压器其他侧故障整定, 线路可靠系数Kk, 默认值为0.8, 变压器可靠系数Kb, 默认值为0.7, 公式为

其中, Z'b为线末变压器正序阻抗;ZCL为本线路末端故障至保护安装处最小测量阻抗;KZ为本线路对线末变压器的最小助增系数。

上述原则中, 原则1为灵敏性原则, 原则2和原则3为选择性原则。

对相间距离保护II段中的阻抗定值:

1.1.3. 1 原则1的整定结果为Zdz≥Z1。

1.1.3. 2 原则2对n条相邻线路的整定结果分别为Zdz≤Z21, Zdz≤Z22…Zdz≤Z2n, 取Z2=min (Z21, Z22…Z2n) , 最终对应的本条原则整定结果为Zdz≤Z2。

1.1.3. 3 原则3对n台相邻变压器的整定结果分别为Zdz≤Z31, Zdz≤Z32…Zdz≤Z3n, 取Z3=min (Z31, Z32…Z3n) , 最终对应的本条原则整定结果为Zdz≤Z3。

最后的整定定值区间为Z1≤Zdz≤min (Z2, Z3) 。如果Z1≤min (Z2, Z3) , 则本保护相间距离Ⅱ段阻抗定值取Z1和min (Z2, Z3) 区间内的任意一个数值即可, 实际整定中可以根据灵敏性和选择性哪项更为优先确定一个具体定值.如果Z1≥min (Z2, Z3) , 则需要在选择性和灵敏性之间做出选择, 如果考虑灵敏性优先, 一般定值取Z1, 如果考虑选择性优先, 则取min (Z2, Z3) 。

对相间距离II段中的时间定值, 只有第二条原则中涉及, 对n条相邻支路的整定结果分别为t≥T21, t≥T22…..t≥T2n, 取T2=max (T21, T22…T2n) , 最终取值为T2。

1.2 定值校核方案

1.2.1 定值校核基本原则

定值校核功能主要针对如下2种情况:

1.2.1. 1 当电网中的元件参数、运行方式发生变化后判断原有已经计算好的定值是否仍然满足灵敏度和配合关系。

1.2.1. 2 当有新增线路时, 确定定值后, 通过校核功能判断新计算的定值是否满足灵敏度和配合关系, 原有网络定值是否需要调整。校核的主要宗旨, 是希望达到尽可能少调整网络中的原定值, 尽可能修订新定值以满足定值的选择性灵敏性的目的.如果不能满足, 也应以尽可能少修改原定值为原则。

1.2.2 定值校核流程

在校核过程中, 首先确定要校核定值的范围, 可以是某个站, 可以是以某支路为中心的相邻几级也可以是全网。对应选定好的范围, 系统需要对选定的校核支路根据各种运行方式, 在考虑各种检修等情况下计算出各种电流、分支系数的极值然后自动对选定范围的定值进行验算, 当原有定值满足所有选定的整定原则时则原定值有效;当原有定值不满足时则给与提示, 并且给出具体不配合的原则与支路, 以便下一步继续进行整定。对应配合原则, 如果有多条相邻支路则需要判断已有定值是否满足每条支路的配合情况以相间距离II段的整定原则2为例, 根据新的电网结构条件下, 助增系数等发生了变化, 与相邻支路的配合要求定值小于等于, 如果已知Zdz大于, 则已知的定值无法与相邻支路配合, 需要在校核报告中列举出来此情况.通过该方法, 不仅可以校核当前厂站、当前区域, 甚至全部网络的定值, 而且可以验证自定义的所有方式是否满足配合关系。其定值校核流程如图1所示。

1.2.3 校核结果描述

示例电网模型如图2所示

1.2.3. 1 整定线路1 (等值系统1侧) 的定值.

①原则1对应的定值区间为Zdz≥5。②原则2对应的定值区间, 与线路2相间距离Ⅱ段配合为Zdz≤6, T≥0.9S;与线路4相间距离Ⅱ段配合为Zdz≤8, T≥0.9。本条原则对应的定值区间Zdz≤6, T≥0.9S。③原则3对应的定值区间为Zdz≤6本定值项的定值区间为5≤Zdz≤6.按照灵敏度较高取值, 最终定值取6。

1.2.3.2系统参数或者网络结构变化后的校核线路1 (等值系统1侧) 的定值。

当图2中等值系统2变为更小的方式后, 线路1对线路2的最小助增系数变小, 继续保持线路1原有定值将导致线路1与线路2的定值无法配合此时程序会给出相应提示, 现有定值能够满足的整定原则不再列出校核报告内容如下:

线路1 (等值系统1侧) 相间距离II段现有定值与如下原则冲突:①与相邻支路相间距离I/II段配合, 线路2的Zdz2≤5.4, 已知定值无法满足和线路3配合的选择性要求.②当电网结构变化后, 如果会导致线路1对线路2的最小助增系数变小, 也同样可能导致已知的定值无法实现与线路2的配合。

1.3 基于校核结果的定值调整建议

基于以上校核结果, 解决方案是首先考察线路2在满足与其相邻支路配合的情况下, 尽量取定值区间中的大值, 重新进行线路1的定值校核.如果能够满足要求, 则继续进行;如果无法满足要求, 则考虑让线路1在满足灵敏度的情况下取定值区间中的较小值, 然后再进行校核, 如再无法满足, 则建议用户在更大范围内重新整定后继续校核。

2 继电保护整定校核系统功能

继电保护整定计算软件完整的功能体系包括:图形建模、故障分析计算、整定计算、定值校核和数据管理5个部分。

2.1 图形建模.

以图形化的方式建立起图库一体化的电网一二次设备模型, 并通过拓扑分析自动分析设备之间的物理和电气连接。

2.2 故障分析计算.

以图形化建模的数据为基础, 实现短路计算功能;在短路计算功能基础上, 根据各种检修等情况, 计算出整定计算所需要的电流最值、分支系数、测量阻抗、母线残压等。

2.3 整定计算.

利用故障计算输出的整定参量和设定的整定原则, 进行保护定值的整定计算。

2.4 定值校核.

利用电网结构、设置的运行方式和已知定值, 校核现有电网中的定值是否满足需求。

2.5 数据管理.

实现对一次设备、电流最值、分支系数、整定计算书、校核计算书和定值单等内容的查询功能。

3 结语

通过分析继电保护定值区间取值的特点, 根据电网实际情况, 设计了继电保护整定取值和校核分析的方案及相关软件。该方案在电网参数或网络结构变化后能够方便地校核现有定值的适应性, 并给出定值调整建议。该软件具有实用性强、使用简单方便等特点, 并已在江苏等电网广泛应用, 不仅减轻了整定计算人员的工作量, 而且提高了工作效率。针对整定值的校核结果, 从全网角度智能的优化定值取值使全网中选择性和灵敏性冲突的定值最少, 是下一步研究的方向。

参考文献

篇4：地区配网继电保护整定原则探讨

关键词：配电网;继电保护;定值整定

中图分类号：TM77    文献标识码：A      文章编号：1006-8937（2016）26-0085-03

1  概  述

继电保护的正确可靠动作对保证电网安全稳定有着极其重要的作用，整定计算是决定继电保护能否正确动作的关键环节之一，配置结构合理、质量优良和技术性能满足运行要求的继电保护及自动重合闸装置是电网继电保护的物质基础;正确的运行整定是保证电网稳定运行、减轻故障设备损坏程度的必要条件。

2  配网馈线保护整定原则

2.1  10 kV馈线保护

2.1.1  相间电流保护

①限时速断保护：考虑躲过配变低压侧三相故障短路电流。一般情况下可根据网内短路电流水平简化整定，推荐动作值取3 000 A（一次值），动作时间取0.3 s。对于长线路或接有大容量配变的线路，需要根据实际情况另行计算动作值。

②定时限过流保护：按对线路末端故障有不小于1.5的灵敏系数或按躲负荷电流可靠系数1.3整定。

一般情况下，可根据网内短路电流水平简化整定，推荐动作值取800 A（一次值），动作时间取0.6 s。对于长线路或接有大容量配变的线路，需要根据实际情况另行计算动作值。

2.1.2  后加速保护

有可独立整定及可独立投入的后加速保护段的，可投入后加速保护，后加速保护段的动作值必须可靠躲过合闸及重合闸时的涌流，否则退出后加速保护。

2.1.3  过负荷保护发信

有需求时可投入过负荷保护发信，动作值建议取1In（In可取CT二次额定值1 A或5 A），动作时间取5 s。一般不投过负荷保护。

2.1.4  馈线重合闸

①无小电源并网的线路投非同期重合闸方式，重合时间建议取1 s。

②有小电源并网的线路应装设线路PT，取相间电压，重合闸投检无压重合闸方式。如未装设线路PT，用户专线建议退出重合闸，公用线路建议临时将重合闸时间整定为不小于3 s。

③如投入二次重合闸，一般可整定为：第一次重合时间5s（确保馈线上各中途开关均跳闸）;第二次重合闭锁时间应小于第一个中途开关动作时间，可取同第一次重合时间;第二次重合时间需考虑开关两次重合闸的间歇时间，可取60 s;重合闸充电时间则按照柱上开关的数目整定，9个以内的柱上开关可整定为65 s。

2.1.5  低电阻接地系统10 kV馈线零序电流保护

①接地电阻为10 Ω的系统：动作值取50 A（一次值），动作时间0.6 s。

②接地电阻为16 Ω的系统：动作值取30A（一次值），动作时间0.6 s。

2.2  10 kV配电线路中途开关保护的整定原则

2.2.1  相间电流保护

①速断保护：考虑躲过配变低压侧三相故障短路电流和开关所带负荷的涌流，并应尽量保证在最大运行方式下对线路末端三相短路故障有不小于1.2的灵敏系数。

一般情况下可根据网内短路电流水平简化整定，推荐动作值取2 000 A（一次值），动作时间取0～0.1秒。对于长线路或接有大容量配变的线路，需要根据实际情况另行计算动作值。

过流保护：按保证在最小运行方式下对线路末端两相故障有不小于1.5的灵敏系数或按躲负荷电流可靠系数1.3整定。

一般情况下可根据网内短路电流水平简化整定，推荐动作值取600 A（一次值），动作时间取0.3 s。对于长线路或接有大容量配变的线路，需要根据实际情况另行计算动作值。

2.2.2  重合闸时间

主干线分段开关重合闸时间取45 s（确保变电站出线开关储能及重合闸充电），分支线开关（无论在线路何处）在主干线开关重合后按7 s的重合闸时间级差逐级重合。

2.2.3  低电阻接地系统10 kV配电线路中途开关零序电流保护

接地电阻为10 Ω的系统：动作值取50 A（一次值），动作时间0.3 s。

接地电阻为16 Ω的系统：动作值取30 A（一次值），动作时间0.3 s。

2.3  配网分段开关保护配置原则

①由于保护动作时间受系统限制，只可以实现2级保护配合，配网线路主干线上最多只可投入一个分段开关的保护与变电站保护实现配合，且该开关必须带有重合器并正常投入运行。如图1所示。

②无联络的分支线可配置开关和保护，用于隔离分支线故障，减少故障对主干线的影响，但此时各分支线也只能投入一个开关的保护及开关重合功能，建议分支线的保护和重合器配置在分支线的第一个开关。如图2所示。

③主干线配置了分段开关且投入了保护和重合器的线路，由于其主干线分段开关后的各分支线保护已无法与主干线分段开关的保护实现配合，若分支线投入开关重合功能，当分支线发生永久性故障时，将会导致主干线分段开关在重合后再次跳闸，从而造成主干线分段开关后的线路停电，配网运维部门应对此制定相关预案。如图3所示。

2.4  配网中途分段断路器保护整定原则

2.4.1  保护动作时间与变电站出线开关保护动作时间配合

变电站保护电流速断保护时间取0.3 s，过流时间取0.6 s;分段断路器保护速断时间取0～0.1 s，过流时间取0.3 s。如图4所示。

2.4.2  相间电流速断保护定值整定

①按躲开关所带负荷的涌流整定：I1zd≥Kk×IeΣ

式中：Kk为考虑涌流的可靠系数，可根据计算、试验或实际运行经验确定。

IeΣ为该分段开关带配变总额定电流：IeΣ=SΣ/■Ue

Ue为平均额定电压10.5 kV。

注意事项：

其一，对用电性质为居民用电的公用线路Kk一般取2.5～5，配变数量越多，取值越小;

其二，对有较多大型配变或电动机的线路，因为空载配变投入时涌流较大，大型电机投入时自启动电流较大持续时间较长，Kk可取5～10;

其三，定值应躲过单台大型配变投入时最大涌流：对

6 300 kVA及以下变压器I1zd≥（7～12）×Ie变压器容量越大，系数越小。

其四，定值应躲过单台或多台大型电机同时投入时最大启动电流Iqd：I1zd≥Kk×Iqd，Kk取值1.5，Iqd参考值如下：单鼠笼电动机5.5～7 Ie;双鼠笼电动机3.5～4 Ie;

绕线式电动机2.0～2.5 Ie   。

②计算出的速断定值过小或能可靠躲过涌流时，可取推荐值一次动作值：2 000 A。

2.4.3  配网中途分段断路器重合时间整定

主干线分段断路器重合闸时间取45 s（确保变电站出线开关储能及重合闸充电），位于主干线分段断路器后的分支线断路器在主干线开关重合后按7秒的重合闸时间级差逐级重合。如图5所示。

动作逻辑：如FB1之后线路发生永久性故障，FB1与CB1同时跳闸，CB1重合成功，约20 s后完成弹簧储能，约40 s后完成重合闸充电，准备再次重合;45 s后FB1重合于故障点，FB1和CB1同时分闸，CB1再次重合成功，恢复CB1- FB1区间供电。

3  变电站开关重合时间与配网自动化开关动作时间   的配合

3.1  变电站开关保护二次重合闸功能介绍

变电站开关保护二次重合闸，如图6所示。

TCH1：第一次重合延时，取5 s（确保馈线上各中途开关均跳闸）;

TCH2：第二次重合延时，需考虑开关两次重合闸的间歇时间，可取60 s;

TBS：二次重合闸闭锁延时，应小于第一个中途开关动作时间，可取同第一次重合时间5 s;

TCD：重合闸充电时间，按照柱上开关的数目整定，9个以内的柱上开关可整定为65 s。

3.2  变电站开关二次重合闸与配网自动化开关动作时间     配合

①通过就地重合方式实现配电自动化时，一般可分为电压-电流-时间型、电压-时间型两种类型，下面以电压-时间型为例子：

②负荷开关具备的功能：失压瞬时分闸、有压延时合闸、若合闸之后在设定时间内失压，则自动分闸并闭锁合闸功能、脉动闭锁功能。

③按故障点不同，分两种情况开关动作情况进行介绍，如图7、图8所示。

其一，当永久性相间故障发生在CB1与FS1之间时：

动作逻辑： CB1保护动作分闸 、FS1/2/3失压分闸;CB1重合于故障点，重合不成功再次分闸;CB1闭锁二次重合闸，不再重合。

其二，当永久性相间故障发生在CB1与FS1之间时：

动作逻辑：CB1保护动作分闸、FS1/2/3失压分闸;CB1第一次重合闸，重合成功，二次重合开始充电计时（充电时间28 s）;FS1有压后7 s合闸，合闸成功;FS2有压后7 s顺序合闸，合闸成功;FS3有压后7 s顺序合闸，合于故障点;CB1保护动作再次分闸，FS1、2失压分闸，FS3合闸后短时间内失压，自动分闸并闭锁合闸功能;CB1第二次重合成功;FS1有压后7 s第二次合闸，合闸成功;FS2有压后7 s第二次合闸，合闸成功，恢复CB1-FS3区间段供电。

4  结  语

今年以来，经济下行压力较大，经济回稳的任务较重，加快配电网建设改造，提高电网稳定运行水平越来越重要，在地区电网的规划、设计、运行阶段，必须做好稳定性水平分析，为推进转型升级，服务经济社会发展，促使我国经济、社会各方面稳定健康发展扎实重要保障。

参考文献：

[1] 崔家佩，孟庆炎，陈永芳，等.电力系统继电保护与安全自动装置整定计   算[M].北京：中国电力出版社，2006

[2] 袁钦成.配电系统故障处理自动化技术[M].北京：中国电力出版社，

篇5：2012年继电保护整定计算习题

如图所示35kV单侧电源放射状网络，AB和BC均设有三段式电流保护。已知：（1）线路LAB=20km，LBC=30km，线路电抗x1=0.4/km。

（2）变电所B、C中变压器连接组别为Y/d-11，且在变压器上装设差动保护。（3）线路AB的最大传输功率为Pmax=9.5MW，cos=0.9，自启动系数取1.3。

（4）T1、T2变压器归算到被保护线路电压等级的阻抗为28Ω，系统电抗为Xs.max=7.9，Xs.min=5.4。试对线路AB的保护进行整定计算与校验。

A120kmS 35kVB2T130kmECT2D

【例题2】

如下图所示220kV网络，对断路器1处配置的三段式零序电流保护（不考虑非全相运行状态时系统发生振荡的情况）进行整定，计算定值、动作时间并校验灵ⅡⅢ敏度。（KⅠKK1.2，零序最大不平衡电流的计算系数综合考虑为relrelrelKnpKtxKer0.1。C母线三段零序电流保护动作时间为1秒）。

A1B2CX1=15X0=12X1=40X0=115220kVX1=30X0=110X1=25X0=17

【例题3】

已知系统参数如下:

1）系统的正序阻抗Zl0.45/km，k65；

2）线路上采用三段式距离保护，阻抗原件采用方向阻抗继电器，继电器的最灵敏角sen65；

3）保护2、3的Ⅲ段最长时限为2s；

4）线路AB、BC的最大负荷电流为IL.max400A，功率因数为cos0.9，自启动系数Kss2；

5）变压器采用差动保护，两台变压器的容量相等，SN15MVA，短路电压百分比Uk%10.5，变比110/10.5kV；

篇6：继电保护整定原则

电力系统继电保护专题答疑

之继电保护整定计算

说明：本专题所用例题主要选自《电力系统继电保护整定计算》（许建安、王凤华编，中国水利水电出版社）和《电力系统继电保护习题集》（张保会、潘贞存编，中国电力出版社）。

专题一：线路阶段式电流电压保护

A1B2C3D4T3ELoad～S15FLoadT1S2T2～

图 1 典型中低压电力网络图

1、保护Ⅰ段整定

（1）短路计算

最大短路电流（系统最大运行方式下发生三相短路）

IkBmax（3）ESXS.minXABESXS.minxlLAB

最小短路电流（系统最小运行方式下发生两相短路）

IkBmin（3）32ESXS.maxXAB32ESXS.maxxlLAB

（2）Ⅰ段整定值

Iset.1KrelIkBmax

tset.10 ⅠⅠⅠ（3）s

[ 1 / 9]

电力系统继电保护专题答疑之继电保护整定计算

（3）校验最小保护区

Lmin13ESXS.maxⅠx12Iset.1 最小保护区百分比为

mLminLAB100%＞（15%~20%）

说明：对于线路变压器组，变压器故障时，无论是2QF/3QF动作跳闸还是1QF跳闸，LD都失去负荷，故允许保护1的Ⅰ段伸入变压器。

A1BCLD1QF2QF图 2 线路变压器组

3QF

2、保护Ⅱ段整定

保护1的Ⅱ段不超过保护2的Ⅰ段

Iset.1KrelIset.2 ⅡⅡⅠ相邻母线有多个元件时，取IⅠ中较大者。set.2如何确保选择性？

tset.1tset.2t ⅡⅠ说明：分支系数问题

分支系数定义：相邻下一级线路保护Ⅰ段末端短路时，流过故障线路的短路电流与保护安装处的短路电流之比。

（1）助增情况（不考虑助增情况，保护缩短）（2）外汲情况（不考虑外汲情况，保护伸长）

Iset.1Ⅱ1kbKrelIset.2 ⅡⅠ保护校验 Ⅱ段只做近后备

[ 2 / 9]

电力系统继电保护专题答疑之继电保护整定计算

在系统最小运行方式下，线路末端发生两相短路时，最小灵敏系数

KsenIkBminIⅡset.1（2）＞1.5

3、保护Ⅲ段整定

最大负荷电流

ILmaxPmax30.95Ucos（此处0.95是考虑到启动时电压可能低于额定电压5%，故取0.95U）Ⅲ段整定值

IⅢset.1KrelKssKreⅢⅢILmax

tset.1maxtset.nexttⅢ

灵敏度校验

1）作线路AB的近后备

KsenⅠIkBminIⅢset.1（2）＞1.5

2）作相邻线路BC的远后备

IkCmin（2）3ES2XS.maxXABXBC

KsenⅡIkCminIⅢset.1（2）＞1.2

【例题1】

如图所示35kV单侧电源放射状网络，AB和BC均设有三段式电流保护。已知：

（1）线路LAB=20km，LBC=30km，线路电抗x1=0.4/km。

（2）变电所B、C中变压器连接组别为Y/d-11，且在变压器上装设差动保护。

[ 3 / 9]

电力系统继电保护专题答疑之继电保护整定计算

（3）线路AB的最大传输功率为Pmax=9.5MW，自启动系数取1.3。cos=0.9，（4）T1、T2变压器归算到被保护线路电压等级的阻抗为28Ω，系统电抗为Xs.max=7.9，Xs.min=5.4。

试对线路AB的保护进行整定计算与校验。

A120kmS 35kVB2T130kmECT2D

三段式电流保护整定总结

1）制定等值电路图，求取元件参数 2）制定最大最小运行方式

3）求取最大最小运行方式下母线三相短路电流 4）按最大运行方式整定 5）按最小运行方式校验

专题二：三段式零序电流保护

1、零序Ⅰ段

（1）躲开被保护线路末端单相或两相短路接地时保护安装处最大的3倍零序电流。

I0set.1Krel3I0.max ⅠⅠ其中

1）单项接地：3I0(1)3E12Z1Z0

(1,1)2）两相短路接地：3I03E1Z12Z0

（2）躲开被保护线路断路器三相不同时合闸（按始端断线计算）时保护安

[ 4 / 9]

电力系统继电保护专题答疑之继电保护整定计算

装处最大的3倍零序电流。

I0set.1Krel3I0.ust ⅠⅠ其中

1）接通一相，相当于两相断线

3I03E1E22Z1Z0

2）接通两相，相当于一相断线

3I03E1E2Z12Z0

选择其中数值最大者。

采用单相重合闸时，应该设置灵敏Ⅰ段和不灵敏Ⅰ段，以躲开非全相运行时又发生系统振荡出现的零序电流。

2、零序Ⅱ段

被保护线路存在多个相邻下一级设备时，首先按与各个相邻下一级线路的Ⅰ段相配合整定，然后选择数值较大者。

I0set.1ⅡⅡKrelkbminⅡI0set.2 Ⅰt0set.1t

灵敏度校验

Ksen3IoⅡminI0set.1＞1.3~1.5（不满足要求时可以和下一级的零序Ⅱ段配合）

3、零序Ⅲ段

整定原则：

（1）按躲过相邻线路出口处三相短路时保护安装处的最大不平衡电流整定，短路点也可选择在被保护线路末端。

I0set.1KrelIunb.maxKrelKnpKstKerIk.max

[ 5 / 9] ⅢⅢⅢ(3)电力系统继电保护专题答疑之继电保护整定计算

（2）与相邻下一级线路的零序Ⅲ段进行灵敏度配合，即保护范围要小于相邻下一级线路零序Ⅲ段的保护范围。

I0set.1ⅢKrelkbminⅢI0set.2

Ⅲ灵敏度校验近后备：Ksen3IoⅢminI0set.13IoⅢmin＞1.3~1.5 远后备：KsenⅢⅢI0set.1＞1.2 t0set.1maxt0set.nextt【例题2】

如下图所示220kV网络，对断路器1处配置的三段式零序电流保护（不考虑非全相运行状态时系统发生振荡的情况）进行整定，计算定值、动作时间并校验灵ⅡⅢ敏度。（KⅠKrelKrel1.2，零序最大不平衡电流的计算系数综合考虑为relKnpKtxKer0.1。C母线三段零序电流保护动作时间为1秒）。

A1B2CX1=15X0=12X1=40X0=115220kVX1=30X0=110X1=25X0=17

三段式零序电流保护整定总结

1）制定等值三序电路图，求取元件参数 2）制定最大最小运行方式

3）求取最大最小运行方式下母线单相短路零序电流和两相短路接地零序电流

4）注意零序电流要按零序网络分配回去

[ 6 / 9]

电力系统继电保护专题答疑之继电保护整定计算

4）按最大运行方式整定 5）按最小运行方式校验

专题三：阶段式距离保护整定

A1B2k1S1k3

CDS2k21、距离Ⅰ段

1）按躲过相邻下一级设备出口处（被保护线路末端）短路来整定

ⅠⅠZset.1KrelZAB

其中，可靠系数取0.8~0.85。按此原则整定的距离Ⅰ段在任何系统运行方式下保护范围为线路全长的80%~85%。

2）对线路-变压器组按躲过变压器出口处短路来整定

Zset.1Krel（ZABZT）其中，可靠系数取0.75，此情况下距离Ⅰ段可能保护线路全长。距离Ⅰ段的动作时限

tⅠ0

s set.1ⅠⅠ

2、距离Ⅱ段

1）按与相邻下一级设备距离Ⅰ段相配合来整定

Zset.1Krel（ZABkb.minZset.2）其中，可靠系数取0.8。

最小分支系数为相邻下一级设备距离Ⅰ段保护范围末端三相短路时，相邻下一级设备电流与被保护线路电流之比的最小值。

tset.1tset.2t

[ 7 / 9] ⅡⅠⅡⅡⅠ电力系统继电保护专题答疑之继电保护整定计算

2）按躲过相邻变压器出口处短路来整定

Zset.1Krel（ZABkb.minZT）ⅡⅡ其中，可靠系数取0.7。

最小分支系数为变压器出口处三相短路时，变压器电流与被保护线路电流之比。

Ⅱtset.10.5s（考虑变压器主保护采用差动保护）

3）灵敏度校验

KsenⅡZset.1ZABⅡ＞1.5

3、距离Ⅲ段

1）按躲过线路上最小负荷阻抗整定 最小负荷阻抗

ZL.min(0.9～1)UIL.max

Zset.1ⅢZL.minⅢKrelKreKsscos（sen-L）

其中，可靠系数取1.2~1.3，阻抗继电器返回系数取1.1~1.25，自启动系数取1.5~3，阻抗继电器灵敏角一般等于线路阻抗角，ΦL是负荷阻抗角。

2）Ⅲ段时限

tset.1tset.2t ⅢⅢ3）灵敏度校验 ①近后备

Ksen（1）ⅢZset.1ZABⅢ＞1.5

②远后备

Ksen（2）ⅢZset.1ZABkb.maxZBCⅢ＞1.2

[ 8 / 9]

电力系统继电保护专题答疑之继电保护整定计算

最大分支系数为相邻下一级设备距离Ⅰ段保护范围末端三相短路时，相邻下一级设备电流与被保护线路电流之比的最大值。

【例题3】

已知系统参数如下:

1）系统的正序阻抗Zl0.45/km，k65；

2）线路上采用三段式距离保护，阻抗原件采用方向阻抗继电器，继电器的最灵敏角sen65；

3）保护2、3的Ⅲ段最长时限为2s；

4）线路AB、BC的最大负荷电流为IL.max400A，功率因数为cos0.9，自启动系数Kss2；

5）变压器采用差动保护，两台变压器的容量相等，SN15MVA，短路电压百分比Uk%10.5，变比110/10.5kV；

6）系统的阻抗，ZS110，ZS2.min30，ZS2.max。试对保护1的各段进行整定。A130kmS1 110kVB238kmECD362kmS2

篇7：继电保护整定原则

直流牵引供电系统继电保护整定计算方法

摘 要：分析了地铁直流牵引供电系统的故障特征和直流牵引系统的馈线保护配置及原理，提出了直流牵引供电系统馈线保护的整定计算方法。关键词：地铁；直流；保护；整定计算 0 引言 直流保护对地铁直流牵引供电系统运行的安全性和可靠性起着极其重要的作用。由于直流牵引供电系统和直流保护自身的特殊性，保护的整定计算复杂、配合困难，且没有成熟的计算方法可以参考借鉴，如何才能得到理想的直流保护定值是地铁供电系统继电保护工作者长期以来的研究课题。1 直流短路故障特性 地铁直流牵引供电系统由整流机组、直流开关柜、直流电缆、牵引网等部分组成。直流系统的短路分析方法是 RL 回路的暂态响应分析，基本理论是戴维南定理与叠加定理，短路电流 I = U(1-e-t/τ)/R（时间常数 τ = L/R），di/dt = Ue-t/τ/L。直流短路的显著特征之一是回路电阻和电感参数的大小对短路电流的大小和特性影响非常大，因此接触网近、中远端的故障电流特性有很大差别。1.1 馈线近端短路特性 短路点距变电所越近，电流上升率越大，短路电流也越大。当接触网发生近端短路时，预期短路电流峰值一般可达 80 kA 以上，初始电流上升率di/dt 可达 5 kA/ms 以上，如不快速切除，短路电流将在极短时间内上升到最大值，对系统和设备造成极大危害，因此必须在短路电流达到峰值之前快速切除。牵引变电所近端短路特性如图 1 所示。

1.2 中远端短路特性 中远端的短路电流，由于线路电感的作用，τ值增大，短路电流变化相对缓慢，初始上升率较小，中远端短路特性示意图略。2 馈线的保护配置及原理 2.1 保护配置方案 由于近端和中远端的短路故障特性差异较大，单一的一种保护难以兼顾速动性与选择性的要求，需要根据直流系统近端以及中、远端的故障特征分别配置相应的保护。直流馈线配备如下保护：大电流脱扣保护（断路器本体 DA 保护）；ΔI、di/dt 保护；热过负荷保护；双边联跳保护。其中最重要的是大电流脱扣保护和Δ I、di/dt 保护，两者分别作为接触网近端和中远端的主保护。2.2 保护原理 直流快速断路器本体的大电流脱扣保护，作为接触网近端短路的主保护，采用磁脱扣原理，其机械响应时间和全分断时间（燃弧熄灭时间）均与电流变化率有关，当直流短路电流上升率达到5 kA/ms 时，直流快速断路器的机械响应时间只有3～4 ms，全分断时间（燃弧熄灭时间）为 25 ms左右。断路器能在短路电流达到峰值之前快速切断以限制短路电流。近端短路断路器分断电流波形如图 2 所示。

对于中远端短路故障，由于短路电流上升率di/dt 较小，大电流脱扣保护动作时间相对较长，灵敏度也不高，直流馈线配备采用微处理器构成的反应电流增量的Δ I保护和电流上升率的 di/dt 保护，分别作为接触网中、远距离短路故障的主保护。Δ I保护是在电流上升率 di/dt 高于整定值的条件下检测电流增量，在到达峰值电流之前检测到短路。当 di/dt 高于整定值，保护装置启动，并开始计算Δ I，保护装置启动时刻的电流作为基值。达到Δ I 延时后，若 Δ I达到Δ I整定值（Δ Itrip），则保护装置动作。Δ I 保护装置动作特性及跳闸逻辑如图 3所示。

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图中曲线 2 和曲线 3 满足动作条件，保护装置判断为故障，动作跳闸；曲线１和 4 都不满足动作条件，因此不跳闸。di/dt 保护通过检测 di/dt 检测到远端短路。当di/dt 高于整定值，保护装置启动，若 di/dt 持续超过定值一段时间（di/dt 延时）后，则保护出口跳闸。di/dt 保护装置动作特性及跳闸逻辑如图 4 所示。图中第 1 种情况满足跳闸条件，出口跳闸；第 2 种情况不满足跳闸条件，因此不跳闸。不同厂家的保护装置动作原理和整定参数稍有不同，但没有本质差别。整定配合计算方法 整定值是否适用是直流保护装置能否发挥作用的关键因素之一。为得到理想的保护定值，必须进行短路计算和保护校核计算。3.1 直流短路计算 短路计算目的是确定直流馈线保护定值并进行灵敏度校验。主要计算直流牵引供电系统在各种运行方式下接触网-回流轨和接触网-架空地线短路在某一时刻的短路电流 I 及其变化率 di/dt。采用的基本理论和方法是戴维南定理与叠加定理，及 RL动态回路的暂态响应分析方法。短路计算的关键是回路总电阻 R 和总电感 L 的确定。因接触网-回流轨和接触网-架空地线 2 种故障的短路电流流回牵引变电所的路径不同，R 和 L 的计算有所不同。3.2 馈线保护的整定计算 3.2.1 大电流脱扣（DA 直接脱扣保护）整定（1）首先按躲开馈线最大负荷电流计算整定初值。（2）为保证选择性，DA 定值还应与相邻供电区间近端短路时的保护配合，不致越区跳闸。（3）供电臂两侧的馈线保护定值应相同。取同时满足以上几个条件的最大值作为馈线的 DA保护定值。3.2.2 di/dt 保护（di/dt、di/dtduration）整定（1）di/dt 初始定值。该值应大于机车启动时的最大电流变化率，同时应小于越区供电时区间末端短路 t 时刻的短路电流变化率 di/dt│t=di/dt duration。（2）延时时间（di/dtduration）定值。di/dt 保护范围至下一相邻供电区间末端，为保证选择性，其延时时间应与相邻供电区间的保护配合。同时，还应考虑机车内 LC 滤波回路充电时（如受电弓的离线导致滤波器充电）可能引起的 di/dt 保护装置误动。di/dt 延时时间定值应大于 T/2（T 为滤波回路充电电流变化率的谐振周期），T=2π（L 为滤波回路与线路的总电感）。取上述 2 种计算结果中的较大值作为延时时间的定值。3.2.3Δ I保护整定 Δ I保护整定的主要参数为 di/dt、Δ I、Δ Idelay、di/dtduration。其中 di/dt、di/dtduration为Δ I保护元件的参数，不同于 di/dt 保护元件的参数。Δ I保护同样要考虑与机车特性配合，躲过机车启动或机车滤波器充电导致的Δ I保护装置误动。另外为保证选择性，还要考虑与相邻供电区间的保护配合，不致越区跳闸。在该原则下，不同厂家的 Δ I 保护可以有多种整定方法，可以用Δ I定值配合，也可用 di/dt 定值配合（若 Δ I保护元件的 di/dt 与di/dt 保护元件的 di/dt 可单独整定），也可用Δ I延时时间（Δ Idelay）配合，不论用哪种方法整定，Δ I和 di/dt、Δ Idelay定值之间是相互关联的。（1）用Δ I定值与相邻供电区间保护配合： a.di/dt 定值。di/dt 定值可与 di/dt 元件的 di/dt定值相同，也可高于该值。b.Δ I 定值。第 1 步，首先按躲开机车滤波器最大充电电流整定；第 2 步，与大电流脱扣的 DA定值相似，与相邻供电区间近端短路时的保护配合。Δ I 定值取上述 2 个计算结果的较大值。c.Δ I 延时时间（Idelay）定值。由于Δ I 定值已考虑了配合，Δ I delay取值可以尽可能的小，一般取1～3 ms 即可。（2）用 di/dt 定值与相

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邻供电区间保护配合。用该方法整定的前提条件是Δ I元件的 di/dt 与 di/dt元件的 di/dt 可单独整定： a.Δ I 元件的 di/dt 定值。di/dt 躲开区间末端短路电流初始变化率。b.Δ I定值。由于 di/dt 已考虑了与相邻区间的短路配合，Δ I 定值可不必再考虑与相邻区间的保护配合，仅按躲开机车牵引滤波器最大充电电流整定即可。c.Δ I 延时时间（Δ I delay）定值。由于 di/dt 定值已考虑了配合，Δ I delay取值可以尽可能的小，一般取 1～3 ms 即可。（3）用Δ I delay与相邻供电区间保护配合。di/dt定值按躲开机车启动、Δ I定值按躲开机车牵引滤波器最大充电电流整定，Δ I delay与相邻区间短路保护配合，Δ I delay取 40 ms 即可。3.2.4 热过负荷保护 根据接触网和馈线电缆的热特性及其载流量进行整定，不需与其他保护配合，在此不做赘述。3.3 馈线保护定值的校核 初始定值确定后，应在系统所有运行方式下对保护装置进行校核计算，验证各种保护的保护范围和灵敏度，确保配置的保护系统能够相互配合，对直流供电系统实现全范围的有选择性短路保护。4 结束语 虽然地铁直流保护的整定、配合困难，但并非无“法”可依，采用科学的计算方法是得到理想定值的前提条件和必要途径，本文提出了地铁直流保护的几种整定计算方法，对于地铁供电系统的直流保护设计具有指导意义。该“计算方法”应用于广州地铁的设计，经过短路试验和实际运营的验证，得到了理想的预期效果，并被上海、北京、南京等多个城市地铁工程设计广泛采用。

篇8：继电保护整定计算模块的设计

关键词：继电保护,知识库,推理机,整定计算

本文设计了利用专家系统的继电保护整定计算系统,其中知识库利用产生式表征法、面对对象表征法和框架表征法相融合方法做模块设计,推理机运用正向和反向相结合的混合推理方法,在整定功能的实现方式上,分别提供了手动和自动两种方式,以此来满足电厂操作人员的工作要求。

1专家系统知识库的设计

专家系统的知识库的表征方法利用产生表征法、面向对象表征法、框架表征法相结合的方式,通过分级分步骤的方式对继电保护整定计算做详细描述。其中知识库的流程步骤如图1所示。

2专家系统推理机的设计

系统推理机方式采用正向与反向推理相融合的推理方式。推理方式首先采用正向推理法对动作电流进行计算,但因为系统数据库中故障计算模块求解的流过保护短路电流不止一项,例如单相接地短路、两相短路、 三相短路,所以推理机会提供多个短路电流值,不能进一步做筛选。而当添加反向推理法后,从短路电流目标中集中选定最大故障电流,作为下一步计算的原始数据,可计算出最合适的动作电流值大小。

从操作人员给定的具体实际问题出发,通过设计模块进行推理求解,总结出会出现的几种计算情况,如下:

(1)当针对所给定的实际问题没有找到相应的目标结果时,则模块需调用报错步骤。

(2)当针对所给定的实际问题只找到惟一的目标结果时,即最理想的模块运行状态,则模块直接输出计算结果或继续执行相应操作。

(3)当针对所给定的实际问题能够找到多个目标结果时,需要进一步做判定,从诸多目标结果中选定最优解。

3整定计算数学模型

在整定计算原则中的任何一个保护定值在公式层中都有与之相对应的整定方程式,且整定方程式在相应的整定变量层中都含有定值变量集 (RV),经数学分析, 保护装置的定值变量集 (RV)的数学模型:

式中:yj( j ∈ n) 代表整定计算公式中含有的系数和常量,如可靠系数、进行整定计算工作人员的经验系数和返回系数等,具体数值由用户人员通过输入的方式存储到模块知识库中;zj( j ∈ n) 代表以上3类变量以外的其余变量。

利用上述数学模型,对繁琐的定值变量分类做知识存储,其中定值变量集所包含的变量均为离散型数据, 当中的任何一个整定计算变量值变化后,仅仅是该变量发生了改变,但不会致使该整定计算变量所在的整定方程式中的其他变量发生数值变化;且整定计算方程式也具有离散型,整定计算方程式是跟随者整定计算变量的变化而变化的,所以无论系统所含设备的参数变化,或是发生其他故障类型,都可以准确求解出被保护设备的整定值,体现了继电保护装置整定值的可靠性。

4整定计算模块设计

在对系统做整定计算前,需要对其中一部分故障参数做计算存储,因为在进行整定计算原则中涉及了大量的故障参数,其中有一部分数值可以在整定过程中直接提取,这样就能够缩短整定计算的运作时间。在所涉及的系统中,设定了手动与自动整定两种功能,系统用户可以根据特定的工作环境与要求自行选择,整定计算视图如2所示。

整定计算过程为自动运行,整个计算过程不需要工作人员的任何操作,并能直接输出计算书,可以实现任务书的保存与管理功能。在手动整定计算过程中,需要工作人员在相应的参数设置界面对系统参数进行选定和设置,如图3所示。

计算书对于电厂实际操作人员是非常重要的,其中不仅包括相应继电保护装置对保护设备定值的设置,也包括整定原则。针对厂用变压器相间短路故障的备用保护,模块自动进行整定计算,并输出计算书与定制单, 具体如图4,图5所示。

5整定计算模块仿真解析

为了验证本文设计的继电保护整定计算模块的准确性,这里建立了电厂一次主接线系统图并设置了相关参数,如图6所示。

当完成电厂主接线图的设定后,针对该系统添加6KVIIB段母线A,B两相相间短路故障,并做故障量计算,图7显示为2号高厂变故障量。

将电厂继电保护原则逐一录入并完成继电保护装置的设定工作,对系统全部设备做整定计算,将计算结果与电厂工作人员做整定值检验。检验结果显示大部分计算结果与电厂实际运行结果完全相同,只有小部分存在数值误差,具体误差如表1所示。

简述误差产生的主要原因如下:

(1)近似因素。整定计算过程中,数值大部分都是以小数形式存在,为了降低计算的繁冗度,计算过程中将小数数值保存到小数点后2位。不同的是,计算机在做计算过程中,不进行近似计算,而是在最终的计算结果显示的时候,保留小数点后1位,所以电厂实际工作人员的手动计算与计算机整定的最终结果略有差别。

(2)取整因素。在继电保护整定计算的过程中,需要设置保护定值,几乎全部设置为整数,当遇到小数时需要进位成整数,所以,定值的设置与计算机的计算值之间也存在一定的误差。

(3)继保装置退保护因素。表1中,2号高厂零序过电流保护的整定值设置为100,当该保护装置停止工作时,也就不对高厂变起任何保护作用,所以退保护因素是影响整定结果的主要因素之一。

经上述理论分析可得,除以上原因引起的误差外, 继电保护整定计算模块的计算结果误差率如表2所示。

通过上述结果可以看出,通过本文设计的继电保护整定计算模块得出的结果同发电厂原始数据相差不大, 误差的大小在电厂稳定运行的允许范围内,且整定模块的计算速率足够快,能够满足实际操作人员的要求。

6结语