天然基础施工技术总结

天然基础施工技术总结（共10篇）

篇1：天然基础施工技术总结

誉名别苑(A0012-0085宗地)项目天然地基基础工程

施工技术总结

本工程位于深圳市宝安区曦城三号路东侧、与西侧的曦城二期别墅区隔路相邻。本工程总建筑面积38695.67m2。建筑层数：地上2-3层，地下1层。基础类型为高强预应力混凝土管桩基础和柱下独立扩展基础，结构类型为异型框架结构。

本工程共有27栋别墅和一栋管理用房。其中的14栋和管理用房基础采用高强预应力混凝土管桩基础，桩基工程已于2011年12月20日验收。余下13栋采用柱下独立扩展基础，这13栋分别是：5、6、7、10、19、20、21、22、23、25、26、27、28栋。

柱下独立扩展基础以含砾粘土层作为持力层，持力层承载力特征值为200kpa。基础混凝土强度等级为C30，垫层混凝土强度等级为C15。天然地基基础工程施工开始于2011年4月16日至2011年10月27日完工。开工前我司针对该工程的实际情况和地质特点，制定了相应的土方开挖专项方案，及遇到天然孤石的静爆专项方案。并严格按照施工方案组织施工，在甲方、监理的大力支持下，所有天然地基基础顺利完成。深圳市勘察研究院有限公司对天然地基基槽进行了轻型动力触探实验及平板荷载实验，实验结果均能满足设计要求。

各项工程技术资料齐全，其中基础及主体钢筋总用量为3469.9吨，共送检202个批次，检测结果均为合格。基础混凝土标准养护试块送检249组，同条件养护试块送检170组，混凝土强度评定均为合格。

在施工过程中深得深圳市建设工程质量监督站、深圳市勘察测绘院有限公司、中国建筑及时集团有限公司深圳设计院、深圳拓万房地产开发有限公司、深圳现代建设监理有限公司的细心指导与密切配合，在此感谢各位领导、专家对本工程的指导和帮助。

中国建筑第四工程局有限公司新世界誉名别苑项目

2012年6月17日

篇2：天然基础施工技术总结

尊敬的分公司领导，我项目部自今年9月20日正式开工以来，项目部各项工作目前除管道穿跨越工程、试压吹扫工作及地貌恢复工作尚未进行外，其余大部分工作都在有序进行中。现将安徽深燃长丰乡镇天然气管道输配系统工程工序及经验做一下小结，以供参考。

一、测量放线

本工程管道所经位置较偏僻且障碍较多，施工属野外作业，施工时为保证连续施工，必须提前扫除沿途障碍。施工作业带宽度一般由设计单位确定，既要保证施工方便，又要防止造成耕地浪费。故我方按照规定，作业带宽度一般以14-16米为宜，但穿跨越及沟渠埋深处，可考虑16-20米。

放线时应放出曲率半径满足设计的圆滑曲线，在地势起伏处及管道弹性敷设段还需打加密桩，用于指导布管,主线路与管道、光缆等隐蔽工程交叉时，应在交叉出做出明显标志。放线时，应放出施工作业带边界线和中心线三条线，并撒白灰标记。

二、防腐钢管的倒运与布管

管道倒运及布管时应保证不损坏防腐层，吊装时用专用钩夹钩吊管道两端管口，也可以用钢丝绳穿套胶管或用尼龙吊带，钢管堆放时应铺垫沙袋或软垫。布管时，如果地表坚硬或有石块，需对地表进行清理，不能将管道从拖拉机上直接滚下。管道之间应错开一个管口，方便管内清扫、坡口清理及起吊。吊装防腐钢管时，还需注意保护管口不受破坏，以免影响对口及焊接质量。

三、管道的组队及焊接

组对前，可使用自制清管器对进行管内清扫，管口清理使用电动钢丝刷及磨光机。组对时避免强力校正管道错口及保护防腐层，每日施工结束后应将焊好管段进行封口处理，避免杂物进入。管子组对使用挖机和外对口器进行，现场取土方便，可将管道用土推垫高50公分左右，方便继续组对焊接、无损检测和防腐补口等工作。对口时，坡口角度、钝边、对口间隙及错边量应达到设计要求，同时为保证通球扫线，所用弯头曲率半径应大于等于5倍公称直径。

管道焊接采用下向焊接方式，焊条打底，焊丝盖面。焊条采用E6010 3.2纤维素焊条，焊丝采用E7018 2.0焊丝。焊工必须经过专业培训，并通过考试合格后方可上岗。

四、无损检测

焊缝按照SY4056-93和SY4065-93标准执行，进行100%射线探伤和100%超声波探伤。外观检验合格的焊口，在焊缝上游距离焊缝60公分处用白色记号笔进行编号，编号方法为工程地区拼音首字母+施工单位拼音首字母+桩号+焊口序号，此方法标记清晰，有助于单位工程的划分，焊口数量的统计及里程桩的埋设。不合格的焊口应尽早安排返修，返修长度应大于5公分，当返修焊缝总长度大于周长的30%或焊缝表面及内部裂纹大于周长的8%或裂纹间距小于20公分或同一部位返修次数超过两次，应割去重焊。

五、管道防腐绝缘及补口补伤

钢管防腐绝缘层的质量直接关系到长输管道的安全运行及使用寿命，所以防腐绝缘须严格执行国家标准。钢管要有出厂合格证，到场时须对防腐成品管进行检查验收，并用电火花检测仪检查绝缘的可靠性。

防腐补口补伤时，除锈按设计要求须达到Sa2.5级，采用聚乙烯热收缩套补口方式。

六、管沟开挖

管沟开挖按设计蓝图及并结合现场实际情况进行，管沟边坡按地下水位及土壤类别 情况确定，要能保证不塌方。管沟开挖的深度按要求应达到1.8米。沟底焊接弯头、死口处为方便施工，沟底宽度应每边增加1米，深度增加0.6米。开挖管沟时不可两边堆土，应将机械设备不易同行的一侧作为堆土侧，堆土距离沟边不小于0.5米，以防止塌方和管子落入沟中。

七、管道敷设及管沟回填、标志桩埋设

管道下沟前，管道须进行电火花检测，管沟须进行清理积水和塌方，保证管道在沟内不悬空。管道下沟采用两台机械平稳起吊，吊点避开焊缝，吊具选用尼龙吊带，动作要正确平稳，防止沟上管道出现溜管伤人。一次起吊不要太长，防止管道自重引起的弯曲破坏防腐绝缘层。

管道回填之前，特别注意检查阴极保护测量桩，其引线必须焊接牢固。对于未完工作量如连头处、阳极保护综合测试处须提前做好预留。管沟回填土必须清洁无垃圾杂物，回填土上方留有30公分沉降余量。

为提高施工的连续性，管沟回填后就可以就行里程桩和标志桩的埋设。标志桩和里程桩可以合并，每一公里一个。转角大于5度的拐点须设置转角桩，穿跨越、固定支墩与管道电缆交叉处需设置标志桩。

八、穿跨越工程

本工程的穿跨越段管道壁厚由6.3毫米增至7.1毫米，穿跨越段在施工之前必须进行强度和严密性试验，并用高压电火花检测仪测试其绝缘层是否合格。

对于公路及铁路，一般采用顶管穿越法。对于较大河流，一般采用水平定向钻机穿越法。对于小河流，可进行筑坝、排水开挖穿越，特别是小型公路和少水无水的河流，尽量采用大开挖方式穿越，九、管道分段试压及通球

管道试压应根据水源、排水条件等因素确定试压段，试压前应进行压缩空气通球清管，清管球最好选用带电子装置的电子清管器。若球受阻，可以适当提高运行压力，但严禁超过管道运行压力，无法排除故障时，可降至常压，采用开天窗法处理卡球故障。

试压充水采用水压推球充水，这样可以避免在管线高点开孔安装放空阀而削弱管道强度。试压升压应分阶段进行。对于试压中发现的问题，应将压力泄放至常压方可进行抢修作业，在升压过程中不得进行管道检查，特别在卡球情况下应做好操作人员的安全防范。值得一提的是山区和丘陵地带的输气管线由于水源困难、管道存在静水压力等因素，可采用气压试验代替水压试验。

十、管道整体试压及干燥

分段试压的管道连通后，应进行整体试压和全线吹扫，全线吹扫的吹扫口应选择地势较高，人眼稀少的地方，并进行严密监护，吹扫口及放空管必须有可靠的接地装置，以防静电引起火灾。输气管道投产前，应用吸湿剂对管道进行干燥。

十一、地貌恢复

地貌恢复为长输管道的最后一道工序，一般采用机械配合人工进行沟渠、道路及管沟的恢复，对于地势低洼、河流或沟渠处，还应在雨季来临之前进行水工保护，防止天长日久，水流冲垮管沟，管道暴露在外受损害。

完成了以上工序，也就完成了整个工程的全部施工。在实际施工中，我们应根据现场实际情况，掌握运用当今长输管道设计及施工的最新标准规范，并注意长输管道建设经验的积累和应用，不断提高长输管道的建设施工水平，为公司的发展贡献出自己的一份薄力。

篇3：天然基础施工技术总结

1 压缩机的相关概述

(1)压缩机的技术分类。压缩机往往会被人们看成是制冷系统的主要设备,专有名词称压缩机为“蒸汽泵”,不过,压缩机所承担的是提升压力的功能,主要是将吸气压力的状态提高到排气压力的状态。

在制冷和空调领域所使用的压缩机主要有五点类型:往复式、螺旋式、回转式、涡旋式以及离心式。往复式压缩机主要应用于小型和中型商用制冷系统之中。螺旋式压缩机主要应用于大型商用和工业系统。回旋式压缩机、涡旋式压缩机和往复式压缩机应用于家用和小容量商用空调装置中的较为普遍。离心式压缩机大多应用于大型楼宇中的空调系统装置之中。往复式压缩机根据压缩机的壳型可分为开启式、封闭式和半封闭式压缩机,封闭式主要是将压缩机的整个设置在一个壳体之中。

(2)压缩机的规格质量。压缩机的规格主要是依照输入功率进行划分的,一般每种规格之间相差50W左右。不过,压缩机的规格也有按照气缸容积进行划分的。

压缩机的性能主要包括输入功率、输出功率、性能系数、制冷量、额定电压、频率以及噪音等多个方面,一般会根据重量、噪音和效率这三者作为压缩机性能衡量的标准。根据我国对压缩机性能评估的相关内容,主要根据电气强度、泄漏电流、堵转以及载运行试验等项目进行评价。

我国压缩机的保障和运输要进行严格地监控,大多数压缩机的包装一般会装进纸箱之后再进入集装箱进行下一步运输。压缩机在运输过程中应固定牢靠,防止潮湿、震动的情况出现,并选择通风良好的仓库存储,相对仓库湿度不应超过80%,并不能将压缩机与腐蚀性气体放置在一起,存储时不应出现倒置的情况。

现今,我国压缩机如果出现供不应求的情况时,会进口国外的压缩机设备,主要的贸易国家包括德国、美国、意大利、日本等等。我国也在积极进行压缩机相关设备的创新和升级,从而促进压缩机的效率和质量水平的有效提高。

2 分析天然气压缩机基础施工质量控制情况

天然气压缩机属于往复式压缩机而不是撬装设备天然气压缩机在使用过程中应当保证其施工的质量和水平,完善施工各方面的内容,从而带动施工项目的正常完成。施工过程中天然压缩机需要从各个方面进行全面充分地考虑,施工过程无论时间有多长都需要时刻保持警惕,并基于施工队伍的质量和效率的前提下,加快施工的完成时限,从而进行施工过程中基础施工质量地有效控制。

2.1 施工时,天然气压缩机基础坐标的严格控制

(1)平面位置的确定:是天然气压缩机在平面图上所标注的相对基础位置,包括压缩机的长和宽。并依据所设计的平面图图示将压缩机的位置在实际情况下进行测试,以一个位置为依据点检测图示中压缩机进出口工艺管线相对位置的设计是否出现错误和偏差,并利用已经固定的原进出口工艺管线进行不断改进,最终确定压缩机的平面位置。(2)竖向位置的确定:在压缩机的基础顶面标高距地面标高+0.0。将第一顶面标高、第二顶面标高、第二平面标高以及基础底面标高进行预测和设置,从而确保各个环节的长度可以进行合理地把握。

2.2 施工时,天然气压缩机基础开槽、验槽和垫层施工的控制

基础开槽一般设置在原始基础的位置,所以在原始基础位置拆除之后,存在基础位置是否加深的情况。在施工过程中应当尤为考虑这一点,防止开槽、验槽出现问题。在基础开槽到设计标高位置这一过程之中,需要由监理和建设单位进行初验,同时再通过设计院地质勘察部门进行地基的验槽才能进行下一环节的工作。另外,还存在局部位置下有障碍物的情况,这种情况下则一般会采用混凝土进行地基的处理。施工时,应当注重天然气各个环节的相关工作确保万无一失再进行下一阶段的任务。

2.3 施工时,天然气压缩机钢筋加工以及制作过程(绑筋)中的控制

根据平面图纸以及实际使用情况,对钢筋的原材料进行验证和取样之后,进行钢筋的加工和制作过程。工程的基础主体部分的钢筋应当分为纵向筋和横向筋两大类,其作用既有受压力、受拉力的作用,同时还具有防止出现裂痕的作用。施工时,相关工作人员要时刻注意钢筋的加工和制作,钢筋是实现项目任务完成的原料之一,注重钢筋加工的有序化和质量的确定性。

2.4 施工时,天然气压缩机支模和验模的控制

关于天然气压缩机模板的质量控制包含两个方面:其一是外模版的质量控制;其二是内模板的质量控制。

外模版既可以使用钢模板,也可以使用木模板,但要确保模板的支护作用和固定功能。为保证基础主模板不会出现涨模和位移的情况,应当采取钢筋对拉的方式,就是在钢筋的两侧焊接入螺栓,并利用螺母进行固定,之后进行多点对拉的模式。

内模板主要是为地脚螺栓孔留住洞,根据设计的要求制作出的高低不等的内模板可分为400、650、1000以及1600左右的四种类型。内模板中所预留的地脚螺栓孔较多,所以必须明确每个地脚螺栓孔的作用的功能,并仔细核对到货地脚螺栓孔,从而保证洞孔万无一失,并进行下一步的施工计划。

2.5 施工时,天然气压缩机浇筑工作的控制

将压缩机的大众、水泥、中砂以及碎石等原材料进行试验,确保每个原材料的质量。混凝土应当在施工现场进行搅拌并运至施工地,为保证这一过程地合理进行应当制定出详细的工作流程,从混凝土最开始的搅拌以及之后的运输方式、施工用水、电量供应都需要进行详细地计划,其中的天气气候也要考虑在内,从而保证混凝土材料在施工过程中的充分使用。

2.6 施工时,天然气压缩机保护、拆模的控制

在混凝土浇筑完成之后,因水化工程产生了较多的热量,所以应当利用盖草袋或塑料薄膜对浇筑完成的混凝土进行养护,之后通过强压试验完成混凝土浇筑检测。混凝土拆模时,应当处在一定程度的强度之下,从而防止拆模过程出现失误。因为这是施工时会使用到的材料,所以施工队伍更应当谨慎小心,避免资源的浪费和不合理使用,施工材料是施工进行的关键,也是施工项目的重要组成部分,绝对不可以掉以轻心。

3 结语

综上所述,压缩机在我国的使用十分普遍,压缩机的质量高低直接关系到我国施工过程能否正常运行,它占有着十分重要的地位。我们应当积极开拓创新,保证天然气压缩机的质量可以有效地提升,从而促进我国相关工程的良好建设。

摘要：我国为适应时代的发展和变化,各个领域的科学技术都应当得以提升。压缩机的使用在我国显得尤为重要,它的有序使用在一定程度上可以强化我国的技术水平,带动相关领域的有效提高。压缩机在使用过程中应当保证其质量,施工时应当对压缩机的质量进行严格把控,不仅为各个环节地正常运转提供保证,还可以促使施工过程正确化,从而避免错误的持续发生。本文旨在分析天然气压缩机的相关内容及其基础施工质量控制的实际情况,从而为压缩机设备未来的发展和科技的创新奠定宝贵的基础。

关键词：天然气压缩机,基础设施,质量控制

参考文献

[1]《萨南、南压浅冷改造工程施工图设计》.

篇4：天然基础施工技术总结

【关键词】压缩机；基础施工质量控制点确定；过程控制

前言

压缩机作为天然气深、浅冷初加工装置中核心设备，生产过程中起到非常重要作用，压缩机能否长周期平稳运行，一方面由设备本身制造技术及工艺技术决定，另一方面更决定于压缩机基础及设备安装质量，现就南压浅冷压缩机基础施工过程中质量控制点确定和过程控制进行解析。

1、天然气压缩机的基础施工工艺

压缩机为振动设备，与静设备基础在施工工艺上没有区别，同样包括基础定位放线、开槽、支模、绑筋、浇筑、养生，地脚螺栓灌浆工工艺包括地脚螺栓一次灌浆及垫铁二次灌浆。

2、压缩机基础质量控制点的确定及控制

该压缩机为往复机，非撬装设备，机组内由电机、压缩机及附属容器及工艺管线组成，基础设计考虑静荷载、动荷载由设计与厂家结合设计确定，基础顶面预留孔、洞坐标及标高由上述设备刚性连接位置确定，基础体积相对较大，顶面不规则，相对位置尺寸要求严格，为确保施工质量，因此初步确定质量控制点如下。

2.1基础坐标及标高基础坐标及标高确定及控制

2.1.1平面位置的确定

基础长宽高为，施工图标注基础在厂房内的平面内相对位置，因此按基础施工图图示位置相对坐标距压缩机厂房A轴及C轴线内墙皮为基础的东南点，根据基础长5610mm、宽5560mm，同时根据压缩机进出口工艺管线的相对位置复核设计是否存在偏差，因工艺管线为老厂房改造，原工艺进、出口管线已固定，最终确定平面位置。

2.1.1竖向位置的确定

基础顶面标高距地面标高+0.0。顶面第一顶面标高为+750MM。第二顶面标高为+1197mm，第二平面标高为+1322mm。基础底面标高-1900。

2.2基础开槽、验槽及垫层施工

基础开槽因在原基础位置，拆除原基础后，存在基础加深问题。

基础开槽至设计标高位置，经监理及建设单位初验、再请设计院地质勘察部进行地基验槽。其中3台经整体加深后初步确定土质为原状土（未扰动土层）。另存在局部基础下存在障碍物局部采用混凝土进行地基处理。

2.3钢筋加工及制作（绑筋）

钢筋原材料化验及见证取样。按设计图纸及实际加深高度进行钢筋加工及制作。

基础主体部分钢筋分纵、横向筋，有受力筋作用为受拉、受压作用还有防裂作用。

压缩机曲辆箱及一、二级气缸组件支撑部分为一个不规则承台，承台的形状不规则，突出基础顶面，因基础作用为承载压缩机曲辆箱及一、二级气缸体，作用重要，承台内设计尺寸较小并预留共8个地脚螺栓孔，因螺栓孔距基础边缘较近，混凝土层较薄，因此设计要求设置钢筋保护层。

2.4支模及验模

2.4.1外模板的质量控制

模板即可采用钢模板又可采用木模板，并保证模板的支护及固定。

基础主模板的控制。为确保模板不产生涨模及位移问题，采用钢筋对拉，在钢筋两侧焊接螺栓且用螺母紧固。多点对拉。

电机外模板及压缩机曲辆箱及一、二级气缸组件外模板的控制。因两大设备均突出基础顶面一定标高，因此相应制作一定不规则形状的外模板。

2.4.2内模板的质量控制

内模板主要为地脚螺栓孔预留洞，按设计要求制作成约150*150或250*250高度不等分别为400、650、1000及1600左右的内模板。因预留地脚螺栓孔较多，需弄清各地脚螺栓孔的作用，核对到货地脚螺栓，保证预留孔洞的无误。主电机地脚螺栓孔有4个，曲轴箱及气缸组件的地脚螺栓共8个，长度有800mm和1500mm不等，需在支模前详细核对设计图纸及厂家提供的基础图，进一步确定无误后方可施工。

2.5浇筑

原材料大众、水泥、中砂、碎石的原材料试化验。

浇筑后台配比及搅拌。严格控制按C30配合比进行施工。

运输及振捣。混凝土预制在现场搅拌，且需连续搅拌并运输至现场，为此编制了详细的作业技术方案，从前后台人员、搅拌、运输设备、振捣设备、施工用水、用电供应上进行了详细的准备，包括天气条件也都考虑到内，1台基础浇筑过程的长短进行了预测，最终单台基础浇筑时间由第1台耗时长达26小时降至16小时。

2.6养生、拆模

混凝土浇筑完成后因水化过程中产生较多热量，采用了一般盖草袋或加盖塑料薄膜养护，试块同条件养护3组。14左右预计达到条件后送检验实验站进行强度试压。

为方便内模板拆除，模板在制作过程中制作成实心空心楔形。

拆模时间，一般应在强度达到一定情况下进行。脱模过早容易产生保护屋粘模问题。

2.7灌浆

一般要求采用细石混凝土或灌浆料来进行。设备基础达到安装强度要求后，设备初步找正，主压缩机、主电机初步找正完成后，需对地脚螺栓灌浆。因灌浆料具有流动性好、配比使用方便、强度好的特点，因此采用灌浆料做为原材料。灌浆料留置小规格试块，进行强度试压。

3、结论

篇5：天然基础施工技术总结

为了更好地让驾驶员熟悉和掌握新型LNG发动机的性能，使驾驶员有一个正确规范的操作方法，以及在出车前、出车中和收车后应注意的细节。四分公司技术部专门从厂家请来工程师为广大的驾驶员详细讲解LNG发动机的操作方法以及日常运营中应当注意的事项。

一、发动机的日常操作与注意事项：

1、打开启动钥匙直到发动机点火。这一过程耗费的时间要比柴油发动机略长，由于ECM 必须探测转速传感器的脉冲信号并进行计算，而曲轴每转动两转传感器才发出一次脉冲信号。此外，要求发动机转速必须超过一个稳定的最小转速。发动机点火后会自动加速并保持在额定怠速状态，这一过程需要几秒钟。

2、发动机处于运转状态时，不允许将钥匙拨到“S”位，否则将造成起动机损坏，只有在发动机完全停止后才能重新起动发动机。

3、当第一次起动发动机没有成功，请等30秒后再进行第二次起动。

4、一般气温条件下，发动机启动过程没有必要踩下油门踏板，但在寒冷的天气或发动机为冷机状态下，发动机不能起动时，应稍微踏下油门踏板。

5、发动机起动后，严禁猛轰油门急速起步。发现故障，应立即停车检查，发动机怠速严禁超过10分钟。

6、LNG发动机在环境温度较低的情况下起动后短时间内可能

发现排气管冒白烟或有水滴冒出，这属于正常现象，原因是LNG中H（氢）含量较多，最终燃烧产物中H2O（水）较多，在低温时不能汽化，形成白烟或水滴。随着排温升高，白烟和水滴将消失。

二、车辆运行中的注意事项：

1、车辆在运行途中突然熄火停车，应按照平时车况观察方法进行观察，若缓冲灌压力表指针出现剧降，可将出液阀关闭之后慢慢开启最大后回一圈，再启动发动机，若缓冲罐压力表仍出现压力剧降的情况，请联系维修车间或与厂家联系再行处理。

2、正确的驾驶方法不但可以延长车辆的寿命，提高经济效益，同时对安全行车的影响也很大，在运行发动机时应遵循以下原则:

燃气发动机由于其燃料性质，发动机的加速性会比柴油机稍差一点。车辆在加速过程中，要缓踩油门，避免急踩油门！燃气发动机有更多空气才能有更多的动力。

3、发动机起动后，严禁猛轰油门急速起步，发现故障，应立即停车检查。

三、发动机停机前的注意事项：

1、车辆运行后，发动机温度很高，此时，不要立即停熄发动机，需怠速运转3-5分钟，待各部分正常冷却后，再停熄发动机。将点火钥匙转至“OFF”位。

2、如果发动机经过大负荷长时间运转，发动机在停机前要低速运转一段时间，以使发动机水温冷至正常，才能停熄发动机。我们的发动机是装有废气涡轮增压的发动机，因增压器转子属高速运转件，突然停车会造成转子轴承短时间的缺油冷却不良而烧蚀损坏。

3、关闭气瓶阀门，切断总电源开关。

听完老师的授课后驾驶员纷纷表示说，受益匪浅、收获颇多。知道哪些可为，哪些不可为。对以后怎样操作驾驶LNG燃气车有了一个更加明确的指导思路。知道以后在出车前出车后的“三检”工作之余着重检查的细节和方法。以及在正常行驶中的注意事项，包括多观察燃料瓶压力指示表，以及燃料泄露报警器等。

车辆在行驶途中遇到突然熄火停车的现象，老师在培训课上也讲了一些初步的驾驶员可操作的方法。比如缓冲灌压力表出现剧降的情况下，可将出液阀关闭之后再慢慢开启至最大后再回转一圈，等等此类方法，不仅可节省司机时间，同样也可减轻车间的负担。

篇6：天然基础施工技术总结

A.2.1基槽开挖后，应检验下列内容：

1.核对基坑的位置、平面尺寸、坑底标高;

2.核对基坑土质和地下水情况;

3.空穴、古墓、古井、防空掩体及地下埋设物的位置、深度、性状，

A.2.2在进行直接观察时，可用袖珍式贯入仪作为辅助手段，

A.2.3遇到下列情况之一时，应在基坑底普遍进行轻型动力触探：

1.持力层明显不均匀;

2.浅部有软弱下卧层;

3.有浅埋的坑穴、古墓、古井等，直接观察难以发现时;

篇7：基础施工总结

基

础

施

工

总

结

裕达工程实业有限公司 2011年6月30日

万城综合商住小区C区

基础验收总结

一、工程概况

万城综合商住小区C区项目由惠州怡展房地产开发有限公司投资开发，位于惠州市淡水镇白云坑南方核电预制厂东侧。由广东粤建设计研究院有限公司、广州伯盛建筑设计事务所设计，韶关地质工程勘察院负责本工程地质勘察，惠州市建科工程监理有限公司实施工程全过程监理，惠阳区质监站实施整个工程质量监督，惠阳区安监站实施工程安全监督，整个工程结构部份是由裕达工程实业有限公司负责工程施工的。本工程于2010年12月开工。

本工程建地上筑面积为47219.09平方米，地下室建筑面积为8252.24平方米。本工程采用筏板基础。地基承载力为不小于600/800KPA，地基埋深为-5米。地基持力层：强风化。塔楼C2、C3、C4底板厚度1200MM；C1底板厚度为1300NN；裙楼底板厚度为350MM。

二、施工管理机构

（一）施工前准备工作

施工前，对该工程进行了图纸会审，针对性编制了施工组织设计方案，对各专业班组进行了施工质量技术交底，同时也进行了安全教育及施工安全技术交底。

（二）原材料、半成品的质量控制

我项目部严格执行材料检验程序。原材料进场，首先审验是否有

出厂合格证及质量证明书，外观质量及数量是否达到设计要求。钢筋等主要材料，经建设单位见证取样送检，达到合格要求后才使用。

（三）施工过程的质量控制

我项目部坚持参加每个星期的工程例会。施工员、质量员坚持在现场检查及指挥工作，对关键工序及易出现问题的分项工程对班组进行交底。在施工中处理好问题，对需改正的分项工程及时返工修改，各工种相互配合，各工序自行检验，经评定合格后，会同建设、监理、设计院等人员验收签字后，才进行到下道工序。施工中，钢筋绑扎、符合设计及施工规范要求，模板安装尺寸、高度符合设计及验收标准要求，支撑牢固。混凝土振捣密实、平整度好，设有专人负责砼的养护工作。

（四）试件送检及安全检测情况

基础持力层于2010年11月25日委托惠阳区建设局桩基检测中心对该工程进行压板试验，共检7个点；报告显示，万城综合商住小区C区工程基础持力层符合设计和施工规范要求。

钢筋、砼试件经建设单位见证取样后，按期送检，严格执行先试后用原则，依数据统计，全部符合设计及施工验收规范要求。

三、工程资料情况

在按图、按规范施工中，对本工程使用的材料做到先验后用，专人负责收集整理资料情况如下：

1、工程定位放线记录：共18份。

2、钢筋合格证： 43份；钢筋试验报告：11份，合格。

3、混凝土试压件：标准养护：86组，合格。

同条件： 28组，合格。

4、混凝土抗渗性能报告：10份。

5、钢筋隐蔽工程验收记录 ：35份。

6、全部合格。

7、防水试验报告1份。

8、检验批：土方分项；24份；模板分项：31份；钢筋：36 份；混凝土：36份；全部自评合格。

以上资料基本齐全，材料质量经质监部门检验全部符合国家质量验评标准。

我司对桩基子分部、基础分部进行质量检验评定记录资料如下： 模板、钢筋、混凝土分项工程评为合格。

四、观感质量验收为一般

基础底板、剪力墙、柱梁观感质量良好，没有蜂窝,极少发现麻面现象，基础梁的轴线偏移都能符合验收标准。

五、安全文明施工情况

施工中，我司及项目部不忘抓安全、文明施工。对施工班组进行安全教育及安全技术交底，做好安全防护，如做好安全护栏、安全标志，及做好施工机具的安全防护，施工安全用电等工作。发现安全隐患，马上定人、定时进行整改。施工中没发生安全事故。.总结以上情况，经过工程资料及对工程的检测评定,依据<建筑地基与基础施工质量验收规范》，我司对万城综合商住小区C区基础分部自评为合格。

裕达工程实业有限公司

项目经理：

篇8：天然地基的动力机器基础设计

当机器运转时, 产生的不平衡扰力 (惯性力) 通过基础传给地基, 使地基产生附加动应力和应变。基础振动的半空间理论主要是讨论在基础振动下, 地基中波的传播以及因此引起的地基对基础的反作用, 利用它可以更好地解决动力机器基础振动研究中遇到的难点问题。

2 理论基础

2.1 波动方程

假设土介质是弹性体, 从地基土中取出一个微元立方体, 由于无限弹性介质振动是三维的, 故在直角坐标系下, 根据静力平衡方程、弹性理论中的几何方程和物理方程, 得出弹性地基土的波动方程:

式中:

λ——拉敏常数, ν为泊松比, E为弹性模量

G——剪切模量,

ρ——土体的质量密度

2.2 竖向协和力作用下基础振动计算

当具有质量m的圆形基础, 置于弹性半空间表面, 并受到竖向协和扰力的作用, 则基础竖向协和振动平衡方程式为:

或

式中:f1、f2—与土的泊松比ν、无量纲频率有关的位移函数。

利用尤拉公式得位移:

令质量比

无量纲频率

可得竖向谐和振动振幅

质量比b和无量纲频率α0是两个重要的参数, 有助于将基础和地基作为一个整体系统来考虑, 从而体现出两者共同作用的特点。

2.3 弹性半空间计算模式实用化方法

为了将弹性半空间理论用于工程实际, 学者们做过相当多的研究, 在前人的基础上做了简化, 理查-惠特曼提出按照以下公式计算阻尼比、刚度、阻尼系数:

矩形基础等效半径计算用以下公式:

水平及竖向振动:

摇动:

扭转:

式中:

a、b——基础的尺寸

刚度和阻尼常数的关系应该满足下式:

式中:

ki*——i方向复合刚度

ki——i方向的刚度

i——-

ωm——机器圆频率

ci——i方向的阻尼常数

(1) 阻尼比 (几何阻尼比)

各方向的几何阻尼比按以下公式计算:

垂直方向:

水平方向:

摇动:

扭转:

式中:

Bi——i方向的质量比

Di——i方向的几何阻尼比

m——基组的质量

Ii——基组i方向的惯性矩

ρ——土的密度

ν——土的泊松比

R, Ri——基础的等效半径

(2) 刚度

各方向的刚度按以下各式计算:

垂直方向:

水平方向:

摇动:

扭转:

式中:

ki——第i方向的刚度

ν——土的泊松比

R, Ri——基础的等效半径

G——土的剪切模量

(3) 阻尼系数

用以下公式计算阻尼系数:

式中:

ki——第i方向的刚度

m——基组的质量

Di——i方向的几何阻尼比, Di应该包括材料阻尼

2.4 SAP2000非线性动力分析实例

某辊磨基础长宽均为10.6m, 埋置深度为7m, 辊磨的转速为2000r/min, 转子重量为500k N, 设备重5000k N, 基础周围土密度为1.8t/m3, 泊松比为0.35, 剪切波速为250m/s。试用SAP2000进行该辊磨基础的非线性动力分析 (该算例采用数值均为假定值, 时程函数按正弦函数) 。

2.4.1 土弹簧的刚度及阻尼计算

水平及竖向振动等效半径:

剪切模量:

竖向总刚度:

单个竖向弹簧的刚度 (本模型底面共121个节点) :

机组质量:

竖向阻尼比:

竖向阻尼系数:

单个竖向弹簧的阻尼系数 (本模型底面共121个节点) :

x方向水平总刚度:

单个x向弹簧的刚度 (本模型x向两个侧面共242个节点) :

同理, 单个y向弹簧的刚度为13813k N/m。

2.4.2 SAP2000建模及分析步骤

(1)

建立大块式混凝土基础模型

(2) 定义线弹簧

点击“定义-截面属性-连接支座属性”, 如图1所示。

这样一个刚度为34329k N/m的竖向线弹簧就定义好了。

(3) 定义阻尼器

点击“定义-截面属性-连接支座属性”, 如图2所示。

阻尼指数为1, 表示阻尼的力-速度特性为线性的;刚度是阻尼系数的倍 (由工程师自行控制, 但是不能使刚度过大, 否则会导致数值敏感, 本例刚度为阻尼系数的10000倍) , 表示该阻尼器为纯阻尼器。这样一个阻尼系数为690k N·s/m的竖向纯阻尼器就定义好了。

(4) 指定边界条件

在基础底部121个节点上绘制线弹簧与阻尼器并联, 在侧面所有节点上指定刚度为13813k N/m的线弹簧。这样磨机基础的边界条件就设置好了, 如图3所示。

(5) 定义时程函数荷载模式 (图4) 。

(6) 施加节点质量:

根据机器的尺寸, 确定节点数, 然后将机器重量均分到节点上。本例题在中间九个节点上施加节点质量, 每个节点为555k N, 如图5所示。

(7) 建立时程函数:

本例题的时程函数为Fsinωt, 其中F=Wrf/6000=500×2000/6000=167k N, ω=2π/T, T=60/2000=0.3s。首先在机器作用的中心节点施加schs荷载125k N (负Z向) , 然后点击“定义—函数—时程”, 如图6所示。

在选择添加函数类型一栏选择Sine, 点击添加新函数, 如图7所示。

(8) 定义荷载工况:

点击定义—定义荷载工况—添加新荷载工况, 如图8所示。

(9) 运行分析

点击分析—设置运行的荷载工况, 如图9所示。

选择要运行的荷载工况, 然后点击运行分析。

(10) 查看结果

a模态分析结果

前四阶振型的模态分析频率如表1所示。

b绘图函数显示

点击显示—显示绘图函数, 如图10所示。

点击定义绘图函数, 如图11所示。

选择添加函数类型Add Joint Disps/Forces (添加节点位移/力函数) , 点击添加绘图函数, 如图12所示。

选择节点号、向量类型、分量, 点击确定, 一个绘图函数就定义好了。

然后在时程显示定义对话框里查看定义的绘图函数:选择要查看的函数, 添加到垂直函数, 点击显示, 就可以看到该绘图函数了。本例题节点671 (时程函数作用的节点) 的各绘图函数如图13~15所示。

注意, 该例题为单自由度的非线性动力分析, 对于多自由度体系, 应该单独在每个扰力点沿某一个方向施加单个扰力, 求出各参考点动位移幅值, 再将每个参考点在各个扰力作用下的动位移幅值求均方根, 作为该点的位移。

(11) 稳定性判断

根据上述非线性动力分析的结果, 查图16, 该磨机基础处于稳定状态。

3 设计建议

文献[1]研究表明, 基础在四倍设备重量的情况下, 振动反应较小, 结合以往设计经验, 在以后的设计中可取基础为四倍设备重。

4 存在问题

(1) 弹性半空间计算模式是假定地基是各向同性的, 均匀的半无限空间体, 与实际有一定出入, 而且计算复杂;

(2) 在辊磨基础的进料口处, 由于入磨物料的粒度不均, 磨机运转时产生一个不平衡的脉动惯性力, 它相当于加了一个随机荷载, 很难准确模拟这种时程函数。

参考文献

[1]王勇.大型设备基础的振动检测与有限元分析[D].武汉:武汉理工大学结构工程系, 2004

[2]朱艳.动力基础与地基协同工作动力分析[D].武汉:武汉理工大学结构工程系, 2010

[3]刘晶波, 王振宇, 张克峰, 等.考虑土-结构相互作用大型动力机器基础三维有限元分析[J].工程力学, 2002 (3)

[4]彭俊生, 罗永坤, 彭地, 等.结构动力学、抗震计算与SAP2000应用[M].成都:西南交通大学出版社, 2007

篇9：QTZ5012塔吊天然基础计算

塔吊型号：QTZ5012，自重（包括压重）F1=297.80kN，最大起重荷载F2=50.00kN。

塔吊倾覆力距M=1，035.30kN.m，塔吊起重高度H=30.00m，塔身宽度B=1.60m。

混凝土强度等级：C35，基础埋深D=1.80m，基础最小厚度h=1.40m。

基础最小宽度Bc=5.60m。

2.基础最小尺寸计算

2.1最小厚度计算

依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）第7.7条受冲切承载力计算。

根据塔吊基础对基础的最大压力和最大拔力，按照下式进行抗冲切计算：

F≤（0.7βhft+0.15σpc，m）ημmh0

其中 F─塔吊基础对基脚的最大压力和最大拔力；其它参数参照规范。

计算方案：当F取塔吊基础对基脚的最大压力，将h01从0.8m开始，每增加0.01m，至到满足上式，解出一个h01；当F取塔吊基础对基脚的最大拔力时，同理，解出一个h02，最后h01与h02相加，得到最小厚度H。经过计算得到：

塔吊基础对基脚的最大压力F=250.00kN时，得h01=0.80m；

塔吊基础对基脚的最大拔力F=200.00kN时，得h02=0.80m；

解得最小厚度 Hc=h01+h02+0.05=1.65m；

实际计算取厚度为：Hc=1.40m。

2.2最小宽度计算

建议保证基础的偏心距小于Bc/4，则用下面的公式计算：

Bc≥

其中 F─塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×347.80=417.36kN；

G─基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=1201.39kN；

M─倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1035.30=1449.42kN.m。

解得最小宽度 Bc=3.60m，且还应该满足：Bc>=2h+B=4.90m。

实际计算取宽度为 Bc=5.60m。

3.塔吊基础承载力计算

依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2条承载力计算。

计算简图：

当不考虑附着时的基础设计值计算公式：

Pmax=+ Pmin=-

当考虑附着时的基础设计值计算公式：

P=

当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：

Pkmax=

式中 F─塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载，F=1.2×347.8=417.36kN；

G─基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D）=2671.87kN；

Bc─基础底面的宽度，取Bc=5.60m；

W─基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=29.27m3；

M─倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1035.30=1449.42kN.m；

a─合力作用点至基础底面最大压力边缘距离（m），按下式计算：

a=Bc/2-

a=5.60/2-1449.42/（417.36+2671.87）=2.33m。

经过计算得到：

无附着的最大压力设计值：

Pmax=（417.36+2671.87）/5.602+1449.42/29.27=148.03kPa

无附着的最小压力设计值：

Pmin=（417.36+2671.87）/5.602-1449.42/29.27=48.99kPa

有附着的压力设计值：P=（417.36+2671.87）/5.602=98.51kPa

偏心距较大时压力设计值：

Pkmax=2×（417.36+2671.87）/（3×5.60×2.33）=157.78kPa

4.地基基础承载力验算

地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50

007-2002第5.2.3条。

计算公式如下：

fa=fak+ηbγ（b-3）+ηdγm（d-0.5）

其中 fa─修正后的地基承载力特征值（kN/m2）；

fak─地基承载力特征值，取280.00kN/m2；

ηb─基础宽度地基承载力修正系数，取0.30；

ηd─基础埋深地基承载力修正系数，取1.60；

γ─基础底面以下土的重度，取20.00kN/m3；

γm─基础底面以上土的重度，取20.00kN/m3；

b─基础底面宽度，取5.60m；

d─基础埋深度，取1.80m。

解得地基承载力设计值 fa=337.20kPa

实际计算取的地基承载力设计值为：fa=337.20kPa

地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=148.03kPa，满足要求！

地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=157.78kPa，满足要求！

5.受冲切承载力验算

依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

验算公式如下：

Ft≤0.7βhpftamh0

式中βhp─受冲切承载力截面高度影响系数，取βhp=0.95；

ft─混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57kPa；

am─冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：

h0─承台的有效高度，取 h0=1.35m；

Pj─最大压力设计值，取 Pj=157.78kPa；

F1─实际冲切承载力：

F1=PjA1

F1=157.78×（5.60+4.40）×0.60/2=473.35kN。

允许冲切力：

0.7×0.95×1.57×3000×1350=4228402.50N=4228.40kN

实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！

6.承台配筋计算

依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第8.2.7条。

（1）抗弯计算，计算公式如下：

MI=a12[（2l+a'）（Pmax+P-）+（Pmax-p）l]

式中 a1─截面I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.00m；

P─截面I-I处的基底反力：

a'─截面I-I在基底的投影长度，取 a'=1.60m。

经过计算得 M=2.002×[（2×5.60+1.60）×（157.78+92.04-2×2671.87/5.602）+（157.78-92.04）×5.60]/12=461.60kN.m。

（2）配筋面积计算，公式如下：

依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第7.2条。

式中 α1─系数，当混凝土强度不超过C50时， α1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94，期间按线性内插法确定；

fc─混凝土抗压强度设计值；

h0─承台的计算高度。

经过计算得 αs=461.60×106/（1.00×16.70×5.60×103×13502）=0.003

ξ=1-（1-2×0.003）0.5=0.003

γs=1-0.003/2=0.999

As=461.60×106/（0.999×1350×210.00）=1630.43mm2。

由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为：11760mm2。

篇10：地基与基础施工总结

1、地质情况：

本工程根据广东佛山地质工程勘察院提供的岩土工程工程勘察报告及实际施工情况，土层及岩层由上至下主要分为三大类10层：

人工填土层Qml：

(1)人工填土→第四系冲淤积层Qal：(2)淤泥质土→(3)粉质粘土、粘土→(4)粉砂、淤泥质粉砂→(5)淤泥质土→(6)粉质粘土、粘土、粉土→(7)中砂、粗砂→白垩纪风化基岩K：(8)强风化岩→(9)中风化岩→(10)微风化岩。

2、项目概况：

本工程由广东南海国际建筑设计有限公司设计，由佛山市创南建设监理咨询有限公司监理，由广州市房屋开发建设有限公司承建。该项目总建筑面积为22406.54㎡，建筑基底面积为1414.50㎡，建筑总高度82.835米，地下2层，地上16层，为钢筋混凝土框剪结构;其中建筑物安全等级为二级,合理使用年限50年,抗震设防烈度6度,抗震类别为丙类,耐火等级为二级;而本工程建筑场地类别为Ⅱ类，地基基础设计等级为乙级。基础采用冲孔灌注桩地基基础。本工程总工期790天，开工日期20XX年8月2日，竣工日期20XX年9月30日。

二、桩基设计情况：

1.总桩数与桩基类型：总共112条桩，其中冲孔灌注桩端承摩擦型76条，其中36条Φ800桩为抗拔桩。49#、96#单桩位于主体结构外(地下室车道口底板梁底桩)基础分部施工小结5篇基础分部施工小结5篇。

2.桩长：16~27m;实际：13.35~23.553.持力层：

(1)当桩身穿越厚度≤3m的中风化岩层时，桩端嵌入微风化岩层深度为1.5m;

(2)当桩身穿越厚度>3m<7m的中风化岩层时，桩端嵌入微风化岩层深度为1m;

(3)当桩身穿越厚度≥7m的中风化岩层时，桩端可不嵌入微风化岩层;

3.桩径及单桩承载力特征值：Φ800:3300KN、Φ1200:5800KN、Φ1400:7300KN、Φ1600:8900KN;5.单桩竖向抗拔承载力特征值：Φ800:1200KN6.桩混凝土强度：C35

4.桩配筋情况及连接形式：长、短纵筋Φ20~22(HRB335级)，加劲箍Φ16、Φ18、Φ20(HRB335级)，螺旋箍筋Φ8~10@300(HPB235级)，采用单面搭接焊连接≥8d。

三、质量保证体系与质量管理措施

1、为了保证工程质量，在开工前编写了《施工组织设计》《冲孔桩施工方案》，并报业主、监理、设计审批、核准。

2、在整个桩基础施工进程中，项目部配备有质检员、安全员、材料试验员、现场施工员等。在施工过程中我公司严格执行有关法规、规范，按照设计要求进行施工。

3.冲孔施工过程中先进行基线复合，冲孔桩平面定位，桩机就位安装护筒后进行中间验收，冲孔中复检桩位和垂直度偏差，按规范要求检测泥浆浓度等并记录冲孔岩样，终孔后检查记录桩径和深度，以上每个程序都由施工员报告完成自检情况，项目部组织专检，专检合格后报监理验收，验收合格后方可进行下一工序.

4.钢筋笼制作：钢筋笼制作中质量员抽查钢筋笼直径，钢筋规格、间距、螺旋箍焊点等，施工员自检报告完成后项目部组织专检，专检合格后报监理验收，验收合格后方可进行吊装。

5.清底：冲孔完成后及时进行清底，采用正循环泥浆清孔，对泥浆浓度和清孔时间进行控制，二次清孔后进行沉渣厚度检查，沉渣厚度小于50mm

6.水下混凝土浇筑：坍落度控制180~220mm，导管埋入混凝土深度应>2m<6m，浇筑时专人控制导管深度并用标尺进行检查。终止时进行标高记录和计算超灌高度应>800mm，充盈系数>1。

7.消除质量通病情况：

(1)桩位偏差，桩机就位后进行桩位复核，派专业技术员采用电子全站仪进行独立复核。

(2)终孔鉴定，经过试桩确定，终孔时勘察、设计、监理、业主等均参与，保证嵌入岩性无争议(3)沉渣检测：通过泥浆配比检查和循环换浆时间控制，吊装钢筋笼后要进行二次清底，最后经施工方技术员采用铁锤吊线探底鉴别，经监理人员共同认可基本无沉渣后方可浇筑基础分部施工小结5篇工作总结。

(3)水下混凝土浇筑控制：派专人测量控制埋管深度，及施工中抽插导管使水下混凝土密实。

(4)桩顶标高控制：终止浇筑时测量混凝土面标高，统计混凝土用量，计算充盈系数。

8.文明施工措施

(1)泥浆处理，施工现场设有泥浆池，经沉淀后采用专车外运清除，车辆出入处设有洗车槽，经冲洗干净后方可出场，洗车槽处设有三级沉淀池，经沉淀后排入市政排水管。

(2)防止尘土飞扬，施工现场定期洒水降尘，局部采用彩条布覆盖，施工车道、加工场等进行硬地化。

(3)防止噪音和夜间施工，防止机械碰撞和带病运行，搭设隔音棚等减少施工噪音，夜间施工办理相关手续。

四、用材料选定及监控情况：

桩基础混凝土材料全部采用商品砼，由佛山市汇江混凝土有限公司提供;钢筋采用韶钢、茂名恒大钢等产品。在其材料的使用进程中，严格追塑混凝土的施工配比，以及钢筋材料的使用出厂合格证。同时及时对材料进行抽样送检，报告监理合格后方可使用。

五、施工过程及过程监控情况

1.施工进度情况：

(1)施工：20XX年9月6日开始试桩，20XX年10月8日联华大厦的基础灌注桩施工全部完成。

(2)检测：20XX年11月8日进行抗拔检测，20XX年11月11日出具报告;合格20XX年11月8日进行小应变检测，20XX年11月10日出具报告;合格20XX年11月8日进行超声波检测，20XX年11月11日出具报告;合格20XX年11月12日进行抽芯检测，20XX年11月16日出具报告;合格2.对隐蔽工程的质量控制情况：

①在桩基施工过程中，首先对冲孔桩成孔桩径、桩长、入岩深度等进行分项验收和鉴定，合格后方可进行清底;钢筋笼绑扎每项工序完成后，首先进行自检，再申报项目部进行专检，专检合格后再申报监理部门进行检查验收，合格并进行签证后方可进行下一工序作业。

②钢筋笼制作完成后进行隐蔽验收，钢筋笼吊装完成后进二次清底，在砼浇筑过程中，水下混凝土导管插入深度采用标尺进行检查，埋管深度，水下混凝土坍落度等符合规范要求，振捣时进行快插慢抽方式，专业技术员现场指导，监理单位进行旁站监督。按要求现场进行坍落度检测，每支桩抽取混凝土并制作试件。

六、对质保资料审查情况

桩基础钢筋进场后即时送检，钢筋力学性能检验报告3份，检验结果全部合格;混凝土试件报告112份，检验结果全部合格;隐蔽施工记录资料份，分项、分部工程质量检验批验收记录资料225份;其资料真实、准确、齐全、满足档案要求。

七、子分部工程自评情况

我们在施工过程中贯切“质量为主、安全第一”的方针，严格执行了有关规范、规程的规定，做到了文明施工，安全生产，按质、按量、按时完成了桩基础施工生产任务。本桩基础子分部工程质保资料齐全，工程质量等级自评合格基础分部施工小结5篇基础分部施工小结5篇。

施工单位(盖章)：广州市房屋开发建设有限公司

项目经理(签名)：