桥面铺装铁尾矿和炉渣隔热性能试验研究

桥面铺装铁尾矿和炉渣隔热性能试验研究（精选3篇）

篇1：桥面铺装铁尾矿和炉渣隔热性能试验研究

桥面铺装铁尾矿和炉渣隔热性能试验研究

摘要：针对桥面铺装隔热性能不佳和大跨度桥梁容易出现温度突变病害问题,研究了桥面铺装下层的混凝土配合比设计,以铁尾矿和炉渣为新原料,普通硅酸盐水泥为胶凝剂,钢纤维为添加剂,配制轻质高强、隔热保温的.桥面铺装下层混凝土.试验数据表明,新型混凝土的性能达到JTG D60-<公路桥涵设计通用规范>标准,隔热保温性能是普通混凝土的1.2倍以上,可以减缓大跨度桥梁温度突变病害.作 者：田帅    叶洪伟    高树山    费世江    TIAN Shuai    YE Hong-wei    GAO Shu-shan    FEI Shi-jiang  作者单位：田帅,叶洪伟,TIAN Shuai,YE Hong-wei(辽宁科技大学,资源与土木工程学院,辽宁,鞍山,114051)

高树山,GAO Shu-shan(乌兰浩特市房产局,内蒙古,乌兰浩特,137400)

费世江,FEI Shi-jiang(鞍山市纵横工程监理咨询有限公司,辽宁,鞍山,114051)

期 刊：辽宁科技大学学报   Journal：JOURNAL OF UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY LIAONING 年，卷(期)：, 33(2) 分类号：X757 U443.33 关键词：桥面铺装    温度突变    铁尾矿    炉渣    隔热性   

篇2：桥面铺装铁尾矿和炉渣隔热性能试验研究

1 桥面铺装体系剪应力分布状况计算

ANSYS有限元足尺力学实体模型[3],总长18.35 m,包括4个横隔板,每个横隔板厚35 cm,间距为6 m;总宽38.6 m,设有斜腹板,厚度取40 cm。边界采用在两端横隔板的底端固结。桥面铺装体系各部分结构计算参数如表1所示。

铺装层力学分析时采用均布荷载,荷载作用面积依据规范[4]将轮胎接地面形状由圆形面积等效转换成矩形面积0.15 m×0.30 m,保持两轮中心间距25 cm不变。取标准轴载轮胎接地压强为0.707 MPa。

根据桥面板及梁的几何尺寸和计算荷载接地面的几何尺寸,分别在中间横隔板之间的L/2和L/4的3个行车道上布置计算荷载,分别记作荷位L/2-1、L/2-2、L/2-3和L/4-1、L/4-2、L/4-3。

在上述6种荷位分别加载,依次计算铺装上下层之间横向τ12ymax、纵向τ12ymax,铺装下层与桥面板之间横向τ23ymax、纵向τ23ymax,铺装上层内的τ1ymax和铺装下层内的τ1ymax。铺装体系的最大剪切应力计算结果见表2。由表2可知:同一荷位处,层间的剪应力明显大于层内的剪应力,且层间的横向剪应力明显大于层间的纵向剪应力。其中以铺装下层和桥面板之间的横向剪应力最大,铺装层之间的横向剪应力次之。

MPa

对于双层铺装方案而言,采取分层铺筑,层间设有黏结层,是用来增强铺装体系复合整体作用的,改善了铺装层的受力状态。但层间出现了材料的变异性,相应的层间受力状态也会发生突变(剪应力集中)。层间2种材料的性质差别越大,在层间界面产生的应力突变就越明显,所以,层间特别是铺装下层与桥面板间的剪应力一般比较大,如果层间的剪应力超过了黏结层的抗剪强度,铺装层就会发生剪切滑移破坏。同时,由于桥面板本身就具有2%的横向坡度,在车轮荷载的水平力作用下会增加铺装层发生横向相对滑移的趋势,从而使得铺装体系的横向剪应力大于其他方向的剪应力,所以横向的最大剪应力大于纵向最大剪应力。

综上可知,桥面铺装的层间界面(上下面层之间、下层与桥面板之间)的剪应力较大,是桥面铺装体系的薄弱环节,更容易出现剪切破坏。因此,选取桥面铺装层间界面剪切性能作为研究对象,进行深入研究。

2 铺装上、下层层间界面的剪切性能试验研究

界面剪切力包括摩阻力及黏结力两部分。层间界面错动时,两层之间产生很强的摩擦作用,因此,受正压力影响,界面剪应力线性增加无峰值出现,摩阻力随正压力的增加而成正比例增加,黏结力变化过程没有反映出来,表明在有正压力存在的直剪试验过程中,摩阻力构成了界面剪切力的主要部分。而不同的结构组合通过相同的黏结层材料粘结在一起之后的界面嵌挤摩擦状态的差异,主要体现在界面摩阻力上。因此,选择有正应力的直剪试验来考察不同结构组合之间的层间界面剪切性能[5]。

试验条件:试验温度为60℃,正应力为0.7 MPa,加载速度为50 mm/min,试件采用全厚式车辙板钻芯得到。

不同结构组合条件下的0.7 MPa直剪试验结果如表3所示。

1)双SMA结构具有较高的抗剪强度,较其他结构组合有较明显的优势。在双SMA的3种结构中,倒装结构(I-2、I-3)比正常结构(I-1)的抗剪强度高。这是因为铺装层直剪试件的成型过程的碾压使得上、下面层界面上相互嵌挤,分层模糊,形成较为稳定的一体,破坏时上下面层均有剪切破坏,因此在上面层受到水平力作用时,公称最大粒径较大的混合料骨架结构发挥更大的作用,具有较大的抗剪强度。

2)通过比较II、III 2种结构可知,掺加橡胶粉改性的相同结构的抗剪性能差别不大。可是,由于橡胶粉的加入,使得细集料相应增多,在一定程度上影响了混合料骨架结构的作用,因此抗剪强度稍稍降低,但变化不大。

3)通过比较I-2和III 2种结构可以知道,虽然上面层结构对抗剪强度的影响最大,但是当上面层相同、下面层为不同沥青混合料时,抗剪强度相差也较大。其中,下面层为SMA的双SMA倒装结构在抗剪强度上具有较为明显的优势。

3 铺装下层与桥面板层间界面的剪切性能试验研究

由于防水黏结层位于模量及硬度较大的水泥混凝土桥面板和沥青混合料铺装层之间,且沥青混合料的集料具有较多尖锐的棱角。在有正压力的直剪试验中,当层间发生滑动时,铺装层混合料的集料与水泥混凝土板之间产生很强的摩擦作用,防水黏结层结构将遭到破坏[6]。因此,可采用无正压力的直剪试验,来评价铺装下层与桥面板层间界面的剪切性能。

在进行方案设计时,主要考虑防水材料类型、水泥混凝土界面、试验条件、沥青混合料类型等4种因素的影响,每种因素各考虑若干种水平(见表4)。

3.1 防水材料类型对防水黏结层抗剪强度的影响

本次试验中使用了溶剂型黏结剂、水性沥青基防水涂料和5%SBS改性沥青等3种涂膜类防水黏结材料。在试验中抗剪强度如图1所示,表现出不同的性能(混凝土界面为刻槽)[7]。

由图1可以看出,溶剂型黏结剂中加入了多种树脂,与混凝土桥面之间具有良好的黏结性能,在25℃和40℃时的抗剪强度明显高于另2种材料,但是受高温作用的影响较大,60℃时溶剂型黏结剂的抗剪强度低于SBS改性沥青。这是因为SBS改性剂在沥青中形成的三维网状结构,高劲度的聚苯乙烯“节点”及超韧性的聚丁二烯“链”克服了沥青自身的缺陷,大大增强了沥青的低温变形能力及耐高温性能,使得SBS改性沥青具有“刚柔并济”的力学特性[8]。经受雨雪侵蚀后,溶剂型黏结剂的抗剪强度比另2种材料的抗剪强度高[9]。

总体而言,溶剂型黏结剂和SBS改性沥青的抗剪性能优于水性沥青基涂料,溶剂型黏结剂除60℃时的性能不如SBS改性沥青外,在其他试验条件下都具有较好的抗剪性能。

3.2 水泥混凝土界面处理对防水黏结层抗剪强度的影响

考虑到干燥状态和潮湿状态时界面的影响可能不同,因此可以将3种不同温度(干燥)时界面的影响和潮湿状态时界面的影响分开来分析。

在干燥状态时,3种材料在不同界面时的抗剪强度如图2所示。由于受到各种因素之间交互作用的影响,很难分出界面的优劣,需要通过方差分析来确定界面的影响,分析得出:在干燥状态下界面的改变对试验结果没有显著影响。

浸水和冻融时的抗剪强度如图3所示。对潮湿状态时的抗剪强度试验结果也进行方差分析,得出在潮湿状态下界面状态对试验结果有显著影响。从图4潮湿状态时3种界面下的抗剪强度均值可看出:刷毛>凿点>刻槽,且刷毛与凿点、刷毛与刻槽之间存在显著差异,凿点与刻槽之间没有显著差异。

3.3 试验温度对防水黏结层抗剪强度的影响

作为桥面铺装层间结构的防水黏结层一般是沥青质材料。这些材料是典型的黏弹性体,在低温时黏度大,层间黏结性能好。但是,当环境温度升高时(有时已超过材料的软化点),层间材料表现出更多的黏性状态,层间又是富油区,防水材料在层间起到了润滑的作用,使层间抗剪强度下降,导致层间发生剪切变形[10,11]。

图5为SMA-13时各种防水材料在不同温度下的抗剪强度。由图5可以看出,3种材料对温度都非常敏感,并随着温度的升高抗剪强度迅速下降。抗剪强度:溶剂型黏结剂和水性沥青基涂料40℃时是25℃时的2/7,SBS改性沥青40℃时是25℃时的1/3;溶剂型黏结剂60℃时是25℃时的1/25,水性沥青基涂料60℃时是25℃的1/16,SBS改性沥青60℃时是25℃时的1/11。

3.4 浸水和冻融对防水黏结层抗剪强度的影响

浸水试验是指将成型好的试件在25℃水中浸泡48 h后进行剪切;冻融试验是为了模拟冬季冰冻天气对防水黏结层的影响,通过与25℃时干燥状态试件抗剪强度的比较来确定雨雪对防水黏结层抗剪强度的影响[12]。25℃(干燥)、浸水和冻融试验结果如图6所示。由图6可以看出无论何种防水材料在何种界面条件和混合料类型下,抗剪强度:干燥状态时>冻融状态时>浸水状态时。

试件在浸水48 h后防水黏结层的抗剪强度比干燥状态时的抗剪强度有明显下降,这是由于长时间浸泡在水中的水泥混凝土的表面是潮湿的,黏结力:潮湿状态<干燥状态。总的来说,各种材料的降幅都在10%以上。

试件在冻融后防水黏结层的抗剪强度比干燥状态时的抗剪强度有明显下降,这是由于沥青质材料在低温下劲度增大,应力松弛能力减弱,材料发脆,黏结性能下降,经过较长时间的冰冻作用即使恢复到常温后,其黏结性能也不能完全恢复。所以黏结力:冻融状态时<干燥状态时。

除溶剂型黏结剂外,沥青混合料的公称最大粒径较小时的下降幅度低于公称最大粒径较大时的下降幅度。总的来说,各种材料的降幅都在10%以下,冻融对防水黏结层的抗剪强度有一定影响,但是影响程度低于浸水。

3.5 沥青混合料类型对防水黏结材料抗剪强度的影响

用SMA-13和SMA-10两种混合料来评价混合料类型对抗剪强度的影响。当混凝土界面为刻槽时,不同试验条件下的抗剪强度如图7所示。对3种材料来说,在不同试验条件下SMA-10的抗剪强度均大于SMA-13时的抗剪强度。

有研究表明,在不施加正压力的直剪试验中,较粗的混合料的嵌挤作用不能充分体现,此时黏结力对抗剪强度的变化起主要作用。与防水层的有效接触面积:较细的混合料>较粗的混合料,因此抗剪强度:较细的混合料>较粗的混合料。

4 结语

1)足尺力学实体模型的有限元分析结果表明:在行车荷载作用下,铺装各层所受的剪应力受荷位的影响不大;同一荷位处,层间的剪应力>层内的剪应力,铺装下层的剪应力>铺装上层的剪应力,层间的横向剪应力>层间的纵向剪应力。其中以铺装下层与桥面板之间的横向剪应力最大,铺装层之间的横向剪应力次之。

2)通过正应力(0.7 MPa)直剪试验考察的6种不同结构组合之间的层间界面剪切性能,结果表明:双SMA倒装结构(上面层SMA-16/下面层SMA-13)在抗剪强度上具有较为明显的优势。

3)在不同试验条件下,考察了3种不同防水黏结层材料对层间界面剪切性能的影响。结果表明:溶剂型黏结剂和SBS改性沥青的抗剪性能优于水性沥青基涂料,溶剂型黏结剂除60℃时的性能不如SBS改性沥青外,在其他试验条件下都具有较好的抗剪性能;抗剪强度对温度都非常敏感,并随着温度的升高迅速下降;60℃的溶剂型黏结剂的抗剪强度是25℃的1/25,水性沥青基涂料是25℃的1/16,SBS改性沥青是25℃的1/11。

4)在不同试验条件下,考察了3种不同界面(刷毛/凿点/刻槽)对层间界面剪切性能的影响。结果表明:在试验条件为25℃、40℃和60℃情况下,干燥状态时没有显著差异;而浸水和冻融时,有显著差异,剪切性能:刷毛>凿点>刻槽。

5)试验条件对层间界面的抗剪强度有十分重要的影响。无论何种防水材料在何种界面条件和混合料类型下,抗剪强度:干燥状态时>冻融状态时>浸水状态时。

冻融条件下抗剪强度损失是由于沥青质材料在低温下劲度增大,应力松弛能力减弱,材料发脆,黏结性能下降,经过较长时间的冰冻作用即使恢复到常温后,其黏结性能也不能完全恢复。此外,解冻后水泥混凝土的表面是潮湿的,水泥混凝土的黏结力:防水层与潮湿状态<干燥状态。

浸水条件下抗剪强度损失是由于长时间(48 h)浸泡在水中的水泥混凝土的表面是潮湿的,水泥混凝土的黏结力:防水层与潮湿状态时<干燥状态时。

6)在不施加正压力的直剪试验过程中,公称最大粒径较大的混合料的嵌挤作用不能充分体现,此时黏结力对抗剪强度的变化起主要作用。抗剪强度:公称最大粒径较小的混合料>较粗的混合料。

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篇3：桥面铺装铁尾矿和炉渣隔热性能试验研究

Generally,asphaltandotherwaterproofmaterials areappliedinadhesionandwaterproofinglayerbroadly,whichareeasilyaffectedbyagingandenvironmentalissues[1,2].However,thesematerialsshowtemperaturedependency,whoseanti-shearperformancedrops unceasinglyinhightemperature.Therefore,adhesion andwaterproofinglayerfailedbecauseofmaterialdegradation.A newtypecompositematerialshouldbedevelopedwithexcellenttemperaturestabilityand antishearperformance,which showssignificantimprovementtoperformanceandlifetimeofbridgedeckoverlay.

Polyurethaneisanexcellentmaterialwidelyused inwaterproofing.Polyurethanebindercontainsisocyanategroup(-NCO-)andcarbamicacidmethylgroup(-NH-COO-),whichexhibitshighpolarityandreactivity[3].Inparticular,polyurethanebindercancureat normaltemperature,whichprovidesplentyofadvantagestoconstruction.Polyurethaneonceappliedinbindingcourse,couldabsorbstressofbridgedeckoverlay andprolongthelifespanbecauseofitsgoodflexibility anddurability.Polyurethanebasedcompositematerial asnewtypeofbondingmaterialforbridgedeckoverlay wasprepared through selected curing mechanism in thisstudy.Meanwhile,relatedpropertieswereinvestigatedwithdirecttensileandsheartest,fatiguetestand moisturesensitivitytest.

1 Experimental

1.1 Raw materials

Onecomponentmoisture-curablepolyurethaneis selected with itspropertiestested according to GB/T19250-2003,seeninTable 1.

TwogroupsofBasaltfineaggregates(4.75～2.36mm group,A group and less than 2.36 mm group,Bgroup)wereselectedforaggregatesofpolyurethane-aggregatesmixturewithfinenessmodulusof 2.09,sandequivalentvalueof 83.5%accordingtoJTG E 42-2005.Riversandwasselectedforfineaggregates ofpolyurethane-aggregatesmixture,andlimestonefiller withhydrophilecoefficientat0.8.Triethylamine(analyticalreagent)and dibutyltion dilaurate(DBTDL,chemicallypure)madeinShanghaiReagentFirstFactoryareselectedascatalyzers.

SBSmodifiedasphaltwasselectedasacomparison,whichisproducedbyKochAsphaltCo.Ltdof Ezhou,HubeiProvince,Chinawithpenetrationof 8.9mm at 25℃,ductilityof 62cm at 15℃,andsoftening point 69℃.

WithdesignmethodofSlurrySeal(People'sRepublicofChina'sIndustryRegulation,2000),polyurethane-aggregatesmixturewasdesigned accordingto ISSA A 143Ⅱtypegradation.Table 2presentsthegradationofpolyurethane-aggregatesmixture.A∶B∶river sand∶filler=31.25∶12.75∶12.5∶12.5.Asphalt mixturewaspreparedasacomparation,whoseasphalt wasaddedwiththesameamountsofpolyurethaneand thesamegradation.

1.2 Testmethods

1.2.1 Mixingprocess

Polyurethane-aggregatesmixturewaspreparedaccordingtothedeterminedratio.First,aggregatesand fillerweredriedandblendedfor 90s.Polyurethaneof requiredamountandcatalyzerswerethenadded and blendedforanother 90s.Aftermixing,polyurethaneaggregatesmixtureswere filled into the molds,and thenspecimenswerepreparedfortests.

1.2.2 Bestpolyurethanecontent

Accordingtostandardtestmethodsofbitumenand bituminousmixturesforhighwayengineeringandmixing process,best polyurethane content was determined.

1.2.3 Optimizationofcatalyzers

Triethylamine and dibutyltion dilaurate are appliedascatalyzerstoincreasecuringspeedofthecompositematerial.Theamountsofcatalyzerswereoptimizedbycuringtimeand therelationshipsofcuring thicknessandcuringtime.

1.2.4 Curingmechanism

Mixedpolyurethane-aggregatesmixturewasequablylaidonthesurfaceofcementfloorslabs(300mm×300mm×50mm).Then standard blocksofthe bondtestinstrument(ZQS6—2000A,BeijingSiswir Science&TechnologyCo.,Ltd.)werelaidonthesurfaceofpolyurethane-aggregatesmixture.Bondstrength wastestedonceevery30min.Thisstudywastestedat0,10,20,40and 60℃respectivelyandrelativehumidityof 60%～80%.

1.2.5 Directshearandtensiletest

After mixing,polyurethane-aggregates mixture wasputintothereadywheelruttingtestmold(300mm×300mm×50mm).After 10hcuring,specimens(φ=100mm)fordirectsheartestwereobtainedby drillingcoremachine.Sketchmapfordirectsheartest wasshowninFigure 1.Specimens(100mm×30mm×30mm)fordirecttensiletestwereobtainedbyrock cuttingmachine.Sketchmapfordirecttensiletestwas showninFigure 2.

1.2.6 FatiguePropertyoftheCompositeMaterial

Indirecttensilefatiguetest[4]wasusedtoestimate thefatiguepropertyofpolyurethane-aggregatesmixture andtheprepared asphaltspecimens.Fatigue life of specimenswascalculatedaccordingtoequation

Where,Nfisfatiguelife;σTisrequiredstress(N/cm 2);nisslopeoflogarithm curvebetweenstress andfatiguelife;andK isinterceptoflogarithm curve betweenstressandfatiguelife.Fatiguespecimenswere testedatthestressratioof 0.2,0.4and 0.6respectivelywith load frequency 10 Hz,sine wave and at 15℃.

1.2.7 Moisturesensitivitytest

Accordingtostandardtestmethodsofbitumenand bituminousmixturesforhighwayengineering,resistanceto moisture propertyofpolyurethane-aggregates mixtureandtheasphaltspecimenswasinvestigated.

2 Resultsanddiscussions

2.1 Optimizationofpolyurethanecontent

Figure 3presentsoptimizedselectionofpolyurethanecontent.Generally,theoptimum densenessvariesfrom 2mm to 3mm accordingtoJTJ 052—2005.AsshowninFigure 3,densenessofthecompositematerialincreaseswith polyurethane contentincreasing from 18%to 22%oftotalmixture.Meanwhile,experimentalresults indicate thatpolyurethane-aggregates mixture becomes extremelythin when polyurethane contentwasabove 22%,anditwastoothicktomix whenpolyurethanecontentwasbelow 18%.Consideringtheconstructionworkabilityofthiscompositematerial,thebestpolyurethanecontentwasdeterminedto be 20%.

2.2 Optimizationofcatalyzers

Catalyzerswerepreparedaccordingtofourgroups asshowninTable 3.Ascanbeobservedfrom Table3,synergisticeffectshappenbetweentriethylamineand DBTDL.Forexample,compared(1)and(2),dosages ofthetwocatalyzersdecreaseresultinincreasingcuringspeed.Figure 4showsthat-NCO-showssynergisticeffectsin singlecomponentcuringsystem withNH2-,H2O andurethanegroupsemergedincuring.CO2isresultantofreaction ofH2O and-NCO-,whichseemsmainlycontributedtofoaming.Triethylamine,asakindoftertiaryaminescatalyzer,shows greatinfluenceson accelerate reaction ofH2O and-NCO-.Hereby,moreCO2areproducedbytheincreaseamountsoftriethylamine.However,foam causesairvoidsinmixture,whichshowsinfluencesoncuringthickness.Curingthicknessincreaseswiththeincreaseoffoam.Highthicknessshowsunstablefordeck overlayespeciallyin heavyload.Therefore,when usingcatalyzer(1),curingthicknessshowslesschange overtimecomparedwithothergroup.Thecomposite materialwasclose-grainedandstable.Hereby,organotioncompounds(DBTDL)couldbeusedasthecatalyzerforthismaterialforbridgedeckoverlay.

2.3 Curing mechanism ofpolyurethane-aggre-gatesmixture

Figure 5 indicates thatpolyurethane-aggregates mixturecan cureatboth low and high temperature.The bonding strengths ofdifferenttemperatures increasebycuringtime.Asalsoshown in Figure 5,bondingstrengthsdidn'tshowsignificantincreasewith temperatureascending.Inotherwords,polyurethaneaggregatesmixturecouldcureatarelativelylow temperaturesuchasroom temperaturebutperform asimilarperformancecomparedwithonescuringathightemperature.Generally,bondingmaterialshouldbeconstructedatextremelyhigh temperatureabout 150℃,whichcausesseriouswasteofenergy.Polyurethane-aggregatesmixtureshowsaneconomywaytobridgeconstruction.

2.4 Directshearandtensileproperties

Figure 6andFigure 7illustratetheresultsofdirectshearstrengthanddirecttensilestrengthtest,respectively.Asshown in Figure 6,the directshear strengthshowsonly11%decreasewhen temperature increasedfrom 0to 60℃.Meanwhile,directtensile strengthdecreasesonly10%whenthetemperatureincreasedfrom 0to 60℃,seeninFigure 7.Thereason oftheseisthatpolyurethaneadherestoaggregatesfirmlyaftercuring,whichshowsnosensitivitytotemperature.Andthephysicalpropertiesareverystableasthe strongadhesionsofpolyurethaneandaggregates.Hereby,polyurethane-aggregatesmixture isinsensible to temperatureandcouldbeusedatbothlow andhigh temperaturewithexcellentproperties.

2.5 Fatigueproperties

Figure 8showsthatthefatiguelifeofpolyurethane-aggregates mixture and SBS modified asphalt mixture.Polyurethane-aggregates mixtureshows13%～18%lifetimehigherthanthatofSBSmodified asphaltmixtureatthesamestressratio.Asalsopresents in Figure 8,polyurethane-aggregates mixture couldperform longlifespanatlongtimehighstressratio comparedwithSBSmodifiedasphaltmixture.Polyurethane-aggregatesmixture showsstrong durabilityand fatigueresistancetohighstressratio,whichseemsperform goodonceappliedinbridgedeckoverlay.

2.6 Moisturesensitivity

Polyurethane-aggregatesmixture would be damagedbymoisture,sincewatercouldpenetrateintothe deckoverlayeasily.Whenadhesionfailureoccurs,the bridgedeckoverlaywillbeseparatedfrom otherstructurallayers consequently.Therefore,resistance to moistureisveryvitalpropertyforbondingmaterials.ResultsofmoisturesensitivityareshowninTable 4.It canbeconcluded thatthiscompositematerialshows betterresistancetomoisturethannormalasphaltbondingmaterial.Althoughtheformer'swaterabsorptionis small,thelatterstillhavehighersplitstrength,freezingthaw strengthandtensilestrengthratio.Polyurethanehasgoodwaterproofingpropertyandcouldmake aggregateseparatefrom water,sothisnewtypepolyurethanebasedcompositematerialforbridgedeckoverlaycouldbeusedinmoistcondition.

NOTE:TSR=tensilestrengthratio;=routinesplitstrength(MPa);and=freezingthawsplitstrength(MPa).

3 Conclusions

Herewemaydrawthefollowingconclusions.

(1)Newtypepolyurethanebasedcompositematerial(polyurethane-aggregatesmixture)forbridgedeck overlayispreparedbyusingonecomponentmoisturecurablepolyurethane,aggregate,sandandfiller.

(2)AccordingtoISSA A 143Ⅱtypegradation,Polyurethane-aggregatemixturewiththedeterminedratiowaspreparedwithselectedcuringmechanism.Experimentalresultsofpolyurethane-aggregatesmixture showsexcellentdirecttensileandshearproperties,fatigueresistanceandmoistureresistance.

(3)Polyurethane-aggregatesmixtureisprovedto beanexcellentbondingmaterialforbridgedeckoverlayforitsexcellentperformance.

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