活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化（精选18篇）

篇1：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

经过总结与改进武汉味全食品有限公司近5年污水处理工艺、设备,结果表明,经过增加三级曝气池、罗茨鼓风机等工艺改进,SS由132 mg/L降为112 mg/L;NH3-N由119 mg/L降为37.6 mg/L;Ar-OH由0.01 mg/L降为0.009 mg/L;BOD5由5年前的34.6 mg/L降为现在的21.2 mg/L;COD由5年前的`117 mg/L降为现在的62.6 mg/L;运行成本由850万降到450万,通过此工艺的改进及优化,基本达到国家污水排放标准,完全达到行业排放标准.

作 者：李亚东 岳靖 Li Yadong YUE Jing 作者单位：湖北大学生命科学学院,武汉,430062刊 名：环境污染治理技术与设备 ISTIC PKU英文刊名：TECHNIQUES AND EQUIPMENT FOR ENVIRONMENTAL POLLUTION CONTROL年，卷(期)：20056(1)分类号：关键词：活性污泥法 味精厂 废水处理 工艺优化

篇2：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

升流式厌氧污泥床-循环活性污泥法工艺处理黄原胶废水

本文介绍了升流式厌氧污泥床-CASS工艺在处理黄原胶废水中的应用.运行结果表明,进水CODcr=4500 mg/L,BOD5=2000 mg/L,SS=2500 mg/L时,出水达到GB8978-96一级排放标准.

作 者：卢继承 李桂新 肖军 LU Ji-cheng LI Gui-xin XIAO Jun  作者单位：泰山学院生物科学系,山东,泰安,271021 刊 名：山东农业大学学报（自然科学版）  ISTIC PKU英文刊名：JOURNAL OF SHANDONG AGRICULTURAL UNIVERSITY(NATURAL SCIENCE) 年，卷(期)：2005 36(2) 分类号：X501 关键词：升流式厌氧污泥床   循环活性污泥法   黄原胶废水  

篇3：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

1.1 废水水质

某制药厂含氮废水水质及水量情况详见表1。

1.2 主要仪器试剂

自制200x350x350玻璃反应器两台;WK-2型氨氮分析仪, 上海维康环保检测设备有限公司;兰格蠕动泵, 杭州飞域实验设备有限公司;p HS-3C型p H计, 上海雷磁仪器厂;通过自定义配置而成硫酸溶液, 质量分数为10%;混合配置的Na OH溶液, 质量分数为20%。

1.3 实验原理

1.3.1 硝化原理

硝化反应, 即在含氮废水中引入硝基, 形成氮的氧化物。其反应机理为:

硝化的总反应式为

1.3.2 反硝化原理

反硝化反应是相对于硝化反应的一个逆反应, 主要借助异氧微生物进行, 反应过程为:

1.4 实验方法

1.4.1 试验工艺流程 (如图1) 。

1.4.2 活性污泥的培养与驯化

将活性污泥加入生活污水和制药废水混合液中, 逐渐加大制药废水水量, 减少生活污水水量;温度以5-35℃为宜, 间歇曝气;待MLSS达到4000mg/L-6000mg/L时, 持续重复操作15天, 即完成驯化。

1.4.3 确定内循环比

将污泥回流比设定为100%, 在100%-800%内循环比范围内, 考察并记录整个处理工艺的脱硫效率。

1.4.4 确定适宜的p H值

在污泥回流比一定时, 在室温条件下测量不同硝化池p H系统的脱氮情况。

2 结语

2.1 内循环比确定试验

研究显示, 室温状态下, p H值不变时, 污泥回流比为100%, 而随着内循环比增加, 脱氮率不断提升, COD变化不明显。但内循环比超过400%时, 脱硫率开始下降。因此, 400%为最佳内循环比。

2.2 确定p H试验

研究显示, 在室温状态下, 污泥回流比和内循环比分别为100%和400%时, 硝化池p H在9.0-9.5之间, 硝化作用最佳。

研究显示, 污泥回流比为100%, 内循环比为400%时, 反硝化池p H值在6.0-7.0之间, 脱氮效果好。

2.3 活性污泥法脱氮工艺处理制药废水重复性试验

根据以上试验结果, 本次脱氮工艺在室温状态下, 将污泥回流比设置为100%, 内循环比为400%, 硝化池p H值为9.0-9.5, 反硝化池p H值为6.0-7.0, 进料滞留时间5-6小时。通过重复试验, 最终算得出水COD平均值为331.8mg/L, COD去除率平均值为90.7%;出水氨氮平均值为40.4 mg/L, 脱氮率为83.8%。

摘要：本文主要探讨了p H调节条件及生物处理对系统脱氮效果的影响, 并得出了最终结论。

关键词：pH,活性污泥法,除氮工艺,制药废水,A/O

参考文献

篇4：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

【关键词】氨氮废水处理；活性污泥；培养；驯化

1.氨氮废水处理中活性污泥的接种

新余钢铁有限公司建立了污水处理系统循环活性污泥系统，经研究从此其接种污泥确定采用生活污泥。将种泥投加进去之前，首先应该将部分污水加入到循环活性污泥系统池中，加入量为池容积的1/3以内，然后沿循环活性污泥系统池四周将种泥投入其中，同时将鼓风机启动，将曝气管安装在池底，以为曝气提供良好的前提条件，最终达到充分混合污泥和污水的目的。其中向主反应区、生物选择区和兼氧区加入的种泥分别为总数额4/5和1/5[1]。在此过程中应该给予种泥的堆放时间以充分的重视，将堆放时间控制在一定范围内，不易过久，从而使种泥中微生物的活性得到切实有效的保证。

2.氨氮废水处理中活性污泥的培养

在该阶段，污泥类型、水温、溶解氧等环境条件均直接而深刻地影响着其经历时间的长短。通常情况下要求污水的BOD/TN>4，否则就需要将碳源额外加入，这是由细菌细胞元素组成和结构特点决定的。由于反硝化细菌属于化能异养型细菌，只有一定量的氮素营养物质存在于污水中，污水中具有较少的有机营养物质和较低的COD，通常情况下约为200mg/L，同时磷也极为匮乏，因此需要对一定量的含磷物质及有机碳源进行有效的补充，实际操作过程中将碳源设定为甲醇，将磷源设定为磷酸三钠，同时将鸡粪、猪粪等投加其中，一方面促进营养的有效增加，另一方面为微生物的繁殖提供良好的前提条件[2]。同时，有一定数量的所需种类细菌存在于鸡粪、猪粪等中。甲醇具有较为简单的分子结构，且极易分解，分解产物为二氧化碳和水，难降解的中间产物并不存在，同时其反硝化速率也极高等。但是，甲醇属于危险化学品，为了保证安全，要求使用过程中必须对相关安全操作规程进行严格的遵守。由于分析BOD的过程中需要较长的时间，极易造成结果滞后，因此应该及时补充营养，以有效掌握污水养分的动态变化，估算过程中可以依据COD，其1/4-1/3左右即为生化池进口污水中的BOD，培养期间应该有效控制生化池的COD，通常情况下约为400mg/L，由于高浓度氨氮会对多种微生物产生显著的抑制作用，因此应该将其控制在300mg/L以内。

第1d将2t左右的猪粪和清水投入，直到池有效体积的最高液位处，然后开始闷曝，保持水量的稳定，闷曝期间定期将甲醇和磷酸三钠加入其中，每天分别为50kg和3kg，加药方式为将甲醇和磷酸三钠放置在药罐中，引入清水对其进行有效稀释，启动搅拌器进行搅拌，在此过程中用加药泵将其加入生化池。穿上防化服、带上防护眼镜和橡胶手套之后再加入甲醛，以对自身安全进行切实有效的保证。培养初期将曝气量适当降低，将溶解氧（DO）维持在2-3mg/L之间，在生化池主反应区安装有限监测仪，以随时有效监控上述指标，曝气4h，停机4h。分析频率为每8h1次，对pH、COD、MLSS等进行检测，同时对生物相进行认真细致的观察，将COD维持在300-500mg/L之间，依据实际需求将营养随时补加其中。换水频率为每2d1次，严格依据比例加入污水和清水，有效维持原有液位，排水过程中有效排除代谢排泄物及微生物，每次50 m3。第3d再次投入1t左右的污泥，第5d再次投入1t干左右的鸡粪，仍然保持定期监测，按时对营养进行有效补充，使充分的COD得到切实有效的保证，用鼓风机开4停2代替生化池曝气，促进氧气供应的增加，从而使耗氧微生物的繁殖需求得到有效的满足[3]。

培养初期具有较低的SV30和MLSS，显微镜下可见变形虫等，随着培养工作的延长，SV30和MLSS逐渐增大，第10d左右会有少量原生动物及后生动物，如钟虫、线虫等。第7-10d对pH、NH3-N进行检测发现其会有所下降，SV30和MLSS分别会增加到6%～8%和1000-1500 mg/L。接种培养20d左右后，由于已经具有一定规模的微生物数量，经显微镜观察到大量细菌及钟虫、轮虫等，这种情况下就可以向驯化期进入，将无用的微生物种群淘汰掉，发展壮大有用的种群[4]。

3.氨氮废水处理中活性污泥的驯化

驯化过程中所采用的方式可以是增负荷调试，将污水连续投入其中，间隙排水，从而使反硝化细菌、氨化细菌等对污水环境进行逐渐的适应。进水流量一次为5m3/h、10m3/h、20m3/h、全负荷状态。每次增加流量的标准为各项指标稳定3d左右，该阶段需要10d左右，鼓风机开4停2为其工艺条件，促进曝气量的有效增大，对DO和COD进行有效控制，使其分别维持在0.5～4.0mg/L和300～500mg/L之间，每天1次进行监测，当SV30和MLSS分别在10%、2000mg/L以上且生化池具有淡褐色的污泥、有絮花状的污泥颗粒在停止曝气时存在于污水中时，说明已经初步形成了菌胶团，这种情况下如果和进口相比，生化池出口具有明显较低的氨氮含量，那么就可认为成功培养了活性污泥，这是就可以投入运行污水处理装置了[5]。

参考文献

[1]王国惠. 环境工程微生物学[M].北京：化学工业出版社，2005：73-77.

[2]张士怀，张庆升.废水处理系统中活性污泥的培养及驯化[J].给水排水，2008， （05）：54-57.

[3]戴维良，程晓波，林哲等.竹园第二污水处理厂活性污泥培养驯化的经验[J].上海水务，2008，（04）：29-32.

[4]谭淞文，李维国，公天齐等，新型活性污泥的培养及其处理高盐有机废水[J].环境工程学报，2012， （11）：4059-4064.

篇5：活性污泥法处理苯胺废水研究

活性污泥法处理苯胺废水研究

研究了以苯胺好氧降解菌及硝化类细菌构成的活性污泥降解苯胺,考察了污水处理过程中浓度,处理时间,温度,pH值,重金属等对苯胺降解效率的影响.结果表明,微生物对苯胺降解代谢的`最佳pH范围是6.6～7.8,重金属离子,尤其是汞离子,通常会对活性污泥的代谢活性产生抑制作用.

作 者：杨占文 YANG Zhan-wen  作者单位：菏泽市环境保护局,山东,菏泽,274000 刊 名：山东化工 英文刊名：SHANDONG CHEMICAL INDUSTRY 年，卷(期)：2007 36(12) 分类号：X783.031 关键词：活性污泥   苯胺   废水处理  

篇6：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

研究了高铁氧化-活性污泥串联耦合工艺去除水中甲草胺的效能.高铁首先氧化降解废水中的甲草胺分子,然后进一步氧化其降解中间物.优化工艺条件下(高铁/甲草胺摩尔比2∶1,pH 7.0),高铁可在10min内完全去除40mg/L甲草胺,但无法实现对甲草胺的`完全矿质化,氧化后水体中仍有大量CODCr残留.延长高铁氧化时间可提高甲草胺废水的可生化性,并降低废水对活性污泥处理能力的抑制.优化工艺条件下高铁处理含40mg/L甲草胺废水20min可去除44.3%的CODCr;其可生化性指标(BOD5/CODCr)提高到0.87以上.该高铁氧化废水与市政污水按一定体积比混合后,可进一步采用活性污泥工艺最终对其实现完全矿质化过程.

作 者：张宝 欧阳涛 黄昭栋 李汉广 ZHANG Bao OUYANG Tao HUANG Zhao-dong LI Han-guang 作者单位：张宝,黄昭栋,李汉广,ZHANG Bao,HUANG Zhao-dong,LI Han-guang(江西农业大学,生物工程系,江西,南昌,330045)

欧阳涛,OUYANG Tao(江西省新余市,环境监测站,江西,新余,338000)

篇7：间歇式活性污泥法处理乳制品废水

间歇式活性污泥法处理乳制品废水

采用间歇式活性污泥法处理乳制品废水.运行结果证明:当进水中的CODcr和BOD5平均浓度分别为1 128 mg/L和700mg/L时,出水CODcr和BOD5去除率分别可达到89%和94%以上,达到了污水综合排放二级标准.并且系统运行稳定.

作 者：李宝宏 LI Baohong  作者单位：平顶山工学院市政工程系,平顶山,467001 刊 名：科学技术与工程  ISTIC英文刊名：SCIENCE TECHNOLOGY AND ENGINEERING 年，卷(期)： 6(20) 分类号：X703 关键词：SBR   混凝沉淀   乳制品废水  

篇8：活性污泥法处理含氰废水

氰化物作为化工原料被大量用于采矿、电镀、合成纤维、制作染料、炼焦以及有机玻璃等工业, 众所周知大多数的无机氰化物属于剧毒物质, 极少量就可致使人畜短时间内中毒死亡[1], 还会造成水生生态系统失衡、农作物减产。我国受含氰废水污染的情况比较严重, 而对含氰废水的处理现在仍处于开发阶段, 对CN-的处理水平不够先进, 这对我们来说是一个挑战。

氰化物对温血动物和人类的伤害非常大[2], 其作用特点是毒性强、作用速度快。氰根离子进入人体后将会生成氰化氢, 在极短的时间内, 将会给人造成巨大的伤害。

2 活性污泥法处理含氰废水的机理

当废水中氰化物质量浓度低于200 mg/L时, 某些厌氧微生物和好氧微生物可以破坏氰化物并且将氰化物和硫氰化物分别作为碳源和氮源[3], 将氰化物和硫氰化物转变为CO2、氨和硫酸盐, 或者将氰化物水解生成甲酰胺, 有的微生物可以在各种条件下氧化硫氰酸盐和氨的氰化物。由于氰化物对微生物也有一定的毒害作用, 因此在进行降解氰化物处理前应对活性污泥进行驯化[4]。

3 外界因素对处理效果的影响

3.1 温度的控制

温度主要影响细菌的生理代谢活动及降解酶的活性。我们在10℃、20℃、30℃三个不同的温度条件下进行含氰废水的降解试验, 对比各组中KCN的降解率随时间的变化规律。

实验结果表明, 在10℃、20℃和30℃的条件下试验进行6h后, 氰化物的降解率分别为59.8%、71.2%和95.1%。说明不同的温度条件对好氧微生物去除氰化物的速率有明显的影响。在10℃-30℃的温度范围内, 温度越高, 好氧微生物降解氰化物的效果越好。

3.2 p H值的控制

p H值可以影响微生物降氰酶的活性, 也可能会使环境中营养物质的存在状态发生改变, 从而影响新陈代谢。因此将加入好氧污泥的含氰废水在7、8、9、10四个不同的p H值下进行试验并对比各组中KCN降解率随时间的变化规律。

实验进行6h后, p H值为7、8、9、10的实验组KCN的降解率分别为85.3%、91.2%、93.8%、69.9%。可以看出:当p H值为10左右时, 溶液中氰化物降解很缓慢即碱性环境并不利于好氧微生物降解氰化物;当p H值在8-9之间时, 水样中氰化物降解速度逐渐加快, 好氧微生物降解氰化物的效果最好, 说明此时最有利于微生物降解氰化物。

3.3 营养物质的供给

牛肉膏可以提供给微生物碳水化合物、有机氮化物、无机盐类和水溶性维生素, 可以影响微生物的生长状况进而影响了好氧微生物对氰化物的降解效果。将试验分为四个组别, 在培养活性污泥时分别投加不同量的牛肉膏, 浓度依次为0、0.33g/L、1.00g/L、1.67 g/L。

经6h试验后, 氰化物的降解率可依次达到76.1%、85.6%、92.2%和98.5%。说明不同的牛肉膏投加量对好氧微生物去除氰化物的速率有明显的影响, 随着牛肉膏投加量的增多, 溶液中CN-的去除效果逐渐增高。因此, 适当提高牛肉膏的投加量有利于去除氰化物。

3.4 溶解氧的供给

将好氧污泥加入曝气量分别为0、0.1、0.5、1.0 l/min四个不同流量的含氰废水中, 对比各组中KCN降解率随时间的变化规律。经6h试验后, KCN的降解率分别达到67.9%、86.5%、89.7%和90.4%。可以看出, 不同的曝气量对于微生物降解氰化物有着明显的差异。随着曝气量的提高, 氰化物的降解率也逐渐提高, 即适当提高曝气量可以有效的促进微生物降解氰化物。

4 结语

本文分析了微生物处理低浓度的含氰废水情况, 主要研究了各种影响处理效果的条件, 进行了温度、p H、营养物质和溶解氧等条件对活性污泥中微生物降解氰化物的影响。所得结论如下:

4.1 活性污泥对于降解氰化物有着明显的促进作用, 在微生物作用下CN-最终转化为无害的N2和H2O, 与自然降解相比, 降解效率增加是由于微生物-细菌的工作而产生的。

4.2 但由于氰化物的毒性大, 为避免微生物受毒性影响大量死亡同时提高降解效率, 进行处理之前的活性污泥都需要经过驯化。

4.3 利用活性污泥处理含氰废水存在最适的处理条件, 可以通过升高温度, 增加营养物质和溶解氧, 以及调节p H来提高氰化物的降解率。

参考文献

[1]何玉财, 刘幽燕, 童张法, 等.微生物降解氰化物[J].化工科技, 2004, 12 (20) :58-62.

[2]胡红旗, 聂伟琴, 朱玉峰.含氰废水处理方法的研究现状与展望[J].油气田环境保护, 2007, (174) :46-49.

[3]王华同, 崔崇威.含氰废水处理技术发展现状与试验研究[J].2009 (3) :19~23.

篇9：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

摘要：我国的经济发展进步巨大，工业体系进一步完善。但与此同时，我国的污水排放量也越来越高，严重影响人们的生活质量和健康。为了有效根除污水排放带来的危害，普遍采用活性污泥法来治理污水。本文通过对活性污泥法在污水处理中经常遇到的问题以及解决对策进行深入分析，指出加强城市生活污水治理工作的必要性。

关键词：活性污泥法；污水处理；问题；解决对策

正文：

一、活性污泥法处理污水的基本性原理

活性污泥法主要是利用活性污泥中的一些好氧细菌以及原有的动物对污水进行有机的处理工作，通过对有机物来进行吸附、氧化并进行有效的分解，最终能够这些有机物变成二氧化碳和水。

生物化学的作用主要是在有氧的条件下来进行实施，好氧的细菌凭借着自身分泌的活性蛋白质酶，通过生物催化作用，将水中的胶体性的有机物分解成可以溶解的有机物，连同污水中可以溶解的有机物进入到细胞内部，并在细菌体内酶的作用下，分解成为二氧化碳和水。生物化学的过程在有氧状态下进行，是利用细胞所分解出来的有机物所得的能量合成新的原生质，并在细菌的催化作用下分裂成长。

二、在实施过程中经常遇到的问题

（一）污泥的膨胀

当一些活性的污泥内部出现一定的细菌来过度繁殖的时候，就会容易导致污泥的体积出现过度膨胀的情况，这样在水中也是不易沉降的，而且当这些污泥的膨胀情况持续的时间过长的话，也就直接导致曝气池内部的污泥浓度的降低，而在这其中最主要的原因主要是溶解氧的浓度出现过低的时候，污水中的微生物元素也会出现失调的状态，例如氮、磷的比例问题，而且若是长时间的失调，再加上PH值偏低的话，一些其他丝状的细菌就会借此机会大量的繁殖。容易降低污泥沉降性能，大部分污泥不沉淀而随水流出，或者成块从池下部浮起而随水漂走，形成污泥上浮的情况。

（二）污泥腐败

若是二次的沉淀池内部，长时间处于无氧的状态，这样活性的污泥也会直接因为缺氧的状态下产生的腐败，若是真的存在腐败那么就是发生了厌氧的反应，一般情况下能够使污泥变成黑色的主要是污泥内部存在大量的甲烷。硫化氢以及二氧化碳气体等情况，从而导致密度的降低。这样在浮上水面之后也就会随着水土流失掉。一般情况下，产生污泥腐败的主要性原因就是长期的不回流或者污泥回流的通道导致堵塞，这样在长时间的不回流污或者是回流污泥的通道不畅等情况，极大地影响了出水的水质。因此防止的方法就是在应用中要及时的进行回流的泥污情况，这样才能有效的保证疏通污泥的回流通道。

（三）活性污泥不增长或减少

在活性污泥法污水處理厂的运行管理中，有时会发生污泥不增长或减少的现象，其主要原因可能是污泥由于上浮而随水流出；另外可能因为活性污泥所需养料不足，尤其是进水中的有机物含量少。

（四）泡沫问题

在活性污泥法污水处理厂的运行管理中，有时会发现曝气池中产生大量泡沫，其主要原因可能是由于进水中含有大量合成洗涤剂或其他气泡物质。泡沫的大量产生。会给污水厂的日常操作管理带来诸如影响操作环境，带走污泥等困难；当采用机械表面曝气时，大量的泡沫还会影响曝气叶轮的充氧能力。

（五）控制反硝化作用

由于在污水处理当中存在相应较多的蛋白质的控制措施，若是蛋白质水解酶的作用下就会被水解成相应的氨基酸，但是氨基酸在进入到曝气池就会通过氧化的过程转变成硝酸，该过程也主要属于消化的作用。一般情况下消化作用的进行也主要是在曝气池充分的条件下来进行试试的，若是在无氧的状态下，就会出现反噬的情况，活性污泥中的硝酸盐直接通过反硝化的作用，对硝酸盐所放出的氮气来进行有效的分解。在活性的污泥当中，氮气就会溢出来，从而变相的变大活性污泥的体积控制，而且会导致密度的变小，从而上浮从水面流失。若是反硝化作用能够有效的实施控制措施的有效调整，也将会进一步降低硝化作用下形成的硝酸盐浓度控制。

三、常见问题的解决对策

克服以上在处理污水时经常遇到的问题，首先必须加强科学管理，严格规范操作步骤，尽可能做到预防到位，避免出现问题；当出现问题后，立即分析原因，及时加以解决，避免造成更严重的损失。

（一）控制污泥上浮的技术对策

1.污泥膨胀。预防丝状菌性污泥膨胀可采取以下一些措施：一是结合进水浓度和处理效果，变更曝气量，使有机物和曝气量维持适当的比例。二是严格控制排泥量和排泥时间。抑制丝状菌性污泥膨胀可采取以下一些措施：加强曝气，使废水中保持足够的溶解氧；根据水质适当投加氮化物或磷化物；在同流污泥中投加漂白粉或液氯以消除丝状菌；调整PH值。

2.污泥脱氮上浮。为防止污泥脱氮上浮，可采取增加污泥回流量或及时排泥的方法，以减少二况泡中的污泥量。或是减少曝气量或缩短曝气时间.以减弱硝化作用。还可以减少二沉池进水量，以减少其污泥量。

（二）活性污泥不增长或减少的解决办法

解决活性污泥不增长或减少，可提高污泥沉淀效率，防止污泥随水流失；加大进水量或投加营养物；当营养物少时，可减少曝气量，反之，若营养物过多，则可加大曝气量，使活性污泥快速增长。

（三）控制泡沫的措施

第一，用自来水或处理后的出水喷洒曝气池水面。这种法价格低廉又易于操作，而且效果较好，因此被广泛采用，但是会造成水资源的浪费。第二，投加消泡剂。此法效果也不错，可采用废机油等，价格低廉，但投量较多时将污染水体。第三，增加曝气池中活性污泥的浓度，这是控制泡沫大量产生的最有效的办法，但在实际运行中，可能没有足够的回流污泥加大污泥浓度。

结语：

总之，对活性污泥法进行分析改良并合理运用，使其作为一种值得推广的污水处理方法来得到有效地普及，以免造成更大的损失。

参考文献：

[1]代科林，贺玉龙，杨立中等.磁效应对活性污泥法处理污水的作用机理及其应用[J].资源节约与环保，2010，（2）：41-43.DOI：10.3969/j.issn.1673-2251.2010.02.002.

篇10：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

酵母菌-活性污泥法吸附处理含铬电镀废水的性能

研究了解脂假丝酵母(Candida lipolytica 1977)、产朊假丝酵母(Candida utilis 1225)和活性污泥处理含铬电镀废水的吸附与还原性能.结果表明,解脂假丝酵母对废水的pH适应范围广.当pH=3.2～6.0时,25g/L菌体对电镀废水中30.2 mg/L总铬的去除率达85.0%;对27.7mg/L Cr6+的还原率高达100%.2株酵母协同处理电镀废水,可以有效的提高铬的生物吸附效率,对30.2 mg/L 总铬的`去除率达91.1%.曝气生物吸附法研究结果表明,该法是本研究中处理含铬电镀废水最有效的方法.10g/L酵母菌,5g/L活性污泥处理50.3mg/L 总铬、46.2mg/L Cr6+水样8h后,去除率达93.8%;而当污泥浓度为10g/L时,去除率高达99.5%.

作 者：尹华 叶锦韶 彭辉 张娜 谢丹平作者单位：暨南大学环境工程系,广州,510632刊 名：环境科学 ISTIC PKU英文刊名：CHINESE JOURNAL OF ENVIRONMENTAL SCIENCE年，卷(期)：25(3)分类号：X703.1关键词：生物吸附剂 假丝酵母 铬 电镀废水 活性污泥

篇11：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

利用水解酸化-SBR工艺对味精废水处理进行了试验研究,试验结果表明:在水解酸化水力停留时间为8 h、SBR反应时间为6 h、水温为20～25℃的条件下,CODCr和NH3-N的`去除率均达92%以上.表明以水解酸化作为预处理可有效提高味精废水的可生化性,提高整个工艺的CODCr和NH3-N去除率.

作 者：严进 Yan Jin  作者单位：南通职业大学化工系,江苏,226007 刊 名：环境工程  ISTIC PKU英文刊名：ENVIRONMENTAL ENGINEERING 年，卷(期)： 24(6) 分类号：X7 关键词：水解酸化   SBR   味精废水  

篇12：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

味精废水中的COD、NH3-N和SO42-的.浓度都很高,而pH值却很低,处理这类废水一般都考虑先调pH值并预处理除去SO42-.南宁味精厂运行三年的味精废水处理新工艺,不需要上述繁琐的工序,使COD质量浓度达10000 mg/L、SO42-的质量浓度为15000 mg/L以上的原水直接进反应器处理,出水水质达到了南宁市工业废水排放要求.采用该工艺处理味精废水的运行成本很低,通过回收菌体蛋白可实现赢利,实际工程应用取得了显著的环境效益和经济效益.

作 者：赵文玉 王启山 刘康怀 欧明 周丽烨 吴立波  作者单位：赵文玉(南开大学,天津,300071;桂林工学院,广西,桂林,541004)

王启山,吴立波(南开大学,天津,300071)

刘康怀(桂林工学院,广西,桂林,541004)

篇13：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

关键词：生物膜,悬浮填料,废水,COD

MBBR是介于活性污泥法和固定生物膜法之间的高效新型反应器[1]。反应器中比表面积较大的填料因搅拌在水中自由运动,污水连续经过装有移动填料的反应器时,在填料上生长形成生物膜,生物膜上微生物大量繁殖,异养和自养微生物利用水中的C、N、P等进行新陈代谢,从而起到净化污水的作用[2]。其核心部分就是以密度接近于水的悬浮填料直接投加到反应池中作为微生物的活性载体,在反应池内的曝气和水流的提升作用下,使得悬浮填料处于流化状态[3],从而获得良好的净化效果。目前应用于生物膜法的生物填料主要有: 固定式填料、悬挂式填料( 软性、半软性、组合式填料) 、悬浮填料、 新型生物填料[4]。本研究通过对悬浮填料和辫带式填料与活性污泥法组合处理废水的效果进行对比,得出优势生物膜填料与活性污泥的组合。

1实验

研究生物膜与活性污泥组合工艺对废水的处理效果,寻找污染物去除效果好、抗冲击能力较高的废水处理组合工艺。

1. 1实验设计

1. 2实验装置及条件

1. 2. 1实验装置

罐体: 11#、2#、3#: 钢结构方形立式箱体( 有效高度1. 6 m,有效容积216 L) ;

2中试: 钢结构圆柱形立式箱体( 有效高度1. 8 m,有效容积2200 L) 。

填料: YLXH - 25悬浮填料( 填充率30%[5]) 、辫带式悬挂填料。

YLXH - 25悬浮填料如图1所示,是一种移动型似蜂窝孔状内经为 Φ25 mm的填料,可以增加微生物生长的表面积。辫带式悬挂填料如图2所示,是一种固定式填料。

曝气方式: 微孔曝气盘与穿孔曝气管混合使用的均匀曝气方式[3]( 配玻璃转子流量计) ;

进水方式: 用精密蠕动泵连续进水;

污泥回流: 初期为人工回流,后期改用蠕动泵自动回流, 中试回流泵为计量泵。

1.2.2 实验条件

(1)接种条件

采用废水生化处理系统2 /3兼氧池( 实际为好氧运行DO值> 1. 0 mg/L) 与1 /3MSBR池新鲜污泥接种。

( 2) 检测条件

溶解氧: 便携式溶氧仪( 雷磁PJB - 607上海精密仪器厂) ;

COD:快速COD测定法;

温度:(30±1)℃,自控;

p H: 笔式p H计( METTLER) ;

流量: 容量瓶或量筒定容计时测算。

( 3) 运行参数

2结果与讨论

2. 1实验一: YLXH - 25悬浮填料、辫带式悬挂填料与活性污泥的组合对废水处理效果比对

1#、2#装置主要研究在挂膜初期阶段、生物膜生长阶段、 稳定阶段对两种生物膜填料与活性污泥组合的COD去除效果。

2. 1. 1挂膜阶段

该阶段两种填料表面开始形成生物膜,从图3可以看出1# 装置COD去除负荷不断增加,在最初阶段2#装置处理负荷效果高于1#装置,但随着填料上生物膜的逐渐形成,两装置处理负荷和效果逐渐相同,去除负荷均达到1. 0 kg/m3·d ( 由2014 - 3 - 28至2014 - 4 - 10,共14日) 。

2. 1. 2负荷提升阶段

该阶段两装置通过提高进水流量与进水浓度逐步提高负荷。1#装置COD去除负荷逐步提升至2. 0 kg/m3·d,2#装置经过尝试去除负荷仅在1. 0 kg/m3·d左右( 由2014 - 4 - 11至2014 - 5 - 11,共31日) 。

2. 1. 3稳定阶段

该阶段两装置生物膜生长稳定,最大限度保持各项条件稳定,COD处理效果的基本稳定,1 #装置去除负荷能稳定在2. 0 kg / m3·d左右,2#装置去除负荷稳定在1. 0 kg/m3·d左右( 由2014 - 5 - 13至2014 - 7 - 13,共61日) 。

从以上三个阶段的研究结果表明,1#装置的COD去除负荷较高,即YLXH - 25悬浮填料移动床生物膜生长成熟后与活性污泥法组合的工艺对废水处理负荷明显高于辫带式悬挂填料与活性污泥法的组合。

2. 2实验二: YLXH - 25悬浮填料与活性污泥组合对高浓度高负荷废水的启动效果

为考察YLXH - 25悬浮填料生物膜组合工艺对高浓度高负荷废水的启动情况,开展了3#装置的实验。

图6的数据表明: 3#装置在高浓度高负荷条件下( 进水COD: 6000 ~ 8000 mg / L、进水流量: 80 ~ 90 L / d) 启动时,由2014 - 5 - 6至2014 - 5 - 25共20日,COD去除负荷较低,去除率85% 左右,但填料表面迅速挂膜; 2014 - 5 - 26 ~ 2014 - 6 - 27,系统逐渐稳定,COD去除率稳定在85% 左右,去除负荷均值为1. 5 kg/m3·d。说明YLXH - 25悬浮填料与活性污泥组合工艺在高浓度高负荷废水中也能启动。

2. 3中试实验

根据实验一、实验二小试实验的结果,进一步开展了YLXH - 25悬浮填料小试的扩大10倍的实验,即中试实验, 2014 - 7 - 11开始实验,实验废水直接取自生产废水,每天的COD变化较大。

2. 3. 1挂膜阶段COD去除效果

在挂膜初期,低进水负荷使微生物适应反应系统,此阶段出水COD保持在500 mg/L以下,COD去除率较高〉90% ,但COD去除负荷较低( 由2014 - 7 - 4至2014 - 8 - 6,共26天) 。 后期逐渐提高进水流量,进水负荷增加,COD去除率逐渐降低,但COD去除负荷逐渐升高,不过在此阶段,生物膜生长情况并不理想,总结实验二3#装置的挂膜过程,采取了通过提高进水负荷继续挂膜( 由2014 - 8 - 7至2014 - 9 - 29,共53天) 。

2. 3. 2中试阶段COD去除效果

如图8,中试阶段从9月30日开始至11月6日共38天: 其中COD去除负荷在1. 0 kg/m3·d以下的有1次,占试验天数的2. 6% ; COD去除负荷在1. 0 ~ 1. 5 kg/m3·d之间的天数为8天; 在1. 5 ~ 2. 0 kg/m3·d之间有11天; 在2. 0 kg/m3·d以上有18天。此阶段的COD去除均值为2. 08 kg/m3·d,平均COD去除率85% 。

3结论

( 1) 生物膜与活性污泥法组合工艺试验小试阶段,在其他条件基本相同的情况下,YLXH -25悬浮填料移动床生物膜小试装置的COD负荷为2. 0 kg/m3·d,与之对比的固定床辨带式悬挂填料生物膜小试装置COD负荷为1. 0 kg/m3·d,YLXH -25悬浮填料移动床生物膜与活性污泥法组合工艺废水处理负荷较高;

( 2) YLXH - 25悬浮填料移动床生物膜与活性污泥法组合工艺在较高COD负荷条件下具有较好的挂膜启动性能;

( 3) 在YLXH -25悬浮填料移动床生物膜与活性污泥法组合工艺基础上扩大10倍进行实验,COD去除负荷为2. 08 kg/m3·d, 平均COD去除率为85% 。

参考文献

[1]刘雨,赵庆良,郑兴灿.生物膜法污水处理技术[M].北京:中国建筑工业出版社,2000:162-164.

[2]李兵,张建强.移动床生物膜反应器在污水处理中的应用[J].工业安全与环保,2007,33(4):6-8.

[3]柴同志,谢小龙,乔新明.MBBR工艺在几种典型废水处理中的应用[J].科技资讯,2014(03):136-137.

[4]路远,孙力平,衣雪松,等.生物膜法水处理用悬浮填料的筛选[J].工业用水与废水,2008,39(5):69-72.

[5]裴烨青,陈东辉,周恭明,等.MBBR工艺中不同曝气方式充氧效率的比较及工程应用[J].环境工程,2011,29(1):7-9.

篇14：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

摘要：活性污泥法处理污水，是利用活性污泥在废水中的凝聚、吸附、氧化、分解和沉淀等作用，去除废水中有机污染物的一种废水处理方法。活性污泥法是向废水中连续通入空气，经一定时间后因好氧性微生物繁殖而形成的污泥状絮凝物。其上栖息着以菌胶团为主的微生物群，具有很强的吸附与氧化有机物的能力。

关键词：污水处理；活性污泥法；思考

1、活性污泥法处理污水的总括

活性污泥法处理污水，是利用活性污泥在废水中的凝聚、吸附、氧化、分解和沉淀等作用，去除废水中有机污染物的一种废水处理方法。活性污泥法是向废水中连续通入空气，经一定时间后因好氧性微生物繁殖而形成的污泥状絮凝物。其上栖息着以菌胶团为主的微生物群，具有很强的吸附与氧化有机物的能力。

2、活性污泥概念

活性污泥基本概念是由1912年英國人Clark and Cage发现对废水进行长时间曝气会产生污泥并使水质明显改善，其后Arden and Lackett进一步研究，发现由于实验容器洗不干净，瓶壁留下残渣反而使处理效果提高，从而发现活性微生物菌胶团，定名为活性污泥而来。

3、活性污泥法处理污水

影响活性污泥过程工作效率（处理效率和经济效益）的主要因素是处理方法的选择与曝气池和沉淀池的设计及运行。

活性污泥法处理污水：

3.1、基本组成

3.1.1、二沉池：进行泥水分离，保证出水水质；保证回流污泥，维持曝气池内的污泥浓度。

3.1.2、回流系统：维持曝气池的污泥浓度；改变回流比，改变曝气池的运行工况。

3.1.3、剩余污泥排放系统：是去除有机物的途径之一；维持系统的稳定运行。

3.1.4、供氧系统：主要由供氧曝气风机和专用曝气器构成向曝气池内提供足够的溶解氧。

3.2、影响因素

BOD负荷率也称有机负荷率，以NS表示；BOD负荷率是指在规定时间内的平均BOD负荷与最大BOD负荷之比的百分数。用来衡量在规定时间内负荷变动情况。

3.3、方法设计

除普通活性污泥法外，还有多点进水、吸附再生、延时曝气和高负荷率活性污泥等方法。前两种方法与基本流程有所不同，废水流进曝气池的入口的数目和位置有差别。在多点进水活性污泥法中，只有一部分废水和回流污泥一起在首端入池。其余的废水分2-3次在离首端有一定距离的2-3个入口处进入曝气池。从流程上看，可以说吸附再生活性污泥法只是多点进水过程的变形，几个废水入口只用最后一个，后者即变成前者。

4、活性污泥法中有机物、微生物和溶解氧的分析

方法类型的发展是以过程的机理为依据的。参与过程的主要物质有：有机物、微生物和溶解氧。前两者是主要的，溶解氧只要维持一定的浓度。

在整个过程中，需氧量是不同的。起始有机物浓度高，微生物繁殖迅速，需氧量大。随着有机物的逐渐下降，需氧量也逐渐减少。在普通活性污泥法中，曝气池的供氧是均匀的。这显然是不合理的。改进的办法有两种。一种是从曝气方法着眼，把均匀的曝气改为渐降曝气。另一种就是多点进水的办法。但是多点进水不仅降低需氧量的变化幅度，而且改变了有机物与微生物的相对量。

有机物与微生物之比称污泥负荷率。它影响过程的代谢深度和污泥的沉降性能，也影响运行的稳定性和基建费用。污泥负荷率低些，过程的运行比较容易，处理效率比较稳定，剩余污泥量比较少，但基本建设和运行费用一般要高些。普通活性污泥法的负荷率常在0.15-0.3公斤污泥之间。高负荷率活性污泥法采用1以上，回流污泥量和空气量可以大大减少，节省费用，但是去除率降低到60-70%，因此也称为变型活性污泥法。用于只需要中等处理程度的场合。延时曝气活性污泥法则相反，负荷率常小于0.1，曝气时间超过24小时，代谢深入，剩余污泥量少，无需频繁排泥，工作稳定，管理简便，常用于流量很小的场合。

5、在实践中，人们发现污染物转移到污泥上去的效率很快，而代谢速率较慢。处理城市污水时，往往不到1小时就把废水BOD降低90%左右。但是如果把这些污泥回流到曝气池，却不能再现这样的能力，从而创造了吸附再生法。活性污泥的再生实质上是给微生物以足够的时间来消化转移来的有机物。因此，有人把它改名为接触稳定法。

6、曝气池

是所有活性污泥法的心脏，其作用是搅拌混合液使泥、水充分接触和向微生物供氧。搅拌有两种方式，一种是使同时进曝气池的泥和水充分混合并一直保持到流出池子，而不和已在池中的混合液相混以免发生短路现象。曝气池采用长条形就是以保证同时入池的泥和水都同时出池，使同时入池的废水有相同的曝气时间。另一种搅拌方式是使进入池子的泥和水立即与全池的混合液充分混合，达到混合液的水质均匀，有可能使微生物的生长处在最佳的生活环境中，使过程处在最好的条件下运行。还有一种环形曝气长槽，深度较浅，混合液在槽中以较高的流速回流。这种曝气槽的曝气时间接近24小时，特称氧化槽或氧化沟。实际上是延时曝气活性污泥法的一种曝气池。

7、运行及条件

7.1、运行

主要是活性污泥量和供氧量的控制，曝气池的活性污泥浓度，是可以调节的，也就是活性污泥量和负荷率是可以调节的，运行时应根据具体情况注意调节。活性污泥法污水厂容易出现污泥膨胀，即污泥含水量极高，不易沉降。这将造成污泥随水流出沉淀池，破坏水质，同时，污泥的流失使曝气池中污泥减少，整个过程逐渐失效。在发现污泥有膨胀趋势时，应即分析原因，采取措施。

7.2、运行条件

废水中含有足够的可容性易降解有机物；混合液含有足够的溶解氧；活性污泥在池内呈悬浮状态；活性污泥连续回流、及时排除剩余污泥，使混合液保持一定浓度的活性污泥；无有毒有害的物质流入。

8、基本流程

典型的活性污泥法是由曝气池、沉淀池、污泥回流系统和剩余污泥排除系统组成。污水和回流的活性污泥一起进入曝气池形成混合液。从空气压缩机站送来的压缩空气，通过铺设在曝气池底部的空气扩散装置，以细小气泡的形式进入污水中，目的是增加污水中的溶解氧含量，还使混合液处于剧烈搅动的状态，形悬浮状态。溶解氧、活性污泥与污水互相混合、充分接触，使活性污泥反应得以正常进行。

结束语：

篇15：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

活性污泥法处理中污泥总量控制的讨论

摘要：污水生化处理过程中涉及到的变量很多,但是真正可以用于调控污水处理厂运行过程的变量却很少,这使得污水处理厂的调控方式不是很灵活.重点研究了污泥总量控制,分别讨论了剩余污泥排放量、回流污泥排放量这两个操作变量在调控污水处理过程中的表现.作 者：徐建栋    姚加飞    Xu Jiandong    Yao Jiafei  作者单位：重庆大学电气工程学院,重庆,400045 期 刊：给水排水  ISTICPKU  Journal：WATER & WASTEWATER ENGINEERING 年，卷(期)：2007, 33(z1) 分类号：X7 关键词：剩余污泥    回流污泥    总量控制   

篇16：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

MBBR和传统活性污泥法组合的BAS工艺

摘要：介绍了MBBR移动床生物膜和活性污泥组合工艺(BAS工艺),该工艺可处理进水COD较高或营养物缺乏的污水,占地省、运行稳定、污染物处理效率高、可大幅度降低生物污泥产量和减少出水营养物的排放.作 者：牛学义    NIU Xue-yi  作者单位：安能国际,北京 100028 期 刊：中国给水排水  ISTICPKU  Journal：CHINA WATER & WASTEWATER 年，卷(期)：2006, 22(20) 分类号：X703.1 关键词：MBBR工艺    活性污泥工艺    BAS工艺    营养物缺乏   

篇17：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

综述了活性污泥法污水处理数学模型自20世纪50年代以来的发展历程;阐述了国际水协会(IWA)推出的活性污泥1号、2号、2D号、3号模型(ASMl、ASM2、ASM2D、ASM3)各自的特点和使用限制条件;介绍了几种基于ASM系列模型的`具有代表性的商业化仿真软件.最后,还就ASM系列模型的三个应用难点--水质的分析测定、模型简化、参数校正进行了讨论.

作 者：于广平苑明哲 王宏 Guang-ping YUAN Ming-zhe WANG Hong  作者单位：于广平,Guang-ping(中国科学院沈阳自动化研究所,辽宁,沈阳,110016;中国科学院研究生院,北京,100049)

苑明哲,王宏,YUAN Ming-zhe,WANG Hong(中国科学院沈阳自动化研究所,辽宁,沈阳,110016)

刊 名：信息与控制  ISTIC PKU英文刊名：INFORMATION AND CONTROL 年，卷(期)： 35(5) 分类号：X703 关键词：活性污泥法   污水处理   数学模型   ASM(活性污泥模型)  

篇18：活性污泥法处理味精厂废水的工艺优化

关键词：制糖废水,CASS活性污泥,设计,应用

甘蔗制糖生产过程废水按污染程度基本可分为两种: (1) 低浓度废水:包括制糖车间蒸发、煮糖冷凝器排水出的冷凝水及设备冷却水, 真空吸滤机抽真空用水、压榨动力冷却水和动力车间汽轮发电机等设备排出的冷却水, 这部分水量较大, 约占废水总量的65%~75%, 其水质含微量糖分, CODcr在100mg/l左右, SS在30mg/l左右, 水温一般在40℃~70℃。 (2) 中浓度有机废水:包括澄清压榨工序冲罐洗罐污水, 锅炉冲灰水。该类废水含糖、悬浮物较高, 同时含有少量机油, CODcr在几百到几千毫克每升, 但排放量较少, 约占废水总量20%~30%。总体而言, 甘蔗制糖废水产生量较大, 水量水质排放不稳定, 有机污染成分较多, 废水处理具有一定的难度。如不经过严格处理, 而直接或者不达标排放入水体。将会对水资源造成严重污染, 同时又向环境排放大量废水和有机污染物, 破坏生态环境。

1 甘蔗制糖废水处理工艺

1.1 甘蔗制糖废水处理工艺选择

目前, 由于各甘蔗制糖企业普遍已不生产酒精, 没有了酒精废醪液的产生, 减少了很大的污染物, 同时各企业增加了先进环保设备的使用, 例如无滤布真空吸滤机的使用, 减少了大量高浓度洗滤布废水的产生。因此现各制糖企业废水主要有冲罐洗罐废水, 冷凝器用水、冲洗地板水, 设备冷却水等。废水水质CODcr浓度一般在1000mg/l以下, BOD5浓度在500mg/l左右, 属于中低浓度有机废水, 废水中影响CODcr浓度高低的主要污染物为甘蔗中所含的糖份, 由于该糖份结构主要为单糖或者二糖, 因此极易被微生物分解降解, 同时废水B/C比值均在0.45以上, 其生化性指标也属于较容易进行生化处理废水。所以目前各制糖企业废水处理工艺多采用好氧工艺处理, 如生物接触氧化法, 氧化沟活性污泥和间歇运行循环式活性污泥法 (CASS) 等工艺。

1.1.1 生物接触氧化法

生物接触氧化法由活性污泥法发展而来的一种生物膜处理技术。该方法是使某种填料浸没水中, 在填料表面和填料间的空隙生成膜状生物性污泥, 废水与其接触而发生生物降解作用, 使废水得到净化。由于填料和生物膜都浸没在水中, 因此必须进行强制性的曝气充氧, 曝气也兼有使废水循环的功能。

1.1.2 氧化沟活性污泥法

氧化沟活性污泥工艺是活性污泥工艺的一种变形, 其工作原理本质上与活性污泥法相同, 但运行方式不同。传统工艺的曝气池有推流式和完全混合式两种, 推流式一般曝气池成矩形, 完全混合式一般曝气池为圆形。氧化沟则改成了封闭的环状沟, 因此氧化沟也称连续循环曝气池, 其具有以下功能:①、抗冲击负荷能力强;②、综合了推流式和完全混合式的优点;③、曝气设备和构造形式多样化, 运行灵活; (4) 、构造多样, 工艺流程简单, 运行管理方便, 合适大水量使用。

1.1.3 间歇运行循环式活性污泥法 (CASS)

CASS (cyclic activated sludge system) 工艺是间歇式活性污泥法的一种变革, 1978年, Goronszy教授利用活性污泥底物积累再生理论, 根据底物去除与污泥负荷的实验结果以及活性污泥活性组成和污泥呼吸速率之间的关系, 将生物选择器与SBR工艺有机结合, 成功开发的CASS工艺。1986年, 美国环保局正式将该工艺列为革新技术, 1988年, 在计算机技术的支持下, 使该工艺进一步得到发展和推广, 成为目前计算机控制系统非常先进的生物脱氮除磷工艺。

CASS工艺将序批式活性污泥法的反应池沿长度方向分为生物选择区、兼氧区和主反应区。在主反应区后部安装了可升降的滗水装置, 实现了连续进水间歇排水的周期循环运行, 集曝气、沉淀、排水于一体。

生物选择区是设置在CASS前端的小容积区 (容积约为反应器总容积的10%) , 水力停留时间为0.5-1h, 通常在厌氧或兼氧条件下运行。生物选择器是根据活性污泥反应动力学原理而设置的。通过主反应区污泥的回流并与进水混合, 不仅充分利用了活性污泥的快速吸附作用而加速对溶解性底物的去除, 并对难降解有机物起到良好的水解作用, 同时可使污泥中的磷在厌氧条件下得到有效的释放。在完全混合反应区之前设置选择器, 还有利于改善污泥的沉降性能, 防止污泥膨胀问题的发生。此外, 选择器中还可发生比较显著的反硝化作用 (回流污泥混合液中通常含2mg/l左右的硝态氮) , 其所去除的氮可占总去除率的20%左右。选择器可定容运行, 亦可变容运行, 多池系统中的进水配水池也可用作选择器。由主反应区向选择区回流的污泥量一般以每天将主反应器中的污泥全部循环一次为依据而确定其回流比。

兼氧区不仅具有辅助生物选择区对进水水质水量的缓冲作用, 同时还具有促进磷的进一步释放和强化氮以硝化的作用。

主反应区是最终去除有机底物的主场所。运行中, 通常将主反应区的曝气强度加以控制, 以使反应区内处理好氧状态, 而活性污泥结构内部则基本处于缺氧状态, 溶解氧向污泥絮体的传递受到限制, 而硝态氮从污泥内向主体溶液的传递不受限制, 从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。

污水连续不断进入选择区, 微生物通过酶的快速转移机理, 迅速吸附污水中约85%左右的可溶性有机物, 经历一个高负荷的基质快速增长过程, 对进水水质、水量、PH值和有毒有害物质起到较好的缓冲作用, 污水再通过隔墙底部的连接口进入主反应池, 经历一个较低负荷的基质降解过程, 并完成泥水分离。

CASS工艺运行模式由进水、曝气、沉淀和出水及必要的静置五个阶段组成, 从进水到出水结束为一个周期, 每一过程均按设定的时间进行切换操作, 每个周期的操作过程如下:

(1) 充水/曝气。在曝气时同时充水, 充水/曝气时间一般占每一循环周期的50%, 如要用4小时循环周期, 则充水/曝气为2小时。

(2) 沉淀。停止进水和曝气, 沉淀时间一般采用1小时, 形成凝絮层, 上层为清液。高水位约为3.0-4.0g/l, 沉淀后可达10g/l。

(3) 撇水。继续停止进水和曝气, 用表面撇水器排出, 撇水器为整个系统中的关键设备, 撇水器根据事先设定的高低水位由限位开关控制, 可用变频马达驱动, 有防浮渣装置, 使出水通过无渣区经堰板和管道排出。

(4) 闲置。在实际运行中, 撇水所需时间小于理论时间, 在撇水器返回初始位置三分钟后即开始为闲置阶段, 此阶段可充水。

在CASS系统中, 一般至少设两个池子, 以使整个系统能接纳连续的进水, 因此在第一个池子进行沉淀和撇水时, 第二个池子中进行充水/曝气过程, 使两个池子交替运行。

1.1.4 工艺方案对比及确定

工艺方案优缺点比较如下:

根据甘蔗制糖废水特性及以上工艺优缺点对比, 间歇运行循环式活性污泥法 (CASS) 对甘蔗制糖废水处理具有很好的适用性。

2 甘蔗制糖废水生化处理设计

2.1 废水来源及特点

生化处理站废水来源为我集团下属某新建制糖企业, 其生产规模为日处理甘蔗4500吨, 产生废水量为3120m³/d。废水主要有压榨、动力和汽轮机设备冷却水、冲洗地板水, 冲罐洗罐用水, 制炼车间冷凝水等。废水排放情况除冲洗地板水, 冲罐洗罐用水为间歇排放外, 其他均为连续排放。

2.2 废水生化处理站设计规模及出水要求

根据制糖企业废水来源及特点情况, 拟建设的废水生化处理站设计进水参数如下:

废水经过生化处理站处理后, 出水水质执行《制糖工业水污染排放标准》 (GB21909-2008) 中一级标准, 具体水质指标如下:

2.3 废水生化处理站设计原则

本废水生化处理站设计遵循如下原则进行工艺路线的选择及工艺参数的确定:

(1) 采用成熟、合理、先进的处理工艺;

(2) 废水处理具有适当的安全系数, 各工艺参数的选择略有富余;

(3) 在满足工艺要求的条件下, 尽量减少建设投资, 降低运行成本;

(4) 处理设施具有较高的运行效率, 以较为稳定可靠的处理手段完成工艺要求;

(5) 处理设施利用调节、控制、运行操作;

(6) 所有设计应满足国家相关专业设计规范和标准。

2.4 废水生化处理站工艺流程

根据甘蔗制糖废水水质特性及工艺优缺点的对比, 废水生化处理站工艺选用间歇运行循环式活性污泥法 (CASS) 。工艺流程简述如下:

生产区废水来水先经过格栅池, 利用格栅拦截粗大悬浮物, 栅渣通过人工清理清除。通过格栅的废水自流进入调节池, 调节来水水质和水量。如来水PH值偏低, 通过投加碱液或石灰乳进行调节。如来水浓度偏高, 则先进入事故应急池。调节后的废水利用提升泵提升到降温设备 (冷却塔) 进行降温, 使废水温度降低到35℃以下, 冷却塔出水自流到一配水槽, 配水槽通过虹吸原理将废水分别分配至CASS反应池。在CASS反应池内, 通过曝气设备的搅拌充氧, 将有机污染物、微生物以及氧充分混合, 利用微生物的新陈代谢作用将废水中的有机物分解为CO2和H2O, 生化处理后的达标水经滗水器排入清水池, 部分达标水回用生产设备冷却水, 部分外排。

由于CASS工艺的污泥产率很低, 制糖生产榨季期间很少排泥, 少量剩余污泥排往锅炉车间沉灰池灰渣处理。

废水生化处理站工艺流程图如下:

2.5 生化处理站主要构筑物和配套设备

(1) 格栅池:材质:钢筋混凝土;数量:1座;

尺寸:1×2×1m;格栅:数量:1道;栅条间距:5mm;栅宽:0.8m;材质:不锈钢。

(2) 事故池:材质:钢筋混凝土;数量:1座;水力停留时间:12.3h;有效容积:1600m³;水面超过:0.5m;尺寸:20×16×5.5m。

(3) 事故提升泵:数量:2台1用1备;规格:Q=143m³/h, H=10m;配用电机:7.5KW。

4) 调节池:材质:钢筋混凝土;数量:1座;水力停留时间:6.2h;有效容积:800m³;水面超过:0.5m;尺寸:16×10×5.5m。

5) 冷却塔提升泵:数量:2台1用1备;规格:Q=200m³/h, H=12.5m;配用电机:15KW。

6) 冷却塔:型号:方型逆流式;数量:1台;规格:Q=200m³/h, T1=45℃, T2=35℃, ΔT=10℃。

7) CASS池:材质:钢筋混凝土;数量:1座 (分2组) ;污泥浓度:3000mg/l;有效容积:2800m³;有效水深:5m;水面超高:0.5m;运行周期:6h, 进水1.5h, 曝气4h, 沉淀1h, 排水1h;尺寸:35×16×5.5m。

8) 罗茨风机:数量:3台 (2用1备) ;规格:19.78m³/min, 5000mm水柱;功率:30KW。

9) 微孔曝气软管:型号:HA65-5.5;数量:924m;规格:Φ62.5mm, 曝气量0~15m3/h·m, 3600个气孔/m。

10) 污泥回流泵:数量:2台;规格:Q=50m³/h, H=16m;电机:5.5KW。

11) 滗水器:规格:Q=500m³/h;数量:2台;滗水高度:1.8m。

2.6 废水生化处理站运行效果及效益分析

2.6.1 废水生化处理站菌种培养与驯化

工程于2011年12月底完成单机式机调试, 并开始系统菌种培养及驯化。工程菌种培养及驯化共需15天, 工程调试分两阶段进行。第一阶段为期5天, 期间进行菌种活性的恢复, 第二阶段为期10天, 进行处理站菌种的驯化。

第一阶段, 将40吨城市污水处理厂脱水的污泥分别投入1号CASS池和2号CASS池, 进行闷曝2天后, 静止沉淀4个小时, 然后进少量水排出上清液。如此间歇进水闷曝5天, 结果发现两个CASS池池面有大量米白色泡沫, 并且池内污泥由暗黑色变为黄褐色, 污泥絮凝效果好, 沉降性能逐渐变好, 污泥沉降比已达到8%~10%。

第二阶段, 当第一阶段完成后, 可开始连续进少量的废水。进水水量逐步增加, 起始流量定在40m³/h, 每次水量的增加在15~20m³/h, 并每次增量后应保持运行2天左右, 观察污泥性状及有机污染物的去除变化。当达到第10天后, 废水生化处理站达到设计处理水量, CASS反应池污泥沉降比达到20%~25%, MLSS值已有3200mg/l。CODcr浓度出水在100mg/l以下, 处理站运行稳定。说明废水生化处理站启动调试成功。

2.6.2 废水处理站运行效果分析

2012年4月17~19日, 废水生化处理站经当地环境监测站取样分析, 出水水质达到《制糖工业水污染物排放标准》 (GB21909-2008) 中一级标准。水质取样监测分析报告如下表所示:

综合以上监测报告分析, 本废水生化处理站处理能力能达到设计处理量, 处理站运行稳定, 出水水质达到设计要求, CODcr去除率达94%, BOD5去除率达到97%。

2.6.3 废水处理站经济效益分析

本废水处理站总投资达410万元, 其中土建投资265万, 设备及其他投资145万。

本废水生化处理站运行成本主要有电力消耗、污泥处理费用、人工员工资两部份。本废水处理站总装机功率为173kw, 运行功率为110kw, 吨水动力消耗为0.41kwh/m³;污泥处理费用计入电力消耗;废水处理站设置高度的自动化操作, 配备人员较少, 每天3班制, 每班1个人运行操作整个处理站, 每人每月平均800元, 综合各个运行成本, 在正常设计进水水质水量情况下, 废水生化处理站运行费用如下表所示:

本废水生化处理站以CODcr、BOD5、SS为计算指标, 生产期按120天/年计, 水量按3120m³/d计算, 废水生化处理站减少排污量见下表:

参考国内排污收费标准, 企业在废水生化处理前需缴纳的排污费为BOD5= (181584×0.7元/kg÷0.5) *2=50.84万元, 经废水生化处理后需缴纳的排污费为BOD5=5616×0.7元/kg÷0.5=0.79万元。企业年减少排放主要污染物CODcr351936kg/a, 年减少缴纳排污费50.05万元。本废水生化处理站的建成, 具有明显的社会效益和经济效益。

2.7 结论

(1) 选择间歇运行循环式活性污泥法 (CASS) 进行甘蔗制糖废水处理具有明显的适用性。由于甘蔗制糖废水排放的不稳定行, 水质水量波动较大, 且甘蔗制糖生产周期性生产, 要求废水处理站具有较强的抗浓度及水量的冲击, 且废水处理站要启动时间快。间歇运行循环式活性污泥法 (CASS) 的优势很适用甘蔗制糖废水处理。

(2) 通过实践工程的实际运行表明, 间歇运行循环式活性污泥法 (CASS) 在甘蔗制糖废水处理过程中运行稳定, 出水水质完全达到《制糖工业水污染物排放标准》 (GB21909-2008) 中一级标准。

(3) 使用间歇运行循环式活性污泥法 (CASS) 的废水处理站处理甘蔗制糖废水时, 由于甘蔗制糖废水中C、N、P营养比例的失调, 废水处理站在启动时需投加一定的N、P营养物质。