选型的合理性（精选8篇）
篇1：选型的合理性
选用工程材料的基本原则：
首先要考虑材料的使用性能能够适应机械主要材料的工作条件要求、使机器经久耐用，同时还要兼顾材料的加工工艺性能、经济性与可持续发展性，以提高主要材料的生产率、降低成本、减少能耗、减少乃至避免环境污染等。
选材的原则、方法与步骤 选材的一般原则
(一)满足使用性能
1、分析主要材料的工作条件
工作条件是指受力形式(拉伸、压缩、弯曲、扭转或弯扭复合等)、载荷性质(静载、动载、冲击、载荷分布等)、受摩擦磨损情况；工作环境条件(如环境介质、工作温度等)；以及导电、导热等特殊要求。
2、判断主要失效形式
主要材料的失效形式与其特定的工作条件是分不开的。要深入现场，收集整理有关资料，进行相关的实验分析，判断失效的主要形式及原因，找出原设计的缺陷，提出改进措施，确定所选材料应满足的主要力学性能指标，为正确选材提供具有实用意义的信息，确保主要材料的使用效能和提高主要材料抵抗失效的能力。
3、合理选用材料的力学性能指标
(1)正确运用材料的强度、塑性、韧性等指标
一般情况下，材料的强度越高，其塑性、韧性越低。通常状况下以强度计算为主，塑性和韧性指标一般不直接用于设计计算。
(2)巧用硬度与强度等力学指标间的关系
4、综合考虑多种因素
若主要材料在特殊的条件下工作，则选材的主要依据也应视具体条件而定，如选用高分子材料（如用尼龙绳作吊具等），还要考虑在使用时，温度、光、水、氧、油等周围环境对其性能的影响，所以防老化则必须作为其重要的选材依据。
5、根据使用性能选材时应注意的问题
(1)特别注意性能数据的可靠性和使用范围
(2)充分考虑材料的尺寸效应 随着截面尺寸的增大，金属材料的力学性能将下降的现象，称为尺寸效应。
(3)主要材料的力学性能指标受预期寿命的影响 寿命越长，要求的指标越高，主要材料的生产和使用成本也会越高，所以要辩证处理制造成本与寿命的关系。
(4)工作环境对不同材料组织和性能的影响 如工程塑料、橡胶等，不仅其力学性能受环境条件的影响很大，而且其物理、化学性能也会随环境条件的变化而变化；
(二)兼顾材料的工艺性能
所谓工艺性能，一般是指材料适应某种加工的能力，或加工成零部件的难易程度。
金属材料的工艺性能包括铸造性、压力加工性能、焊接性、切削加工性、热处理工艺性等；
陶瓷主要材料的形状、尺寸精度和性能要求不同，陶瓷材料采用的成形方法也不同，陶瓷材料切削加工性能差；
同一种塑料因加工方法不同，其制品的使用性能会产生很大的差异。(三)充分考虑经济性
1、尽量降低材料及其加工成本 在满足主要材料对使用性能与工艺性能要求的前提下，能用铁不用钢，能用非合金钢不用合金钢，能用硅锰钢不用铬镍钢，能用型材不用锻件。
2、用非金属材料代替金属材料 非金属材料的资源丰富，性能也在不断提高，应用范围不断扩大，尤其是发展较快的聚合物具有很多优异的性能，在某些场合可代替金属材料，既改善了使用性能，又可降低制造成本和使用维护费用。
3、主要材料的总成本 选材的方法与步骤
1、选材的方法
(1)以综合力学性能为主时的选材 当主要材料工作中承受冲击载荷或循环载荷时，其失效形式主要是过量变形与疲劳断裂，因此，要求材料具有较高的强度、疲劳强度、塑性与韧性，即要求有较好的综合力学性能。(2)以疲劳强度为主时的选材(3)以耐磨性为主时的选材(4)摩擦较大
(5)同时受磨损与交变应力、冲击应力的主要材料
2、选材的步骤
(1)分析主要材料的工作条件及可能的失效形式，确定控制失效的关键性能指标（使用性能和工艺性能），以此作为选材的依据。
(2)对同类或相近主要材料的用材情况进行调查研究，可从其使用性能、材料供应、材料价格、加工工艺性能等方面进行综合分析以供参考，拟定较为合理的选材方案。
(3)针对所确定的主要材料性能要求，找出关键性能要求。通过力学计算或辅以试验等方法确定主要材料应具有的力学性能判据或理化性能判据。(4)针对具体情况，合理选材。
(5)根据所选材料及使用性能要求，确定热处理方法或其它强化方法。(6)审核所选材料的经济性。
(7)关键主要材料投产前应进行试验。
篇2：选型的合理性
关键词
污水处理厂 设备 选型 合理性 绍兴市
绍兴污水处理厂是绍兴市县合建的一座集中处理印染废水的大型工业废水处理厂。处理规模为50万m3/d，目前建成一期30万m3/d。处理工艺采用水解-好氧活性污泥法-混凝沉淀法，剩余污泥在浓缩后直接脱水填埋。试运行结果表明，在进水pH=10～11，COD＝ 1200-1400 mg/L,BOD＝400～600 mg/L，SS＝200～300 mg/L，色度300倍的情况下，经处理后出水pH=6～8，COD<150 mg/L，BOD<20 mg/L，SS<100 mg/L，色度<60倍，处理水质达到了设计排放标准。但在调试中也暴露了某些工艺设备的不足。本文结合实际安装调试过程中出现的问题讨论该厂设备选型的合理性，以提出进一步的改进措施和建议，并供其他污水处理厂设计和设备选型时参考。
工艺设备
绍兴污水处理厂设计时选用了49种不同的机械设备，主要包括格栅、吸刮泥机、带式压滤机、曝气头等专用设备和水泵、风机、阀门、闸门等通用设备，采用第四批日元贷款进行公开招标采购。这些设备分别安装在格栅间、调节池、厌氧池、曝气池、泵房、加药间、沉淀池、污泥浓缩池、污泥脱水间、鼓风机房等部位，绍兴污水处理厂建设过程中即是按这种设计要求进行设备购置和安装的。对设备选型的讨论
2.1 格栅
格栅设计中选用栅距10 mm。由于原污水采用压力输送，各级中途泵站中已设置粗格栅，使本厂格栅的栅渣截留量很少。但是，从另一方面来看，绍兴污水处理厂的进厂污水80%为纺织印染废水，含有较多的纤维状杂物，这些细纤维杂物在进水格栅中却不能得到去除。为保证后续构筑物和设备的稳定运行，有必要增设筛网或细格栅，使这种污水中的细纤维物得到有效去除。
2.2 闸门和启闭机
闸门设备选型采用国内合资企业的铸铁闸门，调试中发现关闭不严，尤其不能逆向止水。设计中厌氧池、曝气池共采用了48个放空闸门，安装调试时发现闸门不宜用作构筑物放空闸门，因为其密封性能不好，调试时几乎个个漏水。最后不得不加装闸阀来解决漏水问题。
启闭机螺杆材质采用1Cr3，使用中发现锈蚀严重，尤其是安装在格栅间、厌氧池等前部构筑物的启闭机锈蚀更甚，故启闭机螺杆材质最好选用其它防锈材质(如AISI304)，以保证其可靠的使用寿命。
2.3 阀门
设计中广泛采用了蝶阀。蝶阀用作空气调节、切断，比较灵活，且造价低，安装方便，特别是用在大口径空气管道上更为合适。调试和试运行期间尚未发现有缠绕、堵塞现象。但要保证阀门的正常使用，施工中则要注意垫片的选择，空气管上的垫片要耐高温，特别是安装在鼓风机出口部位，温度达100 ℃以上，普通的橡胶密封很容易变形老化。
在2#污泥回流泵房的设计中采用了双蝶阀的设计方案，泵后无止回阀，由于泵池顶面低于曝气池水面，一旦突然停电，会造成大量污水倒流进泵池而溢出，使用管理十分不便，在调试过程中发生多次溢水事故。为解决这一问题，在调试时将其中靠近潜污泵的电动蝶阀全部更换成止回阀，实践证明这一设备的调整比较合理。
2.4 吸泥机
绍兴污水处理厂的中沉池、二沉池、凝聚沉淀池全部采用静压式吸泥机，共计有18台。这种机型的最大优点是节约动力，节省能源。经过一段时间的使用，认为在二沉池、凝聚沉淀池使用吸泥机是可取的，但由于绍兴污水处理厂未设计沉砂池，因此中沉池(相当于其它污水处理厂的初沉池)中的砂砾会逐渐积累，且厌氧池本身的无机物含量较高，中沉池污泥的含水率偏低，容易造成吸泥机的堵塞现象。根据这一实际情况，中沉池理想的排泥设备若选用刮泥机效果会更好。
另外，吸泥机在制造和安装过程中也存在一些缺陷：①提泥阀导杆不够长，不能够完全关闭。在吸泥管堵塞时，不便利用静压清通。②提泥阀螺杆为标准细螺纹，容易卡死，螺丝磨坏，也不利于调节提泥量。③在多个连接处漏水，影响到提泥效率。④集水槽抗浮、抗变形措施考虑不周。集水槽材质为不锈钢，制造采用4个直径150的大圆孔，并要求安装单位密封。在中沉池调试中曾发生整个集水槽不抗浮而被水冲垮。调试时经多次整改才满足现在的使用要求。
2.5 潜水搅拌器
设计中采用了100多台潜水搅拌器，主要用于调节池、厌氧池和污泥储存池。由于采用国外先进产品，设备本身尚未发现大的问题。但值得注意的是潜水搅拌器由于是配套使用12极电机，其效率很低，电流较常规的国内电机要高出很多，因此必须考虑无功功率的补偿。调试中曾发生因无功功率太大而导致电容补偿柜严重不够的现象。
另外，潜水搅拌器的控制方式也值得商榷。绍兴污水处理厂潜水搅拌器为1控5，1控6，并且为户外型。由于对南方气温高的问题考虑不周，控制柜内的热量散不出去，导致柜内大量接线烧坏，电流表融化，最后不得不重新更换。
2.6 潜污泵
污水和剩余污泥的提升均采用国产潜污泵，共计有35台。装机容量2628 kW。从目前的使用情况看设计中对一些细节应当注意：①泵的检修应考虑能把水泵吊上来后，直接放在运输车上，避免二次搬运。同时应预备检修通道，对大泵来讲，这一点尤为重要。②对变频调速的潜污泵，应注意在其它设备启动时，由于电压降低而跳闸的现象。③泵的控制柜，由于里面装有软启动器、变频器等电子仪器，一般是装在室内的，但应在现场能控制其开停。
2.7 鼓风机
鼓风机是污水处理厂的重要设备，设备选型要慎之又慎。本厂设计中采用单级高速离心鼓风机4台，3用1备。单机风量Q＝1000 m3/min，风压P＝189.56 kPa，配电机1550 kW，电机为水冷却型。
鼓风机在调试过程中发生过两次重大事故，先后造成2台鼓风机的齿轮箱、叶轮被打坏，鼓风机报废。经分析，认为是鼓风机的叶轮固有频率与某一工况条件下的气流频率(或其它频率)一致而造成共振，从而导致事故的发生。事后，生产厂家对叶轮进行表面处理，改变其固有频率，并经多次拆装检查，才运转正常。
2.8 曝气头
绍兴污水处理厂的曝气系统采用微孔橡胶膜片曝气头，其充氧能力、动力效率均较高。但在使用中发现，橡胶膜破裂后的维修更换非常麻烦，要把整池的污水放掉后才能更换。另外，曝气头之间的连接管线为塑料管材，采用粘接方式连接，容易造成渗漏，这些问题都需要在设计和设备选型时予以考虑。结语
篇3：风机盘管的合理选型
风机盘管是中央空调系统中广泛使用的末端设备, 规范的全称是中央空调风机盘管机组, 可简单分类如下:
中央空调风机盘管按照安装型式分为:卧式暗装、卧式明装、立式暗装、立式明装、卡式五种;
卧式风机盘管按照厚度可以分成:超薄型、普通型;
卡式风机盘管按照有无冷凝水泵可以分成:普通型、豪华型;
中央空调风机盘管根据机组静压大小可以分成:0Pa、12Pa、30Pa、50Pa、80Pa等, 这里是指机外静压;
中央空调风机盘管按照排管数量可以分成:两排管、三排管;
还有两管制和四管制之分:两管制即普通风机盘管夏季走冷水制冷, 冬季走热水制热;四管制风机盘管多用于一些比较豪华场所, 可以同时走热水和冷水, 即可以根据需要有的房间制冷, 有的房间取暖。
2 风机盘管机组的结构特色
2.1 风机
运转平稳牢固, 噪音低——采用整体冲压呈流线型进风口, 气流流畅, 损失小, 结构紧凑, 强度高, 能够很好的降低叶轮在高速运转时的噪声。叶轮固定螺栓上涂螺纹锁固胶水, 然后用定扭力扳手将叶轮牢靠的固定在电机轴上。每台风机都经过中盘、叶轮、整机、出厂许可四次动、静平衡检测, 真正达到高可靠性。
2.2 盘管
传热效率高, 冷热量富足———采用紫铜管串套高效双向裂隙铝翅片, 正弦双向裂隙开窗且布满的形式, 排列有序层次分明, 充分增加了传热面积, 提高了传热效率。经过精密的机械涨管设备将铜管与铝箔紧密的结合在一起, 充分的提高了传热效率。
2.3 水盘
排水流畅, 无积水——采用一次冲压成型:四角无焊接, 不生锈、不漏水, 保温采用整体PE[U1], 这样既减少了从机体散失的冷量, 又对降低噪音起到了辅助作用。无接缝, 无气泡, 不产生凝露。另外, 接水盘内冲压了导流结构, 并且在安装于机组上时特别设计了倾斜式安装, 凝结水排出更流畅, 确保接水盘内无积水产生。
2.4 电机
牢固耐用, 噪音低——采用单相电容电机, 三速可调节、有足够的超载能力, 耐压电压AC1000 1分钟, 高精度优质滚珠轴承, 无需加油, 自行润滑, 噪音低, 运行寿命>70000h, 中心轴均经调质和表面防腐处理。六角型孔及铆螺母的设计, 提高了风机托板与螺栓连接的安全性能, 不会打滑, 不会松动, 采用扭力气动扳手, 使得电机更可靠的连接在风机托板上。
2.5 中央空调的最佳搭配
最新的风机盘管机组是综合国内外优秀产品的特点精心设计制造而成, 可广泛应用于商场、医院、办公大楼等场所。结构紧凑, 造型新颖, 冷热量富足, 噪声低, 安装维修方便, 是您理想的选择产品。
3 性能优点
3.1 结构紧凑, 牢固耐用
机组外壳采用优质镀锌钢板制作, 日本A-MADA数控钣金加工生产线精密制造。冷凝水盘采用模压工艺一次成型, 四角无焊接, 保温采用整体PE, 无接缝, 并符合有关建筑防火规范的要求, 牢固、隔热效果好。风机采用钢制叶轮, 长期运转不会变形, 不会生锈, 经久耐用。风机及电机采用特殊设计固定, 新颖的进风口法兰设计, 不用焊接, 不用机器折边, 能够有效的提高机组的整体性和强度, 使机组牢靠耐用。公司生产的风机盘管各项指标优于国标规定, 目前已成为日本大金公司的定牌产品, 机组使用寿命大于十五年。
3.2 高效节能
风机盘管热交换器采用美国OAK公司的全套热交换器流水线制作, 紫铜管串套高效双向裂隙铝翅片, 翅片形式为正弦波纹形状, 双向开窗, 增加空气扰动, 强化了换热效果。翅片表面的亲水处理, 以及先进的机械涨管方式, 保证了铜管与经二次翻边后的翅片紧密接触, 保证了热交换器良好的传热性能。
3.3 运转宁静
机组经过优化匹配, 风机100%动平衡检测, 平衡好, 噪声低, 确保机组宁静高效工作。电机采用高精度优质滚珠轴承, 自行润滑, 噪音低, 平稳运作。
3.4 安装方便
为了方便客户的应用, 机组分为左右式现场随意的互换, 将机组的风机组件移到热交换器的前端即可实现。
以及后回风和下回风的现场随意互换, 只需将进风法兰和盖板的安装位置互换即可实现, 无需增加和改装部件。
4 选型时应注意的几点
4.1 盘管冷量不足
在国外风机盘管样本中, 一般会给出不同机外静压下的风量及供冷量, 以方便用户选用。有些国外简明样本虽然仅给出名义风量, 但其含义不同于我国标准规定, 其一般是指一定机外静压下的风量值, 所以名义风量相近的国外风机盘管, 风量会比国产机组高出20%~50%。
4.2 风量
目前我们在进行具体工程设计中往往是根据计算所得冷负荷通过查阅有关厂家的样本来选择风机盘管。如何考虑盘管的风量是一个问题使用国外简明样本时, 须注意国外各公司往往执行不同的标准, 名义风量的含义也会存在某些差异。所以选用时, 最好依据数据齐全的最新样本, 或要求供货厂家提供产品在不同机外静压下的风量及冷量值, 以确定可靠性。
4.3 风机盘管漏水问题
4.3.1 房间里风机盘管经常漏水的毛病, 如不是管道、阀件损坏的话, 通常是冷凝水所致。
漏水在风机盘管集水盘外, 主要是保温问题, 加强保温, 即可排除;如在集水盘, 是风机盘管冷凝水管不通畅, 是冷凝水溢出所致, 疏通冷凝水管的办法, 通常是准备一根4-5米长的塑料管, 一头插进冷凝水排放管, 一头接在卫生间水龙头上 (可以制作一个小接头, 靠螺纹拧在水龙头上) , 利用水的压力, 将管道疏通, 或用二氧化碳气瓶吹扫。
风机盘管冷凝水管堵塞的现象是经常的, 这主要是客房风机盘管内有水存在, 再加上温度适宜, 易有藻类繁殖增长, 产生胶状滑溜的极浓的残质, 将冷凝水管堵住。国外常在客房风机盘管的集水盘里放置灭藻药物, 以减少其危害。
4.3.2 中央空调风机盘管的冷凝水排放管
老是被堵住, 经常会有水从上面漏下来, 一旦被堵住就会有很多生物淤泥, 很脏的。除了定期对其进行清洗以外, 还有以下方法:
建议系统进行彻底冲洗除垢, 检查风机盘管回风口是否加有过滤网, 管道安装坡度是否符合要求。
当然清洗是一种治标不治本的办法。风机盘管冷凝水经常堵是因为设备所处的地方尘太多, 滴水盘常被污染。其实所说的生物垢是环境的污物。
除了清洗外, 对设备的维护时要积极点, 不然, 今天清洗了, 明天就又堵了的。
5 风机盘管噪声
风机盘管噪声都是由气动力噪声和机械噪声合成的。机械噪声取决于旋转部件的加工、动平衡及装配精度, 即取决于产品质量;气动力噪声仅与送风静压和风量有关。风机盘管的气动力噪声一般高于机械噪声。
6 结束语与展望
综上所述, 近几年来, 我国风机盘管在结构形式、传热效率、室内空气质量、噪音和自动控制等方面都采用了一些先进的技术, 取得了一些明显的成果, 大大提高风机盘管机组的性能。但是与国外的先进产品相比, 在各个方面我们都还有不小的差距。我国盘管机组的生产方兴未衰, 它在市场经济的氛围中将会向自控能力更强, 更节约能源和精巧方面发展。在人们生活水平日益提高基础上, 风机盘管空调器的需求量会越来越多, 技术会不断进步, 为人们创造更加舒适洁净的生活与工作环境。
摘要：本文介绍了近年来我国在风机盘管技术领域的最新成果, 在结构形式、强化传热、提高室内空气质量、降低噪音和提高自动控制水平等方面的技术进展情况, 分析了目前风机盘管中存在的问题, 对今后发展方向进行展望。
关键词：风机盘管机组,名义风量,供冷量
参考文献
[1]刘金平, 周登锦.空调系统变冷水温度调节的节能分析[J].暖通空调, 2004, 34 (5) :90-91.
[2]韩卫国, 陆亚俊.风机盘管加新风空调系统值的比较计算方法[J].暖通空调, 2002, 35 (2) .
篇4：矿山工程运输车辆的合理选型
关键词：运输汽车、载重量、运行里程、运输成本
引言
矿山工程运输的选型，对于采用汽车运输的矿山工程企业是一个比较重要又十分复杂的问题。从众多类型中选择合乎本企业需要的运输汽车，是新建企业汽车运输规划和老运输汽车更新需要解决的难题，也是从国外引进运输汽车的关键环节。
选择矿山运输汽车的目的是为矿山工程企业提供优良的技术设备。选型的原则应以运营经济效果为总目标，选择技术性能先进、油耗小、保修费用少且配件货源充足、正统，适合矿山工程各种使用条件的车型。矿山工程运输汽车选择的依据在于对运输汽车正确的评价。
1.矿山工程汽车的管理和使用条件：
1.1矿山工程运输对汽车的要求：
汽车是矿山工程特别是露天矿山工程的主要运输工具，也是直接影响运输成本的主要因素。因此，矿山运输要求运输汽车使用经济，并对矿区有一定的适应性。
1.2矿山工程运输的性质：
矿山工程企业运输汽车的主要任务是完成本企业的矿石采剥运输或承包工程土石方的运输，这种运输任务主要属于短距离运输，它的组织形式是按照专业化的要求，在矿山内部自成运输体系，在企业内部实行独立经营而确定的。
1.3矿山运输的道路条件：
我国矿山工程多为新开土石路或山区公路，这种公路对汽车运行影响较大，其特点是坡度大、坡道长、弯道多、转弯半径小。汽车在山区公路上行驶时，经常改变行驶方向，换档频繁，长时间在功率消耗大，车速不高的情况下上坡行驶；或长时间在制动的情况下下坡行驶。
1.4矿山工程汽车的维修条件：
在选择矿山运输汽车的过程中，首先应考虑的是车型的统一，这样对维修和购置备件都带来了很大方便。就我国现有矿山工程而言，维修力量都很充足，但苦于车型的不统一性，给备件的供应和维修都带来了很大困难。加之汽车备件市场的混乱，使企业购进正宗部件困难，加快了对车辆的损坏速度，所以在车辆选型时应力求统一。
2.汽车的技术性能：
在充分了解矿山工程企业对运矿汽车的管理使用条件后，我们就可以根据这些条件来选择最佳技术性能的汽车。汽车的技术性能主要有：动力性、制动性、通过性、操纵性、平顺性等。
2.1动力性：
汽车的动力性，一般用加速能力、爬坡能力和最高车速来评价的。矿山工程汽车必须有良好的动力性，这是由矿山运输汽车载量大和经常爬坡的特点所决定的，矿山运输汽车也必须有足够的后备功率，才能保证在矿区或工程路面上满载正常运行，确保行车安全。从实践中看，大吨位车的动力性比较适合我国的矿山工程企业，且均为柴油车。
2.2制动性：
汽车的制动性主要用制动效能和制动稳定性加以评价，在矿山工程运输中汽车必须有可靠的制动效能和良好的制动稳定性。
2.2.1制动效能评价指标：
汽车制动距离是评定制动效能的主要指标。制动距离是指从开始踩制动踏板到完全停车的距离，对矿山工程运输汽车车速30km/h时，制动距离不得超过15m，并且驻车制动必须为断气制动或断油制动，这个指标对行驶在矿区或工程路面上的运输汽车来说属最低指标，选型时一定不能大于这个指标。
2.2.2制动的稳定性：
制动的稳定性是指制动时汽车在直路或弯路上控制方向的能力。它对矿山工程运输汽车的安全性十分重要。
2.3越野性：
汽车的越野性是指汽车穿越障碍的能力，它与汽车的驱动形式、离去角、接近角及最小离地间隙有关，在越野性选择车辆时最好采用四轮驱动的车辆。
2.4行驶的平顺性：
矿山工程路面质量较差，路面不平引起车身振动使乘员感到不适，同时也缩短了零部件的寿命，因此矿山工程车辆必须有良好的行驶平顺性，在评价汽车平顺性的同时，首先要考虑汽车的减振结构。例如T-815汽车采用脊梁式车架和摆动式半桥，由于摆动式半桥车轮上下摆动，从而大大提高了汽车T-815的平顺性。另外，俄罗斯产贝拉斯车型采用了油气混合式悬挂系统，在车辆运行过程中也大大提高了整车的平顺性能。
2.5保修简便性：
现代汽车的设计，尽管十分重视汽车工作可靠性，把无保修和少保修作为不可避免，而且保修对发近汽车的效能仍起着重要的作用。汽车设计一方面要争取减少保修次数，另一方面要注意保修的简便性。
3.矿山工程运输汽车的经济性能：
在了解到汽车的技术性能之后，我们也应该充分了解汽车的经济性能。因为在矿山工程中，运输费用（以材料配件、燃料、轮胎三项消耗最大）在整个采剥运输过程中占很大比重，约为总费用的30%-40%，因此汽车的经济性是对矿山工程车辆合理选型的重要依据。
3.1载重量的经济性：
近年来，工业发达国家载重汽车不断向大功率、大载量发展，我国也相继生产了一些较大型的柴油汽车，这是因为大吨位汽车的运输经济效果好，大大减少了回车空载的次数，并且在满载过程中能够充分利用发动机的后角功率。因此选用大型柴油车作为矿山运输汽车除提高运输效率，降低成本，还可以减少车流密度和会车次数，对安全生产带来很大好处。
3.2矿山运土石方燃料经济性：
燃料经济性是指汽车的最少的燃料消耗完成单位运输工作量的能力。对矿山运输汽车来说约占总运输费用的40%-50%。
3.3矿山工程汽车使用寿命的经济性：
汽车从投产到其物质状态发生有形老化失去修理价值所经历的时间，称为自然寿命。从投产使用到由于技术性能无形老化、技术状态陈旧落后、失去使用价值，观念上失去使用意义所经历的时间，称为最佳更新期，即经济寿命。研究汽车的经济寿命，即确定最佳更新时间，对提高运输的经济效益，降低生产成本具有很大的意义。
3.4技术性能的经济性：
汽车的技术性能直接影响运输效率和成本。在选型时要进行严格经济分析且不可单纯从车的价格去考虑。
结束语：
在矿山工程运输车辆的选型上，要从多方面来考察分析，这样才能从效益、维修、成本管理等各方面得到有效控制，充分作好选型可靠、管理到位、维修方便、操控灵活，继而使装载、运输在效率上无懈可击。
篇5：选型的合理性
自改革开放以来, 随着经济形势迅速发展, 电力需求高速增长, 而电力供应困难, 特别是我国沿海经济发达地区, 电力抑制了国民经济的发展, 所以近几年来, 燃气电厂广泛兴建。据统计:目前全国燃气电厂总装机容量在2000-3000万千瓦 (占电力总装机容量的2-3%) , 据国家发展规划2020年将达到4400万千瓦 (相当于2020规划电力总装机的3%) , 年均增速4%。目前虽然已经及时、有效地缓解当地电力供应的严重紧缺问题, 也具有一定的成熟经验, 但为了适应世界电力结构发展的潮流, 也为了我国联合循环电厂发展的方向, 就此将对沿海地区燃机联合循环电厂选型合理性进行探讨:
1 经济发达的沿海地区更适合燃气轮机联合循环机组
1.1 燃气轮机联合循环机组的特点:
(1) 建设周期:180M W燃机联合循环从可研到发电只需1年时间, 而同容量的燃煤电厂要3年时间才能建成发电, 燃机电厂比燃煤电厂可缩短周期2O%;
(2) 占地面积:燃机电厂的金属消耗量可减少3—5倍, 比火力发电厂的厂房面积缩小2.5—4倍;
(3) 用水量:燃机电厂用水量很少, 可比燃煤电厂减少1/2~1/3的用水量;
(4) 投资:燃机与同功率的燃煤电厂相比可节省投资30%-50%;
(5) 运行人员的人数:燃机联合循环比火力发电厂的运行人员减少1.5~2倍;
(6) 调峰:燃气-蒸汽联合循环电厂从冷态启动、加速直接带上负荷只需要30分钟, 而同功率的燃煤电厂则需要4~5小时。由于燃机电厂的启停速度非常快, 所以它是目前用作负荷调峰的主要发电结构型式。
(7) 热效率:目前燃气轮机联合循环机组的热效率已远高于常规火力发电厂的热效率, 1000MW
超临界汽轮发电机组的热效率4 5%, 350M W燃气-蒸汽联合循环电厂的热效率为57%, 燃机效率比燃煤电厂的热效率将近高出12%。
(8) 环境保护:以煤为原料的火力发电厂是目前S O2的主要排放源, 以S O2为主的酸性气体致使酸雨面积大幅度增加, 烟尘、工业固体废物等都严重的污染环境, 大量的煤、渣运输, 是造成我国交通运输紧张的重要因素之一。
从以上比较说明, 燃气轮机发电作为电力结构中的重要组成部分, 与常规火力发电相比, 它具有循环效率高、排放污染少、调峰性能好、建设周期短、占地面积少等一系列优点, 有可能成为我国沿海地区的主要发电型式。
1.2 沿海地区电力结构的特点:
(1) 我国沿海地区经济发达, 人口密集, 环保条件要求高, 而且用电极度紧张。
(2) 电力系统的日负荷曲线分为峰荷、腰荷和基荷三部分, 沿海地区的日负荷分配主要在峰荷和腰荷间的负荷点分散。日负荷的三个高峰时段表现为:9:00AM-11:00AM、1:O0pm-3:00pm和6:00pm-8:00pm。
(3) 沿海地区的上网电价高, 能承受高价燃料的风险。沿海地区尖峰负荷时的电价将大大高于目前低谷电价的4倍。
(4) 中等规模资金渠道广泛
因此, 沿海地区为发展燃机电厂机组提供了广阔的发展空间, 充分发挥机组配套选型优化的作用, 使其获得更好的经济效益, 故对已有各种型号规模电厂选型的合理性加以探讨论证非常必要。
1.3 目前以天然气为主燃料的必然性:
从世界能源发展的趋势来看, 清洁燃料已逐渐占据发电市场, 核能、水能、风能、天然气等天然能源已成为主要的能源发展方向, 其中天然气是目前最具有发展前景的新型燃料。据统计, 2001年世界天然气消费量达24049亿立方米, 天然气在世界能源消费结构中的比例达24.7%, 预计到2040年天然气在世界能源消费结构中的比例将上升到51%。
当今世界主要工业发达国家能源结构中天然气所占比例为:美国25.8%, 英国38.1%, 俄罗斯54.6%, 而我国仅为2.5%。
2 我国发展天然气联合循环发电的主要障碍有如下几点
2.1 天然气的来源与供应问题
天然气是联合循环发电的主要燃料, 要发展天然气联合循环发电首先要解决燃料的来源与供应。我国的天然气资源不算丰富, 根据中国石油天然气总公司1993年的全国油气资源评价报告, 我国的天然气资源总量38万亿m3。1998年底探明地质储量2.24万亿m3, 产量为222亿m3, 探明储量和年产量均不到世界总量的2%。因此燃气联合循环发电的一部分天然气就需要从国外进口, 但是由于储存天然气需要建造许多储气罐, 这样耗资巨大, 所以目前我国采用加大输气管道的管径, 通过管道储存输送, 这样当大批电站都燃用天然气时, 流速加大, 压损增加, 压力降低, 就会有局部电站需要增加增压站, 这样也会增加大量投资。因此, 我国天然气资源不够丰富是发展天然气联合循环发电的最基本障碍。
2.2 备件问题
天然气联合循环发电的主要设备——燃气轮机是一种高温高速工作的动力机械, 燃气工质温度高达1300℃以上。其热通道的透平叶片、燃烧室等都属于高温易损部件。目前我国发电用燃气轮机主要部件都是从国外引进的, 一只透平叶片的价格在万元以上, 一级透平叶片的价格要上百万甚至几百万元, 备品备件成本很高。当我国天然气联合循环发展起来以后, 长期、大量的设备维修所需备件全部依靠国外供应, 不仅需要消耗大量的外汇, 而且在应急需要时也十分不便这将成为发展天然气联合循环的又一障碍。
2.3“竞争上网”问题
上述两个问题虽然存在, 不一定十分急切。现在不少天然气电站已经建起来了, 上网电价问题首先就摆在面前。我国电力改革以来实行的“竞价上网”政策, 对目前的天然气联合循环发电构成了一个最现实的障碍。根据目前沿海地区电力需求的特点, 日负荷峰谷差矛盾突出, 要求电负荷能够根据用电负荷的需求随时增加或降低。对于9F A联合循环机组无论在投资和建设周期方面都要优越得多, 还可以使投资商在较短时间内得到收益, 这就是燃机电厂在沿海地区得到积极推广和应用的重要原因之一。从以上论述表明, 沿海地区是燃气轮机联合循环发电最适当的位置, 目前我国沿海地区以发展燃气-蒸汽联合循环发电为主也是必然的, 更是我国电力结构发展的必然趋势。
摘要：本文综合我国沿海经济发达地区对能源的供求市场做了详尽分析, 并结合目前我国能源结构的变化, 充分论证发展燃气联合循环及其热电联供的经济、环保等方面的效果, 展望探讨在设备选型的优化工作如何适应能源形势发展的规律, 从而有效为市场服务。
篇6：选型的合理性
【关键词】供配电系统；中低压断路器；电气设备
0.引言
供配电系统在规划设计、选型使用等环节中均涉及到许多电气设备，其中中低压断路器的合理选型与合适应用就显得非常重要。中低压断路器在供配电系统中占有非常重要的地位，是接通和分断正常供电工况下负荷电流和过负荷电流的重要设备，同时也是接通和分断短路电流，跳闸隔离保护的核心设备，是供配电系统安全可靠、节能经济高效稳定运行的重要保障性设备。随着供配电系统的安全性、可靠性、节能经济性等成为供电公司、终端用户关注的重点，如何合理地规划设计和合适选型使用中低压断路器，是从事电气工程工作人员的研究的一个重要课题，具有非常重要的工程实践应用探讨意义。
1.中低压断路器选型使用的主要参考规范标准
中低压断路器作为供配电系统中供配电线路、负载等电气设备运行中起隔离、保护等功能的核心设备，其在优化选型设计过程中必须严格按照相关技术规范标准要求进行，即：对于工业用（或通用工程中），应按照GB14048.2-2008（IEC60947-2-2006）《低压开关设备和控制设备第2部分：断路器》中的相关技术规范要求进行[1]；对于民用建筑和类似工程中使用的断路器，应按照GB10963（IEC60898）《家用及类似场所用过电流保护断路器》中的相关技术规范要求进行；对于设备用断路器，应按照GB17701-2008（IEC60934）《设备用断路器》中的相关技术规范要求进行。
2.中低压断路器合理选型与应用注意事项
2.1按照通用性原则进行中低压断路器的选型与应用
供配电系统中中低压断路器在优化选型设计和应用过程中，应首先从通用性原则进行选型设计，即：①结合GB14048.2-2008（IEC 60947-2-2006）《低压开关设备和控制设备第2部分：断路器》等相关技术规范要求，根据供配电系统中供配电线路中负载的性质、保护等级、故障类别、以及对供配电电路的保护要求，合理确定待选用断路器的类型和型号。②在断路器额定电压（Ue）、额定频率（f）等特征参数选择时应与所在回路中的标称电压、标称频率相匹配。③认真计算供配电系统中供配电回路中负载电流，应在留有相应富裕电流容量基础上选择断路器额定电流，确保其不小于所在回路的负载计算电流。④应根据断路器使用范围合理修正断路器的一些特性参数，如：（1）在GB14048中明确指出断路器出厂时其脱扣值整定时的环境温度特性为：“断路器使用周围空气温度不超过+40℃，且在24h内其环境平均温度值不超过+35℃”。如果在进行断路器优化选型或应用更换过程中，设计师或工程师认为断路器使用环境温度明星高于上述温度时，则需要按照样本中的“温度修正系数”对断路器的温度系数进行修正，以确保其运行的安全可靠性。（2）在GB14048中明确指出断路器安装地点海拔高程不超过2000m，如供配电系统中的变配电中心设备安装地点超出2000m海拔高程时，则设计师或工程师应与制造商相互协调，按照GB14048《工业与民用配电设计手册》等相关技术规范或设计手册指导方法进行修正处理。⑤应进行详细的供配电系统短路电流计算，确保断路器在短路工况下能够满足动稳定、热稳定等技术要求。
2.2断路器上、下级保护配合的优化选择与应用
在供配电系统中低压断路器优化选型设计和技术改造过程中，若上、下级断路器保护搭配得当，则断路器能够根据回路运行工况的变换有选择地准确将故障从回路中切除，确保供配电系统中其他非故障回路继续稳定工作，缩小供电中断范围；反之，不合理的断路器搭配方案，则可能影响供配电系统运行的安全可靠性和节能经济性。
（1）断路器上、下级保护动作为选择性时，应重视断路器电流脱扣器整定值与时间间的匹配。笔者推荐上级断路器其过载长延时和短路短延时的整定电流，宜按照不小于下级断路器整定值的1.3倍进行选配。供配电系统中的第一级断路器（如变压器低压侧进线）笔者推荐采用过载长延时、短路短延时（即按照0～0.5s延时可调保护特性进行选择），不宜设置短路瞬时脱扣器；而对于第二级断路器则笔者推荐宜设置过载长延时、短路短延时、短路瞬时、以及接地故障保护等控制保护功能。对于第一级和第二级间的短路延时配合，应设置一个时间级差时间，确保断路器保护有选择性的动作，推荐不小于0.2s[2]。
（2）如果上、下级断路器类型不一样时，如：当上一级选用选择型断路器，而下一级选用非选择型断路器时，则上一级断路器的短路短延时脱扣器其整定电流，应按照不小于下一级断路器短路瞬时脱扣器整定电流的1.3倍进行保护整定；同时上一级断路器的瞬时脱扣器整定电流，应按照大于下一级断路器出线端单相短路电流的1.2倍进行保护整定。
（3）如果上、下级均采用非选择型断路器时，应在短路保护整定过程中，应加大上、下级断路器的脱扣器整定电流值的保护级差。推荐上一级断路器长延时脱扣器整定电流应按照不小于下一级断路器长延时脱扣器整定电流的2倍进行整定；上一级断路器的瞬时脱扣器整定电流应按照不小于下一级断路器瞬时脱扣器整定电流的1.4倍进行。对于供配电系统而言，笔者推荐第一级保护电路（即变压器低压侧主断路器）应配置过载长延时、短路短延时（0.4s）保护特性，合理选择主断路器的脱扣器额定电流。
3.结束语
中低压断路器作为供配电系统中的主要供配电、控制保护电气设备，其优化选型设计和技术升级改造是系统具有较高安全可靠性和节能经济性的关键。合理的进行断路器的类型选择和保护配合，才能达到对供配电系统调控的安全、可靠、合理动作保护。 [科]
【参考文献】
[1]聂玉安.建筑电气中低压断路器选型若干问题的探讨[J].电气应用，2009，28（ 15）：6-10.
篇7：高层建筑基础合理选型探讨
经济的进步发展和科技水平的提高，使得高层建筑的发展速度加快，发展重心逐渐向亚洲、向中国转移。高层建筑，通常意义上来说是层数较多、高度较高的建筑，世界各国对其划分标准不统一。高层建筑高度不断增加，结构体系更加多样化，建筑功能也越发复杂。高层建筑的基础承受的荷载大、埋置深度也较深，对地基的承载能力、稳定性、压缩性要求更高，基础选型的合理与否，对整个工程造价、质量、施工进度、安全影响很大。因此，高层建筑的基础合理选型，是保证高层建筑综合质量的前提条件，需要引起足够的重视，如何做到设计合理、节约资源、降低造价，已成为工程技术人员的研究课题。
二、影响高层建筑基础选型的因素
1. 选型因素的复杂性
高层建筑的基础选型更复杂，在选择基础型式时要考虑建筑物的使用性质、抗震性能、地质情况、上部结构类型、对周围建筑物的影响和施工条件等因素。一般情况下，根据不同的侧重点，基础选型时应主要考虑以下四个因素。
2. 上部结构资料
高层建筑的上部结构资料对基础选型的影响大，且从多个角度影响基础的选型，主要包括建筑物体型、柱底轴力、结构类型、地下室深度四方面。
3. 地质条件
高层建筑在进行基础选型时，要充分考虑建筑所在地的地质条件，包括持力层的情况和穿越土层的情况。
4. 周围环境因素
高层建筑基础选型的周围环境因素，一方面是对周围建筑物的影响，另一方面主要考虑的是周边环境的振动和施工空间的大小。
5. 性价比和工期
高层建筑基础选型的性价比和工期都是首先要考虑的，要通过对设计方案进行全面的技术经济论证，通过多种方案的比较，仅看基础的承载力或仅考虑施工速度而忽略整个工程的综合经济效益是不可行的。
三、高层建筑基础选型适用条件分析
1. 筏型基础
筏型基础是高层建筑常用的基础形式之一，主要适用于下列三种情况：
(1)条形基础不能满足上部结构容许变形和地基容许承载力时的软土地基;
(2)高层建筑柱距较小，柱荷载较大，必须将基础连成一整体的情况;
(3)风荷载或地震荷载起主要作用的高层建筑。
2. 箱型基础
箱型基础具有很大的刚度和整体性，可以调节减小地基的不均匀沉降，因而在高层建筑的基础中应用广泛，适用于上部荷载大、地基土比较软弱的情况。
3. 桩基础
桩基础也是高层建筑中常用的基础形式，主要适用于下列五种情况：
(1)表层土软弱，深处有能承受较大荷载土层作为桩基础的持力层时;
(2)较深度范围内土层软弱，且承载力较低时;
(3)高层建筑传递给基础的水平、垂直荷载很大时;
(4)地震区采用桩基础可提高建筑物的抗震能力时;
(5)高层建筑对不均匀沉降敏感和控制严格时。
4. 柱下独立基础
柱下独立基础也是一种高层建筑采用的基础形式，但应用范围相对小，适用于下列情况：上部结构为框架结构、柱网分布较均匀、地基土质较好、荷载较小、无地下室时。
5. 十字交叉条形基础
十字交叉条形基础主要适用于下列三种情况：
(1)上部结构为框架剪力墙结构、地基条件较好、无地下室时;
(2)上部结构为框架或剪力墙结构、地基较差、荷载较大、无地下室时;
(3)上部结构为框架剪力墙结构、无特殊防水要求、柱网、有地下室、地基较好、荷载及开间分布比较均匀时。
四、高层建筑基础合理选型的优化设计
1. 上部结构与地基、基础共同作用分析方法
将上部结构、基础和地基三者看作一个彼此协调的整体，从整体上进行相互作用的分析方法难度较大，只在较复杂或大型基础设计时，按目前可行的方法考虑地基基础上部的相互作用。共同作用分析方法的进步之处在于它考虑了上部结构的刚度。目前，对于一般基础的设计，采用的仍然基于经典结构力学和弹力学的常规设计方法。这种方法简便快捷，但对于钢筋混凝土框架这类对地基沉降较敏感的结构，计算结果与实际不同;对于软弱地基上的条形基础，按这种方法计算与实际差别也较大，此时要考虑采用共同作用分析方法进行考虑和计算，再确定基础形式。
2. 综合运用力学、数学和计算机技术分析
运用现代计算结构力学的方法和数学规划论，并借助于现代计算机应用技术，可对高层建筑地基基础方案进行优化选择，对地基基础的类型和基础结构构件的截面尺寸进行优化。优化设计的目标函数一般是造价最低，主要靠CAD技术、人工智能化和专家系统，进行多次反复的计算和调整，实现对对地基基础方案的优化设计，其经济效益和社会效益都将是相当显著的。
五、总结
综上所述，高层建筑基础选型要考虑的因素复杂，包括上部结构特性、周围环境因素、持力层情况和穿越土层情等诸多因素。用常规设计方法简化计算的适用范围具有局限性，不能用于分析地基沉降较敏感的结构或者软弱地基上的条形基础，设计时需要采用共同作用分析方法，并综合力学、数学和计算机技术共同求解。高层建筑标志着城市化进程的不断发展，关乎国民的生命、财产安全和国民经济的发展，因此必须严格按照现行的基础选型标准进行高层建筑的基础选型，确保基础形式的合理性，从而实现最优的工程性价比。
参考文献
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篇8：选型的合理性
综采工作面的“三机”正确先进的选型、合理的配套是提高工作面生产能力和矿井实现高产高效、提高资源回收率的必要条件。
关键词：采煤机 液压支架 刮板输送机选型原则
1 “三机”的选型原则
1.1 采煤机的选型
采煤机是不是会具备较好的实际生产能力，主要要看以下几点：采高、截深、牵引速度、工作时间利用系数。
滚筒直径、调高形式和摇臂摆角等因素对采高起着决定性的作用。截深的影响因素主要是煤层厚度、煤质软硬、顶板岩性以及移架步距。而截割部传动比、滚筒转速和滚筒直径决定着截割速度，对采煤机的功率消耗、装煤效果、煤的块度和煤尘大小等有直接影响。牵引速度的初选是通过滚筒最大切削厚度和液压支架移架追机速度验算确定。外载荷主要影响着牵引力，其他的如机身自重及导向机构的结构和摩擦系数等因素也会对其造成一定的影响。
因此，确定采煤机的选型要遵循以下原则：①采煤机主要参数（采高、截深、功率、牵引方式）的选取要能适合所开采煤层的地质条件（厚度、硬度等），并有一定的富余系数。②采煤机生产能力要大于工作面设计能力。③采煤机的技术性能良好，安全保护功能可靠，便于使用和维护。④煤机的采高、截深、截割速度、牵引速度、牵引力和功率等参数在选型时必须确定。
1.2 液压支架的选型
液压支架是以高压液体作为动力，由金属构件和若干液压元件组成，能实现支撑顶板、切顶、自移和推溜等工作，它与采煤机、刮板输送机配套组成综合机械化设备，具有产量大、效率高、安全性好等优点，并为工作面进一步实现自动化创造了条件。
因此，确定液压支架的选型要遵循以下原则：①要依据顶板情况来确定支架类型（支撑式、掩护式、支架掩护式）、支护强度。②要依据煤层厚度、采煤机滚筒直径和采高来确定支架的最大最小高度。③要依据支护强度来确定支架的结构参数（立柱数目、直径）。④选型依据是矿井采区、综采工作面地质说明书。在选型之前，必须将所采工作面的煤层、顶底板及采区的地质条件全部查清。然后依据不同类级顶板选取架型。
1.3刮板输送机的选型
刮板输送机在综采工作面起着承载、运煤和采煤机导向以及液压支架推移支撑等作用，是整套综采设备的“中坚”，其性能、可靠程度和寿命是综采工作面正常生产和取得良好技术经济效果的重要保证。
因此，确定液压支架的选型要遵循以下原则：①刮板输送机的输送能力要超出采煤机的最大生产能力的1.2倍左右。②需要用多少的链条，还要看刮板链的质量；安排什么样的链子结构，需要看煤质硬度。③最好是选择使用双电机双机头驱动、短机头和短机尾方式。④刮板输送机的输送能力、电机功率要根据工作面倾角、铺设长度及输送量的大小等条件确定。⑤刮板输送机在使用中要受拉、压、弯曲、冲击、摩擦和腐蚀等多种作用。因此，必须有足够的强度、刚度耐磨和耐腐蚀性。⑥大型矿井优先选用中双链型。⑦由于各工作面实际情况不同，选型时一定要符合实际生产的需要。
2 “三机”合理配套的要求
2.1 满足生产能力：要保证采煤机生产能力能够很好地完成综采工作面的生产任务，同时液压支架的移架速度要匹配采煤机的牵引速度，还要求工作面刮板输送机的输送能力超过采煤机的生产能力，而乳化液泵站输出压力与流量要符合液压支架初撑力及其动作速度要求。
2.2 满足设备性能：输送机的结构形式及附件一定要跟采煤机的结构相匹配，输送机的中部槽应与液压支架的推移千斤顶链接装置的间距和连接结构相匹配。采煤机的采高需要适应支架的最大和最小结构，而其截深要适应支架推移步距，如图1所示。
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图1 液压支架、采煤机、刮板输送机几何关系示意图
其计算公式为：R=B+E+W+X+d/2 （1）
在这个式子里，无立柱空间宽度用R来表示；截深用B来表示；铲煤板空距用E来表示，其大小为50～100mm；输送机宽度用W来表示；前柱与电缆槽间距用X来表示；前柱外径用来d表示。
W=F+G+J+V （2）
在这个式子里，铲煤板宽度用F来表示，其大小为150～240mm；中部槽宽度用G来表示；导向槽宽度用J来表示；电缆槽宽度用V来表示。
2.3 满足安全和工作方面要求
①从安全方面来看，工作面没有立柱空间或者是更小点是最佳的。②为了避免电缆挤伤的情况，前柱与电缆槽间一定要有一个150～240mm的间隙。③为了避免滚筒切割顶梁，梁端距T一般为150～300mm。④推移千斤顶行程应比采煤机截深大100～200mm。⑤为保证煤流能够很好地从底托架下通过，过煤高度C要超过250～300mm。⑥过煤空间Y最小可以使90mm，或者是200～250mm，前者在底板清理良好及采煤机机身不长的情况下应用是比较合适的。煤层倾角小于10度的工作面，在推移刮板输送机时要控制好其位置，防止“上窜下滑”。
3 实际工作中“三机”选型及配套的论述及探讨
从以上“三机”的选型原则及配套关系的分析可以看到，其选型工作涉及地质学、顶板管理、采煤工艺、机电和机械设备等多门学科，同时又是实现矿井高产高效的前提所在。目前的选型配套基本上能够满足生产需要，但在进行实际生产时，还会有一些跟实际情况不一致的现象。如：移架循环需要比较久的时间，与采煤机牵引速度的要求不一致；选型配套的参数基本上没有什么问题，但在实际使用时却不能实现。如液压支架初撑比通常是0.5～0.8，而实际应用时只有0.25～0.4。这意味着，综采工作面“三机”配套不可以仅仅是“经验类比”，要对系统中的主要环节做好动态优化设计，保证其设计参数与实际运行参数的一致。如具备条件时，可以考虑支架电液控制，利用拉移支架以缩短移架循环时间以及减少人员投入；工作面避免产生“大马拉小车”现象，产生不必要的投入。当然，各种配套关系不是唯一的，这主要是由于矿井的开采条件、组织管理水平存在着客观的差距。如果客观条件不具备，即使选择生产能力很高的配套设备，也远不能达到提高生产能力的目的。同时在选型方面还应考虑安全生产和维护简便的原则，在三角煤和煤柱区域的选型方面也要考虑，从而减少资源的浪费。
不同条件的矿井，综采工作面的“三机”选型应从实际出发，因地制宜，选用适用的配套设备。高产高效矿井发展的原则不是要增加综采工作面数量，而是应该提高综采工作面单产，减少作业环节，提高生产效率，实现集约化生产。
4 结束语
通过这次论文设计，我对理论知识有了更深的理解，为今后的工作打下良好的基础，认识问题，分析问题，解决问题的能力有了很大的提高。随着现代化矿井的建设，要求不断提高矿用机械的稳定与高效运行，本论文结合我矿的实际情况针对三机选型及其进行了研究和探讨，并针对性地提出了一些自己的见解，希望与同行交流和学习，以用来解决生产实践中遇到的实际问题，从而提高综采设备的生产效率，为实现高产高效的现代化矿井出谋划策。
参考文献：
[1]张宏干.《综采维修钳工》.机械工业出版社.2003.
[2]《采煤学》.煤炭工业出版社.中国矿业学院校编.1997.
[3]刘元祥.《煤矿机械设备安装工》煤炭工业出版社.2004.
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