粗集料试验检测报告

粗集料试验检测报告（共6篇）

篇1：粗集料试验检测报告

福建省建瓯市建设工程质量监督站

粗集料、细集料委托检测协议书

委托单

位

名称 地址 邮编 联系人 工程名称 施工单位 使用部位 代表数量 样品数量见证单位

检验性质

电话 联系电话

委托编号 样品名称 型号规格 委托日期 商标 生产企业 许可证号 编号 生产日期 见证人

见证号

委托单位填写

（）见证检验（）委托检验（）评定检验（）仲裁检验（）抽样检验粗集料：（）颗粒级配（）吸水率（）表观密度（）含水率（）堆积密度（）紧密密度（）空隙率（）含泥量（）泥块含量（）针片状含量（）压碎值（）岩石抗压强度

检验项目（）其它：

细集料：（）筛分析（）表面密度（）堆积密度（）紧密密度（）空隙率（）吸水率（）含水率（）含泥量（）泥块含量（）其它： JGJ52-2006 《普通混凝土用砂、石质量及检测方法标准》

检验依据 GB/T14684-2011 《建筑用砂》

GB/T14685-2011《建筑用卵石、碎石》

样品处置 报告发放

（）检毕取回（）委托本站处理（）报损（）其它：（）自取（）邮寄（）发送（）其它：

我单位保证对所提供的样品及资料的真实性负责，提供一切必须的合作并支付检验费用。

委托单位代表（签字）：年月日

样品状态

本站填写

合同评审

检验收费 预计完成日期

人民币（大写）拾万仟佰拾元角分（￥：）年月日

出具报告分数

份

核查样品

是否符合检测要求：（）符合（）不符合1、（）经评审，本站具备委托的检测项目和检测标准的实施能力，可以接受相应的委托检测；

2、()经评审，本站不具备委托的检测项目和检测标准的实施能力，不接受相应的委托检测。合同评审人签字：日期：

1、我单位保证检验的公正性并对检验报告负责，对委托单位实物及技术资料保密。

2、本单位只选择国家、地方标准进行检测，不采用非标准的方法进行检测。

3、留样期内的样品不得以任何理由挪作它用，客户无另外要备

注

求，我单位不保证破坏性样品及超过留样期的样品。

4、样品数量不足以复检时视为对检测结果放弃投诉复检。

本站地址：建瓯市磨房前63号电话：0599-3838254传真：0599-3851138邮编：353100

篇2：粗集料试验检测报告

A、1 h B、2 h C、3 h D、4 h 第2题 测定粗集料(碎石、砾石、矿渣等)的颗粒组成,人工筛分时，需使集料在筛面上同时有水平方向及上下方向的不停顿的运动，使小于筛孔的集料通过筛孔，直至1min内通过筛孔的质量小于筛上残余量的（）为止

A、0.10% B、0.20% C、0.30% D、0.40% 第3题 测定粗集料(碎石、砾石、矿渣等)的颗粒组成、干筛法筛分结果的计算若损耗率大于()，应重新进行试验。

A、0.10% B、0.20% C、0.30% D、0.40% 第4题 粗集料软弱颗粒试验将每份中每一个颗粒大面朝下稳定平放在压力机平台中心，9.5mm~16mm的颗粒应加以（），破裂之颗粒即属于软弱颗粒。

A、0.1kN B、0.15kN C、0.25kN D、0.34kN 第5题 粗集料软弱颗粒试验将每份中每一个颗粒大面朝下稳定平放在压力机平台中心，16mm以上的颗粒应加以（），破裂之颗粒即属于软弱颗粒。

A、0.1kN B、0.15kN C、0.25kN D、0.34kN 第6题 粗集料密度及吸水率试验取试样一份装入干净的搪瓷盘中，注入洁净的水，水面至少应高出试样()，轻轻至搅动石料，使附着在石料上的气泡完全逸出。

A、10mm B、20mm C、30mm D、40mm 第7题 粗集料密度及吸水率试验,集料在室温下保持浸水()。

A、6h B、12h C、24h D、44h 第8题 粗集料密度及吸水率试验中应调节水温在()范围内。A、10℃～15℃ B、15℃～25℃ C、10℃～25℃ D、15℃～35℃

第9题 粗集料密度及吸水率试验应将试样用标准筛过筛除去其中的细集料，对较粗的粗集料可用()筛过筛

A、2.36mm B、4.75mm C、9.5mm D、13.2mm 第10题 表观相对密度γa、表干相对密度γs、毛体积相对密度γb公式计算至小数点后（）位。

A、1 B、2 C、3 D、4 第11题 粗集料软弱颗粒试验需要不需要的标准筛（）；

A、2.36mm B、4.75mm C、9.5mm D、16mm 第12题 粗集料软弱颗粒试验将每份中每一个颗粒大面朝下稳定平放在压力机平台中心，4.75mm~9.5mm的颗粒应加以（），破裂之颗粒即属于软弱颗粒。

A、0.1kN B、0.15kN C、0.25kN D、0.34kN 第13题 将来样过筛，对水泥混凝土的集料采用（）筛。

A、2.36mm B、4.75mm C、9.5mm D、1.18mm 第14题 沥青混合料的集料用()，分别筛去筛孔以下的颗粒。

A、2.36mm B、4.75mm C、9.5mm D、1.18mm 第15题 粗集料的表观相对密度计算过程中，以下数据中用不到的是（）

A、m0——集料的烘干质量(g)；

B、m1——水、瓶及玻璃片的总质量(g)； C、m2——集料试样、水、瓶及玻璃片的总质量(g)；

D、m3——集料的表干质量(g)。

第16题 粗集料的吸水率计算过程中，以下数据中用到的是（）

A、m0——集料的烘干质量(g)；

B、m1——水、瓶及玻璃片的总质量(g)；

C、m2——集料试样、水、瓶及玻璃片的总质量(g)； D、m4——集料饱和状态下含表面水的湿质量(g)。

第17题 T0221-2005岩石单轴抗压强度试验通常采用（）状态下岩石立方体（或圆柱体）试件的抗压强度来评价岩石强度。

A、饱和 B、干燥 C、自然风干 D、天然

第18题 T0221-2005岩石单轴抗压强度试验用于桥梁工程的石料，尺寸为（）

A、直径为50mm,高径比为2:1的圆柱体试件

B、边长为70mm的立方体试件

C、边长为50mm的立方体试件

D、直径和高度均为50mm的圆柱体试件

第19题 T0221-2005岩石单轴抗压强度试验有显著层理的岩石，分别沿平行和垂直层理方向各取试件（）个。

A、3 B、4 C、5 D、6 第20题 T0221-2005岩石单轴抗压强度试验规范中要求用（）量取试件的尺寸。

A、钢直尺

B、测距仪

C、游标卡尺

D、钢卷尺

第21题 T0221-2005岩石单轴抗压强度试验软化系数计算是采用（）

A、岩石饱和状态下和烘干状态下的单轴抗压强度之比

B、岩石自然状态下和烘干状态下的单轴抗压强度之比

C、岩石饱和状态下和自然状态下的单轴抗压强度之比

D、岩石冻融循环后和烘干状态下的单轴抗压强度之比

第22题 测定粗集料(碎石、砾石、矿渣等)的颗粒组成对()可采用干筛法筛分。

A、水泥混凝土用粗集料

B、沥青混合料用粗集料

C、底基层用粗集料

D、基层用粗集料 第23题 测定粗集料(碎石、砾石、矿渣等)的颗粒组成对沥青混合料及基层用粗集料必须采用（）试验。

A、干筛法 B、水洗法 C、水浸法 D、A与B都可以

第24题 规准仪法适用于测定（）使用的4.75㎜以上的粗集料的针状及片状颗粒含量，以百分率计

A、水泥混凝土 B、沥青混合料 C、底基层 D、基层

第25题 规准仪法筛分后的粒径，以下不属于划分范围的是（）mm A、4.75～9.5 B、9.5～16 C、16～26.5 D、26.5～31.5 第26题 规准仪把集料分为（）个粒级分别进行试验。

A、3 B、4 C、5

D、6 第27题 粗集料压碎值试验采用风干石料用13.2㎜和9.5㎜标准筛过筛，取（）mm的试样3组各3000g，供试验用。

A、4.75～9.5 B、9.5～13.2 C、9.5～16 D、16~19 第28题 粗集料压碎值试验每次试验的石料数量应满足按下述方法夯击后石料在试筒内的深度为()mm。

A、50 B、75 C、100 D、125 第29题 粗集料软弱颗粒试验称风干试样（），如颗粒粒径大于31.5㎜，则称4㎏

A、1㎏

B、2㎏

C、3㎏

D、4㎏

判断题 第30题 T0221-2005岩石单轴抗压强度试验压力机的控制在0.5MPa~1.0MPa的速率进行加荷直至破坏。

正确 错误

第31题 T0221-2005岩石单轴抗压强度试验结果计算值精确至0.1MPa 正确

错误

第32题 T0221-2005岩石单轴抗压强度试验试件需要计算出顶面的面积，以此作为抗压强度所用的截面积。

正确 错误

第33题 T0221-2005岩石单轴抗压强度试验试件端面的平面度公差应小于0.05mm，端面对于试件轴线的垂直度偏差不大于0.5度。

正确 错误

第34题 T0221-2005岩石单轴抗压强度试验软化系数去三个试件的平行测定，三个值中最大与最小之差不应超过平均值的20%。

正确 错误

第35题 测定粗集料(碎石、砾石、矿渣等)的颗粒组成,水洗筛分时根据集料粒径大小选择组成一组套筛，其底部为（0.075㎜）标准筛，上部为2.36㎜或4.75㎜筛。正确 错误

第36题 测定粗集料(碎石、砾石、矿渣等)的颗粒组成,各筛分计筛余量及筛底存量的总和与筛分前试样的干燥总质量m0相比，相差不得超过m0的0.5％。

正确 错误

第37题 规准仪法测定中需要先目测挑出接近立方体形状的规则颗粒，将目测有可能属于针片状颗粒的集料按所规定的粒级用规准仪逐粒对试样进行针状颗粒鉴定，挑出颗粒长度大于针状规准仪上相应间距而不能通过者，为针状颗粒。

正确 错误

第38题 规准仪法测定中需要将通过针状规准仪上相应间距的非针状颗粒逐粒对试样进行片状颗粒鉴定，挑出厚度小于片状规准仪上相应孔宽能通过者，为片状颗粒。

正确 错误

第39题 规准仪法测定中，需要称量由各粒级除去挑出的针状颗粒和片状颗粒后的质量，其总质量为m1。

正确 错误

第40题 用规准仪测定粗集料针片状颗粒含量的测定方法，仅适用于水泥混凝土集料。

正确 错误

第41题 粗集料磨耗试验(洛杉矶法)对所使用的集料，根据实际情况按表选择最接近的粒级类别，确定相应的试验条件，按规定的粒级组成备料、筛分。

正确 错误

第42题 游标卡尺法测定的针片状颗粒，是指用游标卡尺测定的粗集料颗粒的最大长度(或宽度)方向与最小厚度(或直径)方向的尺寸之比小于3倍的颗粒。

正确 错误

第43题 粗集料密度及吸水率试验应将试样用标准筛过筛除去其中的细集料，对2.36㎜-4.75㎜集料，或者混在4.75㎜以下石屑中的粗集料，则用2.36㎜标准筛过筛。

正确 错误

第44题 集料的吸水率以烘干试样为基准，按式计算，精确至0.1％。

正确

错误

第45题 粗集料密度及吸水率试验重复试验的精密度，对表观相对密度、表干相对密度、毛体积相对密度，两次结果相差不得超过0.02。

正确 错误

第46题 粗集料密度及吸水率试验重复试验的精密度对吸水率不得超过0.2％。

正确

错误

第47题 粗集料密度及吸水率试验不同水温条件下测量的粗集料表观密度需进行水温修正。

正确 错误

第48题 粗集料密度及吸水率试验(容量瓶法)测定的结果也适用于仲裁及沥青混合料配合比设计计算理论密度时使用。

正确 错误

第49题 用拧干的湿毛巾轻轻擦干颗粒的表面水，至表面看不到发亮的水迹，即为饱和面于状态。

正确 错误

第50题 向瓶中加水至水面凸出瓶口，然后盖上容量瓶塞，或用玻璃片沿广口瓶瓶口迅速滑行，使其紧贴瓶口水面、玻璃片与水面之间不得有空隙。

正确 错误

第51题 游标卡尺法测定粗集料的针片状含量，可用于评价集料的形状和抗压碎能力，以评价适用性。

正确 错误

第52题

6、粗集料压碎值试验如集料过于潮湿需加热烘干时，烘箱温度不得超过100℃，烘干时间不超过4h。试验前，石料应冷却至室温。

正确 错误

第53题 粗集料磨耗试验(洛杉矶法)试验筛分后需要用水冲干净留在筛上的碎石，置70℃±5℃烘箱中烘干至恒重(通常不少于4h)，准确称量(m2)。

正确 错误

第54题 粗集料磨耗试验(洛杉矶法)试验计算粗集料洛杉矶磨耗损失，精确至0.01％。

正确 错误

第55题 粗集料磨耗试验(洛杉矶法)适用于各种等级规格集料的磨耗试验。

正确

篇3：粗集料试验检测报告

开级配抗滑磨耗层 (Open-graded Friction Course, 简称OGFC) 混合料能将路表的水通过磨耗层的连通空隙及时向路面边缘排除, 故一般称为排水性路面。欧、美、日等发达国家早在20世纪70年代开始大范围应用。目前, 也已经在我国西安、江苏、广西、深圳等地的高速公路、城市快速路路面结构中得到一定规模的推广应用。但是, 现有的OG-FC混合料设计方法还存在一些重要的技术问题, 需要通过进一步的研究解决。

首先提出了粗集料骨架间隙率最小值的测定方法和密断级配混合料骨架嵌挤的新标准, 在此基础上对粗集料空隙填充法进行了改进;然后, 通过试验验证了用改进的粗集料空隙填充法设计出的OGFC沥青混合料具有优良的路用性能。

1粗集料空隙填充法基本原理

20世纪90年代初, 张肖宁教授等先于美国贝雷法提出了一种新型沥青混合料组成设计方法, 即粗集料空隙填充法 (Course Aggregate Void Filling method, 记为CAVF法) [1,2,3]。通过实测粗集料骨架间隙率, 使细集料体积、沥青体积、矿粉体积及沥青混合料最终设计空隙体积之总和等于粗集料骨架间隙率。另外, 集料选择时, 为了避免颗粒的干涉, 细集料颗粒不能太大, 一般间断 (2.36～4.75) mm或 (1.18～4.75) mm档细集料, 以利于主骨料充分嵌挤。按照上述体积关系, 粗集料、细集料、矿粉的质量百分率、油石比、捣实状态下粗集料松装间隙率及混合料设计空隙率之间满足以下方程

qc+qf+qp=100 (1)

$\frac{q{}_c}{100\gamma {}_s}\left(V{}_{DRC}-V{}_V\right)=\frac{q{}_f}{\gamma {}_f}+\frac{q{}_p}{\gamma {}_p}+\frac{q{}_a}{\gamma {}_a}$ (2)

式中:qc、qf、qp分别为粗集料、细集料、矿粉的质量百分率, %;qa为油石比, %;VDRC为干捣实状态下粗集料松装间隙率, %;Vv为设计混合料的空隙率, %;γs为粗集料松方毛体积相对密度;γf、γp分别为细集料和矿粉的表观相对密度;γa为沥青的相对密度。

CAVF法强调粗集料之间的嵌挤作用, 方便实用, 特别适合生产配合比配制, 具有许多优点。但在推广应用这一方法时, 还存在一些重要的技术问题, 需要通过进一步的研究予以解决。

2粗集料骨架嵌挤标准的改进

粗集料骨架嵌挤形成标准Vmix≤VDRC是美国在引进沥青马蹄脂碎石混合料SMA的过程中, 为了比欧洲更加强调粗骨架的重要性而提出来的[4]。在美国的SMA设计指南中, 规定VDRC的测量方法采用干捣实法确定, 是利用粗集料试件的体积法测量的毛体积密度来计算的。对于混合料中粗集料间隙率Vmix则是应用马歇尔击实试件的水中重法测得的毛体积密度来计算。对比VDRC和Vmix的测量方法可知, 两者的试验方法有如下不同:一是压实方法不同, 前者用铁棒插捣密实, 后者为重锤冲击压实, 两者的压实功能无可比性; 二是试验测量精度不同, 前者密实后体积为10 L (试样直径23.7 cm, 试样高度22.7 cm) , 后者压实体积约0.5148 L (试样直径101.6 cm, 试样高度6.35 cm) ;三是计算VCA时, 所用密度指标的测量体系不同, 前者在测量时, 试样体积已经固定, 为测量筒的容积10 L, 即计算VCA DRC用的是体积法毛体积密度, 它包括了试样表面的所有空隙;而计算Vmix时, 用的是水中重法毛体积密度, 故Vmix未包括试样表面的粗大空隙。为了克服干捣实法测定VDRC的上述种种不足, 将粗集料加适量沥青、矿粉后与混合料同法成型, 并采用同法计算得出的Vmix称作粗集料骨架间隙率的最小值Vmin。并提出新的粗集料骨架形成标准, 即

Vmix≤αVmin (3)

式 (3) 中, $\alpha =\frac{V{}_{\text{m}\text{i}\text{x}}}{V{}_{\min }}=1.0~1.2$, 为干涉系数, 表示细集料和沥青胶浆对粗集料骨架的干涉程度。Vmin的计算方法为

$V{}_{\min }=100-\frac{\gamma {}_f}{\gamma {}_{ce}}\times {\rm P}{}_{ca}$ (4)

式 (4) 中:Vmin为粗集料间隙率最小值, %;γf为用沥青混合料的毛体积相对密度;Pca为沥青混合料中粗集料的比例, %;γce为粗集料的合成有效相对密度。

3粗集料空隙填充法的改进

原混合料体积平衡方程中未考虑集料吸收沥青体积, 式 (5) 更精确的表达了混合料的体积关系。

$\left(\frac{q{}_f}{\gamma {}_f}+\frac{q{}_p}{\gamma {}_p}\right){\rm M}=\frac{V}{100}\left(V{}_{\text{m}\text{i}\text{x}}-V{}_V-V{}_{\text{b}\text{e}}\right)$ (5)

式 (5) 中, M为混合料的质量, kg;V为混合料的体积;Vbe为有效沥青体积, %。

令:$V=\frac{q{}_{\text{c}}{\rm M}}{\gamma {}_{\text{s}}}$;αVmin=Vmix。

则式 (5) 演变成

$\frac{q{}_{\text{f}}}{\gamma {}_{\text{f}}}+\frac{q{}_{\text{p}}}{\gamma {}_{\text{p}}}=\frac{q{}_{\text{c}}}{100\gamma {}_{\text{s}}}\left(\alpha V{}_{\min }-V{}_{\text{V}}-V{}_{\text{b}\text{e}}\right)$ (6)

而混合料中粗集料矿料间隙率VMA满足:VMA=VV+Vbe。设计混合料时, 可将VV和Vbe作为已知变量, 从而实现了对VMA的控制。OGFC-13混合料的Vbe= (10～11) % 。

解式 (1) 和式 (6) 可得粗、细集料的质量百分比。然后, 按照式 (7) ～式 (9) , 由Vbe反算出qa。

$q{}_{\text{b}\text{e}}=\frac{V{}_{\text{b}\text{e}}\gamma {}_{\text{a}}}{(1-0.01V{}_{\text{Μ}\text{A}})\gamma {}_{\text{s}\text{b}}}$ (7)

$q{}_{\text{b}\text{a}}=\left(\frac{1}{\gamma {}_{\text{s}\text{b}}}-\frac{1}{\gamma {}_{\text{s}\text{e}}}\right)\gamma {}_{\text{a}}\times 100$ (8)

qa=qba+qbe (9)

式中:qbe为有效油石比, %;qba为被集料吸入的油石比, %;γse为合成矿料有效相对密度;γsb合成矿料毛体积相对密度。

4用改进的粗集料空隙填充法设计OGFC混合料

粗集料空隙填充法设计OGFC混合料的流程如下:首先, 根据经验或泰波公式设计主骨架, 并实测骨架空隙率最小值;其次, 选择3个矿粉和沥青用量, 用上述质量和体积平衡方程计算确定粗细集料用量, 由此求出混合料的设计级配;然后, 由析漏、飞散试验确定最佳沥青用量和设计级配;最后, 通过试验评价设计混合料的路用性能。

选取符合规范要求的粗、细集料。级配组成见表1。

实测细集料的表观相对密度为2.653, 矿粉表观相对密度为2.686, 沥青相对密度为1.028, 粗集料紧装密度γs为2.289 g/cm3, 粗集料VCAmin=36.56%。干涉系数设定为α=1.1。设计空隙率VV=20%。拟定3种不同的Vbe=8%、10%和12%。qp=2%。按照式 (7) ～式 (9) , 由Vbe反算出qa。表2给出了不同沥青、不同矿粉用量对应的设计级配的计算结果。

采用ESSO 70号道路石油沥青掺加15%的TPS进行改性后得到的高黏度改性沥青, 技术指标如表3所示。

用析漏和飞散试验确定最佳沥青用量。表4给出了3种设计级配的混合料的析漏和飞散试验结果。由此选定级配B和最佳油石比为5.8%。

通过高温车辙试验、冻融劈裂试验评价了级配B对应的混合料的高温抗车辙性能和抗水损害性能。试验结果如表5、表6所示。结果表明, 所设计的沥青混合料性能完全满足《公路沥青路面施工规范》的技术要求。

5结语

为准确评价OGFC混合料中粗集料的嵌挤特性, 提出了粗集料骨架间隙率最小值的测定方法和粗集料骨架嵌挤的新标准;据此, 改进了粗集料空隙填充法, 应用于设计OGFC混合料;并通过车辙试验和冻融劈裂试验评价所设计混合料的路用性能, 这些技术指标均满足《公路沥青路面施工规范》的要求。

研究表明, 改进的粗集料空隙填充法具有一般性, 可广泛应用于设计FAC、SMA、OGFC等密断级配的沥青混合料。

参考文献

[1]吴旷怀, 张肖宁.沥青混合料设计综述.广州大学学报:自然科学版.2005;4 (5) :456—461

[2]张肖宁, 郭祖辛, 吴旷怀.按体积法设计沥青混合料.哈尔滨建筑大学学报, 1995;28 (2) :28—36

[3]张肖宁.道路交通安全与沥青路面技术的进步.哈尔滨建筑大学学报, 1999;32 (2) :93—98

篇4：粗集料试验检测报告

【关键词】粗集料；单轴抗压强度；混凝土；抗弯拉强度

Analysis of the Impact of Coarse Aggregate Strength and Gradation on Flexural Tensile Strength of Concrete

Wang Shui

（Pingdingshan JiaYang Road and Bridge Engineering Co. Ltd Pingdingshan Henan 467000）

【Abstract】In order to study the relationship between the strength and gradation of coarse aggregate and the flexural tensile strength of concrete pavement， different uniaxial compressive strength and gradation of coarse aggregate crushed stone were adopted on the pavement overlay test-section of a provincial road during the construction. After the concrete curing， core samples were tested to get flexural tensile strength values. The results suggested that the flexural tensile strength of the concrete should be improved at some extent as the coarse strength gets higher， but the gradation influenced it greater.

【Key words】Coarse aggregate；Uniaxial compressive strength；Concrete；Tensile strength

集料是混凝土中最主要的组成材料。对于水泥混凝土来说，粒径在5mm以上者，称为粗集料；粒径在5mm以下者，称为细集料。过去在很长一段时期内，许多学者都将集料视为混凝土中的惰性成分，认为其除了级配外，骨料的其他特性如强度及级配等对水泥混凝土以及水泥路面性能几乎没有影响^[1]。然而，粗、细集料在水泥混凝土中占有约80%的比例。因此，集料的特性如强度及级配对水泥混凝土的力学性能的形成的重要性不言而喻。为了进一步探究集料对水泥混凝土强度的作用，有必要研究集料特性如强度对水泥混凝土力学性能的影响。本文通过试验研究，探索了粗集料强度、级配与路面混凝土抗弯拉强度之间的关系，为路面水泥混凝土施工中粗集料的选用提供相关经验。

1. 同一级配不同强度粗集料对混凝土抗弯拉强度的影响

1.1 试验方案。

（1）某省道路面加铺工程，加铺26cm厚度的水泥混凝土面层，路面设计弯拉强度为5.0MPa。为了探明粗集料强度与路面混凝土抗弯拉强度之间的关系，试验段路面水泥混凝土采用了四种不同强度、级配的粗集料，标准养生结束后取芯进行抗拉强度试验。试验方案如表1，各方案的粗集料筛分见图1，方案1和方案3的级配筛分结果见表2，方案2和方案4的级配筛分结果见表3。各方案均取芯14个，进行弯拉强度试验。

（2）由表5可知，4种方案混凝土的弯拉强度均满足强度评定标准。在碎石强度低（76MPa）的情况下，方案1采用5～40mm碎石施工的路面混凝土抗弯拉强度（平均值5.34MPa），与方案2采用4.75～31.5mm碎石施工的路面混凝土抗弯拉强度（平均值5.33MPa）相当；在岩石强度高（130MPa）的情况下，方案3采用5～40mm碎石施工的路面混凝土抗弯拉强度（平均值5.60MPa），比方案4采用4.75～31.5mm碎石施工的路面混凝土抗弯拉强度（平均值5.95MPa）要低。同样级配情况下，方案1比方案3的抗拉强度低，方案2比方案4的抗拉强度低，说明粗集料的强度对混凝土的抗弯拉强度有一定贡献，粗集料的强度越高，其混凝土的抗弯拉强度能够得到一定程度的提高。

（3）从图2（a）、图2（b）可以看出，芯样破裂时，粗集料均与水泥浆形成整体共同受力而破坏，可见方案1和方案2都形成了骨架结构。从图2（c）、图2（d）可以看出，方案4碎石粗集料与水泥浆形成整体共同受力而破坏，形成了骨架结构；但是，方案3试件断面出现了水泥浆沿大粒径碎石表面剥离破坏的现象，可见部分粗集料与水泥浆没有共同受力。分析其原因，可能是最大粒径骨料含量较多造成断面上骨料与水泥浆接触面过大，而在水泥混凝土中，粗骨料和水泥浆的接触面是其薄弱环节，说明粗集料的级配对混凝土的弯拉强度的影响作用。

2. 同一强度不同级配粗集料对混凝土抗弯拉强度的影响

上述可见，要想让粗集料在混凝土中起到良好的骨架作用，应结合集料的强度选择级配范围，让集料与水泥浆最好的共同受力，为此，我们做了以下试验。

2.2.1 对于试验方案一：

（1）采用低强度的粗集料配制混凝土，级配越粗，弯拉强度反而越低（筛孔31.5的通过率6.3%，在三种级配比较中属于粗级配，弯拉强度只有5.7MPa；通过率7.4%，弯拉强度6.08MPa，而级配最细的级配3，弯拉强度能达到6.23MPa）。

（2）通过切开试件观察，级配三的混凝土，由于粗集料中粗颗粒较少，中等颗粒较为集中，集料间排布密实，互相形成了骨架，同时集料均与水泥浆形成整体共同受力，大大了增加了其抗弯拉强度。

（3）进一步深入分析试验一中的三种混凝土，选用Dmxa较小的粗骨料，水泥浆体和单个集料界面的过渡层周长和厚度均较小，难以形成大的缺陷，有利于界面强度的提高，这样，即使集料的单轴抗压强度不高，级配越细的混凝土抗弯拉强度由于级配的优化得到了提升。

2.2.2 对于试验方案二：

2.2.2.1 采用高强度的粗集料配制混凝土，三种级配下混凝土的弯拉强度均比低强度粗集料配制的混凝土大，也说明了，粗集料的单轴抗压强度对混凝土的整体抗弯拉强度是有一定贡献的。

2.2.2.2 从这三种级配的粗细分析，最粗级配的级配三（31.5的通过率只有3.6%），其配制的混凝土弯拉强度反而最低，只有5.88MPa，而级配一和级配二均比其大，说明采用高强度碎石配制混凝土时，不能够盲目选择粗级配的粗集料。

2.2.2.3 但另一方面比较级配一和级配二发现，粗级配的粗集料对混凝土的整体抗弯拉强度又是有好处的（31.5通过率为4.2%的级配二，其配制的混凝土抗弯拉强度达到6.62MPa），因此说明，级配的作用比单集料强度的作用更大，即级配对混凝土强度的影响更大。从后来三种级配下的混凝土切开观察得到证实：

（1）级配一：粗集料被大部分中小集料包围，粗颗粒间难以形成有效支撑，骨架作用主要体现在中粗集料之间的嵌挤作用，但此时还是有部分粗集料与水泥浆没有共同受力。

（2）级配二：粗集料间嵌挤密实，骨架作用明显，水泥浆与集料间充分结合，共同受力。

（3）级配三：粗集料的粗颗粒较大，局部形成了离析，水泥浆分布不均，无法与较多的粗集料共同受力。

3. 结语

3.1 通过上述的试验对比，对粗集料强度、级配与路面混凝土抗弯拉强度之间的关系取得了初步性探索，综合试验结果，可得到以下结论：

（1）粗集料的强度（单轴抗压强度）对混凝土的抗弯拉强度是有一定影响的，集料的强度越高，其混凝土的抗弯拉强度能够得到一定程度的提高。

（2）能够不破坏混凝土骨架作用的级配，其抗弯拉强度较高，级配对混凝土的抗弯拉强度的影响比粗集料强度大。

（3）对于单轴抗压强度较高的粗集料来说，最大公称粒径及最大粒径含量应适当减小，从而使粗集料与水泥浆形成整体

共同受力，形成骨架作用。

3.2 通过分析粗集料的强度与颗粒级配对混凝土强度的影响，由上述的颗粒级配与碎石强度、混凝土强度关系可知：粗集料的选择应综合考虑碎石的强度与级配相结合的原则。

（1） 当碎石强度较低时，不同盲目认为粗集料中粗颗粒越多，其骨架作用越强，宜充分比较优化整个混凝土的配比组成，选择较细的颗粒级配，利于骨架的形成。

（2） 当碎石强度较高时，也同样宜选择相对较细的颗粒级配，防止其破坏混凝土整体骨架性，这样即能发挥粗集料的强度作用，又能发挥混凝土整体的骨架作用。

参考文献

[1] 余勇.水泥混凝土路面病害机理及对策研究[D].武汉：华中科技大学，2006.

[2] GBJ 97-87，水泥混凝土路面施工及验收规范.

[3] JTG F30-2003，公路水泥混凝土路面施工技术规范.

（2）通过切开试件观察，级配三的混凝土，由于粗集料中粗颗粒较少，中等颗粒较为集中，集料间排布密实，互相形成了骨架，同时集料均与水泥浆形成整体共同受力，大大了增加了其抗弯拉强度。

（3）进一步深入分析试验一中的三种混凝土，选用Dmxa较小的粗骨料，水泥浆体和单个集料界面的过渡层周长和厚度均较小，难以形成大的缺陷，有利于界面强度的提高，这样，即使集料的单轴抗压强度不高，级配越细的混凝土抗弯拉强度由于级配的优化得到了提升。

2.2.2 对于试验方案二：

2.2.2.1 采用高强度的粗集料配制混凝土，三种级配下混凝土的弯拉强度均比低强度粗集料配制的混凝土大，也说明了，粗集料的单轴抗压强度对混凝土的整体抗弯拉强度是有一定贡献的。

2.2.2.2 从这三种级配的粗细分析，最粗级配的级配三（31.5的通过率只有3.6%），其配制的混凝土弯拉强度反而最低，只有5.88MPa，而级配一和级配二均比其大，说明采用高强度碎石配制混凝土时，不能够盲目选择粗级配的粗集料。

2.2.2.3 但另一方面比较级配一和级配二发现，粗级配的粗集料对混凝土的整体抗弯拉强度又是有好处的（31.5通过率为4.2%的级配二，其配制的混凝土抗弯拉强度达到6.62MPa），因此说明，级配的作用比单集料强度的作用更大，即级配对混凝土强度的影响更大。从后来三种级配下的混凝土切开观察得到证实：

（1）级配一：粗集料被大部分中小集料包围，粗颗粒间难以形成有效支撑，骨架作用主要体现在中粗集料之间的嵌挤作用，但此时还是有部分粗集料与水泥浆没有共同受力。

（2）级配二：粗集料间嵌挤密实，骨架作用明显，水泥浆与集料间充分结合，共同受力。

（3）级配三：粗集料的粗颗粒较大，局部形成了离析，水泥浆分布不均，无法与较多的粗集料共同受力。

3. 结语

3.1 通过上述的试验对比，对粗集料强度、级配与路面混凝土抗弯拉强度之间的关系取得了初步性探索，综合试验结果，可得到以下结论：

（1）粗集料的强度（单轴抗压强度）对混凝土的抗弯拉强度是有一定影响的，集料的强度越高，其混凝土的抗弯拉强度能够得到一定程度的提高。

（2）能够不破坏混凝土骨架作用的级配，其抗弯拉强度较高，级配对混凝土的抗弯拉强度的影响比粗集料强度大。

（3）对于单轴抗压强度较高的粗集料来说，最大公称粒径及最大粒径含量应适当减小，从而使粗集料与水泥浆形成整体

共同受力，形成骨架作用。

3.2 通过分析粗集料的强度与颗粒级配对混凝土强度的影响，由上述的颗粒级配与碎石强度、混凝土强度关系可知：粗集料的选择应综合考虑碎石的强度与级配相结合的原则。

（1） 当碎石强度较低时，不同盲目认为粗集料中粗颗粒越多，其骨架作用越强，宜充分比较优化整个混凝土的配比组成，选择较细的颗粒级配，利于骨架的形成。

（2） 当碎石强度较高时，也同样宜选择相对较细的颗粒级配，防止其破坏混凝土整体骨架性，这样即能发挥粗集料的强度作用，又能发挥混凝土整体的骨架作用。

参考文献

[1] 余勇.水泥混凝土路面病害机理及对策研究[D].武汉：华中科技大学，2006.

[2] GBJ 97-87，水泥混凝土路面施工及验收规范.

[3] JTG F30-2003，公路水泥混凝土路面施工技术规范.

（2）通过切开试件观察，级配三的混凝土，由于粗集料中粗颗粒较少，中等颗粒较为集中，集料间排布密实，互相形成了骨架，同时集料均与水泥浆形成整体共同受力，大大了增加了其抗弯拉强度。

（3）进一步深入分析试验一中的三种混凝土，选用Dmxa较小的粗骨料，水泥浆体和单个集料界面的过渡层周长和厚度均较小，难以形成大的缺陷，有利于界面强度的提高，这样，即使集料的单轴抗压强度不高，级配越细的混凝土抗弯拉强度由于级配的优化得到了提升。

2.2.2 对于试验方案二：

2.2.2.1 采用高强度的粗集料配制混凝土，三种级配下混凝土的弯拉强度均比低强度粗集料配制的混凝土大，也说明了，粗集料的单轴抗压强度对混凝土的整体抗弯拉强度是有一定贡献的。

2.2.2.2 从这三种级配的粗细分析，最粗级配的级配三（31.5的通过率只有3.6%），其配制的混凝土弯拉强度反而最低，只有5.88MPa，而级配一和级配二均比其大，说明采用高强度碎石配制混凝土时，不能够盲目选择粗级配的粗集料。

2.2.2.3 但另一方面比较级配一和级配二发现，粗级配的粗集料对混凝土的整体抗弯拉强度又是有好处的（31.5通过率为4.2%的级配二，其配制的混凝土抗弯拉强度达到6.62MPa），因此说明，级配的作用比单集料强度的作用更大，即级配对混凝土强度的影响更大。从后来三种级配下的混凝土切开观察得到证实：

（1）级配一：粗集料被大部分中小集料包围，粗颗粒间难以形成有效支撑，骨架作用主要体现在中粗集料之间的嵌挤作用，但此时还是有部分粗集料与水泥浆没有共同受力。

（2）级配二：粗集料间嵌挤密实，骨架作用明显，水泥浆与集料间充分结合，共同受力。

（3）级配三：粗集料的粗颗粒较大，局部形成了离析，水泥浆分布不均，无法与较多的粗集料共同受力。

3. 结语

3.1 通过上述的试验对比，对粗集料强度、级配与路面混凝土抗弯拉强度之间的关系取得了初步性探索，综合试验结果，可得到以下结论：

（1）粗集料的强度（单轴抗压强度）对混凝土的抗弯拉强度是有一定影响的，集料的强度越高，其混凝土的抗弯拉强度能够得到一定程度的提高。

（2）能够不破坏混凝土骨架作用的级配，其抗弯拉强度较高，级配对混凝土的抗弯拉强度的影响比粗集料强度大。

（3）对于单轴抗压强度较高的粗集料来说，最大公称粒径及最大粒径含量应适当减小，从而使粗集料与水泥浆形成整体

共同受力，形成骨架作用。

3.2 通过分析粗集料的强度与颗粒级配对混凝土强度的影响，由上述的颗粒级配与碎石强度、混凝土强度关系可知：粗集料的选择应综合考虑碎石的强度与级配相结合的原则。

（1） 当碎石强度较低时，不同盲目认为粗集料中粗颗粒越多，其骨架作用越强，宜充分比较优化整个混凝土的配比组成，选择较细的颗粒级配，利于骨架的形成。

（2） 当碎石强度较高时，也同样宜选择相对较细的颗粒级配，防止其破坏混凝土整体骨架性，这样即能发挥粗集料的强度作用，又能发挥混凝土整体的骨架作用。

参考文献

[1] 余勇.水泥混凝土路面病害机理及对策研究[D].武汉：华中科技大学，2006.

[2] GBJ 97-87，水泥混凝土路面施工及验收规范.

篇5：粗集料试验检测报告

通过室内试验,着重研究了在相同级配和油石比的条件下,粗集料密度变化对混合料体积指标及其路用性能的影响.研究表明,矿料级配、油石比、粗集料吸水率不变时,粗集料密度增加,混合料空隙率随之减小;密度值增加0.2g/cm3,混合料空隙率值减小1%;混合料的矿料间隙率变化较小;混合料的高温抗变形能力随之减弱;粗集料密度变异对混合料的水稳定性和低温抗裂性能的影响较小.考虑到沥青混合料空隙率允许范围,建议在混合料的.生产过程中,同一批次的粗集料密度允许波动范同为±0.1g/cm3.

作 者：郭思标 咸红伟 葛折圣 Guo Sibiao Xian Hongwei Ge Zhesheng 作者单位：郭思标,Guo Sibiao(安徽省高速公路总公司,安徽,合肥,230051)

咸红伟,葛折圣,Xian Hongwei,Ge Zhesheng(华南理工大学,广东,广州,510641)

篇6：粗集料试验检测报告

抚顺地区多为白云岩石料, 本文着重探讨白云岩作为沥青混合料粗集料的可行性, 并通过室内试验加以验证。

1 材料试验

(1) 沥青

根据我省高速公路的设计要求, 中面层LAC-20型沥青混合料采用改性沥青, 室内试验采用辽河成品SBS改性沥青;下面层LAC-25型沥青混合料选用70号或90号道路石油沥青, 所采用沥青的技术指标均满足要求。

(2) 粗集料

白云岩粗集料共选用三种, 均来自抚顺哈达地区, 分别为白云山灰厂白云岩、抚顺天德料场白云岩和抚顺白云岩料场白云岩, 三种粗集料的性能试验结果见表1, 对比石料为辽阳小屯石场的石灰岩。

从上述试验结果可以看出, 除了粘附性指标以及洛杉矶磨耗损失稍差之外, 白云岩与石灰岩的试验结果基本相当。

(3) 细集料

细集料采用辽阳小屯机制砂, 技术指标均满足要求。

(4) 填 料

填料采用石灰石经过磨细加工而成的矿粉, 技术指标均满足要求。

2 混合料配合比试验

根据交通运输部颁布的《公路沥青路面施工技术规范》 (JTG F40-2004) 及《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》 (JTJ 052-2000) 的规定进行沥青混合料级配设计, 并按照我省实践经验对混合料级配进行了调整。

粗粒式沥青混凝土级配采用LAC-25, 中粒式沥青混凝土级配采用LAC-20。

3 沥青混合料室内试验评价

通过室内试验评价沥青混合料的高温稳定性、低温抗开裂性以及水稳定性。

4 室内试验结果

4.1 LAC-25粗粒式沥青混合料试验结果

从表2的试验结果可以看出:

(1) 采用70号沥青的沥青混合料的马歇尔稳定度和车辙试验动稳定度明显高于90号沥青混合料, 而低温弯曲试验破坏应变低于90号沥青混合料。

(2) 由于采用了普通沥青, 混合料的水稳定性不足, 需要加以改善。

(3) 沥青混合料中掺配不同比例的石灰岩和白云岩与粗集料100%采用白云岩相比, 差别不大, 因此课题将对粗集料全部采用白云岩的沥青混合料进行重点试验研究。

4.2 掺加水泥和石灰后粗粒式沥青混合料试验结果

为了改善沥青混合料的水稳定性, 采用90号沥青和抚顺白云岩, 分别掺加2%的石灰或水泥替代等质量的矿粉, 重新进行试验, 结果如表3。

加入水泥或者石灰后, 混合料的水稳定性明显提高, 同时车辙试验动稳定度也高于原来的混合料, 说明加入石灰或水泥可以改善混合料的水稳定性和高温稳定性, 而加入石灰的效果要好于添加水泥的效果。

4.3 LAC-20中粒式沥青混合料试验结果

LAC-20型中粒式沥青混合料的试验结果见表4。

从LAC-20沥青混合料的试验结果可以看出:

(1) 采用改性沥青之后, 在不添加石灰或者水泥的条件下, 混合料的水稳定性即可达到要求, 说明改性沥青对于提高混合料的抗水损害能力有一定作用。

(2) 添加水泥或者石灰之后, 混合料的水稳定性进一步提高。

(3) 添加石灰或水泥同样可以改善改性沥青混合料的高温稳定性, 而低温抗裂性能影响较小, 同样添加石灰的效果要好于添加水泥。

4.4 疲劳试验

采用沥青混合料马歇尔试件的劈裂疲劳试验, 通过应力水平 (劈裂应力/劈裂强度) 与疲劳破坏次数的对数 (LgN, N-疲劳破坏时加荷次数) 关系, 以应力水平为纵坐标, 以疲劳破坏次数对数为横坐标, 建立回归方程, 试验结果见表5。

沥青混合料的疲劳曲线见图1。

从疲劳曲线可以得出:

(1) 采用改性沥青之后, 沥青混合料的疲劳次数明显增加, 说明SBS改性沥青对提高沥青混合料的抗疲劳性能有显著的效果。

(2) 70号沥青混合料的疲劳寿命优于90号沥青混合料。

(3) 加入石灰之后, 可以明显改善沥青混合料的疲劳性能。

(4) 白云岩与石灰岩沥青混合料的疲劳寿命相当。

5 小结

通过对白云岩沥青混合料的试验研究, 可以看出当采用普通沥青时, 白云岩沥青混合料的水稳定性需要引起注意, 建议沥青混合料中添加石灰或水泥, 以重点提高混合料抗水损害的能力;当采用改性沥青时, 直接采用矿粉, 混合料的试验结果可以满足要求, 添加石灰或水泥可以进一步改善混合料的性能, 而无论是普通沥青混合料还是改性沥青混合料, 添加石灰的效果均好于添加水泥的效果。

因此, 抚顺哈达地区的白云岩作为一种天然石材可以用于沥青混合料中。

摘要：通过对抚顺地区白云岩作为沥青混合料粗集料的室内试验研究, 验证了抚顺地区的白云岩作为沥青混合料粗集料的可行性。