第一篇：冷冲模设计说明书
冷冲模材料与热处理
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冷冲模材料与热处理
冷冲模,冷作模工作零件常用材料及热处理
模具类型
常用材料
热处理
硬度(HRC)
凹模
凸模
冲裁模
形状简单、冲裁板料厚度<3mm
T8A、T10A、9Mn2V、Cr6WV、GCr
15、45#喜
淬火、回火
58~62
58~62
形状复杂、冲裁板料厚度>3mm，要求耐磨性高
CrWMn、9SiCr、Cr
12、Cr12MoV、Cr4W2MoV
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D2
淬火、回火
58~62
58~62 弯曲模
一般弯曲模
T8A、T10A
淬火、回火
54~58
56~60
要求耐磨性高、形状复杂、生产批量大的弯曲模
CrWMn、Cr
12、Cr12MoV、Cr12Mo1V1
淬火、回火
58~62
58~62
热弯曲模
5CrNiMo、5CrMnMo H
13、3Cr2W8V
淬火、回火
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48~52
48~52 拉伸模
一般拉伸模
T8A、T10A、GCr15
淬火、回火
55~58
55~58
要求耐磨性高、生产批量大的拉伸模
Cr
12、Cr12MoV、YG
8、YG
15、D2
冷作模
紧固件行业冷作模具主要完成金属或非金属材料的冲裁、弯曲、拉深、镦锻、挤压等工序，制作成各种螺栓、螺钉、螺母、垫片、销、铆钉等。由于加载形式和被加工材料力学性能不同，各种模具的工作条件差别很大，故失效形式也不相同。在以上模具中，模具工作条件最为恶劣的是镦锻模、挤压模，其次是厚板小孔冲裁模。
2. 冷作模具的失效
镦锻模、挤压模主要用于螺栓、螺母、异型件的制造。它用于金属体积成形。成形模具所受的载荷轻重根据工作形状、尺寸、变形量
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以及变形材料的力学性能的不同而不同。
在生产中由于变形金属在模具型腔中剧烈流动产生严重摩擦，致使模具表面温度瞬时达到 400 ℃，要求这类模具型腔能承受较大压力、张力和摩擦力，不开裂，不变形，不磨损。
对于冲裁模，它要求刃口在板料冲裁(锥垫、带齿垫片等)过程中保持锋利与完整，不崩刃、不变形、耐磨损，冲头尤其具有高的强韧性和耐磨性。
在生产中常见模具失效形式有以下几类：
(1)断裂失效 模具在使用中突然出现大裂纹或发生破损而失效。如冲裁模崩刃，冷挤压模和冷镦模的冲头断裂，凹模破裂。在冷镦模、冷挤压模工作时，由于成形力大，在金属变形过程中模具表面的瞬时温度很高，造成温度循环，也加速疲劳裂纹产生。
(2)变形失效 如凸模镦粗、弯曲、凹模型腔下沉塌陷、棱角堆塌、模孔胀大等。
(3)磨损失效 如厚板冲裁模刃口、冷镦冷挤模型腔尺寸超差。
3. 材料选择及热处理
选择模具材料首先要了解模具钢的材质成分、性能，模具的使用条件以及模具失效形式，针对性地选材。
3.1 冲裁模
冲裁模刃口承受的剪切力大，摩擦发热严重，易磨损。凸模易产生崩刃、折断等。对于批量较大的厚板冲裁模可选用 W18Cr4V 钢 W6Mo5Cr4V2 钢制作凸模，用 Cr12MoV 钢制作凹模，这类钢耐磨性
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抗压强度较好，基本能满足使用要求，但韧性较低、碳化物分布不均匀，使模具易断裂及崩刃，模具寿命也不理想。目前，紧固件企业多数使用了基体钢( LD 、 65Nb 等)，低合金高强度钢( GD )，降碳高速钢( 6W6Mo5Cr4V )，火焰淬火钢( 7CrSiMnMoN )等。
基体钢由于有较高的强韧性，克服了 Cr12MoV 钢脆断倾向，使冲裁模寿命显著提高。
表 1 新旧模具材料寿命对照表
钢号
被加工材料
模具硬度/ HRC
平均寿命/件
寿命提高(倍)
Cr12MoV
Q235
t = 2.1 ～ 2.4mm
58 ～ 62
14000 ～ 16000
――
65Nb
57 ～ 59
35000 ～ 70000
2.5 ～ 4.3 CD
65Mn
t = 1.8 ～ 2.1mm
58 ～ 60
47000 ～ 88000
3.3 ～ 5.5 LD
10 #钢
t = 2.6 ～ 3.5mm
58 ～ 62
22000 ～ 46000
1.5 ～ 2.8
3.2 冷镦模
冷镦模工作时，凸模必须承受强烈的冲击力，其最大压应力可达
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到 2500N/mm2, 一般低合金工具钢是不能承受的，必须采用高强韧性合金工具钢和硬质合金制造。
对于冷镦六角螺栓，六角螺母冷作模具，应采用高强韧、高耐磨性模具钢 65Nb ， LD ， GM ， LM ， 6W6Mo5Cr4V 钢。这类钢强韧很高，耐磨性稍次。如在冷镦模表面实施强化处理，如 PVD 物理气相氮化钛涂层，气体氮碳共渗、液体氮碳共渗、硼――碳复合渗等，就可明显提高冷作模具耐磨性。
硬质合金是用粉末冶金方法制造的复合材料，其硬度很高、耐磨性好，用于制作冷镦模具，其使用寿命可提高数倍和数百倍。如六角螺栓冷镦模芯、缩径模套寿命可达 20 万～ 50 万件，但其较脆，韧性较差，且不能进行车、铣，只宜磨削加工。
常用牌号 YG20 、 YG15 。
表 2 硬质合金的化学成分
牌号
组成(%)
性能
WC
CO
硬度 HRC
抗弯强度/ Mpa
抗压强度/ Mpa
YG15
85
86~88
1800 ～ 2200
3900 YG20
80
83~86
2000 ～ 2600
3400 YG25
75
25
82 ～ 84
1800 ～ 2700
3200
钢结构硬质合金是以碳化物为硬质相、钢作粘结相形成的复合材料，钢结硬质合金有良好的耐磨性，其强度和韧性高于硬质合金，并
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可进行机械加工和热处理，在冷作模具中得到广泛应用，主要以碳化钨钢结硬质合金为主(简称 DT 合金)，其性能见表 3 。
表 3 钢结硬质合金性能比较
合金牌号
硬质相种类
硬度 HRC
抗弯强度 /MPa
冲击韧度 KJ/m 2
加工态
使用态
DT
WC
32 ～ 36
62 ～ 64
2450 ～ 3530
147 ～ 196
TLMW50
WC
35 ～ 42
66 ～ 68
1960 ～ 2050
78 ～ 98
GT35
TiC
39 ～ 46
67 ～ 69
1370 ～ 1765
58 ～ 59
钢结硬质合金制作各种冷作模具，主要以镶套为主。采用 DT 合金制造 M6 、 M8 半圆头螺钉冷镦模，模具寿命比 9CrSi 钢 8 万件产量提高 30 倍，寿命可达 250 万件。而制造 M20 六角螺母冷镦模比 Cr12MoV 钢 0.4 万件产量提高 55 倍，寿命达 22 万件，经济效益显著。
3.3 冷挤压模
各类紧固件的挤压成型是在强烈的三向压应力状态下完成的。凸模既受强大的压应力，又受各种不均衡侧向力，在回程时瞬间易引起
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断裂。受力复杂的凸模，特别是在凸模尺寸变化应力集中处，易产生脆性断裂。而凹模有胀裂的可能以及由于金属材料剧烈流动而引起模腔严重磨损。
首先 , 应重视选材和热处理工艺，如 6W6Mo5Cr4V2 、 LD 、 65Nb 、 LM2 、 GD 、 7CrSiMnMoV 等钢可大大提高强韧性，其次 , 耐磨性可通过表面处理来达到。
例如，冷挤压发动机异型件，如锁芯、接头凹凸模常用高速钢制作，抗压强度和耐磨性都很好，缺点是韧性差，易脆断，降低淬火温度可提高该钢的断裂抗力。 6W6Mo5Cr4V 钢比原用 W18Cr4V 、 Cr12MoV 钢制作凹模原寿命 1 万多件提高到 40000 件达 4 倍，淬火温度 1080 ～ 1120 ℃， 560 ℃回火三次，就是一个例子。
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制造冲压模具的材料有钢材、硬质合金、钢结硬质合金、锌基合金、低熔点合金、铝青铜、高分子材料等等。目前制造冲压模具的材料绝大部分以钢材为主，常用的模具工作部件材料的种类有：碳素工具钢、低合金工具钢、高碳高铬或中铬工具钢、中碳合金钢、高速钢、基体钢以及硬质合金、钢结硬质合金等等。
1. 碳素工具钢
在模具中应用较多的碳素工具钢为T8A、T10A等，优点为加工性能好，
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价格便宜。但淬透性和红硬性差，热处理变形大，承载能力较低。
2. 低合金工具钢
低合金工具钢是在碳素工具钢的基础上加入了适量的合金元素。与碳素工具钢相比，减少了淬火变形和开裂倾向，提高了钢的淬透性，耐磨性亦较好。用于制造模具的低合金钢有 CrWMn、9Mn2V、7CrSiMnMoV(代号CH-1)、6CrNiSiMnMoV(代号GD)等。
3. 高碳高铬工具钢
常用的高碳高铬工具钢有Cr12和Cr12MoV、Cr12Mo1V1(代号D2)，它们具有较好的淬透性、淬硬性和耐磨性，热处理变形很小，为高耐磨微变形模具钢，承载能力仅次于高速钢。但碳化物偏析严重，必须进行反复镦拔(轴向镦、径向拔)改锻，以降低碳化物的不均匀性，提高使用性能。
4. 高碳中铬工具钢
用于模具的高碳中铬工具钢有Cr4W2MoV、Cr6WV 、Cr5MoV等，它们的含铬量较低，共晶碳化物少，碳化物分布均匀，热处理变形小，具有良好的淬透性和尺寸稳定性。与碳化物偏析相对较严重的高碳高
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铬钢相比，性能有所改善。
5. 高速钢
高速钢具有模具钢中最高的的硬度、耐磨性和抗压强度，承载能力很高。模具中常用的有W18Cr4V(代号8-4-1)和含钨量较少的W6Mo5 Cr4V2(代号6-5-4-2，美国牌号为M2)以及为提高韧性开发的降碳降钒 高速钢 6W6Mo5 Cr4V(代号6W6或称低碳M2)。高速钢也需要改锻 ，以改善其碳化物分布 。
6. 基体钢
在高速钢的基本成分上添加少量的其它元素，适当增减含碳量，以改善钢的性能。这样的钢种统称基体钢。它们不仅有高速钢的特点，具有一定的耐磨性和硬度，而且抗疲劳强度和韧性均优于高速钢，为高强韧性冷作模具钢，材料成本却比高速钢低。模具中常用的基体钢有 6Cr4W3Mo2VNb(代号65Nb)、7Cr7Mo2V2Si(代号LD)、5Cr4Mo3SiMnVAL(代号012AL)等。
7. 硬质合金和钢结硬质合金
硬质合金的硬度和耐磨性高于其它任何种类的模具钢，但抗弯强度和
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韧性差。用作模具的硬质合金是钨钴类，对冲击性小而耐磨性要求高的模具，可选用含钴量较低的硬质合金。对冲击性大的模具，可选用含钴量较高的硬质合金。
钢结硬质合金是以铁粉加入少量的合金元素粉末(如铬、 钼 、钨、钒等)做粘合剂，以碳化 钛或碳化钨为硬质相 ，用粉末冶金方法烧结而成。钢结硬质合金的基体是钢，克服了硬质合金韧性较差、加工困难的缺点，可以切削、焊接、锻造和热处理。 钢结硬质合金含有大量的碳化物，虽然硬度和耐磨性低于硬质合金，但仍高于其它钢种，经淬火、回火后硬度可达 68 ~ 73HRC。
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第二篇：双汇冷鲜肉工艺说明
双汇冷鲜肉生产工艺,双汇冷鲜肉发展历程
双汇冷鲜肉定义
双汇冷鲜肉又名冷却肉、冰鲜肉，是指按照严格的兽医卫生检疫制度进行检疫检验的健康生猪，屠宰后进行迅速冷却处理，使胴体温度(以后腿肉中心为测量点)在24小时内降为0~4℃，并在0~4℃的低温条件下，经解僵、排酸、成熟等过程后，在10~15℃的车间内进行分割加工而制得的冷却猪肉。
双汇冷鲜肉发展历程
热鲜肉时代：“一把刀杀猪、一口锅烫毛、一杆秤卖肉”作坊式产业，清晨宰杀、清早上市，肉温约为40～42℃，微生物易繁殖，保质期短，肉质坚韧、难咀嚼、难消化、不易吸收。
冷冻肉时代：-18℃以下的温度环境中冷冻，营养易流失，口感、口味平淡。
冷鲜肉时代：冷鲜肉克服了热鲜肉、冷冻肉在品质上存在的不足和缺陷，始终处于0～4℃的低温控制下，微生物的生长繁殖被抑制。另外，冷鲜肉经历了充分的成熟过程，因排酸和蛋白酶、钙激活酶等多种良性因素，产生氨基酸和风味物质，故而，冷鲜肉口感细腻、鲜嫩多汁、肉香浓郁，且充分保持了营养物质，非常有利于人体的消化吸收。目前，欧美等发达国家90%以上的消费者食用冷鲜肉
双汇冷鲜肉是如何生产的
生猪接收：生猪接收前严格检验三证和耳标，预检合格后与生猪交售客户签订《生猪交售承诺书》并接收生猪。
候宰：卸车后按照批次进行“瘦肉精”宰前抽检，抽检合格的生猪进行候宰，经过12-24小时的停食静养。
淋浴：生猪宰前要喷淋冲洗干净，体表不得有灰尘、泥污、粪污等。
麻电：采用全自动心脑麻电机对生猪进行心脑麻电，确保一次击晕，麻昏不致死。
刺杀放血：采用刺杀放血刀进行刺杀放血，要求刺杀部位准确，放血充分。 预清洗：猪屠体在烫毛前首先进行清洗，以除去体表血污等污染物。 燎毛：采用脉冲感应自动燎毛烧去猪体表面残留猪毛及杀死体表微生物。
冲洗：内脏取出后，立即用一定压力的清水冲洗体腔，洗净腔内淤血、浮毛及污染物。 “瘦肉精”在线头头检验：用检测试纸进行逐头检验，初检疑似阳性的隔离生猪白条、
副产品，并取肝样进行酶标仪复检，仍呈阳性的进行高效液相色谱仪检测。最终检测不合格的上报动物检疫局(所)，将产品进行无害化处理，并要求交送客户依据《生猪交售承诺书》进行不合格生猪两倍价值的赔偿。
摘三腺：依次摘下甲状腺、肾上腺、异常淋巴结。
修整：刀锋贴近皮面，修去体表伤斑、淤血、残毛等。
两端冷却：白条肉经-20℃以下快速冷却和0~4℃缓慢冷却两个阶段完成降温过程。
冷分割：根据市场销售的不同要求，在12℃以下的低温环境下将猪白条分割加工成符合标准的各种产品。
双汇冷鲜肉优势
1 严格有效的质量管理体系：
整个生产、加工、配送环节严格按照ISO9001和美国HACCP标准，从源头到终端产品，从硬件设施到软件管理实现了与国际标准的接轨，达到国内领先的水平。
2 先进的检测设备：
双汇集团投资数百万元从国外引进高效液相色谱仪、快速微生物检测仪等先进的检测设备和仪器，从检测手段和监控能力上达到国际领先水平。
3 严格的质量检验和把关：
生猪进厂后，由质检人员按照严格的生猪宰前检验规程，对生猪进行检验，严格把关，确保收购生猪必须是来自非疫区的;并严厉打击注水、掺假等不法行为，从而保证了收购生猪的质量。双汇集团的检验人员分布在生产车间的各个加工环节，肩负着质量卫士的重任，对生产加工的各个环节进行严格的质量检验和把关，生产过程中对“瘦肉精”实行在线头头检验，确保食品安全。
4 严格的卫生管理制度：
所有从事食品作业者必须按照食品卫生法的有关要求，每年都要进行健康检查。 工人进入车间必须经过风幕屏障、 一次更衣、 淋浴、手洗消毒、风淋、脚踏消毒等严格的卫生消毒措施，有效控制了操作间与人员的卫生。
5 “冷链生产、冷链配送、冷链销售”：
为了确保冷鲜肉的冷链不断，使广大消费者尽快吃上双汇放心肉，双汇集团引进了先进的全封闭式升降对接平台，并采用专门的制冷运输车，确保冷鲜肉在装卸车时冷链不间断，真正实现了“冷链生产、冷链配送、冷链销售”的全程冷链。
双汇冷鲜肉的冷鲜保障
※ 三点式低压麻电：可以根据猪体自身电阻大小自动调节麻电电流，确保不同的猪只均能达到一致的麻电效果。
※ 立式蒸汽烫毛：采用吊挂式蒸汽隧道对猪体进行烫毛，彻底改变了传统的池烫工艺对肉质所造成的交叉污染
※ 全自动打毛：猪屠体在打毛机内滚动式前进，清水自动冲淋，可以有效的减少猪毛、异物对肉质的污染。
※ 脉冲感应火焰燎毛：即起到燎毛的目的，又可达到瞬间高温杀菌的效果。
※ 同步检验线：彻底解决了传统的屠宰厂分段检验或个体户不检验，对肉质不能实现全面监控，产品质量无法保证的弊端。
※ 两段冷却、冷分割工艺：有效的控制了微生物的生长与繁殖，彻底改变了传统的热分割加工微生物不易控制的缺点
第三篇：空冷设计部学习十八大精神计划方案
为深入学习贯彻党的十八大精神，切实把空冷设计部全体设计人员的思想统一到十八大精神上来，根据公司统一安排，特制空冷设计部学习计划方案。
一、指导思想
贯彻落实科学发展观，重点把握十八大提出的新观点、新论断、新思路。通过深入学习十八大精神，把党员干部的思想认识统一到党的十八大精神上来，把智慧和力量凝聚到实现党的十八大所确定的目标任务上来，扎实推进员工思想领域的建设安全，为构建和谐社会做出应有的贡献。
二、组织领导
为加强对学习贯彻十八大精神的组织领导，我部门成立以部门领导为组长，所有党员为组成员，首先学习十八大精神，同时再辐射全体员工，将十八大精神贯彻落实到到所有部门人员身上。
三、学习安排
我部门学习宣传贯彻十八大精神共分三个阶段进行：
第一阶段：12月7日下午3:00-5:00，集中部门全体党员统一在市7楼会议室学习党的十八大工作报告及中国共产党章程及纪律检查委员会报告，领会十八大报告的基本内容、基本观点。
第二阶段： 12月12日下午3：00-5:00，集中全体人员，学习十八大工作报告，同时，由两名党员宣讲学习心得和体会，将十八大精神落实贯彻到全体员工心中。
第三阶段：12月19日下午3:00-5:00，进一步组织全体员工讨论学习十八大精神，并且做好明年的十八大专题学习计划，将十八大工作报告进一步细化学习，贯彻到工作和生活当中。
四、几点要求
一要在深入学习、深刻领会十八大基本精神上下功夫。十八大将确定新阶段党的指导思想、奋斗目标和一系列战略部署，要深刻领会胡锦涛同志所作报告的丰富内涵和精神实质，深刻认识其重要的现实意义和深远的历史意义，全面把握十八大报告的精髓，进一步增强贯彻落实科学发展观的坚定性和自觉性。
二要在结合实际、开创工作新局面上下功夫。十八大报告必将对我国经济社会科学发展、安全发展战略方面提出新的要求。学习中要紧密联系工作实际，把用十八大精神武装头脑、指导实践、推动工作作为学习的出发点和落脚点，坚持学以致用，以各项工作的新成绩体现学习贯彻十八大精神的成效，促进设计工作向前发展。
三要在精心组织、加强领导上下功夫。积极组织参加集中学习，明确专人负责认真抓好学习，科学安排工作，做到学习、工作两不误。要对每一阶段的学习情况进行小结，全体党员每人要撰写至少1篇研究文章或学习心得体会。要加强对学习情况的督促检查，及时发现和研究解决学习中遇到的各种困难和问题。
空冷设计部
2012年12月3日
第四篇：内蒙古电力设计院-直接空冷系统国产化设计的探讨
直接空冷系统国产化设计的探讨
内蒙古电力设计院王志勇
[内容摘要]内蒙电力设计院空冷设计的发展，工程介绍、设计技术的探讨，目前存在的主要问题
[关键词]直接空冷、特点、设计技术、问题
1内蒙电力设计院空冷设计的发展
内蒙电力设计院是我国较早进行电厂空冷机组设计和开展电厂空冷技术研究的电力设计院之一，拥有一定的空冷机组设计经验及一批有经验的设计人员。 1989年我院开始进行丰镇电厂4台国产200MW混合式间接空冷机组的国产化设计,经过收资、消化、吸收、研究,到1995年4台国产200MW海勒式间接空冷系统相继建成投产,运行良好。通过该工程设计，我院完全掌握了海勒式间接空冷系统的设计技术。
直接空冷系统国外发展较快，但由于其复杂的技术特点及电厂建设的地域特点，在我国只有部分设计院进行了研究，但均未自行开展空冷岛的设计。 自89年我院设计完成国内首台国产化海勒式空冷系统(丰镇电厂)以来;近两年, 作为业主工程师，我院先后完成了乌拉山、准格尔、新丰、锡林浩特等300MW空冷机组电厂的初设、施工图设计，现正进行的工程有上都、丰
三、达
四、和林等600MW空冷机组的初设、施工图设计。近期又与哈空调合作完成了霍林河2X300MW电厂空冷岛的基本设计，通过这些工程与外方及哈空调的设计配合,并进行消化吸收及总结研究，对整个空冷岛的优化、大管道系统、空冷系统支撑钢平台及系统防冻等关键技术都进行了设计研究，使我院对空冷岛的设计有了较大的提高。
2乌拉山电厂三期工程介绍
乌拉山电厂三期工程为2X300MW空冷凝汽式发电机组，是国内第一台全国产化空冷发电机组，该工程汽轮机、锅炉分别为哈尔滨汽轮机厂及哈尔滨锅炉厂设备。热力系统为单元制，七级回热抽汽，给水采用3台50%容量的电动调速给水泵;每台机组上设有一套容量为35%的高、低压两级串联汽轮机旁路系统;其锅炉制粉系统采用中速磨煤机正压直吹冷一次风机制粉系统，每台炉配五台中速磨，四运一备;主厂房采用汽机间、煤仓间、锅炉房的三列式布置，两机建有
12个9m+3个12m柱距。汽轮机排汽采用双排管直接空冷系统，设计背压15KPa，排汽管道直径5.8米，30台风机分6列，设5个截止阀。由哈尔滨空调股份有限公司负责直接空冷系统的供货并提供性能保证。
乌拉山空冷设计工作的主要计算书、说明部分项目如下：
计算书部分：
1)系统的优化计算;
2)系统的热力计算、空气动力计算、水力计算
3)管道应力计算(各种荷载组合情况下，强度、刚度、稳定计算)
4)冷凝汽器平台的三维结构分析计算书、风机桥架振动分析计算书、支柱结构计算书，基础及沉降计算。
5)防雷系统的计算。
说明部分：
1)系统功能描述;
2)设计范围，供应的设备、管道及附件说明;
3)凤影响程度的数模试验和防止热回流的措施;
4)空冷凝汽器平台基本设计说明。
5)仪表和控制系统说明
6)系统运行说明;
7)保温油漆设计说明;
8)直接空冷系统设计范围内完整的设备材料清册以及钢绗架、膨胀伸缩节、隔离阀、真空泵技术规范书;
9)整体ACC平台防雷接地方案说明;
10)隔离阀设置方案的说明。
3直接空冷设计特点
就直接空冷系统的设计而言，关键技术主要是大管道系统、空冷系统支撑钢平台及系统计算等技术;其设计的难点是：没有专门的空冷系统的配套设计软件，数模实验软件、钢平台设计软件、排汽管道设计软件的建模使用缺乏经验及验证，
大型钢结构和大管道的设计需要妥善处理工程细节，没有经验数据积累。
针对这些难点，我们通过工程中与外方及中方供货商的设计配合，进行了空冷系统选型和优化设计、空冷凝汽器热力性能和空气动力性能、直接空冷系统排汽管道设计、平台架构设计、直接空冷机组自动控制等技术的研究。目前已基本掌握了空冷系统设计的关键技术，具备了承担空冷岛设计的能力。
在空冷岛设计中主要进行了如下工作;
3.1直接空冷系统与间接空冷系统的比较
首先进行了直接空冷系统与间接空冷系统的比较;根据我院对空冷系统的概算，表面间接空冷系统的初投资比直接空冷系统增加25%以上，根据我院对空冷系统优化计算的结果，表面间接空冷系统的运行背压低于直接空冷系统、系统运行电耗也低于直接空冷系统;在电厂经济运行年限内(25年)，两方案年总费用基本相同。间接空冷系统与直接空冷系统各有利弊，但总体来说直冷系统简单、占地面积少、厂区布置紧凑，防冻措施多，易于冬季安全运行，但直冷主厂房与空冷道的布置受风向的影响，使厂区总布置受到一定限制。从目前市场价格分析直冷系统初投资低于间冷，综合经济效益基本相同。考虑到各种因素，近期工程均采用了直接空冷系统。
3.2空冷系统的优化和对主要设计参数的选用
在工程初步设计阶段我院对空冷系统进行优化计算，计算方法采用“年总费用最小法”，即根据厂区条件、气象条件和机组设计性能曲线，初选出可以实施的不同冷却面积方案，对不同冷却面积方案渡夏能力进行热力计算，并根据典型年气象条件计算各方案年微增功率年运行费用和确定设计气温、夏季满发气温对应的汽机背压。
综合经济性按动态经济方法分析，即初投资按等额均摊到机组的经济使用年限内，得到年固定费用，再计算出各方案的年微增电量、年运行费用等，将各费用相加，即计算出年总费用，以确定既能满足渡夏能力、综合经济性又是最佳的方案。并根据典行年气象条件计算的设计气温、夏季满发气温对应的汽机背压参数。
3.3排汽管道设计
排气管道管径大(直径6米左右)、管件刚度相对较小、稳定性差，承受负压、风载、雪载、地震、推力等复杂工况，管内输送饱和蒸汽和部分凝结水两相
流体，在设计方法上与以往管道的杆系模型差异很大。 所以在空冷管线的应力分析和强度设计的基本准则、要求和步骤上也有其特殊性。
排汽管道的设计计算包括了排汽管道材料的选择、管径及壁厚选择计算、强度计算、补偿器的选择、加固肋布置和选型计算、管道应力及推力计算、柔性计算、支吊架荷载分配等。
在进行荷载计算时，考虑了管道、管件、阀门、补偿器自重等持续荷载，以及温度荷载和地震荷载，管道支架与排汽装置基础之间的差异沉降，管道室外部分还考虑了风荷载、雪荷载等偶然荷载。
由于排汽管道流速较高，在设计中充分考虑了减少振动、压损、噪音和真空泄漏量的措施。细致调整了各支吊架的荷载，以适应各种工况。排汽管道作用在排汽装置出口处的推力和力矩值(空载、运行、最大和地震状态)满足了汽机厂对排汽装置出口处端点受力值的限制要求。
在计算方法上，对于排汽管道的分析采用整体有限元分析较为准确，但计算及调整和分析工作量极大，所以，较简洁的方法是交互用管道应力计算程序对管道进行应力分析，用有限元软件对重要部位进行有限元分析。但为了稳妥起见，在目前已开展的项目中，还是采用了整体有限元分析进行计算;但在进行整体有限元分析的同时，对个别工程也采用管道应力计算程序进行了对比分析计算。
在采用管道应力计算程序进行的对比分析计算中，由于空冷管线同时具有大直径管道系统和压力容器的特征，按照管道或按容器分别进行设计。 管道计算内容包括
支吊架形式和载荷的确定
弹簧形式的选择和载荷的确定
波纹管补偿器的初步选择计算
进行管道内压的设计和校核
管道一次应力和二次应力的计算
管系在不同工况下的应力、管口推力调整
管系的地震工况分析和模态分析
管系的风载、雪载工况分析
由于大管道的壁厚管径比已超出规范的范围，因此，三通，弯头、大小头等管件要采用有限元分析软件计算其应力增强系数和柔性系数，之后再返回管道应
力分析程序，修正应力增强系数，重新计算。
对于管道(按容器)的外压分析;按GB150或ASME 规范，进行管道外压的设计和校核、加固肋布置和选型计算。
设计中对空冷管道的各个重要的局部采用有限元程序进行详细应力分析。包括：压力平衡式波纹管补偿器支撑部位的局部应力分析，弹簧支架、滑动支架、鞍座与管系连接处的详细应力分析，导流板处的局部应力分析，考虑自重、温度、压力、风载、地震等载荷和相应的边界条件及各种荷载组合情况下，强度、刚度、稳定的计算。
3.4空冷系统的拟定
按各空冷供货商的要求均为2小时内达到防冻流量即可，根据防冻流量确定隔离阀数量及伴热管道要求，根据水力计算确定大管道管径，根据热力计算及流量确定加热蒸汽、抽真空管道、凝结水、疏水管道的管径。
关于空冷系统补水，直接空冷机组有补水补至凝结水箱除氧头上、汽轮机排气装置出口和补到蒸汽分配管上。GEA公司倾向于补水补到蒸汽分配管上，并在工程中多次使用，运行效果良好(除氧和腐蚀性能)。斯必克和哈空调认为补水补到蒸汽分配管上会影响空冷器的散热效果。几种方式在我院工程中都有用到，由于直接空冷机组投产时间短，那种补水方式好，还需要待ACC长期运行考验。
3.5管道内流体特性和阻力特性
对排汽管道内的流体特性用有限元软件进行数学模型模拟，以分析确定真空状态下，排汽两相流的特性，分析弯头、三通处导流板的影响，以最终保证气流分配均匀，控制管道阻力，保证凝汽器背压。当然，就大管道而言，基本是均相流，阻力占的比例较小，阻力主要还在空冷器上。
3.6 空冷器支撑钢结构
支撑结构上部为交叉钢桁架，下部为大直径钢筋混凝土空心管柱。其特点是结构跨度大、高度大、上部设备重量大、支架结构悬挑长度大、构造连接复杂、工作荷载和环境作用(地震、风荷载等)影响复杂。我院进行的空冷道岛设计工程，空冷岛钢结构平台结构形式有两种，其一是由焊接异型钢杆件和热轧H形杆件组合而成的空间刚性骨架;其二是采用空间刚桁架结构，这是由结构形式决定的，也和计算选取的荷载及荷载组合有关。通过这些工程，已基本掌握了大型空冷平台的设计技术，解决了平台结构设计中诸如荷载取值和荷载组合、地震作用、风
机桥架振动分析、支柱结构、基础及沉降计算等技术问题。
3.7风影响程度的数模试验和防止热回流的措施;
为了评估风和空气受热对整个ACC系统性能的影响，将厂房、空冷平台、风机、热交换器、电机和支撑/格栅等均建立模型，用有限元软件对炉后方向强风的影响及加挡风墙和在空冷岛前加顶棚以防止热回流进行了数学模拟。 4存在问题
直接空冷设计开展的时间较短，设计的经验较少，缺乏设计导则，设计中涉及到的规范、方法不统一，对一些经验数据的选用依据不足，都会造成评价和设计的偏差，因此，急需讨论编制相应的设计导则和规定，以指导这部分设计，推进其设计的国产化进程。
近年来各兄弟设计院也都进行了大量的工作，望大家共同努力，扩大交流，以提高可靠性和效率,共同发展我国的空冷设计。
第五篇：国产1000MW级超超临界机组间接空冷设计优化
蒋华
(中电神头发电有限公司，山西省朔州市 036011)
Domestic 1000MW ultra-supercritical units indirect air cooling design
optimization
Jianghua
(CPI SHENTOU POWER CO., LTD. Shuozhou City, Shanxi Province 036011)
ABSTRACT： In this paper, an indirect air-cooled super (especially) the CPI SHENTOU 2 × 1000MW ultra-supercritical unit project (reference works) Large Cold Tower (205 meters high tower) of the structure, as well as inter-cooling process optimization design system solutions are briefly elaborated, summed up the experience, put forward relevant proposals to design a similar project to provide reference.
接空冷塔引起了业内各方的高度关注。超(特)大型冷却塔尽管在设计分析计算上不存在困难，但在一些系数的选取上由于受到国内规范的限制和目前国内规范制定时的试验数据均出自以往较小的冷却塔试验结果。鉴于以上情况，中电神头2×1000MW级间接空冷工程委托国内相关科研院所及设计单位进行了多方面的研究分析：数模计算，大量风洞试验，有限元分析和非线性分析等。在超(特)大型间接空冷塔结构以及工艺系统设计方面进行了优化。(目前，参考工程尚处于设计阶段，最终参数以设计院施工蓝图为准)
KEY WORD: 1000MW level; ultra-supercritical; indirect air cooling; design; optimization
摘要：本文就中电神头2×1000MW级超超临界机组工程(参考工程)间接空冷超(特)大型间冷塔(塔高205米)的结构，以及间冷工艺系统方案的优化设计进行了简要阐述，总结了相关经验，提出了相关建议，给相似工程的设计提供参考和借鉴。 关键词：1000MW级;超超临界;间接空冷;设计;优化
0.前言
目前，因超(特)大型冷却塔的设计多项内容突破了《工业循环冷却水设计规范》(GB/T 50102)、《火力发电厂水工设计规范》(DL/T 5339)和《构筑物抗震设计规范》(GB 50191)，世界也尚未有1000MW级超超临界机组间接空冷实际建成投运的实际经验可循(世界上最高冷却塔为德国的Niederaussem 电厂1000MW机组湿冷塔，其塔高为200m,零米直径为152m)，所以，国内电力建设单位能否建设超(特)大型间
1.1000MW级超(特)大型间接空冷塔结构优化
1.1超(特)大型间接空冷塔结构设计 1.1.1风荷载分布及风振系数的适用性 目前，国内有关冷却塔结构设计的规程规范有三本《工业循环冷却水设计规范》(GB/T 50102-2003)、《火力发电厂水工设计规范》(DL/T 5339-2006)和《构筑物抗震设计规范》(GB 50191-93)。在上述前两本规范中均对风振系数的取值限制塔高在165m以内。由于各国规范体系的不同其风荷载的取值方法有所不同，我国的风荷载标准是取10米高处10分钟的平均最大风速作设计荷载。而一些国家取3秒钟的平均风速例如英国、澳大利亚等;俄罗斯和东欧一些国家取2分钟的平均风速，更多的一些国家以所谓的瞬时风速为标准，美国比较特殊是以英里/小时为标准，也就是以单位里程内的平均风速为标准。由于规范体系的不同，各国的风荷载的计算也就不同。例如德国《冷却塔结构设计》(VGB-R610Ue)标准中就没有风振系数，也没有对塔高的限制。塔体外形尺寸的确定和风荷载的分布都是非常重要的。特别是需要考虑随着塔的高度增加，塔的特征频率将降低，会进到风频谱的更高能量部分。风荷载的作用可以分解为静态、动态和谐振分量。所有这些分量在实际应用时可以考虑为准静态的。通过对中电神头1000MW级机组205米高超(特)大型间接空冷塔线性与非线性有限元分析对比，得到如下三点结论：
1)当风载荷为9倍标准风压时，冷却塔开始进入弹塑性状态，当13倍标准风压时，冷却塔大部分区域进入弹塑性状态，且随着冷却塔风载荷的增加，存在明显的内力重新分配现象，并使冷却塔趋于均匀化。
整体有限元模型
标准风压下的弹塑性模型 0度
10倍风压下的弹塑性模型 0度
10倍风压下的弹塑性模型 180度
1E+0078E+0066E+0064E+0062E+0060-2E+006-4E+006-6E+006-8E+006012345弹塑性线弹性678
13倍风压下的弹塑性模型 0度
90度处支柱上端轴力随时间变化 (横坐标：时间，纵坐标：轴力)
1E+0078E+0066E+0064E+0062E+0060-2E+006-4E+006-6E+006-8E+006012345678弹塑性线弹性
13倍风压下的弹塑性模型 180度 2)在8度地震作用下，冷却塔的大部分区域为线弹性，在支柱与壳体连接处的单元存在着应力集中现象，而进入弹塑性状态。对于8度地震区，用线弹性动力分析结果进行设计是可行的。
2.5E+0062E+0061.5E+0061E+006500,0000-500,000-1E+006-1.5E+006-2E+00601234567890度处支柱上端轴力随时间变化 (横坐标：时间，纵坐标：轴力)
40,00030,00020,00010,0000-10,000-20,000-30,000-40,000012345678弹塑性线弹性
线弹性90度处支柱上端径向弯矩随时间变化 (横坐标：时间，纵坐标：径向弯矩) 3)仅考虑风载作用下冷却塔施工期稳定性分析，该冷却塔的施工期临界风载(或临界风速)远大于设计风速，有足够的安全储弹塑性
备，且一般情况下随塔高增加，临界载荷降低。
1.1.2抗震特性与稳定性及非线性问题 1.1.2.1在冷却塔的设计分析计算工作中，不论塔体的大小，其计算的力学模型均
3 0度处支柱上端轴力随时间变化
(横坐标：时间，纵坐标：轴力) 是相同的。只是塔的高度和直径超过了现行规范的适用范围，当塔的直径和高度的增加使得在以往小塔认为不重要的问题，对超(特)大型塔就变得尖锐起来了。例如：地震力对于小塔不重要，而对超(特)大型塔就相对重要了;由于塔的直径很大，地基的不均匀性更为突出;同样，塔直径加大后在外界荷载和各种外部作用下及砼的内在因素影响下，沿着塔筒圆周在子午向上的裂缝更容易产生，这种裂缝对塔体的动力特性和屈曲稳定性的影响很大;施工缺陷的影响、地震反应的时程分析、地基的不均匀性下沉及风振作用下的稳定性问题等等都是冷却塔变大后面对的新问题。
1.1.2.2冷却塔结构尺寸的加大，非线性问题也将突显。因冷却塔的壁厚很薄，无论从静力还是从动力分析的角度来看，对超(特)大型冷却塔非线性问题是不能忽略的。传统设计中采用线性问题近似求解，在塔小时，相对误差不会很大，对于超(特)大型塔这种误差会变得不可忽视。从结构分析计算理论和设计规范上来看，各国规范标准中结构分析计算的理论是一样的，即在力学分析上没有太大的差别，只是材料的性能、构造要求、系数的选择、荷载的选用和计算工况等不一致。尤其风荷载的选用差距较大，这是各国规范体系不同造成的。但国内规范目前只提出了采用线性分析的方法，而国外规范提出了非线性分析的要求。例如德国《冷却塔结构设计》(VGB-R610Ue)规范中的3.3.3 节的标题是“非线性计算方法”，明确了有关材料的选用和计算原则性的要求。冷却塔薄壳结构存在的最大问题是其屈曲稳定问题比较突出，而屈曲稳定分析
计算又分为线性分析和非线性分析即分叉问题和极值问题。分叉问题采用求解特征值的方法属于线性问题，就目前的分析和计算手段来说没有什么问题，并且其求解的结果也十分稳定。但极值问题的分析和求解难度相对较大，主要涉及到非线性问题，非线性问题主要是求解有时不能收敛和材料关系的模型选取的合理性及对计算机性能的要求较高。但极值问题求解的结果更接近实际情况。目前，随着计算机技术、计算力学和有限元数值分析技术的发展，在国际上推出了许多商业通用有限元分析软件。例如比较知名的有ANSYS、NASTRAN、ABAQUS、ADINA、SAP2000、ALGOR等，这些软件都可用来对冷却塔结构进行分析计算，并且都具有非线性分析功能。使得对特大型冷却塔采用非线性分析技术对其进行分析计算成为可能，这使得工程设计更为经济安全。随着分析计算理论的完善和手段的提高，可使设计的冷却塔面积与高度大大增加，设计效率也可大大提高。
1.2超(特)大型冷却塔结构型式 根据间接空冷系统自然通风冷却塔结构的不同，应用于实际工程的空冷塔的主要型式有：钢筋混凝土结构自然通风冷却塔和钢架镶板结构自然通风冷却塔两种型式。目前，国内外火电厂间接空冷系统采用的冷却塔以钢筋混凝土结构的自然通风冷却塔为主;国外有少数火电厂间接空冷系统采用钢架镶板结构自然通风冷却塔，国内目前尚无实际工程采用。钢架镶板结构自然通风冷却塔主体结构全部采用钢结构，可以进行工厂机械化制造、加工，现场焊接、组装，节省人力，但整体消耗金属、钢材数量较大、造价较高。与之相比，目前国内劳动力成本相对低廉，钢筋混凝土价格较低，钢筋混凝土结构的空冷塔投资省、造价低，其与常规火电湿冷机组水冷塔基本类似，设计技术及施工经验相对较为成熟丰富，且应用广泛、造价较低。因此，目前在国内钢筋混凝土结构的空冷塔更为适用，参考工程空冷塔结构推荐钢筋混凝土。
1.3超(特)大型冷却塔塔型优化 针对参考工程超(特)大型间冷塔，结合工程实际，从冷却塔的设计、基建、投资、安全等诸多方面考虑，按常规塔型(所谓常规塔型，在此主要是指壳底子午倾角、塔顶扩散倾角、喉部面积与壳底面积等的比例关系遵循通常相关规范要求)和非常规塔型(相比较常规塔型，对以上倾角、比例关系等数据进行了优化、创新)分别进行了深入研究，以钢筋混凝土常规塔型为基础、开发了钢筋混凝土小倾角塔型(非常规塔)。
1.3.1 常规钢筋混凝土冷却塔塔型 经静力、动力、稳定性计算，确定间冷塔的结构尺寸如下：
冷却塔高：200.01m; 冷却塔零米直径：178.18m; 冷却塔出口直径：102.45m; 进风口高度： 28.5m; 冷却塔喉部直径：98.32m 冷却塔喉部高度：170.0m X支柱对数：52对 X支柱尺寸：1.6×1.0m 最小壁厚：0.31m 最大壁厚：1.7m
通过1000MW级机组间冷塔的线性、非线性有限元分析表明，当9倍标准风压时，冷却塔开始进入弹塑性状态，当13倍标准风压时，冷却塔大部分区域进行弹塑性状态。该冷却塔的极限风压为13倍标准风压，且随着冷却塔风载荷的增加，存在明显的内力重新分配现象，并使冷却塔内力趋于均匀化。
地震动力分析采用时程分析法。分析表明支柱与壳体的连接处有应力集中，且在90度位置应力最大。在任何时刻，在8度地震作用下，冷却塔的大部分区域为线弹性，只是在支柱与塔筒的连接处局部，由于存在较强的应力集中而进入了弹塑性状态。
1.3.2 钢筋混凝土小倾角冷却塔塔型(非常规塔)
对参考工程而言，减小冷却塔零米直径，可以极大改善冷却塔地基条件。工程位于晋北山区，场地沟壑纵横，在挖山填沟开垦出的场地上建设。4号冷却塔范围内有两条冲沟，冷却塔布置在回填土上，最大回填土高度13.4m米，给地基处理带来难度。为了避开冲沟，需要将冷却塔底部直径尽可能减小。对常规塔型，规范要求冷却塔支柱倾
5 角在16～20°，所以减小冷却塔零米直径，塔高随之增加，工程量不降反增。放开支柱倾角16～20°的约束，采用较小的倾角，发现不改变塔出口直径及喉部曲率的前提下，可以大幅度减小冷却塔零米直径，从而减小塔本体钢筋混凝土工程量。
经静力、动力、稳定性计算，确定小倾角冷却塔的结构尺寸如下：
冷却塔高：205m;
冷却塔零米直径：138.50m; 冷却塔出口直径：105m; 进风口高度：32.5m; 冷却塔喉部直径：101.00m 冷却塔喉部高度：155.606m X支柱对数：40对 X支柱尺寸：2.0×1.1m 最小壁厚：0.33m 最大壁厚：2.1m
1.3.3参考工程风洞试验、抗震研究及结构研究等成果如下：
1)非常规塔塔型抗风抗震性能满足规范要求。
2)基于其它工程刚性测压模型试验结果，采用风振响应一致耦合分析方法，得出B类场地单塔条件下该塔型冷却塔结构风振响应敏感部位出现在喉部迎风前缘;喉部断面典型节点风振系数的平均值为1.87;对于仅考虑单塔情况的初步设计，风振系数可按水工规范对于B类场地取1.9。
3)地震性能分析结果表明，小震作用下，该塔型冷却塔保持弹性，大震作用下，满足不倒塌的性能目标，并且有较大的安全余度;同时为确保延性仅发生在支柱中，建议对桩基采用能力保护设计，并注意强化柱端塑性铰区域的箍筋构造细节设计。
4)冷却塔在超越大震作用下产生由于局部破坏引起的倒塌，可能发生局部破坏的相对薄弱部位有X柱底端、X柱上端和塔筒喉部。引起冷却塔倒塌的水平双向峰值加速度在0.7g到1.1g之间，均高于冷却塔所对应的罕遇烈度(大震)的加速度峰值。
5)采用定常和非定常模型对单塔条件下塔筒内、外表面气动力荷载进行分析，给出了塔筒内、外表面以及空冷散热器封闭顶板风压分布系数、气动力系数的时间平均值和均方差值等气动力荷载参数，为塔筒结构
小倾角冷却塔数模分析包括：塔筒表面气动力荷载CFD计算模拟、静力荷载组合条件结构安全性检验和设计分析、动力荷载作用下结构安全性评定、冷却塔倒塌数值模拟分析等研究。
设计时风荷载的选取提供参考。
2.1000MW级超(特)大型间接空冷工艺系统配置优化
参考工程1000MW级超(特)大型SCAL间接空冷工艺系统划分为若干个子系统。系统工艺流程：主要由表面式凝汽器、空冷散热器、循环水泵、循环水补充水系统、散热器冲洗水系统以及空冷塔组成。凝汽器通常采用不锈钢管，循环冷却水为密闭的除盐水循环系统。
2.1 系统主要设计参数
设计气温：
13.5℃
传热系数48 W/m2·k
基管管径×壁厚(mm)：Φ25×1 翅片特征尺寸(mm)： 666×200 翅片厚度(mm)： 0.25 翅片间距(mm)： 3.8 2.4循环水系统
2.4.1 循环水泵给水方式优化
按照循环水泵出口水流方向的不同，循环水泵有两种给水方式：第一种给水方式：循环水泵出水管首先进入空冷散热器，而后再进入表面凝汽器;第二种给水方式：循环水泵出水管首先进入表面凝汽器，而后再进入空冷散热器。从理论上讲，两种给水方式均可行。通过对上述两种不同给水方式循环水系统的分析、计算，系统流量和阻力基本不发生变化，仅循环水泵耗功发生微小变化。以下是两种循环水泵布置的主要特点：第一种循环水泵布置方式：功耗稍小。系统中各管路、设备承受的静压力较小。 设计背压：
11kPa 夏季设计气温：
30℃ 夏季设计背压：
28kPa 空冷散热器形式：
铝制六排管 散热器总散热面积：
约2161806m2 空冷塔座数：
1座 2.2表面式凝汽器
凝汽器采用表面式，单背压、双流程，冷却管材质为不锈钢。系统密闭运行，水质稳定，无污染，不结垢。优化后凝汽器设计数据如下：
循环水流量：88000m3/h 冷却面积：约60000m2 凝汽器本体的设计压力：0.5-0.6MPa 2.3 空冷散热器
空冷散热器采用FORGO第六代铝制6排管。该散热器的基管为圆管，尺寸为φ25.4mm，翅片为大翅片，基管和翅片通过胀接方式连接，材质均为纯铝，表面经特殊工艺防腐处理，运行中不需特殊防护。空冷散热器管束采用双流程设计。
主要设计参数如下：
冷却三角尺寸(mm)：～2800×2740×28750 冷却三角迎面风速(m/s)：～1.96 总迎风面积传23887 m2
第二种循环水泵布置方式：与第一种循环水泵布置方式相比，功耗稍大，且通过表面式凝汽器的压力较大。
/ ～126m
喉部高度/喉部直径：
～160m / 101m 出口高度/出口直径：
205m /～105m
3.结论
参考工程205米间接空冷塔作为世界第一大塔，完成了超(特)大型间接空冷塔的动力特性和稳定性研究成果的同时，委托国
对两种布置方式的计算结果，并结合以往大量工程实际经验，考虑到设备管路长期的水压及水锤影响，参考工程循环水泵布置按采用第一种方式作设计——循环水泵布置在热水管路上，向冷却塔空冷散热器方向出水。
2.4.2循环水泵优化：每台机组设置一座循环水泵房，循环水泵布置于塔区循环水泵房内。每台机组设4×25%国产的立式离心循环水泵并联运行。每台机组循环水量88000t/h，循环水主管道直径为DN3400，每台循环水泵的流量Q≈6.11m3/s，H≈25m，电动机铭牌功率N≈2000kW。考虑每台机组设一台间接空冷系统循环水泵变频装置，以降低循环水泵的能耗。 2.5 空气输送系统(空冷塔)
内相关科研院所及设计单位进行的风洞试验及抗震振动台试验结果将进一步确保超(特)大型冷却塔结构的安全。优化后的1000MW级超(特)大型间接空冷塔结构及工艺系统是可行的，随着参考工程建设的推进，必将为推动我国空冷技术的快速发展起到积极的示范作用。
参 考 文 献
[1].《工业循环冷却水设计规范》(GB/T 50102-2003)、 [2].《火力发电厂水工设计规范》(DL/T 5339-2006) [3].《构筑物抗震设计规范》(GB 50191-93) [4].《冷却塔结构设计》德国(VGB-R610Ue)
[5]. 丁尔谋.发电厂空冷技术[M] 北京：水利电力出版社，1992
[6].柴靖宇. 1000MW超超临界机组空冷系统选型设计探讨 电力建设;2009,06;0062-04
[7]. 李润森,张昌斌 1000MW等级空冷机组可行性研究[J] 自然通风冷却塔的空气输送系统由空冷塔、百叶窗及其电动执行机构等组成。利
电力勘测设计，2008,2;43-50
[8].Study of a proposed 200m high natural draught cooling 用双曲线型自然通风冷却塔内外空气密度差形成的抽力满足散热器冷却所需要的空气量。一台机组配置一座冷却塔，空冷塔优化后主要尺寸为：
空冷散热器外围直径：
～150m 空冷塔零米直径：
138.5m 空冷塔总高：
205m 进风口高度/进风口处直径：～32.5m
tower at Power plant ，Frimmersdort/Germany D.Busch， R.Harte， H.J.Niemann
作者简介：
蒋华 (1975-- )，男，大学本科，工程师，长期从事火力发电厂生产技术管理，中电神头发电公司生产技术部副经理。
地址：山西朔州市平鲁区 邮编：036011 电话：0349-8153121
E-mail: jianghua204680@163.com