水电站厂房动力分析论文

【摘要】随着现代水轮发电机组的容量不断增大，机组的尺寸设计也逐渐增大，转速也相应随之提高，使得某些水电站厂房出现振动过大的现象，这种振动不仅会对机组自身稳定性带来影响，有时还会给水电站的安全运行带来安全威胁。本文将对水电站厂房振动问题进行研究分析，并提出厂房在设计中应采用的相关抗振措施。下面小编整理了一些《水电站厂房动力分析论文(精选3篇)》，仅供参考，大家一起来看看吧。

水电站厂房动力分析论文 篇1：

水电站厂房自振频率与影响因素的关联度分析

摘要：水电站厂房的自振频率关乎到其在动力荷载下的安全，在设计阶段加以预测和控制具有重要意义。运用ANSYS有限元软件对水电站厂房进行模态分析，得到厂房结构在一期、二期混凝土及地基的不同材料参数（弹模与容重）下的自振频率，采用基于灰色关联度的系统分析法，确定了水电站厂房自振频率与各主要影响因子的关联性及密切程度。结果表明：只考虑材料弹性模量时，地基弹模对厂房自振频率的影响度最大，其次为厂房一期混凝土弹模和二期混凝土弹模；只考虑混凝土容重时，二期混凝土容重对厂房自振频率的影响度略大于一期混凝土容重；同时考虑厂房混凝土弹模和容重时，结构容重对其自振频率的影响度大于弹模，二者与水电站厂房自振频率的关联度相差甚微。研究成果对控制类似结构的自振频率具有参考意义。

关键词：水工结构工程；水电站厂房；自振频率；材料参数；灰色关联度；量化影响因子

Key words：hydraulic structure engineering；hydropower house；natural vibration frequency；material parameters；grey relational grade；to quantify impact factors

自振特性是水电站厂房本身固有且极为重要的力学性能，包括自振频率、振型及阻尼比等，是衡量其刚度合理性的重要指标[1]。作为自振特性的重要参数之一，自振频率直接影响到厂房结构的动力响应，是水电站厂房动力分析的基础。近些年，许多专家和学者针对水电站厂房自振频率展开了大量的研究，并取得了豐富的成果。文献[2]研究了水电站厂房上部不同网架支承方式及模拟方法对厂房整体自振频率的影响，分析了机组振动荷载作用下的响应。其研究表明，网架支撑及模拟方式对厂房上部结构的振动频率影响显著，需按照实际尺寸建立包含网架结构的计算模型。文献[3]以势流体单元模拟水电站厂房流道内水体，以黏弹性边界模拟地基效应，对比分析了不考虑水体模型及考虑水体的流固耦合模型下厂房结构自振频率及地震响应，认为水体对其自振频率及动力响应有较大的影响，仅模拟库水和尾水的附加质量会带来较大的误差。文献[4]研究了不同混凝土强度和钢管厚度下，水电站厂房排架结构自振频率的变化及对抗震性能的影响。其研究表明，在地震荷载作用下，改变混凝土强度相对于改变钢管的壁厚对排架结构的自振频率影响更大。文献[5]以某灯泡贯流式机组水电站厂房为对象，研究厂顶溢流新型布置型式下厂房的自振频率，对部分振源与动力响应的相关性进行了分析，进行了共振校核并得出相应振源的影响系数，为相应结构的设计提供理论依据。文献[6]分析对比了不同弹性模量、阻尼比、泊松比等参数下水电站厂房自振频率及动力反应，探究了基岩模拟范围、基岩边界条件、厂房内外水体、厂房楼板结构形式、排架柱结构形式等对水电站厂房自振频率的影响，得出了一些定性的结论，为水电站厂房结构的抗震优化设计提供了可靠参考。另有大量国内外科研人员对水电站厂房的自振频率进行了研究，并取得了相关成果[7-10]。

上述研究内容主要是对水电站厂房自振频率的定性分析，宏观上分析其各个因素的影响趋势，但信息并不完全，不清楚各影响因素的主次及重要性程度，对各因素的影响权重定量描述较少。常用定量分析各因子之间关系的方法主要有主成分分析、回归分析、主分量分析等数理统计法[10]，这些方法虽在诸多问题中得到应用，但往往需要大样本，且要求有典型的概率分布，在部分问题中难以实现。灰色关联分析法不受此限制，该方法已经成功应用于多个领域[11-14]，但目前还没有将灰色关联分析引用到厂房自振频率中，以分析其影响因素的重要度。

因此，本文运用ANSYS有限元软件对不同材料参数的水电站厂房进行模态分析，以灰色关联理论为基础，通过建立水电站厂房自振频率影响因素的灰色关联度分析模型，选择能够量化的影响因素（弹模及容重）和自振频率结果作为分析序列，通过分析各部分弹模、容重分别变化和同时变化下各因素与厂房自振频率的关联度，根据关联度大小排序得出各因子对厂房自振频率影响的重要度大小。

1 灰色关联度原理和方法

1.1 灰色关联分析基本原理

灰色系统理论是由邓聚龙教授提出的一种研究少数据、贫信息、不确定性问题的新方法[15-16]，其中灰色关联度分析（Grey Relational Analysis）是灰色系统理论中一个重要分支，它将系统主要特性的发展趋势以及主要影响因子进行比较分析，由此来确定这些因素的关联程度或者因子对效应量的贡献测度[17]。本质上是根据各序列曲线微观或宏观上的几何接近程度来判断不同序列之间的关联是否紧密。基本原理是通过线性插值法将系统因素的离散行为观测值转化为分段连续的折线，进而根据折线的几何特征（一阶或二阶斜率差）来量化分析因子之间或因子对主行为的影响程度。序列在整体几何特征上越接近，发展态势越相似，则关联度越大[18]。

灰色关联分析法对于初始样本数据的多少及样本是否具备典型分布规律无太高要求，且其计算过程简单，定量计算结果与基于理论的定性分析较为吻合，具有较强的适用性[17-18]。

1.2 原始数据处理

灰色关系分析中首先需要确定比较序列和参考序列组成原始数据矩阵，其中比较序列是各个影响因子对应的子序列，参考序列是影响因子序列矩阵对应条件下系统结果的母序列。根据本文所研究的问题，分别选取水电站厂房一期、二期混凝土、基岩等不同部位的弹模及容重作为影响因子，即比较序列Xi（k）={xi（1），xi（2），…，xi（n）}，（其中k=1，2，…，n；i=1，2，…，m）；选取各情况下厂房的各阶自振频率作为系统结果，即参考序列X0（k）={x0（1），x0（2），…，x0（n）}。將参考序列（自振频率）及其对应的比较序列（不同部位材料参数）组合成含有m+1个序列的原始数据矩阵Y如式（1）所示

由于参考序列和比较序列中各元素的物理意义是不一样的，数据的量纲也就不一样。因此，为了保证各因素具有等效性和可比性，在进行关联度计算之前，需对原始数据进行标准化处理，常用的处理方法有初值化、均值化和区间相对值化等。本文采用初值化进行无量纲处理。

将原始数据矩阵进行无量纲化后可通过一系列的映射计算，得到比较序列与参考序列的关联度。

1.3 灰色关联度计算模型

由上述原始数据矩阵，根据灰色关联度基本原理，选择水电站厂房自振频率作为参考序列，以对应的各材料参数作为比较序列，建立水电站厂房自振频率灰色关联度计算模型见式（4），该模型为邓聚龙教授所提出的邓氏关联度模型[16]，充分体现了灰色关联四公理[19]中的约束条件，且考虑点与点之间的距离远近对关联度的影响，是目前最常用的灰色关联度计算模型，在诸多分析中得以应用[10-11，18-20]。

式中：ri为各比较序列Xi（k）与参考序列X0（k）的关联度；Di（k）=|Xi（k）-X0（k）|为比较序列和参考序列的绝对差值；Dmax=maxi（maxkDi（k））与Dmin=mini（minkDi（k））（i=1，2，…，m；K=1，2，…，n）分别为绝对差值中的两级最大差和两级最小差；ρ为分辨系数，用于提高灰色关联系数之间的差异显著性，ρ∈（0，1），根据相关文献的取值原则和方法[16，20]，当数据序列出现奇异值时，ρ取较小的值，可克服奇异值的支配作用，当数据序列较为平稳时，ρ应取较大的值，以充分体现关联度的整体性。为平衡这两种情况带来的影响并保持分辨系数的静态性，邓氏关联度将分辨系数取为定值0.5，后来的灰色关联度分析中一直沿用这个经验值。分辨系数取值不同，关联度的分布区间不同，但不会影响关联度的排序。目前为止，虽已存在很多关于分辨系数的取值研究，但适用性不强，科学性有待进一步讨论。故本文取其常用值ρ=0.5。

计算出的灰色关联度ri在[0，1]区间内变化，其值越接近于1，说明参考序列与比较序列的变化态势越一致，该参考序列受比较序列的影响越大；相反，越接近于0则影响越小。关联度大小的排序即为影响因子敏感性大小的排序。

2 有限元模型与假设

2.1 有限元模型

本文采用ANSYS有限元软件建立某河床式水电站厂房中间机组坝段有限元模型，其中：坝高80 m，中间机组坝段宽26 m，顺河床方向长度78 m，采用轴流式机组，上游水头65.0 m，下游尾水水头22.5 m。在模型建立中详细考虑了进水口、流道、蜗壳、拦污栅库、门库与门槽、排架结构和牛腿、屋顶、排沙孔、尾水管及尾水闸墩等细部结构。

有限元计算模型包括坝体与基础岩体，基岩的模拟范围取矩形区域，基岩边界值：深度方向由结构最低点向下延伸100 m，左、右岸方向与坝段同宽，上下游方向由边界处分别向上、下游延伸50 m。模型整体坐标系的原点设在坝段右侧底部与地基相交处，沿水流方向指向下游为X轴正方向；沿高度方向铅直向上为Y轴正方向；垂直水流方向指向右岸为Z轴正方向。整体模型网格剖分基本采用8结点六面体实体单元SOLID45，厂房结构网格尺寸不大于1.0 m，地基网格尺寸不大于10.0 m，地基与厂房相接部分通过四面体单元进行过渡。整体有限元计算模型见图1。

2.2 计算假定

根据水电站厂房结构特点及其相关研究成果[21]，本文在三维有限元计算中，做如下假定：

①各坝段间设置有横缝，因此各坝段独立承受荷载，坝段间无相互作用，且由于横缝作用，在计算模型中厂房两侧无约束，基岩上下游面及左右侧面施加法向约束，底面施加三向约束。

②充分考虑结构材料分区，计算中假定混凝土、基础岩体为均质、弹性、各向同性的连续体。

③坝体与地基连接可靠，不存在相互脱离的情形，满足连续性条件，不考虑非线性接触。

3 自振频率与各影响因素的关联度分析

3.1 各部分弹模对自振频率的影响度

水电站厂房混凝土结构总体上一般分两期施工，一期混凝土主要包括流道底板、尾水管、下游胸墙等下游及下部基础结构，二期混凝土主要包括上游胸墙、蜗壳、发电机墩、座环基础、流道及发电机层以上混凝土结构等。根据各部分结构特点与功能，一期和二期分别采用不同标号的混凝土，其材料参数不同。

不同标号混凝土的弹性模量不同，现设置以下三组方案，分析一期混凝土、二期混凝土及地基三者的弹性模量对水电站厂房自振频率的影响，各方案取值见表1。其中A组方案中地基弹模保持不变，厂房一、二期混凝土等级标号分别取为C10、C15、C20、C25、C30、C35及C40，弹模由17.5 GPa变化至32.5 GPa，且二者保持一致（根据最新水电工程水工建筑物抗震设计规范[22]，混凝土动态弹性模量可较静态提高50%，后文中混凝土及地基的弹模取值皆为静态标准值E0，在模态计算中取为1.5E0）；B组方案中厂房一、二期混凝土标号不变（C30），地基弹模根据一般工程地质资料由7.4 GPa变化至11.0 GPa；为研究一期和二期混凝土对厂房自振频率的影响程度大小，C组方案中地基弹模保持不变，厂房一期和二期混凝土分别取不同标号。三组研究方案中一期、二期混凝土容重都取为25 kN/m3，泊松比取为0.167；地基的泊松比取为0.25，不考虑地基的容重。

基于上述有限元计算模型，由表1中各方案取值，运用ANSYS有限元软件对水电站厂房进行模态分析，得到各方案下水电站厂房的自振频率，为说明厂房自振频率随结构弹模变化的一般性规律，将A组中各方案下厂房的前20阶自振频率做以比较，见图2。

由图2可知，厂房的自振频率随着混凝土弹性模量的增大而增大，且这种增大效应在高阶频率上更为明显，在低频增幅较小；其次，弹模的变化幅度与频率变动幅度基本一致，符合频率增量与弹模增量呈線性关系的理论规律。B组六个方案中，由于地基的弹性模量变化范围较小，其各阶频率偏差不大，与方案A5相似。C组六个方案中，厂房一期和二期混凝土标号不同，但都各自由小变大，其各阶频率的规律性与A组七个方案相类似，在此不做赘述。

采用上述三组共17个方案的计算结果，以厂房的各阶自振频率为参考序列，以一期混凝土弹模、二期混凝土弹模及地基弹模三个影响因子作为比较序列，根据（1）～（4）式编写Matlab程序计算出影响因子与参考序列的关联度见表2。

由表2可知，总体上，水电站厂房的自振频率对地基的弹性模量最为敏感，其次是一期混凝土，二期混凝土弹模对厂房自振频率的影响最小。其中一、二期混凝土弹模与自振频率的关联系度较为接近，大部分在0.45至0.5之间，变化趋势一致且波动不大，地基弹模与各阶自振频率的关联度浮动较大，但都大于其它两因素的关联度，大部分在0.65以上，相关性较好，与水电站厂房自振频率的关联最为密切。前20阶自振频率与一期弹模、二期弹模及地基弹模的关联度平均值分别为0.486 0、0.450 0、0.658 0。

3.2 各部分容重对自振频率的影响度

为研究一期、二期混凝土容重对水电站厂房自振频率的影响，根据实际工程中的取值范围，将混凝土容重由23.0 kN/m3变化至26.0 kN/m3，设置以下两组方案见表3。其中，D组中两期混凝土容重变化一致；E组中为得出各部分混凝土容重对自振频率的影响度，根据关联度分析中原始数据的需要，两期混凝土容重不同且有各自的变化规律。各方案中一期、二期混凝土弹性模量取为28 GPa，泊松比取为0.167；地基弹性模量取为8 GPa，泊松比取为0.25。

根据表3各方案，对水电站厂房进行模态分析，得到水电站厂房的各阶自振频率。为分析厂房自振频率随混凝土容重变化的一般性规律性，将D组中各方案下水电站厂房的前20阶自振频率做以比较，见图3。可知，与弹模对自振频率的影响不同，水电站厂房的自振频率随着混凝土容重的增大而减小，但其减小程度与弹模的影响一致，在高阶频率上更为明显，在低频减幅较小。

采用D、E两组方案的模态分析结果，以厂房各阶自振频率为参考序列，以一期、二期混凝土容重两个影响因子作为比较序列，计算出各期混凝土容重与各阶自振频率的关联度如表4所示。

由表4可知，一期混凝土容重与厂房各阶自振频率的性关度略小于二期混凝土，二者极为接近，差值小于0.038，前20阶自振频率与一期混凝土容重、二期混凝土容重关联度平均值分别为0.509 5、0.544 7。可见，二期混凝土容重对厂房自振频率影响略大于一期混凝土，其重要性程度二者相差不大。由于结构混凝土容重的实际变化范围相对较小，上述结论只针对仅考虑容重变化时的规律性，当同时考虑容重和其他因素的变化时，容重相对于其他因素对水电站厂房自振频率的影响度如何，在下文会做进一步研究。

3.3 弹模和容重影响度综合分析

上述以单因子变量法分别分析了水电站厂房各部分弹性模量和容重与其自振频率的相关度。得到了只考虑弹模和只考虑容重时，各部分对应参数与厂房自振频率的普遍规律及其影响程度。然而，厂房自振频率与这两个因素都有着较为密切的联系，实际工程中往往需要掌握最为敏感的因素，以便更加有效地对其自振频率加以控制。现同时考虑弹模和容重两个因素，分析厂房的自振频率与此二者的关联性，以量化弹模和容重对厂房自振频率的敏感度。

根据实际工程，在混凝土弹性模量和容重的合理取值范围内，设置12种不同取值组合见表5（为与前文区别，此12种方案设为F组）。各方案中一期、二期混凝土泊松比都取为0.167；地基的泊松比取为0.25，弹性模量取为8 000 MPa，不考虑地基的容重。

采用F组12种方案取值设置混凝土弹模和容重，对水电站厂房进行模态分析，得到个方案下厂房的前20阶自振频率。以厂房的各阶自振频率为参考序列，分别以混凝土弹性模量和容重作为比较序列，计算出弹模和容重与水电站厂房自振频率的关联度见表6。

由表6可知，混凝土弹模和容重对水电站厂房各阶自振频率的影响效果相当，大部分关联度在0.6以上，相关关系较好，各阶频率与弹模和容重的关联度大小无固定排序，对基频的影响，容重因素大于弹模因素，其它大部分阶次中，自振频率与容重的关联度亦大于与弹模的关联度，前20阶自振频率与混凝土弹模和容重的关联度平均值分别为0.603 3、0.625 1。可知，总体上，混凝土容重对水电站厂房自振频率的影响大于其弹性模量的影响。

至此，以三种情况（只考虑弹模、只考虑容重、同时考虑弹模和容重）分析了部分材料参数对水电站厂房自振频率的影响，每种情况都分别求出了各考虑因素与厂房自振频率的关联度。图4为三种情况下对应影响因素与水电站厂房前20阶自振频率关联度的平均值对比。4 结论

本文用ANSYS有限元软件对水电站厂房结构进行模态分析，以灰色关联分析法为基础编写Matlab计算程序，对厂房自振频率与其材料影响参数的相关度进行了计算分析。主要结论如下：（1）水电站厂房自振频率与其各部分弹性模量和容重密切相关。其中，自振频率会随着弹性模量的增大而增大，随容重的增大而减小，且频率变幅与弹模或容重的变幅基本呈线性关系；（2）只考虑弹性模量时，地基弹模对厂房自振频率的影响最大，关联度达到0.65以上，明显大于结构混凝土与其自振频率的关联度，说明在厂房选址、地基勘探试验及数值模拟中合理确定地基参数的重要性，当水电站厂房结构形式和材料分区与文中所研究的厂房相类似时，一期混凝土弹模与厂房自振频率的关联度略大于二期混凝土；（3）只考虑混凝土容重时，对于类似结构的厂房，二期混凝土容重与其自振频率的关联度大于一期混凝土，二者相差不大，关联度值都在0.5以上，在选择各部分混凝土标号及材料参数时，可适当考虑此因素的影响；（4）同时考虑弹模和容重因素时，容重对水电站厂房自振频率的影响程度略大于弹性模量，二者关联度大小分别为0.6251、0.6033，可见在控制厂房结构自振频率过程中应优选影响权重高的容重作为主要控制因素。

文中利用灰色关联分析法直观量化了各材料参数对水电站厂房自振频率的影响程度，但只是局限于部分可以量化的因素，对其他因素及其他自振特性参数未做讨论。其次，厂房的自振频率与其结构形式有很大关系，文中所得到的部分结论仅适用于类似结构的河床式厂房，但对于其他结构形式的水电站厂房，亦可用本文的研究方法分析其影响因素的重要性程度，优选控制参数。此外，现行灰色关联度理论及算法，其模型本身具有一定缺陷，很难同时满足保序性和规范性，其模型检验准则和具体量化标准还不够成熟。这些问题还有待于在今后的实践中进一步深化研究。

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作者：程帅 李守义 司政 毕晨曦 杨阳 陈演

水电站厂房动力分析论文 篇2：

探讨水电站厂房设计中的振动问题

【摘 要】随着现代水轮发电机组的容量不断增大，机组的尺寸设计也逐渐增大，转速也相应随之提高，使得某些水电站厂房出现振动过大的现象，这种振动不仅会对机组自身稳定性带来影响，有时还会给水电站的安全运行带来安全威胁。本文将对水电站厂房振动问题进行研究分析，并提出厂房在设计中应采用的相关抗振措施。

【关键词】振动；分析；原因；措施

1. 前言

由于水电机组规模日益扩大，机组运行产生的激励荷载也较大，水电站厂房作为机组的支承结构，势必会受其影响而产生振动，特别是大型混流式水轮机的水力共振，这种共振不仅对自身机组稳定性产生影响，还使厂房产生整体或者局部的振动，并可对人体健康产生巨大的影响。因此，水电站厂房在设计时应充分考虑到机组振动问题，采取有效措施对抗机组振动，使厂房受到的机组振动影响降到最低。

2.水电站厂房结构概况分析

水电站厂房是水电站中装设了发电机、水轮机以及各类辅助设备的建筑物，又是运行人员进行生产活动的场所，是各种型式水电站中必不可少的建筑物，发电机以及水轮机的运行工作就是在水电站厂房中进行的。水电站厂房形式和布置等都不一样，按其结构设计和布置特点来看，其可分为坝内式、地下式、坝后厂房顶溢流式以及地面式等形式，坝内式通常设计于坝体空腔内，地下式大部分均设计于地下洞室内，坝后厂房顶溢流式位于溢流坝坝趾，地面式厂房中，从其位置布置特点来看又分为河床式厂房、岸边式厂房以及坝后式厂房，地下式厂房有时有些会露出地面，但大部分均设计于地下洞室中。

虽然水电站厂房形式不一、规模大小也各不相同，然而从它生产以及输送电能的角度来看，水电站厂房枢纽建筑物又可分为四部分，即主厂房、副厂房、主变压器场和高压开关站。主厂房是水电站厂区枢纽的主要部分，发电机以及部分辅助设备均安装于主厂房内，主厂房在高度上又分为数层，最高层安装有发电机，最下层是蜗壳层，中间一层安装水轮机，人们习惯将最高层称为上部结构，中间和最底层称为下部结构即支承结构，水轮机组荷载直接作用于此结构中。副厂房通常是紧挨着主厂房的，它主要是为主厂房服务而设的，相关的电气设备、中央控制设备以及必要的生活设施等就布设于副厂房中。

3.水电站厂房结构振动研究

3.1振动评价标准

（1）对仪器设备造成影响的评价标准。《水电站厂房设计》提出水电站厂房下部结构机墩的振幅应在0.20mm范围内；《动力机器基础设计规范》要求基础顶面允许的振动在转速低于500r/min时，以振动线位移0.16mm为控制限制[2]。另外，《动力机器基础设计规范》还规定，当厂房安装有不大于10Hz的低频率器时，厂房设计最好远离机器的共振区。《隔振设计规范》提出允许振动位移4.8μm时，振动速度应为0.50mm/s。《多层厂房楼盖抗微振设计规范》规定，允许机床竖向振动为，位移为10μm时，速度为1·0 mm/s。

（2）对人体保健的影响。主要是指人体在振动环境中的舒适度和健康情况的影响。《人体全身振动暴露的舒适性降低界限和评价标准》指出，振动频率、暴露时间以及振动作用方向都会影响人体的舒适度，使舒适度有所降低；《水利水电工程劳动安全与工业卫生设计规范》指出，取振动主频率为10Hz、且暴露时间8h，人体的疲劳和工作能力在振动垂直向加速度0.4m/S2和水平加速度1.12m/s2时下降到极限；《水力发电厂机电技术设计规范》要求发电站厂房工作区域的标准噪音为，通信室和中控室最大65 dB-A，发电机层工作场所最大80 dB-A；《水利水电工程劳动安全与工业卫生设计规范》规定相关场所噪音限制值是，机组段内外的中控室分别为60 dB-A和70 dB-A，主机间各层为80 dB-A。

（3）不同地域不同环境，水电站厂房等各方面设计也不一样，振动限值的提出要充分考虑到受振种类、振动频率等方面的因素.

3.2水电站厂方结构振动原因分析

（1）水轮机组动荷载相对增大。大型水轮机由于流量大、容易受到干扰的原因，其压力相对于中小型机组要大得多。大型水轮机组用以承受压力动脉部件的面积越大，其产生的动荷载也随之变大。因此，当大型水轮机组的压力动脉幅值相同时，其动荷载也必然会变大。

（2）振动体固有频率降低，而共振可能性增大。水轮发电机组的转速属于低转速旋转，其各种激发力的频率都比较低，大型水轮机组振动部件的固有频率也相对较低，当被低频激振力激发时，则会产生共振，共振体可以是水体也可以使固体。如普遍存在于水电站发电过程中的引水管路水体共振情况，其可能会引起个别发电机组在停机过程中产生剧烈的振动现象。

（3）振动体刚度相对降低。在保持静应力和几何相似相等的情况下，机组部件及厂房结构的刚度会随着其线性尺寸的增大而减小。所以，可以定性的说，中小型机组的的支持部件及转轮叶片的刚度要比大型机组高。在相同的激振荷载下，大型机组的振动相对于中、小型机组大很多。此外，还应注意到，单纯以强度作为设计的目标、简单的几何放大，且不采取有效的预防措施，可能是致使某些大型水力机组稳定性不好的根本原因。

4. 水电站厂房抗振设计研究

（1）振动传递途径的优化。水轮机组振动的传递主要是通过两个方面进行传递的，一是通过风罩传到发电机层楼板上，另一种是通过蜗壳顶板上的立柱往上方向传递。因此，想要厂房结构的振动有所降低，那么首先就要切断或延长水轮机组振动的传递途径 。由于厂房刚度、强度以及抗振的需要，大、中型水电站的风罩的设计要求是，不采用有利于垂直抗振的设弹性垫层简支的连接方式，而应使风罩整体连接发电机层楼板。发电机层楼板下的立柱可以增强楼板的刚度，但在蜗壳顶板上一般要尽量避免布置，因此，对于立柱的设置问题要进行充分的考虑。对于水电站厂房的构架柱，则应将力直接传到厂房一期混凝土上，同时不宜设计在尾水管的顶板上，最合适的方式是恰好落在尾水管的分流墩上。

（2）钢蜗壳外围混凝土浇筑方式的选择。为提高水轮机组的基础刚性，应采用“充水保压”蜗壳外围混凝浇筑方式进行浇筑，我国三峡水电站就是采用了这一方式。其原理是，钢蜗壳外围二期混凝土的建立采用了弹性垫层方案，蜗壳外围不能有效的嵌固蜗壳中可能存在的水压脉动，如果采用“充水保压”的浇筑方式，有利于钢蜗壳与其外围钢筋混凝土紧密接合而成为一个整体，从而使外围混凝土有效嵌固座环和蜗壳，提高水轮发电机机组运行时的稳定性。

（3）厂房结构布置。通常水电站厂房的上、下游边墙适宜采用实体墙结构进行建造，且应和发电机层的楼板固结，现浇钢筋混凝土肋形楼盖应用于发电机层楼板的建造。对于根据相关参数计算得出可能较容易发生较大振动的部位，应对其加大板厚，而后在其板内连续配筋。此外，在发电机层楼板上不应凿设过多的用于通风等的孔口，避免发电机层楼板的整体性下降，如三峡水电站只设有2个孔口，其楼梯孔转移设在副厂房中，这样的设计可以使得发电机层楼板整体性增强，且厂房的上、下游边墙采用的是实体墙结构设计，使最大动荷载超出平常其他中小型水电站一倍时，其振幅与中小型水电站相比却刚刚持平。

5.结语

随着我国经济和科技的飞速发展，工厂、企业以及人民用电的需求量也随之增大，使得水电站的建设规模越来越大，促使了大型水轮发动机的普遍使用，这就势必给厂房带来更大的振动问题，为减少振动对人体、仪器设备以及厂房结构的影响，厂房在设计时应充分考虑到振动的问题。

参考文献：

[1]郭磊，刘德辉，李志红.智能诊断技术在水电机组振动故障诊断中的應用[J]. 水电能源科学.2009，15（04）：543-545

[2]张存慧.大型水电站厂房及蜗壳结构静动力分析[D].大连理工大学，2010，17（08）：650-653

作者：潘少红

水电站厂房动力分析论文 篇3：

苗尾水电站地面厂房结构振动分析

摘要：通过建立苗尾水电站地面厂房三维有限元模型，对厂房结构进行振动分析，研究了厂房固有振动特性，对厂房和机墩分别进行了共振复核，并对机组振动响应进行了分析。计算表明，厂房结构布置可以满足抗振要求，但厂房第一阶自振频率与转频的错开度小于20%，具有共振的可能性。建议采用在风罩与楼板连接处增设牛腿的措施，可满足共振校核要求。

关键词：苗尾水电站；地面厂房；共振

1672-1683（2015）001-0122-03

Vibration analysis of ground powerhouse of Miaowei hydropower station

YAO Xin-gang，YANG Zhong-liang，GUO De-chang

（Huadong Engineering Corporation Limited，Hangzhou 310014，China）

Key words：Miaowei hydropower station；ground powerhouse；resonance

苗尾水电站位于云南省大理州云龙县旧州镇境内的澜沧江河段上，是澜沧江上游河段一库七级开发方案中的最下游一级电站。枢纽建筑物主要由砾质土心墙堆石坝、左岸溢洪道、冲沙兼放空洞、引水系统及地面厂房等组成。

发电厂房尺寸为192.00 m×32.50 m×71.7 m（长×宽×高），屋面结构采用钢网架结构。厂内安装四台单机容量为350 MW水轮发电机组，机组间距30 m，机组段设上游副厂房和尾水副厂房。机组额定转107.1 r/min，最大飞逸转速210 r/min。

本文采用三维有限元动力计算方法，计算分析苗尾水电站厂房结构自振特性，以及结构振动动力响应特性，校核并判别厂房结构的抗振安全性，提出相应的结构优化措施。

1厂房自振特性及共振校核

选取标准机组段进行离散模拟，在厂房底部模拟70 m厚度的岩体。网架结构采用采用杆单元（link8）模拟，网架和厂房结构通过“绑定接觸”来模拟两者相互作用。有限元计算模型包括上游副厂房底板、主厂房、尾水副厂房及尾水闸墩，如图1所示。边界条件为，基岩底部固结，基岩其他侧面分别进行法向约束，其他混凝土边界自由。

图1整体有限元计算模型（基岩未示意）

计算得到的前10阶的自振频率和振型说明列于表1。

共振复核要求结构自振频率和振源频率的错开度大于20%。引起水轮机组振动的原因很多，大致可分为机械、电磁和水力三种[2]。现将主要的振源频率和模型的自振频率列于表2中，并给出30%以内的频率错开度值。

根据表中的计算结果可以得出以下结论。

（1）厂房结构的自振频率很密集，基本在每一个个位数内均有频率出现；机组运行中可能出现的振源很多，频率从低频（1.785 Hz）到高频（556.9 Hz）的分布极广。

（2）厂房结构第一阶自振频率与转频错开度为1838%，

表1厂房结构固有频率及振型说明

表2厂房结构自振频率与振源频率汇总及共振复核

小于20%，可知第一阶自振频率具有一定的共振可能性，其他阶自振频率与转频错开度满足要求。

第二、三阶自振频率与2倍转频的错开度分别为1462%和1643%，具有一定的共振可能性。2倍转频的振源为机械振源，通过机组制造安装时严格控制制造精度及安装精度可有效减小2倍转频振源共振的可能性。

飞逸转频振源的共振一般不做重点校核，因为时间较短暂；其他可能振源与前三阶自振频率的共振错开度都超过30%，无共振的可能性。

综上所述，厂房第一阶自振频率与转频的错开度小于20%，具有共振的可能性。

2机墩自振特性及共振校核

机墩作为承受机组振动荷载的主要结构，在《水电站厂房设计规范》638条{1}中规定除采用附录C计算方法对机墩进行动力校核外，还宜采用有限元法或其他分析方法复核。

根据《水电站厂房设计规范》附录C{1}给出的动力系数计算公式对机墩进行动力系数复核：

η=11-（fifoi）（1）

式中：fi为强迫振动频率；foi为机墩某一方向某一阶自振频率。

在厂房整体模型中，将除机墩外的单元材料密度设置为0，对机墩结构进行模态分析，得出机墩结构第一阶整体自振频率为2733 Hz。

取fi=fn=1785 Hz，foi=2733 Hz（机墩第一整体自振频率），得到：η=107。机墩结构动力系数较小，没有超过设计手册中所建议的η=15。

根据《水电站厂房设计规范》附录C{1}中关于机墩动力计算的相关规定，进行厂房机墩的结构力学法计算校核。机墩动力计算参考图见图2。计算结果见表3。

图2机墩剖面图

表3机墩动力计算结果（结构力学法）

从上表的结果分析，机墩强迫振动频率与自振频率都满足错开度20%的要求，不会发生共振。

3机组振动动力响应分析

按照谐响应法对厂房结构整体进行正常运行工况、半数磁极短路工况、两相短路工况及误同期工况共四种工况下的振动响应分析。计算表明苗尾厂房在位移、速度、加速度及动应力响应方面均满足规范要求。

其中，动力响应分析中，激振频率为转频的工况为额定工况和误同期工况。这两个工况下的厂房结构振动形态见图3、图4。

可知，额定工况和误同期工况下，厂房振动形态基本表现为厂房上部墙体顺河向振动，网架竖直向上振动，与厂房结构在第一阶自振频率下的振型相似，进一步表明在转频激振作用下，厂房结构有可能发生共振。

4避免共振所采取的结构措施

为满足厂房第一阶频率与转频的错开度大于20%的要求，拟定了如下两种方案：方案一：机组振动动力响应结果反

图3额定工况下厂房振动形态

图4误同期工况下厂房振动形态

映出厂房板梁柱结构的抗振刚度相对较弱，尤其是发电机层和中间层楼板。因此考虑在风罩与楼板连接处增设牛腿（12 m×12 m），见图5；方案二：由于厂房第一阶振型主要表现为上部结构振动，在保证上部结构足够刚度的前提下，适当减小上部结构质量，可有效减小振动响应。因此在上游桥机牛腿以上墙柱结构上开孔，与下游顶部墙柱结构相同，见图6。模态分析表明。方案一的厂房第一阶自振频率为2238 5 Hz，与转频1785 Hz错开度为203%。方案二的厂房第一階自振频率为2322 7 Hz，与转频1785 Hz错开度为23%。两个方案均满足要求。上述两个方案厂房的其他阶自振频率共振校核规律与表2类似。

综合考虑厂房结构布置要求，考虑到上游副厂房与主厂房间结构缝布置存在一些不利条件，建议采用在风罩与楼板连接处增设牛腿的措施，牛腿的具体尺寸可以根据结构布置需要合理调整。

图5风罩与楼板连接处增加牛腿

图6上游顶部墙柱结构开孔

5结语

（1）共振校核表明，苗尾水电站地面厂房结构第一阶自振频率与转频错开度小于20%，具有一定的共振可能性。而振动响应分析表明，额定工况和误同期工况下，厂房振型与厂房结构在第一阶自振频率下的振型相似。通过在风罩与楼板连接处增设牛腿的措施，可使得厂房第一阶自振频率与转频的错开度满足要求。

（2）利用有限元法以及结构力学法，对机墩进行共振校核。计算表明，机墩强迫振动频率与自振频率都满足错开度20%～30%的要求，不会发生共振。机墩的动力系数及振幅在设计要求范围内。

（3）苗尾厂房结构布置设计是合理可行的，可以满足结构的动力抗振要求。参考文献：

[1]SL 266-2014，水电站厂房设计规范[S].

[2]马震岳，董毓新.水轮发电机组动力学[M].大连：大连理工大学出版社，2003.

作者：姚新刚 杨忠良 郭德昌