试论暖通系统新风机组的故障及改进措施

试论暖通系统新风机组的故障及改进措施（精选7篇）

篇1：试论暖通系统新风机组的故障及改进措施

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试论暖通系统新风机组的故障及改进措施

试论暖通系统新风机组的故障及改进措施

摘要：暖通空调被广泛地应用到生产与生活之中。暖通空调在保证室内空气质量方面的优势是其他设备所不能够替代的。但在我国寒冷地区，暖通空调系统的新风机组在冬季运行中时常出现加热盘管被冻坏的事故。本文主要探讨了暖通系统新风机组的组成、新风机组故障分析和新风机组安全运行改进措施。

关键词：暖通系统；新风机组；故障；改进措施

中图分类号：U226.8+1 文献标识码：A 文章编号：

随着社会的发展、科学技术的进步和人们生活水平的不断改善，人们对室内环境质量的要求也在不断提高，不仅要求室内有适宜的温度和湿度，还要求补充必要的新风以保证室内空气的品质。暖通空调是能同时满足该技术指标要求的设备，因此暖通空调被广泛地应用到生产与生活之中。实践证明，暖通空调在保证室内空气质量方面的优势是其他设备所不能够替代的。但在我国寒冷地区，暖通空调系统的新风机组在冬季运行中时常出现加热盘管被冻坏的事故。这不仅影响了新风机组的正常运行、增加了设备的维修量和用户的运行管理费用，也在一定程度上影响了新风系统在我国寒冷地区的推广应用。

对新风机组的安全运行重视不够常常会引起换热器冻裂，这不仅带来空调系统本身的经济损失，而且换热器冻裂所引起的水患带来的间接经济损失往往也不小，因为换热器冻裂事故常常发现较迟，遍地的流水往往危及附近的电梯、电缆井和下面的楼层。如果在施工、调试、运行等各个阶段中对新风机组的安全运行加以重视，其换热器冻裂事故基本可以避免。

1暖通系统新风机组的组成

暖通系统新风机组的组成新风机组的工作原理是以冷、热水为媒介，完成对空气的过滤、加热、冷却、加湿、减湿、消声、热回收、新风处理和新、回风混合等功能的箱体组合而成的机组。

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1.1 新、回风混合段

室外新风或者室内回风在此功能段内进行混合，并进行冷热交换，使空气转换为另一个我们需要的新的工况点。新、回风段可设手动调节阀或者电动调节阀，以调节新、回风的比例。

1.2 初效过滤段

初效过滤段是对室外新风和室内回风进行初级过滤，采用袋式过滤器并且易于拆卸。滤材采用无纺布，可过滤≥5μm的灰尘，过滤器需要定期冲洗，冲洗次数可达20次。

1.3 中间段

中间段为检修空间。检修门可以完全打开，内设蒸汽防护型灯罩的24V/60W的照明灯，便于观察电机运转和检修。

1.4 表冷段

表冷段是空调机组的关键部件，需处理的空气在此段内进行热交换。表冷段为规格为φ16×0.75mm的紫铜管串布满麻点0.15mm厚的铝翅片，传热效果显著提高，同时不易积累灰尘，也便于清洗。

1.5 送风机段

风机段是空调机组送风的关键部位，有风机、电机、检修门组成。风机选用多叶空调专用风机，外转式叶轮。风机轴承长寿命。电机外壳和叶轮相连，电机外壳旋转，电机轴固定。

1.6 冷凝集水盘

机组冷凝集水盘为优质镀锌钢板制成，采用10mm 厚的阻燃闭孔式保温材料保温，防止结露。采用倾角设计，同时在集水盘最低点设带螺纹的镀锌钢管接口，保证冷凝水顺利排出。

总之，其结构简单，无任何自控设备，出现故障的可能性较大。新风机组可能在正式投入运行前的施工阶段就被用来临时供暖，其本身是一种易冻裂换热设备，当室外气温偏低时试压充水、管路冲洗和运行中的任一环节都容易出现冻裂故障。

新风机组一般在严寒天气条件下运行，位置相对分散，往往设置在人员较少的顶层或地下室，且冻裂事故又多半发生在气温较低的深夜，这对冻裂事故的及时发现带来了很大困难。

新风机组故障分析

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2.1换热器被冻裂

冻裂原因有：

2.1.1临时管线未经冲洗即对新风机组供水

为了赶工期经常用新风机组进行临时供暖，但由于时间紧迫整个供暖系统未正式用水冲洗，供回水管道全部采用主管下接支管的连接方式，结果管线内污物在距换热站最近的新风机组加热器内不断淤积，热水流量不断减少，从而导致加热器冻裂。从本质上来讲，临时供水管线施工时未按施工规程进行冲洗而盲目投入使用造成了加热器的冻裂。

2.1.2自控阀门指示的阀位有误

集中空调自控系统的施工往往滞后，常常在大厦正式投入使用后才开始调试弱电系统。在自控系统启用之前新风机组能够正常运行，启用后反而发生了冻裂事故。因此当室外气温降至0℃以下时，应尽量保持空调系统稳定运行，水系统的自控安装和调试应安排在其他季节进行，避免因调试差错引发事故。

2.1.3新风机组冬季停用时表冷器中有存水

位于地下室的新风机组冬季停用后发生表冷器冻裂事故，主要由于新风机组表冷器内有存水。可能的原因如下:(a)表冷器泄水时没有打开跑风阀，这样就没有空气进入表冷器的通道，因此表冷器内的水无法完全泄空，导致冬季室外气温降低后新风机组的表冷器冻裂。(b)由于冷水系统管路内有存水，新风机组的位置又低于系统主干管，如果连接管路阀门关闭不严，存水便从冷水供回水管道慢渗到表冷器中，因此尽管进行了泄水操作仍然会导致冻裂事故的发生。

2.2新风机组热保护频繁动作并多次烧电机

某大厦一楼的空调机组为双电机，功率为 2×4kW，出风量为 27000CMH，经常因为热保护动作而停机，也出现过在开机的过程中因过电流而停机，电机线圈烧毁一次，烧蚀二次。经多方查找原因，并咨询生产厂家，终于找到热保护动作并烧电机的原因。厂家在设计时考虑到 2×4kW电机是直接启动，启动电流会对电网有冲击，所以 2 台电机是顺序启动，第二台电机延时 20s。当第一台电机启动后，从出风口的风反向作用到第二台电机的叶轮，导致第二台风机的叶轮高

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速反转，如此时启动第二台电机势必产生更大的启动电流，以至于热保护动作并出现烧电机现象。经过仔细论证，2×4kW电机同时启动不会对电网产生冲击，因为它的用电是和照明、办公用电分开的。

2.3 新风机组出风量变小问题

原因一：过滤网灰尘较多，需要清灰除尘；原因二：进风口阀门机构有点锈蚀，没有彻底打开或者打开不全；原因三：出风口没有打开。新风机组安全运行改进措施

3.1 施工单位冬季施工时要对新风机组的防冻问题认真对待，要重视所有空调设备和管线的防冻。管线试压冲洗时要注意室外气温，冲洗后必须保证系统彻底放空不留安全隐患。用新风机组临时供暖也要按正常程序施工验收，如果没有自控措施和专人管理，建议不用新风空调设备进行临时供暖。

3.2 建立和完善运行管理制度。夜间停用的新风机组也要采用定水流量或温控器自动控制水阀开启或设电加热装置保证新风机组加热器的温度。新风机组冬季运行时要定时巡查，跟踪天气变化情况，在寒冷天气不宜安排空调系统的调试和检修，以保证空调水系统运行的安全性。

3.3 新风机组设计时必须设置有效的防冻自控联锁监控装置。风机运转时必须首先保证加热器的额定水流量，当水温过低或水流量过小时应有报警功能并及时关闭送风机及新风入口保温风阀。没有配备安全保护措施的新风机组实际上只是半成品，在寒冷地区冬季投入运行没有安全保证，不能随意投入运行。

3.4 新风机组订货时预先考虑加热器内部留有一定的检修空间，减少加热器冻裂后的维修工作量。机组和机房墙壁四周一定要留有800mm以上的距离。冻裂主要发生在加热器底部两侧的铜弯头连接处，这些地方最薄弱，结冰后首先被胀破，泄压后胀破处不再扩大。最简单快捷的维修方法是不拆除新风机组加热器的配管和阀门，直接在机箱里维修加热器。如果加热器与两侧机箱有一定间隙，则可以直接进行现场维修，这样可大大节省抢修时间和维修费用。

3.5新风机组的机房一定要有完备的隔音措施，不要影响人员办

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公。对某些地方，如餐厅、报告厅等人员密集场所的新风机组一定要有完善的自动控制系统，精确调整供水量，确保温度恒定。

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[1]李运涛.寒冷地区空调水系统设备防冻技术措施[J].低温建筑术,2001,8(3)

[2]徐学丽.北方地区中央空调设备的防冻保护[J].安装,2001,8(4):29-30.[3]夏喜英.寒冷地区通风空调新风加热器防冻问题[J].暖通空调,2002,32(4)

[4]黄翔.多级蒸发冷却空调系统在西北地区的应用[J].暖通空调,2004,34(6)

[5]陆耀庆.实用供热空调设计手册[M].北京:中国建筑工业出版社,2001.[6]郭海丰,王思平,杜艳新等.寒冷地区集中空调系统新风机组防冻措施[J].沈阳建筑工程学院学报,2003,19(3):218-220.------------最新【精品】范文

篇2：试论暖通系统新风机组的故障及改进措施

摘 要：介绍了ControlLogix冗余系统的组成和工作原理。针对故障现象，通过对系统软件的深入研究和不断试验、实践，提出了合理的改进措施并取得了良好的效果，提高了系统的可靠性、排除了因不确定性故障所导致的系统安全。

关键词：ControlLogix冗余系统；故障；原因分析；改进措施和处理方案冗余系统应用简介

以深圳地铁一期工程为例：典型车站分为A、B两端，在A端设置两套冗余的控制器（PLC），一套作为整个车站的主控制器兼作与上位机的通讯接口，接车站 交换机，另外一套负责A端的设备监控；在B端设置一套冗余的从控制器，负责B端的设备监控；在车站的其它地方设置远程I/O设备。控制器及各远程I/O设 备通过冗余的ControlNet现场总线相连。（系统配置如图1）冗余系统的设置和工作原理

ControlLogix冗余系统硬件结构由两个完全一样的控制器框架组成，每个ControlLogix冗余系统框架中控制器模块、通信模块和SRM模 块。两个框架尺寸完全相同，模块一模一样，插放位置也一模一样，控制器中的程序也一模一样。两个控制器框架之间，完全靠系统冗余模块SRM来完成同步和数 据的交换。进入同步状态的主机控制器，自动地传送备份数据到辅机控制器，这些数据无须用户挑选和编程，只要在主机控制器中被程序运行时刷新过的数据，都会 通过交叉装载传送到辅机控制器，传送的数据量可以非常大。控制器通过与SRM的连接，得知自己是主机控制器还是辅机控制器，从而决定是传送数据还是接收数 据。这些完全不需要用户的介入，系统自动获取、自动判断、自动传送。两个控制器的同步运行和大量数据的复制，使得输出得到无扰切换。

在成对 的冗余框架中，首先上电的框架成为主机框架，后上电的框架作为辅机框架，并建立与主机控制器的同步。当出现主机控制器所在框架掉电、拔插主机框架上的任何 模块、控制器程序发生主要故障、断开CNBR模块上的ControlNet分接器或电缆、断开ENBT模块的EtherNet/IP电缆等情况，或者收到 来自主机控制器中用MSG发送的命令、来自Rslinx中SRM模块组态页面操作的命令都会发生冗余切换。系统冗余故障显示及查找

冗余系统不能正常工作，常常表现在辅机不能同步。辅机不能同步的原因有很多，查找的办法也很多，一般说来，冗余框架中的CNBR模块都有清楚的提 示，SRM模块的组态界面也存放了详尽的信息。冗余框架插放的CNBR模块的面板将显示系统的状态，面板是字符式显示，一般是缩写的大小字母，它们所表达 的意思见表1。

最重要一点的是，所有成对的模块必须是相同的产品编号、系列号和版本号，并且插放在相同槽内。如果辅机框架的 CNBR的Keeper与成对冗余的主机框架CNBR的数字签名不匹配的话，辅机框架是不能同步的。需要在RSNetworx组态软件中，选择 Keeper Status，检查辅机是否为Valid Keeper。如果不是，操作Update Keeper使之恢复正常。出现这种情况的原因可能是ControlNet网络组态时，辅机CNBR模块是关闭的或者在别的网络中组态过。

根据提示检查硬件的情况，是比较直观和容易的。但是实际使用过程中，大多数故障不是硬件引起的，而是由于参数设置不合理、通信和连接规划不好，导致控制器 出现主要或者次要故障。在深圳地铁一期工程的建设过程中，由于承包商是首次使用ControlLogix系列产品，在参数设置方面没有仔细研究和推敲。为 了追求最短的响应时间，将所有参数都设置为最小值。这样就存在控制器没有足够的时间去完成非预定性的通信、内存分配比例不合理、连续任务Watchdog 时间太短、周期性任务执行时间大于周期时间、高优先权程序执行时间超过最低优先权程序周期时间、冗余框架中CNBR模块CPU运用效率远远超过75％等一 系列隐性故障。改进措施和处理方案

4.1 保证非预定性通信的执行时间

一般说来，非预定性通信是除了控制 器I/O组态和控制器之间的Produced/Consumed之外的所有的通信——编程设备的在线、HMI的访问、执行MSG指令、响应其他控制器的 MSG、同步冗余系统的辅机框架、建立或监视I/O的连接（热拔插模块）、从控制器的串口通过背板访问其他设备等。所有的都是在任务逻辑程序执行以外的时 间进行。如果控制器组态了一个连续任务，由控制器中的System Overhead Time Slice设定值决定非预定性通信的时间；如果控制器没有设定连续任务，则在所有周期性任务执行完毕的剩余时间内完成。

深圳地铁一期工程所 有控制器内逻辑程序均为一个连续任务，多个周期性任务的配置。所以，应该适当增大System Overhead Time Slice设定值，保证控制器有足够的时间完成非预定性通信的执行。具体方法是：通过Logix5000在线连接控制器，在控制器的属性/高级属性中设置 System Overhead Time Slice。（图2）4.2 合理设置周期性任务的时间参数

对于周期性任务，必须确定最高优先权任务的执行时间是否远远小于它的周期时间，所有任务执行时间的总 和是否远远小于最低优先权任务的周期时间；Watchdog时间通常为本任务运行时间的10倍左右。周期时间、Watchdog时间可以通过 Logix5000在线连接控制器，在任务的属性/组态中修改（图3）；任务执行时间可以通过Logix5000在线连接控制器，在任务的属性/监听中查 看。（图4）

4.3 降低冗余框架CNBR模块的CPU运用效率

冗余系统中的CNBR模块需要足够的时间去处 理冗余的操作，冗余同步操作将占用CNBR模块CPU运用效率的8个百分点左右，如果超过75％，可能会妨碍冗余切换后的辅机同步。深圳地铁一期工程冗余 系统CNBR的CPU运用效率达90％以上，部分甚至高达95％，很容易出现冗余切换后CPU满负荷运行，导致同步失败。所以必须想办法把CNBR模块的 CPU运用效率降下来。

要降低CNBR模块的CPU运用效率，可以从以下几个方面着手：增大ControlNet网络的NUT（网络刷新时 间）、增大I/O模块连接的RPI（请求数据包间隔）、减少通过CNBR连接的数量、减少MSG的数量和增加CNBR模块来分流信息。由于深圳地铁一期工 程的设备已经定型，增加CNBR模块涉及到更换机架成本太高，也没有可以减少的MSG指令和通过CNBR的连接，所以只能从增大ControlNet网络 的NUT和I/O模块的RPI两个方面入手。

深圳地铁一期工程冗余系统的NUT和RPI均设置为系统组态时的默认值，分别为5ms和 20ms。也就是说，系统每5ms刷新网络一次，每20ms更新一次I/O模块数据。由于系统的监控对象是风机、风阀、温湿度传感器、冷水流量传感器、水 系统二通阀执行器等设备，所有的设备均不会发生状态的高频变化，也不用控制设备高频度开关，所以系统默认的NUT和RPI远远超过实际应用的需要。这样就 过多的耗用网络资源，占用ControlNet预定性数据的带宽。而RPI值一般设为实际需要时间的50％即可，即在一个周期内采样两次。在系统没有高频 动作设备，保证系统实时性的前提下，经过多次测试将RPI由20ms改为80ms，将NUT由5ms改为20ms（RPI=NUT*2n），成功的将冗余 系统CNBR的CPU运用效率降到了75％以下。

RPI设定可以通过Logix5000在线连接控制器，在I/O Configuration展开所有已经组态的模块，右键点击适配器选择Properties/Connection修改Requested Paket Interval为80ms。（图5）

NUT设定可以通过运行RSNetWorx for ControlNet，在线upload网络配置、编辑使能后通过菜单Network /Properties/Network Paramerters中修改Network Update Time为20ms。（图6）

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篇3：试论暖通系统新风机组的故障及改进措施

关键词：KLD35型空调机组,制冷系统泄漏,空调机组不制冷,制冷不良,改进措施

空调机组是铁路空调旅客列车的主要设施。随着铁路多次实施大提速和空调机组使用年限的增加,客车空调机组的故障频次也不断增多。仅2012年5月一2013年5月,南宁车辆段配属的17辆25B型、8辆25G型软卧空调客车装用的KLD35型空调机组,就已发生制冷系统泄漏故障23件、空调机组不制冷故障18件、制冷不良故障16件、风机故障9件、航空插头烧损故障3件。空调机组质量的好坏,直接影响了列车的安全运行及旅客的乘车环境。因此,有必要对KLD35型空调机组在运行过程中发生的故障进行分析,并采取相应的改进措施。

1 原因分析

1.1 制冷系统漏泄

空调机组经多年运行和多次段修后,压缩机、汽液分离器底部被腐蚀造成漏泄;蒸发器及冷凝器管壁被氧化、腐蚀而出现穿孔泄漏,在蒸发器及冷凝器的弯头焊接处因锈蚀及振动易造成泄漏;干燥过滤器焊接接头因腐蚀、振动易发生泄漏;毛细管与蒸发器盘管焊接处在运用中因振动易造成断裂。

1.2 空调机组不制冷

压缩机长时间运行,电机绕组老化,绝缘不良,造成压缩机电机断线、烧损;压缩机零部件磨损,造成拉缸、卡死等机械故障;压缩机超负荷运行,排气温度太高,造成压缩机电机烧损。在运用过程中,当制冷系统刚开始发生泄露故障,制冷剂还没完全漏光时,为使空调继续运行,个别乘务员采取违章行为,将低压力控制器触头短接,强行接通压缩机控制电路,强迫压缩机在制冷系统低压超限状态下长时间运行,容易导致压缩机烧损。

1.3 制冷不良

旅客列车长时间上线运行,空调机组蒸发器滤网被吸附的灰尘或毛絮堵塞,入库后没有及时清洗,造成制冷不良;蒸发器、冷凝器经长时间使用而未及时进行清理,翅片积灰、脏堵,导致热交换差,蒸发器及冷凝器翅片氧化、腐蚀较严重,影响蒸发器及冷凝器换热,造成制冷不良;干燥过滤器、毛细管等部位经长时间使用后,系统内有杂质导致阻塞,影响制冷剂的循环,造成蒸发器结冰、热交换差。当制冷系统发生泄漏后,工作人员没有严格按检修工艺要求对制冷系统进行故障查找、分析、判断、处理,而是盲目地对制冷系统进行加制冷剂处理,加入的制冷剂剂量没有按相关工艺要求严格控制,也没有对制冷系统进行抽真空,使制冷系统中混入空气,造成制冷不良。

1.4 风机故障

通风机和冷凝风机由于电源线断路缺相运行或短路而造成电机烧损;工作人员接错线造成风机反转或烧损;风机电机轴承磨损造成风机运行卡滞。

1.5 航空插头烧损

在运行过程中,由于冷凝水排水不畅,积聚的冷凝水会沿着航空电线路渗入航空插头内,造成航空插头短路烧损;由于制造原因,航空插头配线没有按相关要求穿套管防护,投入运行后发生磨碰导致短路烧损;由于检修质量不高,航空插头配线压接组装后有毛刺,易造成短路烧损。

2 改进措施

列车空调设施不能正常使用,旅客的乘车环境得不到可靠保障,旅客就会抱怨和投诉,在社会上造成不良影响,降低旅客对铁路运输的信任度,不能充分展现铁路在人民心目中安全、快捷、舒适、经济的形象。为提高空调机组的检修和保养质量,保证旅客列车空调的正常使用,给旅客提供安全、舒适的乘车环境,必须采取有效的措施改进检修和保养工作。

2.1 提高空调机组检修质量

定检部门严格执行铁道部下发的《客车空调三机检修及运用管理制度》《25型客车段修规程》等有关空调机组段修的各项制度。一是在空调机组做段修修程时,对空调机组落地进行换件维修,确保客车空调机组在出现大故障时,有整台的空调机组可以替换,并对空调机组的各种配件进行储备,保证能够及时处理空调系统发生的故障,彻底消除故障隐患,从质量源头上把好关,以保证空调机组的检修质量。二是对空调机组的清洗质量进行把关,改进机组的清洗方式,清洗方式不当既浪费清洗剂又清洗不干净。将原来的清洗方式改进为带风压力花洒喷淋方式,将清洗剂渗透灰尘污垢中,再用清水冲洗,更容易将换热器清洗干净。三是加大对空调机组故障配件的换件维修力度,仅2012年,段修就更换了KLD35型空调机组ZR81-KC-TFD全封闭涡旋式压缩机8台、蒸发器5台、冷凝器3台、干燥过滤器12个。四是严格执行空调机组检修工艺。对有故障的制冷系统,进行充氮保压24 h和抽真空,确保制冷系统无漏泄。笔者对编号为553462、553463、553465的3台KLD35型空调机组进行了试验。这3台机组制冷系统存在漏泄、制冷不良等故障,先换下腐蚀过限的压缩机、换热器、干燥过滤器等配件,在没有抽真空情况下加制冷剂,然后将空调机组上试验台进行试验。在没有加湿的情况下,进风湿度为27%～37%,试验结果得出制冷量为33～35 kW,加湿后的进风湿度为40%～50%,试验结果得出制冷量仅有20～25 kW,出风温度为21℃,2台ZR81-KC-TFD压缩机工作电流为13～14 A,额定电流为10.9 A,实际工作电流过大,而且电流波动范围大,达不到标准要求。将空调机组排制冷剂后,再对制冷系统进行充氮保压24 h,检查制冷系统有无漏泄,然后对制冷系统抽真空50 min,加入4.2 kg×2的制冷剂,再将空调机组上试验台进行试验,试验结果合格。试验结果见表1、表2、表3。

2.2 卡控空调机组配线绝缘

空调列车每趟入库检修时,检修人员须按作业流程及质量标准检查空调机组电源线绝缘,定期测量压缩机、风机电机及配线绝缘,绝缘须符合要求。检查压缩机、风机电机及配线的接线是否正确,防止压缩机电机相序错误造成压缩机反转烧损压缩机,防止风机电机反转烧损电机。

2.3 加强空调机组的运行维护

一是加强对空调机组的检修和维护。开机后确认空调机组的运行是否正常。二是严格执行空调机组出库质量标准,检修人员按《铁路客车运用维修规程》中的空调列车出库质量标准进行维修,质检部门要严格把关。从强化日常检查机制入手,各运用部门应对客车空调系统进行全面检查,定期清洗空调车的蒸发器滤网,并补齐缺失的蒸发器滤网;防止冷凝水排水不畅造成冷凝水进入航空插头。对空调客车压缩机及风机接线端子进行检查,发现问题及时处理。三是运行部门在每月客车鉴定和春、秋季大整修时,应对空调机组装置进行开顶检查、吹灰除尘,清洗脏堵的换热器,检查各铜管路有无磨碰现象,并全面试机,确保空调装置作用良好。

2.4 强化运行途中的监控

一是加强对乘务员安全意识和“服务旅客‘创先争优’”活动重要意义的教育,使乘务员真正认识到掌握空调使用技术的重要性。二是严格落实空调列车巡检管理制度,在列车运行途中,乘务员必须加强对空调机组使用状态的监控,每2h检查记录列车空调的技术状态。三是乘务员入库交接班时进行“互控”,对空调机组的运行状态和前一班的监控记录故障情况进行交接,做到互相卡控,避免监控失控。

2.5 提升职工技术水平

一是有针对性地对地面检修人员和乘务员进行空调机组构造、电路原理、操作方法、故障判断处理等知识的培训,使职工掌握空调机组装置的技术性能。二是针对行车主要工种的乘务员岗位,在乘务员上岗前,教育部门须进行相关的安全知识教育、理论知识学习、实操技能培训、电工知识培训等,考试合格后方能上岗。确保一旦空调机组发生故障,乘务员能及时、果断、妥善地处理故障。三是对职工进行技术强化训练,开展岗位练兵活动,积累处理故障的经验。通过教育培训、岗位练兵、技术比武的形式不断提升职工检修空调机组的技术水平。

3 结语

针对KLD35型空调机组在运行过程中发生的故障进行全面分析,采取上述积极有效的改进措施,提高空调机组检修质量,保证空调运转稳定,为列车的安全运行和旅客的舒适乘车环境提供了有力的保障。

参考文献

[1]长春客车厂.RW25B型空调软卧车说明书[Z].2001.

[2]张祉祐.制冷原理与设备[M].西安:机械工业出版社,1993.

[3]铁道部运输局.铁路客车运用维修规程[M].北京:中国铁道出版社.2006.

篇4：试论暖通系统新风机组的故障及改进措施

【关键词】火灾自动；报警；故障改进措施

1.强电串人火灾自动报警系统

由于火灾自动报警系统在布线上要求单独布置，故强弱电在布线上相串的可能性不大。但如果在强弱电交接的设备接口处，如在卷帘门、水泵、风机、防火阀等需弱电控制电的情况下，则容易发生强电的串入。

例如．某大型商场的火灾报警系统选用西安二六二厂的产品，在系统调试及其在运行一年中共发生烧毁回路板多次，最后主機部分瘫痪，最后查找原因才发现问题出在火灾控制系统与卷帘门的连接上。火灾控制模块通过继电器与卷帘门控制系统连接，因继电器内部线圈端与常开常闭端靠得太近，有线头将两部分连接在一起，从而使强电从常开常闭端串入线圈而进人报警系统，使部分回路板烧毁、电源、主机部分损坏。

解决此问题的办法是在产品设计中应考虑到这一问题，在控制模块中应将与主机通讯及信息处理部分与执行部分通过隔离措施完全隔离开，模块的通讯及信息处理部分由于其耗电量极弱，可通过两总线供电。模块内继电器等执行机构部分耗电量大，以及直接与受控对象连接，应由消防中心单独供电。这样从产品的角度保证了即使有强电侵入，也只能损坏一块电源，系统其他部分不受影响。

2.火灾报警系统因短路或接地而引起系统主机损坏

由于火灾报警系统二总线传播的原理是采用信号传输与电源共享两总线，信号调制到电源线上发出，外围设备(如探测器、各种模块)接收主机发出的电压信号。当外围设备收到主机发送的地址与外围本身的地址相符时，外围设备就将本身的信息反馈回主机。外围设备往主机发送信息多采用电源信号办法，探测器内通信芯片控制总线间电阻值的变化，从而引起总线电流的变化。在主机部分，电阻R上压降的变化受总线电流的控制。主机通过监测R上压降获得探测器返回的信息。有的施工单位认为负极应与大地相连，在施工中往往负极与地电阻较小时也不以为然，以为这样可以。结果，轻者使主机收不到探测器的报警信息，重者烧毁主机接口。

由于探测器有很大一部分处于多水环境，误报不断，探测器位置更改起来很困难，所以使火灾探测系统很难发挥作用。此类情况较多，解决起来非带棘手。要预防此类故障的产生。首先，设计及施工人员应将报警及联动主机、远程显示板等主要的设备尽量设在远离容易造成水污染的位置；其次，对探测器或各种模块的布置，在不影响其规范规定的探测区域的情况下，应尽量与空凋管道错开。发生此类情况，尽快采取措施，否则会蒙受很大的损失。

3.火灾紧急广播系统的严重故障及排除

火灾紧急广播一般与背景音乐部分共同组成大厦公共广播系统。因广播部分都为单独穿管布线，因而系统外围中发生大规模的故障较小。但布线后因没有象二总线火灾报警系统那样的总线隔离器，所以这部分的故障多为功放器因外围短路或功率不符而烧毁。

某局办公大楼的广播系统设在消防中心，系统平时播放背景音乐，紧急时作为火灾广播，但运行一年来共先后有两台功放烧毁，经分析为外围线路发生短路故障。

针对这一情况，我们做了进一步分析，如果有一个二总线火灾报警系统采用的隔离模块就好了。但现在各厂家的隔离模块又不能直接应用在广播系统，因广播系统一般为120V电压，电流变化更大，采用隔离模块的原理达不到广播系统的要求。于是，我们想假如能有一个非线性电阻串联在广播系统中不就解挟这一问题了吗！在实践中，经试验，我们利用白炽灯炮串联在广播系统中，圆满地解决了这一问题。因白炽灯的电阻在一定范围内随温度而改变，压降越大，温度越高，电阻越大。假如外围线路短路，灯泡分压120V，灯泡变亮，温度高，电阻大，就对功放起到限流保护作用。另外，因背景音乐或火警广播对音质的要求并不是十分的苛刻，白炽灯泡对其的影响人耳不易察觉。而且在放音乐或火警讲话指挥时，灯泡的闪亮也可作为一个音量输出指示，用起来也比较方便。以上两例中，我们都做了如此修改，再也没有发生功放烧毁现象，用户也较满意。

4.结束语

由于火灾自动报警与联动控制系统的生产厂家多，结构与采用的技术均有相当大的差别，故障也种类繁多。我们只是将自己所遇到与所想到的一些常见故障在此与大家讨论一番，限于水平，方法不一定妥当。希望同行能对本文所提的情况引起重视，共同促进消防科技的发展。

篇5：试论暖通系统新风机组的故障及改进措施

邢巍 邹德喜 高丹 张跃衡 王磊 王珂 马永强

（安钢集团冷轧分公司）

摘要

针对安钢1550冷轧机组支撑辊轴承座漏油事故频发，修复设备及油耗成本较高，结合生产情况对支撑辊轴承座漏油故障进行分析，找出原因并提出改进措施，通过改进取得了良好的效益，解决了支撑辊轴承座漏油问题。关键词

冷轧机 支撑辊 轴承座 漏油故障 分析

ROLLER BEARING SEAT LEAKAGE FAULT ANALYSIS AND IMPROVEMENT OF 1550MM COLD ROLLING MILL OF ANYANG IRON AND STEEL SUPPORT

XingWei ZouDeXi GaoDan ZhangYueHeng WangLei WangKe MaYongQiang(Branch group cold rolling plant of Anyang Iron &steel Co)

ABSTRACT

According to the 1550 cold rolling mill of Anyang steel supporting roller bearing seat leakage accidents, repair equipment and fuel cost is higher, in combination with the production situation of the supporting roller bearing seat leakage failure analysis, find out the reasons and put forward the improvement measures, good results achieved by improving the supporting roller bearing seat, solves the problem of oil leakage.KEY WORDS Cold rolling mil Supporting roller The bearing seat Fault Analysis

0 前言

随着经济社会各行各业对薄板的需求量的增加，轧制高质量高性能的卷带薄板已经成为当今轧钢企业重要的工作方向，酸洗-冷轧联合机组是当今世界上技术最成熟、最先进的冷[1]轧设备。在机组中轧机轧辊因直接参与板带的轧制是其最关键设备，本文结合安钢1550mm酸洗-冷轧联合机组生产实际情况针对轧机轧辊中支撑辊轴承漏油故障进行讨论分析，得出造成故障是由于油压过大超过设计值、回油不畅、装配问题、设计缺陷、油封问题等几方面因素的结论，并提出改进措施和方法，解决了支撑辊轴承漏油问题，取得了良好的应用效果。1 安钢冷轧1550mm酸轧机组支撑辊设备概况

安钢新建1550mm酸轧联合机组年生产规模120万t，其中冷轧产品70万t，热镀锌产品35万t，冷硬卷15万t。产品定位为高级家电板和建材板。1550mm酸轧联合机组中轧机采用5架6辊轧机，最大轧制压力达22000kN，轧制速度：轧机入口侧:：最大280m/min，S5轧机轧制速度：最大1350m/min，其中支撑辊采用中国一重生产的锻钢轧辊，支撑辊尺寸：φ1300 /1150×1550 mm；支撑辊总长：～4790 mm，辊面硬度：HS 60-65 ；轴颈硬度：HS 40－50；材质：45Cr4NiMoV，由于其轧制力负荷比较大，因此在支撑辊轴承选择上采用的是瑞典进口的SKF四列圆柱滚子轴承（Φ800/Φ1080×750 mm），其结构（如图1）：采用四列圆柱滚子轴承,在支撑辊的两侧装有止推轴承。轴承座为铸钢件，结构设计上能满足稀油润滑的要求。轴承座上带有耐磨铜衬板。轴承座上的快速接头采用带自密封的快换接头，用来防止在换辊过程中稀油漏掉污染乳化液。支撑辊两端都设置了止推轴承，可以实现支撑辊传动侧和操作侧互换，润滑方式为集中稀油润滑。

图1 支撑辊轴承装配图 支撑辊漏油故障原因及分析

安钢1550mm酸洗-冷轧机组投产初期支撑辊轴承润滑油消耗量过大，经检查发现系支撑辊轴承座漏油，漏油点集中在回油管接口处及轴承座与轧辊接口处，事故频繁发生，不仅造成大量油品的浪费而且轴承消耗和维护费用也大幅度的提高，支撑辊轴承润滑得不到保障，影响轧机的机时产量，同时带来环境污染问题。从机组实际运行情况来看造成支撑辊轴承漏油的因素是多方面的，并且许多因素处于不稳定状态，时有时无。如何在生产中摸索出控制好这些不稳定因素，保证支撑辊轴承能够以良好、润滑、稳定的状态服务生产是我们目前亟待解决的问题。

通过对下线的故障支撑辊轴承座进行检查，并针对漏油原因进行讨论分析，发现就目前造成安钢1550mm酸轧冷轧机组支撑辊轴承座漏油的原因有以下几个方面： 1.油压过大超过设计值，轴承座密封元件以及诸如油管、接口等零部件在设计上都有一定的耐压范围，轧机在轧制过程中由于受到条件限制，同时为保证支撑辊轴承能够有较好的润滑，工作中会出现短期间歇性超压现象。

2.支撑辊轴承座回油不畅，尤其是上支撑辊轴承座在上机后万向回油管有“U”型弯儿就会造成回油不畅，另外润滑油中杂质含量过高或者有异物导致异物堵塞也是造成回油不畅的重要原因。

3.装配问题，在支撑辊轴承的装配中，由于工作人员的责任心不强，会出现接口螺丝未拧紧，平面密封胶涂抹不均匀，螺丝紧固剂未按规定加注以及背靠背骨架密封野蛮安装等情况，另外轴承座端盖上一圈55mm螺丝由于螺丝松紧度不一样会出现一侧有间隙，这都会造成支撑辊轴承座漏油。

[2]4.轴承座设计缺陷，在支撑辊轴承座靠近轧辊辊身一侧的端面（图2）上设计有一排用于回油的堵丝孔，其中最下部两个孔影响到支撑辊轴承座水封的密封，同时在进、回油管和轴承座的连接丝孔上也存在不对中现象，从而造成进、回油管安装不紧固，这都会造成漏油故障。

5.油封问题，分为两个部分：靠近辊身的水封，轴承内部背靠背骨架密封；密封属于正常损耗件，出现损坏没有及时更换就会造成漏油故障。

6.“Ο”密封圈，有两处，分别位于端盖处和油管接口，“Ο”密封圈也属于正常损耗件，出现损坏没有及时更换也会造成漏油故障。

图2 支撑辊端面 支撑辊漏油故障改进方法及措施 3.1油压过大超过设计值

对油泵出口压力表和轴承座入口压力表进行实时监控，严格控制油泵出口压力，确保其在设计范围内能够对支撑辊轴承连续、恒定的供油。3.2 支撑辊轴承座回油不畅

每次上机后轧制前要打开轧机卷帘对支撑辊轴承进行检查，发现有“U”型弯及时进行理顺；控制油品质量减少油品中的杂质及异物。3.3 装配问题

实行作业长制和装配责任追究制，加强对装配工进行轧辊装配质量考核，强化职工责任意识，实行装配的自检、互检，以避免接口螺丝未拧紧，平面密封胶涂抹不均匀，螺丝紧固剂未按规定加注以及背靠背骨架密封野蛮安装等情况；配备专业电动工具确保端盖螺丝预紧力一致。

3.4 轴承座设计缺陷

对于油管接口孔不对中问题对油管进行扩孔处理，对于端面丝孔缺陷使用平面密封胶将其覆盖，并及时反馈厂家进行优化完善。3.5 油封问题

加强日常检查，并建立油封检查登记制度，对下线轴承座进行精细化检查,密封唇口要用手直接触摸，发现有问题的油封及时更换；对背靠背骨架密封缝隙处用高压甘油小车加注甘油；装配前对支撑辊辊颈进行煤油清洗并涂抹润滑油确保辊颈与轴承、密封形成油膜。3.6 “Ο”密封圈

对每次下线的支撑辊轴承都要进行检查，发现损坏及时更换，更换端盖“Ο”密封圈时要涂抹黄油，以防损伤“Ο”密封。改进效果

[3] 通过以上改进，漏油问题彻底解决。改进前每月需补充润滑油20桶左右，改进后每月加油量不超过10桶，平均每年可节约润滑油120桶，直接降低成本10万元左右，节能降本效果明显；同时由于漏油问题解决，减少了停机更换时间，大大提高了轧机的机时产量，改造前平均3次/月，每次需投入换辊人次5人左右，换辊时间约2小时，改进后，支撑辊几乎不漏油，不需投入人力及时间，只需进行日常维护，遇到计划检修才进行抽辊检查，减轻了职工劳动强度，提高了设备的利用率和机时产量，增加了利润，减少了系统维护费用；另外在堵塞了漏油点之后也避免了乳化液通过漏点进入轴承座内对轴承的损害，保障了SKF轴承各个摩擦副的润滑效果，减少了轧辊轴承抱死、烧蚀的情况，降低了备件费用；此外，轧辊在轧制过程中如果出现轴承抱死、烧蚀的情况，会导致堆钢等事故，由此可见，轴承座漏油故障改进后无形中减少了轧制事故的产生；最后，漏油故障解决后，轧机工作区域工作环境得以改善，环保效果明显。总之，支撑辊漏油故障的解决不仅具有显著的经济效益还具

[3] 有环保、节约资源的社会效益。结语

作为安钢1550mm酸轧机组的5机架6辊轧机核心部件，支撑辊轴承座润滑油泄漏，将对生产造成很大的影响，我们根据密封原理，结合生产实际情况以及总结多次维修和事故处理的经验，包括进行合理的人员的管理制度，提出了消除支撑辊轴承座漏油的改进方法和措施，在实际应用中起到了良好的效果，为安钢的冷轧产品的升级、改造及降本增效做出了重要的设备上的保障，为同行业类似设备事故提供了借鉴意义。参考文献：

[1]邢巍，踞艳军，安钢1550mm冷轧机组TMEIC激光焊机应用及焊缝质量分析.冶金丛刊，2014.（2）：10-13

[2]秦颖军，张世臣，轧机漏油问题的预防和解决.一重技术，2004.（2）：95-98 [3]李林，棒材精轧机轴承平衡油缸漏油分析.冶金丛刊，2008.（4）：17-19

篇6：试论暖通系统新风机组的故障及改进措施

在运电站的经济效益的提高, 必须研究真空系统运行的优化。只有当真空严密性良好和真空泵出力正常时, 能够将漏入凝汽器的空气量全部抽出, 则对凝汽器传热系数几乎不会产生影响。当漏入空气量增加或真空泵出力不足时, 漏入凝汽器的空气量大于真空泵抽出的空气量, 空气量将在凝汽器内积聚, 空气浓度增加, 使得总体传热系数K下降, 严重影响机组热效率和发电出力。因此有必要分析影响抽真空系统运行效率的影响因素, 并研究改善提高措施。

1 水环真空泵工作原理及运行效率分析

CP650机组采用NASHTC11型水环真空泵作为抽真空设备。水环真空泵凭借着运行经济、结构独特、工作安全可靠、寿命长、维修工作量小、操作安全、简便等优点, 被电站广泛采用。

1-水环;2-吸气口;3-排气口;4-泵体;5-叶轮.1-water ring;2-suction;3-exhaust;4-pump body;5-impeller.

水环真空泵是以泵转动部分的机械作用排除泵体内的气体为理论基础的。其工作原理如图1:叶轮偏心安装在注有适量工作水的泵体内, 当带有若干叶片的转子旋转时, 由于离心力的作用, 注入泵体内的水被甩到泵体四周形成水环, 叶轮轮毂与水环表面之间也形成月牙形空间。转子每旋转一周, 转子上相邻两叶片与水环间所形成的密闭空间均做由小到大、由大到小的反复性变化。当空间由小变大时, 产生真空, 经进气口吸入气体:由大到小时, 产生压力, 气体被压缩并通过排气口排出。由于每个相邻叶片与水环所构成的空腔均处于不同的容积变化过程, 因此当转子旋转时, 泵的吸排气过程均是连续、不间断过程。

水环真空泵性能的影响因素:

CP650核电机组冷端系统配置的抽气设备是NASHTC11型水环真空泵, 其在P=3.34k Pa, 工作水温15℃时对应的抽气能力为1150-2150ft3/min、64.3-120.2kg/h。其性能曲线如图2。

影响水环真空泵运行性能的因素主要有:工作水进口温度、吸入压力、抽汽气混合物温度、工作水流量、抽气介质和真空泵转速等。当水环真空泵各参数发生变化时, 特别是工作水进口温度和抽气温度, 真空泵的工作性能将发生极大变化。图3为实际真空泵的运行性能曲线, 可以看出:实际真空泵性能曲线与规定条件下的真空泵性能曲线差别很大, 必须对其进行修正。工作水温度升高、吸入口压力降低、抽气温度升高等都将降低真空泵的抽吸能力, 反之亦然, 且上述因素之间多相互影响。工作水温度是影响真空泵性能的主要因素, 它不受凝汽器和抽气设备状态的影响, 只取决于其冷却系统的工作性能。因此可以通过降低工作水温度来提高真空泵性能。

2 抽真空系统工作水温优化运行

CP650核电机组真空系统的真空泵, 取自SER水, 采用常规岛闭式冷却水SRI对其进行冷却。在机组运行初期, 连续数个循环内冬季工况, 凝汽器氧含量超标.具体现象是随着冬季气温的降低, 二回路凝结水溶解氧含量呈此续升高的趋势, 氧含量达到了60PPb左右, 严重偏离技术规范对二回路水质的要求。

为了查找凝结水氧含量超标原因, 2005年1月运行人员尝试对CVI泵出口冷却器温度进行调节 (对分离器进行换水) , 结果显示溶解氧出现了较明显的下降, 图4为1月28日8:45对2CVI泵分离器换水引起的溶解氧变化图 (10:00结束) 。图5为1月28日19:00 1SRI水温调低 (影响CVI泵出力) 引起的凝结水溶解氧变化图。

原因在于真空泵冷却水最初采用混合以后的闭式冷却水SRI, 在冬季的温度一般维持在26度左右。通过SRI水冷却后的真空泵工作水温度一般是在30度, 故真空泵内工作水的温度大约在33度左右, 这样真空泵吸入口真空仅有5.0k Pa。这样的抽吸能力在夏季凝汽器真空约8-9k Pa的工况下不会有问题;但在冬季, 凝汽器内由于循环水温过低导致汽轮机排汽过度冷却形成的真空值高达2-3k Pa, 这样真空泵抽吸不凝气体的能力就很低, 甚至可能导致空气反向流向凝汽器, 最终导致凝汽器内不凝气体集聚, 不凝气体分压增加, 表现为凝结水氧含量超标。为此实施了技术改造, 将真空泵冷却水改自SRI111VD下游, 未经旁路混合 (冬季温度一般为14-15度) , 这样真空泵在冬季的工作水温可降至20度, 对应的吸入口真空可达2.3k Pa, 完全满足冬季对真空泵不凝气体抽吸能力的要求。

这虽然解决了冬季凝结水氧含量偏高的问题, 但是对于夏季循环水高温运行工况, 由于真空泵热交换器SRI侧入口温度可达30℃, 出口温度为35℃, 工作水温度一般为38-40℃, 其吸入口真空为6.6-7.4k Pa, 而此时凝汽器真空值一般为8-9k Pa, 虽然可以满足要求, 但抽吸压力不足、真空偏低, 严重影响机组热效率。

为了进一步改善夏季机组真空偏高问题, 工程上的常用方案:使用冷冻水作为冷却水源、更换冷却器提高换热效率等。由于更换热交换器需论证设备的匹配性, 且不易于实施, 本文将重点分析使用冷冻水作为冷却水源的可能性。

由于机组实际上仅对CVI301PO进行了改造 (该项改造现已拆除) , 从上表数据可以看出, 这就带来了以下问题:

1) 2005年2月, 2SRI技改尚未实施, CVI301PO使用SES冷却为7℃ (夏季SES正常投运期间温度略高, 为10.5℃) ;CVI101PO仍使用混合后的SRI水冷却 (27℃) , 其运行工况接近夏季运行工况, 其吸入口极限压力为5.26k Pa。由于CVI301PO吸入口在工艺回路上处于抽气总管的最上游, 并且其吸入口压力远低于另外一台运行泵, 这就使得大量的不凝结气体和水蒸汽的混合物吸入CVI301PO, 几乎所有的水蒸汽凝结的汽化潜热释放到CVI301PO工作水中, 301PO热交换器的温升达15.1℃, 而101PO热交换器温升仅为2.2℃。根据上表数据进行计算, 可以看出CVI301PO的出力或抽吸效果非常好, K1值达到了3.699, 而101PO的K1值为负值, 说明其对凝汽器真空的维持并无贡献, 若其吸入口逆止阀故障的话还有可以能反吸空气至凝汽器。但即使如此, 在试验运行期间, 仅单台泵采取SES冷却, 凝汽器真空仍旧提高了2k Pa, 凝汽器排气温度也降低到30℃左右, 这说明降低工作水温的有效性。

2) 查询系统手册知SES系统运行参数如下:供水母管压力为0.32MPa (低于SRI出口0.6MPa的压力) , 供水设计流量100T/h, 压缩机组功率2×17k W, 夏季载荷一般保持87%, 出水温度10.5℃。在夏季各变风量机组启动使用SES冷冻水后, 直接导致用于抽真空系统的SES冷冻水流量不足 (2005年运行期间曾因DVM使用SES冷冻水导致冷冻水流量不足, 最终切换回SRI冷却) 。另外, 2005年试验运行期间主要在冬季, 凝抽气中水蒸气含量远低于夏季运行工况, 夏季凝汽器内乏汽冷凝不足, 也使得大量的水蒸气冷凝在抽吸效果较好的CVI301PO。这两方面原因导致夏季工况CVI301PO工作水温持续升高, 最终接近另外一台运行泵, 对真空的改善提高作用严重下降。

3) 在实施真空泵SRI冷却水切换至111VD下游技术改造后, 由于冬季海水温度较低 (最低7℃左右) , 板式热交换器后SRI冷却水温 (约12℃) 接近SES冷冻水温 (7-8℃) 。故在实施技术改造后, 冬季使用SES冷冻水冷却凝汽器对真空提升效果变得不明显。由于冷源改造为SES冷冻水的运行经验仅为2005年冬季, 并且目前该改造已经拆除, 已也无法确认夏季所有真空泵冷源均由SES冷冻水冷却对真空提高的效果大小。

4) 如三台真空泵均改为SES冷冻水冷却, 则需计算SES冷却量和冷却流量是否足够。

计算如下:当前SES冷冻机组通过四个RC130模块化单元冷水机组组成, 其中每个单元制冷量为130 k W, 共计520k W。当前夏季真空泵运行需要的冷量Q1=m Cp△t=56.25×994.2×4.178×7=454.3k W, SES系统需求冷量为Q2=m Cp△t=100×999.8×4.194×2.5=291.2k W, 因此真空泵使用SES冷冻水后为总冷量为Q=Q1+Q2=745.5k W, 已超过当前压缩机冷量极限, 因此需要技改增加压缩机冷却量。若保证真空泵冷却流量需求84.4m3/h, 仅余15.6m3/h用于DVM变风量机组运行, 假设不进行改造增加SES冷冻水流量将导致DVM变风量机组进出水温升达到16.03℃ (当前温升为2-3℃) , 这将导致各通风房间温度上升12-14℃, 严重影响常规岛配电盘运行, 因此同样需要技改增加SES冷冻水的流量。

5) 假设对SES系统实施上述技改后, 将三台真空泵的冷源均切换至SES冷冻水进行冷却 (流量满足设计要求28.123m3/h) , 那么可以分析如下:

目前夏季真空泵热交换器温升为7℃, 假设换热量变化不大, 则切换为SES冷却后可以计算出热交换器出口温度为17.5℃, 进而可以计算出真空泵内工作水温约24℃ (对应饱和压力为2.98k Pa) 。相比上表中当前夏季机组真空泵约39℃的工作水温 (对应饱和压力为7.0k Pa) , 工作水温影响抽吸能力系数分别为、, 抽吸能力增加接近五倍。而系数与工作水温无关。系数只能试验数据给出, 但根据上述理论分析中曲线可知, 在6-9k Pa范围内, 抽吸气体为汽气混合物系数效果明显。综合上述分析, 理论上应可明显改善机组真空2-3k Pa, 进而大幅提高机组热效率, 大大提高机组发电能力。

从上述分析可知, 建议在实施SES技术改造增加冷却流量及制冷量后, 将CVI真空泵冷却水全部切换至SES冷冻水, 来验证其对真空的改善作用。从同类火电机组运行经验看, 一般至少可以提高真空1-2k Pa, 从而大大提高机组热效率。

3 结束语

通过上述分析可知, 在所有真空泵采用SES冷冻水代替SRI闭式冷却水对工作水进行冷却优化方案后, 应可提高凝汽器真空1-2k Pa左右。大型汽轮机每增加1k Pa真空降低汽耗率1.5%, 则发电机出力可以提高1-2%, 取中间值1.5%, 则全年以6个月计算, 1.5%×1.5%×650MW=14.625MW, 发电量增加63180MWh。由此可以看出, 在在运电站实施上述改进措施后, 将显著提高在运核电站机组运行效率, 增加发电收益。

摘要：在核电机组的运行中, 凝汽器的真空受到如凝汽器热力特性、循环水流量、抽真空系统运行效率等多种因素影响, 而凝汽器真空的高低将直接影响机组的热效率和经济性。为了提高在运电站经济效益, 本人所在电站曾将抽真空系统的工作水冷源部分改为空调冷冻水进行冷却, 但实施后效果不明显, 本文就此现象进行了理论分析和现实验证, 指出由于冷源仅部分修改为冷冻水后真空泵运行出力不均衡是导致改造效果不佳的主要原因, 并给出了改进措施, 预期可以达到较好的经济效益。

关键词：核电,真空,运行优化,改进措施

参考文献

[1]池志远, 等.核电机组发电能力改善的途径[J].热力发电, 2007 (6) .

[2]邹征宇, 石奇光, 王占武.电厂水环式真空泵密封水温度对单元机组效率的影响[J].华东电力, 2006, 34 (2) :54-57.

[3]周兰欣, 张淑侠, 王统彬, 等.凝汽器抽气管道优化研究[J].汽轮机技术, 2005, 47 (5) :352-354.

[4]胡洪华, 居文平, 黄廷辉.大型电站双背压凝汽器优化运行的研究和实践[J].热力发电, 2003 (3) :8-11.

[5]朱信义.真空泵密封水和抽入气体温度对机组真空的影响[J].热力发电, 2010, 39 (8) :93-95.

[6]顾崇廉.汽轮机真空辅助冷却系统的研究[M].保定:华北电力大学, 2009:41.

[7]付昶, 武学素.凝汽式汽轮机背压变化对机组功率影响的研究[J].热力发电, 1999 (1) :39-44.

[8]孔令华.双背压凝汽器真空系统优化管理[J].华北电力技术, 2007 (11) :45-46.

[9]付昶, 武学素.凝汽式汽轮机背压变化对机组功率影响的研究[J].热力发电, 1999 (1) :39-44.

篇7：试论暖通系统新风机组的故障及改进措施

关键词：TEDS；故障；报警准确率；分析；改进建议

今天飞奔在中国广袤大地上的高速列车标志着中国铁路已跨入世界铁路先进行列，机电高度一体化的动车组，融合了当今世界在机械、电子、冶金、非金属材料应用等领域的最前沿技术。但是，在享受高科技给人们带来诸多好处的同时，我们须时刻保持警惕，勿忘安全，在高速运行状态下的动车组任何一个细小、细微的故障都可能引发重大事故，传统的以人为主的检查作业方式容易造成漏检，检车作业质量和效率难以得到保证，增加了发生动车组运行安全隐患的概率。动车组运行故障动态图像检测系统（Trouble of moving EMU Detection System，简称TEDS）用以智能检测经过该设备的动车组在运行过程中出现的故障，再结合人为确认的方式，切实掌握动车组运行中存在的安全隐患。TEDS系统发生故障将直接影响动车组运行的安全，所以保证TEDS系统的质量具有非常重要的意义。

一、TEDS系统概况、组成

（一）TEDS系统概况。TEDS系统利用轨边安装的高速面阵相机和高速线阵相机，采集动车组车体底部、车体两侧裙板、车辆连接装置、转向架等可视部位图像，采用自动识别技术识别车体故障，实现故障的分级报警，同时图像通过网络实时传输至室内监测终端，由人工对异常报警进行确认和故障提交，以提高动车所作业质量和作业效率，加强动车检修运用中隐性故障的发现能力，并提供故障基础信息的收集、分析和管理功能。

（二）TEDS系统组成。TEDS系统主要由轨边探测设备、探测站设备和监测站三部分组成。1、轨边探测设备。包括沉箱、侧箱、补偿光源、相机采集模块、车轮传感器、吹风除尘装置、电缆、光纤等。2、探测站设备。包括动车组车辆信息采集、图像信息采集、数据传输、控制箱、系统自检、监控和防雷设备等。3、监测站。包括数据存储、图像处理传输、图像分析识别服务器、集中复示中央服务器和网络设备、报警终端、打印机、防雷设备等。

二、TEDS系统典型故障案例分析

上海动车段设备车间自2014年起正式承担TEDS设备检修相关工作，在设备使用期间，检测出大量运行过程中的动车组故障，有效保证了动车组行车安全。但同时，设备在使用过程中也暴露了很多问题，现将典型案例分析如下：

（一）线阵相机供电电压不足导致个别通道无图片信息。2015年4月17日，我段TEDS监控中心发现上海虹桥站TEDS上行及下行线阵设备发生部分相机通道无图的情况。4月18日凌晨，维修人员利用天窗点上线进行故障排查，发现相机电源已停止供电，导致相机无法正常拍摄图片。维修人员重启相机电源后相机又恢复正常工作。判断该故障原因为：TEDS系统相机共用同一个开关电源，动车过车时系统需要同时启动这些相机，导致瞬时供电电压不足，引起電源故障，停止供电。据统计，类似上述情况在2015年4月到6月于TEDS设备各点共发生18次，原因均为电源电压不足所致，且重启相机电源后均可修复该故障。

可由于TEDS设备维修受到站内天窗作业时间、地点等限制，维修人员无法在故障出现后立即前往现场修复、频繁的出现该类故障导致设备使用效率大大降低，无法有效检测动车运行情况，带来一定的安全隐患。

（二）探测站机房内服务器/采集机挂起。2014年6月12日，我段TEDS监控中心发现上海虹桥下行设备探测站已不传送图片，采集机无法连接，初步判断为探测站采集机挂起。6月13日凌晨，维修人员利用天窗点上线排查故障，发现采集机的确已经挂起，所以无法正常采集图像，经重启采集机后恢复正常采图传图。

该类故障的发生频次也较高，自2014年5月到6月于TEDS设备各点共发生18次。同样，由于天窗作业的特殊性，作业人员无法及时修复此类故障，导致设备较长时间内无法正常使用。

三、TEDS系统故障维修保养计划

由上文可见，TEDS设备目前依然存在稳定性不够，小故障较多的问题，所以必须展开定期的保养维护措施，可以及时发现并处理设备故障。现阶段，我段对TEDS设备检修分为日常维护及定期检修，日常维护包括故障临修、周检和春秋季整修。定期检修分为中修和大修，设备定期检修必须严格按规定的修程周期进行，确保设备不失修。

（一）周检。TEDS探测站设备实行周检，维修人员针对各项技术指标进行测试、校验、调整，检查外部设备、设施的紧固、清洁等，并认真填写周巡检记录单。如设备发生故障，则由段TEDS监控中心开临修单，报修设备车间。

（二）春秋季整修。TEDS设备每年进行春秋两次整修。主要对外部设备和设施进行预防性整修，更换易损易耗件，确保设备正常运行。

（三）中修及大修。中修及大修检修周期分别为3年和6年。中修时全面排查设备故障，保持设备使用状态，对现场设备的机械结构、锈蚀情况、高速相机状态及机房内服务器、主机、UPS备用电源等逐一检查并更换损坏的配件；大修在中修的基础上要进一步提高设备性能，更新改造设备硬件并升级软件。检修结束后，必须对设备进行模拟过车试验，查看设备使用状态，确保设备使用良好。

四、设备改进建议

针对上文所述的设备常见故障，建议对设备进行一些合理的改造，可以有效防止设备频繁发生故障。

（一）相机电源改造。因动车过车时，TEDS设备接到来车信号，同时打开多台相机，其瞬时电流较大，易导致相机电源供电不足，引起相机故障。如每台独立的相机使用单独开关电源进行供电则可以避免上述情况的发生，大大降低相机故障率。

（二）远程重启探测站机房服务器。因TEDS设备24小时开机运作，服务器、采集机等设备易发生死机等情况，且只需要重启即可修复，如去现场恢复需申请天窗点，待夜间上道作业时已经影响了设备使用率，且消耗时间及人力。若能在设备现场安装远程智能开关插座可以一定程度上解决这个问题。如服务器死机，只需要在远程控制软件中操作开启或关闭电源，重新给电后，服务器则会自动重启修复。

五、结束语