高加泄漏原因分析现象

2024-04-12

高加泄漏原因分析现象（精选8篇）

篇1：高加泄漏原因分析现象

锅炉水冷壁泄漏、爆管现象、原因及处理

一、现象: 1：汽包水位降低，严重时汽包水位急剧下降，给水流量不正常的大于蒸汽流量 2：炉膛负压瞬时偏正且不稳定 3：炉管泄漏检测装置报警

4：从检查孔、门、炉墙等不严密处可能向外喷烟气和水蒸汽，并有明显泄漏声 5：主蒸汽流量、主蒸汽压力下降

6：泄漏后各段烟气温度下降，排烟温度降低 7：锅炉燃烧不稳火焰发暗，严重时引起锅炉灭火 8：引风机投自动时，静叶开度不正常增大，电流增加

二、原因：

1：给水、炉水质量不合格，使管内壁腐蚀或结垢超温 2：炉水泵工作失常、造成炉水循环不良

3：燃烧调整不当，火焰偏斜，造成水冷壁管被煤粉冲刷磨损 4：节流圈安装不当，管内有异物造成水循环不良 5：管壁长期超温运行

6：吹灰器内漏或未正常退出，蒸汽吹破炉管 7：管材质量不合格，焊接质量不良 8：水冷壁结焦 9：大块焦砸坏水冷壁管 10：锅炉长期超压运行 11：锅炉启动升温、升压过快 12：管材老化失效

13：锅炉严重减水处理不当，继续上水使管子急剧冷却或锅炉严重减水使管子过热爆破 14：水冷壁膨胀受阻

三、处理: 1：当水冷壁管泄漏不严重能维持汽包正常水位时，可适当降低参数运行，降负荷运行，密切监视泄漏部位的发展趋势，做好事故预想，汇报值长，请示尽快停炉

2：当水冷壁管爆破不能维持正常水位时，立即停炉。停炉后继续加强上水，水位不能回升时停止上水，省煤器再循环门不应开启 3：水冷壁管爆破严重减水时，应进行下列处理（1）：立即停炉，维持引风机运行，排除炉内蒸汽（2）：停炉后继续上水，维持汽包水位

（3）：若无法维持水位，应停止炉水循环泵及给水泵运行（4）：停炉后，电除尘应立即停电

篇2：高加泄漏原因分析现象

535、一次中间再热、凝汽式单轴三缸三排汽口汽轮机，1985年投产使用。全机共有8段非调整抽汽。其中1、2、3段分别为3台高加抽汽用汽。回热加热系统的配置方式为“3大2小”，即3台高加、1台前置式蒸汽冷却器和1台外接式疏水冷却器。3台高加均为“U”型管表面式加热器，疏水采用逐级自流的方式，＃1高加疏水最终至除氧器。疏水装置为电动式调节装置。高加水位运行不稳定，据运行日记统计，最多时一个月高加动作8次，高加投入率不高。原因分析

1．1 疏水装置调整性能差

高加疏水系统中的疏水装置仍采用KDJ式电动调节装置，这种装置属于80年代的产品，由于其执行机构机械元件多，迟缓率大，很容易出现刹车失灵，产生过调现象。当高加水位偏高需增大调整门开度时，由于执行机构的过调现象，会使水位降低过多；而当高加水位偏低需减小调整门开度时，往往会使水位又上升过多。由于水位不稳定，调整门频繁动作，对高加内部及其疏水系统的管道冲蚀增大，甚至会产生振动，调节阀也易冲蚀磨损，经常出现故障，以至造成高加水位调整失灵，引起高加保护动作，或高加无水位运行，特别是汽轮机变工况运行时，高加水位就更加难以控制。

1．2 高加疏水至除氧器管道布置不合理

投入＃

2、＃3高加疏水，调整至正常后投＃1高加时，随即出现水位不断升高甚至满水现象。而疏水管道为∮219 mm×7 mm，疏水调节阀窗口通流面积79．4 cm2，通流面积足够，造成＃1高加疏水不畅的原因是疏水管路压力损失太大，使疏水调节阀压差减小，影响了通流能力。图1为改造前的高加疏水至除氧器管道布置。

1．3 高加疏水至除氧器管道管壁偏薄

由于长期被冲蚀，高加疏水至除氧器管道管壁已由原来的8 mm减至4～5 mm，特别是疏水管道弯头处，由于高加水位的波动，磨损特别严重，以致管道及弯头处泄漏而造成高加停运。改进措施

据上述分析，在2002年＃8机组大修时，采取了以下改进措施。

2．1 更换KDJ自动疏水装置

切除KDJ的电动疏水装置，更换为自调节液位控制装置。自调节液位控制装置克服了传统的浮球式、气动式、电动式液位调节产品的缺点，基于“汽液两相流”的原理，自动调节容器出口流量，从而达到相对稳定的液位。其结构见图2。

疏水由阀口进入，调节汽由进汽口进入阀体内部，当调节汽进入阀腔与疏水混合后，调节汽随疏水一起向阀腔喉部流动，由于喉部截面积不变，疏水的有效通流面积相应减少，使疏水流量降低，从而达到阻碍疏水的作用。由于汽体比容为液体的1 000多倍，只需极少汽量就可控制大量的疏水变化。该装置自调节能力强，无活动部件，无任何机械、气动、电动传动和控制系统，无需热工信号的支持，内芯采用全不锈钢材料，高温下耐蚀、耐磨、耐冲刷性好，且适应负荷变化范围大。2．2 改变布置方式

原系统在除氧层有7个弯头，管路较长，经改进后，减少了4个弯头和7 m的管路，较大幅度地减少了压力损失。图3为改造后的管路布置方式图。

2．3 更换高加疏水至除氧器管道

为提高管道的强度、耐蚀、耐温性能，将高加疏水至除氧器管道由原来的＃20钢更换为不锈钢管，弯头采用∮219 mm×8 mm不锈钢材料，并对相应支吊架进行了改造，减小管道摆动。改造效果

通过对高加疏水系统的改进，2002年8月至2003年2月期间，＃8机3台高加在机组运行中都能全部投入。且由于高加疏水系统中采用了汽液两相流疏水器，自调节能力强，适应负荷变化范围广，在机组负荷40％～100％范围内都能实现稳定控制，保持高加水位在规定范围内运行，增强了机组变工况运行时回热系统的适应性。高加疏水系统故障率由改造前的55％降为0，高加稳定性及投入率大大提高，机组热效率也相应增加，提高了机组的安全性；同时，由于新加装的汽液两相流调节装置无机械电气元件，无需热工信号的支持，减少了热工人员及运行人员的工作量。4 巩固措施

篇3：液动高加旁路泄漏分析

目前在很多电厂高加旁路都存在泄漏问题, 旁路泄漏导致给水温度降低, 影响机组热经济性。本文以一台600M W火电机组为例, 计算高加液动旁路泄漏引起的经济性降低, 并分析泄漏原因, 提出改进措施。

1 给水旁路泄漏经济性分析

表1为一台N 600-165/535/535机组额定状态热力系统计算参数。

假设旁路泄漏份额=0.09。则旁路后的给水焓为:

给水焓降低Δτ=t8-h′=40.06 kJ/kg则旁路泄漏引起的新蒸汽等效热降增加:

式中τr为r级高压加热器给水焓升;ηr为r级高压加热器的抽汽效率。

循环吸热量的变化为:

式中, Qzr-7为第七级、Qzr-8第八级排挤1kg抽汽引起的再热器吸热量的变化。

装置效率相对降低:

式中ηi为高压加热器给水无泄漏时的装置效率;H为新蒸汽等效焓降。

2 旁路泄漏原因分析

参见图1, 旁路系统组成为:旁路管道、进出口阀、控制针阀、注水阀 (或称为初始阀) 、卸载阀 (或称为快开阀) 、疏水阀。高压加热器正常运行时, 液动进出口阀旁路通道关闭, 高压加热器通道开启, 给水经过高压加热器进入锅炉。

2.1 旁路工作原理

当高加出现故障时, DCS系统输出警告信号至控制室, 同时打开卸载阀将进、出口阀内部液压缸下腔内的介质排空。介质通过控制针阀补充到液压缸上腔, 阀瓣上下压力差推动阀瓣向下运动, 关闭主回路, 同时打开旁路。同时疏水阀开启, 将管道积水排出。卸载阀继续保持开启位。入口、出口阀完全关闭, 主回路被隔绝介质从旁路绕过高加进入下游。

高加进口液动三通阀在切换至旁路后不应自动切回高加主路, 需人员现场操作方可重新启用高加系统。高加故障排除后恢复投入时, 关闭卸载阀, 待给水压力较高, 打开注水阀往高加管束充水。关闭控制针阀, 这时三通阀活塞上下因高加水侧管路压力升高逐渐达到平衡, 三通阀即被打开。三通阀完全打开后, 关闭注水阀 (注完水后高加内部的水压是接近给水压力的) 。

2.2 旁路泄漏原因

旁路泄漏一般很难引起运行人员注意, 只有在泄漏明显时, 才会请旁路阀生产厂家来维修。因为液动旁路的结构及工作特点, 引成旁路泄漏的原因有以下几点:

(1) 三通阀上部保护装置的控制水系统活塞上的经常流水小孔被堵, 造成活塞下部经常无水通过, 产生锈蚀, 致使活塞卡在活塞缸的某一位置不能动, 三通阀阀杆升起时被活塞杆顶住, 使阀杆开启时, 达不到规定的行程, 有部分水未经高压加热器加热, 经旁路直接去省煤器;同时如果小孔被堵后, 有可能活塞上部水压升高, 致使高加保护误动作。

(2) 长期运行使上阀座填料松散、冲蚀掉, 破坏密封功能, 使给水从旁路短路。在正常的运行当中使低温给水短路, 经上阀座与阀体的密封部位流到高加出口, 与加热后的给水混合, 最终使给水温度降低, 影响经济性。

(3) 活塞缸内壁极度磨损, 活塞环断裂、破损, 造成活塞上下压力水短路, 没有压力差使活塞不能正常上下运动。

(4) 阀体的上阀座部位有冲刷现象, 阀体壁厚局部减薄。

(5) 传动机构工作不正常。

3 预防旁路泄漏和卡涩的措施

高压加热器是热力系统中最重要但故障频率较高的加热器, 运行人员应该引起足够的重视, 保证高加在一个安全可靠的环境下运行。运行时应重点监视和维护。

(1) 提前制定出手动开关高加三通阀的措施, 以防止切除高加时发生高加出入口三通阀卡涩, 不能正常开关的情况。

(2) 投高加时, 给水压力较高才能开始注水, 否则即使高加水侧注满水, 也会因为压力不够, 三通阀不能被顶起, 延误高加的投入。

(3) 当发现旁路阀门关闭不严时, 应及时手动关上, 检查进水联成阀全开状态。

(4) 正常运行时高加保护水至联成阀上部活塞管路排地沟门处于开启状态。全关, 管路水压会升高, 高加保护会误动作。

(5) 发现联成阀上部阀座密封圈有不同程度的损坏时, 要及时更换新的密封圈, 使给水不会从阀芯与上阀座之间泄漏。

(6) 大小修时, 要检查试验传动机构的动作灵敏度。

(7) 高加注水前应进行充分的疏水和放气, 严格控制注水速度和温升。

(8) 为保证高加旁路保护系统动作正常可靠, 应进行定期试验, 而不能仅仅在启停前后试验。

4 结论

篇4：高加运行中泄漏原因分析及对策

关键词：高加；泄漏；分析；对策

国产引进型300WM机组均采用回热系统，高加的投入对机组运行经济性影响很大，而且加热器的停运还会影响机组的出力，若要维持机组出力不变，则汽轮机监视段压力升高，停用的抽汽口后的各级叶片、隔板的轴向推力增加，为了机组的安全，就必须降低或限制汽轮机功率，影响机组带负荷能力。

1.高加泄漏原因分析

国产引进型300MW汽轮机组，采用单列卧式表面式加热器，三台高加疏水逐级自流，并各有一路危急疏水直通高加危急疏水扩容器。主要问题是泄漏频繁，严重影响机组的经济运行，专门成立解决高加泄漏攻关小组，对造成故障的原因进行了全面的分析和查找。

1.1 高加投停时的温升和温降速度过快

由于运行人员在投停高加过程中通常是一次全开电动抽汽门或是虽然分两次全开，但第一次开度过大，造成高加各部位的温度快速上升，此时高加抽汽管壁的温升速率最高将达到130℃/min。在机组停运时，高加退出运行时，常常汽侧解列后，水侧未及时退出运行，此时相当于用温度较低的给水对管束强制冷却，由于高加管束管壁较薄，而管板较厚，两个部件的温降速率不同，会引起高加管束与管板接口处产生热冲击，对高加寿命有极大的影响。

当温度变化率限制在≤110℃/h。允许进行无限次热循环；此时的热冲击对加热器是处在安全范围内，不会降低加热器的预计寿命。

加热器冷态启动或者加热器运行工况发生变化时，温度的变化率限定在≤55℃/h，必要时可允许变化率≤110℃/h，但不能再超过此值。规定这个温度变化率可使厚实的水室锻件、壳体和管束有足够的时间均匀地吸热或散热，以防止热冲击。

1.2 运行中高加水位控制过低

由于高加水位变送器输出的模拟量与开关量的零位不重合，造成运行人员对实际水位的高低仅靠开关量报警确定，对高水位的高低判断更加困难；由于没有对高加运行水位作出明确的规定，运行人员对水位控制的随意性较大，为了保证在变负荷及事故状态下高加水位上升的空间，防止高加误跳的情况发生，运行人员一般都保持在较低水位运行。经调查发现高加疏水下端差长期在12～25℃之间运行，证实了高加长期在低水位、或无水位工况下运行。低水位运行会引起加热器内部汽水二相流，导致加热器传热管迅速泄漏、损坏，从检修记录上可以看出端差大的加热器泄漏的几率明显高于其他加热器。

2.处理措施和对策

根据以上分析结果，可以针对性的从运行、检修等方面采取以下措施，提高高加投入率。

2.1 运行方面

（1）启停时严格控制温升率

由于高压加热器的疏水系统有一路危急疏水导向高加疏水扩容器，可采用随机滑启，滑停的方式。随机滑启、滑停的好处是操作方便，温度变化率便于控制，能缩短机组达到满负荷的时间。

主机正常运行中，高加由于检修解列、投入时，应按要求严格控制温升、温降速率。

（2）运行中对高加水位进行热态较验

为保证高加正常运行水位，必须要对水位进行热态较验。为确定是否漏汽，可比较疏水出口温度與给水进口温度。在设计工况时，疏水温度大概高于给水进口温度5.6℃到11.1℃，如疏水温度高于给水进口温度11.1℃至27.8℃，则疏水冷却段可能为汽水混流[1]。

经验表明，高加运行中是否建立了水位，应该以疏水端差来衡量[2]。对此我们组织热试组依据疏水端差对高加运行水位进行热态较验，并根据试验结果对运行水位作出明确规定。

（3）监视疏水调门的开度变化

要求运行人员注意疏水调门的开度，一旦开度变大，应注意加热器是否发生泄漏，及时联系检修人员处理，因为如不及时发现泄漏，将冲蚀周围的传热管，并引起更大面积的损坏。

2.2 检修方面

（1）加强高加系统的设备维护

机组大小修及运行中重视对高加系统的设备的检修维护工作，及时更换高质量的注水阀等重要阀门，保证设备处于良好的健康状况。

（2）提高高加热工设备及保护的可靠性

机组运行时对热工仪表、保护、DCS系统进行有效地监督和维护，确保表计和保护装置的可靠性，杜绝高加水位保护误动现象的发生。并将水位模拟量及保护开关量零位统一，便于运行人员掌握高加水位变化趋势，防止运行人员为追求稳定，控制水位过低。

（3）对高加疏水系统进行改进

我们2004年1月在#4机小修中对正常疏水调门加装手动旁路门，可以在调门堵塞后，不解列高加对调门解体检修，减少了高加停运次数。并订购了窗式阀笼结构的疏水调门，准备在明年的小修中更换，彻底解决正常疏水调门易堵塞的问题。

（4）检修工艺

高加泄漏退出运行时，将高加与系统完全隔离开，使其自然冷却。严禁采用浇凉水等外部冷却的方式强行冷却，焊接时严格按照制造厂的工艺标准进行，保证焊接质量。

另外，对新漏管采用美国发明的新型“TN”堵头。此种堵头放入管口后，只需用内六角扳手带动堵头旋转，此时堵头前的偏心齿轮被“激活”使堵头外圆固定在管子内孔，在内六角螺栓的挤压下，压环将堵头的外圆紧紧地胀在管子内孔，利用8～10圈密封线圈，有效地把管子封死，可以完全避免焊接时产生的热应力对管板产生的不良影响。

3.结语

深入分析查找高加泄漏原因，从运行、检修两方面采取措施，取得了良好的效果，修后的高加投入率已达到了99%以上，经济效益显著，对同类型机组有一定的参考价值。

参考文献：

[1]吴季兰.汽轮机设备及系统.中国电力出版社，2001.

篇5：水泵泄漏原因分析及判断

1．安装静试时泄漏，机械密封安装调试好后，一般要进行静试，观察泄漏量。如泄漏量较小，多为动环或静环密封圈存在问题；泄漏量较大时，则表明动、静环摩擦副间存在问题。在初步观察泄漏量、判断泄漏部位的基础上，再手动盘车观察，若泄漏量无明显变化则静、动环密封圈有问题；如盘车时泄漏量有明显变化则可断定是动、静环摩擦副存在问题；如泄漏介质沿轴向喷射，则动环密封圈存在问题居多，泄漏介质向四周喷射或从水冷却孔中漏出，则多为静环密封圈失效。此外，泄漏通道也可同时存在，但一般有主次区别，只要观察细致，熟悉结构，一定能正确判断。

2．试运转时出现的泄漏。泵用机械密封经过静试后，运转时高速旋转产生的离心力，会抑制介质的泄漏。因此，试运转时机械密封泄漏在排除轴间及端盖密封失效后，基本上都是由于动、静环摩擦副受破坏所致。引起摩擦副密封失效的因素主要有：

（l）操作中，因抽空、气蚀、憋压等异常现象，引起较大的轴向力，使动、静环接触面分离；

（2）对安装机械密封时压缩量过大，导致摩擦副端面严重磨损、擦伤；

（3）动环密封圈过紧，弹簧无法调整动环的轴向浮动量；

（4）静环密封圈过松，当动环轴向浮动时，静环脱离静环座；

（5）工作介质中有颗粒状物质，运转中进人摩擦副，探伤动、静环密封端面；

（6）设计选型有误，密封端面比压偏低或密封材质冷缩性较大等，

上述现象在试运转中经常出现，有时可以通过适当调整静环座等予以消除，但多数需要重新拆装，更换密封。

3．正常运转中突然泄漏。离心泵在运转中突然泄漏少数是因正常磨损或已达到使用寿命，而大多数是由于工况变化较大或操作、维护不当引起的。

（1）抽空、气蚀或较长时间憋压，导致密封破坏；

（2）对泵实际输出量偏小，大量介质泵内循环，热量积聚，引起介质气化，导致密封失效；

（3）回流量偏大，导致吸人管侧容器（塔、釜、罐、池）底部沉渣泛起，损坏密封；

（4）对较长时间停运，重新起动时没有手动盘车，摩擦副因粘连而扯坏密封面；

（5）介质中腐蚀性、聚合性、结胶性物质增多；

（6）环境温度急剧变化；

（7）工况频繁变化或调整；

（8）突然停电或故障停机等。离心泵在正常运转中突然泄漏，如不能及时发现，往往会酿成较大事故或损失，须予以重视并采取有效措施。

★ 任务驱动法电气控制的论文

★ 论文分析范文

★ 水泵维修合同

★ 水泵的造句

★ 水泵维修保养合同范本

★ 电气控制实训心得体会

★ 网络营销分析论文

★ 财务报表分析论文

★ 企业财务分析论文

篇6：高加索犬智商怎么样

高加索犬的身高：雄性高加索牧羊犬肩高25.2-28.4英寸(64.0-72.0厘米) 雌性高加索牧羊犬肩高25.2-28.4英寸(64.0-72.0厘米)

高加索犬的体重范围：雄性高加索牧羊犬体重99.2-154.4磅(45.0-70.0公斤) 雌性高加索牧羊犬体重99.2-154.4磅(45.0-70.0公斤)

高加索犬的头部(头部、面部、眼睛、耳朵、鼻镜、嘴部、口吻、鄂部、牙齿)

头部：结实。头盖骨宽阔，骨骼发育良好。额头宽阔平坦。耳朵：偏高位置，耳朵覆盖着中等被毛，耳朵通常都被修剪过，短而下垂。眼睛：大多呈黑色，眼睛深邃，呈椭圆形，大小适中。鼻子：既大且阔，呈黑色。口吻：口部强壮且紧合，大且发育良好，呈白色。牙齿紧密，前齿底部整齐排列。

高加索犬的躯干(颈部、胸部、肋骨、腰部和背部、躯体前部、皮肤)

身躯：身型壮硕，胸部厚实，骨架子大，肌肉发达、身体高。雄犬较雌犬体大且结实。颈部：短而有力。与背线成30至40度角; 胸部：宽阔深厚，呈拱型。触及肘部; 腹部：稍为收紧;背部平直且宽阔，肌肉发达; 臀部：宽阔，肌肉发达，差不多成水平，肌肉发达，与背部分隔清晰。

高加索犬的四肢(前驱、肩部、上肢、胶骨关节、胶骨、足掌、后躯、大腿、飞节、关节和飞节指甲)

篇7：管道燃气泄漏十大原因

2014-04-14 燃气爆炸

2014年，燃气爆炸事件已达70余起，死伤170余人，经济损失达1500万元。燃气泄露是燃气爆炸的根源，常见的燃气泄漏的原因有：第一，燃气胶管破裂、脱落，导致燃气泄露。

30%的燃气泄露事件都是因胶管破裂、脱落而起，导致胶管破裂脱落的原因有：

1、胶管两端未打卡子或卡子松动。

2、胶管超期使用，老化龟裂。

3、使用易腐蚀、老化的劣质胶管。

4、疏于防范使胶管被老鼠咬坏、尖锐物体刮坏等。

第二、户内燃气管道损坏，导致燃气泄露。

户内燃气管道损坏的主要原因有：

1、长期接触水或腐蚀性物质，导致管道腐蚀。

2、家庭装修、管壁悬挂物品等外力作用，使管道接口松动。

3、管线防腐漆（层）脱落未及时补刷，金属与空气长期接触，导致管线腐蚀。

第三、燃气表损坏，导致燃气泄露。

造成燃气表漏气的主要原因：

1、超期使用内部构件老化，导致燃气渗漏。

2、外力破换，引起燃气表表体或接头损坏，导致泄漏。

第四，燃气灶具点火失败，导致燃气泄露。

燃气点火失败的原因有：

1、风门没调好，进空气口太大，空气太多。

2、打火触点形成污垢或是微动开关失灵。

3、电池没电。

4、电路接触不良。

5、过压保护。

6、管道堵塞。

7、点火针位置不当。

第五，锅内液体溢出，浇灭正在燃烧的火焰，导致燃气泄露。

导致锅内液体溢出的原因有：

1、大火蒸煮发生沸汤，处理不及时。

2、忘记煲汤、煮粥的时间，人员长时间离开。

第六，忘关燃气阀门，导致燃气泄露。

忘关燃气阀门的原因有：

1、缺乏关阀意识。

2、紧急出门或有紧急事件处理。

3、老人或小孩忘记关阀。

4、停气后短期未供气。

第七、燃气阀门接口损坏，导致燃气泄露。

导致燃气阀门损坏的原因：

1、长期开关阀门，阀门松动。

2、年久失修。

3、阀门被腐蚀。

第八、燃气灶具损坏，导致泄露爆炸。

燃气灶具损坏的原因：

1、气灶本身年久失修。

2、气灶质量不合格。

3、人为外力碰触和摩擦导致破坏。

第九、私改燃气管线，导致燃气泄露。

私改管线的原因：

1、为室内美观，私自改造燃气管线。

2、为增加燃气设施，自行增设三通延长管线。

3、贪图小利益，为燃气表不计量或少计量，偷改管线。

第十、燃气公司违规操作，导致燃气泄露。

燃气公司的违规操作主要有：

1、燃气相关单位在新投运管网或管网检修时置换不到位。

2、没有竣工验收或停用的管线盲目投运。

3、置换或维修时未对设备进行全面检查便进行通气。

4、意外泄露发生时未及时到达现场或为采取适宜的处置措施引发二次泄露。

篇8：高加泄漏原因分析现象

山西大唐国际临汾热电300MW机组高压加热器均为U型管卧式表面凝结型换热器。采用内置三段结构, 即过热蒸汽冷却段、凝结段、疏水冷却段[1]。

作为汽轮发电机组回热系统中的主要设备, 其运行状况不仅影响机组的经济性, 还直接影响着机组的安全运行。由于1号机组高加运行频繁发生泄漏 (2号高加2次, 3号高加2次) , 经常不得不退出运行进行检修, 对机组安全经济运行造成极大的安全隐患。因为高加水侧压力大于汽侧压力, 一旦管系泄漏, 给水就会冲入壳体, 如果发现不及时就会引起汽侧满水。水将有可能沿着抽汽管道倒灌入汽轮机, 造成汽轮机机组振动、动静碰摩甚至大轴弯曲等恶性事故。因此分析加热器泄漏原因, 找出对策, 以尽可能减少泄漏具有十分重要的意义。

2 泄漏情况实例

2014年6月28日1号机3号高加正常疏水调门开度有逐渐增大的趋势, 根据1号机汽前泵电流变化趋势以及3号高加端差变化情况分析1号机3号高加泄漏。经过检查发现1号机3号高加出水室右上角部位有三根管束发生泄漏, 进行堵管处理, 共堵管7根, 7月1日3号高加水侧恢复注水过程中发现2号高加泄漏 (停机过程中未发现泄漏) , 泄漏部位与3号高加相同, 一根管束泄漏, 堵管6根。8月14日2号高加水侧泄漏, 原因为2号高加入水侧堵头脱落, 8月25日3号高加泄漏, 原因为堵头焊口开裂。

3 高加泄漏主要原因分析

3.1 工况变化, 材料所受热应力变化大

3号高加泄漏都是发生在高加注水结束后或者高加投运初期, 高加温度变化剧烈的情况下。2号高加泄漏原因之一是高加出水侧堵头脱落, 3号高加泄漏原因为堵头焊口开裂。在高加注水 (除氧器水温偏高) 过程以及机组打闸停机后, 高加出口温度变化速率较快 (5.3℃/min) 。说明高压加热器在启停过程中、调峰时负荷变化速度太快、主机或加热器故障而快速停运加热器时, 都会使金属温升率、温降率超过规定, 使高压加热器的管子和管板受到较大的热应力, 又因管子管壁薄收缩快, 管板厚收缩慢, 常导致管子和管板的焊缝或胀接处损坏, 引起端口泄露。另外, 若堵头材质膨胀系数与高加管束膨胀系数不同, 也会造成堵头脱落或焊缝开裂。

加热器冷态启动或者加热器运行工况发生变化时, 温度的变化率限定在≤55℃/h。必要时可允许变化率≤110℃/h。高压加热器预计循环寿命当温度变化率限制在≤110℃/h, 允许无限次热循环, 此时的热冲击对加热器是处在安全范围内的。而超过110℃/h, 则加热器的寿命会受到有害影响, 超过越多, 影响越大, 循环使用次数越少。

3.2 工况恶劣, 冲刷侵蚀严重

机组正常运行期间3号高加汽侧压力在0.9MPa~1.9MPa之间, 蒸汽温度在440℃左右, 2号高加汽侧压力在1.8MPa~4.06MPa之间, 蒸汽温度在310℃。2、3号高加水侧压力基本不变 (仅存在管道沿程损失) , 2、3号高加运行工况恶劣, 故容易造成2、3号高加泄漏情况。

冲刷侵蚀产生主要原因是加热器内部产生汽水两相流, 钢管外壁受冲刷变薄, 发生穿孔或受给水压力而鼓破。产生汽水两相流的主要原因:

(1) 当高加内某根钢管发生泄漏时, 高压给水就从泄漏处进入汽侧, 汽水两相流强烈冲刷周围管束。

(2) 甩负荷时抽汽压力突然降低容易在疏水冷却段发生闪蒸现象, 造成汽水两相流冲刷钢管。

(3) 高压加热器低水位运行将引起加热器内部汽水两相流, 导致加热器传热管损坏。

(4) 是过热蒸汽冷却段内部及其出口的蒸汽达不到设计要求的过热度引起的[3]。

3.3 高加投运过程中正常疏水管频繁振动

1号机机组高加正常疏水管道自机组试运投产以来在机组启动投运高加时一直存在着较为明显的振动现象, 造成高压加热器不能正常随机滑启投运, 直接影响机组启动时间、汽轮机运行的安全性和回热效率, 同时也是造成高压加热器泄露的一方面原因。振动原因是给水温度过低或机组超负荷等情况, 造成通过加热器钢管间蒸汽流量和流速超过设计值较多, 具有一定弹性的管束在给水扰动力的作用下会产生振动, 若管束发生共振会导致管束损坏[2]。

3.4 机组ACE模式负荷变化大

300MW机组作为电网的主力调峰机组, 频繁投入ACE模式, 在此模式下负荷变化频繁, 变化范围大, 造成高加管束存在交变热应力。在目前6MW/min负荷变化率的情况下高加出水温度最大至2℃/min。负荷变化速度快给高压加热器带来的热冲击, 机组调整负荷时速度过快, 对应抽汽压力、抽汽温度等参数变化过快, 加热器U型管与管板焊缝由于受激烈的温度交变热应力作用而容易损坏, 尤其在机组甩负荷或高加紧急解列时, 对高加的影响很大, 常此以往, 加热器U型管长期受热疲劳而容易损坏泄漏。

3.5 检修质量不良

以往高加泄漏时补焊、堵漏的工艺不到位, 因管板与U型管接口密集, 补焊地方太大会造成管板热应力变形, 拉裂管板与U型管的焊口, 补焊地方太小会造成焊接质量不到, 高加投运时未发生泄漏, 运行一定的时间后会发生泄漏。

4 预防措施

针对以上分析原因, 为了预防高加频繁泄露, 在机组启停机以及正常运行过程中, 应遵循以下原则:

(1) 为控制机组启动过程中高加温度变化速率, 除氧器上水结束后立即进行高加水侧注水, 保证高加注水过程中高加水侧温升小于40℃, 控制高加注水时间大于1小时。

(2) 机组启动过程中, 锅炉开始上水时应控制调门小于10%, 控制高加出口水温变化速度小于2℃/min, 待高加出口温度与除氧器水温差小于20℃时根据锅炉上水要求控制上水速度。

(3) 机组正常运行过程中, 高加投、退过程中严格控制高加出口给水温变变化速率小于2℃/min。

(4) 为减小停机后高加温度变化问题, 在机组停机前缓慢退出1号机高加组运行。

(5) 加强检修工的培训, 提高检修质量, 保证焊口一次性处理到位, 不发生重复缺陷, 减少设备投入、退出的次数。加强缺陷的各级验收质度, 高加泄漏的缺陷必须经过班组、专业、金属监督人员、生产技术部进行验收, 合格后再回装设备。

(6) 不允许机组超负荷运行, 尤其是供热期间, 加强主蒸汽流量和锅炉总风量的监视, 保证机组、高加不过负荷。

(7) 尽量减少机组的ACE投入率, 保持机组负荷稳定经济运行。

5 结束语