梁裂缝分析和处理

梁裂缝分析和处理（精选9篇）

篇1：梁裂缝分析和处理

钢筋砼屋面梁温度裂缝的分析与处理

摘要：本文着重探讨在本实例中，钢筋砼屋面梁温度裂缝产生的原因，并具体予以分析与处理，希望能够为设计及施工人员提供一点经验教训，引起大家在生产中对温度裂缝的重视。

关键词： 钢筋砼屋面梁、裂缝、梁体的室内外温差、裂缝宽度。

一、工程概况

某综合楼建筑面积1500m，为钢筋砼框架结构建筑，基础为锤击沉管灌注桩基础。工程于1999年

12~○5轴天面横向框架梁及次梁月开工，1999年6月完成框架并开始做室内砌体及粉刷。2000年1月发现○2在支座处梁面及梁两侧出现垂直裂缝。裂缝宽度在0.2~0.5mm。裂缝位置和情况如图

1、图2所示。选择几条较宽的裂缝，在清除表面批荡层后，发现裂缝沿梁截面高度呈上宽下窄状。为表面裂缝,基本未贯穿梁底。

图1图2

二、设计的验算复核

现以开裂的横向框架梁进行裂缝宽度验算。夏季，横向框架梁梁面与梁底的温差为20°C，梁顶受热变形大于梁底。此时，温度效应产生的弯矩与屋面荷截效应产生的弯矩在梁支座处同向，为不利组合。

查阅设计计算结果，该处梁支座的弯矩（恒载+活载）标准值为Mk=-27.085kN·m。设定两端嵌固计，由梁上、下表面温差造成的梁支座弯矩：

Mt=-аttoEI/h=1×10-5×20×2.55×104×200×6003/(12×600)=-30.6 kN·m 其中аt为砼线膨胀系数，取1×10/C；E为砼弹性模量，C20取2.55×10 N/mm；to=t1-t2，其中

-5 o

42t1为梁底温度，t2为梁顶温度，to取20oC；矩形梁惯性矩为 I=bh3/12，其中b为梁宽200mm，h为梁高度600mm。

梁支座弯矩Ms=Mk +Mt=27.08+30.6=57.68 kN·m 为尊重历史现实，裂缝开展仍采用原设计当时的执行规范，即GBJ10-89规范的公式计算。使用阶段的钢筋应力 бss=Ms/0.87hoAs=57。68×10

6/(0.87×565×308)=381N/mm

2配筋率 ρte=As/0.5bh=308/0.5×200×600=0.0051 砼抗拉ftk=1.5N/mm，钢筋不均匀系数 2 ψ=1.1-0.65ftk/ρ裂缝宽度 teбss=1.1-0.65×1.5/0.0051×381=0.598 wmax=2.1ψбss(2.7c+0.1d/ρte)ν/Es

=2.1×0.598×381×(2.7×25+0.1×14/0.0051)×0.7/(2.0×10)=0.573mm 其中Es为Ⅱ级钢筋弹性模量, 取2×10；c为钢筋砼保护层厚度，取25mm ；ν为纵向钢筋表面特

5征系数，Ⅱ级钢筋取ν=0.7。

三、裂缝产生的原因分析及处理措施

1、根据天面砼试件资料及对天面砼梁进行现场回弹，砼强度等级均超过C20,符合设计要求，故可排除因梁身砼强度等级不足而引起梁开裂的可能。

2、该工程采用锤击沉管砼灌注桩基础，复打法施工，质监部门对50%的桩做了小应变检测，并未发现断桩，桩成形大致良好。查阅测沉记录，该楼共设9个沉降观测点，最大沉降量是7mm，最小沉降量为3mm，最大沉降差为4mm，整体沉降均匀。故亦可排除由于桩基础沉降过大而引起梁开裂的可能。

3、研究施工单位实际操作，当时由于资金问题，工程在完成顶层粉刷，天面未铺隔热砖的情况下暂停了下来。屋面仅做了水泥砂浆找平。江门地处亚热带地区，夏季气候炎热。笔者曾用温度计测量楼面阳光直射处，温度可达50°C以上，而室内梁底温度则为30°C左右。因屋面仅有一层2cm厚的水泥砂浆，故屋面的隔热性很差，梁体的室内外温差在炎热的夏日中午至少在20°C以上。

4、根据该综合楼的结构施工图，当时按六度四级抗震设计，出现裂缝的横向框架梁截面为20×60，支座钢筋为2Ф14。

由以上计算可知，本工程横向屋面梁产生温度裂缝的原因是在长时间未铺隔热砖的情况下，梁顶、梁底温差造成温度弯矩与梁支座处由荷载引起的弯矩同向叠加。而设计时，未有考虑温差作用，钢筋配置不足，从而产生裂缝。

发现裂缝后，为了观察裂缝的发展趋向，设计让施工单位对裂缝用石膏和红油作上标记，并立即铺上架空隔热砖，经过三个月观测，裂缝末有发展，已趋于稳定。鉴于裂缝宽度较小，其处理方法为：凿去裂缝两侧各5cm宽的批荡层及找平层，用水冲洗裂缝，再刷掺有107胶的水泥浆，最后用1：2水泥砂浆抹平凿出的凹槽。再经过一年的跟踪观测，无发现新裂缝产生，故此认为以上分析及处理是正确的。

四、结束语

砼结构一般不计算由于温度、收缩产生的内力。温度应力对结构的影响是很复杂的问题，并非凭计算就能完全解决的，一方面建筑物温度场分布和收缩参数等都很难准确地决定；另一方面砼又不是弹性材料，它既有塑性变形，还有徐变和应力松弛，实际的内力要远小于按弹性结构的计算值。

因此钢筋砼框架结构的温度收缩问题，由构造措施来解决。

实际上在设计中也没有都进行温度应力计算，但并不因此而出事。我看关键是在设计思想上重视温度热胀冷缩应力的影响，从多方面采用措施，避免构件表面长期暴晒，减少构件表面温度剧烈变化，设置屋面隔热层是行之有效的办法。结构设计中，利用概念设计，对可能受温度应力影响的构件，部分进行加强处理，也是可行的。

经验不多，不当之处，望大家指正。

参考文献：

1．GB 50010—2002 混凝土结构设计规范。

2．郭继武，建筑结构教学丛书《砼结构与砌体结构》，北京：高等教育出版社

篇2：梁裂缝分析和处理

摘要：随着社会经济的发展，人们的生活水平与生活质量也有了显著的提高，建筑工程虽然在不断增多，但仍然无法满足人们的需求，越来越多的大面积地下室被利用起来，对于裂缝的处理首先要分析其开裂的原因，既不能忽视隐患的存在，也不能对裂缝产生恐惧感，采取科学的态度进行认真的分析和处理，具有重大的经济效益和现实地社会价值。因此，我们将会对无梁楼盖(地下室顶板)裂缝走向进行分析与处理。

关键词：地下室顶板;裂缝的分析与处理;设计

由于使用了现浇地下室底板，房屋的整体性、适用性、耐久性和结构安全性都得到了充分的保证。然后，地下室底板裂缝的问题也时常出现，无梁楼盖结构相对框架梁板结构，减少了结构构件占用的空间，充分利用了净空。无梁楼盖结构在满足建筑功能要求的同时，还能大大降低层高，减少开挖成本，节约建设的费用，因而被现阶段的大型地下室项目广泛采用。

1、关于无梁楼盖(地下室顶板)裂缝的原因分析

1.1地下室顶板(无梁楼盖)结构裂缝产生位置及相关限制

为住户的使用面积做了很好的拓展空间。但是由于地下室顶板属超长、超宽混凝土结构，由此所表露出的裂缝现象就会格外引人注意，而无梁楼盖(地下室顶板)的质量是否过关，将会直接影响建筑物的使用长久性。由于混凝土的抗拉强度远低于其抗压强度，此拉应力大于混凝土的极限杭拉强度时，就会在构件内部出现裂缝。

(1)活荷载为均布荷载且不大于恒荷载的3倍，不考虑活荷载的不利组合。

(2)每个方向至少应有三个连续跨。

(3)任一区格内的长边与短边之比应不大于2。

(4)同一方向上的最大跨度与最小跨度之比应不大于1.2，且两端跨不大于相邻的内跨。

1.2裂缝产生影响较大的因数

一般地下室顶的地面可作为花园、绿地或道路，按照消防要求，这些道路要能承受消防车荷载，由于无梁楼盖结构的等效计算方法在有关书籍上并没有介绍，所以在实际的设计过程出现很多的处理方式。车轮压力扩散以后的最外应力边线之间的距离都大于计算板宽，等效后的活荷载比较保守，因此按等效活荷载可行。提高混凝土的极限拉伸限度。在制作混凝土的过程中，选择良好的粗骨料，严格控制混凝土中的水泥含量，更好地加强砼的振捣，从而能够更好地提高砼的抗拉强度和密实度，以便减小收缩变形情况，从而保证砼的施工质量。另外，在混凝土预制的过程中，要加强砼的早期养护，提高砼早期的弹性模量和抗拉强度。在混凝土浇筑的时候，要采用防水隔热材料覆盖裸露表面，从而减少内外的温差，防止温度应力的出现。在混凝土底板保养过程中，保湿的作用是使尚在混凝土强度发展阶段，保湿能够防止混凝土表面脱水而产生干缩裂缝，另外加强保湿作用也可使水泥的水化热顺利进行，提高混凝土的极限拉伸强度，从而能够更好地防止地下室底板开裂。

1.3裂缝位置的受力分析

无梁楼盖是由楼板、柱和柱帽组成的板柱结构体系，楼面荷载直接由板传给柱及柱下基础。柱上板带可以近似认为是超宽梁。其受力机理为：部分楼面荷载通过柱上板带直接传递给柱，其余部分荷载对柱上板带产生扭矩进行传递，柱上板带视为扭臂，柱上板带又将这些扭矩及弯矩传递给柱，由柱承受竖向荷载及弯矩，最终由柱传递给基础。混凝上采用泵送，要求坍落度大，板的表面积与其体积之比较大，也都是板易开裂的因素。当然已浇筑的其他竖向构件也同样会对顶板的收缩产生侧向约束，只是地下室连续墙的刚度大，浇筑时间早，约束力强。所以说，为了防止底板的开裂，在混凝土中应该掺加适量的膨胀剂，水泥和膨胀剂结合之后机会产生是混凝土产生膨胀，就可以抵抗收缩应力的作用。另外，在混凝土中惨入一定的膨胀剂能够较少水泥的使用数量，降低水化热的现象。这样一来，通过惨加膨胀剂就能够防止混凝土收缩变形而造成的底板裂缝，保证地下室底板的整体寿命。

2、地下室裂缝的处理

2.1优化结构布置

影响结构持久承载力，修补处所用材料及颜料配比与原地面施工时相同。但从裂缝控制分析，车道纵向长度为117m，未设置伸缩缝，纵向分布钢筋配筋率只有φ[email protected]，不足以抵抗因混凝土收缩和温度变化较大而产生的拉应力。楼板及墙体的温度变化趋于一致，不会因此再引起附加的.应力同时，由于地下室板有人防要求，承载力较富余，故对裂缝不必做补强处理。凝土板底采用碳纤维布双向补强加固。碳纤维布加固结构技术是一种新型的结构加固技术，它是利用树脂类粘结材料将碳纤维布粘贴于混凝土表面，以达到对结构及构件加固补强的目的。楼板混凝土在浇筑振捣过程中会产生大量泌水，应采取措施及时排除多余水分，并将表面搓毛和抹压，以利减少混凝土早期裂缝，提高混凝土表面强度。

2.2加强容易出现裂缝地方钢筋的布置

裂缝产生的主要原因是温度和应力综合作用，不是结构性裂缝，对安全构造功能不会重大有影响，以后产生的裂缝不是很重要。无论是按单向板设计还是按双向板设计，是单跨还是多跨连续板设计;无论是板端支承在砖墙上还是支承在过梁或剪力墙内，受力状态考虑都是局限于楼板平面的应力变化(按弯矩配置抵抗正、负弯矩的受力钢筋)、板平面的受剪变形。由于有限元的计算原理所致，对于楼板的有限元划分长度不一样可能会对计算结果产生一定的影响。在实际使用过程中发现软件在柱上板带配筋时未能考虑柱帽的作用，导致局部应力、配筋突变，不符合基本的力学规律。

2.3施工措施来减小裂缝的产生

为减小施工过程中裂缝产生，混凝土板底采用碳纤维布双向补强加固。混凝土失去模板的约束后，由于表面淋水，再有横向受力钢筋的约束，只能沿纵向发展，膨胀剂补偿混凝土的收缩就完全失去了作用，其次淋水养护使板上表面温度急剧降低，加大了温度应力。楼板混凝土浇注完后，为防止水分过快蒸发，形成内外硬化不均和异常收缩引起裂缝，混凝土表面应及时覆盖和浇水养护，尤其在炎热的夏季和大风天气应经常保持混凝土表面湿润。既不能忽视隐患的存在，也不能对裂缝产生恐惧感，采取科学的态度进行认真的分析和处理，具有重大的经济效益和现实地社会价值。也可以采取加强结构构件的刚度或增设除按通常承载力计算所需要结构构件配筋量外的构造配筋。

3、结语

篇3：梁裂缝分析和处理

某办公楼工程, 建筑面积6300平方米, 为一幢6层框架结构建筑。六层局部楼面及屋面为井字梁结构。于2001年3月发现 (1) - (5) 轴、A-D轴间井字梁两侧屋面板底以下部位出现多道肉眼可见的垂直裂缝。在清除表面楼层后发现裂缝沿构件截面高度呈上宽下窄状, 宽度约0.5-1mm, 多为表面裂缝基本未贯穿梁底, 且大都分布在跨中区域, 同时井字梁的周边梁与其下砌体结构产生了明显的错位。

2 裂缝原因分析

2.1 该楼共设8个沉降观测点。

根据基础沉降观测结果, 由于为桩基础, 沉降量均较小, 最大沉降量10.4mm, 最小沉降量9.3mm, 最大差异沉降仅1.1mm。故可排除基础沉降量过大引起梁体裂缝的可能。

2.2 对梁体进行回弹测得混凝土强度等级达到C20, 我们符合

原设计要求, 故可罚≥除梁身混凝土强度等级不足引起梁体开裂的可能。

2.3 该井字梁结构系夏季施工, 屋面防水材料已老化变质, 该

层面保温材料较薄, 故保温性较差, 梁体的室内外温差无论冬夏至少在10℃以上。

3 设计计算的复核

现对梁进行裂缝宽度复核。构件的裂缝控制等级就为三级, 最大裂缝允许宽度为0.3mm。复核工作分两部分进行。

3.1 接受弯构件验算梁体裂缝宽度, 其最不利情况就是荷载效应与温度效应产生的弯矩叠加。

因该梁是夏季施工的, 冬季则产生收缩变形, 梁顶与梁底的温度使梁顶收缩大于梁底, 因此, 冬季温度效应产生的跨中弯矩与荷载效应产生的跨中弯矩是同号的, 且冬季二者的影响是叠加的。

经计算得屋面综合荷载q=7.58k N/m2, 区格的长a和宽b分别为3.4m和3m, 则荷载效应产生的巧矩M1=0.34qa2b=0.34×

而由构件上下表面温差产生的温度弯矩Mt:Mt=EIaΔt/h=Ebh2aΔt/12=2.55×104×250×700×700×10-5×10/12=26000000N·mm=26 k N·m其中E为C20混凝土弹性模量取2.55×104N/m2;a为C20混凝土线膨胀系数, 取1×10-5, I为构件截面惯性矩, 矩形时为bh3/12, (b为构件宽250mm, h为构件高度mm) ;Δt为构件上、下表面温差, 取为10℃。

因而M=M1+Mt=89.4+26=115.4 k N·m

按《混凝土设计规范 (GBJ0-89) 》受弯构件公式算得取大裂缝宽度Wmax=0.215mm<0.3mm。

3.2 按受拉构件验算梁体裂缝宽度。

由于该梁为夏季施工, 冬季则产生收缩受支座的约束, 在混凝土内产生拉应力。如的温度为35℃, 冬季按0℃计算, 则冬夏温差将达35℃左右。如近似按轴心受拉构件验算, 则可算得取大裂缝宽度Wmax=0.82mm>0.3mm。

由计算过程中得知, 温度变形产生的伸缩应力很大 (本例为781k N) , 虽然计算中已考虑了钢筋混凝土件同砖混结构的协同变形因素, 但由于两者的线膨胀系数不同, 砖混部分还是对构件产生国较大的约束。

3.3 很明显, 本工程屋面井字梁侧面出现裂缝的主要原因是由

于冬夏季温差引起的混凝土收缩变形以及冬季室内外产生内力效应的影响叠加于荷载效应的综合作用结果。因该梁是在夏季施工的, 而且保温隔热措施较差, 在冬季的低温下, 沿梁长方向产生收缩。当收缩变形受受到支座的约束时, 在梁体内产生了拉应力。由于混凝土的抗拉低, 当拉应力超过抗拉, 便产生裂缝。此外, 设计中没有按构件由于温度收缩变形引起的拉应力进行抗强度验算, 抗拉筋明显不足, 也是导致井字梁构件裂缝的主要原因之一。

4 处理措施

该工程从竣工到发现裂缝已经过一年多时间, 此后又经过近三个月的现场裂缝发展的观测, 证实裂缝的开展已处于稳定状态。引起构件裂缝的主要因素-混凝土收缩变形由于各种井字梁及其支承系统的协调变形已趋于稳定, 同时按温度效应与荷载效应组合验算构件抗弯强度证明梁截面承载力能够满足使用要求, 故工程上仅按温度裂缝的因素对构件作了如下处理。

4.1 改善屋面保温性能。

原有屋面防水材料已老化变质, 为防止屋面渗漏, 揭去重做。同时重新在屋面上铺设架空层, 以降低梁体的冬夏温差与室内外温差。

4.2 鉴于构件裂缝宽度较小, 故采用表面处理法施工。

具体方法为:凿去裂缝侧各宽50cm范围的粉刷层, 对裂缝处用水冲洗, 然后刷掺有107胶的水泥浆, 最后用1:2水泥砂浆抹平凿出的凹槽。对井字梁边梁与支承墙体间的错位处, 先贴上宽300mm的铅丝网, 再用水泥砂浆进行重新粉刷。同时在构件修补后经过一年左右的跟踪观测, 没有发现新裂缝产生, 因此可以认定以上分析结果以及裂缝处理方法是正确的。

结束语

对于象井字梁构件这类体量较大, 相互之间约束又较多的混凝土构件, 为防止产生温度裂缝可采取如下一些措施:

(1) 选择适宜的季节浇混凝土。因为混凝土的抗拉强度较低, 为防止其收缩变形使梁体内产生拉应力, 应尽量选择温度低的季节浇注。必须在热天浇筑时, 可采用冰水或深水拌制, 或设置简易的遮阳装置, 并对骨料进行喷水预冷却, 以降低混凝土的搅拌和浇筑温度。

(2) 选用水化热小和收缩小的水泥 (如矿渣水泥、粉煤灰水泥) , 选用级配良好的骨料, 并严格控制砂、石子的含热量, 尽量降低水灰比, 合理使用减水剂, 加强振捣, 以减少水化热, 提高混凝土的密实性和抗拉强度) 。

(3) 做好保温隔热工作, 尽量减少构件的冬夏温差和室内外温差。

(4) 加强设计验算工作, 对构件因冬夏季温差引起的伸缩变形和室内外温差引起的弯曲变形进行裂缝宽度验算, 配足抗拉钢筋。

(5) 尽量采用独立的结构形式, 使构件能够进行自由的伸缩变形。

摘要：结合实际工作, 谈谈钢筋混凝土井字梁裂缝的分析与处理。

篇4：梁裂缝分析和处理

某办公楼工程，建筑面积6300平方米，为一幢6层框架结构建筑。六层局部楼面及屋面为井字梁结构。于2001年3月发现①-⑤轴、A-D轴间井字梁两侧屋面板底以下部位出现多道肉眼可见的垂直裂缝。在清除表面楼层后发现裂缝沿构件截面高度呈上宽下窄状，宽度约0.5-1mm，多为表面裂缝基本未贯穿梁底，且大都分布在跨中区域，同时井字梁的周边梁与其下砌体结构产生了明显的错位。

2.裂缝原因分析

（1）该楼共设8个沉降观测点。根据基础沉降观测结果，由于为桩基础，沉降量均较小，最大沉降量10.4mm，最小沉降量9.3mm，最大差异沉降仅1.1mm。故可排除基础沉降量过大引起梁体裂缝的可能。

（2）对梁体进行回弹测得？混凝土强度等级达到C20，我们符合原设计要求，故可罚≥除梁身混凝土强度等级不足引起梁体开裂的可能。

（3）该井字梁结构系夏季施工，屋面防水材料已老化变质，该层面保温材料较薄，故保温性较差，梁体的室内外温差无论冬夏至少在10℃以上。

3.设计计算的复核

现对梁进行裂缝宽度复核。构件的裂缝控制等级就为三级，最大裂缝允许宽度为0.3mm。复核工作分两部分进行。

（1）接受弯构件验算梁体裂缝宽度，其最不利情况就是荷载效应与温度效应产生的弯矩叠加。因该梁是夏季施工的，冬季则产生收缩变形，梁顶与梁底的温度使梁顶收缩大于梁底，因此，冬季温度效应产生的跨中弯矩与荷载效应产生的跨中弯矩是同号的，且冬季二者的影响是叠加的。

经计算得屋面综合荷载q=7.58kN/m2，区格的长a和宽b分别为3.4m和3m，则荷载效应产生的巧矩M1=0.34qa2b=0.34×7.58×3.42×3=4kN·m。

而由构件上下表面温差产生的温度弯矩Mt：Mt=EIaΔt/h=Ebh2aΔt/12=2.55×104×250×700×700×10-5×10/12=26000000N·mm=26kN·m其中E为C20混凝土弹性模量取2.55×104N/m2；a为C20混凝土线膨胀系数，取1×10-5，I为构件截面惯性矩，矩形时为bh3/12，（b为构件宽250mm，h为构件高度mm）；Δt为构件上、下表面温差，取为10℃。

因而M=M1+Mt=89.4+26=115.4kN·m

按《混凝土设计规范（GBJ0-89）》受弯构件公式算得取大裂缝宽度Wmax=0.215mm<0.3mm。

（2）按受拉构件验算梁体裂缝宽度。由于该梁为夏季施工，冬季则产生收缩受支座的约束，在混凝土内产生拉应力。如的温度为35℃，冬季按0℃计算，则冬夏温差将达35℃左右。如近似按轴心受拉构件验算，则可算得取大裂缝宽度Wmax=0.82mm>0.3mm。

由计算过程中得知，温度变形产生的伸缩应力很大（本例为781kN），虽然计算中已考虑了钢筋混凝土件同砖混结构的协同变形因素，但由于两者的线膨胀系数不同，砖混部分还是对构件产生国较大的约束。

（3）很明显，本工程屋面井字梁侧面出现裂缝的主要原因是由于冬夏季温差引起的混凝土收缩变形以及冬季室内外产生内力效应的影响叠加于荷载效应的综合作用结果。因该梁是在夏季施工的，而且保温隔热措施较差，在冬季的低温下，沿梁长方向产生收缩。当收缩变形受受到支座的约束时，在梁体内产生了拉应力。由于混凝土的抗拉低，当拉应力超过抗拉，便产生裂缝。此外，设计中没有按构件由于温度收缩变形引起的拉应力进行抗强度验算，抗拉筋明显不足，也是导致井字梁构件裂缝的主要原因之一。

4.处理措施

该工程从竣工到发现裂缝已经过一年多时间，此后又经过近三个月的现场裂缝发展的观测，证实裂缝的开展已处于稳定状态。引起构件裂缝的主要因素-混凝土收缩变形由于各种井字梁及其支承系统的协调变形已趋于稳定，同时按温度效应与荷载效应组合验算构件抗弯强度证明梁截面承载力能够满足使用要求，故工程上仅按温度裂缝的因素对构件作了如下处理。

（1）改善屋面保温性能。原有屋面防水材料已老化变质，为防止屋面渗漏，揭去重做。同时重新在屋面上铺设架空层，以降低梁体的冬夏温差与室内外温差。

（2）鉴于构件裂缝宽度较小，故采用表面处理法施工。具体方法为：凿去裂缝侧各宽50cm范围的粉刷层，对裂缝处用水冲洗，然后刷掺有107胶的水泥浆，最后用1：2水泥砂浆抹平凿出的凹槽。对井字梁边梁与支承墙体间的错位处，先贴上宽300mm的铅丝网，再用水泥砂浆进行重新粉刷。同时在构件修补后经过一年左右的跟踪观测，没有发现新裂缝产生，因此可以认定以上分析结果以及裂缝处理方法是正确的。

5.结束语

对于象井字梁构件这类体量较大，相互之间约束又较多的混凝土构件，为防止产生温度裂缝可采取如下一些措施：

（1）选择适宜的季节浇混凝土。因为混凝土的抗拉强度较低，为防止其收缩变形使梁体内产生拉应力，应尽量选择温度低的季节浇注。必须在热天浇筑时，可采用冰水或深水拌制，或设置简易的遮阳装置，并对骨料进行喷水预冷却，以降低混凝土的搅拌和浇筑温度。

（2）选用水化热小和收缩小的水泥（如矿渣水泥、粉煤灰水泥），选用级配良好的骨料，并严格控制砂、石子的含热量，尽量降低水灰比，合理使用减水剂，加强振捣，以减少水化热，提高混凝土的密实性和抗拉强度）。

（3）做好保温隔热工作，尽量减少构件的冬夏温差和室内外温差。

（4）加强设计验算工作，对构件因冬夏季温差引起的伸缩变形和室内外温差引起的弯曲变形进行裂缝宽度验算，配足抗拉钢筋。

篇5：梁裂缝处理方案专家论证会议纪要

2013年10月24日上午10时，由XXXXXXX公司（“以下简称XX房开”）组织有关单位和专家，就XXXXXX花园二期项目XXX#楼梁开裂原因及处理方案，进行专家论证。

会议参加的单位有XXXX研究院、XXX设计院、XXX集团公司、XXX有限公司、XXXX设计有限公司、XXX有限公司、XXXX有限公司等有关领导及专家。现将论证会主要内容纪要如下：

1、监理单位于2013年10月8日例行检查发现，XXXX花园XXX楼一层至三层A轴至E轴，跨度为6.6m的梁中出现细微裂缝。建设单位接到报告后，于2013年10月9日通知XXXXX设计有限公司及相关单位到现场勘察，并于2013年10月11日由XXXX设计有限公司出具初步处理方案。2、2013年10月24日，XXXX开发有限公司邀请浙江省建筑科学设计研究院、XXX设计院、XXXX公司共计5位专家，再次对XXX楼一层至三层A轴至E轴，跨度为6.6m出现细微裂缝的梁进行现场勘察，并在新宏房会议室召开了专家咨询分析会，就裂缝产生的原因及处理方案进行研讨。

3、据监理单位、施工单位、商品混凝土厂家提供的相关信息，综合现场勘察，情况如下：

1）、无楼板处梁上基本没有发现裂缝； 2）、裂缝主要出现在梁正弯矩较大处； 3）、板上很少发现裂缝；

4）、据设计介绍，梁配筋比较经济，梁正截面抗弯设计按“T”型截面计算；

5）、根现场观察，梁底裂缝不如梁侧裂缝明显； 6）、据汇报，拆模时砼强度均达到设计要求；

据上，专家们初步认为设计因素大于施工及材料因素，但也不排除施工及材料因素。由于现场无法即刻对梁配筋进行验算，故无法立即得出确切的结论。请XXXXX有限公司回去后发相关设计文件给王工（专家）对梁的强度、裂缝宽、挠度等指标进行复核。4、2013年10月25日下午王工（专家）对设计文件进行复核后，电话回复：经强度、裂缝宽度、挠度验算，基本满足规范要求。故提出以下处理意见：

1）、对上部未施工楼层的梁，同意按XXXX设计有限公司的方案进行配筋并适当增加腰筋；

2）、在后续施工过程中：（1）施工单位、监理单位需严格控制混凝土拆模时间，一定要等混凝土强度达到规范要求后，才能拆模！（2）建议衢州商品混凝土有限公司在混凝土配制过程中严格控制混凝土坍落度及水胶比，严格执行《混凝土泵送施工技术规程》中的相关要求；（3）考虑到结构平面的特殊性，施工荷载不宜过大，避免施工超载引起开裂； 3）、对于已开裂的梁，建议先砌墙体，待裂缝稳定后，再请相关专家作出处理。

篇6：T梁裂缝分析

裂缝是混凝土结构普遍会遇到的现象，一类是由外荷载引起的裂缝，也称结构性裂缝，表示结构承载力可能不足或存在严重问题；另一类裂缝是由变形引起的，也称非结构性裂缝，指变形得不到满足，在构件内部产生自应力，当该自应力超过混凝土允许应力时，引起混凝土开裂。在上述两类裂缝中，变形裂缝约占80%.引起该类裂缝的原因主要有：

（1）混凝土浇注后处于塑性阶段，由于混凝土骨料沉落及混凝土表面水分蒸发而产生

裂缝。

（2）混凝土凝固过程中因收缩而产生裂缝。

（3）由于温度变化产生的裂缝，结构随着温度古变化受到约束时，在混凝土内部产生应力，当此应力超过混凝土抗裂强度，混凝土便开裂，即产生温度裂缝。

（4）施工不当产生裂缝。从裂缝情况看，裂缝分布部位，裂缝方向、出现时间具有一定的规律性。裂缝分布在跨中处，只有腹板开裂，且两面对称，时间一般为拆模后两天左右。如果施工方案合理，施工工艺符合质量控制要求，混凝土配合比、坍落度满足要求，而现场地施工温度高达25℃以上，那么裂缝的主要原因是因温度应力引起的。温度应力包括内约束应力和外约束应力。内约束应力是指结构内部某一构件单元，在非线形温差作用下纤维间温度不同，引起的应变不同而受到约束引起的应力；外约束应力是指结构内部各构件因温度不同产生变形受到的约束后结构外部超静定约束，无法实现自用变形引起的应力。

二、防止裂缝产生及措施：

1、由混凝土质量引起的非结构裂缝，可以通过以下措施防止：控制及改善水灰比，减少砂率，增加骨料用量，严格控制坍落度，混凝土凝固时间不宜过短，下料不宜过快，高温季节注意采取缓凝措施，避免水分剧烈蒸发，混凝土振捣密实，改善现场混凝土的施工工艺，同时注意混凝土的施工防雨、养护及保温工作。一旦裂缝出现，可以用环氧树脂配固化剂、丙酮以1：05：0.25的比例配合进行修补，将裂缝周围5厘米内的混凝土用钢刷刷毛吹净，用酒精清洗后，再用丙酮擦洗一次，在涂环氧树脂，贴玻璃布，以后再涂一层环氧树脂。玻璃布要求经5%浓度的纯硷水煮沸脱脂，用清水冲洗干净并烘干。这种封闭处理，能保证日后运营过程中梁体内钢筋不受大气腐蚀，提高结构的使用寿命。

2、由温度应力引起的非结构裂缝，可以通过配置足够的温度应力钢筋、增加结构的安全储备等措施来防止裂缝的产生（在腹板加纵向钢筋）；同时在施工时，应尽量选择温度低的时间浇注后半天（利用早、晚进行施工）、热天浇注混凝土时，应降低水温拌制，选用水化热小和收缩小的水泥灰比，合理使用减水剂，加强振捣以减少水化热，3、在施工中对38米预应力混凝土T梁裂缝的控制方案和已出现裂缝的处理办法是：

——裂缝的控制方案：

A：在腹板处两面对称增加通长纵向应力钢筋，根数为原设计的一倍。

B：控制好混凝土的浇注时间和浇注时的温度，安排在早、晚或温度低的时候进行混凝

土浇注。

C：及时掩护，并用塑料布进行覆盖，经常保持混凝土湿润。

D：及时拆模、及时张拉。当混凝土达到拆模强度时就即使拆模，当混凝土强度达到设计张拉强度时就及时张拉压浆。——裂缝的处置措施：用环氧树脂配固化剂、丙酮以1：0.5：0.25的配合比进行修补。将裂缝周围5厘米内的混凝土用钢刷刷干净，用酒精清洗后，再用丙酮擦洗一次，再涂环氧树脂，贴玻璃布，之后再涂一层环氧树脂。玻璃布要求经5%浓度的纯硷水煮沸脱脂，能保证日后运营过程中梁体内的钢筋不受大气腐蚀，提高结构的使用寿命。通过以上的控制方案和防处治措施，在以后的T梁预制过程中再没有出现裂缝，并通过对裂缝的处治也不影响梁体的正常使用。

结论：

篇7：隧道裂缝和渗水处理方案

一、工程概况

社仔山隧道进口位于广东省佛山市高明区更楼镇瑶村，出口位于佛山市高明区更楼镇塘花村。隧道起止桩号为K83+045~K83+337,全长292m，是一座六车道连拱高速公路短隧道。隧道位于R=2100m的左偏圆曲线上，纵坡为2.3%(155m)~-2.0%(137m)的人字坡，隧道最大埋深约62米，进口采用端墙式洞门，出口采用与环境协调较好的削竹式洞门。隧道围岩级别划分为Ⅲ～Ⅴ级，Ⅲ级围岩长215m，占隧道围岩总长的73.63%；Ⅳ级围岩长37m，占隧道围岩总长的12.67%；Ⅴ级围岩长40m，占隧道围岩总长的13.70%；隧道围岩工程地质条件相对较好。

二、存在问题

1、右洞进口侧挡墙与护拱之间的裂缝问题

隧道进口端右洞LS0b半明半暗段护拱出现纵向裂缝从2012年3月8日开始，裂缝位置位于侧挡墙与护拱相接处，近处肉眼可见裂缝(裂缝1)，裂缝纵向长度为5至6米，裂缝位于洞口端拱顶背部，腹部未出现。施工里程左洞下部开挖桩号为ZK83+064（从大桩号向小桩号开挖），右洞上部位于YK83+065（从小桩号向大桩号开挖）。2012年3月11日，裂缝有所发展，洞口远处可见明显裂缝(裂缝1)，护拱背部裂纹有所加长,裂缝为10米多长，左洞下部施工桩号为ZK83+058.2，右洞上部为YK83+072，从当日起我队在侧挡墙，护拱拱顶腹部设置观测点。2012年3月14日，护拱与侧挡墙交接处裂缝继续发展，洞口处缝宽为1毫米，从洞口ZK83+047.8至ZK83+058.5呈现裂缝(裂缝1)。在护拱拱顶腹部靠近中隔墙侧初期支护上，从中隔墙往上第一榀工字钢与第二榀工字钢连接板处出现纵向细微裂纹(裂缝2)。2012年3月18日，护拱与侧挡墙交接处裂缝继续发展，洞口处缝宽为2毫米，从洞口ZK83+047.8至ZK83+058.5裂缝增大，同时，腹部也可见裂缝(裂缝1)。在护拱拱顶腹部靠近中隔墙侧初期支护上，从中隔墙往上第一榀工字钢与第二榀工字钢连接板处裂缝明显，护拱砼上也出现明显裂缝(裂缝2)。当天对所有裂缝进行修补。左洞下部靠边墙侧开挖完成，右洞上部开挖完成。2012年3月21日，护拱与侧挡墙交接处拱顶背部裂缝重新出现，裂缝没有增大，同时，腹部未见裂缝(裂缝1)。在护拱拱顶腹部靠近中隔墙侧初期支护上，从中隔墙往上第一榀工字钢与第二榀工字钢连接板位处裂缝重新出现，但裂缝没有增大(裂缝2)。测量所观测点出现有沉降不均现象，具体见观测结果。从2012年3月22号起所观测点重新布置，并经项目部、监理方共同观测，一直观测到2012年3月29日，未出现较大变化。裂缝基本处于稳定，未出现裂缝发展和增大现象。

2、浇筑完成的二衬混凝土面与中隔墙基础交接位置出现渗水现象。

三、处理方案

1、右洞进口侧挡墙与护拱之间的裂缝处理方案

经我部分析讨论后认为，造成护拱裂缝原因主要是因为进入2月份和3月份上旬以来，春雨不断，雨水对山体的冲洗，同时开挖爆破对山体造成了震动，且进口端为破残积土和全风化花岗岩组成，自稳能力差，遇水软化、崩解，山体左高右低，侧挡强外侧回填土低于侧挡墙顶面，侧挡墙受力面过小，山体对护拱造成的侧压力和挤压力过大，所以出现裂缝。

我部建议处理方案如下：

（1）、鉴于目前观测数据已趋于稳定，暂停右洞下台阶开挖施工，抓紧右洞仰拱和二衬施工。目前右洞下台阶施工至K83+078，仰拱施工至K83+095，二衬施工至K83+174，根据隧道“早封闭成环”的施工原则，要抓紧对右洞仰拱和二衬的施工，将下台阶与仰拱之间和仰拱与二衬之间的步距缩短在20米以内。待二衬施工临近下台阶开挖时再进行下台阶施工。进行下台阶施工时，爆破要用弱爆破施工，减少对山体围堰的扰动，同时要加强监控量测，发现存在较大的沉降和变形，立即停止施工并分析原因，采取足够的安全措施后方可进行施工。

（2）、地处华南地区，雨季长且雨水大，因隧道进口山体存在较大偏压，中隔墙只是作为受压结构，对由于山体偏压引起的推力没有起到很大的作用，隧道侧挡墙基础底标高要比右侧山沟沟底标高要高，隧道右侧侧挡墙基础底标高为56.135m，而进口右侧山沟沟底标高约为55.302m，侧挡墙右侧没有原状土，侧挡墙没有很大的抗倾覆能力。为了保证隧道进口山坡稳定、减少偏压对右洞侧挡墙以及以后隧道运营的安全，我部建议将隧道进口右侧山沟用土填满，填土标高约在侧挡墙与护拱相接处。

（3）、对进口端山体进行加固注浆，以增加山体的自身稳定性，然后对侧挡墙外侧浆砌片石增高，以扩大挡墙支撑的受力面积。

（4）、裂缝修补：鉴于下台阶开挖爆破施工会对裂缝进行震动，所以我部建议待隧道进口段二村全部施工完成后再进行裂缝修补。裂缝修补采用同标号的环氧树脂混凝土进行修补。

2、渗水处理方案

我部分析渗水的原因，可能因为防水板与中隔墙面粘贴不够紧密，但二衬混凝土的挤压使防水板紧压在纵向排水管上，而且纵向排水管太凹与二衬混凝土内，造成顺着中隔墙下来的水没有有效的流进纵向排水管，就一直顺着中隔墙留到中隔墙与二衬搭接位置的缝隙渗透到二衬混凝土表面。

我部建议从中隔墙与二衬相接位置增加出水孔，另外增加防水板纵向排水管处的固定点密度，使其防水板与中隔墙更加紧密，使水不能渗透过来，流进纵向排水管内。对已发生渗水的处理，在隧道纵向施工缝位置往里凿孔，将渗水尽量引从孔内流出，防止渗水面积进一步扩大和锈蚀更多的二村钢筋，同时将渗水缝凿槽并向槽内灌注水玻璃（硅酸钠）速凝混凝土，将渗水缝堵死，让水从凿孔内集中流出。在剩余的右洞二衬未浇筑段，发现从中隔墙与钢拱架连接处有渗水的位置，在中隔墙矮边墙面上凿槽预埋排水管，将水集中引出，减少二衬浇筑完成后从施工缝位置渗水。

广明高速公路延长线项目部

篇8：梁裂缝分析和处理

关键词：深受弯盖梁,裂缝,横向分布影响线

公路桥梁中过渡墩由于承受主、引桥的共同作用,受弯矩和剪力作用较大,多采用截面高度较大的盖梁,当盖梁跨高比在2.5和5.0之间时,便属于深受弯构件的短梁,但未进入深梁范围[1]。主桥的支座一般布置在过渡墩柱顶处,因此盖梁内力主要受引桥简支梁的活荷载作用的影响。本文便针对典型的深受弯盖梁的裂缝进行了分析,提出了可行的加固措施。

1 设计概况与病害介绍

1.1 盖梁设计与施工概况

大桥主桥上部结构为下承式系杆拱桥,引桥为预应力混凝土空心板梁桥。主墩为三柱框架式桥墩,墩柱为两端圆端形,墩柱上方为盖梁。盖梁为长18.5 m,宽2.5 m,高1.0 m的钢筋混凝土结构。

1.2 盖梁病害

主桥过渡墩盖梁的负弯矩区域存在严重的竖向裂缝病害,裂缝宽度最大为0.5 mm。裂缝的长度基本与盖梁高度相同。该种竖向裂缝的性状和分布具有共性。在盖梁的底面还存在间距30 cm～50 cm的横向裂缝,裂缝宽度小于0.1 mm,此外盖梁存在下挠现象,中间底面较两侧支撑处底面低2 cm左右,病害见图1。

2 病害原因分析

根据裂缝所处位置,裂缝宽度与深度可从两方面对其分析:

一方面盖梁裂缝所处的区域为正负弯矩较大的区域,因此需要对盖梁进行结构验算分析,以评价盖梁正常使用状态下的承载能力。

另一方面由于施工盖梁采用支架现浇的方法,而该盖梁混凝土的浇筑量较大,施工时若支架预压效果较差,可能引起跨中混凝土下挠,墩柱较盖梁的刚度大,约束了盖梁的变形,引起盖梁墩柱位置盖梁顶部两侧开裂,并随着荷载的作用而逐渐发展。

2.1 结构验算分析

主墩盖梁同时承受主桥与引桥上部结构的力作用,主桥的支座均放置于墩柱顶部,其作用力直接由墩柱承担,因此盖梁所承受的作用力主要为引桥上部结构引起。

分析时,首先得出引桥在各种荷载组合作用下的支座反力,以确定盖梁的受力情况。验算截面为盖梁两墩柱中间截面以及盖梁在墩柱顶位置区域截面。

1)上部结构恒载作用。

上部结构恒载与活载作用对盖梁截面产生的内力分别计算,上部结构恒载的作用力通过支座传给盖梁,计算假设每片板梁下有一个支座,计算图式见图2。

2)上部结构活载作用。

a.计算各主梁横向分布影响线。b.计算盖梁中截面以及墩顶截面的弯矩和剪力影响线,查各主梁对应位置的影响线数值。c.将各主梁横向分布影响线分别放大η4i倍并对应迭加[2],即生成盖梁中截面弯矩横向分布影响线C4,j=∑Aij×η4i,如:C4,2=∑Ai2×η4i=0.119×0.635+0.104×1.016+0.114×1.422+0.118×1.862+0.105×1.344+0.085×0.879+0.07×0.474+0.057×0.138 6 +0.047×(-0.118 2 )+0.039×(-0.296 5)+0.032×(-0.405 1) +0.027×(-0.452 9)+0.024×(-0.449)+0.021×(-0.402 3)+0.019×(-0.321 8)+0.019×(-0.216 6) =0.789 7。盖梁中截面弯矩横向分布影响线见图3。d.对盖梁中截面弯矩横向分布影响线用动态规划布载,取三车道时,其最大荷载横向分布系数m4=1.485 3,三车道折减系数0.78,得m4=1.485 3×0.78=1.158 5。而两车道计算时该横向分布系数为m4=1.396 4。e.依上述a.～d.步骤算出盖梁截面在支点处的横向分布系数m4=1.131 7。

根据支点反力影响线和横向分布系数沿纵向的变化,求出盖梁中截面由上部结构活载作用下的弯矩,并求出计算截面的剪力。通过内力验算满足规范要求。

3)截面验算。

计算得出盖梁中间截面下缘出现裂缝,宽度为0.108 mm,而墩顶截面上缘出现裂缝宽度为0.157 mm,均满足规范的要求。

2.2 施工阶段支架沉降分析

盖梁下挠现象明显,考虑到施工支架的预压不充分等原因可能引起盖梁中部分下沉而产生裂缝。分析假定混凝土强度达到设计强度的60%～80%时,盖梁中间区域支架下沉5 mm～15 mm,计算其对盖梁的影响。

当施工阶段两墩柱中间区域支架下沉5 mm～15 mm范围时,中间截面将产生正弯矩,墩柱顶截面产生负弯矩,此时,中截面下缘和墩柱顶截面上缘的裂缝宽度较小,但拆除支架后,盖梁在自重作用下引起的裂缝宽度增大,桥梁运营后,由上部结构对盖梁的作用又进一步增大了裂缝宽度。事实上如果施工期裂缝出现后,盖梁的耐久性会有所下降,根据现场情况可知,盖梁处漏水现象明显,更加剧了裂缝的发展,因此墩柱顶的宽度较大。

3现场检测与应变测试

为检测盖梁裂缝在外荷载作用下是否继续发展,对盖梁裂缝区域进行了混凝土应变测试。

连续测试接近40 min,由测试结果可知,混凝土应变变化较小,混凝土应变最大在15με～20με,说明在汽车荷载作用下,裂缝宽度变化较小,但其变化方向一直交替进行,长期作用必将使裂缝宽度增大。图4给出了一跨裂缝处的应变随时间的变化。

4结语

该过渡墩深受弯盖梁在正常使用极限状态下,中截面下缘和墩顶截面上缘裂缝宽度均满足规范的要求。但考虑施工阶段支架产生变形后的分析表明裂缝不满足要求。此外在汽车荷载作用下,裂缝宽度一直在变化,长期作用将使其不断增大。维修加固时可以先对裂缝进行封闭灌浆处理,然后在底面粘贴碳纤维布或钢板,同时在墩柱和盖梁交接处粘贴斜向钢板以扩大抗剪承载力。

参考文献

[1]JTG D62-2004,公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范[S].

篇9：梁裂缝分析和处理

【关键字】预应力屋架；裂缝；灌浆树脂

营口某纺织厂厂房为两跨钢筋混凝土排架结构，其建筑面积为3334平方米，南北长90.74m，东西宽为36.74m，檐口高度7米，外围护为370厚承重粘土空心砖，主结构两跨，每跨排架由18m跨预应力钢筋混凝土折线形屋架与预制矩形钢筋混凝土柱构成，屋面为预应力混凝土屋面板。我院于2004年设计，2006年竣工并投入使用。其中屋架选用国标图集04G415-1《预应力混凝土折线形屋架》，屋架型号为YWJ18-2De。屋面板选自国标图集04G410-1《1.5m*6m预应力混凝土屋面板》。

2007年甲方进行屋面维护时未按规程操作，在其中一榀屋架上堆载造成屋架一段上弦两处严重裂缝，裂缝宽度最宽达到0.45mm，现场临时支顶后卸载。然后排查发现在一些屋架端部立杆有水平与竖向裂缝；屋架上弦的大型屋面板支点部位混凝土出现局部开裂与剥落，部分普通钢筋和埋件锈蚀；个别屋面板局部产生斜裂缝，因而进行现场检测与修复。

1、屋架检测

甲方请当地检测部门至现场对屋架进行检测。上、下弦的混凝土依据《回弹法、超声法和综合法检测长龄期混凝土抗压强度技术规程》（DB21/T834-2000），采用回弹测强对其中9榀屋架进行了强度实测，混凝土强度推定值为39.5MPa，测试结果表明混凝土的强度等级基本满足设计的要求。屋架偏斜度的实测，其中屋架的最大偏差为6mm，满足施工规范要求。大型预应力屋面板混凝土强度推定值为30.6MPa，安装最大偏差5mm，满足施工规范要求。施工单位在施工过程中，各种材料、构件及隐蔽工程均有完整的检验记录，施工资料及档案均较完整。

2、损坏屋架的加固处理

（1）裂缝处理：在确认支顶安全的情况下，首先对屋架进行裂缝调查，检测测量裂缝深度、走向、贯穿情况；对于宽度≤0.3mm的裂缝部分，先将缝两侧表面的灰尘等污物用钢丝刷清除，然后用毛刷蘸丙酮沿裂缝两侧20～30mm范围擦洗干净并保持干燥；对于宽度大于0.3mm的裂缝或较深裂缝，为有效封缝，沿缝凿成V形槽，并用钢丝刷及压缩空气将裂缝内碎屑粉尘清除干净。然后对于未凿槽的裂缝，先沿缝两侧涂一层环氧基液，然后抹一层厚约lmm、宽约30mm的环氧胶泥封缝，抹胶注意使其平整、密封；对凿V形槽的裂缝，先在v形槽面上用毛刷涂一层厚1～2mm环氧树脂浆液，再抹水泥砂浆封闭，注意检查封缝质量。最后将环氧树脂浆液用设备灌入缝隙中，灌浆压力控制在0.2Mpa，并用超声波检测灌浆效果。

（2）上弦加固：对混凝土上弦杆进行四面粘钢板加固，由于折线形混凝土屋架上弦主要为受压构件，存在局部弯矩，故加固仅为构造加固。裂缝的环氧树脂完全硬化后，选用4mm厚的Q235钢板，宽度为200mm，长度为1.2米（两个裂缝间距400mm）。首先处理混凝土表面，用钢丝刷将表面松散浮渣刷去，用磨石将表面磨平，再用硬毛刷蘸洗涤液刷表面并用清水冲洗晾干。然后将配制好的双组分结构胶，用抹刀涂抹在已处理好的混凝土和钢板贴合面，使胶充分浸润、渗透、扩散、粘附于结合面。最后将钢板粘接于混凝土表面，用特制u形夾具夹紧，钢板的端部用膨胀螺栓固定，适当加压钢板表面，使胶液刚从钢板边缘挤出为宜，以膨胀螺栓作为钢板的永久附加锚固。验收合格后钢板外抹20mm厚钢丝网水泥砂浆作为保护层。

3、其它裂缝原因及处理

（1）屋架支座处垂直立杆上、下端的水平裂缝。此裂缝为上端在外侧，下端在内侧，裂缝宽度肉眼可见但很微小，一般在0.2mm以内。产生原因是混凝土屋架吊装前，下弦施加预应力时使下节点内移；吊装后上弦弧形斜杆受压使上节点外移，施工时预应力超张拉控制不好更容易产生此裂缝。此裂缝属于预应力施工过程中裂缝，受荷载稳定后裂缝不会发展，而且端杆仅受半跨屋面板的压力荷重。此种裂缝可以不加处理，考虑厂房有一定的潮湿，建议甲方用水泥浆把裂缝密封即可，较大裂缝可采用灌浆树脂灌注入整个缝隙，封闭处理粘合裂缝。

（2）屋架上弦预埋件位置处如预埋件安放有偏差则此处混凝土有剥落。其严重程度主要与埋件位置和平整度、屋面板的支承长度等有关，根据现场测量，情况一埋件有下移，最多下凹10mm，一般4mm的居多；情况二为埋件侧偏；情况三为埋件沿屋架偏移。无论哪种误差都会造成大型屋面板与钢板埋件接触面积不够，大型屋面板直接压在埋件侧面突出的混凝土上了，而且埋件预埋位置偏差越大，造成的裂缝越大。埋件下凹情况应凿除与磨平埋件外边缘混凝土面层，使混凝土表面低于埋件钢板表面，在原有埋件与大型屋面板之间填充厚度4mm以上的钢板，新填充的钢板与原有埋件和屋面板上的埋件均焊接牢固，其余部分用混凝土灌浆料填充。埋件平面位移情况应凿除与磨平埋件外边缘混凝土面层，并平接相同厚度的钢板埋件，平接钢板与原有埋件和屋面板上的埋件均焊接牢固，其余部分用混凝土灌浆料填充。

（3）大型屋面板在四角出现对角斜裂缝。这是由于板的四角安放不平，使得端横肋对纵肋压缩变形使板面产生空间挠曲，因而在四角出现对角线方向拉应力，加上收缩作用产生的斜裂缝。对轻微裂缝，在构件维护时用素水泥浆涂抹即可，基本上不影屋面板的响承载力。对于较大的裂缝可采用压注灌浆树脂的方法封闭缝隙，经检查合格，即可使用。

4、结束语