工程测量线路计算

工程测量线路计算（精选8篇）

篇1：工程测量线路计算

主要材料计算

一、材料用量：

1.∮50镀锌钢管5.17kg/m，3米按15.5kg计，31.02元/m。∮100镀锌钢管11.5kg/m，50*5扁钢1.96 kg/m，4.5元/kg。

竖井内从桥架到入房暗管处要增加金属软管对缆进行保护，并给金属锁扣。

2.∮18/20塑料软管：用在光缆靠杆处留的余弯。每杆0.20米，杆子两边用皮线绑扎，用皮线3米，∮28/34梅花管和单口子管可直接穿放光缆。

3.架空吊线：7/2.2钢线230kg/km，1.5铁线0.1公斤，3.0铁线3公斤，钢线每公里给1个衬环；

木杆：每杆单槽夹板1个；M12*180-220穿钉1个（单吊线用有头，双吊线用无头）。终端杆2个瓦形护杆板，2个条形护杆板，1个双槽夹板。

水泥杆：本工程采用离心环形预应力混凝土电杆，锥度为1/75。每杆1个吊线抱箍（一般用双吊线抱箍）D164(电信杆用)/D184（电力杆用），1个单槽夹板；终端杆1个拉线抱箍，1个双槽夹板，1个衬环。

制作丁字吊（夹板法）：用1个单槽夹板，1个衬环，1个双槽夹板，1.5铁线0.01kg.（卡子法）：用1个单槽夹板，两个8#U型卡子，1.5铁线0.01kg.制作十字吊：2个单槽夹板，1个M12*80穿钉。每次终结铁丝用量：3.0铁线0.7公斤，1.5铁线0.01公斤。4.单股拉线：

水泥杆：7/2.6钢线4.5公斤，7/2.2钢线3公斤，拉线抱箍1个，1.5铁线0.02公斤，3.0铁线1.4公斤（或4.0各一半），地锚铁柄1个，水泥拉盘1个，衬环2个，双槽夹板1个（如果中把用夹板法就给2个双槽夹板），如果加隔电子，铁线加1倍，隔电子加1个。

木杆：7/2.6钢线5公斤，7/2.2钢线3.5公斤，瓦形护杆板2个，条形护杆板4个，1.5铁线0.02公斤，3.0铁线1.4公斤（或4.0各一半），地锚铁柄1个，水泥拉盘1个，衬环1个，双槽夹板1个（如果中把用夹板法就给2个双槽夹板），如果加隔电子，铁线加1倍，隔电子加1个。

5.撑杆：水泥杆：电杆1根，拉线抱箍3个，M12*100穿钉1个。木杆：电杆1根，4.0铁线1.5公斤。6.墙吊：杆路水平到墙壁，用1个扭角拉攀，1个衬环，1个双槽夹板，2个M12膨胀螺栓，1.5铁线0.01公斤；

杆路垂直到墙壁，用U型拉攀，2个膨胀螺栓，1个衬环，1个双槽夹板，1.5铁线0.01公斤。墙

吊路由一般每15米1个中间支撑物，用L型支架（30.61元/个）,预算中一般用L弯板（9.02元/个）,1个单槽夹板，3个M12膨胀螺栓，1个M12*40穿钉。

终端支撑物：1个终端支撑物，3个M12胀栓，1个衬环，1个双槽夹板，3.0铁线0.7公斤，1.5铁线0.01公斤（或3个U型钢卡，0.01公斤1.5铁线）。7.管道中材料按定额计算，板方材超过1方的只给1/3或一半。

8.制装分线盒(水泥杆上)：1个二线担，2个M12*100穿钉，2个隔电子，1个钢担U型抱箍。一般在设计中给分线盒包箍。墙上固定分线盒用木背板，每块12元。

多沟隔电子：1个U型弯铁板，1个M12*100穿钉，1个隔电子，1个M12膨胀螺栓。

9.电缆挂钩：5-30P缆用25#，50-100P用35#，200P用45#，300P用55#，400P用55#，再大的电缆用65#挂钩。

电缆卡钉：10P用10#，20P用12#，30-50P用14#，100P用16#，200P用18#，300P用20#，400P用22#。

光缆用挂钩：采用φ25mm或φ35mm铝板挂钩，局部光缆较多时，可选用35mm或其他较大规格的挂钩。光缆在电杆两侧的 15.光缆设计中尾纤一般给5米双头。

16.机柜内尽量选取机架式终端盒（含适配器）。

单芯热塑管:用在光缆终端盒里及成端，一芯光纤用一个。0.75元/个。光缆在机房设备、交接箱等处的成端尾纤均采用单根尾纤，要求尾纤为标准全色谱，并配备熔接用热缩套管。

接续套管：采用国产RSBF型接续套管；1800对以下用进口产品（瑞侃）。主干电缆用进口套管。新设的配线电缆均不考虑充气维护。根据建设单位要求，电缆接续材料采用UY型接线子接续和4000D型接线模块，复接采用UB型接线子接续和4005型接线模块。新旧电缆接续，一头按接续，另一头按改接,改接一般用三线接线子。

热塑套管分为：分歧（规格后有F）和直接。PSPVF 30/100-1000 30表示收缩后的内径，100为未收缩前的内径，1000表示热塑管的长度。分线盒表示：左为号，右为容量，下面为线序。

主干电缆需充气，100P和200P电缆用25/15堵管，45/15气门；500P电缆用50/25堵管，65/20气门；800P电缆用70/50堵管，65/20气门。电缆全程充气的长度适当给一些。

ODF子框和熔纤盘：字波隆兴子框320元/个(2010 年12月价格)；里面装6个熔纤盘(含适配器)。带状热熔管：2.00元／个(2010 年12月价格)． 钢包铜电话线:就是家里的电话线。

钢管抱箍：用来将钢管固定在杆子上。设计中不给，直接给4.0铁丝。

拉线抱箍：杆路上非直线杆时，必须要做相应的拉线。拉线的上把一般都固定在拉线抱箍上，拉线抱箍也可以用于终端杆做吊线终端。

吊线抱箍：杆路上，钢绞线不能直接固定在电杆上，需要将吊线抱箍配合单槽夹板先固定在杆上，再将钢绞线放进夹板内。

1号拉攀(L支架): 墙壁光缆或电缆时，钢绞线要固定在墙上的话，首先要在墙上固定拉攀或支架。衬环：做拉线或吊线终端时，钢绞线和抱箍之间用的专用填衬铁件

双槽夹板：拉线或吊线终端的方法现在一般有三种，一种是缠绕法，一种是U型钢卡法，另一种就是夹板法。缠绕法主要是用3.0镀锌铁丝，而夹板法就需要用到双槽夹板。叉梁包箍：飞线杆（150m以上），长杆档上用。比拉线包箍两边各多一个螺栓。余线盘支架：墙上的50公斤。

地锚拉杆：侧方拉线（双方拉）用1800*16 角杆拉线用2100*18 飞线，长杆档用2400*20

对于PON的上下行信号，可采用光纤衰减较大的1310nm波长进行光纤链路损耗预算。预算可采用下列工程参数：

–G.652单模光纤衰减：≤0.36 dB/km（1310nm）； –光纤熔接损耗：0.02dB~0.05dB；

–光纤跳纤、尾纤插入损耗：0.2dB~0.3dB； –光纤现场连接器损耗：0.5dB； –光纤在寿命期的老化损耗：0.05dB/km

二、套用定额：

1．通信设备之间的电缆（不含设备内部布线）布放套用《 T568A标准线序：自左至右：1-白绿，2-绿，3-白橙，4-蓝 5-白蓝，6-橙，7-白棕，8-棕。0.9.暗管穿放电缆和五类线：均按TXL7-033，穿放4对对绞电缆计取。穿放三类线按50%计取。10.敷设金属软管（TXL7-007、根），1米以上全计取，1米以内取1/3.11.落地式机柜做机墩，按200元/个计列在表五中。

壁挂式机柜套用安装壁挂式交接箱定额TXL6-012.12.桥架布放五类线，套用TXL7-038明布4对对绞电缆；布放三类线取其定额的1/2.从机柜至多媒体箱，语音用四芯三类线，多媒体箱至信息点用2芯三类线。

13.安装盲板：竖井内按TXL7-056安装一体化语音面板及模块的1/2计取，室内按1/5计取。14.安装110配线架，按TXL-038安装测试100回线接线排计取。15.光缆设计中，中继段测试按单窗口测试计取工日；

在FTTX设计中，从交接箱至分光器的中继测试取双窗口（1310nm,1550nm），按单窗口工日的1.8倍计取；

从分光器到ONU各段所有光路取光链路测试(TXL7-066 光纤链路测试(单光纤))工日的2倍。西安电信FTTH工程设计的皮线光缆按照链路测试计算工作量，套用TXL7-066光纤链路测试；光分纤箱至局端的光缆均要按照段落做中断段测试，不做偏振模色散测试。

束、带状光缆的测试全部套用TXL5-096-TXL5-124(用户双窗口光缆测试)。跳纤：终端盒至ONU用一般用3米长的FC/PC（圆头）跳纤。15元/条。

分光器至终端盒布放跳纤套用TSY1-073放、绑软光纤(光纤分配架内跳纤)。此工在设备中给。

16.(95定额)：整修用户室外线 对 技工0.10 普工0.09 移改和更换用户室外线 对 技工0.29 普工0.29 17.估列子目（用GL表示）：

预留盘/架 主干光环在局进线室给，其它情况一律不给。0.2技工/个 0.2普工/个 过路警示管 0.2技工/个 0.2普工/个（2米一处）电力保护 0.2技工/个 0.2普工/个（3米一处）

漆改分线盒 10元/个，作在表五里（或按0.167技工/个作在表三里）。GL-001 安装调测ONU设备 架 技工3.0 普工0.0 GL-002 安装墙挂式电表及电表箱 套 技工3.0 普工0.0

三、预算中需改动的地方：

1．表四设备中，电缆对数在100对（不包括100对）以下须计算其运杂费，费率为3%。将100P以上的电缆项目序号前的两个字母改为“ZZ”，100P以上的电缆即可不计取此项费用。

四、赔补费及其它：

1.水泥路面：150mm 按35元/mm2计；250mm 按45元/mm2计。花砖路面：按25元/mm2计。其它按甲方、市局要求计取。

2.设计不取扶正电杆，扶正常维护,只在图中注明需扶正的电杆即可。

3.光交接箱安装熔纤盘要求：主干由上向下，配线由下向上上线（纤），配线由左向右顺序上纤，有半块熔纤盘的应充分利用旧盘。

4.机柜里面的安装顺序：设备从上向下，先语音后数据，并在表四中注明厂家及型号。128模块由上向下安装，110模块由下向上安装。机柜设备用户数量较大时，线路配线架集中在同一个机柜，设备和128模块集中在一个机柜里。若在一个机柜里安装，设备后面要空着。5.光进铜退，按一个PON口终期用户不超过400户进行设计。6.标准型水泥管块孔径为∮90mm.7.拉线设计：分为吊板拉线，高桩拉线（桩与杆路必须垂直），单股拉线，双股拉线。转角小时用撑杆，偏转角小于30度时，拉线程式＝吊线程式。30度-60度时，拉线比吊线大一个程式。

大于60度时，作终端拉线，终端拉线比吊线大一个程式。出机房

篇2：工程测量线路计算

关键词:配电线路;继电保护;整定计算方法;研究

1、前言

配电系统由于自然的、人为的或设备故障等原因,使配电网的某处发生故障时,继电保护装置能快速采取故障切除、隔离或告警等措施,以保持配电系统的连续性、可靠性和保证人身、设备的安全。因此,继电保护在电力系统中具有十分重要的作用。

2、常规10kV线路整定计算方案

我国的10kV配电线路的保护,一般采用电流速断、过电流及三相一次重合闸构成。特殊线路结构或特殊负荷线路保护,不能满足要求时,可考虑增加其它保护(如:保护Ⅱ段、电压闭锁等)。

2.1 电流速断保护

由于10kV线路一般为保护的最末级,所以在整定计算中,定值计算偏重灵敏性,对有用户变电所的线路,选择性靠重合闸来保证。在以下两种计算结果中选较大值作为速断整定值。

2.1.1 按躲过线路上配电变压器二次侧最大短路电流整定。实际计算时,可按距保护安装处较近的线路最大变压器低压侧故障整定。

Idzl=Kk×Id2max

式中:Idzl为速断一次值;Kk为可靠系数,取1.5;Id2max为线路上最大配变二次侧最大短路电流。

2.1.2 当保护安装处变电所主变过流保护为一般过流保护时(复合电压闭锁过流、低压闭锁过流除外),线路速断定值与主变过流定值相配合。

Ik=Kn×(Igl-Ie)

式中: Kn为主变电压比,对于35/10 降压变压器为3.33;Igl为变电所中各主变的最小过流值(一次值);Ie为相应主变的额定电流一次值。

2.1.3 特殊线路的处理:

1)线路很短,最小方式时无保护区;下一级为重要的用户变电所时,可将速断保护改为时限速断保护。动作电流与下级保护速断配合(即取1.1倍的下级保护最大速断值),动作时限较下级速断大一个时间级差(此种情况在城区较常见,在新建变电所或改造变电所时,建议保护配置用全面的微机保护,这样改变保护方式就很容易了)。在无法采用其它保护的情况下,可靠重合闸来保证选择性。

2)当保护安装处主变过流保护为复压闭锁过流或低压闭锁过流时,不能与主变过流配合。

3)当线路较长且较规则,线路上用户较少,可采用躲过线路末端最大短路电流整定,可靠系数取1.3～1.5。此种情况一般能同时保证选择性与灵敏性。

4)当速断定值较小或与负荷电流相差不大时,应校验速断定值躲过励磁涌流的能力,且必须躲过励磁涌流。

(4)灵敏度校验。在最小运行方式下,线路保护范围不小于线路长度的15%整定。允许速断保护线路全长。

Idmin(15%)/Idzl≥1

式中Idmin(15%)为线路15%处的最小短路电流;Idzl为速断整定值。

2.1.4 灵敏度校验。在最小运行方式下,线路保护范围不小于线路长度的15%整定。允许速断保护线路全长。

Idmin(15%)/Idzl≥1

式中Idmin(15%)为线路15%处的最小短路电流;Idzl为速断整定值。

2.2 过电流保护

2.2.1 按躲过线路最大负荷电流整定。此方法应考虑负荷的自启动系数、保护可靠系数及继电器的返回系数。为计算方便,可将此三项合并为综合系数KZ。

即:KZ=KK×Izp/Kf

式中:KZ为综合系数;KK为可靠系数,取1.1～1.2;Izp为负荷自启动系数,取1～3;Kf为返回系数,取0.85。

微机保护可根据其提供的技术参数选择。而过流定值按下式选择:

Idzl=KZ×Ifhmax

式中Idzl为过流一次值;Kz为综合系数,取1.7～5,负荷电流较小或线路有启动电流较大的负荷(如大电动机)时,取较大系数,反之取较小系数;Ifhmax为线路最大负荷电流,具体计算时,可利用自动化设备采集最大负荷电流。

2.2.2 按躲过线路上配变的励磁涌流整定。变压器的励磁涌流一般为额定电流的4～6倍。因此,重合闸线路,需躲过励磁涌流。由于配电线路负荷的分散性,决定了线路总励磁涌流将小于同容量的单台变压器的励磁涌流。因此,在实际整定计算中,励磁涌流系数可适当降低。

Idzl=KK×Kcl×Sez/(×Ue)

式中Idzl为过流一次值;Kcl为线路励磁涌流系数,取1～5,线路变压器总容量较少或配变较大时,取较大值;Sez为线路配变总容量;Ue为线路额定电压,此处为10kV。

2.2.3 特殊情况的处理:(1)线路较短,配变总容量较少时,Kz或Klc应选较大的系数;(2)当线路较长,过流近后备灵敏度不够时,可采用复压闭锁过流或低压闭锁过流保护,此时负序电压取0.06Ue,低电压取0.6～0.7Ue,动作电流按正常最大负荷电流整定。当保护无法改动时,应在线路中段加装跌落式熔断器;(3)当远后备灵敏度不够时,由于每台配变高压侧均有跌落式熔断器,可不予考虑;(4)当因躲过励磁涌流而使过流定值偏大,而导致保护灵敏度较低时,可考虑将过流定值降低,而将重合闸后加速退出。

2.2.4 灵敏度校验:近后备按最小运行方式下线路末端故障,灵敏度大于等于1.5;远后备灵敏度可选择线路最末端的较小配变二次侧故障,接最小方式校验,灵敏度大于或等于1.2。

Km1=Idmin1/Idzl≥1.25

Km2=Idmin2/Idzl≥1.2

式中Idmin1为线路末端最小短路电流;Idmin2为线路末端较小配变二次侧最小短路电流;Idzl为过流整定值。

3、重合闸

10kV配电线路一般采用后加速的三相一次重合闸,由于安装于末级保护上,所以不需要与其他保护配合。重合闸所考虑的主要为重合闸的重合成功率及缩短重合停电时间,以使用户负荷尽量少受影响。

重合闸的成功率主要决定于电弧熄灭时间、外力造成故障时的短路物体滞空时间(如:树木等)。电弧熄灭时间一般小于0.5s,但短路物体滞空时间往往较长。因此,对重合闸重合的连续性,重合闸时间采用0.8～1.5s;农村线路,负荷多为照明及不长期运行的小型电动机等负荷,供电可靠性要求较低,短时停电不会造成很大的损失。为保证重合闸的成功率,一般采用2.0s的重合闸时间。实践证明,将重合闸时间由0.8s延长到2.0s,将使重合闸成功率由40 %以下提高到60 %左右。4、10kV保护整定中容易忽视的问题及对策

4.1 励磁涌流问题

4.1.1 励磁涌流对继电保护装置的影响

励磁涌流是变压器所特有的,是由于空投变压器时,变压器铁芯中的磁通不能突变,出现非周期分量磁通,使变压器铁芯饱和,励磁电流急剧增大而产生的。变压器励磁涌流最大值可以达到变压器额定电流的6～8倍,并且跟变压器的容量大小有关,变压器容量越小,励磁涌流倍数越大。励磁涌流存在很大的非周期分量,并以一定时间系数衰减,衰减的时间常数同样与变压器容量大小有关,容量越大,时间常数越大,涌流存在时间越长。

10kV线路装有大量的配电变压器,在线路投入时,这些配电变压器是挂在线路上,在合闸瞬间,各变压器所产生的励磁涌流在线路上相互迭加、来回反射,产生了一个复杂的电磁暂态过程,在系统阻抗较小时,会出现较大的涌流,时间常数也较大。二段式电流保护中的电流速断保护由于要兼顾灵敏度,动作电流值往往取得较小,特别在长线路或系统阻抗大时更明显。励磁涌流值可能会大于装置整定值,使保护误动。这种情况在线路变压器个数少、容量小以及系统阻抗大时并不突出,因此容易被忽视,但当线路变压器个数及容量增大后,就可能出现。我公司就曾经在变电所增容后出现10kV线路由于涌流而无法正常投入的问题。

4.1.2 防止涌流引起误动的方法

励磁涌流有两个明显的特征,一是它含有大量的二次谐波,二是它的大小随时间而衰减,一开始涌流很大,一段时间后涌流衰减为零。利用涌流这个特点,在电流速断保护装置上加一短时间延时,就可以防止励磁涌流引起的误动作,这种方法最大优点是不用改造保护装置(或只作简单改造)。

4.2 TA饱和问题

4.2.1 TA饱和对保护的影响

在10kV线路短路时,由于TA饱和,感应到二次侧的电流会很小或接近于零,使保护装置拒动,故障要由母联断路器或主变后备保护来切除,不仅延长了故障时间,使故障范围扩大,还会影响供电的可靠性,且严重威胁运行设备的安全。

4.2.2 避免TA饱和的方法

避免TA饱和主要从两个方面入手,一是在选择TA时,变比不能选得太小,要考虑线路短路时TA饱和问题,一般10kV线路保护TA变比最好大于300/5;另一方面要尽量减少TA二次负载阻抗,尽量避免保护和计量共用TA,缩短TA二次电缆长度及加大二次电缆截面;对于综合自动化变电所,10kV线路尽可能选用保护测控合一的产品,并在控制屏上就地安装,这样能有效减小二次回路阻抗,防止TA饱和。

4.3 所用变保护问题

4.3.1 所用变保护存在的问题

所用变是一比较特殊的设备,容量较小,可靠性要求高,且安装位置特殊,通常接在10kV母线上,其高压侧短路电流等于系统短路电流,可达十几kA,低压侧出口短路电流也较大。人们普遍对所用变保护的可靠性重视不够,这将对所用变直至整个10kV系统的安全运行造成严重威胁。

4.3.2 解决办法

篇3：工程测量线路计算

下面就程序中涉及的几个概念做一些简要说明:

线路正算:根据里程和到中桩的左右偏距,求坐标。

线路反算:已知点坐标,求对应线路里程和该点到中桩左右偏距。

大地坐标系:系指国家84坐标系或设计院交桩时所给定的坐标系偏距:系指线路某点在法线方向偏离线路中线的距离。直线上垂直于线路方向,曲线上垂直于切线方向。

本程序线路正反算程序(全线贯通),增加了可实现全线贯通的数据库功能和坐标反算桩号功能,主要是:使用线路平面数据库子程序,可将一段或若干段道路的交点法格式平面参数(可容易从直线、曲线及转角表中获得)以数据库子程序形式输入计算器,程序在计算时省却了输入原始数据的麻烦;对于存在断链的道路,可分段分别编写数据库子程序,然后在主程序中添加一个路段选择的功能即可实现。

使用说明:

不同线路时只改数据库文件SJK,文件JS(子程序文件1)和文件XLZB(正算主程序)都不需要改。

(1)A代表线元起点X坐标。

(2)B代表线元起点Y坐标。

(3)C代表线元起点坐标方位角。(°′″)

(4)D代表线元起点曲率。

(5)E代表线元终点曲率。

注意:(直线段C和D都为0,缓和曲线段D为0;E为±1÷R,圆曲线段C和D都为±1÷R,R为圆曲线曲线半径。)

(6)F代表线元起点里程。

(7)G代表线元终点里程。

(8)F1代表数据库里的最小里程,Gn代表数据库里的最大里程,但有断链是要另加数据库!

显示说明1:

1运行XLZB(正算主程序),

2屏幕显示L?输入所求点里程,按Ex E,显示:JL(0→Z)。(备注:输入"0"进入中桩计算,JL(向量距离)非“0”进入边桩计算)。

3边桩计算DMS(-Z+Y)?输入待求点到该点对应中线的角度,左负右正。按EXE。

4屏幕显示J=数据,此数据为所求点中线前进方向的坐标方位角。

5屏幕显示X=X坐标,按EXE.Y=Y坐标

注意:如果所输入的里程不在数据库所给的里程范围内将不能计算出XY坐标。

显示说明2:

1运行线路正算主程序文件4,

2屏幕显示XA=?输入X坐标,按Ex E。

3屏幕显示YA=?输入Y坐标,按Ex E。

3屏幕显示KP=?输入所求点附近的里程,按Ex E。

4屏幕显示L=数据,此数据为所求点里程,按Ex E。

5屏幕显示(-Z+Y)=数据,此数据为所求点到中桩距离,左负右正,按EXE。

注意:如果所输入的里程不在数据库所给的里程范围内将显示Done。继续按EXE将再次进入程序,重新输入正确里程。

程序的特点:可进行中桩坐标的正、反算,程序代码简洁,便于阅读和改写;主程序通过调用数据库子程序,省却了使用时输入平面参数的繁琐;使用数据库子程序,换项目只需改写数据库子程序,程序通用性强。

结语:公路施工测量工作,全站仪完全满足了坐标法放样的硬件要求,CASIO系列可编程计算器完善了全站仪在公路测量中的软件不足之处,珠联璧合。极坐标法放样和可编程计算器改变了施工测量中的放样模式,解决了很多过去不好解决的问题,对可编程计算器如何使用,直接影响到测量成果的质量和工作效率,对可编程计算器充分利用,公路外业测量工作不需要再带线路逐桩坐标、高程资料,只带一台CASIO系列可编程计算器即可。外业测量工作中,只需输入里程,即可提供线路任意点坐标。不但方便而且及时准确。

参考文献

[1]王建忠.现代公路测量实用程序及其应用:CASIOfx-5800P计算机编程.[1]王建忠.现代公路测量实用程序及其应用:CASIOfx-5800P计算机编程.

[2]覃辉,桂乾元.公路与铁路施工测量程序[J].[2]覃辉,桂乾元.公路与铁路施工测量程序[J].

篇4：工程测量线路计算

关键词：特高压；边界条件；蓄滞洪区；

1 基本概况

特高压电力线路在赵庄与小王各庄村之间跨越州河后进入青甸洼，在青甸村南进入青甸洼本洼，至周庄进洪渠进口出本洼，然后沿进洪渠南侧至南周庄分洪闸南侧跨越泃河出青甸洼蓄滞洪区。蓄滞洪区内线路总长15.65km，布设杆塔30个。

青甸洼蓄滞洪区，为纳入国家蓄滞洪区名录的正式滞洪区。青甸洼分本洼和外围周边洼地。本洼面积22km2，滞洪量0.62亿m3。全部洼地面积152km2，滞蓄洪量2.56亿m3。滞洪区启用标准为10～20年一遇。

青甸洼主要承担泃河超标准洪水的分洪任务。泃河三河站20年一遇设计流量为1330m3/s，由引泃入潮下泄830m3/s，其余500m3/s尽量利用引泃入潮及泃河原河道下泄。当不与下游设计洪、沥水遭遇时，泃河原河道最大下泄量为250m3/s，引泃入潮最大下泄量为1080m3/s；当与下游设计洪、沥水遭遇时，利用桑梓分洪道向青甸洼固定滞洪区分洪。

2 清甸洼洪水模型建立

（1）模型的范圍、糙率及内部边界条件

①模拟范围及地形剖分

模拟范围为：北至引秃入周引水渠，东至州河右堤，西部及南部至泃河左堤。模拟区总面积322.16km2。模拟区地形均采用2004年实测1：1万比例尺地形图，按等间距200m的矩形网格进行地形剖分，模拟区共采集地形点8054个。

②糙率确定

糙率是反映地面阻水程度的参数，本次参照以往模型率定成果按经验选取。计算单元全部为村庄时，取 0.12；计算单元全部为树林时，取0.08；计算单元全部为农田时，取0.06～0.07；全部为河道时，取0.035～0.04。当计算单元内有两种或两种以上覆盖物时，按上述取值原则综合选取。

③内部边界条件

模拟区内津蓟高速公路、青甸洼本洼周边围堤作为模拟阻水堤防。津蓟高速公路按非溃决堤防考虑，本洼周边围堤为土堤，按可溃决堤防。跨越阻水边界的过水建筑物，如公路桥涵、涵洞等，起到连接边界上下游水流的作用，按堰流公式计算过水流量。

（2）洪水入流与出流条件

①入流条件

包括泃河分洪洪水和直接汇入青甸洼漳河及其支流洪沥水。对于泃河分洪洪水，南周庄分洪闸分洪过程按150m3/s控制，其余洪水由桑梓分洪口门分洪入青甸洼。漳河及其支流洪沥水按漳河、秃尾巴一二支和平原沥水3部分考虑，均概化为从模拟区北部边界汇入。

②出流条件

下游边界条件为模型的出流。青甸洼的退洪口为邵庄闸，当遇下游蓟运河洪水遭遇不退水，蓟运河洪水消退后，提开邵庄闸退水入州河，而后通过蓟运河入海。

3.模拟计算分析

（1）洪水总体滞蓄形势

按前述模型边界条件，对100年一遇洪水在青甸洼的滞蓄过程进行了模拟分析。100年一遇洪水泃河向青甸洼分洪总量为1.27亿m3，周边河道产水量0.70亿m3，最高滞洪水位5.50m，最大蓄水量1.97亿m3。

（2）洪水淹没历时

按1962年典型洪水过程分析，青甸洼洪水完全消退时间为60天。

4.塔位壅高、冲刷以及弧垂高度分析

（1）塔基壅水分析

特高压动力线路在青甸洼内共布设塔基30个，线路总长度63.5km，平均档距（两塔之间距离）520m。每个塔共布设塔柱4个，塔柱直径或边长在1.8～2.5m之间，在青甸洼范围内塔柱平均直径为1.9m。在电力线路垂直水流方向布置的条件下，塔柱对行洪的阻水影响最大，按这一条件分析，其阻水比为0.21%，按桥梁壅水公式分析，塔柱壅水高度不足0.1mm，基本没有壅水影响。

另外，本次评价又采用等效糙率法，采用二维不恒定流模型对塔基阻水影响进行了模拟计算，经与无塔柱的模拟结果对比分析，塔柱所在网格单元及其附近的最高洪水位和流速基本一致，最高洪水差异也为0.1mm左右，最大流速没有差异。

（2）冲刷分析

根据电力部门提供的地质资料，青甸洼蓄滞洪区内电力线路沿线表层土0～1.7m为壤土。根据二维不恒定流模型计算的稳定行洪期的最大流速在0.05～0.29m/s之间，最大流速小于相应土质的冲刷流速，电力线路沿线不会发生系统冲刷。但是，由于塔墩对水流有一定扰动，塔墩附近有可能产生局部冲刷现象。采用《1000KV架空输电线路勘测设计规范》（GB 50741-2012）中的粘性土局部冲刷计算公式计算，流速0.30m/s时，塔柱周边局部冲刷深度0.3m。一般塔柱承台顶面埋置深度为1.0m，承台厚度在1.5～1.0m，可见，一般区域的局部冲刷不会对塔基安全产生影响。

（3）输电线路弧垂高度分析

篇5：线路工程测量

线路工程建设过程中需要进行的测量工作，称为线路工程测量，简称线路测量。

二、线路测量的任务和内容

线路测量是为各等级的公路和各种管道设计及施工服务的。它的任务有两方面：一是为线路工程的设计提供地形图和断面图，主要是勘测设计阶段的测量工作；二是按设计位置要求将线路敷设于实地，其主要是施工放样的测量工作。整个线路测量工作包括下列内容：

1．收集规划设计区域内各种比例尺地形图、和断面图资料，收集沿线水文、地质以及控制点等有关资料。

2．根据工程要求，利用已有地形图，结合现场勘察，在中小图上确定规划路线走向，编制比较方案等初步设计。

3．根据设计方案在实地标出线路的基本走向，沿着基本走向进行，包括平面控制测量和高程控制测量。

4．结合线路工程的需要，沿着基本走向测绘带状地形图或平面图，在指定地点测绘工地地形图（例如桥位平面图）。测图比例尺根据不同工程的实际要求参考相应的设计及施工规范选定。

5．根据把线路中心线上的各类点位测设到地面上，称为中线测量。中线测量包括线路起止点、转折点、曲线主点和线路中心里程桩、加桩等。

6．根据工程需要测绘线路图和横断面图。比例尺则依据不同工程的实际要求选定。

7．根据线路工程的进行。

8．后，按照工程实际现状测绘竣工平面图和断面图。

三、线路测量的基本特点

1．全线性

测量工作贯穿于整个线路工程建设的各个阶段。以公路工程为例，测量工作开始于工程之初，深入于施工的各个点位，公路工程建设过程中时时处处离不开测量技术工作，当工程结束后，还要进行工程的竣工测量及运营阶段的稳定监测。

2．阶段性

这种阶段性既是测量技术本身的特点，也是线路设计过程的需要。体现了线路设计和测量之间的阶段性关系。反映了实地勘察、平面设计、竖向设计与初测、定测、放样各阶段的对应关系。阶段性有测量工作反复进行的含义。

3．渐近性

线路工程从规划设计到施工、竣工经历了一个从粗到细的过程，线路工程的完美设计是逐步实现的。完美设计需要勘测与设计的完美结合，设计技术人员懂测量，测量技术人员懂设计，完美结合在线路工程建设的过程中实现。

四、线路测量的基本过程

1． 规划选线阶段

规划选线阶段是线路工程的开始阶段，一般内容包括图上选线、实地勘察和方案论证。

（1）图上选线

根据建设单位提出的工程建设基本思路，选用合适比例尺的地形图（1：5000～1：50000），在图上比较、选取线路方案。现实性好的地形图是规划选线的重要图件，为线路工程初步设计提供地形信息，可以依此测算线路长度、桥梁和涵洞数量、隧道长度等项目，估算选线方案的建设投资费用等。

（2）实地勘察

根据图上选线的多种方案，进行野外实地视察、踏勘、调查，进一步掌握线路沿途的实际情

况，收集沿线的实际资料。特别注意以下信息：有关的控制点；沿途的工程地质情况；规划线路所经过的新建筑物及交叉位置；有关土、石建筑材料的来源。地形图的现势性往往跟不上经济建设的速度，地形图与实际地形可能存在差异。因此，实地勘察获得的实际资料是图上选线的重要补充资料。

（3）方案论证

根据图上选线和实地勘察的全部资料，结合建设单位的意见进行方案论证，经比较后确定规划线路方案。

2． 线路工程的勘测阶段：

线路工程的勘测阶段通常分为初测和定测阶段。

（1）初测阶段

在确定的规划线路上进行勘测、设计工作。主要技术工作有：控制测量和带状地形图的测绘，为线路工程设计、施工和运营提供完整的控制基准及详细的地形信息。进行图上定线设计，在带状地形图上确定线路中线直线段及其交点位置，标明直线段连接曲线的有关参数。

（2）定测阶段

定测阶段主要的技术工作内容是，将定线设计的公路中线（直线段及曲线）测设于实地；进行线路的纵、横断面测量，线路竖曲线设计等。

3． 线路工程的施工放样阶段

根据施工设计图纸及有关资料，在实地放样线路工程的边桩、边坡及其它的有关点位，指导施工，保证线路工程建设的顺利进行。

4． 工程竣工运营阶段的监测

线路工程竣工后，对已竣工的工程，要进行竣工验收，测绘竣工平面图和断面图，为工程运营作准备。在运营阶段，还要监测工程的运营状况，评价工程的安全性。K-既有线里程冠号

DK-定测里程冠号

CK-初测里程冠号

AK-可研里程冠号

k0+600 表示既有线桩号0公里加600米；

Ak0+600 表示预可行性研究报告阶段，线路桩号0公里加600米；

篇6：线路工程测量浅谈

线路工程测量浅谈

线路工程建设过程中需要进行的测量工作,称为线路工程测量,简称线路测量.以公路工程为例,针对线路工程测量工作进行了论述.

作 者：祝文峰 作者单位：黑龙江农垦建工路桥有限公司,黑龙江,哈尔滨,150000刊 名：黑龙江科技信息英文刊名：HEILONGJIANG SCIENCE AND TECHNOLOGY INFORMATION年，卷(期)：“”(3)分类号：U4关键词：线路工程测量 公路测量 内容

篇7：闭合线路工程测量实习报告

实习期间的组织工作由任课教师全面负责，实习工作按小组进行，本班分为3组，每组7人，相互协调负责组内实习分工和仪器管理。

四、具体内容

(一)配备的仪器和工具

经纬仪1台，水准仪1台，水准尺1根，尺垫1个，钢尺1盘，计算器1台，钉子6个，有关记录本、橡皮及铅笔等。

(二)实习项目

1、在正式操作前先进行仪器的校验

2、进行水准测量工作并完成相应高程的计算

3、用测回法完成水平角的观测

4、用检定过的钢尺进行边长测量

5、校核外业观测数据，在观测成果合格的情况下进行平面坐标的计算

(三)测区概况

我们的测区就位于**科技大学内，测区范围主要包括文法学院院楼附近地区。测区地势比较平坦，没有较大的起伏，路况良好，视野开阔，便于选点和后续的测量工作。围绕该测区布设了6个控制点，大多选在院楼的拐角位置，以便进行后续测量。现正值夏季，天气状况良好，阴雨天较少有利于控制测量。

(四)实习程序

1、准备工作：

(1) 仪器校验：

水准仪：圆水准器轴平行于仪器竖轴的检验校正、十字横丝应垂直于仪器竖轴的检验校正、视准轴平行于水准管轴的检验校正等。

经纬仪：照准部水准轴垂直于仪器竖轴的检验校正、十字丝垂直于仪器横轴的检验校正、光学对中器的检验校正、竖盘指标差的检验校正等。

(2) 踏堪测区：

在指定测区进行踏勘，了解测区地形条件，根据测区范围及测量要求，确定布网方案并进行选点(便于安置仪器，考虑地面湿滑、来往车辆等对人身和仪器安全的影响。 点位间通视良好、便于测角量距。导线点选好后须做好标记，便于寻找) .点的密度，应均匀地覆盖整个测区(应至少多于6个点)，便于碎部测量。相邻导线点间应通视良好，便于测角量距，每边的长度应小于50m,以便于用一盘钢尺直接量边。点位选定后，应立即钉钉子，并做好标志。

2、水准测量

用DZS3水准仪沿路线设单程施测，采用双面尺法进行观测，视线长度小于40m,同测站两次高差不大于6mm,路线容许高差闭合差为±)12(40mmnmmL±或，式中L为路线长度的公里数，n为测站数。

3、高程计算

对路线闭合差进行配赋后，由已知点高程推算各图根点高程。观测与计算取至mm,最后成果取至cm.

4、水平角观测

用测回法观测导线内角一测回，要求上、下半测回角值不得大于40″，闭合导线角度闭合差不得大于n'40±，n为导线观测角数。

先将经纬仪安置好，进行对中、整平，并在A、B两点树立标杆或测钎作为照准标志，然后即可进行测角。一测回的操作程序如下：

(1)盘左位置，照准左边目标A,对水平度盘置数，略大于0 °，将读数a左记入手簿;

(2)顺时针方向旋转照准部，照准右边目标B,读取水平度盘读数b左，记入手簿。由此算得上半测回的角值：β左=b左-a左

(3)盘右位置，先照准右边目标B,读取水平度盘读数b右，记入手簿;

(4)逆时针方向转动照准部，照准左边目标A,读取水平度盘读数a右，记入手簿。由此算得下半测回的角值：β右=b右-a右。 对于DJ6经纬仪，上、下两个半测回所测的水平角之差不应超过±36″。

如需要观测多个测回，则各测回起始方向的置数应按180°/n递增。但应注意，不论观测多少个测回，第一测回的置数均应当为0°。各测回观测角值互差不应超过±24″。

5、边长测量

用检定过的钢尺丈量导线各边边长共三次，并取平均值，其相对误差不得大于1:.导线全长相对误差不得大于1:2000.

6、平面坐标计算

首先校核外业观测数据，在观测成果合格的情况下进行闭合差配赋，然后由起算数据推算各控制点的平面坐标。计算方法可根据布网形式查阅教材有关章节。计算中角度取至秒，边长和坐标值取至mm.

(五)方法

1、小组成员要分工合理，使每人都有练习机会，不要单纯追求进度;组员间应团结合作，密切配合，以确保实习任务顺利完成。

2、实习过程中应遵守《工程测量教学实习指导书》中的有关规定。

3、实习前要做好准备，随着实习进度阅读本指导书及教材和课堂笔记的有关内容。

4、每一项测量工作完成后，要及时计算、整理成果，并编写实习报告。原始数据、资料、成果应妥善保存，不得丢失

篇8：配网线路无功优化计算方案

1.1设计方案遵循的基本原则

根据国家电网公司颁发的 《电网建设与改造技术原则》中的规定, 作为补偿方案设计原则。

(1) 变电站10 k V侧功率因数达到0.9 及以上, 100 k VA以上大负荷功率因数应在0.9 及以上。

(2) 积极推广无功补偿微机监测和自动投切装置。应采用性能可靠、技术先进的补偿装置。

(3) 配网无功补偿, 要坚持 “全面规划、合理布局、分级补偿、就地平衡”及“集中补偿与分散补偿相结合, 以分散补偿为主;调压与降损相结合, 以降损为主”的原则。

1.2设计方案须参考的线路状况和运行数据

通常需要考虑的线路参数有:线路总负荷、全年总的有功电能量、无功电能量、年平均功率因数、线损率以及各月份相对应的参数;还要参考线路分布图 (负荷、特殊工矿企业、杆号等) 、线路的长度等。 数据应尽可能充分、全面, 包含年度、月份, 甚至是用电特殊月份每天的运行数据;分析线路供电负荷全年不均匀性, 如重负荷月、中负荷月和轻负荷月, 以及线路日用电能量存在有峰谷期差异。为保证补偿设备安全运行, 对含有谐波源 (中频炉等) 的线路, 首先要治理谐波, 同时设备还应增加相应的特殊措施。

1.3确定补偿容量方法

补偿容量的确定关系到最终的效果。 根据多组无功补偿原则, 为避免瞬时低谷时过补现象, 通常考虑取年平均无功缺额的75%作为动态补偿的补偿容量。

需要另外增加基补 (固定补偿) 的情况, 应取动态补偿容量后剩余无功容量 (25%) 的30%作为基补补偿容量。

1.4补偿设备安装位置 (补偿点) 的设定

根据通常的2/3 法则, 结合线路分布图, 选择多负荷集中点, 也是线路无功潮流凝聚点的位置。

2线路运行状况和参数分析

2.1线路的基本情况

西演110 k V变电站10 k V西王庄521 线路主干线全长7.313 km, 总负荷容量为5 226 k VA (其中副业2 083 k VA, 农业1 590 k VA, 综合1 553 k VA) , 平均电流70.1 A (最大电流261.03 A、最小电流12 A) , 最大有功功率4 160 k W, 最小有功功率170 k W, 平均有功功率1 214 k W, 最大无功功率2 570 kvar, 最小无功功率140 kvar, 平均无功功率822 kvar, 功率因数0.81, 平均电压值10.3 k V, 线损率8.02%;此线路存在谐波源 (西王庄钢厂配电变压器容量250, 50 k VA;西王庄铁厂配电变压器315 k VA; 连庄冲床配电变压器容量50, 63k VA) 。 该线路1 月、4 月为重负荷月, 2 月、9 月为轻负荷月, 其余月为中负荷月。

总体概况:无功缺额多, 无功变化较大, 白天重负荷时无功缺额较大, 晚上轻负荷时无功缺额相对较小;线路线径大小不一, 线电阻呈现不同, 存在一定线损;功率因数在重负荷时较低, 平均功率因数也偏低;因负荷含有副业加工, 还有钢铁厂, 使得线路可能会出现涌流、脉冲冲击、谐波等现象。

2.2设计方案的基本结论

(1) 线路长7.313 km, 线路传输损耗不是主要问题, 主要是线路感性负荷较多; 电压变化不大 (10.3k V) , 但线路的日无功变化起伏却很大。 因此, 该线路不适宜以电压起伏变化量作为判定无功补偿的控制参数, 根据实时无功变化量来自动控制无功补偿。

(3) 因无功量变化大, 不适合单组一级补偿方式, 建议采用分组多级补偿, 并能自动投切。

(4) 线路的气候条件、周边环境, 以及负荷状况适中, 适合在线路中安装无功补偿设备。对含有谐波源的线路, 须采取措施。

3线路无功补偿容量的设计

西演110 k V变电站10 k V西王庄521 线路年平均无功功率为822 kvar, 功率因数为0.81。

方案一:动态补偿+固定补偿。

自动控制的动态补偿容量为

Q1=822×75%=616.5 (kvar)

基补的固定补偿容量为

Q2=[822- (822×75%) ]×30%=61.65 (kvar)

考虑补偿电容器容量的实际配置情况, 动态补偿容量为600 kvar, 固定补偿容量为100 kvar, 总的补偿容量合计为700 kvar。

这种方式需要在两个位置点分别安装固定补偿和动态补偿设备, 工程量增大, 维护难度加大。另外, 用电低峰期或者一些生产加工企业因故停产等情况下, 将会出现过补, 容易使线路出现环流现象, 放大线路电流, 增加线路线损, 周边设备容易损坏。

方案二:采用1 台动态补偿装置。

安装1 台FWZ-10X-Ⅱ型700 kvar (300 kvar+400kvar) 的无功自动补偿设备。

无功自动补偿设备能够根据线路无功流量及线路运行电压、功率因数合理投切电容器容量, 针对线路负荷较大、用电峰差变化较大、功率因数较低的10 k V线路, 能够起到节能降损和有效调节配电线路电压, 实现10 k V配电线路无功平衡及电压调整的自动化。

4线路无功补偿设备安装位置的设计

根据西演110 k V变电站10 k V西王庄521 线路分布图, 并参考我公司及成功的高压无功分散补偿经验, 结合该线路年、月、日负荷实际情况及无功实时量来分析, 线路安装位置设计如下。

已知线路主干线较长, 需补偿容量约700 kvar。 由于此线路有谐波源存在 (缺乏谐波强度数据) , 为安全起见, 通常应先进行谐波净化治理, 再实施无功补偿。

仅从无功补偿装置的安装位置来分析, 有两种方案可供参考。

方案一:动态补偿+固定补偿。

(1) 动态补偿。 主干线的1/3 处 (22 号杆至44 号杆附近) 前端有负荷, 重负荷区在该点后端。因此, 在该点可安装1 台FWZ-10X-Ⅱ型600 kvar (200 kvar+400kvar) 双路循环投切自动补偿装置, 既可补偿前端的无功缺额, 又可补偿重负荷区的动态无功变化。

(2) 固定补偿。 主干线84 号杆 (油断路器附近) 处后的负荷相对较集中, 此点为后端多负荷集中点, 也是线路后端无功潮流凝聚点。 因此在该点安装一套100kvar基补装置可主补重负荷区无功缺额。

方案二:主线路采用1 台无功自动 (动态) 补偿装置。

线路主干线较长, 后端负荷相对集中, 主干线1/3处为重负荷无功潮流的凝聚点, 可在主干线1/3 处22号至42 号杆左右安装1 台FWZ-10X-Ⅱ型700 kvar (300 kvar+400 kvar) 双路循环投切自动补偿装置。

建议采用方案二, 可以实时在线动态补偿无功实际缺额。

如果能够检测该线路的谐波强度不是很强 (在国家规定线路允许谐波指标下, 详细参考国家相关标准) , 可以在无功补偿装置上增加相应的抗谐波措施。

5结束语