水泵水轮机工作原理

水泵水轮机工作原理（精选6篇）

篇1：水泵水轮机工作原理

变频水泵的变频节能

由流体力学可知，P（功率）=Q（流量）╳

H（压力），流量Q与转速N的一次方成正比，压力H与转速N的平方成正比，功率P与转速N的立方成正比，如果水泵的效率一定，当要求调节流量下降时，转速N可成比例的下降，而此时轴输出功率P成立方关系下降。即水泵电机的耗电功率与转速近似成立方比的关系。例如：一台水泵电机功率为55KW，当转速下降到原转速的4/5时，其耗电量为28.16KW，省电48.8％，当转速下降到原转速的1/2时，其耗电量为6.875KW，省电87.5％.变频水泵的功率因数补偿节能

无功功率不但增加线损和设备的发热，更主要的是功率因数的降低导致电网有功功率的降低，大量的无功电能消耗在线路当中，设备使用效率低下，浪费严重，由公式

P=S╳COSФ，Q=S╳SINФ，其中S－视在功率，P－有功功率，Q－无功功率，COSФ－功率因数，可知COSФ越大，有功功率P越大，普通水泵电机的功率因数在0.6-0.7之间，使用变频调速装置后，由于变频器内部滤波电容的作用，COSФ≈1，从而减少了无功损耗，增加了电网的有功功率。

变频水泵的软启动节能

由于电机为直接启动或Y/D启动，启动电流等于（4-7）倍额定电流，这样会对机电设备和供电电网造成严重的冲击，而且还会对电网容量要求过高，启动时产生的大电流和震动时对挡板和阀门的损害极大，对设备、管路的使用寿命极为不利。而使用变频节能装置后，利用变频器的软启动功能将使启动电流从零开始，最大值也不超过额定电流，减轻了对电网的冲击和对供电容量的要求，延长了设备和阀门的使用寿命。节省了设备的维护费用。浅谈水泵选型及调速引言根据gbj13-86室外给水设计规范，取水泵站选泵设计时应考虑供水保证率达到90~99%[1]的最低原水水位和泵站供水规模的最大出水量。然而由于自然界的规律，我国冬季12~3月为河流的枯水期，届时江河水位最低，水泵所需的静扬程高，泵站供水量小，如图1、2中a点所示;7~9月夏季高峰供水时，江河水位由于丰水期的来临而上升，虽然泵站供水量增大了不少，但水泵的静扬程有所下降，如图1、2中b点所示。室外给水设计规范依据的最大供水量和最低水位这两个因素存在着明显的季节差异，同时出现的概率很小，照搬教条按规范设计的取水泵站的扬程和流量参数选择会非常不合理，造成泵站绝大部分时间的实际运行工况与设计参数存在较大的差别，运行能耗和基建投资的浪费较大[2]。但若只考虑正常年份的水位水量变化而不按规范要求设计，万一在夏季高峰供水时出现干旱，江河水位下降至最低，而此时供水量又要求最大;或冬季枯水期时由于某种特殊情况而需要最大供水量，如图1、2中c点所示，那么投资巨大的取水泵站将不能发挥应有的作用。水位、水量的变化以及存在问题以南京地区的长江水位变化为例，夏季丰水期平均高水位为9.50m(吴淞标高，下同)。冬季枯水期平均低水位为2.50m，而设计时考虑的极限低水位

1.42m，几乎很难出现。一年中供水量较大的时间集中在7、8、9月份，此时江河的水位较高，而低水位时的12、1、2、3月份需水量比较少。在很多场合，设计人员往往偏重考虑安全供水因素，一般都按规范要求进行选泵设计，即按供水保证率达到90~99%[1]的最低取水水位和泵站供水规模的最大出水量(图1、2中c点工况)设计。水厂反应池标高是恒定的，但江河水位随季节更迭而变化且幅度比较大时，水泵的静扬程也发生较大的变化。理想状态的设计认为可以做到仅靠调节水泵并联运行台数来适应实际运行中的流量、扬程的变化，如图1、2中a、b、c点所示。但据笔者调查大多数的取水泵站需要调节管路阀门的开度配合水泵并联运行台数的增减来适应流量及扬程的变化.如图3中a1，b1点所示，那么a1-a,b1-b之间剩余扬程的能量消耗在阀门上，长年累月能量的浪费是十分惊人的。

图1 江河枯/丰水期水位变化及冬/夏季源水泵站供水量变化1图2 江河枯/丰水期水位变化及冬/夏源水泵站供水量变化2图3 大多数泵站的实际工况曲线

因此按百年一遇(即供水保证率90~99%)的极限低水位和最大供水量来选择水泵的取水泵站肯定会出现闲置的水泵台数较多，水泵绝大部分时间不在工况点运行而需依靠关小阀门开度来调节。大量闲置的固定资产和日常运行的高能耗使取水泵站的经济性无从谈起。经济性水泵选型和调速设计的原则水泵额定数据是对应于水泵效率最高点的各项参数，在该点左右两侧不低于最高效率10%的一定范围内，都属于效率较高的区段[3]。最理想的设计方案应该是泵站的流量、扬程变化范围在所选水泵的高效区内，但实际上不一定能选择到满足理想条件的水泵。而且在工程实际中，经常遇到单台水泵的高效区无法覆盖泵站流量、扬程变化范围的情况，这时就需要依靠多台水泵并联运行来完成。水泵并联时按扬程不变，流量叠加的原理工作(如图4所示)。水泵q-h曲线变得越来越平缓，因而更适应流量变化比较大而扬程变化比较小的泵站。

图4 水泵并联工况图图5 水泵调速的特性变化与江河水位变化之管道特性曲线变化

江河水位的升高，表现在水泵静扬程的减少，管道特性曲线平行下移。此时工况点往往会移出水泵的高效区。如果能同时改变水泵转速，水泵特性曲线q-h同时平行下移，那么水泵特性曲线q-h和管路特性曲线这两族曲线就能在abcd(如图5所示)的区域内相交，在这块区域内的各个工况点上，无论是流量还是扬程，水泵都能适应它们的变化。从而充分利用了水位的势能，节省电耗。按水泵相似工况定律, 有:qn/ q0= nn/n0(1)hn/ h0=(nn/n0)2(2)pn/ p0=(nn/n0)3(3)式中:n0，q0，h0，p0分别为全速泵之转速，流量、扬程、功率。nn，qn，hn，pn分别为变速泵之转速，流量、扬程、功率。所以调速恰恰能弥补水泵并联运行时q-h曲线变得平缓而不能适应原水水位变化大但流量变化小的短处。从图1、2的两种情况可以看出，取水泵站的常规运行是在夏季高水位低扬程大水量的b点和冬季低水位高扬程小水量的a点及其区间里。则经济性选泵和调速原则的出发点可以分为两种1)以图1中b点为选泵的基准点，且水泵在b点运行适应位于其相应高效区的右侧，若b点水量是单台水泵是可以满足的，而a点及a-b之间区域的经济运行可以依靠降低水泵机组运行速度来解决;若b点水量必须数台泵并联运行才能达到时，则a点及a-b之间区域的经济运行可以用减少并联水泵台数[2]、降低水泵机组速度的组合方法来解决。(2)以图2中a点作为选泵的基准点，且水泵在a点运行适应位于其相应高效区的左侧，若a点水量是单台水泵可以满足的，则b点及a-b之间区域的经济运行可以依靠降低水泵机组运行速度来解决;若a点水量必须数台泵并联运行才能达到时，则b点及a-b之间区域的经济运行可以用减少并联水泵台数[2]、降低水泵机组速度的组合方法来解决。可靠性水泵选型和调速设计的对策根据gbj13-86的设计规范，取水泵站选泵设计时应考虑供水保证率达到90~99%的最低水位和泵站供水规模最大时的出水量，即图1、2中c点的要求。但正如本文前面分析所述，取水泵站由于自然界的规律而经常运行于a-b之间的区

域内，只有在夏季高温干旱或冬季出现特大供水量需求的特殊条件下，才会出现c点的情况，这就是源水泵站选泵设计的可靠性所在。水泵机组采用变频调速技术，并且在a-b之间正常运行区域内时均采用低于50hz的变频运行状态，按实际情况需要时将运行频率上调至55hz甚至更高一点的超工频运行状态，则根据式(1)、(2)、(3)的规律，可以满足c点的运行工况。需要注意的事项(1)电动机功率的匹配由于式(3)的关系，在采用调高频率进行超过额定转速运行时，必须对水泵和电动机的功率进行校核。因为水泵的轴功率是随着流量、扬程的变化而变化，水泵配置的电动机功率均按水泵单机运行的最大轴功率选择。由图4可见，两台水泵并联运行时的工况点f，其流量为q1+2，扬程为h2。折算到单台水泵时的扬程仍为h2，流量为q1，2。该流量小于单台水泵工作时的流量q1;其轴功率p1，2也小于单泵工作时的轴功率p1。多台水泵在并联运行时的功率更小于单泵运行时的功率[3]。所以在选配电动机时，其功率按常规配置就足够了。但应校核水泵在并联且调速运行时，其电动机的输出功率一般不小于75%的额定值。以保证调速状态下的电动机也处于高效区内。在多台水泵并联运行还不能满足最大流量最高扬程(即c点)的工况，而需要将频率调至55hz时按式

(3)pp=(55/50)3 p1=1.13 p1=1.331 p1(4)反之，p1=0.751 pp(5)所以当水泵并联运行时，可在电动机功率不超载的前提下，实现前述超速的安全运行。(2)水泵汽蚀余量的校核由于水泵的npsh(必需的汽蚀余量)在实行超速运行工况时，会随着转速的上升而上升，但水泵的安装高度是恒定的，c点的工况条件是最低水位时的最大流量，所以在为满足c点要求采取的对策时，npsh的校核是保证泵站安全运行的必备条件。(3)电动机功率因数当水泵并联运行时电动机处于轻载状态，其功率因数cosф有一定的下降，这可以通过电容补偿的方法来解决。在为实现c点运行要求而进行超速运行时，电动机功率会随着负载的加重而逐渐向满载甚至轻微超载的状态靠拢，功率因数也逐渐上升，就有可能出现功率因数过补偿而不经济的状况。但因为c点是非正常的极端情况，发生的机会很少，即使功率因数不经济也同样作为小概率事件可以忽略不计。(4)机械强度的考虑目前国内水泵、电动机的机械强度能满足上述小范围超速运行的需要。因为在为50hz的工况条件下生产水泵及电动机时，制造者仅需改变工艺参数设计而保持原有的机械结构不变。结束语当江河水位变化较大时，水泵静扬程变化也较大。冬季低水位时供水量小，夏季高水位时供水量大，这是自然界的规律。取水泵站选泵设计应分别根据实际情况按正常年份冬季水位水量和夏季水位水量来选取合适的泵型再配以变频调速，以确保泵站的高效运行，这才符合选泵和调速设计的经济性的要求;同时还应校核设计规范要求的在最低水位情况下，泵站能否满足最大供水量的要求，这是选泵和调速设计的可靠性所要求的。

参考文献[1] gbj13-86.室外给水设计规范.[2] 钱健,吴志成.自来水厂取水设计流量合理性的探讨.中国给水排水,2001(8).[3] 姜乃昌.水泵和泵站(第2版).北京:中国建筑工出版社,1987.

篇2：水泵水轮机工作原理

水泵工作的目的就是把水从一个地方输送到另一个地方，或者是增加压力把原动的机械能转换成液体能量。

水泵工作原理：在打开水泵后，叶轮在泵体内做高速旋转运动(打开水泵前要使泵体内充满液体)，泵体内的液体随着叶轮一块转动，在离心力的作用下液体在出品处被叶轮甩出，甩出的.液体在泵体扩散室内速度逐渐变慢，液体被甩出后，叶轮中心处形成真空低压区，液池中的液体在外界大气压的作用下，经吸入管流入水泵内。泵体扩散室的容积是一定的，随着被甩出液体的增加，压力也逐渐增加，最后从水泵的出口被排出。液体就这样连续不断地从液池中被吸上来然后又连续不断地从水泵出口被排出去.

离心式水泵启动前需要先注水，当泵转动时，先时注入的水排出，导致泵内及泵与井水之间的管道内的空气体积增大，气压降低，低于外界大气压，在大气压作用下(井内水面上方大气向下压力)，井水被压到水水管内，随着泵的持续转动，地下水被抽出地面(其实是大气压把水压出地面)。

一个标准大气压能够支撑10.336m水柱.

水泵是利用一些人工的条件来增加送水高度的。

比如，在第一个抽水机所能达到的最大高度处建一个小的蓄水池，然后在此处再用一台抽水机把水向上送，即采用多级泵送水。

比如高压泵,通过增大水面上的大气压强来提高送水高度,比如将水面大气压增为两倍,送水高度便增为两倍。

或者把水泵置于楼顶，设法做到让水泵从叶轮向下直到地下的整个进水管内都充满水。

或者增大水泵功率，让水在离开叶轮向上运动时具有很大的动能，从而水就可以运动到很高处。

方法是很多的~

wenku.baidu.com/view/61cfa91cfc4ffe473368aba2.html

我想问一下离心式水泵的操作原理，既然在水泵内产生了一个低压区，为什么大气压不把水从出水管里排回去呢

这个低压区是与进水口相通的,由于低压,水就从进水口进去,水被叶轮带动旋转起来之后,由于离心的力量,被叶轮甩到了四周,由于叶轮在不停的旋转,在外周形成了高压区,由于是高压的,所以,水很难被压回去,不过也有少量的能退回去,这个称为内部泄露

篇3：水泵水轮机反水泵工况的特性研究

当前, 专家学者对水泵水轮机反水泵工况的研究主要通过模型试验来完成, 但这种研究方式耗费的资源多, 并且有相当程度的局限性。故此, 本文采用数据模拟的办法来分析了导叶、转轮、尾水管内的流场及外特性, 以此来研究反水泵工况的特性。

1 数值的计算模型及其网格划分

本文参考装机容量为320m W的可逆式水轮机机组, 建立起相应的水力模型。水泵水轮机的主要构成为蜗壳、轮转、导叶和尾水管四个部分, 其主要的几何参数如下:转轮直径D/m 0.3;转速n/ (r·m-1) 900;导叶开度γ/ (°) 20;9个叶片;20个导叶。

就网格划分而言, 通过ICEM完成网格划分, 其中, 导叶、蜗壳和转轮建立起一个非结构化的四面体网格, 尾水管建立起一个非结构化的六面体网格。

2 反水泵工况的流动模式及其边界条件

2.1 反水泵工况的流动模式

在进行试验时, 考虑到水泵水轮机的导叶叶片高达20片, 并且导叶叶片内部近壁区流动复杂, 为了能够同时捕捉到近壁面和远壁面区域的流动特征, 我们可以采用SSTκ-ω湍流模型, 其计算方程为:

上述方程式中, k表示湍动能;ω表示单位耗散率;ρ表示流动密度;x表示笛卡尔坐标;Gk表示湍流的动能;μi表示平均速度分量;Gω为ω方程;Γk和Γω个字代表k与ω的有效扩散项;Dω表示正交发散项;Sk和Sω都是自定义项;Yk、Yω各自代表k与ω的耗散项。与此同时, 水流的速度和压力的耦合选用的是SIMPLEC算法。在计算过程中, k、Yk以及Gk采用二阶迎风格式。此外, 由于反水泵工况转轮的转向与水流机的转向同向, 但流体的流动方向却相反, 导致压力梯度大, 存在强湍流, 故此压力项可以采用Presto离散格式来重建表面压力。

2.2 反水泵工况的边界条件

由于水轮机工况转轮的转向以及流体的流动方向, 均与反水泵工况的相同, 所以, 我们不难总结出反水泵工况的边界条件:1) 水轮机近壁处采用壁面函数进行相应的处理;2) 轮转进出口与活动导叶和尾水管采用interface过渡计算;3) 蜗壳出口定义为压力出口;尾水管出口给定井口速度;4) 水轮机轮转水力模型区设置为Multiple Relative Frame模型。

3 水力性能模型测试的结果

3.1 流场分析

在导叶不同开度的情况下, 反水泵工况的性能也不尽相同。实际测试中, 采用Fluent软件进行数值分析, 当导叶在工作开度γ=20时, 分析不同流量下z=0截面的数值模拟结果, 我们可以得出以下结果:一是发水泵工况固定导叶与活动导叶附近流出出现的涡结构的数量与强度, 随流量的增加而增多增大。二是在流量较小的情况下, 流体在固定导叶与活动导叶之间会形成间隙射流, 当流量再次增加到某一较大的值时, 将会改变流体在导叶内的流道, 从而使得间隙射流将转变为沿导叶壁面的平面射流。三是伴随着流量的逐渐增大, 惯性力的作用将越发减小, 活动导叶入口处的压力增大, 涡结构将不再产生。

3.2 扬程分析

当水泵水轮机处于反水泵工况时, 其流量并不高, 但是在这一流量范围内, 其扬程就发生很大范围的变化。通过分别对γ为12° (小开度) 、20° (工作开度) 、30° (大开度) 时的外特征进行模拟演算, 并绘制一个关于导叶开度和扬程的开度曲线图, 我们不难得出:一是在流量较小的情况下, 其扬程基本保持在同一水平, 随着导叶开度增大, 扬程保持不变的流量范围将变大。而当流量超过一定范围, 扬程又将迅速降低。二是流量与扬程呈抛物线状态分布。

3.3 反水泵工况下特性曲线

通过模拟计算, 发水泵工况下的特性曲线图如下所示:

由上图不难看出, 反水泵工况的转速与流量成抛物线状态分布, 在转速较小时单位流量随转速的变化程度较大。同时, 当转速n11>85r/min时, 流量随转速的变化逐渐变得平缓。而当转速n11>90r/min、γ>20°时, 反水泵工况的特性曲线基本呈显出线性关系, 并且在不同的导叶开度下斜率相差不太大, 呈平行的线性关系。另外, 在不同的导叶开度下, 零流量单位转速不尽相同, 即开度越大, 零流量单位转速就越高, 也就是说进入反水泵工况的转速越高。

4 关于反水泵工况特性研究的结论及其意义

以上结果和分析表明, 水轮机的活动导叶开度越大, 进入反水泵的流量愈大, 相应的转速就愈高;水泵水轮机在反水泵工况时存在为数不少的回流涡结构, 这就决定了反水泵能量的损失将主要集中在活动导叶的入、出口处;反水泵工况的扬程与流量关系曲线, 以及其特性曲线都呈抛物线状态分布。这些结论的得出充分说明了, 用数值模拟的方法计算反水泵工况的特性对水泵水轮机“S”特性的研究非常有利。

参考文献

[1]刘锦涛, 刘树红, 孙跃昆, 吴玉林, 王乐勤.水泵水轮机空载开度压力脉动特性预测[J].工程热物理学报, 2012.

篇4：水泵水轮机工作原理

凝器壳侧与管侧冷水进行热交换，然后进入冷凝器下端的热井中，再由凝结水泵将热井中的凝结水打回各个加热器、除氧器、给水泵、回到锅炉。这里面凝汽器里的真空度需要在凝汽器上部有一个真空泵对凝汽器中的不凝结气体进行抽真空，以保证汽轮机的背压。

关键词：冷凝器  循环水  断水事故  严密性

1 运行中的汽轮机系统真空下降原因以及数据分析

凝汽器中真空的形成的主要原因，是由于汽轮机的排汽被凝结成水，这种水的形成，使得凝汽器中的比容大大缩小。如蒸汽在绝对压力4KPa时，蒸汽的体积比水容积大3万多倍。而在排汽凝结成水后，体积就会出现大幅度的缩小，在某种程度上看，这种凝汽器可以近似认为是真空。这种真空状态，也是实现气水系统顺畅循环的基础条件。如果在实际运行过程中，出现真空的下降，则会导致汽轮机汽耗和机组出力，并且会给整个机组的平稳安全运行带来威胁。

基于这种情况，认真分析影响凝汽器真空的主要原因，并根据实际运行情况，采取必要的解决方法，具有非常重要的理论和实践意义。

2 凝汽器真空下降的原因分析及解决方法

2.1 真空系统不严密

解决方法：使用蜡烛或专用的检漏仪器检测各负压管道、阀门以及凝汽器本体，发现漏泄点及时消除。在处理密封不严的管道时，要注意安全，防止因处理不当，导致不必要的风险和损失。

2.2 凝汽器水位高

解决方法：开启备用泵，立即停止使用故障泵，对其进行重点检修。如果在检查中发现凝结水硬度大，就可以大致判断出故障的原因，凝汽器铜管漏泄导致凝汽器水位升高。因此，要对其水位进行合理调整，在调整过程中，要不断进行反复测试。

2.3 抽气器工作不正常或效率降低

解决方法：检查射水泵电流、出口压力是否正常，射水池水温是否过高，抽气器真空系统严密性如何，有条件可试验抽气器的工作能力和效率。

2.4 循环水量不足

解决方法：要对循环水泵的工作进行彻底检查，对于出现的异常情况要及时处理。在实际检查过程中，要注意重点检查循环水泵出口压力、循环水进口水位，检查进口滤网有无堵塞。通过这些检查，基本上可以找出循环水量不足的原因，之后要针对不同的原因，采取合理的解决措施。

3 真空降低对机组的影响主要表现为以下几个方面

第一，会导致机组的整体效率下降，减少机组的出力，这对于机组的经济效益来说，是有负面影响的。第二，在排汽缸及低压轴承座等部件受热膨胀的情况下，会导致机组中心偏移，机组发生振动，如果振动的幅度较大，可能会导致机组不能正常运行。第三，有可能会烧毁一定的推力瓦，这种情况十分危险，对于作业过程中的相关设备和人员，有一定的危险性。第四，破坏凝汽器冷却水管严密性，而冷却水管在不严密的情况下，会影响正常功能的发挥。

4 汽轮机建立真空的原因分析

通过汽轮机建立真空可以在保持汽轮机进汽参数不变化的情况下提高汽轮机各级的效率;在保持做功能力不变条件下降低汽轮机内蒸汽做功后的膨胀体积;在保持做功能力不变条件下降低级的前后压降;减少汽轮机的内部损失。上述几方面的优点，可以说是汽轮机建立真空的重要原因。

5 汽蚀余量

汽蚀余量：汽蚀余量是指在泵吸入口处单位重量液体所具有的超过汽化压力的富余能量，单位用米标注，（NPSH）r。吸程即为必需汽蚀余量Δh：即泵允许吸液体的真空度，亦即泵允许的安装高度，单位为米。吸程=标准大气压（10.33米）-汽蚀余量-安全量（0.5米）标准大气压能压管路真空高度10.33米。

例如：某泵气蚀余量为1.5米，在暖机过程中，真空不能低于40KPa，求吸程Δh

解：Δh=4-1.5-0.5=2（米）

实际：热水井最低水位至冷凝水泵入口中线距离h1.669米（管道阻力忽略不计）。

凝结水泵的设计位置：

H=Δh-1.5-0.5=1.669-1.5-0.5=-0.331（米）

6 结束语

通过上面的分析可以知道，影响汽轮机真空下降的主要因素如下：循环水温度的变化;轴封加热器至射水抽气器管道是否严密;凝结泵空气关是否严密;轴封压力的变化;射水泵的功率是否匹配;真空系统是否有漏点。因此，在实际作业过程中，要针对具体的问题，采取合理的解决办法。在本文的实际分析中，可以知道，发电厂汽轮机凝结水泵的位置不能设计在零米，凝结水泵入口在真空工况下工作，水泵叶轮易产生汽蚀，凝结水泵汽化后不能正常工作，造成凝汽器水位升高，机组减负荷至停机。在汽轮机组原设计不变的情况下，只有把汽轮机凝结水泵的位置在负0.8米左右，才能满足汽轮机组的正常运行工作。

参考文献：

[1]程鹏，王新军，张峰，苏云龙，宋钊，谢金伟.核电汽轮机弯管式汽水分离器结构与除湿性能研究[J].西安交通大学学报，2014（05）.

[2]高庆，李军.间隙结构对轮缘密封封严性能及透平级气动性能影响的数值研究[J].西安交通大学学报，2015（03）.

[3]宋英杰，余广霖，宋立明，李军，丰镇平.高温叶片流热固耦合分析及多目标多学科设计优化[J].工程热物理学报，2014（12）.

[4]彭虎劳，程鹏，苏云龙，王新军.测湿探针加热管内水相汽化长度的数值计算[J].汽轮机技术，2013（06）.

篇5：水泵水轮机工作原理

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主题内容与适用范围

一般术语类型结构部件 5 性能参数渗道参数试验方面

汉语索引

英文索引

附录A 水轮机零部件名词术语与图样对照（参考件）

本标准参照采用国际标准IEC4（秘）104A《水轮机、蓄能泵和水泵水轮机的名词术语导则》（1993年版），以及IEC41《确定水轮机、蓄能泵和水泵水轮机水力性能的现场验收试验》（1991年版）、IEC193《水轮机模型验收试验国际规程》（1965年版）、IEC609《水轮机、蓄能泵和水泵水轮机空蚀评定》（1978年版）。主题内容与适用范围

本标准规定了水轮机、蓄能泵和水泵水轮机（以下总称水力机械，简称水机）的专用术语。

本标准适用于制订标准，编写和翻译手册、教材、书刊以及图纸设计等用途。2 一般术语

2.1 水力机械 hydraulic machinery 实现水流机械能和固体机械能之间互相转换的机械。2.2 水轮机 hydraulic turbine

把水流能量转换成旋转机械能的水力机械。2.3 蓄能泵 storage pump

抽水蓄能电站中将水从下游提升至上游的水泵。2.4 水泵水轮机 reversible turbine，pump-turbine

既可作水轮机运行又可作蓄能泵运行的水力机械，亦称可逆式水轮机。2.5 旋转方向 direction of rotation

从发电机轴端看到的转轮［叶轮］的旋转方向。贯流式水轮机则从上游向下游方向看水泵水轮机的旋转方向取水轮机工况的旋转方向。2.6 机组 unit

用于发电或抽水蓄能的水力机械和电机的组合装置。2.7 水轮机进口测量断面 inlet measuring section of turbine

测量水轮机进口水流能量的断面［图1（a）、图1（b）、图1（c）、1断面］。2.8 水轮机出口测量断面 outlet measuring section of turbine

测量水轮机出口水流能量的断面［图1（a）、图1（b）、图1（c）、2断面、图1（d）、3断面］。2.9 蓄能泵进口测量断面 inlet measuring section of storage pump

靠近吸水管或蓄能泵壳进口处的商定断面［图1（e）、图1（f）、2断面］。2.10 蓄能泵出口测量断面 outlet measuring section of storage pump

对于开敞式排流渠道，为靠近蓄能泵出口处的商定断面［图1（g）、1断面］；对于封闭管道，为排水阀上游靠近蓄能泵压水室处的商定断面［图1（e）、图1（f）、1断面］。2.11 高压测量断面 high pressure measuring section

水轮机进口测量断面与蓄能泵出口测量断面（图2）。

图1（a）后击式水轮机，混凝土蜗壳，肘形尾水管

图1（b）反击式水轮机圆断面金属蜗壳

图1（c）卧式分击式水轮机

A 单喷嘴

B 双喷嘴

Q=QI+QII

图1（d）水斗式水轮机

图1（e）离心泵——卧轴

图1（f）离心泵—立轴

图1（g）轴流泵 灯泡式机组

图2

2.12 低压测量断面 low pressure measuring section

水轮机出口测量断面与蓄能泵进口测量断面（图2）。2.13 立式、卧式和倾斜式机组 vertical，horizontal and inclined unit

主轴呈铅直、水平和倾斜布置的机组。

2.14 可调式水力机械 regulated hydraulic machinery

用导叶、转轮［叶轮］叶片或喷嘴来调节流量的水力机械。2.15 不可调式水力机械 non-regulated hydraulic machinery

不能进行流量调节的水力机械。2.16 主阀 main valve

装设在压力管道和蜗壳（压水室）之间能切断水流的阀门。3 类型 3.1 水轮机

3.1.1 反击式水轮机 reaction turbine

转轮利用水流的压力能和动能作功的水轮机。3.1.2 混流式水轮机 Francis turbine，mixed-flow turbine

轴面水流径向流入、轴向流出转轮的反击式水轮机，又称法兰西斯式水轮机。3.1.3 轴流式水轮机 axial turbine

轴面水流轴向进、出转轮的反击式水轮机。

3.1.4 轴流转桨式水轮机 Kaplan turbine，axial-flow adjustable blad propeller turbine

转轮叶片可与导叶协联调节的轴流式水轮机，又称卡普兰式水轮机。3.1.5 轴流调桨式水轮机 Thoma turbine

仅转轮叶片可调节的轴流式水轮机，又称托马式水轮机。3.1.6 轴流定桨式水轮机 Propeller turbine

转轮叶片不可调的（或停机可调的）轴流式水轮机。3.1.7 贯流式水轮机 tubular turbine，through flow turbine

过流通道呈直线（或S形）布置的轴流式水轮机。3.1.8 灯泡式水轮机 bulb turbine

发电机置于流道中灯泡体内的贯流式水轮机（图3）。

图3 3.1.9 竖井贯流式水轮机 pit turbine 发电机置于流道竖井中的贯流式水轮机。

3.1.10 全贯流式水轮机 straight flow turbine，rim-generator unit

发电机转子直接装在转轮叶片外缘上的贯流式水轮机（图4）。

图4

3.1.11 轴伸贯流式水轮机（S形水轮机）tubular turbine（S－type turbine）

具有S形流道，其主轴自流道伸出与发电机连接的贯流式水轮机（图5）。

图5

3.1.12 斜流式水轮机 diagonal turbine

轴面水流以倾斜于主轴的方向进、出转轮的反击式水轮机。3.1.13 斜流转桨式水轮机 Deriaz turbine

转轮叶片可与导叶协联调节的斜流式水轮机。3.1.14 斜流定桨式水轮机 fixed blade of Deriaz turbine

转轮叶片不可调的（或停机可调的）斜流式水轮机。3.1.15 冲击式水轮机 impuls turbine，action turbine

转轮只利用水流动能作功的水轮机。

3.1.16 水斗式水轮机 Pelton turbine，scoop turbine

转轮叶片呈斗形，且射流中心线与转轮节圆相切的冲击式水轮机（图6），又称贝尔顿水轮机，或称切击式水轮机。

图6

3.1.17 斜击式水轮机 inclined jet turbine

转轮叶片呈碗形，且射流中心线与转轮转动平面呈斜射角度的冲击式水轮机（图7）。

图7

3.1.18 双击式水轮机 cross-flow turbine

转轮叶片呈圆柱形布置，水流穿过转轮两次作用到转轮叶片上的冲击式水轮机（图8）。

图8

3.2 蓄能泵

3.2.1 混流式（离心式）蓄能泵 centrifugal storage pump，mixed-flow storage pump

轴面水流轴向流进、径向流出叶轮的蓄能泵（图9）。

图9

3.2.2 轴流式蓄能泵 propeller storage pump，axial storage pump

轴面水流轴向进、出叶轮的蓄能泵（图10）。

图10

3.2.3 斜流式蓄能泵 diagonal storage pump

轴面水流以倾斜于主轴的方向进、出叶轮的蓄能泵（图11）。

图11

3.2.4 多级式蓄能泵 multi-stage storage pump

水流依次流过装在一根轴上的多个叶轮的蓄能泵。3.3 水泵水轮机（又称可逆式水轮机）3.3.1 单级水泵水轮机 singal stage pump-turbine

水流只流过一个转轮的水泵水轮机。3.3.2 多级水泵水轮机 multi-stage pump-turbine

水流依次流过装在一根轴上的多个转轮的水泵水轮机。3.4 主阀与阀门

3.4.1 蝴蝶阀 butterfly valve 3.4.1 蝴蝶阀 butterfly valve

活门呈凸透镜状或扁平状的主阀[图12（a）]。

3.4.2平板蝶阀 biplane butterfly valve，through flow butterfly valve

活门由双平板及隔栅组成，开启时平板间可以通过水流的主阀[图12（b）]。

图12

3.4.3 圆筒阀 cylindrical valve，ring gate

活门呈圆筒形，位于水轮机固定导叶和活动导叶之间，可沿水轮机轴线方向上下移动的主阀［图12（c）］。3.4.4 球阀 rotary valve，spherical valve

阀体呈球状，全开时活门与压力钢管形成一个直通流道的主阀［图12（d）］。3.4.5 盘形阀 mushroom valve，hollow-cone valve，howell-Bunger valve

活门呈盘形，一般用作排水的阀门［图12（e）］。3.4.6 针形阀 needle valve

活门呈锥状的进水阀门或卸载阀门［图12（f）］。3.4.7 旁通阀 by-pass valve

在开启主阀前，用来平衡主阀前后水压的阀门。3.4.8 直空破坏阀 vacuum break valve 当导叶紧急关闭时，为减小水锤引起的真空，能自动打开补入空气的阀门。4 结构部件 4.1 混流式水轮机

4.1.1 埋入部件 embedded component

埋入混凝土中不可拆卸的部件。4.1.2 引水室（turbine）flume

将水引入导水机构的通流部件，又称吸入管。4.1.3 蜗壳 spiral case

蜗状的有压引水室。4.1.4 座环 stay ring

由上、下环和固定导叶组成的基础构件，用以传递水推力和蜗壳上部混凝土及机组重量。4.1.5 固定导叶 stay vane

连接座环上、下环的支柱，引导蜗壳水流均匀流向导叶。4.1.6 蜗壳鼻端 spiral case nose

位于蜗壳终端具有特殊形状的固定导叶。4.1.7 基础环 foundation ring，discharge ring

连接底环和尾水管锥管，并在安装、大修中用于承放转轮的基础部件。4.1.8 尾水管 draft tube

位于转轮后的出水管段，借以利用转轮出口水流的位能和部分动能，又称吸出管。4.1.9 锥形尾水管 conical draft tube

流道呈直锥形的尾水管。4.1.10 肘形尾水管 elbow draft tube

流道呈肘形，并由锥管、肘管和扩散段组成的尾水管。4.1.11 尾水管锥管 draft tube cone 与基础环相接的直锥管段。4.1.12 尾水管肘管 draft tube elbow

锥管和扩散段之间的肘形弯管。4.1.13 尾水管扩散段 draft tube outlet part

肘管后的扩散形流道。4.1.14 尾水管支墩 draft tube pier

扩散段内的流线型承重支墩。4.1.15 尾水管里衬 draft tube liner

尾水管混凝土表面的钢板护面。4.1.16 机坑里衬 pit liner

水轮机机坑混凝土表面的护面。4.1.17 导水机构 distributor

引导水流和调节进入转轮流量的机构（包括顶盖、底环、导叶及其操作机构等）。4.1.18 顶盖 headcover，top cover

支持导叶上部轴颈及有关部件并构成过流表面的环状件。4.1.19 底环 bottom ring，bottom cover

支持导叶下轴颈并构成过流表面的环状件。4.1.20 导叶 guide vane，wicket gate

引导水流和调节水轮机（蓄能泵）流量的流线形零件。4.1.21 控制环 regulating ring，operating ring

把接力器的操作力传递给连杆，使全部导叶同步动作的环形件。4.1.22 导叶臂 guide vane lever，wicket gate lever

安装在导叶上轴端用以转动导叶的零件。4.1.23 分半键 split key 连接导叶和导叶臂，并传递扭矩的分半的圆柱销。4.1.24 导叶连杆 guide vanelink，wicket gate link

连接控制环和导叶臂的传动杆件。

4.1.25 导叶过载保护装置 guide vane overload protection device

导叶运动受阻时的保护装置。4.1.26 剪断销 shear pin

导叶运动受阻时剪断，并可更换的零件。4.1.27 摩擦装置 friction device

当剪断销剪断时，通过摩擦力使相邻导叶和连杆避免发生撞击的装置。4.1.28 导叶轴承 guide vane bearing

支承导叶的滑动轴承。

4.1.29 导叶止推轴承 guide vane thrust bearing

承受导叶重量和轴向水压力的轴承。4.1.30 导叶轴密封 guide vane stem seal

防止导叶轴承间隙漏水的密封。4.1.31 导叶端面密封 guide vane end seal

当导叶全关时，防止导叶体端面与顶盖、底环之间漏水的密封。4.1.32 导叶立面密封 guide vane seal

当导叶全关时，防止相邻导叶头尾叠合处漏水的密封。4.1.33 抗磨板 facing plates，wear plates

顶盖和底环过流面上的抗磨损护面板。4.1.34 导叶限位块 guide vane stop block

当导叶失控时限制导叶转动范围的零件。4.1.35 导叶接力器 guide vane servomotor 供给导叶操作力的液压装置。

4.1.36 单导叶接力器 individual guide vane servomotor

供给单个导叶操作力的单个液压装置。4.1.37 推拉杆 push and pull rod，connecting rod

连接导叶接力器和控制环的传动杆。4.1.38 调速轴 regulating shaft

传递导叶接力器与控制环之间的操作力的转动轴。4.1.39 均压管 balance pipe

将转轮上冠与顶盖间的空腔和尾水管连通以减小水推力的连通管。4.1.40 转动部件 rotating component

运行时旋转的部件及其轴承和密封。4.1.41 转轮 runner

水轮机中将水流能量转换为旋转机械能的部件（水泵称叶轮）。4.1.42 叶片 blade

转轮实现能量转换的主要构件，其过流表面呈空间曲面形状（水泵称轮叶）。4.1.43 上冠 crown

固定混流式水轮机叶片上端并与主轴连接的构件。4.1.44 下环 band

固定混流式水轮机叶片下端的构件。4.1.45 泄水锥 runner cone

连接在混流式转轮上冠或轴流式转轮体下端，用以引导转轮出口水流的锥形构件。4.1.46 转轮密封装置 runner seal

转轮与相应固定部件之间的非接触式密封，用以减小漏水量。4.1.47 转轮止漏环 runner wearing ring 在转轮上冠、下环上组成转轮密封的构件。4.1.48 固定止漏环 stationary wearing ring

与转轮止漏环相对应的固定密封构件。4.1.49 转轮减压板 decompression plate

转轮上冠与顶盖之间，用以减小水推力的环板。4.1.50 主轴 main shaft

与转轮连接，传递扭矩的轴。4.1.51 导轴承 guide bearing

保持主轴中心位置，并承受径向力的轴承。4.1.52 轴领 guide bearing collar

固定在轴上，在导轴承内旋转的筒形构件。4.1.53 轴瓦 guide bearing shoe

用耐摩擦材料制成的导轴承构件。4.1.54 轴承体 guide bearing housing

支持轴瓦的导轴承构件。4.1.55 主轴密封装置 main shaft seal

用以减少主轴与固定部件之间漏水的装置。4.1.56 检修密封 stand still seal

检修主轴密封时阻止主轴与固定部件之间漏水的可膨胀式密封。4.1.57 联轴螺栓 coupling bolt

联接水轮机主轴和转轮及发电机轴的螺栓。4.2 轴流式水轮机和斜流式水轮机。4.2.1 转轮室 runner chamber

环绕轴流式和斜流式转轮叶片外缘，并连接底环和尾水管的壳体。4.2.2 内顶盖（支持盖）inner head cover，inner top cover

为吊出转轮，立式轴流式水轮机顶盖可分成内外两部分，其中内圈称为内顶盖。4.2.3 转轮体 runner hub

用以支承叶片并与主轴连接的转轮的中心回转体。4.2.4 转叶机构 mechanism of runner blade

装在转轮体内腔，操作叶片转动的连杆机构（包括转轮体、叶片及其操作机构等）。4.2.5 叶片枢轴 runner blade trunnion

与叶片相连接，把转叶机构的转动力矩传递给叶片的短轴。4.2.6 转臂 rocker arm

安装在叶片枢轴上使叶片转动的构件。4.2.7 连杆 link

连接转臂和操作架的杆件。4.2.8 操作架 crosshead

将接力器操作力同步传递给叶片连杆的构件。4.2.9 转轮叶片接力器 runner blade servomotor

供给转轮叶片操作力的液压部件。4.2.10 协联装置 combination device

调速器中用来保证转轮［叶轮］叶片与导叶或折向器与喷针之间协联关系的装置。4.2.11 受油器 oil head

装在转桨式水轮机上，承接来自转轮主配压阀的压力油，使转轮接力器动作的装置。4.3 贯流式水轮机

4.3.1 外导水环 outer guide ring

支持导叶轴和控制环的锥形外环，是流道外壁的一部分。4.3.2 内导水环 inner guide ring 支持导叶轴的内环，是流道内壁的一部分。4.3.3 灯泡体 bulb

位于流道中装设发电机的流线形壳体。4.3.4 灯泡体支柱 bulb support

支承灯泡体的流线形支柱。4.4 冲击式水轮机 4.4.1 水斗 bucket

过流表面呈双瓢形，是转轮实现能量转换的构件。4.4.2 叉管 branch pipe

向两个喷嘴均匀供水的分支管。4.4.3 分流管 manifold

立式冲击式水轮机中，向多个喷嘴支管均匀供水的环形管。4.4.4 喷嘴支管 bifurcation

位于喷嘴前向喷嘴供水的短管。4.4.5 机壳 housing

防止转轮水流飞溅并支承喷嘴的外壳。4.4.6 喷嘴 nozzle

形成高速射流喷射到水斗上的收缩管嘴。4.4.7 喷针 needle

装于喷嘴内腔头部呈针状的可移动部件，用以调节射流的流量。4.4.8 折向器 jet deflector

装于喷嘴前，当停机和甩负荷时，迅速偏转全部或部分射流，使之不射在水斗上的装置，又称偏流器或分流器。4.4.9 制动喷嘴 brake nozzle 为缩短停机过程，向水斗背面射流以制动转轮的附加喷嘴。4.4.10 喷针接力器 needle servomotor

供给喷针操作力的液压部件。4.5 蓄能泵

4.5.1 吸水管 suction tube

引导水流进入叶轮的管道。4.5.2 叶轮 impeller

把机械能转换成水流能量的旋转部件（水轮机称转轮）。4.5.3 轮叶 impeller blade，impeller vane

叶轮实现能量转换的主要构件（水轮机称叶片）。4.5.4 叶轮后盖 impeller back shroud

固定轮叶后端并和主轴连接的构件。4.5.5 叶轮前盖 impeller front shroud

固定轮叶前端的构件。4.5.6 蜗室 spiral housing

汇集叶轮出口水流的蜗形构件。4.5.7 扩散管 diffuser

降低水流速度，使之转换成压力能的管段。4.6 水泵水轮机*

* 水泵水轮机的术语一般和水轮机通用，在作水泵工况运行时可采用蓄能泵术语。5 性能参数

5.1 比能

5.1.1 比能 specific energy

单位质量流体所具有的机械能，是位置比能、压力比能和速度比能的总和。

E=Ez+Ep+Ev（1）

式中 E——比能，J/kg；

Ez——位置比能，J/kg；

Ep——压力比能，J/kg；

Ev——速度比能，J/kg。5.1.2 位置比能 potential energy

单位质量流体相对于基准面所具有的重力势能。式中 g——重力加速度，m/s2；

z——相对于基准面的高度，m。5.1.3 压力比能 pressure energy

单位质量流体所具有的压力能。

式中 ρ——流体密度，kg/m3； p——流体压力，Pa。5.1.4 速度比能 velocity energy 单位质量流体所具有的动能。

式中 v——平均流速，m/s。5.2 水头

5.2.1 位置水头 potential head

相应于位置比能的水头。

Ez=gz

Ev=v2/2 Hz=Ez/g=Z（2）

（3）

（4）

（5）

量的符号：Hz

单位：m

5.2.2 压力水头 pressure head

相应于压力比能的水头。

量的符号：Hp

单位：m

5.2.3 速度水头 velocity head

相应于速度比能的水头。

Hv=Ev/g=v2/2g

量的符号：Hv

单位：m 5.2.4 总水头 head

总水头是位置水头、压力水头和速度水头之和。

Hp=Eq/g=p/ρg

6）7）（

篇6：电厂汽轮机原理及系统读书报告

由于本科学习的方向主要是钢厂冶金加热炉那块，所以上课时没有认真的听电厂方面的课程，所以个人对电厂的基本知识了解的不是很全面，为加强这块，在有空的时间里，再重新拿起了本专业的部分书籍来阅读，读了靳智平老师主编的《电厂汽轮机原理及系统》以及郑体宽主编的《热力发电厂》，以下是对这两本书的读书报告。《电厂汽轮机原理及系统》是本科热能与动力工程专业的教材，它主要介绍了汽轮机级的工作原理，多级汽轮机，汽轮机的变工况，汽轮机调节，供热时汽轮机，汽轮机主要零件结构与振动，汽轮机热力系统及设备和汽轮机运行。对于汽轮机工作原理的研究总是从级开始的。是这些级的简单组合，所以还要进一步研究整机的工作原理。的工作条件，所以还必须研究不同条件下的工作时的特性，亦变工况问题。工作原理主要研究通流特性和通流能力的问题，问题彼此之间有着密切的联系，如能量转换和效率在相当大的程度上决定着通流部分的流动效率，而流动效率直接影响着通流能力；动效率上表现出来。只有在详细地研究每一个问题的基础上，系。

这门课程的主要突出特点是，机的工作原理时主要涉及到工程热力学和流体力学方面的问题；论力学和材料力学为基础；调节问题在很大程度上与自动调节原理有关。

这本书深深地让我体会到，电力工业是现代化国家的基本工业之一，国家经济发展水平的重要指标之一。此可见，汽轮机在现代化国民发展中起到一个无比重要的作用。学热动的同学都知道，汽轮机设备是火电厂的三大主机之一汽轮机又名“蒸汽透平”，其英文为动机。它是从1883年出现第一台单级冲动式汽轮机，目前已经有一百年多的历史。它具有单机功率大、热经济性高、运行安全可靠、在不仅在火电厂和核电普遍采用，而且应用于冶金、化工、船舶等部门，作。此外，汽轮机的排气或中间抽气具有相当大的热量可以用来满足生产和生活中的供热，所以这种热电式汽轮机，具有更高的热经济性，重的作用。

随着国民经济的增长，对电力需求的也不断增长、汽轮机正向着高参数、大容量方向发展，化水平始终是汽轮机发展的中心和重点。然而这些同样带来一定的问题，系统、调节保护系统、监测控制系统进一步复杂化，电站汽轮机是在高温、高压、高转速条

汽轮机的工作以级的工作为基础，但并不汽轮机工作时会遇到各种不同实质上，汽轮机能量转换和效率问题，变工况问题。这三个变工况特性既在能量转换和通流能力问题上也在流才能具体地理解他们之间的关例如在研究汽轮研究零部件的强度主要以理

电力生产量是一个然而，电力生产中不能缺少的设备之一就是汽轮机，由

（锅炉、汽轮机和发电机）。steam，是将蒸汽的热能转换成机械功的一种旋转式的原 单位功率制造成本低等优点，因此它来拖动其他设备工对国家大力建设资源节约型社会起到举足轻，为此给电力工业的发展带来契机，提高汽轮机的经济性、安全性、负荷适应性和自动

汽轮机参数和容量的不断增大，那么会使汽轮机的热力每个方面的问题所依据的基本理论不同，件下工作的大型动力设备，一旦发生重大事故，对人身及设备所造成的直接危害将是十分严重的，因事故而被迫停机、停电期间，给发电厂本身及电用户带来的经济损失也是十分严重的。需要对其运行操作更加严格。

从书中我们可以了解到，汽轮机的近几十年发展的方向，其主要特点是围绕着效率、经济和安全性考虑。增大单机效率，不仅能快速发展电力的发展，而且可以降低单位功率投资成本，可提高机组的热经济性，加快电站的建设速度；提高蒸汽参数，主要是为了提高热效率，同时也提高了单机功率；采用一次中间再热，可以降低低压缸末级排汽湿度，提高蒸汽初压，以致提高了机组内效率、热效率和运行可靠性；采用燃气--蒸汽联合循环发电装置，主要是根据燃料的紧缺、问题和提高了装置的热效率，且投资相对降低和负荷适应性也较好。提高机组的运行水平，主要是提高了机组运行、维护和检修水平，增强机组的可靠性，和保证机组的使用寿命。从阅读由郑体宽老师主编的厂及热力系统的安全、厂是一门政策性强、阅读，能够培养我们树立安全。效益相统一的观点，以提高我们分析、研究、解决热力发电厂课程业务范围内生产实际问题的独立工作能力。能源是社会发展的重要物质基础。自然界存在的煤、石油、天然气、水能、海洋能、风能、太阳能、地热能等均是提供动力的能源。源和二次能源，为了解决能源紧缺问题以及减少对环境的污染问题，展绿色能源，如太阳能、风能、生物质能、地热能等。然而，我国能源尽管丰富，但是严重分布不均。水资源丰富主要分布在西南、西北部，且煤炭资源主要西北部，及沿海发达地区，因此国家提出西电东送，后也同时造成其他的问题出现，比如铁路、水路运输等问题。我国基本是以煤电为主的一次能源国家，电成本的60%~80%大于1%的煤占40%，重污染环境。

热力发电厂生产的实质是能量转换，的热能，并通过汽轮机的旋转变为机械能，最后通过发电机转为所需的电能。热力发电厂与资源利用和环境保护有着密切的关系，境保护决定着热力发电厂的发展。施工和生活需要，要占有相当大的土地面积。中国年仅拥有18.27亿亩，降为1.4亩，仅为世界平均值的亿亩的红线，不能突破，形势严峻。燃煤电厂要占用土地资源，要消耗化石燃料、水的短缺以及燃煤带来的严重环境污染情况，《热力发电厂》经济运行、可持续发展并获得最佳的经济效益和社会效益。与火电厂生产实际紧密相连的专业课程之一。由上可知大部分资源都分布在西北部，2007年底，煤电比例为6MW及以上火电厂热力发电厂要占土地，10年就减少了1.2440%。国家有关部门要求到

中，我们可以知道本课程主要研究热力发电

但是从不同的角度分，能源又可以划分一次能

然而能源消耗集中在东部以北煤南运的方法来解决能源分布不均等问题。

火电厂是全国三大耗煤户之一，77.73%。动力煤中灰分高（SO2排放约6.83Mt,约占全国工业排放量的三者关系环环相扣，要耗煤、耗水、1996年全国耕地面积为2003年人均耕地面积为2020年必须保持全国耕地面积水资源，并拌有大量的灰渣要排出，此装置大大解决以上 热力发电通过对本书的然其燃料费占火28%~30%），含硫量30%，严

资源利用和环根据发电厂的生产、19.51亿亩，20061.43亩，2005年下18还有综合性强，目前国际上都在大力发。既将燃料中的化学能通过在锅炉中燃烧转变为蒸汽亿亩。中国废水、废气。从烟囱排出的烟气中含有SO2、NOX，严重影响大气的质量。我国2005年发电用煤达11亿，全国SO2排放总量为2500万t，位居世界第一，比2000年增加了27%，酸雨面积已占国土面积的30%。火电的重金属来自煤的燃烧，就环境而言，汞、镉、铅等为生物毒性显著的重金属，锌、铜、钴、镍为具有一定毒性的重金属。另外，火电厂噪声等严重污染环境，影响人们健康，也日益引起人类的关注。建设热力发电厂时，应充分考虑节约用地，尽量利用非耕地和劣地，尽量不破坏原有森林、植物，尽量减少土石方开挖量，还应注意少拆房，减少人口迁移等问题。

为此，对热力发电厂的基本要求是：在满足安全可靠生产的前提下，经济适用，符合环保要求及有关环保的法令、条例、标准和规定，满足可持续发展要求，以合理的投资获得最佳的经济效益和社会效益；提高发电厂的可靠性、劳动生产率和文明生产水平；要节约能源、节约用地、节约用水、节约材料，并确保质量；瞄准国际先进水平的一流企业不懈努力和提高。