砌体结构课程设计范例

第一篇：砌体结构课程设计范例

砌体结构课程设计

砌体设计

楼梯间采用现浇混凝土楼盖，纵横向承重墙厚度均为190mm，采用单排孔混凝土小型砌块、双面粉刷，一层采用MU20砌块和Mb15砂浆，二至三层采用MU15砌块和Mb砂浆，层高3.3m一层墙从楼板顶面到基础顶面的距离为4.1m，窗洞均为1800mm×1500mm，门洞宽均为1000mm，在在纵横相交处和屋面或楼面大梁支撑处，均设有截面为190mm×250mm的钢筋混凝土构造柱(构造柱沿墙长方向的宽度为250mm)，图中虚线梁L1截面为250mm×600mm，两端伸入墙内190mm，施工质量控制等级为B级。

纵墙计算单元横墙计算单元

三毡四油铺小石子10.809009.90+油膏嵌实15mm厚水泥砂浆40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找坡 +100mm厚沥青膨胀珍珠岩120mm厚现浇混凝土板33006.60+3.3010mm厚水磨石地面面层 20mm厚水泥打底 120mm钢筋混凝土板33003300

1、 荷载计算：

(1)屋面荷载：

防水层：三毡四油铺小石子 0.4kN/㎡ 找平层：15mm水泥砂浆 0.3kN/㎡

800++-0.00

找坡层：40mm厚水泥焦渣砂浆3‰找坡 0.56kN/㎡ 保温层：100mm厚沥青膨胀珍珠岩 0.8kN/㎡ 结构层：120mm厚现浇混凝土板 3.0kN/㎡ 抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.17kN/㎡ 钢筋混凝土进深梁250mm×600mm 1.18 kN/㎡ 屋盖永久荷载标准值： ∑6.41kN/㎡ 屋盖可变荷载标准值 0.5kN/㎡ 由屋盖大梁给计算墙垛计算：

标准值：N1k =Gk+Qk=(6.41 kN/㎡+0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=78.36 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N1=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×6.41 kN/㎡+1.4×0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=95.17 kN 由永久荷载控制组合：N1=1.35Gk+1.0Qk=(1.35×6.41 kN/㎡+1.0×0.5 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=103.80 kN (2)楼面荷载：

10mm厚水磨石地面面层 0.25 kN/㎡ 20mm厚水泥打底 0.40 kN/㎡ 结构层120mm钢筋混凝土板 3.0 kN/㎡ 抹灰层10mm厚 0.17 kN/㎡ 钢筋混凝土进深梁250mm×600mm 1.18 kN/㎡ 楼面永久荷载标准值： ∑5.0kN/㎡

楼面可变荷载标准值 1.95kN/㎡ 由楼面大梁传给计算墙垛的荷载：

标准值：N2k =Gk+Qk=(5.0 kN/㎡+1.95 kN/㎡) ×1/2×6.3m×3.6m=78.81 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N2=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.0kN/㎡+1.4×1.95 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=99.0 kN 由永久荷载控制组合：N2=1.35Gk+1.0Qk=(1.35×5.0 kN/㎡+1.0×1.95 kN/㎡)×1/2×6.3m×3.6m=98.66 kN (3)墙体自重：

女儿墙重(厚190mm，高900mm)计入两面抹灰40mm其标准值为：N3k =2.96 kN/㎡×3.6m×0.9m=9.59 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N3=9.59 kN×1.2=11.51 kN 由永久荷载控制组合：N3=9.59 kN×1.35=12.95 kN 女儿墙根部至计算截面高度范围内墙体厚190mm其自重标准为：2.96 kN/㎡×3.6m×0.6m=6.39 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N3=6.39 kN×1.2=7.67 kN 由永久荷载控制组合：N3=6.39 kN×1.35=8.63 kN 计算每层墙体自重，应扣除窗面积，对于

2、3层墙体厚190mm，高3.3m自重为： (3.3m×3.6m-1.8m×1.5m)×2.96 kN/㎡+

1.8m×1.5×0.25 kN/㎡=27.85 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：27.85 kN×1.2=33.42 kN 由永久荷载控制组合：27.85 kN×1.35=37.60 kN 对于1层墙体厚190mm计算高度4.1m其自重为：(3.5m×3.6m-1.8m×1.5m)×2.96 kN/㎡+1.8m×1.5×0.25 kN/㎡=29.98 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：29.98 kN×1.2=35.97 kN 由永久荷载控制组合：29.98 kN×1.35=40.47 kN

2、 内力计算：

楼盖、屋盖大梁截面b×h=250mm×600mm，梁端在外墙的支撑长度为190mm，下设由bb×ab×ta=190mm×500mm×180mm的刚

a01hf性垫块，则梁端上表面有效支撑长度采用墙偏心距e=h/2-0.4a0。h为支撑墙厚。

，对于外由可变荷载控制下的梁端有效支撑长度计算表：

楼层 h/mm f /N/㎡

N /kN

3 600 4.02 11.51

2 600 4.02 140.1 0.41

1 600 5.68 272.52 0.80 0/N/mm2 0.034

1

0/mm

5.41 66.10

5.55 67.80

5.63 57.90 由永久荷载控制下的梁端有效支撑长度计算表：

楼层 h/mm f /N/㎡

N /kN

3 600 4.02 12.95

2 600 4.02 154.35 0.45 5.57 68.05

1 600 5.68 290.61 0.85 5.62 57.76 0/N/mm2 0.038

1

0/mm

5.41 66.10 外重墙的计算面积为窗间墙垛的面积A=1800mm×190mm墙体在竖向荷载作用下的计算模型与计算简图如下

纵向墙体的计算简图

各层I-I、IV-IV截面内力按可变荷载控制和永久变荷载控制组

合分别列于下表

由可变荷载控制的纵向墙体内力计算表

截面上层传荷

楼层

Nu 3 2 1 /kN 11.51(7.67) 147.77 280.19

本层楼盖荷载 Nl

/kN 95.17 99.0 99.0

截面I-I

IV-IV NⅥ

/kN 147.77 280.19 412.61

e2

/mm 0 0 0

e1

M NⅠ

/mm /(kN/m) /kN 68.56 6.52 114.35 67.88 6.72 246.77 71.84 7.11 379.19 表

NⅠ= Nu+ Nl M= Nu·e2+ Nl·e1 NⅥ=NⅠ+NW(墙重) 由永久荷载控制的纵向墙体内力计算表

中

截面上层传荷

楼层

Nu 3 2 1 /kN 12.95(8.63) 162.98 299.24

本层楼盖荷载 Nl

/kN 103.80 98.66 98.66

截面I-I

IV-IV NⅥ

/kN 162.98 299.24 435.5

e2

/mm 0 0 0

e1

M NⅠ

/mm /(kN/m) /kN 68.56 7.12 125.38 67.78 6.30 261.64 71.94 7.10 397.9

3、 墙体承载力计算：

本建筑墙体的最大高厚

H04100mm21.58c20.81.0692624.46h190mm满足要求

承载力计算一般对I-I截面进行，但多层砖房的底部可能IV-IV截面更不利计算结果如下表

纵向墙体由可变荷载控制时的承载力计算表

计算项目

M/(kN·m) N/kN e/mm h/mm e/h

第2层

截面第3层

截面I-I 6.52 114.35 57.02 190 0.3 17.37 0.26 342000 15 10 4.02 357.46 >1

6.72 246.77 27.23 190 0.14 17.37 0.44 342000 15 10 4.02 604.93 >1

IV-IV

第1层

截面

截面I-I 7.11 379.19 18.75 190 0.099 18.42 0.45 342000 20 15 5.68 875.15 >1

IV-IV

0 280.19 0 190 0 17.37 0.69 342000 15 10 4.02 948.64 >1

0 412.61 0 190 0 18.42 0.63 342000 20 15 5.68 1223.81 >1 H0h



A/m㎡ 砌块MU 砂浆M f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

纵向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表 计算项目

M/(kN·m) N/kN e/mm h/mm e/h

第2层

截面第3层

截面I-I 7.12 125.38 56.78 190 0.30 17.37 0.26 342000 15 10 4.02 357.46 >1

6.30 255.98 24.61 190 0.14 17.37 0.44 342000 15 10 4.02 604.93 >1

第1层

截面

截面I-I 7.10 397.9 17.84 190 0.099 18.42 0.45 342000 20 15 5.68 875.15 >1

IV-IV IV-IV

0 435.5 0 190 0 18.42

0 293.58 0 190 0 17.37 0.69 342000 15 10 4.02 948.64 >1 H0h



A/m㎡ 砌块MU 砂浆M

0.63 342000 20 15 5.68 1223.81 >1 f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

由上表可知砌体墙均能满足要求。

4、 气体局部受压计算：

以上述窗间墙第一层为例，墙垛截面为190mm×1800mm，混凝土梁截面为250mm×600mm，支承长度a=190mm，根据规范要求在梁下设190mm×600mm×180mm(宽×长×厚)的混凝土垫块。根据内里计算，当由可变荷载控制时，本层梁的支座反力为Nl=99.0kN墙体的上部荷载Nu=280.19KN,当由永久荷载控制时，本层梁的支座反力为Nl=98.66kN，墙体的上部荷载Nu=299.24KN。墙体采用MU20空心砌体砖，M10混合砂浆砌筑。 由a0=57.76mm A0=(b+2h)h=(600mm+2×190mm)×190mm=186200

190mm=324000mm2mm2<1800mm×

故取

A0=186200mm2

2垫块面积：Ab=bb×ab=190mm×600mm=114000mm

计算垫块上纵向的偏心距，取Nl作用点位于墙距内表面0.4 a0处，由可变荷载荷载控制组合下：

280190N11400093.40kN1800mm190mm 190mm99.0kN(0.457.76mm)2e37.0mm99.0kN93.40kN NU0Abe37.0mm0.195h190mm查表得=0.69 A0186200mm2r10.35110.3511.292rl0.8r0.81.291.032 Ab114000mm垫块下局压承载力按下列公式计算：

N0NL99.0kN93.40kN192.4kN

rlAbf0.691.032114000mm25.68kN/mm2461.09kN

N0NLrlAbf

由永久荷载控制组合下

299240N11400099.75kN1800mm190mm 190mm98.66kN(0.457.76mm)2e35.75mm98.66kN99.75kN NU0Abe35.75mm0.188h190mm查表得=0.704 垫块下局压承载力按下列公式计算：

N0NL98.66kN99.75kN192.4kN

rlAbf0.7041.032114000mm25.68kN/mm2470.44kN

N0NLrlAbf

由此可见，在永久荷载控制下，局压承载能力能满足要求。

5、 横墙荷载

(1)屋面荷载：

防水层：三毡四油铺小石子 0.4kN/㎡ 找平层：15mm水泥砂浆 0.3kN/㎡ 找坡层：40mm厚水泥焦渣砂浆3‰找坡 0.56kN/㎡ 保温层：100mm厚沥青膨胀珍珠岩 0.8kN/㎡ 结构层：120mm厚现浇混凝土板 3.0kN/㎡ 抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.17kN/㎡ 屋盖永久荷载标准值： ∑5.23kN/㎡ 屋盖可变荷载标准值 0.5kN/㎡

标准值：N1k =Gk+Qk=(5.23 kN/㎡+0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=10.31 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N1=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.23 kN/㎡+1.4×0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=12.56kN 由永久荷载控制组合：N1=1.35Gk+1.0Qk=(1.35×5.23 kN/㎡+1.0×0.5 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=13.61 kN (2)楼面荷载：

10mm厚水磨石地面面层 0.25 kN/㎡ 20mm厚水泥打底 0.40 kN/㎡ 结构层120mm钢筋混凝土板 3.0 kN/㎡ 抹灰层10mm厚 0.17 kN/㎡ 楼面永久荷载标准值： ∑3.82kN/㎡ 楼面可变荷载标准值 1.95kN/㎡ 由楼面大梁传给计算墙垛的荷载：

标准值：N2k =Gk+Qk=(3.82 kN/㎡+1.95 kN/㎡) ×1/2×1.0m×3.6m=10.39 kN 设计值：

由可变荷载控制组合：N2=1.2Gk+1.4Qk=(1.2×5.0kN/㎡+1.4×1.95 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=13.17 kN 由永久荷载控制组合：N2=1.35Gk+1.0Qk=(1.35×5.0 kN/㎡+1.0×1.95 kN/㎡)×1/2×1.0m×3.6m=12.79 kN

横向墙体计算简图

(2)横墙自重承载力计算

对于

2、3层墙体厚190mm，高3.3m自重为2.96 kN/㎡×3.3m×1.0m=9.768kN 设计值：

由可变荷载控制组合：9.768 kN×1.2=11.72 kN 由永久荷载控制组合：9.768 kN×1.35=13.19kN 对于1层墙体厚190mm计算高度4.1m其自重为： 2.96 kN/㎡×3.3m×1.0m=12.14kN 设计值：

由可变荷载控制组合：12.14kN×1.2=14.57kN 由永久荷载控制组合：12.14 kN×1.35=16.39 kN 本建筑墙体高厚比

H04100mm21.5826h190mm满足要求。

横向墙体由可变荷载控制组合表 计算项目 第3层

N/kN h/mm H0/m

24.28 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第2层 49.17 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第1层 76.91 190 4.1 21.58 0.59 190000 20 15 5.68 636.73 >1 H0h



A/m㎡ 砖MU 砂浆M f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

横向墙体由永久荷载控制组合表 计算项目 第3层

N/kN h/mm H0/m

26.8 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第2层 52.78 190 3.3 17.37 0.69 190000 15 10 4.02 527.02 >1

第1层 81.96 190 4.1 21.58 0.59 190000 20 15 5.68 636.73 >1 H0h



A/m㎡ 砖MU 砂浆M f/(N/mm2)

Af/kN Af/N

由上表可知砌体墙均能满足要求

第二篇：张银山.砌体结构课程设计

一、布置构造柱和圈梁

1、构造柱的设置

考虑房屋层数为四层，抗震设防烈度为7度，应在外墙四角，横墙与外纵墙交接处，以及楼梯间的四角设构造柱。构造柱截面采用240mm×180mm，纵向钢筋采用4φ12，箍筋间距为200mm，且在柱上下端应适当加密。构构造柱与墙连接处应砌成马牙槎，并沿墙四角每隔500mm设2φ6的拉结筋，每边伸入墙内不宜小于1m。

2、圈梁的设置

因此建筑物为办公楼，且层数为四层，应在底层和檐口处设置圈梁，基础圈梁的截面尺寸按构造要求取240mm×240mm，檐口圈梁尺寸为200mm×500mm，钢筋混凝土圈梁应闭合，遇有洞口，圈梁应上下搭接。

二、验算纵横墙高厚比

1、确定房屋的静力计算方案

最大横墙间距S=3.6×2=7.2m，屋盖、楼盖类别属于第1类，S<32m,因此本房屋属于刚性方案房屋。

2、外纵墙高厚比验算

本房屋第一层墙体采用M7.5混合砂浆，其高厚比β=3.6/0.24=15 第

二、

三、四层墙体采用M5.0混合砂浆，其高厚比β=3.6/0.24=15 由此可见，各层高厚比相等，因

二、

三、四层砂浆等级相对较低，因此首先因对其加以验算。

对于砂浆强度等级为M5.0的墙，查表4-4，可知[β]=24 取第四层A轴线上的横墙间距最大的一段外纵墙，H=3.6m，S=7.2m，2H=S

H0=0.4S+0.2H=0.4×7.2+0.2×3.6=3.6m 考虑窗洞的影响，u2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.5/3.6=0.79>0.7 β=3.6/0.24=15< u1u2[β]=1.2×0.79×24=22.75 符合要求。

3、内纵墙高厚比验算

轴线B上横墙间距最大的一段内纵墙上揩油两个门洞，u2=1-0.4×2.4/7.2=0.87>0.79 ,故不需验算即可知该墙高厚比满足要求。

4、横墙高厚比验算

横墙厚度为240mm，墙长s=6.0m，且墙上无门洞口，其允许高厚比比纵墙有利，因此不必再做验算亦能满足高厚比要求。

三、一二层横墙控制截面承载力

1、静力计算方案

最大横墙间距S=3.6×2=7.2m，屋盖、楼盖类别属于第1类，S<32m,因此本房屋属于刚性方案房屋。

2、荷载资料

根据设计要求，荷载资料如下： ﹙1﹚

屋面恒载标准值

40厚C30细石混凝土刚性防水层，表面压光 25×0.04=1 kN/m2 20厚1：2.5水泥砂浆找平： 20×0.02=0.4kN/m2 两毡三油柔性防水层： 0.3 kN/m2 180mm厚预应力空心板(含填缝)： 2.57 kN/m2 屋面实际情况：会议室上屋面采用180mm厚预应力空心板，其余部分采用120mm厚预应力空心板，问安全起见，整个采用180mm厚预应力空心板进行计算。

20厚板底粉刷： 16×0.02=0.32 kN/m2 合计 4.59 kN/m 屋面梁自重 25×0.2×0.5=2.5 kN/m ﹙2﹚

不上人屋面活荷载标准值： 0.5 kN/m2 ﹙3﹚

楼面恒荷载标准值

地板砖楼面(含水泥砂浆打底)： 0.55 kN/m2 120mm厚预应力空心板(含填缝)： 1.95kN/m2 20厚板底粉刷： 16×0.02=0.32 kN/m2 合计 2.82 kN/m2 楼面梁自重 25×0.2×0.5=2.5 kN/m

﹙4﹚

墙体自重标准值

240墙体： 5.24 kN/m2 面砖墙面(含水泥砂浆找平层)： 0.5 kN/m2 合计 5.74 kN/m2

2木门： 0.2 kN/m 铝合金推拉窗自重： 0.3 kN/m2

﹙5﹚

楼面活荷载标准值

根据《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)，办公室的楼面活荷载标准值为2.0 kN/m2。设计房屋墙，基础时，楼面活荷载标准值采用与其楼面梁相同的折减系数，而该楼面梁的从属面积为3.6×6.0=21.6 m2<50 m2,因此楼面活荷载不必折减。

该房屋所在地区的基本风压为0.3kN/m2，且房屋层高小于4m，房屋总高小于28m，该房屋设计时可不必考虑风荷载的影响。

3、横墙承载力计算

以轴线④上的横墙为例，横墙上承受由屋面和楼面传来的均布荷载，可取1m宽的横墙进行计算，其受荷面积为1×3.6=3.6m2，横墙为轴心受压构件，验算如图1-

1、2-

2、3-

3、4-4截面的承载力。

﹙1﹚

荷载计算

取一个计算单元，作用于横墙的荷载标准值如下：

屋面恒荷载： 4.59×3.6+2.5×3.6/6.0=18.024 kN/m 屋面活荷载： 0.5×3.6=1.8 kN/m

二、

三、四层楼面恒荷载： 3.84×3.6+2.5×3.6/6.0=11.712 kN/m

二、

三、四层楼面活荷载： 2.0×3.6=7.2 kN/m 各层墙体自重： 5.71×3.6=20.67 kN/m ﹙2﹚ 控制截面内力计算 1﹚ 第二层截面4-4处：

轴向力包括屋面荷载、第三四楼面荷载和第三四层楼面自重，

N4﹙1﹚=1.2×(18.024+11.172×2+2×20.67)+1.4×(1.8+7.2×2) =122.03 kN/m ﹙﹚ N42=1.35(18.024+11.172×2+2×20.67)+1.4×0.7×(1.8+7.2×2) =127.17 kN/m 2﹚

第二层截面3-3处：

轴向力为上述荷载N4和第二层墙体自重，

﹙﹚

N31=122.03+1.2×20.67=146.83 kN/m N3﹙2﹚=127.64+1.35×20.67=155.54 kN/m 3﹚

第一层截面2-2处：

轴向力为上述荷载N3和第二层楼面恒活载，

N2﹙1﹚=146.83+1.2×155.54+1.4×7.2=170.96 kN/m N2﹙2﹚=155.54+1.35×11.712+1.4×0.7×7.2=178.41 kN/m 4﹚

第一层截面1-1处：

轴向力为上述荷载N2和第一层墙体自重，

N1﹙1﹚=170.96+1.2×20.67=195.76 kN/m N1﹙2﹚=178.41+1.35×20.67=206.31 kN/m ﹙3﹚ 横墙承载力验算 1﹚

第二层截面4-4处：

e/h=0, β=3.6/0.24=15,查表3-1，φ=0.745，A=1×0.24=0.24 m2 φfA=0.745×1.5×0.24×103=268.2 kN >127.64 kN, 满足要求。 2﹚

第二层截面3-3处：

e/h=0, β=3.6/0.24=15,查表3-1，φ=0.745，A=1×0.24=0.24 m2 φfA=0.745×1.5×0.24×103=268.2 kN >155.54 kN, 满足要求。 3﹚

第一层截面2-2处：

e/h=0, β=3.6/0.24=15,查表3-1，φ=0.745，A=1×0.24=0.24 m2 φfA=0.745×1.69×0.24×103=302.17 kN>178.41 kN, 满足要求。 4﹚

第一层截面1-1处：

e/h=0, β=3.6/0.24=15,查表3-1，φ=0.745，A=1×0.24=0.24 m2 φfA=0.745×1.69×0.24×103=302.17 kN >206.31 kN, 满足要求。 上述验算结果表明，该横墙有较大的安全储备，显然其他横墙的承载力均不必验算。

四、验算会议室屋面梁下砌体局部受压承载力 ﹙1﹚

选取计算单元

取一个开间的外纵墙作为计算单元，其受荷面积为3.6×3.0=10.8 m2。 ﹙2﹚

内力计算

第四层截面5-5处：

屋面恒荷载： 4.59×3.0×3.6+2.5×3.0=57.07 kN 屋面活荷载： 0.5×3.0×3.6=5.4 kN Nl(1)=1.2×57.07+1.4×5.4=76.05 kN Nl(2)=1.35×57.07+1.4×0.7×5.4= 82.34 kN 由题意圈梁作为钢筋混凝土垫梁，尺寸为200mm×500mm，混凝土强度等级为C30，第四层采用Mu10粘土砖，混合砂浆M5，砌体抗压强度设计值为f=1.50Mpa,弹性模量为E=1600f=2400Mpa, h0=2×((Eb×Ib)/(E×h)) 1/3 =2×((30.0×103×20.83×108mm4)/(2400×240))1/3=954mm=0.95m

2.4δ2f bbh0=2.4×0.8×1.5×0.24×0.95×106=656.64 kN>82.84 kN，符合要求。

五、验算横墙抗震承载力

(略)

六、设计墙下条形基础

根据工程地质条件，墙下条形基础的的埋深取d=0.8m，取1.0m长条形基础为计算单元。采用砖基础。

1、外纵墙下条形基础

荷载计算 取一个计算单元，作用于纵墙的荷载标准值如下： 因为此结构为横墙承重，所以基础纵墙底部只受到4层墙体自重作用。

一、

二、

三、四层墙体和窗自重：

5.74×(3.6×3.6-1.8×1.5)+0.3×2.1×1.5=59.84 kN Fk=59.84×4/3.6 =66.49 kN b≥Fk/(fa-rmd)=66.49/(200-20×0.8)=0.36m 基础剖面如图(a)所示

2、内横墙下条形基础

Fk=18.024+11.172×3+20.67×4+7.2+1.8×0.7+7.2×0.7×2 =144.3 kN b≥Fk/(fa-rmd)=144.3/(200-20×0.8)=0.78m 基础剖面图如图(b)所示

第三篇：砌体结构课程设计任务书

一、设计任务

学生先做出住宅楼或学生宿舍的建筑施工图，然后完成如下任务： 1.确定房屋的结构承重方案; 2.确定房屋的静力计算方案; 3.刚性方案多层房屋墙体设计; 4.墙或柱高厚比验算;

5.梁端下砌体的局部受压承载力验算; 6.过梁.挑梁设计计算;

7.掌握墙体设计中的构造要求，确定构造柱和圈梁的布置; 8.绘制结构平面布置图。

二、设计资料

某四层砖混结构住宅，各层建筑平面图依次见后图，层高均为3m。楼板除走廊及卫生间采用现浇钢筋混凝土板外，其余均采用预应力空心板，屋面采用现浇钢筋混凝土屋面。室内外高差0.45m，基础顶面距室内地面1.5m。砌体采用MU10粘土砖，M5混合砂浆砌筑。(见附图)

门窗洞口尺寸为：

M-1 1000×2400 M-2 1500×2700 C-1 1500×1800 C-2 1000×1800 1.地形:根据建筑设计部分提供的资料;

2.工程地质及水文资料：地层自上而下为： (1)填土层：厚度约为0.5m;

(2)粉质粘土：厚度约为 0.8m内为(fa130kPa); (3)其下为1.2m厚为粘土(fa220kPa);

(4)再下面是砾石层(fa355kPa)。

(5)基岩：表层中度风化。

(6)建筑区地层的承载力较高,地下水位埋深在地表下-8.00 m, 地下水对一般建筑材料无侵蚀作用;不考虑土的液化。

3.气象条件:主导风向为西南风，基本风压W0=0.40kN/m，地面粗糙度为B类;

4.抗震设防烈度：按7度设防，设计地震分组为第一组，建筑场地土类别为Ⅱ类，场地特征周期为0.35S，设计基本地震加速度值为0.10g; 5.材料供应及施工能力均能得到保证;

26.不上人屋面活荷载:0.5kN/m;上人屋面活荷载：2.0kN/m (标准值)。

(学生也可根据自己的实际资料进行设计)

三、设计要求

完成以上设计任务。最终成果为计算书一份，设计图纸(包括结构平面布置图、过梁、挑梁配筋图等)一套。

四、参考资料

1.《土木工程专业钢筋混凝土及砌体结构课程设计指南》.周俐俐，陈小川.北京：中国水利水电出版社、知识产权出版社，2006 2.《混凝土结构疑难释义附解题指导(第三版)》.沈蒲生、罗国强编著，中国建筑工业出版社，2003 3.《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010).中国建筑工业出版社，2010; 4.《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012).中国建筑工业出版社，2012; 5.《砌体结构设计规范》(GB50003-2012).中国建筑工业出版社，2012; 6.《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011).中国建筑工业出版社，2011; 7.《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010).中国建筑工业出版社，2010; 8.《建筑制图标准》(GB/T 50104-2010).北京：中国建筑工业出版社，2010。

五、课程设计时间

理论课修完后进行，时间为一周。

六、成绩评分依据及标准

1、课程设计成果： (1)设计计算书 (2)设计图纸

2、课程设计评分依据和标准： (1)设计计算书，占总分的50%。 ① 优(90-100)

设计思路清晰，结构方案良好。设计参数选择正确，选择依据充分，设计计算内容完整，正确无误。设计计算书规范、完整，语言表达逻辑性强，书写清晰，有条理。设计态度端正。

② 良(80-89)

设计思路清晰，结构方案合理。设计参数选择正确，选择依据较充分，设计计算内容完整、正确。设计计算书规范、完整。语言表达逻辑性较强，书写清晰，有条理。设计态度端正。 ③ 中(70-79)

设计思路较清晰，结构方案基本合理。设计参数选择基本正确，主要参数的选择有依据。设计计算内容完整，有少量错误。设计计算书较规范，内容完整。语言表达有一定的逻辑22性，书写整齐。设计态度基本端正。 ④ 及格(60-69)

设计思路基本清晰，结构方案基本合理。主要设计参数选择正确。设计计算内容基本完整，有一些错误。设计计算书基本规范，内容基本完整，语言表达有一定的逻辑性，书写整齐。设计态度基本端正。 ⑤ 不及格(60以下)

设计思路不清晰，结构方案不合理。关键设计参数选择有错误。设计计算内容不完整，计算有明显错误。设计计算书不规范，内容不完整。设计态度不端正。 (2)设计图纸，占总分的50%。 ① 优(90-100)

设计图纸满足工程制图要求，表达内容满足课程设计要求，正确无误。图面整洁，布局合理。

② 良(80-89)

设计图纸能满足工程制图要求，表达内容能满足课程设计要求。图面较整洁，布局较好。 ③ 中(70-79)

设计图纸主要内容满足工程制图要求，表达内容满足课程设计要求。图面基本整洁。 ④ 及格(60-69)

设计图纸基本满足工程制图要求，表达内容基本满足课程设计要求。图画基本整洁。 ⑤ 不及格(60以下)

设计图纸基本满足工程制图要求，设计图纸表达内容不满足课程设计要求。

第四篇：四层建筑砌体结构课程设计实例

目录

一.结构方案

1. 主体结构设计方案 2. 墙体方案及布置

3. 多层砖混房屋的构造措施 二.

结构计算

1. 预制板的荷载计算与选型 2. 梁的计算与设计

(1) 计算单元及梁截面尺寸的确定 (2) 计算简图的确定 (3) 荷载设计值 (4) 内力计算 (5) 截面配筋计算

(6) 斜截面承载力计算 3. 墙体验算

(1) 墙体高厚比验算

① 静力计算方案的确定 ② 外纵墙高厚比验算 ③ 内纵墙高厚比验算 ④ 外纵墙高厚比验算 (2) 纵墙承载力计算

① 选定计算单元 ② 荷载计算 ③ 内力计算

④ 墙体承载力计算 ⑤ 砌体局部受压计算 (3) 横墙承载力计算

① 荷载计算 ② 承载力计算

4. 基础设计

(1) 计算单元

(2) 确定基础底面宽度

(3) 确定灰土垫层上砖基础底面宽度 (4) 根据容许宽高比确定基础高度

课程设计计算书

一、 结构方案

1.主体结构设计方案

该建筑物层数为四层，总高度为13.5m，层高3.6m<4m;房屋的高宽比13.5/13.5=1<2;体形简单，室内要求空间小，横墙较多，所以采用砖混结构能基本符合规范要求。

2.

墙体方案及布置

(1) 变形缝：由建筑设计知道该建筑物的总长度32.64m<60m，可不设伸缩缝。工程地质资料表明：场地土质比较均匀，领近无建筑物，没有较大差异的荷载等，可不设沉降缝;根据《建筑抗震设计规范》可不设防震缝。

(2) 墙体布置：应当优先考虑横墙承重方案，以增强结构的横向刚度。大房间梁支撑在内外纵墙上，为纵墙承重。纵墙布置较为对称，平面上前后左右拉通;竖向上下连续对齐，减少偏心;同一轴线上的窗间墙都比较均匀。个别不满足要求的局部尺寸，以设置构造拄后，可适当放宽。根据上述分析，采用以横墙承重为主的结构布置方案是合理的。

(3) 墙厚(初拟底层外墙厚为370mm，其余墙厚为240mm)。

3. 多层砖混房屋的构造措施

(1) 构造柱的设置：构造柱的设置见图。除此以外，构造柱的根部与地圈梁连接，不再另设基础。在柱的上下端500mm范围内加密箍筋为φ6@150。构造柱的做法是：将墙先砌成大马牙槎(五皮砖设一槎)，后浇构造柱的混凝土。混凝土强度等级采用C20。具体做法见详图。

(2) 圈梁设置：各层、屋面、基础上面均设置圈梁。横墙圈梁设在板底，纵墙圈梁下表面与横墙圈梁底表面齐平，上表面与板面齐平或与横墙表面齐平。当圈梁遇窗洞口时，可兼过梁，但需另设置过梁所需要的钢筋。

二、结构计算

1. 预制板的荷载计算与选型

楼面地砖：20×0.04=0.8KN/m

2板自重：2 .0kN/m2 (D=80mm)

15mm混合砂浆天棚抹灰：0.15×2=0.3 KN/m

2 Gk= 0.8+2.0+0.3 = 3.1 KN/m2,

Qk=2.00 KN/m2

6YKB36—2=3.46>3.1

5YKB36—2=3.61>3.1 6YKB30—2=5.52>3.1

5YKB30—2=5.74>3.1 6YKB24—1=5.30>3.1

5YKB324—1=5.22>3.1 楼盖布置见详图

2. 梁的计算与设计

混凝土采用

C20,fc= 9.6 N/mm

2;钢材采用Ⅱ级钢，fy300N/mm2fy

⑴ 计算单元及梁截面尺寸的确定

1111h(—)l= (—)×6000=750—500mm 812812取h=500mm。 11b=(—)h=250～167mm 23取b=250mm。 ⑵ 计算简图的确定

计算跨度：

60l = l0+a=(6000-240)+240=6000mm

l= 1.05l0=1.05×(6000-240)=6048mm

取小值 l= 6000mm。 ⑶ 荷载设计值

板传来的恒载标准值：3.1×3.6=11.16KN/m

板传来的活载标准值：2.0×3.6=7.2 KN/m

梁自重标准值：0.25×0.5×25+0.02×0.25×20+0.02×0.5×20×2=3.625 KN/m

设计值：(11.16+3.625)×1.2+7.2×1.4=27.822 KN/m ⑷ 内力计算

1

1 Mmax(pq)l2×27.822×62=125.20KNm

8811

Vmax(pq)l×27.822×5.76=80.13KN 22

⑸ 截面配筋计算

HRB335, fy=300N/mm2,asas35mm

M125.　20106

s0.241〈smax0.399

1fcbh01.09.62504652按单筋底面计算：

ξ=1-12s1120.2410.28

由 1fcbξh0= fyAs

As1fcbh0fy1.09.62500.284651041.6mm2

300选筋3Φ21(1039mm2)

As1039。 0.9%min0.2%(满足要求)bh0250465⑹ 斜截面承载能力计算

HRB335, fc= 9.6 N/mm2,ft=1.10 N/mm2 ①复核截面尺寸：

h04651.864.0，属一般梁 b2500.25cfcbh00.251.09.6250465279000N279KN80KN

∴截面尺寸符合要求。 ② 判断是否按计算配置腹筋

Vc0.7ftbh00.71.1025046589.512KNVmax80.13KN ∴不需配置腹筋

配置箍筋 Φ6，s=300mm; 架立筋 2Φ10 配箍率：svnAsv1bs250.30.134%svmin0.125%

250300所以箍筋间距符合要求。 设置架立筋 2Φ10 3. 墙体验算

(1)墙体高厚比验算

① 静力计算方案的确定：因横墙间距s=2×3.6=7.2m，楼(屋)盖为装配式钢筋砼楼(屋)盖，故房屋的静力计算方案为刚性方案。

② 外纵墙高厚比验算

墙体的计算高度，底层：H0底4.9m 。其他楼层，墙计算高度H03.0m，墙厚0.24m，承重墙取　1　1.0。

有窗户的墙允许高厚比 ：210.4bs1.810.40.76 ; s3.0[β]允许高厚比，查表得：M10, M7.5时，[β]=26。

底层高厚比验算：

4.913.212[]1.00.76　2619.76(满足);

0.37

三层高厚比验算：

3.61512[]1.00.76　2619.76(满足);

0.24③ 内纵墙高厚比验算

墙体的计算高度，底层：H0底3.60.54.1m

4.111.0812[]1.00.76　2619.76(满足); 0.37④横墙高厚比验算

内横墙：一层 H04.1017.08[]26 h0.24H03.6012.5[]26 h0.2

4三层 

外横墙：一层 H04.913.2[]26

h0.37H03.6012.5[]26

h0.24

三层 

故满足要求。

(2)纵墙的承载力验算

①选定计算单元

在房屋层数、墙体所采用材料种类、材料强度、楼面(屋面)荷载均相同的情况下，外纵墙最不利计算位置可根据墙体的负载面积与其截面面积的比值来判别。

最不利窗间墙垛的选择

墙垛长度l/mm 1800 负载面积A/m2

A/l

3.6×2.85

② 荷载计算

屋盖荷载

35mm厚配筋细石混凝土板

0.88KNm

2顺水方向砌120mm厚180mm高的条砖

0.82KNm2

三毡四油沥青防水卷材，铺撒绿豆砂

0.4KNm2

40mm厚防水珍珠岩

0.16KNm2

20mm厚1：2：5水泥砂浆找平层

0.40KNm2

预应力混凝土空心板110mm

2.0KNm2

15mm厚板底抹灰

0.3KNm2

4.96KNm2

屋面活荷载标准值

2.0KNm2

梁及梁上抹灰：25×0.5×0.25×2.85+20×(0.02×0.25+2×0.5×0.02)×2.85=10.331KN

基本风压为0.45KNm2< 0.7KNm2,故不考虑风荷载影响。

由《荷载规范》，雪荷载1.0

SkSv1.00.30.7KNm2, 故取0.7KNm2。

设计值： 由可变荷载控制：

N11.2Gk1.4Qk=1.2×(10.331+4.96×3.6×3.0)+1.4×2×3.6×2.85 =102.19KN

由永久荷载控制：

N11.35Gk1.0Qk= 1.35×(10.331+4.96×3.6×3.0)+1.0×2×3.6×2.85 =103.17KN 楼面荷载

大理石面层

0.42KNm2

20mm厚水泥砂浆找平层

0.40KNm2

预应力混凝土空心板110mm

1.8KNm2

15mm厚板底抹灰

0.3KNm2

3.12KNm2

梁及梁上抹灰

10.331KN

活载

2.0KNm2

设计值：

由可变荷载控制：N11.2Gk1.4Qk=1.2×(10.331+3.12×3.6×2.85) +1.4×2×3.6×2.85 =79.54KN。

由永久荷载控制：N11.35Gk1.0Qk= 1.35×(10.331+3.12×3.6×2.85) +1.0×2×3.6×2.85=77.68KN。

墙体自重

女儿墙重(厚240mm，高900mm)，两面抹灰40mm。

其标准值为：

N= 19×3.6×0.24×0.9+20×3.6×0.04×0.9 = 17.4KN 设计值： 由可变荷载控制：

17.4×1.2 = 20.9KN。

由永久荷载控制：

17.4×1.35=23.5KN。

计算每层墙体自重时，应扣除窗口面积，加上窗自重，考虑抹灰

对2,3,4层，墙体厚度为240mm，计算高度3.6m，其自重标准值为：

0.24×(3.0×3.0-1.8×1.8)×19+0.04×(3.0×3.0-1.8×1.8)×20+1.8×1.8×0.3=31.8KN 设计值： 由可变荷载控制： 31.8×1.2=38.2KN 由永久荷载控制： 31.8×1.35=42.93KN 对1层，墙体厚度为370mm，底层楼层高度为4.9m, 其自重标准值为： 0.37×(3.6×3.6-1.8×1.8)×19+0.04×(4.9×3.6-1.8×1.8)×20+1.8×1.8×0.3=80.82KN 设计值： 由可变荷载控制：

80.82×1.2 =96.98KN

由永久荷载控制：

80.82×1.35=109.11KN ③内力计算

屋面及楼面梁的有效支承长度a010bf 一， 二层M10，f=1.89N/mm2

a0105001.89162.65mm240mm，取a0=163mm。 三，四层 M7.5 f=1.69 N/mm2

a0105001.69172.01mm240mm，取a0=172mm

纵向墙体的计算简图

由可变荷载控制的纵向墙体内力计算表

楼上层传荷

本层楼盖荷载

截面Ⅰ—Ⅰ

层

NM u(KN) e2(mm) Nl(KN) a0(mm) e1(mm)

(KNm) NⅠ(KN) 3 306.86 0 83.47 172 51.2 4.3 390.33 2 454.03 0 83.47 163 54.8 4.6 537.5 1 601.2 65

83.47

163

119.8

49.1

684.67 表中

NⅠ=Nu+Nl

M =Nu·e2+Nl·e1(负值表示方向相反)

NⅣ=NⅠ+Nw(墙重)

截面Ⅳ—Ⅳ

NⅣ(KN)

454.03 601.2 809.27 eh0.4a0(h为支承墙的厚度) 2

由永久荷载控制的纵向墙体内力计算表

上层传荷

楼层 3 2 1

本层楼盖荷载

截面Ⅰ-Ⅰ M

NⅠ(KN)

(KNm) 4.2 4.5 51.3

410.00 563.18 716.36

截面Ⅳ—Ⅳ

Nu(KN) e2(mm) Nl(KN) a0(mm) e1(mm) 328.52 481.7 601.2 0 0 65

81.48 81.48 81.48

172 163 163

51.2 54.8 119.8

NⅣ(KN)

481.70 634.88 856.56

④ 墙体承载力计算

该建筑物的静力计算方案为刚性方案，因此静力计算可以不考虑风荷载的影响，仅考虑竖向荷载。在进行墙体强度验算时，应该对危险截面进行计算，即内力较大的截面;断面削弱的截面;材料强度改变的截面。所以应对荷载最大的底层墙体进行验算(370mm墙);二层荷载虽比底层小，但截面变小(240mm墙);三层与二层比较，荷载更小，但砌体强度较小(一，二层用M10砂浆，三层用M7.5砂砌筑);四层的荷载比三层小，截面及砌体强度与三层相同。所以应对一，二，三层的墙体进行强度验算。

对于每层墙体，纵墙应取墙顶Ⅰ-Ⅰ截面以及墙底Ⅳ—Ⅳ截面进行强度验算。

纵向墙体由可变荷载控制时的承载力计算表

计算项目 M(KNm) N(KN)

第三层

Ⅰ-Ⅰ截Ⅳ—Ⅳ截面 面 4.3 0 390.33 454.03 11.0 240 0.046 3.6 15 0.6446 432000 10

0 240 0 3.6 15 0.745 432000 10

第二层

Ⅰ-Ⅰ截Ⅳ—Ⅳ截

面 面 4.6 0 537.5 601.2 8.6 240 0.036 3.6 15 0.6686 432000 10

0 240 0 3.6 15 0.745 432000 10

第一层

Ⅰ-Ⅰ截Ⅳ—Ⅳ截面 面 49.1 0 684.67 809.27 71.7 370 0.194 4.9 20.42 0.4347 666000 10

0 370 0 4.9 20.42 0.8125 666000 10 eM(mm) Nh(mm) e hH0

H0h

φ A(mm) 砖MU 2砂浆 M f(N/mm) φA f(KN) 27.5 1.69 490.6 >1

7.5 1.69 543.9 >1

10 1.89 545.9 ≈1

10 1.89 608.3 ≈1

10 1.89 547.2 <1

10 1.89 1022.7 >1 φA fN

计算项目 M(KNm) N(KN) 纵向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表

第三层

Ⅳ—Ⅳ截Ⅰ-Ⅰ截面

面

4.2 0 410.00 481.7 10.2 240 0.043 3.6 15 0.6518 432000 10 7.5 1.69 475.9 >1

0 240 0 3.6 15 0.745 432000 10 7.5 1.69 543.9 >1

第二层

Ⅰ-Ⅰ截Ⅳ—Ⅳ截面 面 4.5 0 563.18 634.88 8.0 240 0.033 3.6 15 0.6758 432000 10 10 1.89 551.8 ≈1

0 240 0 3.6 15 0.745 432000 10 10 1.89 608.3 ≈1

第一层

Ⅰ-Ⅰ截Ⅳ—Ⅳ截面 面 51.3 0 716.36 856.56 71.6 370 0.194 4.9 20.42 0.4347 666000 10 10 1.89 547.2 <1

0 370 0 4.9 20.42 0.8125 666000 10 10 1.89 1022.7 >1 eM(mm) Nh(mm) e hH0

H0h

φ A(mm) 砖MU 砂浆 M f(N/mm) φA f(KN) 22φA fN

由上表可以看出，计算墙体在房屋的底层不满足承载力要求，说明本设计的墙体截面偏小或选用的材料强度等级过低。所以可以提高墙体的材料等级或采用网状配筋来提高局部墙体的承载力。 ⑤ 砌体局部受压计算

以上述窗间墙第一层墙垛为例，墙垛截面为370mm×1800mm,混凝土梁截面为250mm×500mm,支承长度240mm..

根据内力计算，当由可变荷载控制时，本层梁的支座反力为Nl=83.47KN，Nu=454.03KN

当由永久荷载控制时，本层梁的支座反力为Nl=81.48KN，Nu=481.7KN a0= 163mm<240mm Al=a0b =163×250=40750mm2

A0h(2hb)=370×(2×370+250)=366300 mm2 r10.35A0366300110.3511.9892.0Al40750

0Nu4817000.72MPa;N00Al=0.72×40750 = 29.47KN A1800370验证 ΨN0+Nl≤ηγAlf

A03663009.03, 所以Ψ=0; Al40750压应力图形完整系数η=0.7 ηγAlf=0.7×1.989×40750×1.89 = 107.23KN>Nl=83.47KN(安全)。

(3) 横墙的承载力验算

① 荷载计算

对于楼面荷载较小，横墙的计算不考虑一侧无活荷载时的偏心受力情况，按两侧均匀布置活荷载的轴心受压构件取1m宽横墙进行承载力验算。计算单元见详图。 屋盖荷载设计值： 由可变荷载控制：

N11.2Gk1.4Qk=1.2×4.96×3.6×1.0+1.4×2×3.6×1.0=52.93KN 由永久荷载控制的组合：

N11.35Gk1.0Qk=1.35×4.96×3.6×1.0+1.0×2×3.6×1.0=30.41KN 楼面荷载：

由可变荷载控制

N11.2Gk1.4Qk=1.2×3.12×3.6×1.0+1.4×2×3.6×1.0=44.99KN 由永久荷载控制的组合：

N11.35Gk1.0Qk=1.35×3.12×3.6×1.0+1.0×2×3.6×1.0=22.36KN 墙体自重：

对2，3，4层，墙厚240mm，两侧采用20mm抹灰，计算高度3.6m 自重标准值为：

0.24×19×3.0×1.0+0.04×20×.6×1.0=18.48KN 设计值

由可变荷载控制的组合：18.48×1.2=22.18KN

由永久荷载控制的组合：18.48×1.35=24.95KN 对一层，墙厚为370mm，计算高度4.9m, 两侧采用20mm抹灰 自重标准值为：

0.37×19×4.9×1.0+0.04×20×4.9×1.0=38.367KN 设计值

由可变荷载控制的组合：38.367×1.2=46.04KN

由永久荷载控制的组合：38.367×1.35=51.80KN ②承载力验算

横向墙体由可变荷载控制时的承载力计算表

计算项目 N(KN) h (mm)

第三层 137.1 240 3.6 15 0.745 240000 1.69 302.2 >1

第一层 230.36 240 4.9 20.42 0.6475 240000 1.89 293.7 >1 H0

H0h

φ A(mm) 2f (N/mm) φA f(KN) 2φA fN

横向墙体由永久荷载控制时的承载力计算表

计算项目 N(KN) h (mm)

第三层 144.5 240 3.6 15 0.745 240000 1.69 302.2

第一层 241.14 240 4.9 20.42 0.6475 240000 1.89 293.7 H0

H0h

φ A(mm) 2f (N/mm) φA f(KN) 2φA fN

>1 >1 上述承载力计算表明，墙体的承载力满足要求。

4. 基础设计

根据地质资料，取-2.000处作为基础底部标高，此时持力层经修正后的容许承载力q=200 kN/m2。r=20kN/m3。采用砖砌刚性条形基础，在砖砌基础下做250mm厚灰土垫层，灰土垫层抗压承载力qcs=250 kN/m2。当不考虑风荷载作用时，砌体结构的基础均为轴心受压基础。 (1)计算单元

对于纵墙基础，可取一个开间s1为计算单元，将屋盖、楼盖传来的荷载及墙体、门窗自重的总和，折算为沿纵墙每米长的均布荷载进行计算。由于永久组合的荷载值较大，起控制作用，故按永久组合来考虑。 Nk=691.64kN÷3.0m=230.55 kN/m (2)确定基础底面宽度

b≥ =(198.68kN/m)/(200 kN/m2)-(20 kN/m2)×2.0m=1.24m 取b=1.30m (3)确定灰土垫层上砖基础底面宽度

b≥ =(198.68kN/m)/(250 kN/m2)-(20 kN/m2)×2.0m=0.946m 取b=0.96m (4)根据容许宽高比确定基础高度

查表得砖砌基础的宽高比为1：1.5，考虑砖的规格确定基础高度。 砖砌基础高度b/h=1：1.5，h=(960-240)/2×1.5=540mm。

参考文献

(1)《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2002)，中国建筑工业出版社，2002。 (2)《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001)，中国建筑工业出版社，2002。 (3)《砌体结构设计规范》(GB 50003—2001)，中国建筑工业出版社，2002。 (4)《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)，中国建筑工业出版社，2002。 (5)《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)，中国建筑工业出版社，2002。 (6)《建筑结构制图标准》(GB/T 50105—2001)，中国建筑工业出版社，2002。

附录

附：

1. 建筑平面施工图2. 建筑剖面图 3. 基础施工图

两张 一张 一张

致谢

感谢敬爱的刘嫄春老师，她循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我前进的方向。

感谢我的室友们，是我们之间的共同努力造就了我们的今天的成果。

在这个时候，我很高兴，从开始进入课题到课程设计的顺利完成，有多少可敬的师长、同学给了我无言的帮助，在这里请接受我诚挚的谢意!谢谢你们!

第五篇：混凝土与砌体结构课程设计要求

单向板肋梁楼盖设计计算任务书

一、设计资料

1、某钢筋混凝土整浇楼盖平面如图1所示。

2、楼面作法：20mm厚水泥砂浆面层;80mm厚钢筋混凝土现浇板;15mm厚板底抹灰。

3、混凝土、钢筋等级自选。

4、楼面活荷q学号kN/m2(保留两位小数)。学号取本人完整学号的后一位数(1~9号)、或后两位数(10～99号)、或后三位数(100号～)。

5、沿纵向布置次梁，间距1800mm。沿横行布置主梁，间距3900mm。板伸入墙内120mm，梁伸入墙内240mm。

二、设计内容及要求

1、板、次梁按塑性内力重分布方法设计，主梁按弹性方法设计。

2、设计成果：计算说明书一份(包括必要的计算简图)，必须为手写(一律用碳素笔书写，字迹工整)。手工绘制A1施工图纸1张(包括板、次梁、主梁配筋图，材料表等)(施工图按制图标准折叠与计算书装订后上交)。

3、必须独立、认真完成设计，设计成果严禁抄袭，如有抄袭按不及格记分。

三、课程设计目的

1、了解单向板肋形楼盖的荷载传递关系及其计算简图的确定;

2、通过板、次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法;

3、通过主梁的计算，掌握考虑弹性理论分析的计算方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法;

4、熟悉现浇梁板的有关构造要求;

5、握钢筋混凝土结构施工图的表达方式、制图规定，近一步提高制图的基本技能;

6、学会编制钢筋材料表。

图1 钢筋混凝土单层厂房排架结构课程设计任务书

一、设计资料

1、某金工车间单跨无天窗厂房。跨度15m，柱距6m，车间总长度90m，中间设一道变形缝，厂房的横剖面如图2所示。屋盖构造自行设计。

2、车间内设有两台200 / 50 kN中级工作制吊车。吊车轨顶标高+8.4m。

3、建筑地点：学生所在地。屋面活荷载标准值取学号 kN/m2(保留两位小数)。学号取本人完整学号的后一位数(1~9号)、或后两位数(10～99号)、或后三位数(100号～)。

4、厂区地基均为粘性土，修正后的地基承载力特征值为220kN/m2。

5、材料：柱混凝土强度等级C30，受力纵筋HRB400级，箍筋HRB335级;基础混凝土强度等级C20，钢筋HRB335级。

6、厂房中拟选用的标准构件： (1)屋面板采用G410

(一)1.5×6m预应力钢筋混凝土大型屋面板，包括灌缝在内板重标准值为1.4kN/m2。

(2)屋面梁采用G41

4(四)预应力钢筋混凝土工字形屋面梁，跨度18m，梁端部高度905mm，跨中高度1800mm，梁自重标准值68.2kN。

(3)吊车梁采用G425预应力钢筋混凝土吊车梁,梁高900㎜，梁自重标准值30.4kN，轨道及零件重0.8kN/m。

二、设计内容及要求

1、结构计算(交一份计算书，必须手写，一律用碳素笔书写，字迹工整) (1)确定计算简图;

(2)荷载计算：屋面恒荷、活荷，吊车荷载，风荷载;

(3)内力计算;求出各种荷载单独作用下的排架内力，并绘出各柱M、V、N图;

(4)对柱进行内力最不利组合;

(5)柱设计：上、下柱配筋设计、牛腿设计及柱吊装运输阶段验算; (6)基础设计：柱下单独杯形基础底板、基础高度尺寸确定，底板配筋设计及构造设计。

2、手工绘制A1施工图1张(内容包括排架柱模板和配筋详图、基础模板及配筋详图、支撑布置图等)，(施工图按制图标准折叠与计算书装订后上交)。

三、课程设计目的

1、了解单层厂房的结构型式，熟悉各类构件的选型及所处位置和作用;

2、掌握排架结构计算简图的确定、各类荷载的计算、内力计算、内力组合、柱的配筋计算及构造、牛腿和基础设计与构造;

3、掌握结构施工图的绘制和要求。

图2

课程设计评分标准

1、优秀：独立完成设计任务书规定的全部内容，设计思路明确，各项设计计算正确，计算说明书完整，字迹清晰工整。施工图表达准确，符合制图标准要求。

2、良好：完成设计任务书规定的全部内容，各项设计计算基本正确，计算说明书完整。施工图表达基本准确，符合制图标准要求。

3、中等：基本能够完成设计任务书规定的全部内容，各项设计计算有一般性小错误，计算说明书完整。施工图表达基本准确，基本符合制图标准要求。

4、及格：基本能够完成设计任务书规定的内容，各项设计计算有错误，计算说明书基本完整。施工图表达尚可，基本符合制图标准要求。

5、不及格：抄袭雷同或未能完成设计任务书规定的全部内容或各项设计计算错误太多或未按任务书规定的题目作。

参考文献：

[1] GB50010-2002.混凝土结构设计规范[S].北京：中国建设工业出版社，2002. [2] GB50009-2001.建筑结构荷载规范[S]. 北京：中国建设工业出版社，2002. [3] 沈浦生.混凝土结构设计(第3版)[M].北京：高等教育出版社，2007. [4] 哈尔滨工业大学等.混凝土及砌体结构(上册)[M]. 北京：中国建设工业出版社，2002. [5] 哈尔滨工业大学等.混凝土及砌体结构(下册)[M]. 北京：中国建设工业出版社，2003.