门架脚手架计算书

第一篇：门架脚手架计算书

门式脚手架计算书

1. 计算说明 1.1概况：

工程项目：京广客专信阳东站 门架高度：8.8m5层 工程内容：站台雨棚吊顶

1.2本工程采用门式脚手架规格如下：

水平架5步4设，脚手板5步1设，交叉拉杆两侧设置，剪刀撑4步4跨设置，水平加固杆4步1设，脚手架顶部施工层采用密目安全网进行封闭，目数不少于2000目/㎡，自重标准0.5kg/m。

2. 根据上述条件进行脚手架稳定性计算 2.1 脚手架自重产生的轴向力NGK1计算

门架1榀18.6*9.8*10-3=0.182KN 交叉支撑2副4*9.8**10-3=0.078KN 水平架(5步4设)16.5*9.8*4/5**10-3=0.129KN 脚手板2块(5步1设)0.184*2*1/5=0.074KN 连接棒2个6*2*10-3=0.012KN

锁臂2副0.0085*2=0.017KN 合计0.492KN

每米高脚手架自重：NGK1=0.492/1.72=0.286KN 2.2 加固杆、附件产生的轴向力NGK2计算 tgɑ=4*1.7/(4*1.83)=0.93 对应cosɑ=0.7

32钢管重(2*1.83/0.732+1.83)*0.038=0.18KN 扣件重1*0.0135+4*0.0145=0.072KN

每米高脚手架加固件重(0.18+0.072)/(4*1.7)=0.037KN 密目网重0.5*9.8*10-3=0.005KN/m

加固杆、附件产生的轴向力NGK2=0.037+0.005=0.042KN/m 2.3 施工荷载产生的轴向力标准值 N标准=2*1*1.83=3.66KN

2.4 风荷载对脚手架产生的计算弯矩标准值(倾覆力)

根据顶部施工层使用密目网，偏于安全考虑，按不透风的全封闭情况，查表知风荷体型系数， µ8=1.0ψ=1.0风荷载标准值

Wk=0.7µZ.* µ8=0.7*1.23*1.0*0.45=0.387KN/㎡ 作用于脚手架计算单元的风线荷载标准值 qk= Wk*L=0.387*1.83=0.708KN/m

风荷载时脚手架计算单元产生的弯矩标准值 Mk=0.708*62/10=2.549KN.m

2.5 计算脚手架稳定性N≤Nd，则脚手架稳定，根据规范规定，作用于一榀门架的最大轴向力设计值应对不组合风荷与组合风荷两种情况进行计算，取两种工况计算结果的大者作为不利轴向力。 不组合风荷载时

N=1.2*(NGK1+ NGK2)H+1.4 N*8.8+1.4*3.66=8.59KN 组合风荷载时

N=1.2*(NGK1+ NGK2)H+0.85*1.4*(N标准+2 Mk/b)

=1.2*(0.286+0.042)*8.8+0.85*1.4*(3.66+2*2.549/1)=13.89KN 由此看出以上两种组合时，组合风荷载时得到一榀门架的最大轴向力。

一榀门架的稳定承载力设计值Nd，根据门架型号和尺寸，已知 门脚平架钢管￠48*3.5mm，A1=489mm2h0=1700mmI0=12.19*104mm4

门架加强杆钢管￠48*3.5mm，h1=1700mmI1=12.19*104mm4 门架加强杆换算截面惯性矩

I= I0+ I1 h1/ h0=12.19*104+12.19*104*1700/1700=24.38*104 mm4 门架加强杆换算截面回转半径

i=(I/A1)1/2=(24.38*104/489)1/2=22.33mm 门架立杆长细比：根据H=8.8m查表知系数K=1.22 λ=K* h0/ i=1.22*1700/22.33=92.88 查表知轴心受压构件稳定系数Φ=0.294

标准

=1.2*(0.286+0.042)

一榀门架的稳定承载设计值

Nd=Φ.a.f=0.294*489*2*205*10-3=58.944KN>N=13.89KN 满足要求。 3. 底轮的固定

施工时，门式脚手架底轮用固定支架固定架空，使脚手架受力在固定支架上，固定支架的受力同一榀门架的稳定承载，计算同上。

第二篇：梁模板门式脚手架支撑计算书

门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)。

计算的脚手架搭设高度为4.2米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l =

1.83米。

门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。

门架立杆采用48.0×3.5mm

钢管，立杆加强杆采用26.8×2.5mm钢管。

每榀门架之间的距离1.20m，梁底方木距离400mm。

梁底方木截面宽度80mm，高度80mm。

梁顶托采用80×80mm方木。

1——立杆;2——立杆加强杆;3——横杆;4——横杆加强杆

图1 计算门架的几何尺寸图

图2 模板支架示意图

一、梁底方木的计算

方木按照简支梁计算。1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×0.400=8.160kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.340×0.400×(2×0.800+0.300)/0.300=0.861kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.400=0.800kN/m

经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(8.160+0.861)+1.4×0.800=11.946kN/m

2.方木强度、挠度、抗剪计算

11.95kN/m

A

方木计算简图

0.000

1.791.79

经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.792kNN2=1.792kN

经过计算得到最大弯矩 M= 0.941kN.m经过计算得到最大支座 F= 1.792kN经过计算得到最大变形 V= 3.8mm

方木的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;

(1)方木抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.941×106/85333.3=11.02N/mm

2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)方木抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1.792/(2×80×80)=0.420N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

(3)方木挠度计算最大变形 v =3.8mm

方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

二、梁底托梁的计算

梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。

托梁计算简图

0.51

50.447

经过计算得到最大弯矩 M= 0.620kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.840kN经过计算得到最大变形 V= 2.4mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;

I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.620×106/85333.3=7.27N/mm

2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3052/(2×80×80)=0.715N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算最大变形 v =2.4mm

顶托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!

三、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

1 门架静荷载计算

门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219)1榀0.224kN

交叉支撑2副2×0.400=0.080kN水平架2步1设0.165×1/2=0.083kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.397kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.397 / 1.950 = 0.203kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用26.8×2.5mm钢管，按照2步4跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(2×1.950)/(4×1.830)=0.53

32×0.015×(4×1.830)/cos/(2×1.950)=0.064kN/m

水平加固杆采用26.8×2.5mm钢管，按照2步1跨设置，每米高的钢管重为0.015×(1×1.830)/(2×1.950)=0.007kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.022kN/m;(1×0.014+2×0.014)/1.950=0.022kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m;每米高的栏杆重量为0.010kN/m;

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.123kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.326kN/m。

2 托梁传递荷载

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第1榀门架两端点力3.052kN，4.840kN

第2榀门架两端点力3.904kN，3.904kN第3榀门架两端点力4.840kN，3.052kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 7.892kN。

四、立杆的稳定性计算

作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ

其中 NG —— 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.326kN/m;NQ —— 托梁传递荷载，NQ = 7.892kN;H —— 脚手架的搭设高度，H = 4.2m。

经计算得到，N = 1.2×0.326×4.200+7.892=9.535kN。

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N —— 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 9.54kN;Nd —— 一榀门架的稳定承载力设计值(kN);

一榀门架的稳定承载力设计值公式计算

其中

—— 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i

查表得到，k —— 调整系数，k=1.13;

i —— 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm;I —— 门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.32cm4;h0 —— 门架的高度，h0=1.93m;

I0 —— 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4;A1 —— 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2;h1 —— 门架加强杆的高度，h1=1.54m;

I1 —— 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4;A —— 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2;f —— 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。经计算得到，Nd= 77.478kN。

立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求!

=0.386;

第三篇：脚手架计算方法

构造柱，梁，连梁，圈梁，悬挑梁都要套脚手架吗?是外脚手还是内角手?(新疆地区)

1、构造柱、连梁、圈梁不单独计算脚手架;

2、梁、悬挑梁砖混结构按外双排脚手架计算工程量;框架结构中次梁、板工程量合并，套有梁板，不单独计算脚手架;框架梁按外双排脚手架计算工程量;

3、新疆2010定额脚手架的计算原则： 砖混结构：

内墙按里脚手架计算;外墙按双排外脚手架计算;3.6米以内的装饰脚手架含在定额子目中不再计算。 框架结构：

1、梁、柱、墙均计算结构脚手架，按双排外脚手架计算。

2、墙仅计算一侧的工程量。

3、电梯井脚手架按座计算后，不再计算墙的脚手架。

4、有梁板、剪力墙的连梁不计算脚手架。

5、框架梁下的砌体砌筑不再计算脚手架。

6、在非框架梁下的砌体超过1.2米时，计算里脚手架。

7、满基按面积的50%计算，使用商品砼时，现场不搭设时可以不计算。

8、室内装修当高度超过3.6米时，不能利用原来脚手架时可计算装饰的满堂脚手架。

9、室外装修按双排外脚手架计算，或按吊蓝施工计算。

10、单独计算外墙装修脚手架时，按双排外脚手架的30%计取。

构造柱，梁，连梁，圈梁，悬挑梁都要套脚手架吗?是外脚手还是内角手?(新疆地区)

1、构造柱、连梁、圈梁不单独计算脚手架;

2、梁、悬挑梁砖混结构按外双排脚手架计算工程量;框架结构中次梁、板工程量合并，套有梁板，不单独计算脚手架;框架梁按外双排脚手架计算工程量;

3、新疆2010定额脚手架的计算原则： 砖混结构：

内墙按里脚手架计算;外墙按双排外脚手架计算;3.6米以内的装饰脚手架含在定额子目中不再计算。 框架结构：

1、梁、柱、墙均计算结构脚手架，按双排外脚手架计算。

2、墙仅计算一侧的工程量。

3、电梯井脚手架按座计算后，不再计算墙的脚手架。

4、有梁板、剪力墙的连梁不计算脚手架。

5、框架梁下的砌体砌筑不再计算脚手架。

6、在非框架梁下的砌体超过1.2米时，计算里脚手架。

7、满基按面积的50%计算，使用商品砼时，现场不搭设时可以不计算。

8、室内装修当高度超过3.6米时，不能利用原来脚手架时可计算装饰的满堂脚手架。

9、室外装修按双排外脚手架计算，或按吊蓝施工计算。

10、单独计算外墙装修脚手架时，按双排外脚手架的30%计取。

第四篇：1#安置房悬挑外脚手架搭设专项施工方案（带计算书）

二层楼面悬挑钢管脚手架专项施工方案

脚手架钢管选用ф48×3.5;外挑工型钢采用I16，长度约为3.1米;固定工型钢在楼面上用2ф18的圆钢，(2ф18的圆钢预埋在200mm厚现浇楼板内)距外墙边分别0.3米和1.5米。立杆纵向间距为1.5米，内立杆距外墙0.30m，外立杆距外墙面为1.35米，小横杆长度为1.5米。脚手架与建筑物的连墙拉结采用拉筋和顶撑配合使用的刚性连接方式:拉筋用

ф6.5 钢筋，顶撑用ф48×3.5钢管，水平距离4.5m，竖向距离为3.6米。

悬挑架高21-4.7=16.3.0米,按16.3米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚

度、稳定性等验算。(原创业小区已有脚手架搭设施工发案)

1、悬挑架的荷载取值

1.1悬挑架荷载的取值与组合

1.1.1计算基数：

计算高度 H=16.3m，步距 h=1.8m

立杆纵距 la=1.5m ，立杆横距 lb=1.05m

查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ30—2001)：

钢管自重 G1=0.0384 KN/m挡脚板自重G2=0.0132 KN/m

安全网自重 G3=0.005 KN/m外立杆至墙距 ld =1.35m

施工活荷载 qk= 2 KN/m2内立杆至墙距 lc =0.30m

1.1.2脚手架结构自重(包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件);

查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ30—2001)附表A-1得：

架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=0.1248KN/m

NG1K = H×gk1 = 16.3×0.1248 = 2.03KN

1.1.3构配件自重(包括脚手板、防护栏杆、挡脚板、密目网等)

⑴外立杆

①竹笆板，按2步设一层计，共5层，单位荷重按0.14kN/m2(按实)计：

NG2K-1 =(5×la×lb×0.103)/2×103= (5×1.05×1.5×0.14)/2×103 = 551.25N

②栏杆、挡脚板(按5层计，栏杆每步架1根)

NG2K-2 =(2×5×la×G1+5×G2)×103=(2×5×1.5×0.0384+5×0.0132)×103 =760.32N

③安全网

NG2K-3 =H×la×G3×103 = 16.3×1.5×0.005×103=122.25N

④合计

NG2K= 551.25+760.32+122.25 = 1433.82 N

⑵内立杆

①竹笆板

NG2K-1 =(5×la×lb×0.14)/2×103+(5×la×lc×0.14)/2×103=

(5×1.05×1.5×0.14+5×0.35×1.5×0.14)/2×103= 722.75N

②纵向横杆(搁置悬挑部分的竹笆板用)

NG2K-2 = 5×la×G1 = 5×1.5×0.0384×103= 288N

③合计

NG2K = 722.75+288= 1010.75 N

1.1.4施工均布活荷载

按规范要求，取最不利情况，按荷载最大的装修脚手架考虑，即同时3层作业层施工：

外立杆 NQK外 =3×la×lb×qk/2 = 3×1.5×1.05×2/2=4.725kN

内立杆 NQK内 =3×la×lb×qk/2 + 3×la×lc×qk =4.725+0.3×1.5×2×3 = 7.425kN

1.1.5垂直荷载组合

⑴外立杆

N1 =1.2×(NG1K + NG2K)+1.4×NQK外=1.2×(2.03+1.4338)+1.4×4.725=10.77kN

⑵内立杆

N2 =1.2×(NG1K + NG2K)+1.4×NQK内=1.2×(2.03+1.010)+1.4×7.425=14.043kN

2、水平悬挑梁设计

本工程悬挑架采用型钢悬臂式结构，水平悬挑型钢梁采用工型钢 I16，长3.1m，在二层楼面上预埋2ф18的圆钢对工型钢 I16进行背焊固定，距外墙边分别为0.3m和1.5m。

根据《钢结构设计规范》(GB50017—2002)规定进行下列计算与验算：

计算模型：

⑴、I16工型钢截面特性：

Wx=140.9×103mm3,I=1127×104mm4,

自重q=0.205kN/m，弹性模量E=206×103N/mm2，

翼缘宽度b=88mm，翼缘平均厚度δ=9.9mm，高度h=160mm。

⑵最大弯矩

Mmax=N1×1.35+ N2×0.33+ q×1.52/

2=10.77×1.35+14.043×0.30+0.205×1.52/2 =18.983kN•m

⑶强度验算

σ= Mmax /(γx×Wx)

γx----截面发展系数，对I形截面，查表得：γx = 1.05;

Wx ----对x轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=140.9×103mm3。

f ----型钢的抗弯强度设计值，Q235钢，取f=215N/mm2。

σ=18.983×106/(1.05×140.9×103)=128.31N/mm2

∴安全。

⑷整体稳定验算

根据刚结构设计的规范(GBJ17-88)的规定，轧制普通型钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之

(二)，本悬臂梁跨长1.5米折算成简支梁，其跨度为2×1.5=3米，按下列公式计

算整体稳定系数ψ：

ψ=(570bδ/l1h)•235/σs

= [570×88×9.9/(3000×160)] ×235/215 = 1.13

则悬挑梁弯曲应力为：

σ= Mmax /(Ψ×Wx)

=18.983×106/(1.13×140.9×103)=191.03N/mm2

∴安全。

⑸刚度验算

ω = N1l3/3EI+ N2a2(3l-a)/6EI

N

1、N2----作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载(KN);

E----弹性模量，E=206×103N/mm2。

I----钢材的抗弯强度设计值，Q235钢，取f = 215N/mm2。

ω =(10.77×103×15003)/(3×2.06×105×1127×104)+[14.043×103

×3002×(3×1500-300)]/(6×2.06×105×1127×104)

=5.59mm

⑹16I工型钢后部锚固钢筋设计

①锚固钢筋的承载力验算

锚固选用2ф18圆钢预埋在二层平板上，吊环承受的拉力为：

N4= Mmax /1.5= 18.983/1.5= 12.655KN

N3= Mmax /0.3=18.983/0.3=63.28KN

吊环承受的拉应力为：

σ4= N/A =12.655×103/(2×0.785×182)= 24.88N/mm2<[σ]=215 N/mm2

σ3=N/A=63.28×103/(2×0.785×182)=124.4N/mm2<[σ]=215 N/mm2

两个吊环中，只有一个就能承受拉力，一个可作储备用。

∴满足要求。

②锚固钢筋的焊缝验算

σ = F/(lW•δ)

F----作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，F= N4 =12.655KN;

lW----焊缝的计算长度，取lW=88-10=78mm。

δ----焊缝的计算厚度，取16mm。

σ = 12.655×103/(78×18)=9.013 N/mm2<[σ]=160 N/mm2

∴满足要求。

⑺由计算结果可知，当挑梁采用I16号型钢时，其强度、挠度、稳定性均符合要求.

第五篇：满堂脚手架，计算方法

室内天棚装饰(包括抹平扫白)满堂脚手架，按室内净面积计算，即室内结构净长乘以结构净宽以面积计算，附墙柱、垛、内部独立柱所等占面积不予扣除。

满堂脚手架工程量=室内净长度×室内净宽度