防空地下室结构设计

防空地下室结构设计（精选十篇）

防空地下室结构设计 篇1

1 后浇带位置错误

现浇混凝土结构的整体性好, 延性好, 适用于抗震抗爆结构, 同时防振性和防辐射性能较好, 适用于防护结构。防空地下室由于防护密闭要求, 由防护密闭门至密闭门的防护密闭段, 均应采用整体现浇钢筋混凝土结构。另《人民防空工程施工及验收规范》 (GB50134-2004) 第6.4.11条:工程口部、防护密闭段、采光井、水库、水封井、防毒井、防爆井等有防护密闭要求的部位, 应一次整体浇筑混凝土。按此施工及验收规范要求, 后浇带留设位置不应穿越防护门门洞。但在实际工程中, 经常碰到后浇带从人防门门洞、人防口部穿越, 这严重破坏了防空地下室的密闭性能。广州市民防办公室于2013年发布的穗民防建[2013]381号文件中明确规定:为确保防空地下室建设质量, 加强防空地下室施工图设计专项审查, 审图公司不仅要审查人防战时的图纸, 也要审查人防平时的图纸, 将防空地下室后浇带设置纳入施工图审查内容。

错误做法:

2 人防结构梁影响防护密闭门的开启/安装

现在人防建设项目越来越多, 甲方要求的出图时间越来越紧张, 设计人员画图仓促、不仔细, 校对人员、专业负责人不看图直接签名或是使用电签的情况常有存在。审图公司审图图纸量越来越大, 审查时不可能看得很细致。最后图纸到了施工现场出现问题。这类图纸问题是完全可以避免的。在设计过程中: (1) 要求设计人员要有高度的责任感; (2) 设计院应严格执行三级校审制度, 校对人员对重点部位应仔细校核。如人防区开向非人防区的双扇防护密闭门和人防主要出入口车道处的双扇防护密闭门, 校对时应着重复核双扇防护密闭门前的净高以及门框安装尺寸。

错误做法:

3 人防柱帽影响防护密闭门的开启/安装

防空地下室钢筋混凝土结构体系除采用梁板结构外, 目前设计中也常选用板柱结构, 即无梁楼盖。无梁楼盖楼板与柱全部支模现浇混凝土, 结构整体性好, 室内楼板下没有梁, 空间通畅简洁, 平面布置灵活, 能降低建筑物层高。进行无梁楼盖设计时, 尤其要注意双扇防护密闭门开启范围内的净高。

错误做法:

该人防地下室位于地下二层, 层高3500mm, 顶板结构型式为空心楼板, 空心板厚470mm。双扇防护密闭门选用《人民防空工程防护设备选用图集》 (RFJ01-2008) 中连通口双向受力双扇防护密闭门GSFMG5525 (6) 和GSFMG6025 (6) , 门扇宽B1×门扇高H1=5700mm×2580mm和6200mm×2580mm。根据图纸知双扇防护密闭门上框梁高h2=870mm, 柱帽根部总高度为470mm+230mm=700mm, 即柱帽底至人防门洞顶仅170mm, 净高不能满足双扇防护密闭门自由开启180°的要求。另外根据口部大样, 人防门洞顶至顶板顶的距离为950mm, 扣除板厚470mm, 得人防门洞顶至顶板底仅剩480mm, 也不满足图集要求的吊装高度 (不得小于650mm) (见表1、图6) 。

4 防护密闭门开启范围

底板标高过高或是门前未降板, 为使防护密闭门正常启闭, 需对地面进行凿除, 影响平时使用 (见图7) 。

根据广东省人民防空办公室发布的粤人防[2010]290号文件要求:汽车出入口应采用有固定门槛的人防门。广州市民防办公室发布的粤民防建[2010]691号文件要求: (1) 汽车坡道在有条件的前提下, 其起坡线应在防护大门启闭范围之外, 其构造设置应尽量避免影响防护大门的平时正常启闭。 (2) 汽车坡道起坡线在防护大门启闭范围之内, 且该坡道已影响防护大门平时启闭的, 为便于平时使用和维护, 可用活动坡道的形式设置。但该活动坡道构造须使用钢构件, 每件钢构件重量须不大于50kg, 并应预留把手, 以便移动。

5 人防墙固定模板的对拉螺栓采用塑料套管安装

土建施工单位在施工时对人防不重视, 经常为了提高模板工具周转率, 在人防墙体施工时, 把临空墙、门框墙按地面剪力墙体的方法施工, 使用带塑料套管的拉结螺栓, 直接影响了人防地下室的密闭性和防水性能。

错误做法:

6 结束语

人民防空工程既要考虑战时防空的需要, 又要考虑平时经济建设、城市建设和人民生活的需要, 具有平战双重功能。人防门是战时保护避难人群, 阻隔爆破杀伤作用的门, 其在人防工事中起着极其重要的作用, 结构设计时应重点校核人防门的开启和安装要求。结构设计师不仅要有高度的责任心, 还需掌握一定的专业知识。

参考文献

[1]《人民防空地下室设计规范》 (GB50038-2005) .

[2]《人民防空工程防护设备选用图集》 (RFJ01-2008) .

[3]全国民用建筑工程设计技术措施.防空地下室, 2009.

防空地下室结构审查意见式样 篇2

图

编

号

专

业 结

构 审查次序

强制条文 0 条

页数 2 审查人

审查日期 20××-01-12 一般规范条 页次 1 强制性条文：

（无）

一般性规范：

审图意见仅针对第一、三、四、五、六、十一防护单元。

一、人防结施-01、02

1、设计说明应注明应注明±0.000 相对绝对标高值，注明抗浮设计水位标高，说明本工程是否要考虑抗浮设计。人防抗力等级说明不完全。

二、人防结施-03、04 1、注明人防区域防护单元编号、标注出主要出入口楼梯（坡道），主要出入口坡道应示意出敞开段，且外侧墙编号与封闭段区分编号。人防区域诸多墙漏标注编号。

2、缺人防区域内染毒集水井平面布置。缺后浇带布置。

三、人防结施-05、06 1、大跨度顶板配筋偏小。缺拉接筋布置。

四、人防结施-07~10 1、顶板梁上有立柱处核算配筋是否满足抗剪强度要求（均未加抗剪吊筋...）

五、人防结施-11、12 1、车道二敞开段（WQ）墙模型上端无支撑。C5 型墙模型有误。人防结施-12 墙中竖向筋与受力布置错位（如 FQ1、FQ4...中参数（1）、（2）号筋），请核对更正。

六、人防结施-13~21 1、人防结施-13、14 封堵凹槽布置示意方向，大样（1）加索引。凹槽大样中凹槽深（130）不等于 H1。参数表中 H1 参数 130 有误。

七、人防结施-22 1、引出大样缺断面尺寸。车道二缺（JJ）轴处雨蓬板配筋。

其他意见：

（无）

审查意见 工程名称 ××·××1#防空地下室 审

图

编

号

专

业 结

构 审查次序

强制条文 0 条

页数 2 审查人

审查日期 20××-01-13 一般规范条 页次 2 强制性条文：

（无）

一般性规范：

八、人防结施-23、24 1、平面图中标注结构构件布置。PB、TB 缺拉接筋布置。人防结施-23平面与尺寸不一致。TB2 选型与剖面图不一致。缺 TL1 配筋。人防结施-24 图 TB3 选型与剖面图不一致。

九、计算书及其他 1、人防区域主体结构计算不全（模型）。缺荷载、构件尺寸输入参数。

2、外墙（WQ1、WQ4）计算简图有误，缺 WQ2、WQ3、WQ5~10 计算。缺 FQ2、3、5、FQ7、FQ9~14 计算。缺 SMKQ1 上挡墙计算。门框墙侧柱计算漏输门上梁集中荷载。上挡梁计算跨度有误（如 DMKQ1...），DMKQ、RZ、SMKQ 计算不全。缺 TL 计算。

3、缺人防区域地下室底板施工图。

其他意见：

防空地下室结构设计 篇3

【关键词】结构设计；防空地下室；板柱结构；等效静荷载；平时；战时

1.等效静荷载的确定

根据《人民防空地下室设计规范》的规定,甲类防空地下室结构应分别按平时使用状态的结构设计荷载组合、战时常规武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用的荷载组合及战时核武器爆炸等效静荷载与静荷载同时作用的荷载组合进行设计。实际上,由于战时材料强度取值、截面设计规定、结构构造要求等均相同,仅等效静荷载取值不同,采用等效静荷载法进行结构设计时,可将战时的两种组合合并为一种,取用常规武器爆炸等效静荷载与核武器爆炸等效静荷载中的较大值即可,这样大大减小了计算工作量。

值得注意的是,在确定顶板和外墙等效静荷载时,要看是否可考虑上部建筑影响,上部建筑如果满足《人民防空地下室设计规范》第4.3. 4条和第4.4.4条规定,则可考虑上部建筑影响。单建式防空地下室不考虑上部建筑影响。为抵抗水浮力设置的抗拔桩不属于基础受力构件,其底板等效静荷载标准值应按无桩基底板取值。由于《人民防空地下室设计规范》中的表4.8.2顶板覆土最大厚度为1.5m,大于1.5m时原则上需按规范给出的公式计算;分别按1.5m

2.构件尺寸的确定

地下室顶板厚度首先要满足防空地下室战时的防护厚度,对不同的抗力级别,《人民防空地下室设计规范》有明确的规定。顶板由于是无梁樓盖,楼板厚跨比宜大于1/30,同时楼板厚度应满足抗冲切要求,抗冲切验算应按平时和战时分别进行。

平时抗冲切验算可按《混凝土结构设计规范》中的公式7.7.1-1进行,公式中F1为平时使用荷载(恒载和活载,采用基本组合)作用产生的冲切荷载设计值,可取柱所承受的轴向力设计值减去柱顶冲切破坏锥体范围内的荷载设计值;ft为混凝土轴心抗拉强度设计值,按《混凝土结构设计规范》采用。

战时抗冲切验算可按《人民防空地下室设计规范》附录D中的公式D.2.2-1进行,公式中ftd为混凝土在动荷载作用下抗拉强度设计值,按《人民防空地下室设计规范》第4.2.3条规定取值;F1为恒载Gk(包括顶板自重、粉刷重和覆土重)和顶板等效静荷载Qk共同作用所产生的冲切荷载设计值,计算冲切荷载设计值时,作用在顶板上的荷载设计值q设按下式计算:

q设=1.2Gk+1.0Qk

必须注意,当无梁楼盖的跨度大于6m或其相临跨度不等时,冲切荷载设计值应取按上述方法计算所得冲切荷载设计值的1.1倍。

全埋式地下室外墙和底板厚度,《人民防空地下室设计规范》无明确规定,其厚度应满足防水要求、平时和战时的承载力要求以及平时抗裂和变形要求,根据水头和混凝土设计抗渗等级,对5级、6级防空地下室可按《高层建筑混凝土结构技术规程》表12.1.9确定;另外,地下室侧墙做为无梁楼盖的边支座,其厚度应满足无梁楼盖的负筋锚固要求,厚度应大于0. 4la(la为受拉钢筋的锚固长度)。柱截面尺寸由轴压比控制。其余构件如临空墙、防护单元隔墙等按《人民防空地下室设计规范》要求确定。

3.内力和配筋的计算

板柱结构的内力计算可采用近似法如等代框架法、直接设计法(有使用条件),也可采用有限元法进行精确计算。应优先采用有限元法进行计算。

有限元分析软件较多,但大多数不能进行战时计算,不能直接用于人防计算;一些只能进行人防构件计算,不能进行整体分析计算;采用PKPM系列SATWE软件,可进行整体分析,也可对平时和战时两种不同荷载效应组合进行计算,对板柱结构还可考虑柱帽作用。采用SATWE软件计算板柱结构,在工程数据建模时,应在柱与柱之间输入100mm×100mm的虚梁。目前, SATWE软件可计算防空地下室的顶板(无梁楼盖)、外墙、临空墙、梁和柱配筋,不能计算防护单元隔墙和门框墙等的配筋。防护单元隔墙和门框墙等可采用人防构件计算,也可参照全国通用图集《防空地下室结构设计》配筋。

4.地下室底板的计算

对采用桩基础独立承台的防空地下室底板(只起防水作用),按规范要求应分别按平时和战时两种情况单独计算,人工取最大包络配筋。按如下方法则可用PKPM系列软件一次完成平时和战时计算,即采用PMCAD软件按倒楼盖建一层防空地下室模型,顶板的恒载标准值按g1k(计算见后)输入,顶板的活载标准值输0.01kN/m2,采用SATWE进行计算,定义人防等级为5级或6级,但顶板的等效静荷载改用防空地下室底板的等效静荷载,对于5级人防为50kN/m2,对于6级人防为25kN/m2,这样可一次自动完成平时和战时计算,并取包络配筋,大大地提高了效率。能采用以上方法的原因如下:作用在地下室底板上的荷载有等效静荷载、水的浮力和底板自重。由于水的浮力是满布的,可当恒载考虑,对结构不利;地下室底板自重,对结构有利。

5.桩基设计

由于在武器爆炸动荷载作用下,地基承载力有较大提高,同时安全系数也可取得相对较低,在这种瞬间荷载作用下,一般不会产生因地基失效引起结构破坏。因此,防空地下室在人防荷载作用下,可不验算地基承载力和地基变形。对于采用桩基的防空地下室,按单桩承载力特征值确定桩数时,可不考虑人防荷载作用,按平时荷载组合确定桩数即可。

根据静力荷载作用下桩基础的实测资料,由于打桩后土体往往产生较大的固结压缩量,以致在平时荷载作用下,虽然建筑物有一些沉降,但有的建筑物底板仍与土体相脱离。由于桩是基础的主要受力构件,为确保结构安全,在防空地下室结构设计中,桩身承载力应按计入上部墙、柱传来的核武器爆炸动荷载的荷载效应组合来验算。

6.结论

(1)甲类防空地下室结构设计,可将战时的两种组合合并为一种,取常规武器爆炸等效静荷载与核武器爆炸等效静荷载中的较大值与静荷载组合进行设计。

(2)板柱结构顶板厚度除应满足战时的防护厚度外,应分别按平时和战时进行抗冲切验算;地下室底板和侧板应满足防水要求;门框墙、临空墙和防护单元隔墙等构件按人防规范要求确定。

(3)板柱剪力墙结构防空地下室可采用PKPM系列SATWE软件进行整体分析。

(4)地下室底板可按倒楼盖建一层地下室模型,用PKPM系列软件一次自动完成平时和战时计算,并取包络配筋。

(５)采用桩基的防空地下室,按单桩承载力征值确定桩数时,可不考虑人防荷载作用,按平时荷载组合确定桩数;但桩身承载力应按计入上部墙、柱传来的核武器爆炸动荷载的荷载效应组合来验算。

【参考文献】

［１］中华人民共和国建设部.GB 50038—2005.人民防空地下室设计规范[M].北京:中国建筑工业出版社,2005.

防空地下室建筑设计浅析 篇4

众所周知, 在当前民用建筑构建和施工处理过程中, 防空地下室依然也是必不可少的一个重要组成部分, 其作为一种重要的人防工事, 在人民防空临时掩体、隐蔽所等方面发挥着至关重要的作用, 部分防空地下室还具备着较为明显的三防功能, 因此, 必须要引起足够的重视, 采取恰当合理的设计方式提升其构建应用价值效果。民用建筑中防空地下室的构建需要严格遵循相应的防空地下室设计规范和标准, 参考具体的地形特点和需求进行重点分析, 保障其设计方案能够为最终防空地下室价值的呈现做出较强保障效果。

1 防空地下室建筑设计原则

具体到防空地下室建筑设计工作中来看, 为了较好提升其设计效果和价值, 还需要重点针对防空地下室建筑设计的基本原则进行重点探究, 遵循基本原则进行设计才能够提升其最终设计可靠性效果。结合现阶段防空地下室建筑设计要求, 相应的原则主要有以下几项:

(1) 注重平时和战时功能需求的满足。对于防空地下室的构建设计来说, 必须要首先促使其能够较好满足于自身功能价值的实现, 尤其是对于平时以及战时不同的功能需求来说, 更是需要引起足够关注, 平时主要是参考人们日常生活所需要的相关功能的满足, 比如停车库的应用需要就需要引起足够的关注;而战时则需要切实保障其具备较为理想的留城人员生命安全防护效果。

(2) 注重相关标准规范的满足。对于防空地下室设计构建, 还需要促使其能够较好满足于国家当前最新标准和规范的相关要求, 尤其是对于一些涉及到防空地下室关键要点的标准内容体系, 更是需要引起足够的重视, 如此才能够较好提升其自身功能的有效实现。这一点也是当前防空地下室建筑设计中比较容易出现故障问题的关键点所在, 需要引起相应设计人员的高度重视。

(3) 注重周围环境。防空地下室的具体建筑设计还需要充分参考和关注周围环境方面的影响和相关机制, 这种周围环境方面的影响主要就是指防空地下室周围可能存在的一些不良影响因素和问题, 尤其是对于一些管线以及地下建筑物来说, 其可能会对于防空地下室的构建产生一些干扰, 需要在设计方案中予以体现。此外, 防空地下室的构建还需要充分考虑整个城市的建设需求, 和整个城市建设相结合, 促进整个城市的协调发展。

(4) 注重防空地下室结构力学平衡性特点。针对防空地下室建筑设计工作, 还需要注意其自身稳定性和安全性的控制, 这也就需要确保防空地下室力学承载体系的合理性, 确保其能够在防空地下室外墙以及承重柱等结构的支撑下, 具备较为理想的积极作用价值效果, 避免其影响到防空地下室结构的稳定性和使用安全。

2 防空地下室建筑设计要点

具体到防空地下室建筑设计工作中来看, 为了较好提升其设计效果, 避免出现较多应用缺陷和问题, 除了要较好满足相应的基本设计原则之外, 还需要把握好设计过程中的一些关键要点内容, 其主要涉及到了以下几个方面:

(1) 明确防空地下室基本构成。对于防空地下室设计工作来说, 需要首先明确其基本构成单元, 如此才能够确保后续相应设计工作具备明确的方向性, 保障相应防空地下室设计的有效性。结合现阶段的防空地下室基本构建需求来看, 其主要涉及到了主体以及口部两个重要组成部分, 这也是设计构建的要点所在。防空地下室主体的设计主要就是围绕着主要功能空间以及必要的辅助空间进行设计, 促使其能够满足于平时以及战时的基本应用需求;而口部的设计则主要是针对防空地下室正常运行所需要的一些出入口以及通风口结构进行合理设计, 促使其能够在平时具备正常出入功能, 并且能够在战时具备理想通风口运行效果, 这也就需要针对相应的防护门以及竖井等进行合理设计优化, 保障其具备理想的工作性能。

(2) 做好通风结构设计。防空地下室的建筑设计工作还需要围绕着通风结构设计进行重点把关, 确保相应的通风结构能够表现出较强的积极作用效果, 这种通风结构设计主要就是围绕着排风口以及进风口的设计进行处理。排风口设计主要就是作为战时的重要出入口进行设计, 其一般是在汽车坡道的底部终端处进行合理的优化设计, 对于相应的通道设计也需要引起足够重视, 促使其相连的通道结构能够表现出较为理想的运行效果, 而对于相关的干厕等结构也需要进行恰当有效布置, 满足人们的正常需求;而对于进风口的设计则需要针对整个建筑工程项目结构进行合理分析, 促使其能够和建筑物上部结构进行有效协调, 发挥出较强的进风效果, 一般需要设置合理的竖井结构, 保障其战时能够有效进风。基于这种通风结构的有效设计, 还需要关注相应的防倒塌设计工作, 对于钢筋混凝土结构墙体等进行优化分析, 保障其具备理想的承载力水平。

(3) 防水防潮设计。对于防空地下室的有效设计工作来说, 还需要重点从防水防潮设计方面入手进行分析, 促使其能够较好满足正常应用需求, 避免受到水资源的较大影响和干扰。针对这种防水防潮设计来说, 其主要就是应该围绕着“防、排、堵、截”等进行综合处理, 促使其具备较为完整可靠的防水体系, 比如对于相应施工材料的选择就应该促使其具备理想的防水防潮效果, 注重各类卷材以及混凝土材料的类型选取, 在具体的施工处理中, 还需要合理添加一些防水剂等进行优化处理, 而为了提升其最终的防水防潮效果, 还需要重点考虑当地的地质地形特点, 促使其能够表现出较为理想的适应性效果, 对于地下水结构以及地面存在的各类水资源影响进行重点防控, 存在的一些进水威胁也应该进行合理排水设计, 促使其能够具备较为理想的水资源的防护效果。

(4) 内部装修设计。对于防空地下室建筑设计工作而言, 还需要从内部装修入手进行有效设计优化, 这种内部装修设计主要就是围绕着相应的内部空间结构进行合理布置, 促使其装修内容能够体现出较为理想的积极作用效果。这种内部装修设计工作涉及到的内容也是比较多的, 比如抹灰就需要进行合理优化设计, 避免在顶板结构进行抹灰处理, 以防造成一些安全隐患的出现。此外, 为了较好提升内部装修效果, 还需要综合考虑其美观性方面的需求, 保障防空地下室内部空间能够在装修后表现出理想的视觉效果, 在色彩以及光影等方面进行合理搭配。

3 结束语

综上所述, 对于防空地下室建筑设计工作来说, 其必须要严格遵循相应的设计原则以及相关标准进行执行, 尽可能避免在防空地下室建筑设计工作中出现较大的威胁和不良影响, 并且着眼于防空地下室设计中比较核心的一些关键点进行审查优化, 保障设计安全效果。

参考文献

[1]李宝明.防空地下室建筑设计心得[J].价值工程, 2010, 20:88-89.

[2]张念华.民用建筑防空地下室防护通风设计方案研究[J].科技与创新, 2016, 12:37-38.

[3]蔡玮.防空地下室建筑设计的要点研究[J].江西建材, 2016, 20:40+45.

[4]冯吉.防空地下室工程建筑设计相关问题的研究[J].居业, 2016, 07:62-64.

[5]张昶.防空地下室建筑设计应注意的几个问题[J].现代物业 (上旬刊) , 2015, 06:36-38.

防空地下室结构设计 篇5

【关键词】 人防； 地下室； 通风系统； 通风设备。

随着社会的进步、国民经济和科学技术的发展，人民防空的职能范围也在不段的扩展。除了战时防备敌人空中袭击、减轻战争危害外，在应对和平期自然灾害、突发事故以及保障和促进经济发展，人防越来越发挥着重要作用。而人员掩蔽工程在城市中更是及其重要。附建式人防工程（防空地下室）是城市人防体系的主干力量，我国按其建筑面积计算占 80 %以上。合理可靠的设计不仅仅能满足平、战时功能的需求，节省了投资，也能提高战时转换效率。工程概况。

本工程位于四川省温江区，为附建式防空地下室。人防总建筑面积 3 071 m2,设有 2 个防护单元，平时为汽车库和设备用房； 战时均为二等人员掩蔽部。本工事防护类别为乙类，抗力级别为常 6 级，二等人员掩蔽部防化级别为丙级。平战结合通风系统形式的选择。

GB 50038-2005《人民防空地下室设计规范》第 5.3.7 条规定： “防空地下室战时的通风管道及风口应尽量利用平时的通风管道及风口，但应在接口处设置转换阀门。”根据此条规范，把平时地下车库的通风及防排烟的设计与战时防护通风设计有机的结合，既能满足平、战时功能的需求，也能减少战时工作量，节省投资。

本工程采用平时排风（兼排烟系统）与战时的防护通风送风系统共用一条风管及风口的形式。设计原则为： 按照排风和排烟最大者计算风管及风口的尺寸，校核风量是否满足要求。在风管的相关部位还需设置转换阀门或法兰接口，以便实现风管的平战转换。通风量计算。

本工程战时防护通风设计包括清洁通风、滤毒通风、隔绝通风。

本工程分为 2 个防护单元，本文以防护单元一为例计算风量。

掩蔽人员数： N=650 p（p 为人数）;滤毒新风量： q = 2.6m3/（p·h）;最小防毒通道体积： V0= 23.5 m3;清洁区容积： V= 4 355 m3.（1）清洁通风： 根据规范清洁通风： 二等人员掩蔽≥5m3/（p·h）,取清洁新风量为 q = 6.8 m3/（p·h）.送风量： LQ= N×q1= 650×6.8 = 4 420 m3/ h.排风量： LQP= LQ-0.04V = 4 420-174 = 4 246 m3/ h.（2）滤毒式通风： 根据规范二等人员掩蔽滤毒式通风≥2m3/（p·h）;最小防毒通道换气次数≥40 次 / h;清洁区超压≥30 Pa;取滤毒新风量： q2= 2.6 m3/（p·h）;送风量： LDR= N×q2= 650×2.6 = 1 690 m3/ h.LDH= 40 V0+0.04 V = 23.5×40+174 = 1 114 m3/ h.LDR>LDH,LD= 1 690 m3/ h.排风量： LDP= LD-0.04 V = 1 690-174 = 1 516 m3/ h.（3）隔绝通风。

根据规范要求二等人员掩蔽需满足： 隔绝防护时间≥3 h,CO2容许体积浓度≤2.5 %.根据规范，按下式校核隔绝防护时间： τ=10 V（C-C0）/（N·C1）。

式中： τ 为隔绝防护时间（h）;V 为防空地下室密闭区容积（m3）;C 为防空地下室室内 CO2容许浓度（%）,应按规范表取值；C0为隔绝防护前防空地下室室内 CO2初始浓度（%）,按规范选取；C1为每人呼出 CO2量（L/h）,对掩蔽人员宜取 20;N 为隔绝防护时室内实际容纳人数。

τ = 1000×4355×（2.5 %-0.45 %）/（650×20）= 6.8>3 h;满足要求。

（4）防毒通道换气次数 K = LDP/ V0= 1516 / 23.5 = 64 >40;满足要求。

（5）超压排气活门数量 n= LDP/ L0= 1516 /700 = 2.16,故选用 3 只 PS-D250.（同理，计算出防护单元二，LQ= 4 480 m3/ h;LQP=4 292 m3/ h;LD= 1 680 m3/ h;LDP= 1 492 m3/ h;隔绝防护时间为 6.8 h>3 h;满足要求； 防毒通道换气次数 45>40;满足要求； 超压排气活门数量选用 3 只 PS-D250.）4 防护通风系统原理。

（1）清洁式通风： 新风---防爆波悬板活门---扩散室---除尘室---送风机---送风---排风---厕所---排风机---扩散室---防爆波活门---室外。

（2）滤毒式通风： 新风---防爆波悬板活门---扩散室---除尘室---过滤吸收器---送风机---送风---自动排气活门---防毒通道---密闭阀---扩散室---防爆波活门---室外。

（3）隔绝式防护： 开启回风插板阀和进风机，关闭排风机和其他密闭阀门。防护单元进排风口部原理图见图 1、图 2,操作表见表 1.防护通风系统及设备确定。

（1）本工事各防护单元均从楼梯间进新风，清洁式与滤毒式通风风机采用分设方式，根据防护单元进、排风量进行设备选型，第 1、2 防护单元每个进风口部清洁式通风均选用1 台斜流风机送风，第 1、2 防护单元每个排风口部均选用 1台斜流风机排风； 第 1、2 防护单元每个进风口部滤毒通风均选用 2 台过滤吸收器和 2 台电动、人力两用风机送风； 各防护单元风量计算详战时通风简要计算表。

（2）滤毒通风时，本工事防护单元的室内应保持≥30 Pa的超压值，战时在防化值班室内设置测压装置 1 套。

（3）设置在染毒区的进、排风管均应采用 3 mm 厚的钢板焊接成型，其抗力和密闭防毒性能均满足战时需要，且风管应有 0.5 %的坡度坡向室外。

（4）设置在染毒区的各设备与风管的连接，以及设备与设备之间的连接，风管管段之间的连接，必须均采用焊接，应保证连接密实，气体不得渗漏。

（5）穿过密闭墙的风管应采取防护密闭措施，即于穿墙管段上应焊接密闭翼环，在施工时直接预埋于墙体，其主要设备见表 2.根据计算结果和系统的形式，绘画出本工程人防地下通风平面图（图 3）.平战设备的安装。

战时通风系统利用平时风管作为送风管道，部分平时风管因影响战时功能房间使用，临战转换时需拆除。为使气流组织尽量合理，应在断开处用盲板作封堵处理，战时专用通风管道可在临战转换时安装。

6.1平时施工安装项目。

（1）进、排风扩散室至清洁区最后一道密闭阀门范围内的所有通风设备和管道（不包括过滤吸收器）.（2）超压排风系统中的自动排气活门，通风密闭短管。

（3）超压测压管、压差测量管、尾气监测取样管、气密性测量管。

6.2 临战转换时限内安装项目。

（1）送风机、排风机以及清洁区通风设备、部件和管道。

（2）滤毒室内过滤吸收器。结束语。

笔者根据规范及经验介绍了人防地下室通风设计思路和过程，把平时地下车库的通风及防排烟的设计与战时防护通风设计有机的结合，既能满足平、战时功能的需求，也能减少战时工作量，节省投资。

参考文献：

防空地下室结构设计 篇6

1 人防结构设计的特点及原则

1．1防空地下室结构设计的特点

1．1．1设计目标可靠指标可适当降低

一般的工业与民用建筑在使用时的静荷载，是其永久作用的主要荷载，一旦造成破坏，造成的后果非常严重，因此要求在民用工程设计中对结构构件承载能力极限状态的可靠指标要求很高，而对人防工程而言，由于炮航弹的冲击爆炸荷载或核爆炸冲击波荷载作用时间很短，而且是只分别考虑一次瞬时作用，所以可以允许防空地下室防护结构有相对较低一些的安全度，承载能力极限状态的可靠指标要低很多。

1．1．2结构可采用按弹塑性体系设计

静荷载作用下的钢筋混凝土构件，如果构件的变形进入了塑性阶段，此时构件就会在静载的持续作用下因失去承载能力而破坏，而防空地下室的人防荷载是动荷载，具有瞬息和短暂作用的性质，并随时间而衰减，因此即使结构构件进入了塑性屈服状态，只要动荷载作用引起的构件最大变形不超过结构破坏的极限变形，在荷载作用消失以后，构件作有阻尼的自由振动，其振动变形将因阻尼的影响而不断衰减，最后恢复到一定的静止平衡状态，此时虽然会出现残余变形，但对防空地下室而言仍能达到承载能力和密闭性的要求。

1．1．3设计采用的材料强度值要提高

人防结构承受的是瞬间作用的动荷载，在快速加载时，由于材料达到破坏的变形来不及展开，加载的数值已经达到最大并开始卸载，反映在材料试验加载的数值上，就表现为材料的强度的提高，对于地基的承载力，人防动荷载作用时，其承载力也是要提高的，能提高几倍到十几倍，甚至更高。

1．2防空地下室结构设计的原则

防空地下室防核武器抗力级别可分为五个抗力等级：4级、4B级、5级、6级和6B级。防常规武器抗力级别可分为二个抗力等级：5级和6级，按照人防工程“长期准备、重点建设、平战结合”的建设方针，必须使结构设计做到安全可靠。设计荷载应全面考虑动荷载以及土体作用力、水压力、结构自重静荷载。防护结构设计时只考虑武器的一次袭击作用，防空地下室结构在武器爆炸动荷载作用下，应验算基础本身的强度(受弯、受剪、受冲切承载力等)，可不验算地基承载力与地基变形，基础平面尺寸根据平时荷载组合作用计算确定，在武器爆炸动荷载作用下可不进行验算，多层或高层地面建筑的防空地下室，防空地下室是整个建筑结构体系的一部分，其结构设计要同时满足平时荷载效应组合和战时荷载效应组合的要求，并应取其中控制条件作为防空地下室结构设计的依据。

2 防空地下室人防结构工程设计内容与方法

2．1防空地下室底板及基础设计

2．1．1地下室底板人防荷载的确定

以安顺江山花园防空地下室工程为例，由于是两层地下室，地下二层底标高为-9.800，常年地下水稳定水位为-7.800，基础形式采用人工挖孔桩和独立柱基，根据《人民防空地下室设计规范》不考虑常规武器的作用，所以应按核武器作用下的等效荷载计算，取人防底板荷载为25KN/m2，由于本工程基础不是采用箱基和筏基，底板荷载组合中应计入水浮力，且设计水头应为2米，在此项荷载组合中，人防荷载为等效静荷载，分项系数为1.0，水浮力为对整体结构是不利的，分项系数应为1.2，荷载计算确定后，按倒楼盖进行计算基础梁及底板，基础的截面则由平时荷载的组合确定。

2．1．2地下室底板的特殊情况

在我们西南地区，经常能碰到地下室没开挖多深就见全岩了，且地下水水位较深，此时常采用独立柱基，以中风化岩石为持力层，底板也完全座落在岩石上，此时可以不考虑人防底板荷载，也不用考虑200mm的构造厚度，完全由平时荷载控制。另一种情况是基础形式为端承桩，底板下土的类型为非饱和土，也可以不考虑人防底板荷载的作用，底板完全由平时荷载控制，按平时做法做。

2．2防空地下室顶板设计

地下室人防荷载可参考《人民防空地下室设计规范》中相应款项，对于低级别的防空地下室，应先根据人防口部距外墙的距离来判断是否考虑常规武器的作用，然后再与核武器作用下的荷载作比较，看顶板动荷载是由常规武器控制还是由核武器控制，这里应该注意的是在选用规范表4.8.2中核武器作用下的顶板荷载时顶板区格最大短边净跨10时，对于梁板结构10指的是次梁间的距离，对于无梁楼盖，10指的是柱轴线间的距离。安顺江山花园为两层地下室，地下一层考虑上部建筑的影响取为55KN/m2，地下二层的顶板应按防护单元间隔墙的等效荷载标准值确定，应取50KN/m2。当上下两层为一个防护单元时，中间楼层可不考虑人防荷载的作用，但应按构造做200mm的钢筋混凝土楼板，配筋按平时荷载组合计算。

2．3防空地下室框架柱和口部墙体设计

防空地下室框架柱主要由平时荷载控制，对于高层建筑下的防空地下室可以不考虑人防荷载的作用，对于口部的门框墙，临空墙则由人防荷载控制，其尺寸如果符合FG01～05的规定则可以套用图集，否则要重新计算，在门框墙和有封堵的临空墙计算中，我们常常会遇到门洞口有一边或两边的门垛尺寸较长，超过了800mm时，或当门洞上边墙悬臂较长时，需要在门边加竖向柱和在门洞上边加水平梁，这时如何选择受力模型很关键，如果选择不当则和造成加柱和加梁的截面和配筋过大，不经济，根据我自己的设计经验，看层高和门洞两侧的墙那个距离小，选距离小的为主梁，距离大的那边加的梁或(柱)搭接在这道主梁上，这样的计算模型为最合理的模型，也是最节约，最经济的。

2．4防空地下室临战转换措施设计

防空地下室要做到平战两用才能取得更大的社会效益和经济效益，这就要求防空地下室要能够进行平战转换，就要进行封堵设计，我们目前用的人防标准图集中对型钢封堵洞口，都是在底板上预留一个200mmx150mm的槽，临战时将型钢放到槽中固定，这在实际施工中很容易被遗漏，施工单位施工起来难度也比较大，因此我在设计中将留槽改为预埋钢板，封堵时只要将型钢下端焊在钢板上就可以了，钢板的厚度和焊缝的大小，由具体的计算确定，这样就大大降低了施工的难度，实践证明，此改进是非常可行的。

以上是我对附建式防空地下室结构设计的一些看法，当然遇到具体的设计时，设计思路和处理的办法是可以灵活变通的，但有一条原则，平战结合的防空地下室设计不仅应满足战时的防护要求和使用要求，还要满足平时使用的各项要求，使其做到安全、适用、经济、合理。

参考文献

[1]人民防空地下室设计规范[S].国家人民防空办公室, 2005, (11) .

[2]防护结构计算原理与设计[P].解放军理工大学工程兵工程学院, 2003, (3) .

防空地下室建筑设计若干问题的探讨 篇7

1. 人防门的设计问题

1.1 人防门无法完全开启

《人民防空地下室设计规范》GB50038—2005 (以下简称《规范》) 第3.3.7条规定:“防护密闭门和密闭门的门前通道, 其净宽和净高应满足门扇的开启和安装要求。当通道尺寸小于规定的门前尺寸时, 应采取通道局部加宽、加高的措施。”附建式防空地下室的出入口一般设计成楼梯式出入口, 而楼梯为公共通道, 设计时常将消防管道、给排水管道、管道井或消火栓等布置在此。由于人防门 (包括防护密闭门和密闭门) 为了满足抗爆、密闭等方面的要求, 与普通的建筑门有所不同。人防门不是镶嵌在洞口当中的, 而是门扇的尺寸大于洞口, 如钢筋混凝土门扇与门框墙需要搭接100mm。设计时应注意在人防门开启范围内有无顶板梁、消防管道、管道井及明装消火栓等因素影响, 确保人防门门前通道的尺寸能满足人防门的安装和启闭的需要。

目前, 防空地下室的平时功能普遍设计为停车库。在图纸会审中发现某设计院设计的设置在汽车通道侧壁上的人防门为正BFM1220—15, 防护门往坡底向开启, 汽车坡道坡度为15%, 剖面展开图中室内标高为-3.400, 坡底曲线缓坡段水平长度为2.4m, 缓坡段坡度7.5%, 开启侧门下角离坡底4.38m, 经计算人防门开启侧坡道标高-3.400+2.4×7.5%+ (4.38-2.4) ×15%=-2.923m;而剖面图上标的固定门槛标高为-2.920m, 防护密闭门开启侧坡道标高与门槛基本平齐;但要达到正常开启, 则需加上门扇搭接长度100mm以及门扇离地至少30mm的要求, 相应的门槛标高为-2.923+0.1×15%+0.13=-2.778m, 需将门槛往上提145mm才能满足人防门开启要求。设计时设计人员考虑不周, 忽视了人防门门前通道尺寸要求以及坡道坡面高度变化的因素。

在工程质监中也曾发现采用平时出入口一道钢筋混凝土防护密闭门临战封堵方式的门开启时上方触及通风管道20—30mm, 最后通过将此段风管抬高处理。当通风管道开始安装施工时考虑一下人防门开启范围, 将通风管道安装高度抬高或水平位置挪动一下即可解决问题。

1.2 人防门开启方向不利于平时使用

由于人防门重量大, 门扇启闭不便, 安装后平时基本上不用, 为防止门扇自重过大产生变形, 需在门扇下用垫块以支撑门扇自重。在设计门的开启方向时应使开启后的门扇能贴近墙边, 减少占地, 同时避免遮挡门洞或消防栓。另外, 密闭通道尺寸往往较小, 滤毒室的密闭门常开将影响平时人员通行, 可考虑将密闭门往里开。当受滤毒室尺寸限制, 密闭门需外开时, 设计密闭门开启方向还要考虑门框墙加强梁突出墙面的宽度, 避免将铰页板浇筑到梁中。

1.3 防护密闭门设置未考虑防护要求

在图纸交底时发现存在沿通道侧墙或竖井内的防护密闭门设置问题。设计的防护密闭门的门框外边与通道侧墙或竖井的内墙面平齐, 将门扇暴露在冲击波的作用方向上, 忘了防护密闭门设置还有防护要求。解决方案将门框墙退后一个门扇的厚度, 使门扇嵌入墙内设置, 门扇的外表面不突出内墙面, 或采用在门框墙外侧设立保护门扇的门垛、门楣 (宽×厚取值为250×150) 。

2. 平时出入口临战封堵的设计问题

有的设计将平时出入口临战封堵设在汽车坡道的坡面上, 给封堵带来极大不便。由于通车道纵向坡度一般在12%—15%之间, 而封堵角钢为直角且要求整个封堵框的平面是垂直面与坡道产生夹角, 垂直封堵的地沟长度要求每侧比洞口大150mm, 封堵两侧需留有500mm的堆土、叠砂袋的空间, 坡道侧墙要设置600mm×1000mm的凹槽, 不如直接在坡底利用截水沟设置封堵沟, 为施工带来便利。

图纸会审中要特别注意临战方式是否属外封堵, 有的设计成内封堵造成方向性错误;另外封堵处的墙 (柱) 与梁是否在同一平面, 否则也会带来返工的麻烦, 同时查看封堵周边空隙是否具备可操作空间。

3. 口部集水坑设计问题

《规范》第3.4.10条规定:“防空地下室战时主要出入口的防护密闭门外通道内以及进风口的竖井或通道内, 应设置洗消污水集水坑。”第3.4.7条第3点“扩散室内应设地漏或集水坑。”而在给水、排水一章中第6.4.5条第1点则规定:“需冲洗的部位包括进风竖井、进风扩散室、除尘室、滤毒室 (包括与滤毒室相连的密闭通道) 和战时主要出入口的洗消间 (简易洗消间) 、防毒通道及其防护密闭门以外的通道, 并应在这些部位设置收集洗消废水的地漏、清扫口或集水坑;”将排风竖井与排风扩散室排除洗消范畴, 是不太妥当的。排风竖井及其扩散室与外界大气相通, 不可避免地会受到污染, 空袭后理应由防空专业队来洗消, 也应设置地漏或集水坑。

一般设计的进、排风竖井及扩散室的尺寸较小, 设置集水坑施工比较麻烦, 可在竖井及扩散室设防爆波地漏与通道外的集水坑相连。而防爆波地漏只能承受空气传来的正向冲击波, 不能承受由管道传来的反向冲击波, 需在排水口加设防爆波阀或闸阀。当防空地下室的出入口为阶梯式时, 须注意进、排风竖井的标高。由于阶梯平台比室内高1.5米左右, 集水坑设计尺寸一般为1000mm×1000mm×1000mm, 此时要将竖井底标高提到与通道标高一致, 而不是与室内地坪相平, 否则竖井内的防爆波地漏将无法向防护密闭门外的洗消废水集水坑排水。

考虑战时人员洗消的需要, 防毒通道内设置集水坑, 密闭通道也建议设置集水坑。通道内外分别单独设置洗消废水集水坑, 室内染毒区形成密闭的空间。洗消间、滤毒室可采用带水封的普通地漏分别与防毒通道、密闭通道相连, 此时排水管不受冲击波余压作用。当战时过滤吸收器需进行更换也如人员一样能及时洗消, 在隔绝防护时间内不向外部排水, 维持室内外一定的正压差, 防止毒剂渗入。

4. 防空地下室内部装修问题

《规范》第3.9.3条规定:“防空地下室的顶板不应抹灰。”在图纸会审中发现有的设计单位就生搬硬套, 对净高达3.7m的大空间防空地下室的顶板不作任何修饰, 裸露黢黑的混凝土板面, 将降低室内亮度, 给人郁闷之感, 显然曲解了规范要求。顶板不应抹灰出发点是考虑在冲击波作用下会引起防空地下室顶板的强烈振动, 为了避免因振动使抹灰层脱落而砸伤室内人员而作的规定;同时《规范》第3.9.1条尚有防空地下室的装修设计应根据战时及平时的功能需要, 并按适用、经济、美观的原则确定。在灯光、色彩、饰面材料的处理上应有利于改善地下空间的环境条件要求。对此, 可在人防顶板下薄刮一层白水泥腻子, 再喷涂白色涂料以提高室内亮度, 改善地下空间的环境条件。

5. 结语

浅谈燕和园防空地下室电气设计 篇8

1 工程概述

本工程为燕和园人民防空地下室工程, 平时为地下汽车库, 停车数量为46辆, 属Ⅳ类汽车库, 战时作为人防物资库使用, 储存的物品为戊类, 防化等级为丁级, 防常规武器抗力级别为6级。本工程建筑面积为1981m2, 防护建筑面积为1740m2, 层高3.5米, 划为一个防护单元。本工程为框架混凝土结构。

2 人防电源

2.1 用电负荷计算

根据GB50038-2005第7.2.1条规定, 电力负荷应按平时和战时两种情况分别计算。这是因为平时电力负荷等级主要用于对城市电力系统电源提出的供电要求。战时电力负荷等级主要用于对内部电源提出的供电要求。再依据本工程各有关专业提供的设计条件, 按国家建筑标准设计05SFD10 3-3页平时、战时负荷表栏填写负荷计算汇总表。

2.1.1 平时负荷:

根据GB50098-2009第8.1.1条规定, 本工程建筑面积为1981m2人防工程消防用电按二级负荷要求供电。应急照明、疏散指示照明为二级用电负荷, 其他为三级用电负荷。负荷容量为74KW, 参见表1。

2.1.2 战时负荷:

根据GB50038-2005第7.2.4条规定, 本工程战时为物资库其常用设备电力负荷分级为应急照明、疏散指示照明、基本及应急通信设备为一级用电负荷, 重要的风机、水泵、正常照明为二级用电负荷, 其他为三级用电负荷。负荷容量为22KW, 参见表2。

2.2 内部电源

根据GB50038-2005第7.2.11条规定, 本工程人防建筑面积为1740m2, 故可不设内部电站。再根据GB50038-2005第7.2.13条4款规定, 本工程战时供电电源为电力系统电源满足战时三级负荷的供电需求, 自备电源蓄电池组满足战时一级、二级负荷的供电需求, 隔绝防护时间≥120min。

2.3 供电电源

2.3.1 平时供电:

电源引自小区变电所, 低压动力及照明配电系统电源为380V/220VAC。供给电源容量为160A/3P, 由室外变配电所电缆直接埋地经电缆防爆波井引入至人防配电间, 在配电间紧靠外墙设置强电防爆波电缆井。

2.3.2 消防供电:

电源由设置在人防配电间的平战结合的UPS供电, UPS电源为三进三出式, 电源容量为80A/3P, 引自人防配电间并配有馈出柜提供380VAC及220VAC电源, 满足平时的消防电源或战时的消防电源。

2.3.3 战时供电:

电源由设置在人防配电间的UPS蓄电池组供电, UPS电源引自人防配电间, 电源容量为80A/3P。UPS电源为三进三出式, 并配有馈出柜提供380VAC及220VAC电源, 满足战时的供电电源。

3 供电方案、供电系统图及配电系统图

3.1 供电方案

燕和园人防工程平时为汽车库, 平时负荷由一路电力系统电源供电。动力、照明混合计算, 计量表装设位置以供电部门要求为准。平时消防、应急照明由平战结合的UPS供电。应急照明连续供电时间不小于30min。燕和园人防工程战时为物资库, 一个防护单元, 战时负荷由自备电源UPS供电, 隔绝防护时间≥120min。战时UPS装置应设计到位, 平时可不安装, 但应留有接线和安装位置。应在30d转换时限内完成安装和调试。燕和园人防工程供电方案参见图1。

3.2 供电系统图

根据用电负荷计算、负荷等级、负荷容量、供电电源、供电方案及各专业提供的数据条件绘制出燕和园人防工程供电系统图, 参见图2。

3.3 配电系统图

图3为平时汽车库三级用电负荷和消防二级用电负荷配电系统图示例, 供电电源分别引自电力系统和平战结合的UPS电源回路。战时配电应符合GB50038-2005第7.3配电项规定。同时应符合下列要求:每个防护单元应设置人防电源配电柜 (箱) , 自成配电系统;配出回路应符合下列要求:通信、照明、动力等应分别有独立回路;不同负荷等级的电力负荷应各有独立回路;引接内部电源应有固定回路;单相用电设备应均匀地分配在三相回路中。

4 线路敷设

4.1 动力配线室内采用电缆穿钢管沿屋顶现浇层暗设, 引至送风机局部采用电缆穿金属软管保护。

4.2穿过外墙、临空墙、防护密闭隔墙和密闭隔墙的各种电缆 (包括动力、照明、通信网络等) 管线和预留备用管, 应在30d转换时限内完成防护密闭或密闭处理, 具体做法参见07FD02, 应选用管壁厚度不小于2.5mm的热镀锌钢管。

4.3各人员出人口和连通口的防护密闭门门框墙、密闭门门框墙上均应预埋4～6根备用管, 管径为50～80mm, 管壁厚度不小于2.5mm的热镀锌钢管, 并应符合防护密闭要求。

4.4电缆桥架穿过临空墙、防护密闭隔墙、密闭隔墙时须将其改为穿管敷设, 并应符合防护密闭要求。具体做法参见07FD02。

4.5平时照明选用吸顶式安装, 应在临战时加设防掉落保护网的措施。

4.6消防线路暗敷时穿钢管敷设保护层应大于30mm。

5 照明系统

5.1本工程照明分为正常照明、应急照明、值班照明和过渡照明。应急照明包括备用照明、疏散照明和安全照明。值班照明是非工作时间为消防控制室所设置的照明。出入口坡道处设置过渡照明。平时车库照度标准值为75lx;战时物资库照度标准值为50lx。

5.2选用高效节能荧光灯光源及反射罩效率高的灯具, 考虑到战时人防灯具为吊式灯具, 考虑到平时车库的功能灯具采用时钟控制方式。

5.3照明采用导线穿钢管敷设, 疏散照明的地面水平照度不应低于0.5lx, 人防工程为5lx。应急时间平时为30min, 战时人防为120min。

6 接地及安全措施

6.1本工程接地型式采用TN-S接地保护系统, 工作接地、保护接地、防雷接地、防静电接地采用共用接地系统, 并与附近建筑物的接地网连成一个整体, 其接地系统的接地电阻按不大于1欧姆设计。

6.2将防空地下室内保护接地干线、室内的公用金属管道、建筑物结构中的金属构件、室内的电气设备金属外壳等导电部分做等电位连接。具体做法参见02D501-2、05SFD10。

6.3利用工程结构钢筋和桩基内钢筋做自然接地体, 同时利用结构钢筋网做接地体时, 纵横钢筋交叉点宜采用焊接。所有接地装置必须连接成电气通路。本建筑为地下单体工程, 只需考虑内部防雷, 建筑物电子信息系统采用电涌保护器防护。

6.4保护线 (PE) 上, 严禁设置开关或熔断器。

结束语

防空地下室的电气设计与安装除应满足战时用电需要外, 还应满足平时用电的需要, 应做到安全、可靠、适用、经济、技术先进、节省电能、安装维护操作方便, 有利于平战功能的转换。对战时使用、平时不使用的电气设备应定期进行启动运行。

参考文献

[1]GB50038-2005人民防空地下室设计规范[S].

[2]GB50098-2009人民防空工程设计防火规范[S].

[3]07FD02-2007防空地下室电气设备安装[S].

[4]05SFD10-2005人民防空地下室设计规范图示电气专业[S].

防空地下室结构设计 篇9

1 防空地下室建设要求

(1)防空地下室,要统筹考虑规划、设计及施工。要坚持与城市总体建设相结合,地面与地下工程建设相结合的原则。在保证战时完成所赋予的各项任务时,也要符合城市建设的总体规划要求,更好地为城市生产和生活服务。

(2)防空地下室,应尽量避开原有的各种地面建筑物下面的管线、地下构筑物等。不属于人防工程本身所需的管道,不可以穿越人防工程的围护结构。上部建筑的雨水管、生活污水管等不得进入地下室。如必须要穿过顶板时,应采用防护密闭,且管道的直径不能够超过150 mm。

(3)防空地下室的面积,一般宜与地面建筑的底层面积相同。防空地下室的承重结构,如柱、外墙等,要求与地面建筑的承重结构保持对应。

(4)防空地下室要满足平时及战争时期相结合的要求。平时要为城市建设和防震减灾提供服务,战争时期要能够满足战争防空需要。

2 防空地下室建筑设计图纸的构成

防空地下室建筑设计说明包括图纸目录、人防建筑施工图设计说明、总平面图、平面图、剖面图、口部详图、门窗表及防护设备表等。图纸目录仅包含与防空地下室有关的建筑图纸;平面图包括地下室各层建筑平面及首层建筑平面;门窗表及门窗立面主要包括与防空地下室相关的所有部分;防护设备表就是人防工程建设中所有会使用到的防护设备的统计表;口部详图主要包括了防空地下室主次出入口详图、进排风竖井详图、洗消间、水箱间、卫生间、防爆波电缆井、需临战转换或封堵的部分。

3 防空地下室的人防建筑设计

人防工程按构筑形式可分为地道工程、坑道工程、堆积式工程和掘开式工程;按战时功能分为指挥工程、医疗救护工程、防空专业队工程、人员掩蔽工程和其他配套工程五大类。

3.1 指挥工程

指挥工程是指挥城市人民防空袭斗争的机构和场所。主要任务是战时对城市人民防空袭斗争实施稳定和不间断的指挥。通常建立人防基本指挥所、预备指挥所、视情况建立人防现场指挥所和人防疏散指挥所。按照工程类别分为一等、二等、三等和四等。

3.2 医疗救护工程

医疗救护工程是指按照其规模和任务分为三等:一等人防医疗工程(中心医院),战时主要承担对伤员的早期治疗和部分专科治疗;二等人防医疗工程(急救医院),战时主要承担对伤员的早期治疗;三等人员医疗工程(救护站),战时主要承担对伤员的紧急治疗。中心医院和急救医院的布置设计应避开城市重要地点,并宜结合地面医院进行建设。救护站的布置设计应结合城市战时留城人口的布置情况。

(1)人防医疗工程(中心医院)的工程规模:掘开式工程中防护区最大建筑面积为4500平方米;人员数量(含伤员)390~530人;床位数量150~250张。

(2)人防医疗工程(急救医院)的工程规模:掘开式工程中防护区最大的建筑面积为3000平方米;人员数量(含伤员)210~280人;床位数量50~100张。

(3)人防医疗工程(救护站)的工程规模:掘开式工程中防护区最大的建筑面积为1500平方米;人员数量(含伤员)140~150人;床位数量15~25张。中心医院、急救医院的有效面积中含电站面积,救护站的有效面积中不含电站面积。人防医疗工程防化等级为乙级。主要出入口数量为1~2个,次要出入口为1~2个。主要出入口应单独在室外设置,如果在地面倒塌范围内,应设计防倒塌棚架。人防医疗工程的室内净高不宜小于2.6米,通行担架的内部通道的净宽不宜小于1.8米。

3.3 防空专业队工程

是指按照不同专业划分承担防空勤务的支撑力量,分为:医疗救助、交通运输、安全治安、抢修抢险等。防空专业队工程防化等级为乙级。防空专业队掩蔽工程分为队员掩蔽部和装备掩蔽部。队员掩蔽部是指建筑面积不超过1000 m2,抗爆面积不超过500 m2/单元,掩蔽面积3平方米/人。主要出入口为室外出入口,一般要求应在室外单独设置,若在地面建筑倒塌范围以内时应设防倒塌棚架;室外出入口处设置洗消间,进风口处设置滤毒室;通风系统设清洁、隔绝、滤毒三种通风方式;靠近进风口附近设防护通信值班室,储水间要一次安装到位。装备掩蔽部是指专业队的配套工程,一般与专业队相通,相通时宜设防毒通道和洗消间。专业队装备掩蔽部宜按停放轻型车设计。对于出入口的要求,消防专业队的室外车辆出入口不得少于2个;主要出入口应单独在室外设置,如果在地面倒塌范围内,应设计防倒塌棚架。

3.4 人员掩蔽工程

一等人员掩蔽工程是指战争时期,仍工作在一线的政府机关及人民生活的保障部门等人员进出的掩蔽场所工程。一等人员掩蔽工程防化等级为乙级。最大建筑面积不超过2000 m2,抗爆单元最大面积不超过500 m2。室外出入口处设洗消间,进风口设滤毒室;通风系统设清洁、隔绝、滤毒三种通风方式;靠近进风口附近设防护通信值班室,储水间要一次性安装到位。二等人员掩蔽工程。主要是指为战时留城的普通的居民,防护建筑面积不超过2000m2/单元,抗爆建筑面积不超过500 m2/单元,掩蔽面积1 m2/人。二等人员掩蔽工程防化等级为丙级。在室外设置单独的出入口,如果在地面建筑倒塌范围内要建设防倒塌棚架。核5级甲类设置成附壁式,核6级甲类可设置在地面层建筑投影内。室外出入口处设置简易洗消间,进风口设置滤毒室;通风系统设清洁、隔绝、滤毒三种方式;同时要考虑设置防化值班室及防化器材储藏室等。

3.5 配套工程

指战时的保障性人防工程(指挥工程、医疗救护工程、防空专业队工程和人员掩蔽工程以外的人防工程总合),主要包含食品站、生产车间、区域供水站、人防区域电站、人防物资库、人防交通干(支)道、警报站等作为保障性的配套人防工程。

(1)人防物资库指最大建筑面积不超过4000m2/单元,抗爆最大建筑面积不超过2000 m2/单元的人防工程。主要出入口为室外出入口,一般宜在室外单独设置,若在地面建筑倒塌范围以内时应设防倒塌棚架;室外出入口不需设人员洗消设施,进风口不设滤毒室,通风方式有清洁、隔绝两种通风方式,无滤毒通风,空袭时可以暂停通风;建筑面积超过6000 m2的物资库,应设置两个不同方向,并不少于两个的入口,且要保持最大的距离;物资库的出入口,要按照屋子进出口的净宽设计,建筑面积小于2000 m2的,门洞净宽要大于1.5 m。建筑面积大于2000 m2的,门洞净宽要大于2.0 m。

(2)人防区域电站是根据防空地下室的发电机组的容量和用途等条件综合确定。电站宜独立设计,并与主体连通。电站宜靠近负荷中心,远离安静房间。

(3)人防汽车库指作为保障性的人防工程,防护单元建筑面积不超过4000 m2,抗爆单元最大建筑面积不超过2000 m2的人防工程。无防毒要求,一般按小型车设计,按30~40 m2/台;主要出入口为室外出入口,一般宜在室外单独设置,为坡道形式,若在地面建筑倒塌范围以内时应设防倒塌棚架。.

4 平战转换

人防工程平战结合设计中的建筑设计,是人防建筑设计的重要组成部分,其决定了人防工程的基本功能、建筑面积、抗力等级等基本情况信息。对于人防工程的整体设计质量有着非常重要的影响。因此,相关人防工程设计部门应当做好人防工程的建筑设计,从而有效的保证了其他工程内容设计的合理性、科学性、经济性。人防设计院在进行人防工程平面布局设计时,应当充分的结合当地城市的主体规划及人防行政主管部门在该地区人防规划和相关规定的批复来进行设计,使得人防工程平战结合的设计能够很好的与城市总体规划及人防批复保持一致,从而有效避免了人防工程的平战结合设计与城市的规划设计产生冲突问题的情况发生。根据现代城市建设的特点,人防工程平战结合设计的布局应当设置在地下二层或三层为最佳,这样可以有效地保证人防工程布局的总面积达到规定的设计需求,同时又不会占用城市地面上的大部分空间,达到充分利用土地的资源。

人防工程的口部设计是平战转换设计中的重要内容之一,它承担着战时人员疏散和进入的重要功能。对于地下汽车库来说,首先考虑地下车库的汽车坡道来作为战争时期车辆与物资的主要运输口。原因在与汽车坡道的宽度较宽,疏散口较大的特点,便于大规模的人员及物资的进出。而且,这些坡道在和平时期,也可以承担通风、消防的功能,更是车库车辆进出的主要出入口。然后,设计人员可以充分利用现有的楼梯间,来作为战时的次要出入口和疏散口。从而保证人防工程的完整及稳定性。最大程度上的实现战争时期,人防工程对人员、物资的需求。

5 结语

人防地下室工程建筑设计不仅是功能性的解决,还要兼顾结构、暖通、电气、给排水等专业的协调配合实施。通常情况下,只有在确定了建筑方案后才能够设计人防地下室。因此有着较短的设计周期,在设计人防结构方面有着较大的工作量。要求建筑工程设计师需要不断的学习、沟通、总结、优化与之相关的问题,并且掌握防空地下室的具体情况,从而确保防空地下室功能的充分发挥。

参考文献

[1]GB 50098-2009.人民防空工程设计防火规范[S].

[2]GB 50038-2005.人民防空地下室设计规范[S].

[3]RFJ 005-2011.人民防空医疗救护工程设计标准[S].

[4]曹继勇,张尚根.人民防空地下室结构设计[M].北京:中国计划出版社,2012.

[5]全国民用建筑工程设计技术措施防空地下室,(2013),[S].

防空地下室结构设计 篇10

1 模型的选取

模型的选取是基于一类高层商住楼带一层核6级甲类防空地下室,地下室顶板覆土500mm,其上活荷载为4kN/m2,消防通道上活荷载按楼面等效均布活荷载确定,地下室不考虑抗浮设计,地下水位于底板以下。

材料选用:砼强度等级为C30,钢筋为HRB335级。

分别按柱距为6m、8m、10m、12m的四个地下室模型进行结构分析,模型平面(以8m为例)见图1。

本文研究的临战加固设计不包括战时封堵构件的设计,这是由于战时封堵构件在人防地下室设计中所占比例很小,对工程造价的影响可忽略不计。本文考虑的临战加固设计主要是针对人防顶板梁,采用在梁下后砌砖柱或后安装型钢柱的方法以减小梁的跨度,从而达到既能满足平时荷载作用也能满足人防荷载作用的目的。目前,后砌砖柱的方法不能满足平战转换设计的基本原则,而安装型钢柱的方法能够达到快速、经济、简便、可靠以及转换工作小的原则。根据这一原则,本文研究的对象选用的是后安装型钢柱,并将型钢柱均匀分布在人防顶板梁跨度中部,其中模型6m柱距临战加固采用后安装型钢柱规格为热轧无缝钢管203×10,模型8m～12m柱距临战加固采用后安装型钢柱规格为热轧无缝钢管273×14,后安装型钢柱的布置(以8m为例)如图2所示,图中细小的圆柱为后安装型钢柱。

2 模型的分析

利用Midas Building 2009软件分别对6m、8m、10m、12m四个地下室模型进行结构分析,在分析过程中,将同一柱距下的模型分别按不考虑临战加固设计和考虑临战加固设计进行含钢量和砼用量的对比,在考虑临战加固设计时,又分析了顶板有无消防车通道的荷载工况。根据Midas Building 2009软件的计算结果得出在不同柱距、不同荷载工况下各模型的用钢量。表1为模型计算条件及分析结果。

由表1可以看出,人防地下室在不同柱距情况下,用钢量随着柱距增加而变大,特别是柱距在10m以上时变化幅度最为显著,这一点,由含钢量对比图,我们可以清晰地看出(见图3)。

从图3可以看出,由于消防车通道最小净宽不应小于4m,其上作用的消防车荷载只影响其下部范围内的梁板,根据模型分析得出的消防车通道范围内的含钢量结果,我们可以计算出消防车通道范围内的用钢量占总地下室建筑面积的含钢量数据。根据对不同柱距模型的结果分析,可以得出消防车通道对考虑临战加固设计的人防地下室总体含钢量只增加0.5kg/m2～1.1kg/m2。综合上面的数据,我们可以大致分析出影响临战加固设计的含钢量的因素除了战时人防荷载外还有两个因素:(1)地下室顶板设计有无消防车通道;(2)后安装型钢柱的数量。由此,我们可以得出在不同柱距下考虑临战加固设计时的含钢量(见图4)。

从图4很容易看出,考虑临战加固设计可以明显降低工程的钢材用量,并且随着柱距的变大而越显著。

根据Midas Building 2009软件的计算结果得出在不同柱距、不同荷载工况下各模型的砼用量。表2为模型计算条件及分析结果。

由表2可以看出,人防地下室砼用量在不同柱距情况下,随着柱距增加而变化不大,这一点,由砼含量对比图,我们可以清晰地看出(见图5)。

从图5可以看出,由于消防车通道最小净宽不应小于4m,其上作用的消防车荷载只影响其下部范围内的梁板,根据模型分析得出的消防车通道范围内的砼用量结果,我们可以计算出消防车通道范围内的砼用量占总地下室建筑面积的砼含量数据。根据对不同柱距模型的结果分析,消防车通道处增加的砼用量使整体结构的砼用量的增加仅为0.06cm/m2～0.16cm/m2。综合以上的数据,可大致分析出考虑临战加固设计的砼含量除受战时人防荷载因素影响外,还有消防车通道这一因素的影响。由此,我们可以得出在不同柱距下考虑临战加固设计时的砼含量(见图6)。

从图6可以看出,考虑临战加固设计所需砼用量与不考虑临战加固设计的砼用量基本持平,这就说明考虑临战加固设计对总体工程中砼的造价没有显著影响。

3 结语

通过对比以上不同柱距模型的分析结果,我们不难看出,当考虑临战加固设计时,对工程用钢量的影响是显著的,而对砼用量影响甚微。综合考虑,采用临战加固设计在一定程度上可以减少钢材用量,降低投资成本。此外,采用临战加固设计可以减小梁高,增加地下室的净高,间接节约基础施工的成本,对降低整个工程造价起到一定的作用。

参考文献

[1]GB50038—2005,人民防空地下室设计规范[S].