脚手架钢管平台

脚手架钢管平台（精选五篇）

脚手架钢管平台 篇1

1 计算模型

目前扣件式钢管脚手架的计算模型主要有以下几种:铰接架模型[2,3],模型中脚手架立杆在连墙点处可按铰接点处理;排架模型[4],基于大小横杆通过扣件连接在立杆上的事实;刚架模型,认为所有节点都为刚性节点,其中双排架按照无侧移失稳钢框架计算,模板支架按有侧移失稳钢框架计算;框架(半刚性节点)模型[5,6],节点为半刚性连接。根据实验研究,在上述几种模型中,唯有半刚性节点模型的失稳形态,极限承载力和实验结果相似[7]。在变化形态上有相同的规律,模型计算结果数值上较实验值大一些,这是因为实验材料存在不均匀性、初曲率、合力作用线不完全与杆轴线重合导致的。

我国现行规范[1]采用的是单杆铰接计算理论,即假定杆件节点为理想铰接,大小横杆不受力,只是起减少立杆计算长度的作用。规范确定单杆计算长度: l0=kμH,K—计算长度附加系数,取值为1.155,μ—计算长度系数,H—步距,规范中的设计表达式以单杆承载力的形式出现。其计算公式实际上是通过整架失稳破坏实验,反推出的单根杆件的承载力,并没有反应实际力学计算模型。当然单杆铰接计算方法安全简便可行,但是假定节点理想铰接,大小横杆不受力和实际情况不符合。

若把钢管扣件式脚手架体系作为多层多跨空间框架模型进行分析,考虑到节点半钢性连接,则比较符合实际情况。采用有限元元软件循环试算K值,直到循环到数值模型极限承载力接近实验值为止,可以偏安全的取数值模型的下限值。大量的文献研究表明采用该方法计算得到的极限承载力、变形与试验值比较误差不大于5%[8]。

半刚性连接的数学表达式:M=f(θ),即在节点弯矩M作用下,节点相交处杆件产生相对转角θ,现在还没有具体的解析表达式。目前,半刚性连接各国学者大多采用的是数值计算方法,以下是三种常用数值计算模型[9]:①线性模型,以连接的初始刚度来表示加载全过程的刚度,弯矩超过极限值后失效。②样条函数模型,用B样条函数法对实验数据进行三次B样条曲线拟合,同时保证交接点一阶,二阶导数连续。③强化双线性节点模型[10],节点刚度K在弹性加载和塑性卸载及再加载过程中符合弹性本构关系,K等于初始刚度K0,塑性加载过程曲线较平坦,用直线Kf刚度代替曲线变化的刚度。

在实际工程设计计算中,强化双线性模型由于计算方便,精度较高,应用较广。另外,在计算软件应用上,有线性和非线性屈曲分析两种有限元软件,根据ANSYS用户指南文献,结构屈曲分析有特征值屈曲分析和非线性屈曲分析,而特征值屈曲弹性分析的载荷要大于非线性屈曲分析的载荷,实际结构达不到特征值屈曲极限承载力,因而采用非线性屈曲分析软件得出的承载力更符合实际情况。

2 水平荷载的影响

在扣件式钢管外脚手架设计计算中,规范[1]并未把水平荷载列入结构体系设计荷载中,只是对支撑体系中的剪刀撑提出构造上要求,未对斜杆进行力学计算。而实际工程中的扣件式钢管外脚手架体系为偏心受压构件,在某些情况下会产生水平作用力,具体包括:高空支模时搭设的偏差对立杆诱发水平作用力;作业层上材料,器具的局部集中堆载产生水平作用力;高空支模风荷载产生较大水平作用力,这些因素都会直接产生水平荷载。

扣件式钢管外脚手架在高层建筑,尤其是高度超过100 m的超高层建筑的外防护设计中,由于风荷载水平作用力的影响,脚手架搭设高度大幅度降低,因此高层必须考虑水平作用力。尽管规范中对外脚手架搭设高度有要求,但是搭设高度HS只考虑单立杆,没有考虑整体结构对立杆搭设高度的影响。而在对倒塌案例的原因分析中,有学者认为[12],由于钢管体系本身抗侧向变形能力较弱,在水平荷载作用下易造成整体失稳破坏;同时指出在风荷载作用下,风减小双排扣件式钢管脚手架整体稳定承载力的幅度比规范大很多,风由脚手架吹向连墙件时比风由连墙件吹向脚手架时整体稳定承载力要少15%,但是要精确把水平荷载作用计算纳入脚手架的设计中,需要做更细的理论探讨和试验研究。

3 构造措施

大量实验和工程实例表明扣件式钢管脚手架的主要破坏形式有两种:整体失稳破坏和连墙件破坏。整体失稳破坏主要为横向框架的侧移失稳破坏,这是由横向刚度很弱造成的。因此增加脚手架的横向刚度是提高脚手架极限承载力有效措施,具体构造措施如下:①增加脚手架两端的侧向刚度,必须加上横向支撑;②减少立杆步距,多加小横杆;③可以将两端的立杆该成双立杆;④连墙件按照常规两步三跨或三步两跨,端部除设置连墙件外,尽量与施工完成的柱或墙体连接。⑤同步内隔一根立杆,接头在高度方向上错开不小于500 mm。⑥增加中间连杆的拉结措施,防止中间立杆失稳倾覆破坏。

另外理论研究习惯简化实际模型,例如位移约束条件立杆基础底面简化为约束三个方向线位移;连墙件简化为垂直沿杆纵向平面一个约束线位移。这种简化在实验室是可以满足的,通过含有预留孔混凝土板即可,但是现场工程技术人员对这些假定并不了解,因此脚手架立杆从基础以上20 cm必须加扫地杆,宜采用双横杆;基础地面要平整硬实,连墙件宜采用双钢管与墙体预埋件连接。

4 结构可靠度计算

4.1 脚手架体系可靠度

由于钢管脚手架结构的复杂性,影响扣件式钢管脚手架失稳破坏的原因很多,除了脚手架体系理论模型、水平荷载影响、构造措施三种原因外,脚手架失稳的原因还包括材料的不定性、几何参数的不定性、不可抗力的影响等。因此通过探求可靠度理论在钢管脚手架结构中的应用,是保证钢管脚手架结构体系安全可靠的途径。

目前,国内在钢管脚手架可靠度方面的研究文献很少。但是近几年来结构可靠度理论的研究却取得了很大的发展,尤其是2001年同济大学李国强教授首次从工程的类型,荷载作用效用和结构抗力角度,分析了工程结构可靠度设计原理,为方便工程应用提供条件。类比永久结构体系,脚手架具有永久结构体系许多共性,即内杆部件和节点构成,同时要确保体系可靠和使用安全。而且Aviad Shapira早在1999年就指出脚手架设计规范的理念发展方向是将临时结构的设计近似作为永久结构来看待[13],因此在保证脚手架构造稳定的情况下,脚手架采用结构可靠度理论是可行的。

结构可靠度是结构可靠性的概率度量,指结构体系在规定时间内、规定条件下,完成预定功能的概率。其结构功能函数为Z=R-S,R为结构抗力,S为荷载效用。当R、S为不同随机变量关系时,可靠度指标β不同。然而当随机变量较多时,确定功能函数概率分布非常困难,但一般确定基本随机变量的统计参数较容易,根据基本随机变量统计参数和概率分布函数进行结构可靠度分析,则在工程上较为实用。结构可靠度有中心点和验算点两种实用方法,本文采用结构中心点法做脚手架可靠度计算。对于扣件式外脚手架,假定横杆和斜杆的不传递弯矩,只调节立杆计算长度,这样对脚手架是偏安全的。立杆稳定功能函数为:

Z=g(X1,X2,...,Xn)=φAfy-N。

φ—立杆稳定系数,A—钢管有效面积,fy—钢管屈服应力,N—立杆计算段轴力,若各段轴力不一致,取最大轴力。实际上上述脚手架功能函数Z为非线性函数。

中心点法就是在各个变量的均值点(即中心点)处将Z展开成泰勒级数,并仅取其线性项。即

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μz≈g(μx1,μx2,…,μxn);

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4.2 工程案例

某工程落地扣件式脚手架高30 m,采用Φ48×3.5搭设,立杆纵距1.5 m,横距1.05 m,步高1.8 m,连墙件为两步三跨,连墙件与建筑物双扣件连接,均匀布置。脚手板铺设6层。本工程地处沿海,风荷载按ω0= 0.6 kN/m2计。该市郊地面粗糙系数按B类考虑。

4.2.1 荷载效应

组合取如下三种:

(1) 恒荷载+活荷载;

(2) 恒荷载+0.85(活荷载+风荷载);

(3) 恒荷载+风荷载。

4.2.2 基本假定

(1) 采用铰接计算理论,立杆视为刚性杆,水平杆与立杆连结点视为铰接点(偏安全);

(2) 只考虑立杆轴向力作用,忽略水平杆及剪刀撑作用及竖向荷载的偏心和不垂直影响;

(3) 不考虑脚手架的沉降;

(4) 连墙件为一个线位移刚性约束。

4.2.3 主要失效模式

对于扣件式钢管脚手架,一旦其中某构件失效退出工作,其他构件的失效概率大大提高。因此可将其作为串联系统来处理。历来脚手架倒塌事故表明,扣件式钢管脚手架的主要失效模式有:整体失稳破坏和连墙件破坏。由于本工程采用的是双扣件连接,在连接扣件发生扣件滑移破坏之前,连墙杆是几乎不可能发生失稳破坏的。所以,只考虑整体横向失稳破坏和连墙件连接扣件滑移破坏,本工程因此只考虑整体横向失稳破坏。

4.2.4 随机变量

统计参数如表1。

4.2.5 可靠度计算

经计算,立杆的轴力为14 322 N(无风状态),13 204 N(有风状态)。取轴力为14 322 N。

建立功能函数表达式如下:

Z=g(X1,X2,...,Xn)=φAfy-N=φπt(D-t)fy-N。

式中:

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D—立杆截面外径,t—立杆截面内径。

采用中心点法计算:利用表格数据先计算出下列值

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再代入上述公式计算,得脚手架结构体系可靠度β=4.77>3.2。对于安全等级为三级的脆性破坏[β]=3.2,显然上述设计方案安全。

5 结论

(1) 本文从脚手架体系理论模型、水平荷载作用、构造措施三个方面论述当前脚手架理论中存在的一些问题。对于高层,超高层,大跨建筑物的脚手架体系,建议除参照规范外,还应该采用非线性软件对结构做数值模拟,以得出脚手架实际近似破坏形态。

(2) 扣件式钢管脚手架是复杂多变的空间结构体系,整体失稳破坏原因很多,在实际工程中通过可靠度理论可以得出脚手架体系安全可靠度,为工程设计作指导。

摘要：扣件式钢管脚手架作为建筑工程主要施工技术之一。过去几十年曾为我国的建筑业做出过巨大贡献,但是近几年来,由于建筑工程向高大化、大型化和重载荷的趋势发展,脚手架整架稳定性降低,倒塌事故时有发生,给人们的生命财产造成极大危害。基于这种实际情况,从脚手架理论模型、水平荷载影响、构造措施三个方面阐述了脚手架计算安全技术理论的不完善,最后提出了脚手架可靠度理论。

关键词：扣件式钢管脚手架,整体稳定性,可靠度

参考文献

[1] JGJ l30—2001,建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范.北京:中国建筑工业出版社,2001

[2]余宗明.钢管脚手架铰接计算法.建筑技术开发,1997;24(3):25—28

[3]余宗明.新型脚手架的结构原理及安全应用.北京:中国铁道出版社,2001

[4]刘宗仁,涂新华,丁永胜.扣件式钢管脚手架临界力下限计算方法.建筑技术,2001;32(8):541—543

[5]徐崇宝,黄宝魁,潘景龙.双排扣件式钢管脚手架工作性能的理论分析和实验研究.哈尔滨建筑工程学院学报,1989;22(2):38—55

[6]刘建民,李慧民.扣件式钢管模板支架计算模型的回顾与思考.建筑技术,2005;36(11):860—862

[7]张卫红.基于整架试验的扣件式钢管脚手架半刚性节点计算方法.山东建筑大学学报,2009;24(1):38—42

[8]杜荣军.扣件式钢管双排脚手架的设计与计算实例.建筑安全,1997;7:26—31

[9]刘鑫.扣件式钢管支架计算分析及其程序开发.杭州:浙江大学硕士学位论文,2005

[10]丁洁民,沈祖炎.一种半刚性节点的实用计算模型.工业建筑,1992;(11):29—32

[11]张厚先,徐奋强,张德恒,等.用ANSYS分析扣件式钢管脚手架整体稳定承载力.建筑技术,2009;40(6):555—557

钢管脚手架施工方案 篇2

一、工程概况

***客运专线***桥梁工程施工，当墩(台)身高度大于5m时，均需要搭设脚手架(非承重型)进行作业施工(非爬模施工)。

二、基本要求

一)使用材料

1、每批钢管及扣件进场时，应有材质检验合格证。

2、铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。

3、扣件与钢管的贴合面务必严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。

4、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。

5、扣件表面应进行防锈处理。

6、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀;扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。

二)搭设技术措施

1、外架搭设

(1)立杆垂直度偏差不得大于架高的1/200。

(2)立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余各接头务必采取对接扣件，对接应贴合下要求：

立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许有二个接头。

(3)每层立杆顶端应高出该层墩(台)高1.5m。

(4)脚手架底部务必设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应用直角扣件固定在距垫铁块表面不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

(5)大横杆设于小横杆之下，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆长度不宜小于3跨，并不小于6m。

(6)大横杆对接扣件连接、对接应贴合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。

(7)架子四周大横杆的纵向水平高差不超过500mm，同一排大横杆的水平偏差不得大于1/300。

(8)小横杆两端应采用直角扣件固定在立杆上。

(9)每一主节点(即立杆、大横杆交汇处)处务必设置一小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm，靠墙一侧的外伸长度不应大于250mm，外架立面外伸长度以10Omm为宜。操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于立杆间距的1/2，施工层小横杆间距为1m。

(10)脚手板一般应设置在三根以上小横杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板平铺，应铺满铺稳，靠墩(台)一侧离墩身面距离不应大于150mm，拐角要交圈，不得有探头板。

(11)搭设中每下层层外架要及时与墩身进行支顶牢固，以保证搭设过程中的安全，要随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，适度拧紧扣件。

(12)脚手架四个转角处搭设水平杆，加固四周连接。

(13)脚手架的外立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置;中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。

(14)剪刀撑的接头除顶层能够采用搭接外，其余各接头均务必采用对接扣件连接。

(15)剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

(16)用于大横杆对接的扣件开口，应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进人，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件不得朝上。

(17)外架施工层应满铺脚手板，脚手架外侧设防护栏杆一道和挡脚板一道，栏杆上皮高1.2m，挡脚板高不应小于180mm。栏杆上立挂安全网，网的下口与建筑物挂搭封严(即构成兜网)或立网底部压在作业面脚手板下，再在操作层脚手板下另设一道固定安全网。

(18)剪刀撑是在脚手架外侧交叉成十字形的双杆互相交叉。并与地面成45°～60°。夹角。作用是把脚手架连成整体，增加脚手架的整体稳定。

三)搭设工艺流程

1、架子搭设工艺流程：

在承台上弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧(装设与柱连接杆后拆除)→安第三、四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。

二、安全网

(1)挂设要求：安全网应挂设严密，用塑料蔑绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。安全网要挂设在棚架内侧。

(2)脚手架与施工层之间要按验收标准设置封闭平网，防止杂物下跌。

三、安全挡板：

通道口及靠近建筑物的露天作业场地要搭设安全挡板，通道口挡板需向两侧各伸出1M，向外伸出3M。

四、架子的验收、使用及管理

1、架子的验收、使用及管理

(1)把好验收关。搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度务必由桥梁施工负责人组织技术、安全与搭设班组、领工员进行检查，贴合要求后方可上人使用。架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经设计负责人同意，由架子工操作。

(2)工程的施工负责人，务必按架子方案的要求，拟定书面操作要求，向班组进行安全技术交底，班组务必严格按操作要求和安全技术交底施工。

(3)架子上不准堆放成批材料，零星材料可适当堆放。

(4)外架第一步(1.8m高)开始拉设兜网和立网，以后每隔4步架子拉设一道兜网，施工层脚手板和施工层临边务必设兜网和立网，以保证高处作业人员的安全。

(5)架子搭好后要派专人管理，未经安检室同意，不得改动，不得任意解掉架子与柱连接的拉杆和扣件。

(6)架子上不准有任何活动材料，如扣件、活动钢管、钢筋，一旦发现应及时清除。

(7)在六级以上大风、大雾和大雨天气下不得进行脚手架作业，雨后上架前要防滑措施。

(8)外架实行外挂立网分层全封闭。外挂安全网要与架子拉平，网边系牢，两网接头严密，不准随风飘。

(9)作业层上的施工荷载应贴合设计要求，不得超载，不得将模板、泵送混凝土输送管等支撑固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

五、人员素质要求

(1)高处作业人员务必年满18岁，两眼视力均不低于1.0，无色盲，无听觉障碍，无高血压、心脏病、癫痫、眩晕和突发性昏厥等疾病，无妨害登高架设作业的其他疾病和生理缺陷。

(2)职责心强，工作认真负责，熟悉本作业的安全技术操作规程。严禁酒后作业和作业中玩笑戏闹。

(3)明确使用个人防护用品和采取安全防护措施。进入施工现场，务必戴好安全帽，在无可靠防护2m以上处作业务必系好安全带，使用工具要放在工具套内。

(4)操作工务必经过培训教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业。

(5)作业人员应定期进行体检(每年体检一次)。

(6)作业所用材料要堆放平稳，高处作业地面环境要整洁，不能杂乱无章，乱摆乱放，所用工具要全部清点回收，防止遗留在作业现场掉落伤人。

六、劳保用品(三保)要求

(1)安全帽

1)安全帽务必使用建设部认证的厂家供货，无合格证的安全帽禁止使用。工程使用的安全帽一律由公司统一带给，各分包外联单位不准私购安全帽。

2)安全帽务必具有抗冲击、抗侧压力、绝缘、耐穿刺等性能，使用中务必正确佩戴，安全帽使用期为2.5年。

(2)安全带

1)采购安全带务必要有劳动保护研究所认可合格的产品。

2)安全带使用2年后，根据使用状况，务必透过抽验合格方可使用。

3)安全带应高挂低用(架子工除外)，注意防止摆动碰撞，不准将绳打结使用，也不准将钩直接挂在安全绳上使用，应挂在连接环上用，要选取在牢固构件上悬挂。

4)安全带上的各种部件不得任意拆掉，更新绳时要注意加绳套。

(3)安全网

1)安全网的技术要求务必贴合CB5725—85规定，方准进场使用。工程使用的安全网务必由公司认定的厂家供货。大孔安全网用做平网和兜网，其规格为绿色密目安全网1.5m×6m，用作内挂立网。内挂绿色密目安全网使用有国家认证的生产厂家供货，安全网进场要做防火试验。

2)安全网在存放使用中，不得受有机化学物质污染或与其他可能引起磨损的物品相混，当发现污染应进行冲洗，洗后自然干燥，使用中要防止电焊火花掉在网上。

3)安全网拆除后要洗净捆好，放在通风、遮光、隔热的地方，禁止使用钩子搬运。

七、架子搭设安全技术及预防监控措施

1、架子搭设安全技术及预防监控措施

(1)凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训以前务必经过医务部门体检合格，操作时务必有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，务必定期(每年)进行体检。

(2)脚手架支搭以前，务必制定施工方案和进行安全技术交底。对于高大异形的架子并应报请上级部门批准，向所有参加作业人员进行书面交底。

(3)操作小组理解任务后，务必根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。

(4)架子工在高处(距地高度2m以上)作业时，务必佩带安全带。所用的杆子应栓2m长的杆子绳。安全带务必与已绑好的立、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走)，也不得跳跃架子。在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。严禁酒后作业。

(5)遇有恶劣气候(如风力五级以上，高温、雨天气等)影响安全施工时应停止高处作业。

(6)大横杆应绑在立杆里边，绑第一步大横杆时，务必检查立杆是否立正，绑至四步时务必绑临时小横杆和临时十字盖。绑大横杆时，务必2--3人配合操作，由中间一人结杆、放平，按顺序绑扎。

(7)递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳务必坚固，严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运，应设天地轮，天地轮务必加固，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运杉板、钢管等物应绑扎牢固，接料平台外侧不准站人，接料人员应等起重机械停车后再接料、解绑绳。

(8)未搭完的一切脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人会同架子组长以及使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收，认为合格，办理交接验收手续后方可使用。使用中的架子务必持续完整，禁止随意拆、改脚手架或挪用脚手板;务必拆改时，应经施工负责人批准，由架子工负责操作。

(9)所有的架子，经过大风、大雨后，要进行检查，如发现倾斜下沉及松扣、崩扣要及时修理。

2.架子拆除安全技术及预防措施

(1)外架拆除前，领工员要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有理解人签字。

(2)拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组务必对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底资料要有针对性，拆架子的注意事项务必讲清楚。

(3)拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人，没有安全员工长在场，外架不准拆除。

(4)架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。

(5)拆除工艺流程：拆护栏→拆脚手板→拆小横杆→拆大横杆→拆剪刀撑→拆立杆→拉杆传递至地面→清除扣件→按规格堆码。

(6)拆杆和放杆时务必由2--3人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。

(7)拆架人员务必系安全带，拆除过程中，应指派一个职责心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。

(8)拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。

(9)拆架时螺丝扣务必从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。

(10)拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后务必放在工具套内。

(11)拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。

(12)拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。

(13)拆除中途不得换人，如更换人员务必重新进行安全技术交底。

(14)拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。

(15)拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。

门式钢管脚手架支撑体系的施工设计 篇3

某地铁车站主体结构电缆夹楼层净高1.3m,楼板厚150mm,框架梁最大截面尺寸为1300mm×650mm。由于该楼层层高低,常用扣件式钢管脚手架长度为6m。我司综合现场施工条件,以及现有的材料设备,经过计算、复核,将梁板施工满堂支架由原方案之扣件式钢管支架改为门式钢管脚手架,加快工程进度,节约材料,降低工程成本。

2 门式钢管脚手架支模方案

门架采用LF1209型[2]。梁底门架按750mm间距沿梁纵向布置,门式钢管架采用纵横向φ48×3.5水平钢管通过扣件加固。门架立杆顶设置可调顶托,对板底立杆底设置可调底座。梁底面板采用18mm厚胶合板,支承梁木枋采用截面尺寸为60mm×80mm及100mm×100mm,沿梁跨方向间距为250mm,支模门式钢管脚手架的结构如图1所示。

(1)计算跨度

计算时按单跨简支跨考虑,其计算跨度取300mm。

(2)荷载计算

查《规范》[1]可知:①模板自重标准值G1K:G1K=0.5×1.3=0.65kN/m;②混凝土自重标准值G2K:G2K=24×1.3×0.65=20.28kN/m;③钢筋自重标准值G3K:G3K=1.5×1.3×0.65=1.27kN/m;④振捣混凝土荷载标准值Q2K:Q2K=2×1.3=2.6kN/m。

均布荷载设计值为:

3 门式钢管脚手架设计计算

3.1 设计参数

电缆夹层的梁均为宽扁梁,最大截面梁为1300mm×650mm。梁底门式钢管架立杆均按750mm×1200mm布置,对梁底支撑体系的验算取该最大截面梁的支撑为验算对象。门架的几何特性见表1。

3.2 梁底支架验算

3.2.1 梁底模板强度验算

q=0.9×[1.2×(0.65+20.28+1.27)+1.4×2.6]=27.25kN/m。 根据以上两者比较取q=29.27kN/m作为计算依据。

(3)计算简图(见图2)

(4)内力计算

(5)强度及挠度验算

截面抵抗矩:

截面惯性矩:

①抗弯强度验算:11.5N/mm2(满足要求);

②抗剪强度验算:1.4N/mm2(满足要求);

③挠度验算:挠度验算时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故:(满足要求)。

3.2.2 梁底第一层木枋计算

(1)计算跨度

梁底第一层木枋60mm×80mm沿梁横向布置,间距为250mm,其计算跨度为梁底第二层木枋间距,I0=300mm,截面抵抗矩为W=64000mm2,截面惯性矩为I=2560000mm4。

(2)荷载计算

木枋承受的荷载主要为:梁底模板传来的分布荷载、梁底模板及梁侧模板自重。

恒荷载标准值:gk=[GK+0.18×7×(1.3+0.65×2)]×0.25/1.3=4.9kN/m

活荷载标准值:qk=QK×0.25/1.3=0.5kN/m

(3)计算简图(见图3)

(4)内力计算

按《规范》附录C,考虑最不利荷载组合作用时,木枋所承受最大弯矩设计值为:

M=KMql2=0.9×(1.35×0.08×4.9+1.4×0.7×0.101×0.5)×0.302=0.047kN·m

最大剪力设计值为:

(5)强度及挠度验算

①抗弯强度验算:11.5N/mm2(满足要求);

②抗剪强度验算:1.3N/mm2(满足要求);

③挠度验算:(满足要求);

3.2.3 梁底第二层木枋验算

(1)荷载计算

梁底第二层木枋100mm×100mm沿梁纵向布置,搭接长度为20cm,木枋承受的荷载为第一层木枋传来的集中荷载(木枋自重很小,可以忽略),因此荷载为:P=2.12kN,截面抵抗矩为W=166667mm2,截面惯性矩为I=8333333mm4。

(2)计算简图(见图4)

(3)最大内力计算

考虑木枋最不利布置得:

最大弯距:M=3.18×0.375-2.12×0.25=0.66kN.m;

最大剪力:V=3.18kN;

支反力:N=2P=2×3.18=6.36kN。

(4)强度及挠度验算

③挠度验算:(满足要求)

3.2.4 梁底第三层木枋验算

(1)荷载计算

梁底第三层木枋跨度为1.2m,为双100mm×100mm木枋叠加成100mm×200mm木枋,其上梁底第二层木枋支反力作用:P=6.36kN,截面抵抗矩为W=666667mm2,截面惯性矩为I=66666667mm4。

(2)计算简图(见图5)

(3)最大内力计算

考虑木枋最不利布置得:

最大弯距:M=12.72×0.6-6.36×(0.45+0.15)=3.82kN·m

最大剪力:V=12.72kN

支反力:R=P=12.72=12.72kN;(4)强度及挠度验算

3.2.5-榀门架稳定性验算

(1)一榀门架的轴力设计值

该电缆夹层,层高很低,计算门架轴力时忽略风荷载的影响。门架采用LF1209型,经计算得门架自重为G=0.133kN,门架高取H=900mm,故一榀门架所受的轴力设计值为:

N=2R+0.9×1.35×0.133×0.9=25.6kN

(2)-榀门架稳定性计算

门架钢管为42×2.5mm,门式钢架搭设高度为900mm,查《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ128-2000)[3]得:i=1.40,A1=3.1cm2,k0=1.13则λ=k0 l0/i=1.13×900/14=72.6,查表得ψ=0.735。A=2A1=2×3.1=6.2cm2

一榀门架的强度为:σ=N/ψ4=25600/(0.735×620)=56.2N/mm2<205N/mm2;(满足要求)

4 构造要求

(1)梁底第三层木枋采用双100mm×100mm木枋叠加成100mm×200mm木枋,并在叠加后木枋的两个侧面分别用木条@300mm对其进行连接加固处理,使其成为一个整体;

(2)加固杆、剪刀撑必须与脚手架同步搭设,水平加固杆应设于门架立杆内侧,剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢;

(3)门架的跨距和间距应根据实际荷载经设计确定,间距不宜大于1.2m;

(4)当门架使用可调支座时,调节螺杆伸出长度不得大于150mm;

(5)荷载宜直接作用在门架两边立杆的轴线上。

5 结论

(1)按照《规范》建议,模板强度计算按简支跨考虑,其与按等跨连续梁设计相比,最大弯矩偏大,可最大剪力不一定是最大值,建议模板强度计算时计算简图按两者综合考虑;

(2)因宽扁梁产生自重荷载很大,梁底木枋的强度和刚度满足不了《规范》要求,本方案通过使用双木枋(即两条木枋叠起来使用),才使梁底木枋强度和挠度满足《规范》要求;

(3)双木枋叠加后,惯性矩及截面抵抗矩未进行折减,待今后进一步讨论;

(4)该工程按此方案及《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》的构造要求进行施工,实际结果安全、混凝土外观质量良好。

摘要：根据某地铁车站主体结构电缆夹层为宽扁梁结构,荷载大,楼层净高仅为1.3m的特点,结合《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)(文中简称《规范》)有关规定,文中介绍了门式钢管脚手架设计计算情况。

关键词：门式钢管脚手架,挠度,强度

参考文献

[1]JGJ162-2008,建筑施工模板安全技术规范[S].

[2]JG13-1999,门式钢管脚手架[S].

[3]JGJ28-2000,建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范[S].

钢管脚手架搭设规范 篇4

第一条 目的规范钢管脚手架的搭设要求，是脚手架验收、维护以及所使用的点检程序化，以满足造船的需要。

第二条 使用范围

适用于钢质船舶钢管脚手架的搭设操作及管理。

第三条 职责

一、项目主管、项目负责人做好与搭架主管进行搭架工程的工程交底和勘验。

二、搭架主管负责搭架工程派工及搭架施工的进度、安全、质量管理，并抽检上船搭架材料是否符合要求。负责脚手架三级验收中的一级验收，负责搭、拆架作业申请、检查。

三、现场安全管理人员负责搭、拆架作业审批制度及搭架施工过程的安全监督，有权制止、处罚、纠正违章。

四、搭架人员必须按国家要求做到持证上岗，施工队必须按规定对搭架材料进行点检，施工队现场负责人必须每天对施工人员进行班前安全交底。

五、安全组长负责搭架的最终验收确认工作，对搭架过程中不符合规定的应及时指出、纠正，对屡教未改的作为违章处理。

六、职能部门负责选择合格搭架施工队为生产服务。

第四条 搭架材料

一、要求

（一）搭架队应出具管子、扣件质量保证书，保证书交采购部备案。

（二）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T12793)或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》（GB/T700)中Q235-A级钢的规定。

1、新钢管的检查应符合下列规定：

钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

2、旧钢管的检查应符合下列规定：

（1）表面锈蚀深度应符合表中序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。

（2）钢管弯曲变形应符合表中序号4的规定。

（3）钢管上严禁打孔。

（三）钢管脚手架扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831)的规定，同时在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

1、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831)的规定检测。

2、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

3、新、旧扣件均应进行防锈处理。

（四）脚手板

1、脚手板可采用钢、木、竹材料制作，每块质量不宜大于30KG。

2、冲压钢脚手板的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700)中Q235-A级钢的规定，其质量与尺寸允许偏差应符合表中序号5的规定，并应有防滑措施。

3、木脚手板应采用杉木或松木制作。脚手板厚度不应小于50mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。

4、竹脚手板宜采用由毛竹或楠竹制作的竹串片板、竹笆板。

5、冲压钢脚手板应符合下列规定：

（1）新脚手板应有产品质量保证书。

（2）冲压钢脚手板尺寸偏差应符合本规范表2的规定，且不得有裂纹、脱焊与硬弯。

（3）新、旧脚手板均应涂防锈漆。

6、木脚手板、竹笆脚手板、竹串片脚手板应无明显缺陷、腐朽的脚手板不得使用。

7、钢模网不得有脱焊、严重弯曲变形、腐蚀现象。

序号 项目允许偏差Δ（mm）示意图焊接钢管尺寸（mm）

外径 48-0.5

壁厚 3.5-0.5

外径 51-0.5

壁厚 3.0-0.45钢管两端面切斜偏差1.70钢管外表锈蚀深度≤0.50钢管弯曲

A、各种杆件钢管的的端部弯曲L≤1.5m≤5

B、立杆钢管弯曲3m

4m

C、水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5≤30冲压钢脚手板板面挠曲L≤4m≤12

L>4m≤16

B、板面挠曲（任一角翘起）≤

5二、点检

各施工队应定期对脚手架材料进行点检，拆除的脚手架材料回场地检修确认后方可再次投入使用，生产保障科制定人员进行抽检，确保材料上船前经过了点检，严禁有损坏变形的脚手架材料吊运上船。

（一）搭架用钢管必须分类使用，一类管可用于脚手架的任何部位，钢管表面应平直光滑，无裂缝、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；二类管只能用作牵拉管、护栏等，出库前钢管托架必须用油漆标色；弯曲、开裂、受压变形较重，有洞且较大的钢管严禁上船使用，已经检查的钢管托架上须贴点检标识，内容填写要规范，必须写明搭架队名，检查人姓名和检查日期。

（二）搭架用扣件必须在内场进行全面的检查，要确保螺栓螺丝完好并清洁涂油保养，转扣和十字扣中轴如磨损较大不得使用。出库前装运扣件的垃圾斗须贴点检标识。内容填写要规

范，必须写明搭架队名，检查人姓名及检查日期。

（三）脚手架上拉设的保险钢丝绳（8mm或带塑套6mm）每次使用前要检查是否做好当月色标，并检查钢丝绳的断裂破损情况以确定是否可用并严格执行钢丝绳的更新报废标准。拉设的保险钢丝绳不允许有打结、断股、超标准断丝或用夹头对接的现象。

（四）涉及明火作业使用的脚手架不得采用毛竹片铺设脚手平台。

（五）断裂、破损的脚手板不得使用。钢质脚手板板面挠曲或者扭曲超过标准的不得使用。

（六）断焊、变形、弯曲的爬梯严禁上架使用。

（七）所使用的吊运索具同样要做好当月色标和检查。

（八）所使用的绑扎铁丝规格为：毛竹片采用18#铁丝绑扎，铁质、木质脚手板、铁模网采用16#铁丝绑扎。

（九）各搭架队要严格执行搭架材料点检制度。认真做好搭架材料的维护、保养，如发现使用的搭架材料未经点检或色标不全的，立即停止施工，并给予经济处罚。

第五条 搭、拆架作业的申请

一、因生产需要，要进行脚手架施工的，搭架主管提出搭架申请，填写《搭拆脚手架作业许可证书》，由安全组长审批。各申请、审批人员必须到现场确认，确保无交叉作业。

二、使用部门因工程需要，对脚手架有特殊要求的，应书面报搭设部门，并经项目组确认，采取相应措施，确保脚手安全稳固。

第六条 搭架施工要求及安全要点

一、搭架施工要求及安全要点搭架前搭架队负责人要检查扣件、钢管、脚手板、竹片、钢丝绳、钢模网、爬梯的完好情况，确保搭架材料符合安全使用要求，并做好记录。

二、搭设材料的吊运，应严格按起重规定要求操作，未点检挂牌材料不得吊运上船，堆放材料不得堵塞安全通道。

三、夜间或者密闭舱室施工，搭架队必须确保有足够的照明度。不准擅自移动220V及以上电压的灯具及电线，雨雪天施工，搭架队必须做好防滑措施，防止搭架材料坠落伤人。

四、严格执行2M及以上作业必须正确系好安全带，双钩安全带必须保持最少有一个挂钩在两端固定的钢管上，不能拴在有尖锐棱角的构件上，防止高空坠落。

五、风力超过六时，禁止作业（露天作业）；夏季作业应做好防暑降温工作，冬季作业应注意防冻、霜、雪、冰冻未清除或未采取安全防滑措施，禁止作业。

六、进入施工现场，必须戴好劳护用品。

七、所携带工具、物品要放置妥当，禁止往下抛，作业结束后，所用工具及多余扣件、物品要及时清点回收，不得遗留作业现场，掉落伤人。

八、作业时最好穿软底绝缘胶鞋，以防跌滑；同时在一块木脚手板上操作的人员不得超过2人，不得在作业时追逐打闹。

九、搭设要求及标准

（一）原则上立杆与立杆之间的间距不得大于2.5M，如特殊舱室立杆的间距无法保证在2.5M或以内时，施工前搭架主管拿出施工方案，并得到安全组长的确认后方可施工，立杆应基本垂直。横杆与横杆间高度不得大于2M。横杆应基本平行。

（二）从第二层起，每层工作平台须搭设双道防护栏杆，高度为1.10M左右，并与立杆用扣件固定。

（三）在铺设毛竹片或脚手板，人员可行走的一侧，从第二层起，必须在每层的上方拉设钢

丝绳（注：密闭舱室涂装施工用的脚手架，应用直径不得小于12MM的麻绳），钢丝绳的直径不得小于8MM。

（四）钢丝绳两端用双卡头固定在舱室前后或左右的脚手架立杆与横杆的连接处（中间一般不设固定点，如长度达到30M时，中间最多一个固定点，便于施工人员移动安全带）。

（五）层与层间须装有爬梯连接，单面脚手两端各装一路，连通脚手架每面装一路，爬梯档距不得大于0.3M，爬梯经绑扎稳固、安全，梯与梯连接处踏步档距不大于0.3M。

（六）遇到斜边柜等斜边处搭设脚手，底层须向外延伸二跨与整体连接牢固，以确保脚手架有足够强度和稳性。

（七）立杆必须到边与横杆连接。

（八）对有线型的舱壁（如槽型舱壁）、凹陷处、支杆横向伸到舱壁（按铺竹片要求，每片竹片下要有三根支杆，每根支杆上有3只扣件与横杆连接），确保凹陷处搭设稳固。

（九）所铺脚手板必须双拼，板与板间距不大于0.08M，脚手板两端伸出支撑点不得少于0.3M，所铺竹片搭头不小于0.1M。

（十）脚手板、钢模网、竹片必须用铅丝绑扎在管子上，并收紧防移动，每片竹片绑扎点不少于4个（每边2个）。

（十一）凡施工作业区及行走区域内，脚手板或竹片必须满铺，不得有空缺或足以使人窜下的空挡，如施工不需要满铺的地方，必须有双道护栏杆保护，以防坠落。

（十二）脚手架横杆牵拉管对接头不允许用对接扣件连接，必须持两个以上扣件，并有余量。

（十三）脚手架长度超过32M，高度超过18M，应在宽度方向保持6根立柱以上（因环境及操作影响无法满足时，报安全组长确认），立杆与立杆之间保持在2.5M内，高度超过10M的脚手架，施工前脚手架与船舶主体结构间必须采取稳固措施；上部向下三分之一处可在船舶主体结构上焊接吊耳，用脚手管、扣件和脚手架连接，受力连接点间距不得超过5M；散货舱前后，异形舱室的脚手架，在靠近下斜坡板的第一根立柱须采取焊接挡马的固定措施；稳固措施在钢结构工程交验结束后方可拆除。

（十四）如左、右舷是梯形脚手，前后壁脚手每层加固斜撑杆。无固定点，可采用电焊结构。

（十五）所有脚手架底部加横向牵拉管，以避免下脚撞歪。影响脚手牢固系数，横向牵拉管离船底板高度不得大于0.6M。

（十六）所在横管接头应错位对接，不得在一条直线上。

（十七）如因检验或船东对脚手架有特殊要求时，必须按特殊要求搭设（征得项目组同意）。（十八）搭设脚手时，搭设队应设有资质的现场专职监护人，（监护人必须佩戴袖标和口哨）发现问题及时改正，监护人严禁参与施工。

（十九）脚手板超出管子（受力点）0.5M以上应加斜管支撑。

（二十）铺设竹片，每片竹片下必须有三根支杆支撑。

（二十一）舱四角每两层应用管子与二面脚手架立柱接成三角形，确保整体稳固。

第七条 验收

一、各搭架队必须设专人（安全员）进行脚手架自检，安全员名单报安全环保部备案。

二、脚手架搭好后，搭设施工队质检员应按照标准进行自查，发现问题及时整改落实。

三、搭架施工队自查整改符合要求后，提交搭架主管进行一级验收。搭架主管必须按要求、标准认真确认，发现问题及时提出。

四、一级验收结束后，由使用方主管或其指定人员对脚手架进行二级验收确认，二级确认时除严格对脚手架本身的安全性能把关以外，还要对施工使用的安全性进行预先评估并提出整改意见。

五、二级确认后，由安全组长按要求、标准仔细全面确认把关（对前二级确认提出的问题复查），有问题提出，（如发现有明显不合搭架要求的对搭架主管及施工队质检员给予处罚，对明显影响施工，导致脚手架需大面积整改或因施工导致损坏的对使用部门主管人员进行处罚）。在搭设部门整改后，及时复查，确认合格后签字并挂合格牌，此时脚手可交付使用。

六、二级确认制必须认真执行，对未经确认就签字的作为违章处理，如造成不良后果，确认人员承担相应的责任。

第八条 脚手架的使用

一、未经三级确认的脚手架，任何部门或个人不得安排人员登架（除抢险外），违反者将严肃处理，追究其责任。

二、脚手架在使用过程中，使用单位不得在脚手架上长期堆放材料、不得有影响脚手架强度和损坏脚手架结构的施工行为。如遇特殊情况，使用单位必须采取必要的安全措施并征得项目主管，项目经理和安全组长同意后方可施工。

第九条 脚手架的维护

一、工作量比较大，在钢管脚手架使用过程中需要搭架队留有专人从事脚手架维护的。

二、单船工作量不大，不需要专门的脚手架维护人员，但是因工程情况发生变化，需要对钢管脚手架进行整改的，由项目主管提前半天通知相关搭架队，搭架队要按照限定的时间和整改要求进行配合整改，整改完毕的脚手架必须按要求填写《脚手架验收确认许可证书》进行重新三级确认后，方可投入使用。施工人员严禁擅自拆卸、割除，改变脚手设施，违反者将追究其责任。

三、施工中如损坏了脚手架结构，使用部门项目主管应及时通知搭架主管予以修复并再进行三级确认。脚手架损坏后，单船安全组长或者安全员可以根据脚手架状况，发出局部或全面停工整顿的要求。

四、脚手架使用一段时间后（3天）由使用施工队安全员进行例行检查，安全环保部将对使用的脚手架进行巡回检查。

第十条 拆架施工要求及安全要求

拆架前的准备及要求。

一、拆架前的准备及要求

（一）拆架搭架队负责人或带班检查脚手架的完好情况，并对已受到破坏或松动的部位进行加固，清除掉脚手架上的杂物，禁止非拆架施工人员进入现场。

（二）大舱内拆架要吊清所有的舱内设备，或采用保护措施，密闭舱室拆架必须测氧测爆合格后方可进行，拆架前通风设施必须到位，并要有足够的照明。

（三）拆架安全要点同搭架安全要点。拆架前要对所有参与人员检查，并进行安全交底。

二、拆架的要求及规定

（一）拆架时要有专人监护（佩戴袖标及口哨）。

（二）严格遵守拆除顺序，由上而下，一步一清，不准上下层同时作业，在拆架时四周必须同时进行，每一层的高度差不得超过两层，架高6米以上，拆下的钢管等不能抛丢，用人往下传接，下面传接材料的人要与上面拆架的人错位站立，传接材料时，步调要保持一致，上下施工人员要保持高度的协调。

（三）拆除过程中严禁中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚。

（四）舱内拆下的竹片、钢模网要整齐堆放在竹片托架上，并用两道绳索捆绑。拆下的钢管要一头整齐堆放在钢管托架上，不能夹带扣件，钢管架满后，两头要用横杆和扣件锁紧，拆下的扣件放在扣件斗内，所有拆架材料在舱内要有序堆放，并及时吊出进场，且钢管和扣件严禁混吊。

（五）密闭舱室拆架，按搭架反顺序进行，拆架材料由人船传出舱口时，上下施工人员要保持高度的协调。拆架材料用绳索拉出舱口时，捆绑材料的绳索必须扎两道，两道之间的间距不得小于1米，原则上每次拉1根材料出舱，严禁长短太多的材料两根一起拉出舱口，上下施工人员要保持高度的协调。

（六）密闭舱室拆架出来的材料要在甲板上堆放整齐，严禁堵塞安全通道，拆下的脚手板要按规格堆放整齐，并用二道绳索捆绑，钢管、扣件等按前述要求操作。

三、拆架结束后要及时清理舱内所有与搭架有关的材料，并及时吊下船进场，做好拆架后“4S”工作。

第十一条 本标准有安全卫生科负责解释。

新型悬挑扣件式钢管脚手架开发应用 篇5

1传统施工工艺

1.1施工方法

传统悬挑扣件式钢管脚手架采用悬臂式支撑结构, 如图1所示, 悬挑脚手架支撑结构则采用的是悬挑梁结构, 如图2所示。传统的施工方法如下:1制作“工”字形悬挑梁, 将工字钢上表面的脚手架支座 (可采用 ϕ5以上钢筋) 和拉结杆连接件与工字钢焊接牢固。2预留孔洞。墙体施工时, 在悬挑梁搭设部位预留孔洞, 并且孔洞的直径要满足工字钢的施工要求。 3预埋拉环。楼板施工时, 在绑扎钢筋的同时要预埋两道“门” 字形卡箍, 每道卡箍由2根直径为14 mm的一级钢筋制作而成, 而且两道“门”字形钢筋拉环与墙的距离要满足悬挑梁悬挑端与固定端之比为1∶2的要求, 且两道拉环之间距离为200 mm, “门”字形钢筋拉环与板底钢筋拉结应符合锚固等规定的要求。 另外, 要将挑梁插在“门”字形钢筋拉环的中间, 再使用电焊机焊接固定。同时, 板面和板底都要进行附加筋处理。4悬挑梁固定后, 要按照脚手架搭设流程图搭设。5拆除脚手架时, 应割除楼面上的钢筋, 并将墙面洞口填充密实。

1.2施工工艺的缺点

传统悬臂梁支撑式悬挑脚手架在设计和施工方面存在许多不足, 主要包括以下几点:1耗材量大, 增加了施工成本。在传统悬臂式支撑结构中, 为了防止脚手架外倾, 使其满足稳定性的要求, 悬挑长度满足计算要求, 在搭设悬臂梁时, 要求固定在楼面上的型钢梁长度不应小于悬挑段长度的1.2倍。另外, 考虑到施工过程中存在的一切不安全因素, 悬挑段的长度与固定段的长度比为1∶2.这样, 就会增加固定段的用钢量, 投入更多的施工费用, 从而减少了利润。2破坏结构的整体性, 存在质量隐患, 影响结构的使用寿命。要想将悬挑梁固定在楼面上, 就要在已建成的结构外墙上预留洞口。但是, 这些洞口的存在会影响墙体的整体性能, 降低墙体的耐久性, 进而导致外墙渗水。而在楼板处预埋“门”字形钢筋拉环很容易使楼板发生渗水的情况。3增加二次施工量。拆除了悬挑脚手架后, 外墙面预留的洞口需要二次施工, 填补密实, 但这样就会增加施工成本。4浪费材料, 容易引发火灾。拆除了脚手架后, 固定悬挑梁的两道“门”字形钢筋拉环需要作切割处理, 而切割掉的钢筋就会被丢弃, 造成材料的浪费。与此同时, 切割钢筋采用电工作业的方式, 而作业过程中产生的电火花极易引发火灾。

目前, 大多数工程材料的选择和施工方法沿用的是传统做法。这样做, 虽然能保证工程的稳妥性, 但也存在很多质量问题, 而重复循环整改则会浪费更多的财力和物力。

2新型施工工艺

2.1斜拉悬挑梁固定的特点

要想实现高质量、高利润、低成本和低通病的目标, 就要改进传统悬挑脚手架的设计和施工方法——将传统悬臂式支撑结构与传统斜拉式支撑结构相结合, 从而得到新型斜拉式悬挑脚手架, 如图3所示。

2.2施工方法

斜拉式悬挑脚手架的施工方法是:1按照设计要求加工出斜拉式悬挑脚手架的各个构件, 同时, 要将斜拉杆用钢板与圆钢拉杆焊接起来, 正反面用4条长为1 004 mm的焊条破口焊; 2在建筑外墙预留螺栓孔洞;3安装悬挑梁, 将斜拉杆下端与悬挑梁连接, 并用高强螺栓将拉杆上端与建筑物墙面连接起来, 如图4所示;4按照规范的要求, 根据悬挑脚手架的安装工艺逐步安装纵杆、大横杆、小横杆和脚手板等构件。

2.3新型脚手架的优点

与传统悬挑脚手架相比, 用螺栓固定悬挑梁的斜拉式脚手架有以下几个优点:1节约材料, 降低施工成本。悬挑工字梁用锚固螺栓固定, 将其一端固定在梁板间, 并采用斜拉杆的支撑方式。这样做, 不仅缩短了工字钢梁悬挑段的长度, 还节省了楼面上型钢梁的固定长度, 减少了用钢量, 节约了构件的加工时间, 降低了施工成本, 从而获得更多的利润。2保证了结构的整体性, 消除了工程中存在的质量隐患, 延长了结构的使用寿命。利用螺栓将相关部件连接起来就可以不用再在楼板上预埋钢筋环, 避免在墙面预留大洞口, 防止楼板和墙面渗水的情况发生, 从而有效提高了墙体的耐久性。3减少了二次施工量, 节省了材料。采用这种施工工艺时, 不需要预埋钢筋拉环, 也不需要二次切割钢筋拉环。这样做, 能节约钢筋用量, 减少施工量, 降低火灾发生的概率。4采用花篮式螺栓, 既保证了斜拉杆能够稳定受力, 还有利于后期的拆卸和重复利用。

3具体应用

3.1工程概况

在南通华润中心一期住宅项目中, 1#、2#、3#、5#、6#工程, 地下1层, 地上33层, 总建筑面积为152 860.49 m2。其中, 每栋地下一层层高3.45 m, 地上层高为+2.9 m, 建筑总高度为98.6 m, 为框架剪力墙结构, 可以使用现场原有的地下外施工脚手架搭设±0.000主体以上结构的施工脚手架。

3.2脚手架的选型

根据工程的结构特点选择新型悬挑扣件式钢管脚手架。悬挑脚手架从五层开始挑出, 每六层一挑, 最上面一挑为五层。 在建筑物顶层, 外侧立杆的顶部需超过结构栏杆至少2.0 m。悬挑脚手架内立杆距离外墙面300~400 mm, 立杆纵距不大于1.5 m, 立杆横距Ib=1.0~1.05 m, 步距h=1.8 m。脚手架钢管选用φ48×2.8钢管, 外挑采用18#工字钢, 工字钢净挑出1.4 m, 脚手架距挑出端头100 mm, 距墙面300~400 mm。工字钢的底部用厚为220×200 mm的钢板焊接, 钢板与外墙面 (梁) 穿孔则使用8.8级Ф20高强螺栓连接。

4结束语

与传统悬挑脚手架中悬挑梁的固定方式不同, 新型脚手架中的悬挑梁不需要深入楼面, 可以直接用高强螺栓将悬挑梁固定在楼面梁上。为了保证脚手架的稳定性, 悬挑梁的悬挑端采用花篮式螺栓, 上部则用钢板和圆钢组成的斜拉杆件固定在建筑物上端, 并使用高强螺栓将其连接起来。

这种创新施工工艺具有节约材料、节省工时、保证工程质量、降低质量通病、减少火灾发生等优势。在建筑行业不景气、 低价中标的大背景下, 采用新工艺能保证施工单位利润最大化。

摘要：简要分析了传统悬挑扣件式钢管脚手架施工工艺的优点和缺点, 针对其中存在的不足, 提出了利用高强螺栓将悬挑梁锚固在主体结构梁或楼板内, 并且在梁端增加花篮式斜拉杆, 将拉杆上端与主体结构螺栓连接起来的新型悬挑扣件式钢管脚手架施工工艺, 从而有效解决了传统悬挑脚手架施工引起的渗水、火灾等问题。经过详细的计算分析可知, 新工艺保证了脚手架强度、刚度和稳定性。实践证明, 这种施工工艺具有操作性强、经济性佳、安全性好、可靠性高和无高度限制等特点, 不仅保证了工程的施工安全, 还具有一定的推广和应用价值。

关键词：悬挑扣件式,钢管脚手架,螺栓,施工工艺

参考文献

[1]李继业, 黄廷麟.脚手架基础知识与施工技术[M].北京:中国建材工业出版社, 2012.

[2]中国建筑科学研究院, 哈尔滨工业大学.JGJ 130—2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范[S].北京:中国建筑工业出版社, 2011.

[3]王玉龙.扣件式钢管脚手架计算手册[M].北京:中国建筑工业出版社, 2008.

[4]中国建筑科学研究院.GB 50009—2012建筑结构荷载规范[S].北京:中国建筑工业出版社, 2012.

[5]《建筑施工手册》编委会.建筑施工手册[M].北京:中国建筑工业出版社, 2012.