性能

性能（精选6篇）

篇1：性能

摘要：

本文观察了聚乳酸纤维在不同化学试剂中的溶解反应，得出聚乳酸纤维具有较好的耐酸性，对碱的抵抗能力较差。配制不同pH值缓冲溶液测试聚乳酸纤维的降解性能，结果表明聚乳酸纤维在碱性溶液中容易发生降解，而在中性和酸性溶液中很难降解。

篇2：性能

(1)试验用试剂

本试验所用的化学试剂包括：25%冰乙酸、10%甲酸、20%盐酸、2.5%氢氧化钠、5%氢氧化钠。

(2)方案

按照1g样品100mL溶剂的比例分别放进盛有溶剂的烧杯中，分别搅拌或煮沸lmin、5min、10min、30min、60min后静置几秒钟，观察纤维溶解的情况。

2.2 试验结果分析

2.2.1 耐酸性

把聚乳酸纤维放入酸性溶液中(常温或加热)，观察现象，如表1所示。

表1 聚乳酸纤维在酸性溶液中的现象

注：Y-溶缩;N-不溶不缩。①聚乳酸纤维在25%冰乙酸溶液中加热(温度为87℃)， 迅速溶解，缩成一团，溶液呈透明状，体积越来越小。但遇冷水就有纸浆状物质析出， 其手感似石蜡。

2.2.2 耐碱性

把聚乳酸纤维放入碱性溶液中(常温或加热)，观察现象，如表2所示。

表2 聚乳酸纤维在碱性溶液中的现象

注：Y-溶缩; N-不溶不缩。①：聚乳酸纤维在5%氢氧化钠溶液中加热(温度为85℃)，逐渐溶解，缩成一团，周边变软，为透明状，但中间硬，呈白色，溶液呈透明状;②：聚乳酸纤维在5%氢氧化钠溶液中加热15min后聚乳酸纤维变为透明薄片状，溶液中有白色悬浮物质，遇冷水没有纸浆状物质析出;③：聚乳酸纤维在2.5%氢氧化钠溶液中加热(温度为85℃)，逐渐溶解，缩成一团，成为白色状;④：聚乳酸纤维在2.5%氢氧化钠溶液中加热30min后聚乳酸纤维变为透明絮状，体积逐渐变小，遇冷水没有纸浆状物质析出。

篇3：高性能蒙皮材料力学性能研究

对于工作在平流层以氦气为浮升气体的飞艇,要求采用的蒙皮材料具有较低的面密度,优异的氦气阻隔性能及耐环境性能。由于其在服役过程中蒙皮内外存在压差,因此蒙皮材料必须具有足够的力学性能,如美国联邦航空管理局的飞艇设计准则[4]中,关于蒙皮材料方面的要求包括:(1)可以充压形成超压结构;(2)蒙皮强度不低于限制载荷的4倍;(3)蒙皮在承受限制载荷时撕裂不扩展。日本国家航天实验室在给平流层氦气飞艇项目设定的技术指标中,断裂强力为1000N·cm-1,面密度为180g·cm-2,透氦率不大于2L·(m2·d·0.1MPa)-1[5]。由于任何单一材料均无法同时满足这些要求,现代的蒙皮材料均采用多层复合结构,一般包括承载层、阻隔层、耐环境和气候层以及各功能层之间的胶黏剂。

在高性能蒙皮材料中,承载单元层一般使用具有较高比强度的高性能纤维织物。目前,对飞艇更高的设计要求也对蒙皮材料的性能提出了新的要求,如Lindstrand HALE飞艇的体积为18000m3,使用的蒙皮材料面密度为295g·cm-2,断裂强力为1460N·cm-1,而若制备体积达20000~40000m3的200米级平流层飞艇,要求蒙皮材料在面密度不超过210g·cm-2的情况下,断裂强力达到1460N·cm-1[6]。近些年来,各种高性能纤维的发展为制备高性能蒙皮材料提供了很大帮助,美国、日本和欧洲等西方国家均对高性能纤维在蒙皮材料中的应用进行了大量的研究,制备的蒙皮材料性能大幅度提高[7,8]。本工作根据蒙皮材料性能和结构设计要求,制备了超高分子量聚乙烯(UHMWPE)、聚对苯撑苯并双噁唑(PBO)纤维等具有高比强度的高性能纤维织物,考察了其结构形式与力学性能之间的关系,设计制备了多层结构复合蒙皮材料,并对蒙皮材料的力学性能与行为进行了研究与分析。

1 蒙皮材料的制备与实验

1.1 原材料

蒙皮材料增强织物使用的纤维包括:芳纶纤维,牌号Kevlar 29,纱线细度111tex,杜邦公司生产;超高分子量聚乙烯(UHMWPE)纤维,纱线细度为23tex和156tex,分别由北京同益中特种纤维技术开发有限公司和北京特斯顿新材料技术发展有限公司生产;聚对苯撑苯并双噁唑(PBO)纤维,纱线细度110tex,日本东洋纺公司生产。几种纤维的具体性能指标如表1所示。气体阻隔层和耐环境功能层分别选用聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)和聚氟乙烯(PVF)薄膜。蒙皮材料各功能层之间复合采用的聚氨酯胶黏剂由北京泽泰科技有限责任公司提供。

1.2 织物与蒙皮材料制备

根据各种纤维纱线的细度,计算出相应面密度织物所需的织物密度,然后将各种纤维编织成不同面密度和平纹、斜纹类型的织物,用以研究各种纤维织物的力学性能。按照特定设计要求利用聚氨酯胶黏剂将纤维织物与PET和PVF薄膜复合在一起,即得到实验用蒙皮材料样品。

1.3 性能测试

断裂强力的测试标准采用GB/T 3923.1—1997《纺织品织物拉伸性能第1部分:断裂强力和断裂伸长率的测定条样法》;撕裂性能的测试依据GB/T 3917.3《纺织品织物撕破性能第3部分:梯形试样撕破强力的测定》。

2 结果与分析

2.1 高性能纤维织物力学性能

高性能蒙皮材料的制备过程需要考虑织物在蒙皮材料制备过程中的工艺特性,在织物编织过程为了便于工艺操作,对纱线进行了加捻处理。适度加捻有利于织物编织操作,且在拉伸过程中能够增加纱线内部摩擦力,提高纱线断裂均匀性,但捻度增加后纱线直径减小,导致织物稳定性降低,而且与PET薄膜复合的效果也会受影响。加捻对细度为110tex的PBO纱线拉伸性能的影响如表2所示,可以看出,当纱线的捻度分别为30,60,90捻回/米时,纱线的断裂强力和断裂伸长率差别较小。综合考虑,在编织织物时纤维纱线的捻度均采用30捻回/米。

将PBO,Kevlar29和UHMWPE纤维编织成具有不同面密度和平纹、斜纹组织的织物,分别测试其拉伸断裂强力,测试结果如图1所示。由图1可以看出,在面密度相同而织物类型分别为平纹和斜纹组织时,二者的断裂强力非常接近,这是由于总体上织物编织密度较低,因纤维纱线的屈曲、摩擦和经纬向耦合作用导致的织物性能差异较小。然而在采用不同的织物组织形式时,织物的稳定性有明显区别,斜纹织物容易发生变形,稳定性不如平纹织物,这将影响到织物在制备蒙皮材料时的工艺特性。

实验采用的几种高性能纤维中,PBO为直链芳杂环高分子,被认为具有接近高分子极限的强度和模量,拉伸强度最高,UHMWPE的拉伸强度次之,Kevlar29的拉伸强度相对较小。与纤维的拉伸强度相对应,在同样的面密度时,PBO织物的断裂强力较高,UHMWPE织物的断裂强力低于PBO织物,Kevlar织物在三种织物中的断裂强力最低,其中小丝束UHMWPE织物由于编织织物的均匀性好,其断裂强力略高于大丝束UHMWPE织物,但是小丝束织物的材料和编织成本都较高。各种织物中,PBO织物具有最高的承载效率,因此有助于降低蒙皮材料的面密度,也增加了在蒙皮材料设计时对结构参数进行进一步调整的余地。

2.2 高性能蒙皮材料结构与力学性能关系

2.2.1 拉伸性能测试

综合考虑高性能蒙皮材料的各项性能要求和面密度的限制,对蒙皮材料各功能层进行设计,如表3所示,蒙皮材料面密度为178g·cm-2。按照表3所示结构设计制备了多层复合结构蒙皮材料,对其拉伸性能进行测试,同时参照蒙皮材料测试标准测试了PVF/PET复合薄膜的拉伸性能,结果如表4所示,由表4可以看出,蒙皮材料纬向(Fill)的断裂强力低于经向(Warp)的断裂强力,同时纬向的断裂伸长率略高于经向,另外,与PBO纤维织物及其制备的蒙皮材料相比,PVF/PET复合薄膜的拉伸性能较低,拉伸断裂强力仅为87.2N·cm-1,且实验过程中当其伸长率达到蒙皮材料的断裂伸长率4%时,强力载荷仅为40N·cm-1,对蒙皮材料断裂强力的贡献非常小,因此,蒙皮材料的断裂强力主要来自于织物增强体的贡献。

为了考察蒙皮材料制备过程对力学性能的影响,对其从PBO纱线编织成平纹织物到与薄膜复合得到蒙皮材料的制备过程中表观拉伸性能的变化进行了分析。按照PBO织物的面密度计算,假定织物中每一根纱线的强力都完全转化为织物的强力,然后将其与蒙皮材料实际测试的断裂强力和断裂伸长率进行比较,结果如图2所示,由图2可以看到,蒙皮材料的经、纬向断裂强力与纱线相比出现了不同程度的降低,经向强力保留87.7%,纬向强力保留77.8%,同时两个方向的断裂伸长率都比纱线要高。

蒙皮材料的载荷-位移曲线如图3所示,可以看到,在纬向断裂强力的测试中,曲线从最高点下降后又出现多次转折,说明纬向织物断裂破坏时纱线不同时断裂,最高点对应的断裂强力测试值较低;而经向的载荷-位移曲线从最高点下降后应力直线下降,曲线最高点对应的断裂强力测试值较高,说明在经向断裂强力的测试中,纱线基本同时断裂。分析认为,经过纱线编织和织物与薄膜复合等工艺后,蒙皮材料中不同的纱线准直度不尽相同,使得测试时纱线不同时断裂,导致蒙皮材料与纱线相比断裂强力降低,伸长率增加,而工艺过程中由于纬向纱线的伸展程度不如经向纱线,导致纬向性能降低更多。因此蒙皮材料制备过程中需要控制工艺条件,提高其结构均匀性,使不同的经、纬纱的张力尽可能一致,才有利于获得较高的断裂强力。

2.2.2 撕裂性能

撕裂破坏是飞艇蒙皮的一个主要破坏方式,蒙皮材料的抗撕裂和撕裂扩展性能代表了蒙皮材料损伤后抑制损伤继续扩展的能力,亦即蒙皮材料的损伤容限,研究中为了考察不同织物结构形式对蒙皮材料撕破强力的影响,分别选择PBO纤维和不同细度UHMWPE纤维编织成具有相同面密度的平纹结构增强织物,然后与同样的PET和PVF薄膜复合为蒙皮材料,测试其梯形试样撕破强力,结果如表5所示。

由表5可知,不同织物的撕破强力呈现出与蒙皮材料的拉伸性能不同的规律。这是由于撕破行为与织物的拉伸断裂行为有密切关系,但又具有明显不同的特征,拉伸断裂时织物中同一方向的纱线基本上同时受力,在较短时间内受力方向上全部或大部分纱线断裂,而撕裂破坏时首先是最靠近裂口的一根纱线受力,与此同时,由于织物的变形和滑动,裂口根部的纱线逐渐靠拢,形成一个受力三角形,三角形中第一根纱线受到最大的拉力,当纱线的细度较大时,第一根纱线所能承受的拉力也较大,所以撕破强力与使用的纱线细度具有较大的关系,在受力三角形中的第一根纱线受力的同时,其他纱线也共同受力,直至第一根纱线断裂,然后这种破坏方式不断重复,织物发生撕破,因此织物的撕破强力要大于单根纱线的断裂强力,其值大小取决于受力三角形内的纱线数量和纱线的断裂伸长率,纱线的断裂伸长率越大,三角形内同时受力的纱线根数越多,撕破强力也就越大[9]。撕裂过程中增强材料的这种破坏机制,导致制备的蒙皮材料撕破强力相应出现了较大的差异,E-1#,E-2#,E-3#蒙皮材料使用的原材料分别为110tex的PBO纱线,23tex的UHMWPE纱线,156tex的UHMWPE纱线,通过计算可求得单纱断裂强力理论值分别为407,73.6,499N,所以E-1#蒙皮材料的撕破强力大于E-2#蒙皮材料,但小于E-3#蒙皮材料。

以上测试结果说明,与蒙皮材料的拉伸断裂性能相比,撕破强力与纱线本身的拉伸断裂性能关系更大。图4为蒙皮材料撕破强力与采用的纤维纱线断裂强力的比较结果,可以看到,相同面密度时,当PBO和UHMWPE的纱线细度分别为110tex和156tex时,蒙皮材料的撕破强力分别为单束纱线断裂强力的1.4倍和1.2倍,当UHMWPE的纱线细度为23tex时,蒙皮材料的撕破强力为单束纱线断裂强力的4.1倍,可见纱线细度降低时,由于同时受力纱线的数量增加,蒙皮材料的撕破强力与单纱断裂强力相比增加的比例提高,但与纱线细度较大的织物相比,其撕破强力仍较低,因此,采用细度较大的增强织物有利于提高蒙皮材料的撕破强力。

3 结论

(1)在几种不同的高性能纤维织物中,PBO纤维制备的增强织物具有较高的拉伸断裂性能,有利于提高蒙皮材料的断裂强力,降低蒙皮材料的面密度。

(2)蒙皮材料拉伸断裂性能主要来自增强纤维织物的贡献,主要取决于纤维种类和织物结构。制备蒙皮材料时保持增强织物中经、纬纱具有均匀的张力有助于提高其拉伸断裂性能。

(3)蒙皮材料的撕破强力除了与采用的纤维种类有关外,还与织物纱线的细度有较大关系,采用细度较大的增强织物有利于提高蒙皮材料的撕破强力。

参考文献

[1]王彦广,李健全,李勇,等.近空间飞行器的特点及其应用前景[J].航天器工程,2007,16(1):50-57.

[2]JAMISON L,SOMMER G S,PORCHE I R.High altitude air-ships for the future force army[R].Santa Monica,CA:RANDCorporation,2005.

[3]LUKE BROOKE.High altitude LTA platforms:capabilities andpossibilities[A].AIAA 5th Aviation,Technology,Integration,and Operations Conference(ATIO)[C].Arlington,Virginia:AIAA,2005.

[4]FAA-P-8110-2,Airship design criteria[S].

[5]KOMATSU KEIJI,SANO MASA-AKI,KAKUTA YOSHIA-KI.Development of high-specific-strength envelope materials[A].AIAA's 3rd Annual Aviation Technology,Integration,andOperations(ATIO)Tech[C].Denver,Colorado:AIAA,2003.

[6]顾正铭.平流层飞艇蒙皮材料的研究[J].航天返回与遥感,2007,28(1):62-66.

[7]ZHAI Hong-lian,RULER ANTHONY.Material challenges forlighter-than-air systems in high altitude applications[A].AIAA5thAviation,Technology,Iintegration,and Operations Confer-ence[C].Arlington,Virginia:AIAA,2005.

[8]LACHENMEIER K S,MURAI K.Development of three-dimen-sional reinforced membrane technology for high performance bal-loon and inflatable applications[J].Advances in Space Research,2004,(33):1732-1735.

篇4：性能

摘 要：随着工程行业的快速发展，大量先进的施工材料、施工工艺被广泛应用在工程施工中，高性能清水混凝土具有工作性能好、耐久性好以及强度高等众多优点，在建筑工程中的应用，能够有效的提高建筑工程的整体质量，延长其使用寿命。同时，由于高性能清水混凝土施工技术对施工人员技术水平的要求相对较高，在具体应用的工程中应该严格按照施工工艺流程进行施工，以此保证高性能清水混凝土的施工水平，并提高建筑工程的整体质量与性能。文章分析了高性能清水混凝土的特点，并以某桥梁工程为例，探析了高性能清水混凝土施工技术应用，以供参考。

关键词：高性能清水混凝土；特点；施工技术应用

中图分类号：U443.22 文献标识码：A 文章编号：1006-8937（2016）15-0158-02

当前建筑行业中，高性能清水混凝土技术是一种技术含量高、应用广泛的技术，在实践应用的过程中，应该严格按照相关规范与设计要求进行施工。因此，文章针对高性能清水混凝土施工技术性能的研究具有非常重要的现实意义。

1 高性能清水混凝土的特点分析

1.1 工作性能良好

高性能清水混凝土具有良好的工作性，不仅稳定性好、坍落度大、流动性大，而且易于振捣，不容易产生泌水和分层现象，能够有效的提高混凝土浇筑速度和浇筑质量。

1.2 耐久性好

高性能清水混凝土是高性能混凝土的重要分支，它具有良好的耐久性，耐久性指标主要包括抗化学腐蚀性能、抗碳化性能、抗裂性能、抗冻性能、抗渗透性以及表面抗磨损性能等。高性能清水混凝土不仅能够应用在露天建筑中，还能够应用在水下作业施工中。

1.3 强度高

当材料、工艺和养护条件相同时，高性能清水混凝土的水胶比与普通混凝土的水灰比相同时，高性能清水混凝土28天后的标准强度超过普通混凝土，主要是因为高性能清水混凝土添加了优质的混合料，混凝土水化之后可以形成多余孔隙，混凝土结构变得更加密实。同时，高性能清水混凝土中添加了高效减水剂，能够有效的降低配合比设计中的水胶比，显著的提高清水混凝土的强度。

2 高性能清水混凝土施工技术应用分析

2.1 工程概况

以某桥梁工程为例，该桥梁的长度为35.5 km，跨径为35 m，该工程的施工条件非常恶劣，桥梁工程的主体包括桩基础、主塔身、墩身、承台等，全部采用高性能清水混凝土，由于工程量巨大，总共应用高性能清水混凝土约14.8万m3，其中C40墩身用量约1.8万m3，C30承台用量约1.9万m3，C30桩基用量约9.1万m3，C50塔身用量约2万m3。由于采用了高性能清水混凝土，具有工作性好、耐久性好以及强度高等特点，通过实践有效的提高了桥梁的使用功能，同时延长了工程的使用寿命。

2.2 高性能清水混凝土施工技术的应用

2.2.1 材料准备

高性能清水混凝土的施工材料主要包括以下几个方面：①外加剂，采用TOP403型减水剂，该种减水剂为聚羧酸型减水剂，3 d抗压强度比为150%，28 d抗压强度为160%，减水率为29.5%；②粉煤灰，粉煤灰采用Ⅰ级粉煤灰，三氧化硫含量为0.63%，含水量为0.2%，烧失量为3.5%，需水量比为92.5%；③矿粉，矿粉的性能表现为：三氧化硫含量为1.95%，28 d活性指数为119%，3 d活性指数为82%，需水量比为100%，比表面积为 459 m2/kg，密度为2.89 g/cm3；④细集料，细集料包括天然中砂、机碎制砂、特细砂，天然中砂细度模数是2.6，特细砂的细度模数为1.1，机碎制砂细度模数为3.2，其中天然中砂具有级配差、比表面积大、细度模数小等特点，不适合进行高性能清水混凝土的配置，机制砂具有棱角多、表面粗糙等特点，会影响高性能清水混凝土的外观质量、性能等，因此采用特细砂与机制砂混合的方式，通过实验表明，40%特细砂+60%机制砂的细集料，高性能清水混凝土的外观质量好，并且性能高；⑤粗集料，粗集料采用石灰碎石，其性能表现为：压碎指标为4.5%，含泥量小于0.1%，针片状含量为4.6%，孔隙率为36.9%，紧密堆积密度为1 729 g/cm3，松散堆积密度为1 549 g/cm3，表观密度为2 659 kg/m3；⑥水泥，采用P·0425R级水泥，性能表现为：初凝时间为160 min，终凝时间为230 min，3d抗折强度为6.9 MPa，28 d抗折强度为 9.5 MPa，3 d抗压强度为31.2 MPa，28 d抗压强度为51.5 MPa。

2.2.2 配合比设计

在进行高性能清水混凝土配合比设计时，应按照《建筑工程清水混凝土施工技术规程》DB11/T464-2007以及工程的实际设计要求进行科学、规范的设计，具体思路表现为：根据相关规范以及实践经验确定基准配合比，根据相关设计指标选择最佳配合比，通过实践应用进行验证，以此确定最佳的配合比。以该桥梁工程的桩基、预制看台板为例，桩基的清水混凝土的配合比设计表现为：外加剂6.2 kg/m3、水156 kg/m3、碎石989 kg/m3、砂777 kg/m3、粉煤灰204 kg/m3、矿粉0 kg/m3、水泥248 kg/m3；预制看台板的配合比设计表现为外加剂4.1 kg/m3、水152 kg/m3、碎石1 106 kg/m3、砂735 kg/m3、粉煤灰81 kg/m3、矿粉40 kg/m3、水泥 288 kg/m3。

2.2.3 实际应用

高性能清水混凝土质量直接关系到桥梁工程的整体质量，必须加强对其施工的质量控制。具体表现为：①原材料质量控制，首先，应该加强对原材料的检查力度，增加材料抽检频率，严格按照相关规范与技术标准对原材料进行检测；②搅拌质量控制，在进行搅拌施工时应该指派专门的操作人员对混凝土搅拌系统、输送系统进行检查与控制，保证计量系统的性能能够满足施工要求，观察搅拌过程中混凝土的压力是否正常，保证搅拌的充分性和均匀性，观察集料的包裹状况以及整体工作性能，严格控制搅拌时间，尤其是含气量较大时，应该根据工程的实际状况，合理的选择搅拌时间，尽可能的将含气量控制在既能够保证混凝土的耐久性，又不会影响混凝土的泵送与振捣；③施工控制，为了保证高性能清水混凝土施工质量，提高其耐久性和强度，应该做好现场浇筑施工，保证清水混凝土的外观、内部结构都能够满足工程要求；在浇筑施工时应该保证浇筑的连续性，尽可能的缩短分层浇筑的间隔时间，如果间隔时间较长可能会出现冷缝，影响施工质量；在进行高性能清水混凝土振捣时，应该均匀的布置振点，以此保证振捣的均匀性和充分性，避免出现砂浆飞溅的问题；④当浇筑施工完成后，还应该采取科学、有效的养护措施进行保湿养护，最常采用的方法为洒水养护，尽可能的保证高性能清水混凝土结构底面与侧面的湿润程度，为了防止出现顶面水分蒸发过度的问题，还应该在进行洒水养护时将析出的外加剂和碱冲下。

3 结 语

综上所述，高性能清水混凝土是一种性能非常优越的建筑材料，被广泛的推广和应用在现代建筑工程中。但是，由于高性能清水混凝土施工工艺对施工人员的技术水平的要求相对较高，施工人员必须严格按照相关规范与设计要求进行施工，以此保证高性能清水混凝土的结构与表面都能够满足相关要求，进而提高工程项目的整体质量。

参考文献：

[1] 马铨斌，张锁全.浅谈清水混凝土施工技术的应用[J].市政技术，2010，

（S2）.

[2] 孙晓虎，孙霞，李勇.高性能清水混凝土施工技术性能探析[J].混凝土，

2011，（11）.

篇5：性能

数据库的逻辑设计、包括表与表之间的关系是优化关系型数据库性能的核心，一个好的逻辑数据库设计可以为优化数据库和应用程序打下良好的基础。

标准化的数据库逻辑设计包括用多的、有相互关系的窄表来代替很多列的长数据表。下面是一些使用标准化表的一些好处。

A:由于表窄，因此可以使排序和建立索引更为迅速

B:由于多表，所以多镞的索引成为可能

C:更窄更紧凑的索引

D:每个表中可以有少一些的索引，因此可以提高insert update delete等的速度，因为这些操作在索引多的情况下会对系统性能产生很大的影响

E:更少的空值和更少的多余值，增加了数据库的紧凑性由于标准化，所以会增加了在获取数据时引用表的数目和其间的连接关系的复杂性。太多的表和复杂的连接关系会降低服务器的性能，因此在这两者之间需要综合考虑。

定义具有相关关系的主键和外来键时应该注意的事项主要是:用于连接多表的主键和参考的键要有相同的数据类型。

2 索引的设计

A:尽量避免表扫描

检查你的查询语句的where子句，因为这是优化器重要关注的地方。包含在where里面的每一列(column)都是可能的侯选索引，为能达到最优的性能，考虑在下面给出的例子:对于在where子句中给出了column1这个列。

下面的两个条件可以提高索引的优化查询性能!

第一:在表中的column1列上有一个单索引

第二:在表中有多索引，但是column1是第一个索引的列

避免定义多索引而column1是第二个或后面的索引，这样的索引不能优化服务器性能

例如:下面的例子用了pubs数据库。

SELECT au_id, au_lname, au_fname FROM authors

WHERE au_lname = ’White’

按下面几个列上建立的索引将会是对优化器有用的索引

?au_lname

?au_lname, au_fname

而在下面几个列上建立的索引将不会对优化器起到好的作用

?au_address

?au_fname, au_lname

考虑使用窄的索引在一个或两个列上，窄索引比多索引和复合索引更能有效。用窄的索引，在每一页上将会有更多的行和更少的索引级别(相对与多索引和复合索引而言)，这将推进系统性能。

对于多列索引，SQL Server维持一个在所有列的索引上的密度统计(用于联合)和在第一个索引上的histogram(柱状图)统计。根据统计结果，如果在复合索引上的第一个索引很少被选择使用，那么优化器对很多查询请求将不会使用索引。

有用的索引会提高select语句的性能，包括insert,uodate,delete。

但是，由于改变一个表的内容，将会影响索引。每一个insert,update,delete语句将会使性能下降一些。实验表明，不要在一个单表上用大量的索引，不要在共享的列上(指在多表中用了参考约束)使用重叠的索引。

在某一列上检查唯一的数据的个数，比较它与表中数据的行数做一个比较。这就是数据的选择性，这比较结果将会帮助你决定是否将某一列作为侯选的索引列，如果需要，建哪一种索引。你可以用下面的查询语句返回某一列的不同值的数目。

select count(distinct cloumn_name) from table_name

假设column_name是一个10000行的表，则看column_name返回值来决定是否应该使用，及应该使用什么索引。

Unique values Index

5000 Nonclustered index

20 Clustered index

3 No index

镞索引和非镞索引的选择

<1:>镞索引是行的物理顺序和索引的顺序是一致的。页级，低层等索引的各个级别上都包含实际的数据页。一个表只能是有一个镞索引。由于update,delete语句要求相对多一些的读操作，因此镞索引常常能加速这样

篇6：性能

· 减少竞争和等待的次数，尤其是磁盘读写等待次数

· 利用更快的部件

· 减少利用资源所需的时间

绝大多数性能的获得来自于优秀的数据库设计、精确的查询分析和适当的索引。最好性能的获得能够通过确立优秀的数据库设计，在开发时学会使用SQL Server查询优化器来实现。

为了取得更好的数据库性能，我们就需要对数据库进行优化，减少系统资源的竞争，如对数据cache，过程cache，系统资源和CPU的竞争。

在SQL Server中，有如下优化层次：

·应用层——大部分性能的获得来自于对你的SQL应用中查询的优化，这必须是以好的数据库设计为基础的。

·数据库层——应用共享在数据库层中的资源，这些资源包括硬盘，事务日志和数据cache。

·服务器层——在服务器层有许多共享的资源，包括数据高速缓存，过程高速缓存，锁，CPU等。

·设备层——指的是存储数据的磁盘及其控制器，在这一层，你应尤其关注磁盘的I/O。

·网络层——指连接用户和SQL Server的网络。

·硬件层——指可利用的CPU。

·操作系统层——理想地，SQL Server是一台机器的唯一主要应用，它必须和操作系统以及其他sybase软件，如Backup Server或SQL Server Monitor共享处理器、内存以及其他资源。

在大多数情况下面，我们是对应用层进行优化，，因为对应用性能的优化是大家最乐于接受的功能，其结果能被观测及检验，查询的性能是SQL应用的整个性能的一个关键。

应用层上的问题包括以下内容：

·决策支持VS.和在线事务处理(OLTP)需要不同的性能策略

·事务设计能够减少并发，因为长的事务保持占用锁，也就减少了其他用户对相关数据的存取

·关联一致性对数据修改需要join操作

·支持Select操作的索引增加了修改数据的时间

·为了安全而设立的审计限制了性能

在应用层优化的选项包括：

·远程处理或复制处理能够把决策支持从OLTP机器中分离出来

·利用存储过程来减少编译时间和网络的利用

·利用最少量的锁去满足你的应用需要

数据库层的问题包括：

·建立备份和恢复方案

·在设备上分布存储数据

·审计操作影响性能;仅审计你所需的

·日常的维护活动将导致性能的降低和导致用户不能操作数据库表

在数据库层上优化选择包括：

·利用事务日志的阀值来自动转储事务日志防止其超出使用空间

·在数据段中用阀值来监视空间的使用

·利用分区来加速数据的装入

·对象的定位以避免硬盘的竞争

·把重要表和索引放入cache中，保证随时取得

服务器层的问题有：

·应用的类型——服务器是支持OLTP还是DSS，或者两者都支持

·所支持的用户数影响优化决策——随着用户数的增加，对资源的竞争会发生改变