厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)-接触氧化工艺处理可乐废水

厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)-接触氧化工艺处理可乐废水（共4篇）

篇1：厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)-接触氧化工艺处理可乐废水

厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)-接触氧化工艺处理可乐废水

介绍采用EGSB-接触氧化工艺处理可乐生产废水的`工程实例.EGSB反应器的颗粒污泥由城市消化污泥接种,运行温度33-35℃,停留时间为12h,有机负荷14 KsCOD/(m3・d),接触氧化停留时间10b.当进水COD浓度为3000mg/L时,厌氧段COD去除率可达到80%以上,厌氧出水经接触氧化工艺处理后,COD去除串可达95%以上,出水COD≤150mg/L,达到国家二级排放标准.

作 者：曹映东 魏亚文  作者单位：曹映东(纳尔科工业服务,苏州,有限公司)

魏亚文(中国市政工程东北设计研究院天津分院)

刊 名：中国科技博览 英文刊名：ZHONGGUO BAOZHUANG KEJI BOLAN 年，卷(期)： “”(17) 分类号：X52 关键词：EGSB接触氧化   可乐废水  

篇2：厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)-接触氧化工艺处理可乐废水

介绍了升流式厌氧污泥床-接触氧化工艺在处理高浓度酒精废水中的应用.运行结果表明,进水COD.18000～21 000mg/L,BOD510 500～12000mg/L,SS 16 000～18 500mg/L时,出水达到GB8978-96二级排放标准.

作 者：樊新生 林王春 高建强 高廷东  作者单位：樊新生,高廷东(泰山学院生物科学系,山东,泰安,271021)

林王春(山东山大华特科技股份有限公司环保分公司,济南,250101)

高建强(滨州市环境保护局,山东,滨州,256618)

篇3：厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)-接触氧化工艺处理可乐废水

部分指标《中药类制药工业水污染物排放标准》 (G B 21906-2008) 表二新建企业水污染物排放限值。

1 污水水质、水量

该制药厂的污水量为40m3/d (2m3/h) 。进水C O D cr为5000~12000m g/L、B O D5为3500~8500m g/L、N H3-N为25~38m g/L、TP为1.5~3m g/L、SS为300~500m g/L、PH为5。设计进出水水质见表1。

2 工艺流程

由于制药厂废水来源于各车间的清洗水, 里面含有多种细颗粒杂物, 悬浮物含量很高, 必须经过细格栅和初沉池拦截及去除污水中较大漂浮物和一定粒径的悬浮物。污水进入调节池进行水质、水量的调节, 进水的PH偏低, 为弱酸性水, 加碱将水水质调成中性或碱性, 有利于后续的生化处理。

高效厌氧处理包括水解酸化池和IC厌氧反应器, 水解酸池D O控制在0.2m g/L以下, H R T为2h, 池内悬挂高效弹性立体填料。IC厌氧反应器直径2.3m, 高12m, 废水在反应器中自下而上流动, 污染物被细菌吸附并降解, 净化过的水从反应器上部流出, 处理高浓度有机废水时, 进水容积负荷率可提高到35~50kg C O D/ (m3.d) , 高效厌氧处理C O D的降解率达80%以上。

好氧分解阶段采用活性污泥法和两级生物接触氧化工艺。采用机械鼓风曝气, 提供微生物所需的溶解氧, 同时也起到好氧污泥悬浮于水中, 形成与污水接触和反应。曝气池内D O控制在2~3m g/L, M LSS控制在4000m g/L, H R T为15h。接触氧化池采用低负荷曝气运行方式, D O控制在2.5~3m g/L, 气水比约为18:1, H R T为10h, 采用两级生物接触氧化池, 不同浓度下的生物选择器培养出适应其生存环境的优势菌种, 可以提高生物接触氧化池的处理效果。

3 工程运行效果与数据分析

工程自投入运行后, 系统运行正常, 出水水质稳定达标。在调试过程中向水解酸化池、IC厌氧反应器、活性污泥池及两级生物接触氧化池中投加10吨含水率70%的污泥。经过两个月的调试各项出水指标稳定达标。

工程投入使用, 解决了药厂污水排放问题, 取得了明显的环境效益。在实际运行过程中, 进水偏酸, 需调节进水的PH。也因为进水的C、N、P比不利于生化系统的反应, 需在水解酸化池、活性污泥池不同生化阶段, 投加氮、磷肥等营养物, 使微生物在适当的环境中生存及进行新陈代谢, 高效处理污染物。

4 经济指标分析

制药厂污水属于高浓度废水, 处理工艺复杂, 工程处理规模为40m3/d, 总投资为80多万元, 折合每吨水投资达2万元左右。在工程占地面积方面, 包括处理构筑物、辅助性设施, 总占地为180m2, 折合每吨水占地4.5m2。

工程总装机功率为15.45kw, 运行功率8.65kw, 电耗为207.6kw h/d, 吨水用电5.19w.h;药剂 (含烧碱、N、P及絮凝剂等药剂投加) 为20元/d, 则药剂费为0.50元/m3, 整个污水处理站安排两个工作人员。

5 结论

1) 工程实践证明, 采用高效厌氧-活性污泥/两级生物接触氧化工艺处理制药废水, 处理效果好, 系统运行稳定。

2) 在运行成本方面, 可以考虑引入化粪池污水, 补充原水的N、P量, 调整废水的C、N、P比例, 节省药剂费及相关投药的费用。

参考文献

[1]唐源, 马篦文.中低温下IC反应器的启动及污泥颗粒化研究.中国给水排水, 2010.

篇4：厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)-接触氧化工艺处理可乐废水

关键词：膨胀颗粒污泥床反应器,啤酒废水,中温,低温,运行特性

膨胀颗粒污泥床(EGSB)反应器是在上升流厌氧污泥床(UASB)反应器的基础上,为解决UASB反应器内泥水混合不充分、传质效果差、处理效率无法进一步提高等问题而发展起来的。与UASB反应器相比,EGSB反应器在结构设计、污泥特性和运行特点上均具有保留较高污泥量、获得较高有机负荷、保持高处理效果的可能性和可行性。无论对高浓度或低浓度废水、在中温或低温条件下,EGSB反应器均具有获得理想处理效果的可能性。EGSB反应器目前已在食品酿造和石化行业广泛应用[1,2,3,4,5,6,7,8]。EGSB反应器能否稳定、高效运行,在很大程度上取决于反应器内污泥的性能。为此EGSB反应器的启动越来越受到研究者和工程人员的重视,但深入研究却很少。

本工作重点考察接种市政消化污泥的EGSB反应器的启动运行以及启动成功的EGSB反应器在中温和低温条件下的运行特性,以期为EGSB反应器的启动和运行提供理论和实验基础。

1 实验部分

1.1 材料和仪器

接种污泥取自太原杨家堡污水处理厂消化池的脱水污泥。

PHS-3C型数字式精密酸度计:上海雷磁仪器厂;LMF-1型防腐湿式气体流量计:长春汽车滤清器有限责任公司。

1.2 废水水质

实验采用人工合成废水,废水组分有瓶装啤酒、氯化铵、磷酸二氢钾、蔗糖、氯化钙、硫酸镁、硫化钠、微量营养物质(m(Fe2+):m(Co2+):m(Ni2+)=10:1:2),废水COD 100～4 000 mg/L、ρ(-N) 4.6～159.7 mg/L、TN 5.6～203.1 mg/L、TP 2.1～52.5 mg/L、pH 5.5～8.0。

1.3 实验装置

实验用EGSB反应器总容积16.5 L,反应区容积10.0 L,反应器内径90 mm,高径比19:1,工艺流程见图1。将反应器进水和回流水分别用泵提升至高位水箱,合流、加热后进入反应器。

1进水桶;2进水泵;3流量计;4调节阀;5水箱;6回流泵;7回流桶;8阀门;9三相分离器;10 EGSB反应器;11水封瓶;12 CO2吸收瓶;13湿式气体流量计

1.4 分析方法

COD采用重铬酸钾法[9]测定;pH采用酸度计测定;挥发酸和碱度采用滴定法[10]测定。

2 结果与讨论

2.1 EGSB反应器的中温启动

EGSB反应器采用低进水COD、高有机负荷的方式,46 d启动成功,进水COD负荷和COD去除率分别达7.12 kg/(m3·d)和91.0%,实验结果见表1。启动成功后,在2个月内将HRT从14.0 h逐步缩短至3.4 h,进水COD负荷从7.50 kg/(m3·d)逐渐增加至42.00 kg/(m3·d),COD去除率也由64.0%稳步增大至90.0%以上。

注:Vup为液体上升流速,m/h。

2.2 中温进水COD对COD去除率的影响

将EGSB反应器稳定在中温35℃条件下,HRT为3.4 h,Vup为2.80 m/h,不同进水COD对COD去除率的影响见图2。由图2可见:EGSB反应器的COD去除率基本稳定在90.0%以上;进水COD越高,去除率越高;进水COD较高(1 800～3 400 mg/L)时,COD去除率在94.0%以上,出水COD为110～360 mg/L;进水COD较低时(450～900 mg/L),COD去除率维持在90.0%以上,出水COD为20～100 mg/L。为此可考虑采用两级EGSB反应器对高浓度啤酒废水进行达标处理。

●进水COD;■出水COD;▲COD去除率

2.3 温度对COD去除率的影响

在35℃、进水COD为450 mg/L、HRT为1.7 h、Vup为2.80 m/h的条件下,将EGSB反应器梯度降温至15℃,每次降幅5℃,运行结果见图3。由图3可见:当EGSB反应器的运行温度从35℃逐渐降至15℃时,COD去除率从86.5%降至82.0%;在15℃,当HRT从1.7 h缩短为0.9 h时,COD去除率从82.0%明显降至71.1%。

温度/℃:●35;■30;▲25;20;15;注:运行第1～73 d,HRT为1.7 h;运行第76～88d,HRT为0.9 h。

实验中在HRT为1.7 h时,将Vup,适当增大至3.30 m/h,COD去除率可由82.0%恢复到85.7%;而在HRT为0.9 h时,将Vup进一步增大至4.60 m/h,COD去除率仅由71.1%增大至79.0%。为此,在低温低浓度条件下保持HRT为1.7 h较为适宜,此时进水COD负荷达20.00 kg/(m3·d)。

2.4 低温运行特性

EGSB反应器在低温下的运行特性见图4,运行分为6个阶段。

第一阶段,EGSB反应器运行第1～18 d。反应器在14 h内经历了15℃→50℃→15℃的温度突变,COD去除率的恢复出现了滞后期:从突变前的82.2%骤降至突变后的55.6%;第2 d持续降至45.1%;随后缓慢回升,第8 d恢复至82.1%。

第二阶段,EGSB反应器运行第19～48 d。HRT为1.7 h,进水COD为150～500 mg/L时,COD去除率基本维持在80.0%以上。即使进水COD低至114 mg/L时,COD去除率也能达70.3%。

第三阶段,EGSB反应器运行第49～90 d。HRT由1.7 h降至1.4 h,进水COD负荷在15 d内从4.32 kg/(m3·d)快速提至15.50kg/(m3·d),COD去除率先从81.3%连续下降至40.6%,但负荷稳定后又快速回升,14 d后恢复至80.2%。随后20多天稳定运行,COD去除率一直稳定在80.0%以上。

第四阶段,EGSB反应器运行第91～143 d。将进水COD从500 mg/L逐步提至3 400 mg/L,HRT相应从1.7 h延长至6.0 h,Vup从2.80 m/h提至4.60 m/h,COD去除率维持在70.7%以上,最高进水COD负荷达23.00 kg/(m3·d),进水COD进一步提至3 600 mg/L左右时,COD去除率降至69.8%。

第五阶段,EGSB反应器运行第144～177d。进水COD为1 700 mg/L左右,将反应器内的温度从15℃逐步提至35℃时,COD去除率明显提高,从75.1%增至92.4%。

第六阶段,EGSB反应器运行第178～187 d。将反应器内的温度梯度提至35℃后,在2 d内,将温度突降至17℃,然后迅速回升至35℃,此时COD去除率先从92.4%降至87.7%,又恢复到92.2%,并没有出现滞后期。

●进水COD;■COD去除率;▲HRT

3 结论

a)接种市政消化污泥的EGSB反应器采用低进水浓度、高有机负荷的方式46 d快速启动成功。

b)在35℃、HRT为3.4 h、Vup为2.80 m/h的条件下,不同进水的COD去除率均能保持在90.0%以上,且进水COD越高,COD去除率越高。

c)对于COD为450 mg/L左右的低浓度进水,温度的降低对COD去除率影响不明显;对于COD为1 700 mg/L左右的中等浓度进水,温度的变化对COD去除率影响明显增强。EGSB反应器处理低温低浓度废水具有独特的优势。

d)对于COD为150～500 mg/L的低浓度进水,HRT为1.7 h时,COD去除率能维持在80.0%以上;对于COD为3 400 mg/L左右高浓度进水,COD去除率明显下降,但在HRT为6.0 h时,可达70.0%以上。

e)在15℃的低温条件下,EGSB反应器在短时间内经历15℃→50℃→15℃的温度冲击和4.32 kg/(m3·d)到15.50 kg/(m3·d)的负荷冲击后能够在8 d和14 d内快速恢复。在35℃中温时EGSB反应器经历35℃→17℃→35℃的温度冲击,COD去除率的恢复没有出现滞后期。

参考文献

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[2] Wang Jianlong,Kang Jing. The characteristics of anaerobic ammonium oxidation(ANAMMOX)by granular sludge from an EGSB reactor. Process Biochem,2005,40:1 973～1 978

[3] 仲海涛,胡勇有,颜智勇.环境温度下 EGSB 处理高浓度有机废水的研究.中国给水排水,2006,22(19) :68～70

[4] 叶笑风,迟莉娜,张振家等.两级常温厌氧-好氧-固定化微生物组合工艺处理酿酒废水.环境污染与防治,2006,28(11) :827～830

[5] Richard M D,Freda R H,Dennis L H. Anaerobic Digestion of Short Organic Acid in an Expanded Granular Bed Reactor. Water Sci Technol,2000,39(9) :2 433～2 438

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[8] 王毅军,张振家.EGSB工艺处理DMF废水的试验研究.工业水处理,2007,27(7) :30～32

[9] 国家环保总局《水和废水监测分析方法》编委会.水和废水监测分析方法.第4版增补版.北京:中国国家环境科学出版社,2004． 210～213